副斜井提升设备计算书
副斜井提升综采设备能力验算
副斜井提升机提升综采设备能力验算一、基本参数1、提升机的技术参数（依据：提升机说明书）：提升机型号：JK-2×1.5/30E，绳速：2.62m/s，电机功率：160KW，最大静张力 60KN2、斜巷参数：提升长度: 160m，最大巷道角度：1503、钢丝绳参数：钢丝绳结构：6×19W（瓦林吞式钢丝绳）+FC（纤维芯），钢丝绳的公称直径：22mm，公称抗拉强度：1770MPa，纤维芯钢丝绳钢丝最小破断拉力283KN，右交互捻、最小钢丝绳破断拉力总和：283*1.24=350.92KN，钢丝绳每米单重： 1.74kg/m。
一、绞车提升能力计算已知条件：Q绞车的最大静拉力60KNM Z平板车自重1400kgP钢丝绳每米重量 1.74kgf1矿车运行阻力系数0.015f2钢丝绳移动阻力系数0.4斜巷提升坡度150L斜巷提升长度160mM综采设备最大件支架重量11000kgN一次提升数量 1G重力加速度9.8N(M+M Z)（sin150＋f1cos150）G＋（L＋50）P（sin150＋f2cos150）G=(1400+11000)(0.26+0.015×0.97)9.8+(160+50)×1.74×(0.26+0.4×0.97)9.8=3634.38×9.8＝35.62 kN<60kN结论：1#副斜井提升机满足提升一件最大综采设备11吨的能力要求。
二、钢丝绳安全系数验算根据《煤矿安全规程》规定，专为提升物料的钢丝绳安全系数最低值为6.5。
安全系数：K＝350.92/35.62=9.85>6.5钢丝绳的安全系数满足要求。
副井绞车提升量校验计算书
山西和顺天池能源公司副井绞车提升量校验计算书机电部2005年2月1日审批意见分管副总：年月日机电总工：年月日审批：年月日编制：年月日山西和顺天池能源公司副井绞车提升量校验计算书一、副井提升量校验依据：本计算书主要依据以下几个方面对副井提升量进行校验：1、绞车提升最大静张力：17吨2、绞车提升最大静张力差：11吨3、钢丝绳安全系数：按煤矿安全规程，新钢丝绳提升物料时安全系数为7.54、串车提升时各连接装置的安全系数：查煤矿安全规程，提升物料时安全系数为10。
二、计算过程中所用各项数据：提升长度：Lt=670m钢丝绳型号：6V×19+FC-36-1770查钢丝绳配套资料得：钢丝绳单位重量：Pk=5.66 Kg/m抗拉强度：1770Mpa最小破断力：860KN钢丝绳全长为：887m斜井倾角为：25°三、详细计算（一）绞车最大静张力计算：查《矿山固定机械设备手册》第１６１页公式１-４-１５１得：Ｆ０＝Kn１（Q K+Q Z）（sinβ′+f1cosβ′）+P K Lt（sinα+f2cosα）－n１Q Z（sinβ-f1cosβ）+ΣM a0此公式为串车提升过程中，重车在下车场初始加速时钢丝绳拉力，因此时为全程拉力最大值，故取此公式计算。
公式中：K —阻力系数，取K=1.1n１—串车提升矿车数量Q K—矿车载重量，考虑装载物料不同，取1.5吨计算Q Z—矿车自重，查原始设计，为592Kgf1 —f2 —P K—钢丝绳单位重量，5.66Kg/mLt—提升距离，670mΣM—提升系统运动部位变位质量。
a0—矿车初始加速度，为0.5m/s为方便计算β′、α、β均取副井倾斜角25°将上述数据代入公式得：17000=1.1n１（592+1500）×（sin25°+0.01cos25°）+5.66×670――――――。
副斜井提升机的提升能力计算
马莲台煤矿二采区副井提升系统的提升能力计算一、概论马莲台煤矿二采区位于矿井西北部，工业场地以东，主要开采一、三、五和九煤层。
本区东起F12断层，西至一采区边界，北以长城保护煤柱线为界，南至七彩区边界。
东西宽1230m，南北长2900m，面积约3.33k㎡。
二、设计计算的依据1. 矿井设计年产量An=2.4Mt；2. 工作制度：年工作天数br=330天;每天16小时;3.矿井斜长L=1238m,倾角θ=23°;4. 矿井服务年限为50.8年;6. 提升方式:斜井单钩单绳串车提升;7. 选择方案设计JK-3/20型提升机，性能参数为:8. 运输车每车容积1.1m3,矸石容重1.35t/m3,每次运输串车数6辆;(一)、产量计算以下为二采区一、二班采量1.每小时提升量:a.提升矸石 Ah=4×3600÷2828×6×1.1×1.35＝45t/H其中提升速度4m/s,斜长1414m,每串车数6辆，运输车每车容积1.1m3,矸石容重1.35t/m3.b.提升设备 1414÷1+1414÷4=17675.5s 3600÷17675.5=2趟/小时；其中下行速度1m/s，上行速度4m/s，每台设备25t2.一次提升提升时间的计算⑴提升斜长L t =1414（m）⑵初步选择的最大速度V m《煤矿安全规程》规定斜井串车提升的最大速度不得超过5m/s,查JK型单绳缠绕式提升机,选V m=4m/s;⑶每次提升循环时间的确定a.提升矸石 2828÷4=707s=0.20小时/趟b.提升设备 1414÷1+1414÷4=1767.5s =0.49小时/趟3.年产量计算45*14*330=20.8万吨4.钢丝绳的安全系数根据《宁夏宝丰集团马莲台煤矿矿井初步设计说明书》，钢丝绳选用40NAT6V*37s+Fc1770ZS型，钢丝绳技术参数为：绳径d=40mm,单位长度重量p=6.8kg/m,抗拉强度1770MPa,最少破断拉力1070kN. m=Q P/F max=1070/130=8.2>6.5 符合《煤矿安全规程》5.滚筒直径D g≥80d≥80×40≥3200(mm)式中d------提升钢丝绳直径,d=40mmJK-3/20型提升机，D=3m, .滚筒直径略小。
副斜井绞车提升能力验算
金沙县禹谟镇偏坡寨煤矿提升斜井绞车提升能力验算矿长：总工程师：机电矿长：生产矿长：平安矿长：日期：禹谟镇偏坡寨煤矿提升斜井绞车提升能力验算一、根本参数1. 副斜井井筒斜长300m ，倾角24°，绞车安设位置距井口为60米；2. 提升容器：1.1 m 3侧翻式矿车，自重600kg ；3. JTP-1.6×1.2型单滚筒绞车的技术参数如下：1) 钢丝绳绳径：Φ24.5-6×19+FC ，破断拉力35500kgf ，钢丝绳每米重量2.165kg/m ；2) 最大静拉力：45kN=4285kgf ；3) 平均绳速：4.1m/s ；4) 滚筒直径：Φ1.6m ，滚筒数量：1个；5) 电机功率：132 KW ，电压：660V二、提升能力核算1. 最大提升能力验算：F j =Q (f 1sina+f 2cosa)+LP(f 1sina+f 2cosa)式中：F j —绞车最大静拉力，kgf ；Q —最大提升重量，kgf ；α—巷道最大倾角，240；f 1—矿车运行摩擦系数，取0.015；f 2—钢丝绳摩擦系数，底板上或道枕上取0.4~0.6，局部在地滚上取0.25~0.4，取0.25；L —提升长度，m ；P —钢丝绳每米重量，kg/m ；代入：Q ＝ααααcos f sin f )cos f sin LP(f -F 2121j ++= 000081cos .250810.015sin )81cos .25081(0.015sin 658.1502-8524++⨯ gf2. 可提矿车数量验算：0．75m 3矿车载重后总重量：Q C = Q Kj ρK式中： Q K –0.75 m 3矿车矿车自重，kg ；K j —装满系数，取0.80；ρ—原煤容重，t/ m 3；K —不均匀系数，取1.15。
Q C ××1450×≈5个，考虑下部车场转弯半径小的原因，将可挂矿车数量定为5个。
副斜井JTP1.2-1.0P临时提升机能力计算
副斜井JTP1.2-1.0P 临时提升机能力计算副斜井采用JTP1.2-1.0P 单绳单滚筒缠绕式提升方式，担负井下材料、矸石、设备等辅助提升任务。
在副斜井井底（副斜井参数：倾角23°，长度183m ）处设车场，材料、矸石和设备运输到此在转运到各掘进工作面。
1、设计依据副斜井井筒斜长：183m 倾角23°矿车：1t 固定箱式矿车MG1.1-6A 自重： 600kg 载重： 1700 kg 2、提升设备选型（1）钢丝绳选择及安全系数校验① 钢丝绳端部荷重： g f Q Q Q c d cos sin 1 式中：Q —— 容器的载重量，即实际一次提升量，kg Q C —— 容器自重，kg α—— 井筒倾角，α＝23°f 1 —— 提升容器在倾斜坡道上的阻力系数；f 1＝0.015 f 2 —— 钢丝丝绳与坡道的摩擦系数；f 2＝0.15提矸石：Q d 矸＝(600+1700)×(sin23°+0.015cos23°)＝930.439kg ≈9.3KN 9.3KN ﹤21KN满足要求② 提升斜长及钢丝绳悬垂长度 提升斜长（下放材料）： L t =183m 钢丝绳悬垂长度（下放材料）： L c =183m ③ 钢丝绳选择选用￠20 NAT6V ×19+FC1570ZZ —236—165（GB8918－2006）重要用途钢丝绳，其参数见表1-1-1。
表1-1-1 钢丝绳参数表④ 钢丝绳安全系数校验：m ＝gf L P Q Q C K d p)cos (sin 2=272.81623001.65*183(0.39070.15*0.9205)*9.8提矸石： m 矸＝14.17＞6.5 所选钢丝绳满足要求。
（2）提升机选择选择JTP1.2-1.0P 型单滚筒矿用升机，技术参数见表1-1-2： 表1-1-2 提升机参数表提升机主要参数校验：① 滚筒直径：Dg ′≥60d ＝60×20＝1200mm ② 钢丝绳最大静张力提矸石时钢丝绳静张力最大，其值为：F jmax ＝【(Q ＋Q C )(sin α＋f 1cos α)+ P K L C (sin α＋f 2cos α)】g/1000=【(600+1700)×(0.3907+0.015×0.9205)+ 1.65×183（0.3907+0.15×0.9205）】×9.8/1000＝10.68kN ＜21kN 3、电动机选择 电动机计算功率：max max100c SKF V N1.2*1068*1.86=37.2465100*0.64KW式中：K —— 电动机富裕系数，取K=1.2； F cmax —— 最大静张力，F cmax =10.68kN ； V max —— 最大提升速度，V max ＝1.86m/s ； η —— 传动效率，η=0.64选用YBPT 系列三相电动机，电动机技术参数见表1-1-3：表1-1-3 电动机技术参数表37.27KW ﹤75KW 电机容量能满足要求。
完成副井3.25绞车性能计算书
林盛煤矿副井3.25米绞车提升能力计算一、提升系统自然状况：副井为立井罐笼提升,安装1台JKM3.25×4(I),提升机采用模拟控制系统, JKM-3.25×4(I)提升机拖动电机为1000kW电机，现计算3.25米绞车提升能力。
1、提升机规格型号：JKM-3.25×4(I)磨擦轮直径D1：3250mm；导向轮直径D2：3000mm；机器变位重量（不包括电机、导向轮）Gj：13800kg导向轮变位质量：1350kg；减速机变位质量：13925kg；设计最大提升速度：U max=7.9m/s；钢绳最大静张力F=450kN=45918kg;钢绳最大静张力差ΔF=140kN=14285kg;2、提升钢丝绳：规格型号：6V×37S+NF；提升钢绳数n1=4根；直径：φ33mm；钢绳单重：P=4.786kg/m；钢绳破断力总和：83850kg3、平衡尾绳：规格：143×24扁尾绳；单重：q=8.65kg/m；悬挂根数：n2=2 4、提煤箕斗：型号：一吨双车双层多绳罐笼罐笼自重：Q Z=12884kg；罐笼载重：Q=10000kg规格：4590×1216×5460二、摩擦轮直径的验算根据公式：D≥90dD≥1200δD≥80d= 3250≥90×33=2970mm 满足要求D≥1200δ= 3250≥1200×2.0=2400mm 满足要求式中：D：摩擦轮直径3250mmd：钢丝绳直径33mmδ：钢丝绳股内最粗钢丝直径2.0mm三、钢丝绳作用在摩擦轮上的最大静张力和最大静张力差的验算1、最大静张力的验算(提物时)根据公式： 112jm C h jm F Q Q n pH n qH F ⎡⎤=+++≤⎣⎦ F jm =12884+10000+4×4.786×469.9+2×8.65×23 =32278kg ≤45918kg 提人时F jm =12884+3300+4×4.786×469.9+2×8.65×23 =25578Kg ≤45918kg2、钢丝绳最大静张力差的验算（提物时） 根据公式：()12jc S jc F Q n P n q H F ⎡⎤=±-⨯≤⎣⎦ F jc =10000+（4×4.786-2×8.65）×438.5 =10809 kg ≤14285kg 提人时：F jc =3300+（4×4.786-2×8.65）×438.5 =4109kg ≤14285kg 式中：Q ——一次提升载荷重kg Q 1——提升容器自重kg P ——一根主绳每米重量kg/mq ——一根尾绳每米重量kg/m n 1——主绳根数 n 2——尾绳根数Hc ——钢丝绳最大悬垂长度469.9 m H S ——井筒深度438.5m H h ——尾绳环高度20.502m[F jm ]——提升机设计许用最大静张力kg [F jc ]——提升机设计许用最大静张力差kg 四、钢丝绳安全系数的验算 根据公式：83850410.3932278e jm F m F ∑⨯===（提物时） 根据《煤矿安全规程》，升降人员和物料，升降物料时钢丝绳安全系数10.39>8.2-0.0005H=8.2-0.0005×469.9=7.965 符合规定。
2JK-3×1.5提升机选型计算
官庄河煤业副斜井提升绞车能力核算说明书一、设备参数：1.提升机型号： 2JK-3×1.52.卷筒直径： 3 m3.卷筒宽度： 1.5m4.钢丝绳直径： 6×19＋FC（36mm）5. 卷筒数量： 2个6. 减速器型号 ZKL37. 减速比 31.58. 最大静张力： 135kN9. 最大静张力差： 90kN10. 提升长度： 525m11.提升斜角 21度12. 钢丝绳重： 4.78Kg/m×525=2510kg≈25.1 kN13. 大件重： 185 kN14. 平板车重： 15 kN15.电机 YTS400L3-10 功率400KW 电压660V 转速594r/min二、牵引力校核：实际载荷校核计算对于斜井 F= G·sinθ+G钢·sinθ+0.015 G·cosθ+0.175 G钢cosθG钢—钢丝绳总重： 25.1 kNG—最大件重（含平板车）： 185+15=200 kNθ—提升倾角： 21°F—实际静张力差： kN所以 F=200×sin21°+25.1× sin21°+0.015×200cos21°+0.175×25.1 cos21°=87.6kN5.2JK-3×1.5矿井提升机最大静张力差为90 kN，满足使用。
三、制动力矩校核计算：安全系数na≥3.25 闸瓦摩擦系数μ=0.35 制动头数量n=16 摩擦中心直径Dm=3270mm制动器最大正压力 N=（F×D×na）/（n×μ×Dm）=（87.6×3000×3.25）/（16×0.35×3270）≈46.6 kN50kN正压力的制动器可满足使用。
选用50kN正压力的制动器。
四、电机校核1.电机转速计算n= 60Vi/Dπ式中n—电机转速 r/minV—最大提升速度3.11m/si—减速器传动比 31.5D—卷筒直径3 mn= 60×3.11×31.5/3π≈624r/min靠标准选用594 r/min转速可以，此时提升速度为2.96m/s。
副斜井绞车提升能力验算(1块)
副斜井主绞车的提升能力校验一）、提升技术参数（绞车型号：JTP1.6×1.5P）1、提升坡度：25°；2、提升长度：365m，绞车实际容绳700 m；3、提升方式：单绳提升；二）、绞车技术参数；三）、绞车钢丝绳强度及绞车牵引力验算验算所需技术参数：已知绞车最大牵引力:F1=45000N，则提升矿车个数T为：F1=[T（Q+Qb）(sinａ+Fcosａ)+PL(sinａ+f′cosａ)]g;T=F1-PL(sin25+f′cos25)g/（Q+Qb）(sin25+Fcos25)gT=[45000-2.34×365×(0.42+0.15×0.9)×9.8]/[1524×(0.42+0.9×0.015)×9.8]=[45000-4645]/6293=6.41根据计算结果：Ф26（6×19）的钢丝绳可以提升载重量1080kg/辆的0.75m³的矿车6.41辆；根据矿井具体生产条件及运输状况，取6辆矿车；当提升6辆提升载重量1524kg/辆的矿车时，钢丝绳最大静拉力为：WZ =[T（Q+Qb）(sinａ+F×cosａ)+P×L×(sinａ+f′cosａ)]×g=[6×1524×（0.42+0.015×0.9）+2.34×365×（0.42+0.25×0.9）]×9.8=4515×9.8=44246N;安全系数：K=QZ／WZ＞6.5=478000／44246=10.8＞6.5;验算结果：钢丝绳强度及绞车牵引力均可满足提升6辆满负荷矿车的要求。
考虑到煤矿实际情况和安全因素，提升矸石、煤车时均不可超过6个矿车！。
副井提升系统计算
s m/s m s m/s m s m m s s kg N N N N N N N N N N N N N N N N s s s N
9、动力学计算
系统变质总和 等加速前抛物线段开始P10 等加速前抛物线段终了P11 等加速段开始P20 等加速段终了P21 等加速后抛物线段开始P30 等加速后抛物线段终了P31 匀速阶段开始P40 匀速阶段终了P41 等减速前抛物线段开始P50 等减速前抛物线段终了P51 等减速阶段开始P60 等减速阶段终了P61 等减速后抛物线段开始P70 等减速后抛物线段终了P71 爬行阶段开始P80 爬行阶段终了P81
kW
11、防滑计算
静防滑安全系数 罐笼运行阻力系数 矿井阻力 上升侧张力S1 下降侧张力S2 钢丝绳围包角 摩擦系数 eμ α 动防滑安全系数 上升侧变位质量Ms 下降侧变位质量Mx 上升侧张力S1′ 下降侧张力S2′ 重载提升安全制动最大减速度a3≤ 上升侧变位质量Ms 下降侧变位质量Mx 上升侧张力S1 下降侧张力S2 下放重载安全制动最大减速度a3≤ 下降侧变位质量Mx 上升侧变位质量Ms 下降侧张力S1 上升侧张力S2
2
8、运动学计算
实际提升速度 正常加速度 自由滑行等减速度 爬行距离 爬行速度 正常加速前曲线段 时间 终了速度 行程 正常加速后曲线段 时间 开始速度 行程 正常加速段 时间 行程 正常减速前曲线段
620279.00 N 扁尾绳P8× 7 4× 119×20 66.81 1470.00 4.5126 2700.00 2640.000 245650.93 N/m Mpa N/m mm mm N
10、等效功率计算
休止时间 提升循环时间 等效时间 等效力 F1
F2 F3 F4 F5 F6 F7 F8 等效功率
煤矿提升绞车计算书(自动验算)
m
Lz=
800.0
m
Qc=
2850.0
Kg
12.物料自重
Q=
30000.0
Kg
13.提升数量 14.提升容器在轨道 上的摩擦系数 15.重力常数
16.插销破断拉力
17.三环链破断拉力
二、 钢丝绳校验 1. 钢丝绳端部载 荷： Q=
n=
1
f=
0.015
g=
9.8
N/kg
Fp1=
560000.0
N
Fp2=
一、 原始参数
1.绞车型号： 2.绞车牵引力： 3.倾斜运输距离：
JK-3.5×2.5P F= Lx=
170 698.0
电机功率 KN = m
710
Kw
= 170000 N
最大提升距离
Lz=
800.0
m
4.提升倾角：
第一段β1=
23
°
第二段β2=
0
°
第三段β3=
0
°
平均角度=
23
°
5.绞车最大速度：
560000.0
N
Qd = n(Q＋Qc)(sinβ+fcosβ)g
此数据需有资质实验室进行检 此数据需有资质测实验室进行检
测
式中： sinβ=
sin23°= 0.39
cosβ=
cos23°= 0.92
n=
1
= 130233.14
N
2.钢丝绳最大静张力
Fj= Qd+QzLz(sinβ+fcosβ)g
V max=
3.37
m/s
下放支架提升速度
V z=
2.0
巴里坤同和矿业有限公司3.5米绞车提升能力计算
巴里坤同和矿业有限公司段家地煤矿副斜井3.5米提升绞车提升能力计算(一)一、概述从可行性研究报告中知：⑴JK-3.5×2.5/30A提升绞车牵引力17吨，提矸最大速度4.45 m/s⑵选择为6V×19+FC-1670-φ28-ZS三角股纤维芯钢丝绳，单位质量3.23 Kg/ m3，最小钢丝绳破断拉力总和567.596KN，⑶巷道坡度为14.50，提升斜长1238 m。
⑷提升容器选用MGC1.7-6型1.5吨矿车，容积1.7 m3，自重718 Kg二、提升能力验算ααααcos sin) cos(sinFQ12f fpLc++-≤q c----矿车自重，q c=718Kg；（MGC1.7-6型1.5吨矿车）α----轨道倾角，α=14.50；f1----矿车运行阻力系数，f1=0.015;f2----钢丝绳运行阻力系数, f2=0.2;F-----绞车牵引力,F=17t;p-----钢丝绳每米重量,p=3.23Kg/m；L c-----钢丝绳最大倾斜长度1238m;q-----装矸重量，q=3060Kg（按矿车容积1.7m3，矸石密度1.8t/ m3）。
经计算得：Q≤57.5吨三、各项参数验算（一）按提升6辆矸石车时，提升钢丝绳需要的最大静拉力:P max=[n c(q+q e)(sinα+ f1cosα)+P L c(sinα+ f2cosα)] ×9.8 计算得：P max≈76246.77N1、验算钢丝绳安全系数由《煤矿安全规程》得，提运安全系数K’不得小于6.5。
选用直径28mm，纤维信钢丝绳最小破断力总和为567.596KN，实际K=567.596/76.24677KN =7.4＞6.5,满足安全系数要求。
2、连接器强度验算一般连接器的最大牵引力为58800N则n c［(q+q e)(sinα+ f1cosα)］×9.8=55621.87N＜58800N满足安全要求3、绞车功率验算据公式N= (K×F jzd×V zd)÷（1000×η）式中：N 验算功率 F jzd绞车最大静拉力76246.77N V zd绞车最大速度，4.45m/s η传动效率，验算常用系数0.85 K-功率备用系数，主提升设备选取1.1计算得：N=439KW。
副斜井绞车选型和能力计算
副斜井绞车选型和能力计算概况：副斜井提升设备担负矿井矸石提升，运送材料、设备,升降最大件等辅助提升任务。
1、副斜井井口标高+1084.00m，落底标高+940m （二水平+890 m），倾角23 °，斜长368.5m （二水平497 m），井筒上下采用采用平车场，单钩串车提升，提升矸石时每次提升5辆一吨固定车箱式矿车，轨距600mm，每辆矿车自重610 kg，载荷1700kg ；装备JK-3.5/31.5E型单绳缠绕式单滚筒提升机一部，配套1台YBKK560-10型交流变频电动机，电动机710 kW，595r/min,10000V ；钢丝绳直径42mm。
采用TD型游动天轮，绳槽底圆直径3 m。
最大提升速度3.46m/s。
2、副斜井井口车场采用平车场布置，在井口房内配备有操车设备。
在井口房内，通过一副对称道岔将井筒内的一条线路变为上行、下行两条线路，上行线路上设置一台逆止器，下行线路上设置一台液压马达销齿推车机和2台液动阻车器。
为防止在断绳或矿车跑车时造成事故，在斜井井口设阻车器、逆止器、在变坡点下方略大于1列车长度的地点设置能够防止未连挂的车辆继续往下跑车的挡车栏，井筒中每隔约80m设置1台ZDC30-2.2型防跑车装置，共4套。
副斜井井口房面积为30m（长）X9 m （宽）x6.5m （高）。
3、支护（1）副斜井轨道巷断面：斜巷段净宽4.5m，净高3.45m。
（2）永久支护副斜井轨道巷采用采用混凝土砌碹支护，砌碹厚度400mm ,基岩段采用锚喷支护，喷厚100mm 。
表土段掘进断面积20.04m 2,基 岩段掘进断面积16.61m 2。
一、已知条件：提升绞车参数： 产品型号：JK-3.5*1.5E 最大静张力：170KN钢丝绳最大直径：42mm 二、提升机校验1、设计依据 副斜井井口标高 + 1084.00m 副斜井井底标高 + 890.00m 副斜井井筒垂高 194m 副斜井井筒倾角 23 ° 副斜井井筒斜长497m车场型式：地面、井底二水平为平车场工作制度：年工作日330天，地面三八工作制，井下四六工作 制。
副井提升选择计算
副井提升选择计算直径为Φ7.0m,井筒深度为258m。
使用Ⅲ型井架。
提升机的型号为JK-2.5/30，配套电机功率为475KW。
吊桶使用2.5Ｍ³,使用7T钩头，滑架为2.25ｍ．计算：１、 2.5Ｍ³吊桶自重：766Kg２、钩头、滑架、缓冲器重量：419 Kg３、凿岩机重量:4900Kg４、钢丝绳最大悬垂高度：H0=H sh+H jH0——钢丝绳最大悬垂高度。
H sh——井筒深度。
H sh=258mH j——井口水平至井架天轮平台垂高。
H j=24mH0=H sh+H j=258+24=282(m)。
５、提升物料荷重：Q=K m*V TB*γg+0.9*(1-1/K s)* V TB*γshQ——提升物料荷重。
K m——装满系数，取0.9V TB——标准吊桶容积，取3Ｍ³。
γg ——岩石松散容重，取1600Kg/m 3 K s ——岩石松散系数，取1.8 γsh——水容重，取1000 Kg/m 3Q=0.9*2.5*1600+0.9*(1-1/1.8)*2.5*1000=4600(Kg)６、 钢丝绳终端荷重（提矸）Q 0=766+419+4600=5785（Kg ） ７、 钢丝绳终端荷重（提人）Q 0=766+419+75*8=1785（Kg ） ８、 钢丝绳终端荷重（提凿岩机）Q 0=419+4900=5319（Kg ）９、 钢丝绳单位长度重量：110s aaQ P H m δ=⨯-δB ——钢丝绳钢丝的极限抗拉强度，取170Kg/mm 2 m a ——钢丝绳安全系数，取7.5。
57851101702827.5s P =⨯-=2.62Kg/m查表选择18*7---26---170钢丝绳,单位重量为2.673Kg/m 。
P Sb =2.673Kg/m钢丝绳破断拉力总和为48550Kg 。
１０、钢丝绳安全系数校核：m=Q d/（Q0+P sB*H0）≥m a钢丝绳在提升抓岩机时的安全系数:m=48550/（5319+2.673*258）=8.01＞7.5钢丝绳在提矸时的安全系数:m=48550/(5785+2.673*258)=7.5≥7.5钢丝绳在提升人员时的安全系数:m=48550/(1785+2.673*258)=19.6＞9经验算,选用18*7—26—170的钢丝绳满足使用要求。
江浪煤矿副井绞车提升能力计算
江浪煤矿副斜井绞车提升能力验算矿长：总工程师：生产矿长：安全矿长：机电矿长：2010年9月16日江浪煤矿年原煤生产设计能力9万∕年，主斜井井口安设了一套单滚筒提升绞车作单钩串联提升，完成原煤、矸石、材料和设备的提升和下放任务。
一、基本参数1.工作制度：年工作日330天，每日三个班提升，每天提升时间：16小时；2.提升量：矸石、材料等的提升量矿井生产量的20％考虑为：45×20％﹦9（万吨／年）；3.副斜井井筒斜长252m,斜角24°，绞车到天轮的距离为50米；4.提升容器：1.1m3侧翻式矿车，自重580kg；材料车MC1-6A型，自重494kg；5.JTPB-1.6型单滚筒绞车的技术参数如下：1)钢丝绳绳径：Φ24.5-6χ19+1，钢丝绳破断拉力总和34500kgf,钢丝绳每米重量2.165kg/m；2)最大静拉力：4500kgf；3)平均绳速：2.5m/s,容绳量：880m；4)滚筒直径：Φ1.6m,滚筒数量：1个；5)电机功率：110KW，电压：660V一、提升能力核算1.最大提升能力验算：F j= Q (sina+f1cosa)+(sina+f2cosa)式中：F j―绞车最大静拉力，kgf;Q―最大提升重量，kgf;a―巷道最大倾角，24°；f1―矿车运行摩擦系数，取0.015；f2―钢丝绳摩擦系数，底板上或道枕上取0.4～0.6，局部在地滚上取0.25～0.4，取0.25；L―提升长度，m;P―钢丝绳每米重量，kg/m;代入:F j―LP(sina+f2cosa)Q = ━━━━━━━━sina+f1cosa4500-302×2.165 (sin24°+ 0.25cos24°)= ━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━sin24°+ 0.015cos24°=9896kgf2.可提矿车数量验算：1.1m3矿车载重后总重量：Q c=Q k+1.1K j pK式中：Q k—1.1m3矿车自重，kg;K j—装满系数，取0.80；p—原煤容重，t/m3;K—不均匀系数，取1.15。
副井提升能力核算
副井最大允许提升重量计算一、副井提升系统技术参数：绞车型号：2JK-3/20 罐笼自重：4500kg提升高度：254m钢丝绳悬垂长度：269m提人安全系数不小于9 提物安全系数不小于7.5提升机允许的最大静张力:13000kg×9.8=127400N提升机允许的最大静张力差:8000kg×9.8=78400N钢丝绳型号：6V*37S+FC-Φ36.5-1670减速机扭18000kg.m二、根据钢丝绳计算：钢丝绳近似重量为5.64kg/m，2011年6月份使用中测试最小破断力总和为1030.36KN。
升降物料时：由K物= F/F j物=1030360/（m+4500+5.64*269）*9.8≥7.5得：m1≤8000kg升降人员时：由K人= F/F j人=1030360/（2025+4500+5.64*269）*9.8≥9得：m≤5665kg所以，副井提升钢丝绳最大允许提升重量为：升降物料时8000kg，升降人员时5665kg。
三、根据提升机计算：根据最大静张力计算，由Fmax=Q+Qz+PH得：式中：Q——罐笼最大载重量（N），Q=9.8*m Qz——罐笼自重（N），4500kg×9.8=44100N P——钢丝绳单位长度重力（N/m）55.3N/mH——提升高度（m） 252.4m最大静张力时提升机载重量为：m=(127400-44100-252*55.3)/9.8=7078kg根据最大静张力差计算，由Fcmax=Q+PH得：m=(8000*9.8-252*55.3)/9.8=6578kg所以，副井提升最大载重量为6578kg。
副井提升机安全制动力矩的计算1、安全制动力矩Mz=2μNRmnMz—安全制动力矩μ—闸瓦与制动盘摩擦系数0.35Rm—摩擦半径1.7m(绞车图纸资料)n—制动闸副数8副N—制动盘正压力,查说明书为40KN得:Mz=2μNRmn=2×μ×40000×Rm×n=2×0.35×40000×1.7×8=380800N.m2、3倍实际最大静张力矩Mj=3Fmax〃R=3×(252+60+17) ×5.64×1.5=81830.2N〃m 计算得Mz=380800N〃m﹥Mj=81830.2N〃m3、调绳时的制动力矩调绳静张力矩为Ms=(Qz+PH)gR=(4500+252×5.64)×9.8×1.5=87042.8N〃m调绳制动力矩为Mz/2由Mz/2=410578.9/2=205289.51.2Ms=1.2×87042.8=104451.4Mz/2﹥1.2Ms计算得知：副井安全制动力矩大于3倍实际最大静张力矩，调绳时制动力矩大于1.2倍罐笼和钢丝绳产生的静力矩。
某矿辅助运输设备的选型计算
矿井（90万吨）辅助运输设备选型计算一、副斜井提升设备： 1）设计依据：1.年生产能力A n =900kt/a ；2.副斜井:上段倾角5°，斜长332m 。
下段倾角22.5°，斜长275m ，总斜长607m ；3.提升方式：单钩串车提升，井上、井下均为平车场；4.日提升量⑴矸石车60车；⑵坑木1车；⑶水泥、沙子15车；⑷炸药1车；⑷保健车4车；⑹设备8车；⑺其它15车；⑻最大件重量16.0t(过渡支架)。
2）提升容器：提矸时选用MF1.1-6型1t 矿车，矿车最大载重1800kg ，自重600kg ，每钩提3辆。
提最大件时选用MPC18-6型平板车，名义载重18t ，最大载重20t ，本次设计最大件为过渡支架，为16t ，平板车自重1050kg 。
每钩提1辆平板车。
提人时选用一部XRB8-6/3型斜井人车，列车满载人数24人，自重2600kg 。
3）提升选型计算 ⑴钢丝绳绳端荷重：提最大件时：Q d =Q d 上+ Q d 下=6761.0+1414.8=8175.8kg 提矸时： Q d =Q d 上+ Q d 下=2855.1+597.5=3452.6kg 提人时： Q d =Q d 上+ Q d 下=1649.6+345.2=1994.8kg ⑵钢丝绳单位长度重量：()m kg Cos f Sin L Cos f Sin L m Q P B d/99.3)(110222121=+-+-⎪⎭⎫⎝⎛=ααααδ下上选用符合GB8918-2006的6×7+FC －36.0-1570-502型钢丝绳，其技术指标如下：Qs=730kN ，d=36.0mm ，Pk=5.02kg/m ⑶安全系数验算：()5.79.7)(22121＞Cos Sin P L Cos f Sin P L Q Q Q m k c k c d d s=+•++•++=ααα下上下上最大件()5.75.21)(22121＞Cos Sin P L Cos f Sin P L Q Q Q m k c k c d d s=+•++•++=ααα下上下上矸石()0.99.32)(22121＞Cos Sin P L Cos f Sin P L Q Q Q m k c k c d d s=+•++•++=ααα下上下上人符合《煤矿安全规程》400条有关钢丝绳安全系数最低值的规定。
副斜井提升设备计算书
副斜井提升设备计算书1.设计依据（1）年生产能力An=600kt/a（2）提升斜长Lj=382m，倾角α=19°（3）提升方式：单钩串车提升，每钩设计限挂3辆矿车（4）最大班提升量设备材料： 10车/班矸石材料： 5车/班爆破材料： 2次/班其它作业： 5车/班（5）最大件重量： Qm=5t｛（采煤机中间箱（电控部和液控部）｝2.提升容器（1）选用MGC1.1-6A，1吨固定矿车，载矸1.8t，自重592kg，取600kg；（2）升降下大件时选用MP10-6平板车，自重Gc=811kg，名义载重10t。
3.选型计算（1）钢丝绳选择绳端荷重Q值计算1）提升3辆矸石车时的绳端荷重Q 1＝3×（1800＋600）×（sin19°＋f1cos19°）＝2446.2kgf＝24.0kN2）提升最大件时的绳端荷重Q 2＝（5000+811）×（sin19°＋f1cos19°）＝1974.3kgf＝19.3kN式中：W—最大件重量5000kg（不含承载车重）；f 1—摩擦因数f1=0.015。
3）钢丝绳单位绳重PK值计算P K ＝Q1/[11δB/ma-L1（sinα＋f2cosα）]＝2446.2/[（11×1570）/7.5-451×（sin19°＋0.25cos19°）] ＝1.06kg/m式中：δ—钢丝绳的公称抗拉强度δ=1570Mpa；f 2—钢丝绳的摩擦因数f2=0.25；Lc—钢丝绳悬垂长度，Lc=451m；m—为安全系数（下大件、提物：7.5，）。
设计采用18-NAT-6×19S＋FC-1570-ZZ-167-119型钢丝绳，单位质量Pk=1.19 kg/m，其最小破段拉力总和为Σf＝167×1.214＝202.7kN。
②最大静拉力Fm值计算F m1＝Q1＋PKLc（sinα＋f2cosα）=27.0kN②全系数验算提矸石时：m最＝Σf/ Fm1＝202.7/27.0＝7.51＞7.5说明选用的钢丝绳能够满足提升要求。
副井最大提升载荷计算
副井最大提升载荷计算
一、主要技术参数：
1、钢丝绳合格钢丝破断拉力总和：
1#绳1073.46KN、2#绳：1054.52KN、3#绳：1071.72KN、4#绳：1094.54KN
2、副井罐笼自重：150KN(含首、尾悬挂)
3、尾绳实际使用长度650m(尾绳质量：11.17kg/m),两根尾绳自重14.5T；
4、首绳悬挂长度31m,(首绳质量：5.6kg/m)四根首绳自重0.69T
5、钢丝绳安全系数：8.187（副井升降物料时）
二、安全系数验算：
根据钢丝绳最低安全系数8.187，将公式进行反推，把钢丝绳安全系数设为9时（9>8.187，符合安全规程），进行计算：
4294.24/9-（0.69+15+14.5）*9.81≈181KN≈18.1T
通过以上公式得知：安全系数为9时，绞车一次最大提升为18.1T(当安全系数为8.5时，最大提升量为20.9T)。
三、电机提升重量验算：
依据煤矿立井动力系数法进行计算：
1000=9.81*1.2*Q*623.5*1.6/1000*102*1
（1000:电机功率、1.2：矿井阻力系数、Q：提升重量kg、18：提升重量、623.5：提升高度、1.6：动力系数、102：运行时间、1：传动效率）
根据上述公式反推进行校核电机：电机的提升重量约为8685kg。
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副斜井提升设备计算书1.设计依据（1）年生产能力An=600kt/a（2）提升斜长Lj=382m，倾角α=19°（3）提升方式：单钩串车提升，每钩设计限挂3辆矿车（4）最大班提升量设备材料： 10车/班矸石材料： 5车/班爆破材料： 2次/班其它作业： 5车/班（5）最大件重量： Qm=5t｛（采煤机中间箱（电控部和液控部）｝2.提升容器（1）选用MGC1.1-6A，1吨固定矿车，载矸1.8t，自重592kg，取600kg；（2）升降下大件时选用MP10-6平板车，自重Gc=811kg，名义载重10t。
3.选型计算（1）钢丝绳选择绳端荷重Q值计算1）提升3辆矸石车时的绳端荷重Q 1＝3×（1800＋600）×（sin19°＋f1cos19°）＝2446.2kgf＝24.0kN2）提升最大件时的绳端荷重Q 2＝（5000+811）×（sin19°＋f1cos19°）＝1974.3kgf＝19.3kN式中：W—最大件重量5000kg（不含承载车重）；f 1—摩擦因数f1=0.015。
3）钢丝绳单位绳重PK值计算P K ＝Q1/[11δB/ma-L1（sinα＋f2cosα）]＝2446.2/[（11×1570）/7.5-451×（sin19°＋0.25cos19°）] ＝1.06kg/m式中：δ—钢丝绳的公称抗拉强度δ=1570Mpa；f 2—钢丝绳的摩擦因数f2=0.25；Lc—钢丝绳悬垂长度，Lc=451m；m—为安全系数（下大件、提物：7.5，）。
设计采用18-NAT-6×19S＋FC-1570-ZZ-167-119型钢丝绳，单位质量Pk=1.19 kg/m，其最小破段拉力总和为Σf＝167×1.214＝202.7kN。
②最大静拉力Fm值计算F m1＝Q1＋PKLc（sinα＋f2cosα）=27.0kN②全系数验算提矸石时：m最＝Σf/ Fm1＝202.7/27.0＝7.51＞7.5说明选用的钢丝绳能够满足提升要求。
（2）提升机设计利用已安装的一台单滚筒JTP-1.6型绞车，其滚筒直径D=1600mm，宽度B=1200mm，i＝20，Fm＝45kN，Fmc＝45kN，V＝3.06m/s。
1）滚筒直径DDg＝80D＝80×18＝1440mm＜D＝1600mmDg’≥1200δmax＝1200×0.5＝600mm＜D＝1600mm说明设计选用提升机滚筒直径与钢丝绳绳径之比符合《煤矿安全规程》规定。
2）最大静拉力Fm1见前面计算，计算结果说明用此单滚筒提升机运行,提升最大件及人员时的最大静拉力Fm1均可满足要求。
3）缠绳层数k＝（L＋Lm ＋nπD）（d＋ε）/πDpB＝2.50（三层）式中：L—提升绳长；Lm—试验绳长；N—滚筒上摩檫圈和定期移位圈数；d、ε—绳径和绳隙；Dp—一层缠绳时滚筒平均直径；B—滚筒宽度。
从提升机滚筒直径与钢丝绳绳径之比，钢丝绳缠绳层数和提升最大件时的最大静拉力差Fm 不得超过绞车的最大静拉力差Fmc可知，设计选用的提升机符合《煤矿安全规程》之规定。
4）副井绞车过卷距离L＝1+0.5Vmax +[2maxV /[2g（sinβ＋μ1cosβ）]×1.5＝1+0.5×3.06+ [3.062/2×9.8（sin6.4°＋0.015cos6.4°）]＝6.29m式中：Vmax—速度；μ1—钢丝绳的摩擦因数μ1=0.015；β—井口栈桥倾角，β= 6.4°；（3）提升系统1）提升系统配置①天轮选择确定选用TSG-1600/10型固定天轮,直径1600mm，适用绳径范围为﹥17-18.5mm，变位重量Gt=222kg。
②井架高度确定Hj=30×tg90-0.70=4.05m,取5m。
③井口、井底均为平车场，车场长度均取20m。
④滚筒中心与天轮中心水平距离的确定由允许的偏角值求弦长Lx：Lx= Bg/2tgα=2/2tg1°30´=38.2 m2）相关参数计算取滚筒中心与天轮中心水平距离Ls为40m。
①滚筒与天轮中心的实际弦长LX计算L X ＝（[L2S＋（HJ+Rt-C-Rg）2]）1/2＝（[402＋（5+1.25-0.5-1.25）2]）1/2＝40.3m式中：Rt为天轮半径，C为滚筒中心与室外地坪高差取0.5m。
②钢丝绳在滚筒上的偏角计算α1＝tan—1B/2L X＝1ο25´＜1ο30´③钢丝绳在滚筒上的仰角计算上绳仰角：ΦS ＝tan-1（HJ-C）/LS＝6.4ο内、外偏角均满足《规程》规定。
提升系统图见图9-1-1。
图9-1-1提升系统图（4）电动机选择1）电动机计算功率P＝1.2FmV/η＝1.2×27×3.06/0.85＝116.4kW利用矿方已有电机,电压380V,功率130kW,转速723rpm。
2）则实际提升速度为 τm ＝3.14Dn e /60i ＝3.03m/s 4.提升系统运动学计算 （1）速度和加速度确定采用七阶段速度图，初加速及末减速采用0.3m/s 2，主加、减速采用0.5 m/s 2，车场内低速采用1.5 m/s 。
（2）在井上平车场内运行初加速度3.0=0a m/s 2，初加速的末速度5.10=v m/s初加速运行时间500==a v t s 初加速运行距离75.321000==t v L m 等速运行距离25.16-001==L L L D m 式中：D L —车组在井上平车场中运行距离，20m 。
等速运行时间8.1000101==v L t s 在井上平车场运行的总时间8.15010=+=t t t k s （3）在井下车场运行同在井上车场的运行，在井下平车场中运行距离20′=D L m 。
总时间8.15=D t s（4）车组在井筒中的运行阶段 主加速度和主减速度5.0==31a a m/s 2 运行的最大速度03.3=m v m/s 主加速运行时间06.3-11==a v v t m s主加速运行距离9.62101=+=t v v L m m 主减速运行时间06.3-33==a v v t m s 主减速运行距离9.62303=+=t v v L m m 等速运行距离312--L L L L ==368.2m 等速运行时间==22mv L t 121.5s （5）一次提升循环时间一次提升时间：=+++++=231θt t t t t T D k 184.22s 摘挂钩时间25=θs一次提升循环时间：=2=T T x 368.44提升系统运动学计算结果见提升系统速度图9-1-2。
图9-1-2 提升系统速度图（6）提升能力副斜井最大班作业时间见表9-1-1最大班作业时间表。
表9-1-1 最大班作业时间表序号类别数量每次提升量所需提升次数一次作业循环时间（秒）总作业时间（秒）备注1 设备材料10车3车 4 368.44 1473.82 矸石5车3车 2 368.44 736.93 爆破材料2车 2 668.44 1336.94 最大件检修班下5 其它5车3车 2 368.44 736.96 总计4284.5 1.19h说明：最大班总作业时间1.19h＜6h，提升能力符合《煤炭工业矿井设计规范》要求。
（7）提升系统变位质量计算电动机变位重 Gd＝（GD2）i2/D2＝19600kg提升机变位重 GJ＝4000kg天轮变位重 Gt＝220kg钢丝绳变位重 Gs＝536.69kg最大件重 GZ＝5811kg总变位重ΣG＝20657.7kg总变位质量 M＝ΣG/g＝20657.7/9.81＝21056.8kgs2/m5.提升系统动力学计算（1）力图的确定提升距离 Lt ＝L＋Ls＋Lx＝442m按最不利条件，最大件由井底上提进行计算。
井口、井底平车场区段和井筒始末段，倾角虽有变化，但距离较短，为简化计算，倾角均取19°。
参看速度图，各区段的力按下式计算：F i ＝kn（Qz）（sinα＋f1cosα）＋（Lt-Li）×Pk（sinα＋f2cosα）＋ΣMai＝1.1×7200×（sin19°＋0.02cos19°）＋（442-Li）×1.19×（sin19°＋0.2cos19°）＋21056.8ai ＝29.4-0.612Li＋21.0568ai根据上列公式和速度图中相关参数，逐项计算，其结果见图9-1-3。
图9-1-3提升力图（2）电动机容量校验1）等效力FD计算FD＝（∑F2t/T）1/2＝（56013.3/167.6）1/2＝18.3kN 式中：∑F2t ＝0.5（F12+F102）t1+0.5（F22+ F202）t2+0.5（F32+ F302）t3+（F42+ F4F40+F402）t 4/3+0.5（F52+ F502）t5+0.5（F62+ F602）t6+0.5（F72+ F702）t7＝56013.3kN等效时间T＝0.5（t1+ t2+t3+ t5+t6+ t7）+t4+θ/3＝167.6s 2）等效容量P计算P＝1.15FDV/η＝1.15×18.3×3.03/0.85＝74.9kW选用矿方已有配套电机,电压380V,功率130kW,转速723rpm,满足要求。
3）过载系数校验上提时电动机过载系数：λs＝F m/（Pη/v）＝27/（130×0.85/3.03）＝0.74＜1.8×0.859.1.2 配电及控制提升机房两回380V电源均引自矿井工业场地变电所0.4kV不同母线段；一回电源停止供电时，另一电源回路保证提升机房的全部负荷运行。
提升机的控制设备由厂家成套配置，含动力制动及后备保护装置。
提升机电控装置采用TKDG-BP低压变频调速成套装置，通过PLC对提升机的起动、加速、等速、减速、爬行、停车与换向进行控制，并具有提升机必要的电气保护和闭锁装置。
副斜井辅助提升信号选用TPX-PLC型数字编码式混合提升信号系统”。
信号发送方式为转发式，可对提人、提物、慢提、慢放加以区别，并记忆提升次数。
提升信号与提升机控制系统有闭锁关系。
在井底、井口及提升机房之间设置提升信号装置及用于正常通话联络的直通电话。
9.1.3 提升机安全制动1．制动装置及其主要功能盘形制动器是提升机制动系统的重要执行部件，用于实现提升机工作制动和安全制动，其驱动和调节由单独的液压站和电控系统配合共同完成工作制动和安全制动任务，其直接作用于制动盘上产生制动力矩。