电梯机房顶板吊钩处抗冲切承载力验算(2.3mx3.9m_2t)_20150919
地库顶板承载力验算
地库顶板承载力验算地库顶板承载力验算本工程根据现场实际需要，在2#楼与5#楼之间地库顶板上划定一块约15m×20m 区域作为钢管、扣件堆场，四周用定型化防护门封闭。
现场堆载平均高度约1.8m，最大堆载高度约2m。
现对该区域地库顶板进行承载力验算。
1.结构信息该区域地库顶板板厚250mm，混凝土强度为C35，截面配筋为三级14@200双层双向。
现场堆载区域主要为钢管，堆载钢管直径为48mm，实测壁厚为3.0mm；2.荷载统计钢铁容重为7850KG/m3，钢管每米体积为2.19015×10-4m3，钢管每米自重标准值为7850KG/m3×2.19015×10-4m3=1.719KG/m；现场钢管堆放不整齐，不密实，堆载高度约1.8m，计算按照钢管堆载整齐、密实，堆载高度按照1.3m计算，每平方米堆载钢管约（1000÷50）×（1300÷50）=520根，每平米堆载重量约为：1.719KG/m×520m=893.88KG。
=8.76KN/m2，每米线荷载为8.76KN/m 钢管自重面荷载为：q1=893.88KG×9.8÷10001m×1m楼板钢筋混凝土容重取：25KN/m3，每米线荷载为：q2=25KN/m3×1m×0.25m=6.25 KN/m活荷载取q3=2.0KN/m2.1荷载设计值为：Q=(q1+q2)×1.2+q3×1.4=（8.76+6.25）×1.2+2×1.4=20.8KN/m3.楼板计算该区域取1m宽板带计算，按照三跨简支梁计算，梁跨分别为：4m，3.9m，3.9m。
板截面配筋为C14@200双层双向。
计算简图弯矩图剪力图计算得出：最大负弯矩M=32.85kN.m 最大剪力V=49.95kN 3.1 截面配筋复核根据《混凝土结构设计规范》按以下公式计算：2621s 20010007.160.11085.32==bh f M c αα=0.049 s αξ2-1-1==0.0536020005.010007.16101==y c f h b f As ξα=463.88mm2 现场配筋为C14@200双层双向钢筋，As=770mm2＞463.88mm2 满足要求！ 4. 次梁计算 4.1 次梁受力分析次梁截面尺寸为300×950；次梁承受次梁的自重以及双向板自重分配的荷载。
第三节 组合吊索吊钩螺杆部分截面验算-4
第三节组合吊索吊钩螺杆部分截面验算一、吊钩螺杆部分截面验算吊钩螺杆部分可按受拉构件由下式计算:σt=F/A1≤[σt]式中: σt──吊钩螺杆部分的拉应力；F──吊钩所承担的起重力，取F7.48/3×1.16×9.8=28344 N；A1──螺杆扣除螺纹后的净截面面积:A1=πd12/4其中d1──螺杆扣除螺纹后的螺杆直径(mm)，取d1=40.00mm；[σt]──钢材容许受拉应力取50N/mm2。
经计算得：螺杆扣除螺纹后的净截面面积A1=3.14×402/4=1256mm2；螺杆部分的拉应力σt=28344/1256=22.57N/mm2。
由于吊钩螺杆部分的拉应力22.57N/mm2<[σt]=50.00N/mm2，所以满足要求。
二、吊钩水平截面验算水平截面受到偏心荷载的作用，在截面内侧的K点产生最大拉应力σc,可按下式计算: σc=F/A2+M X/γX ·W X≤[σC]式中: F──吊钩所承担的起重力，取F=28344 N；A2──验算2-2水平截面的截面积，A2≈h×(b1+b2)/2其中: h──截面高度，取 h=70.00mm；b1,b2─分别为截面长边和短边的宽度，取b1=50.00mm,b2=30.00mm；Mx──在2-2水平截面所产生的弯矩,Mx=F(D/2＋e1)其中: D─吊钩的弯曲部分内圆的直径(mm)，取D=60.00mm；e1─梯形截面重心到截面内侧长边的距离,e1=h/3·[(b1+2b2)/(b1+b2)]γX ──截面塑性发展系数,取γX =1.00；W x──截面对x-x轴的抵抗矩,W x=I X/e1其中: Ix──水平梯形截面的惯性矩,Ix=h3/36{[(b1+b2)2+2b1b2]/b1+b2}[σc]──钢材容许受压应力,取[σc]=70.00N/mm2；2-2水平截面的截面积A2=h×(b1+b2)/2=70×(50+30)/2=2800mm2；解得:梯形截面重心到截面内侧长边的距离e1= h/3·[(b1+2b2)/(b1+b2)]=70/3·[(50+2×3)/(50+30)]=32.03mm；在2-2水平截面所产生的弯矩:Mx=F(D/2＋e1)= 28344 N×(60/2+32.03)=1758178N·mm；解得:水平梯形截面的惯性矩Ix=h3/36·{[(b1+b2)2+2b1b2]/(b1+b2)}=703/36·{[(50+30)2+2×50×30]/ (50+30)}=1119514.15mm4；截面对x-x轴的抵抗矩Wx=I X/e1=1119514.15/32.03=34952.04mm3；经过计算得σc=F/A2+M X/γX ·W X=28344/2800+1758178/1×34952.04=60.4N/mm2。
吊车荷载下楼板承载力验算
地址：无锡市崇安区人民中路与健康路交叉口东南侧档案编号：（2011）【技】字756号杨君杰先生：您好！工程联系函SM-GIA-MCS-NC-181、SM-GIA-MCS-SQ-698、SM-GIA-MCS-SQ-685、SM-GIA-MCS-SQ-625、SM-GIA-MCS-SQ-613已收悉。
我司在首层顶板上主要作业机械，可按最大70T汽车吊考虑。
一、根据设计图纸地下室顶板设计有消防车道，设计图纸总说明考虑首层楼面均布活荷载标准值30KN/m2。
1、行驶状态：70吨汽车吊自重为41t，按最大后轴整机重量26T，最大轮压26/2=13T2、汽车吊工作状态已知：70吨汽车吊自重为41t，汽车吊支腿展开尺寸为5.75×6.9m，钢构件最大重量为8t，汽车吊重心距塔身中心距离为15m。
根据现场已知条件绘制70t汽车吊工作受力简图如下：地址：无锡市崇安区人民中路与健康路交叉口东南侧档案编号：（2011）【技】字756号汽车吊工作时受力简图1）计算汽车吊作业最不利情况下单根支腿荷载根据受力分析计算简图求出汽车吊支腿最大力F2的支座反力：ΣM（A）＝08×（15＋3.885）－F2×6.9＋41×3.885＝0F2＝45吨由于F2代表汽车吊2根支腿的受力，所以单根支腿的最大受力为22.5吨。
2）受力计算及楼板承载力复核计算地址：无锡市崇安区人民中路与健康路交叉口东南侧档案编号：（2011）【技】字756号已知：根据结构设计图纸总说明：消防车道楼板活荷载30KN/m 2。
汽车吊作业时每个支腿下垫0.2×0.2m×2m 长枕木3根双层，所以单根支腿受力面积0.2×3×2＝1.2m 2。
汽车吊在楼板上最不利工作受力状况如下图：汽车吊在楼板上工作时最不利荷载分布简图楼板在5m 跨最大弯矩M max ＝（1.3×225）×5/4＝365.6KN.m，1.3为活荷载动力系数。
电梯底板受冲切承载力验算
结构构件计算书电梯底板受冲切承载力验算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: B-1二、依据规范:《混凝土结构设计规范》 (GB 50010-2002)三、计算参数1.几何参数:柱的长边尺寸: a=400mm柱的短边尺寸: b=400mm板的截面高度: h=200mm板的截面有效高度: ho=180mm2.材料信息:混凝土强度等级: C30 ft=1.43N/mm23.荷载信息:局部荷载设计值: Fl=75.000kN （50x1.5动荷载系数）4.其他信息:结构重要性系数: γo=1.0四、计算过程1.计算βs:βs=a/b=400/400=1.000<2,取βs=2.000。
2.确定板柱结构中柱类型的影响系数αs:对于中柱αs=40。
3.计算临界截面的周长Um:Um=(a+ho)*2+(b+ho)*2=(400+180)*2+(400+180)*2=2320mm4.计算影响系数η:η1=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2.000=1.000η2=0.5+αs*ho/(4*Um)=0.5+40*180/(4*2320)=1.276η=min(η1, η2)=min(1.000,1.276)=1.0005.计算截面高度影响系数βh:h=200≤800,取βh=1.0。
6.验算冲切承载力(不配筋):0.7*βh*ft*η*Um*ho=0.7*1.0*1.43*1.000*2320*180=418.018kNγo*Fl=75.000kN≤0.7*βh*ft*η*Um*ho=418.018kN，冲切承载力满足规范要求。
底板不配筋时满足电梯冲切荷载，本工程底板配筋12@200双向双层第1页，共1页。
盾构区间顶板承载力验算书
始发段顶板承载力验算书目录一、工程概况 (2)二、依据规范 (3)三、计算信息 (3)1.几何参数 (3)2.材料信息 (3)3. 荷载信息 (4)4.计算方法:弹性板 (4)5.边界条件 (4)6.设计参数 (4)四、计算参数 (4)五、配筋验算 (5)1. 顶板竖向钢筋 (5)2. 顶板横向钢筋 (5)3. 竖向侧墙支座钢筋 (6)4. 竖向梁支座钢筋 (6)六、跨中挠度计算 (7)1.计算荷载效应 (7)2.计算受弯构件的刚度B (7)3.计算受弯构件挠度 (7)4.验算挠度 (7)七、裂缝宽度验算 (8)1. 跨中竖向裂缝 (8)2. 跨中横向裂缝 (8)3. 顶板侧墙一侧上方裂缝 (9)4. 顶板梁两侧方向裂缝 (10)盾构区间顶板承载力验算书一、工程概况盾构区间现场布置如下图，基坑内在出土口与盾构始发井顶板土方回填后设置管片、水管、轨道等堆放场地，场地设置长32米、宽21.5米、厚20cm的钢筋混凝土结构；在45吨龙门吊左侧建造渣池，其中渣池长22米，宽18.7米，高4米，假定渣池内渣土最大堆放高度为3.8米，渣池内渣土平均重度为18kN/m³。
根据设计文件说明，设计荷载主要包括：车站主体结构自重以钢筋砼自重25kN/m2计，顶板厚0.8m；覆土荷载以20kN/m3计，一般填土高度取3m；顶板上地面超载：普通盾构取35kPa。
所以设计的外部荷载达到：20*3+35=95KPa。
场地布置图顶板配筋图场地中有渣池、管片堆放区域、单环管片堆放区域、轨道轨枕堆放区域及龙门吊构件临时堆放区域。
（a）管片堆放区域（b）单环管片堆放区域（c）渣池及挖机平台（d）龙门吊构件临时堆放二、依据规范《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《混凝土结构设计规范》GB50010-2002《建筑施工计算手册》中国建筑工业出版社编写深圳市城市轨道交通6号线工程第二章（一）车站1～12轴主体结构图三、计算信息1.几何参数计算跨度:Lx=10300mm;Ly=8850mm板厚:h=800mm2.材料信息混凝土等级:C35 f c=16.7N/mm2f t=1.57N/mm2f tk=2.2N/mm2E c=3.15×104N/mm2钢筋种类:HRB400f y=360N/mm2E s=2.0×105N/mm2最小配筋率:ρ=0.200%纵向受拉钢筋合力点至近边距离:a s=50mm保护层厚度:顶板顶面c=45mm顶板底面c=35mm3.荷载信息依据原设计考虑结构自重25kN/m3，板上覆土荷载按竖向全土重计，盾构渣土自重取18kN/m3，高度3.8米，渣池内板厚0.2米，挖机平台上挖机自重19.5t，平台下为4个2m*2m 的独立支撑，盾构始发范围内顶板上地面超载：普通盾构取35kPa。
吊车地基承载力验算
7、对所用吊具及设备要进行验算，为吊装作业提供充分的理论依据，以确保施工过程能够安全顺利地进行。
这一部分主要考虑二部分内容：吊车在指定范围内能否满足施工所需的起重要求和吊具中吊带及“Ｕ”型卡环型号需要确定；盾构机在斜坡基座上是否滑移。
表10-3 GMT8350型350T 吊车起重性能表半径(m) 重量(T)9 10 1212511189表10-4 KMK6200型220T 吊车起重性能表半径(m) 重量(T)8 10 1273.462.954.4㈠吊车吊装能力验算（以1#盾构机为例）（1）350T 吊车能力验算：1）盾构切口环两部分相等，重量均为28T 。
设350T 吊车单机提升，所受的负荷为F ’，则)('1q Q K F +⨯=式中1K —动载系数 1.1—1.3，此处取1.2Q — 切口环下半部重量为28T q — 吊钩及索具的重量，单机吊装时，一般取0.02Q所以Tq Q K F 272.34)2802.028(2.1)('1=⨯+⨯=+⨯=对照350T 吊车的起重性能表可以看出，只要吊车的工作半径小于12m 完全能满足前体吊装施工作业要求（见吊车站位图）。
2）刀盘驱动部分的重量为72T 。
设350T 吊车单机提升该部分，所受的负荷为F ’，则)('1q Q K F +⨯=式中1K —动载系数 1.1—1.3，此处取1.2Q — 驱动部分的重量为72T q — 钩头及索具的重量，取0.02Q所以Tq Q K F 128.88)7202.072(2.1)('1=⨯+⨯=+⨯=<89T对照350T 吊车的起重性能表可以看出，只要吊车的工作半径小于12m 就能满足施工作业要求。
3）螺旋输送机重量为20T 。
设220T 吊车单机提升这一部分，所受的负荷为F ’，则)('1q Q K F +⨯=式中1K —动载系数 1.1—1.3，此处取1.2Q —螺旋输送机的重量为20T q —钩头及索具的重量，单机吊装时，一般取0.02Q所以T T q Q K F 54.444.22)2002.020(1.1)('1<=⨯+⨯=+⨯=对照220T 吊车的起重性能表可以看出，只要吊车的工作半径小于12m 可满足施工作业要求（吊车站位图）。
电梯吊钩梁和吊钩设置方法
电梯吊钩梁和吊钩设置方法说实话电梯吊钩梁和吊钩设置方法这事，我一开始也是瞎摸索。
就说这电梯吊钩梁吧，我最初都不太清楚梁的位置怎么确定。
我就知道它肯定得在电梯机房的顶上，而且得有足够的强度来承担电梯的重量。
我是这么想的，这梁就像是房子的脊梁一样，得稳稳当当才能行。
我试过按照电梯机房的布局大概估摸一个位置，但后来发现这可不行，因为电梯运行的时候是有摆动和震动的，如果位置不准确，就可能会出大问题。
后来我就仔细研究了电梯的图纸，原来在设计图纸上对于吊钩梁的位置是有明确标注的，它得精确到几厘米的误差范围内，就像拼图一样，每一块都得严丝合缝。
再说说这吊钩，吊钩可不能随便找个铁钩子就行。
它的承载能力得计算好。
我一开始以为只要看起来结实就行，我就找了一个粗粗的钩子，但是没有考虑到这个钩子在长期承受巨大重量时的疲劳情况。
结果在做模拟测试的时候，那个钩子有点变形了，可把我吓了一跳。
我这才明白，这个吊钩必须根据电梯的最大起重量，按照公式去计算它需要的材质和尺寸，就像我们做蛋糕要按照食谱精确称量材料一样重要。
在设置吊钩的时候，还有个麻烦事就是吊钩和梁的连接。
我试过焊接，但是我手艺其实不怎么样，焊接的地方有砂眼，这可是大隐患啊。
后来我去找了个专业的焊工师傅来帮忙，他告诉我，在焊接前得把连接部位打磨干净，就像给脸去皮去脏东西一样，这样焊接才牢固。
并且，焊接后还得做探伤检测，确保没有内部缺陷。
从这次的摸索中我就总结出来，做电梯吊钩梁和吊钩设置可不能图省事，必须得精确计算，严格按照标准规范来操作，每一个小细节都不能放过。
我还不敢说我现在就把这事儿摸透了，毕竟每次操作可能还会遇到新问题。
但是按照图纸精确施工，计算好吊钩承载重量，还有请专业的工人做焊接这些是非常关键的。
要是准备工作没做好，就像盖房子地基打歪了一样，那后面的事儿就没法整了。
所以一定要细心再细心啊。
然后要在安装过程中不断检查呢，我就会时不时量一量吊钩位置对不对，角度正不正之类的，可别小看这些检查，往往小疏忽可能带来大麻烦。
电梯吊钩对板冲切的计算插件
电梯吊钩对板冲切的计算插件
电梯吊钩对板冲切的计算需要考虑多个因素，包括板材的厚度、强度、弯曲刚度、吊钩的强度等等。
因此，计算过程较为复杂，需要使用专业的计算软件或者编写程序来实现。
目前市面上存在一些针对电梯吊钩的计算插件，可以帮助工程师进行电梯吊钩对板的冲切计算。
例如，AutoCAD、SolidWorks等CAD软件中都有相关插件可以进行计算。
另外，还有一些专门的计算软件，如ANSYS、ABAQUS等，也可以进行电梯吊钩对板的冲切计算。
使用这些计算插件时，需要输入板材的厚度、强度等参数，以及吊钩的尺寸、材料、强度等信息。
计算插件会自动计算吊钩对板的冲切力、板材的应力分布等信息，并输出计算结果供工程师参考。
需要注意的是，这些计算插件只能提供计算结果，不能完全代替工程师的判断和决策。
总之，电梯吊钩对板的冲切计算是一个比较复杂的工程问题，需要使用专业的计算软件或者编写程序来实现。
同时，工程师在进行计算时需要考虑多个因素，并根据实际情况进行判断和决策。
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车库顶板上施工电梯加固方案及验算
车库顶板上施工电梯加固方案及验算1.计算荷载及力学参数首先，需要计算电梯所需的荷载和其他相关的力学参数。
根据电梯的额定载重和使用条件，计算出电梯对顶板的荷载和力的作用位置。
同时，还需要考虑人员和其他载荷对加固结构的影响。
2.加固结构设计接下来，根据计算出的荷载和力学参数，设计车库顶板上的加固结构。
这包括选择适当的材料和尺寸，以及确定加固结构的布置方式。
在设计过程中，需要考虑加固结构的质量、刚度和稳定性。
3.加固材料选择选择适当的材料是加固方案的重要一环。
一般来说，加固材料应具有足够的强度和刚度，以承受车库顶板和电梯的荷载。
常用的加固材料包括钢筋混凝土、钢材等。
在选择材料时，还需要考虑材料的成本、易腐蚀性和施工的可行性。
4.加固结构布置根据设计和计算得出的加固方案，确定加固结构的布置方式。
一般来说，加固结构可以采用梁、柱、框架等形式，根据具体情况确定加固结构的位置和尺寸。
5.加固结构施工在施工过程中，需要注意加固结构与原有结构的连接方式，以确保加固结构与原有结构能够有效地传递载荷。
同时，还要注意施工工艺的选择和控制，以确保加固结构的质量和施工的安全性。
6.加固结构验算最后，需要进行加固结构的验算，以确保加固效果满足设计要求。
验算时，需要计算加固结构的强度、刚度和稳定性，并与设计要求进行比较。
如果验算结果符合要求，则认为加固方案可行。
总结起来，车库顶板上施工电梯加固方案主要包括计算荷载及力学参数、加固结构设计、加固材料选择、加固结构布置、加固结构施工和加固结构验算等步骤。
通过合理设计和施工，可以提供一个安全可靠的支撑结构，确保电梯能够正常运行并负荷安全要求。
起重吊钩的安全检验要求与处置方法（三篇）
起重吊钩的安全检验要求与处置方法起重吊钩是一种用于吊装和悬挂物体的工具，在使用过程中必须严格按照安全检验要求进行检验和维护。
下面是起重吊钩的安全检验要求与处置方法。
1. 定期检验：起重吊钩必须定期进行检验，以确保其安全可靠性。
根据实际使用情况和相关标准，一般建议起重吊钩的定期检验周期为每年一次。
检验内容主要包括以下几个方面：1.1 外观检查：检查吊钩的外观是否完好，有无裂纹、锈蚀、变形等缺陷。
特别要注意检查吊钩下方的支撑轮廓和铸造孔是否有磨损，这是吊钩的重点部位。
1.2 尺寸检查：检查吊钩的尺寸是否符合要求，如吊钩的铰链间隙和支撑面的厚度等。
1.3 磁粉探伤：对吊钩进行磁粉探伤，查找可能存在的裂纹、焊接缺陷等，以确保吊钩的安全使用。
1.4 材料检验：对吊钩的材料进行化学成分分析，以确保吊钩材质的合格性。
2. 报废标准：当起重吊钩无法再修复或达不到使用要求时，必须予以报废。
报废标准一般包括以下几种情况：2.1 吊钩有严重的裂纹、断裂或变形。
2.2 吊钩的支撑面因磨损造成的凹陷超过规定的限值。
2.3 吊钩的锈蚀程度超过规定的限值，影响其强度和使用寿命。
2.4 吊钩的铸造孔磨损严重，影响其使用寿命。
2.5 吊钩在磁粉探伤过程中发现有裂纹或焊接缺陷。
2.6 吊钩材质不符合要求。
3. 处理方法：对于不合格或需要报废的起重吊钩，必须采取正确的处理方法。
3.1 报废处理：将不可修复或达不到使用要求的起重吊钩进行报废处理，一般包括以下几种方法：3.1.1 切割：采用火焰切割、割切机械等方法将吊钩切割成零部件，以避免再次使用。
3.1.2 锤击：使用锤子或其他工具对吊钩进行敲击，使其变形或破坏，使其无法再用于起重作业。
3.1.3 压碎：使用压力设备将吊钩压碎成碎片，确保无法再用于起重作业。
3.2 备案：对于需要报废的起重吊钩，应进行备案，包括记录报废原因、报废日期以及报废处理方法等，以备查阅和追溯。
4. 维护保养：为了确保起重吊钩的安全可靠性，在日常使用中必须进行维护保养。
地下室顶板进汽车吊拆塔吊时承载力计标
西湖国际商务中心地下室顶板进25t汽车吊拆塔吊时承载力计标一、停机位置：1/K～1/M与1/1-3～1/1-4轴线之间板块上。
二、板块尺寸8.8 m×4.4 m，板厚220㎜。
配筋：纵向上下各φ12○a150，横向上下各φ16○a150。
三、取B=1米计算板的实际配筋弯距值。
四、板弯距值：162×π÷4×6.6667×315×（10－4）×0.20=8.4446t—m/ m五、取1KL21梁计算：尺寸400×1200㎜，垮度8412㎜。
底配筋11φ25，支座负筋取最小7φ25。
1、垮中承载弯距M=170.09t×1.13=192.2017 t- m。
2、支座承载负弯矩M=108.24 t×1.16=-125.5557 t- m。
六、取1L26梁计算：尺寸350×850㎜，垮度8800㎜。
底配筋9φ25；支座负筋取最小4φ25。
1、垮中承载弯矩M=139.1627×0.78=108.5469 t- m。
2、支座承载负弯矩M=60.85×0.8=49.4801 t- m。
七、活荷载组合值：1、路基箱1.2 t×4块=4.8 t2、最重装配件6 t3、25 t汽车吊自重取30 t4、动力系数取大值1.35、活荷载总值：（4.8+6+30）×1.3=40.8 t6、受荷面积：8.8×8.412=74.0256㎡7、均布荷载：40.8 t÷74.0256=0.551 t/㎡八、板的承载力计标：1、板自重：0.22×2.5=0.55 t/ m2、活荷载：40.8 t÷74. 0256=0.551 t/ m3、荷载组合q=1.4×0.551+1.2×0.55=1.4314 t/ m4、MA=MB=1.4314×4.42÷12=-2.3093 t- m （1）5、M maχ=1.4314×4.42÷24=1.1547 t- m6、计标结果：2.3093 t- m1.1547 t- m均小于8.4446t- m，（确保安全）九、1L26次梁承载力计算：1、梁板自重：｛4.206×0.22+（0.85-0.22）×0.35｝×2.5=2.8646 t/ m2、活荷载：0.551×4.4=2.4244 t/ m3、荷载组合：g=1.4×2.4244+1.2×2.8646=6.8317 t/ m4、MA=MB=-6.8317×8.82÷12=-44.0872 t- m5、M maχ=+6.8317×8.82÷24=+22.0436 t- m6、计算结果：MA=MB=-44.0872 t- m＜49.4801 t- mM maχ=22.0436 t- m＜108.5469 t- m （确保安全）十、1KL21主梁承载力计算：1、梁板自重：4.4÷2×0.22×2.5÷2+（1.2-0.22）×0.4×2.5 t=1.585 t/ m2、二根次梁传来的集中荷载：2.8646×（8.8÷2）=12.6042 t3、集中荷载取近似公式计算：MA=MB=-2/9PL，Mmaχ=1/9PL均布荷载取公式计算：MA=MB=goL2÷12，Mmaχ= goL2÷244、活荷载对1KL21梁底产生的集中荷载：4.4×0.551×（8.8÷2）=10.6674 t5、集中荷载组合：1.4×10.6674+1.2×12.6042 t=30.0594 t6、自重均布荷载：1.2×1.585=1.902 t/ m7、弯矩计算：MA=MB=-2/9×30.0594×8.412=56.1910 - mMA=MB=-1.585×8.4122÷12=9.3464 t- m总计：56.1910+9.3464=65.5374 t- mM ma =1/9×30.0594×8.412+（1.585×8.4122÷24）=32.7687 t- m65.5374 t- m＜192.2017 t- mM maχ=32.7687 t- m＜125.555 t- m （确保安全）十一、构件抗裂度计算：1、板：○1已知取出板的尺寸1000×220、ag=1.5砼C40，Rf=1.8。
旧楼加装电梯计算书(结构验算)
实用标准黄埔大道中99号电梯加建项目计算书目录1 电梯挂钩横梁设计验算 (2)2 连廊加梁设计验算 (5)3 承台梁设计验算 (8)4 电梯井主体结构有限元分析 (12)4.1荷载标准组合 (12)4.2计算结果 (13)5 基础验算 (17)5.1 桩基础方案 (17)5.2筏板基础方案 (18)6 结论 (19)1 电梯挂钩横梁设计验算图1-1 机房天面吊钩主梁受力示意图图1-1为机房天面吊钩主梁受力示意图。
维修设备2t,因此吊钩受到集中力120F kN =。
主梁到受拉力作用。
图1-2 吊钩主梁简支梁简化图 电梯挂钩主梁校核，主梁按照简支梁计算，如图1-2所示。
主梁截面尺寸200300mm mm ⨯，长度3000mm 。
主梁体积0.18 m 3 ，混凝土强度C25，主梁要承受自身重量及维修设备重量，其中主梁自重0.45t ，为梁均布荷载，其中维修设备2t ，为集中力，梁受到均布力和集中力的共同作用，梁承受总重量为2.45t 。
最危险点为中间梁的中点，现按简支梁进行强度验算。
梁均布荷载q=梁自重/l=0.45t/3000mm=4.5kN/3m =1.5kN/m梁集中力F1=维修设备重量=20 kN按照《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010 ）P40，第6.2.10条，公式（6.2.10-1）()'''''''10000()()2c y s s p py p p x M f bx h f A h a f A h a ασ⎛⎫≤-+---- ⎪⎝⎭横梁按受均布荷载和集中力共同作用下的简支梁计算，则:221 1.5/(3)20331.698282Fl ql kN m m kN m M kNm ⨯⨯=+=+= 梁上部纵筋2根，HRB335级，直径14mm ；下部纵筋4根HRB335级，直径18mm ，箍筋HPB235级，直径8mm ，双肢箍，间距100mm 。
施工电梯基础承载力计算书
施工升降机基础承载力计算书计算依据：1、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20115、《钢结构设计规范》GB50017-20116、《砌体结构设计规范》GB50003-2011施工升降机计算书一、参数信息1.施工升降机基本参数2.楼板参数3.荷载参数：二、基础承载计算导轨架重（共需60节标准节，标准节重150kg）：150kg×60=9000kg，施工升降机自重标准值：P k=((1420×2+1370+1300×2+200+9000)+2000×2)×10/1000=200.1kN；施工升降机自重：P=(1.2×(1420×2+1370+1300×2+200+9000)+1.4×2000×2)×10/1000=248.12kN；施工升降机基础自重：P j=1.2×l×d×h×25=1.2×5.3×3.64×0.3×25=173.628KNP=n×(P+ P j)=2.5×(248.12+173.628)=1054.37kN三、梁板下钢管结构验算楼板均布荷载：q=P/(l ×d )=1054.37/(5.3×3.64)=54.653kN/m2设梁板下Ф48×3.5mm钢管@0.6m×0.6m 支承上部施工升降机荷重，混凝土结构自重由结构自身承担，则：N=(N GK+1.4×N QK)×la×lb=（54.653+1.4×5）×0.6×0.6=22.195kN1、可调托座承载力验算【N】=30 ≥N=22.195kN满足要求！2、立杆稳定性验算顶部立杆段：λ=l0/i=kμ1(h+2a)/i= 1×2.3×（0.6+2×0.2）/0.0158 =145.57 ≤[λ]＝210 满足要求！非顶部立杆段：λ=l0/i=kμ2h/i= 1×1×1.2/0.0158 =75.949 ≤[λ]＝210满足要求！顶部立杆段：λ1=l0/i=kμ1(h+2a)/i= 1.155×2.3×（0.6+2×0.2）/0.0158 =168.133非顶部立杆段：λ2=l0/i=kμ2h/i= 1.155×1×1.2/0.0158 =87.722取λ=168.133 ，查规范JGJ130-2011附表A.0.6，取φ=0.251f＝N/(φA)= 22195/（0.251×489）=180.831N/mm2≤ [f]＝205N/mm2满足要求！梁板下的钢管结构满足要求！配筋如下图所示：配筋示意图。
施工电梯承载力验算
施工电梯承载力验算根据厂家提供的基础图和附墙间距及现场实际，浇注钢筋砼基础,地脚螺栓与基础主筋焊牢。
基础底板6×3.6×0.30m(长×宽×高），C30砼，配筋φ10@200双层双向。
由于施工电梯设置在地下室顶板上，对地下室顶板需进行支撑，使上部荷载有效传递至地下室底板。
地下室顶板厚250mm，混凝土强度等级为C35，钢筋配筋设计为II级钢12mm，间距150，双向双层设置，现在施工电梯安装位置处楼板内在原设计配筋基础上另加配三级钢14mm＠150,双向双层设置,周边砼墙与梁配筋均较大。
根据设计要求，在设置施工电梯部位必须对地下室顶板加强支撑措施。
经与设计协商,对施工电梯底座基础及地下室顶板采用由2根16＃槽钢焊接而成的钢柱支撑，每台设置8根钢柱支承上部施工电梯荷重，混凝土结构自重由结构自身承担。
一、荷载计算围栏重量 1225kg吊笼重量 2960kg对重重量 2516kg吊笼载重量 4000kg导架总重量 11725kg合计 22426kg 附墙架、动力电缆、钢丝绳、紧固件等重量：5250kg施工电梯总重：N=（22462+5250）×9.8=27676×9。
8=271。
225KN 施工电梯基础底面积为5.5×3。
67=20。
19m2,故均布荷载为:271.225/20.19=13。
43 KN/m2静载楼板自重 0。
2×25.1=5。
02 KN/m2施工电梯自重 13。
43 KN/m2活载 2.5 KN/m2取静载分项系数为1.2,活载分项系数为1。
4，则: 1。
2×(5。
02+13。
43）+1.4×2.5=25.64 KN/m2再乘动力系数1.2，则:q=1。
2×25.64=30。
768 KN/m2二、地下室顶板结构验算施工电梯所在位置的地下室顶板尺寸为4000×6000,四边固定. 则:查《建筑结构静力计算手册》表4—19可得：混凝土的泊桑比为1/6,对上述弯矩进行修正，查《砼结构计算图表》求出配筋。
抗冲切验算
1、承台底面积验算轴心受压基础基底面积应满足S=23.56≥(P k+G k)/f c=(171.77+176.7)/14.3=0.024m2。
（满足要求）2、承台抗冲切验算由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。
计算简图如下：应满足如下要求式中 P j ---扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，P j=P/S=360.717/23.56=15.311kN/m2；βhp--受冲切承载力截面高度影响系数，本例取B hp=1；h0---基础冲切破坏锥体的有效高度，取h0=300-35=265mm；A l---冲切验算时取用的部分基底面积，A l=3.8×2.475=9.405m2；a m ---冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；a t---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a；a b---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长；a b=a+2h0=0.65+2×0.265=1.18ma m=(a t+a b)/2=(0.65+1.18)/2=0.915mF l＝P j×A l=15.311×9.405=143.996kN0.7βhp f t a m h0=0.7×1×1.43×915×265/1000=242.717kN≥143.996kN，满足要求！3、承台底部配筋计算属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩：式中 M1,M2--任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；a1------任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，a1=2.775m；l,b-----基础底面的长和宽；p max,p min-----相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值，p max=p min=(360.717+212.04)/23.56=24.311kN/m2；p-----相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值，p=p max=24.311kN/m2；G-----考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时，G=1.35G k，G k为基础标准自重，G=1.35×176.7=238.545kN；M1=2.7752/12×[(2×6.2+0.65)×(24.311+24.311-2×238.545/23.56)+(24.311-24.311)×6.2]=237.592kN·m;M2=(6.2-0.65)2/48×(2×3.8+0.65)×(24.311+24.311-2×238.545/23.56)=150.202kN·m;基础配筋计算式中 a1----砼强度等级不超过C50，取a1=1；1-1截面：αs=|M|/(a1f c bh02)=237.59×106/(1.00×14.30×6.20×103×265.002)=0.03 8；ξ=1-(1-αs)1/2=1-(1-2×0.038)0.5=0.039；γs=1-ξ/2=1-0.039/2=0.981；A s=|M|/(γs f y h0)=237.59×106/(0.981×300.00×265.00)=3047.89 mm2。
施工电梯基础回顶验算
1、２、4、７栋施工电梯基础加固验算1、2、4、7栋施工电梯安装于地下室顶板(具体位置见电梯布置平面图),受施工电梯影响的顶板在地下室采用钢管加顶托进行回顶（回顶须在电梯安装前完成)，需根据施工电梯的动力荷载对回顶钢管进行验算。
１、2、7栋施工电梯安装位置的顶板厚度为１60mm，4栋施工电梯安装位置的顶板厚度为2５０mm,因此验算时以1栋为例:计算时先算出电梯的动力荷载，动力荷载一部分由顶板承担，主要由回顶的钢管承担。
电梯相关参数：总安装高度100m，吊笼重量2000kｇ×２=４0.0ｋｎ,外笼重量7４0ｋg×2＝１4。
8０kn,标准节重量1.7０ｋn／1.５ｍ（共6６节)，对重重量1000kｇ×2＝20。
0ｋn,载重重量20０0kg ×2=40。
0kn,底笼最大尺寸５．０m×4．0m电梯运行时最大荷载:Ｐ＝(吊笼重量+导轨重量＋对重重量+载重量）×2.0=(４０．0＋1４。
８0+１。
70×６6+20。
0+40。
0）×2．0=454。
0kｎ根据设计图纸,地下室顶板消防车道均布活荷载标准值标准值为35。
0kn／㎡,恒荷载标准值为15。
0kｎ/㎡(0.8ｍ厚覆土层）,因此在未覆土前地下室顶板（室外)5.0m×4。
0m范围内顶板可提供15。
０×5。
0×4。
０×＝3０0．0kｎ的承载力(不考虑活荷载），实际使用中假设施工电梯荷载均由回顶钢管承担，每根钢管设计承担荷载N=１5。
０kn荷载,则在5.0ｍ×5.０ｍ范围内需要均匀搭设3０根钢管(Ф4８×3。
5）进行回顶，需对钢管稳定性进行验算.钢管相关参数：横杆间距L=1500ｍｍ，截面面积A=4.２4㎝2(按壁厚3．０计算）,回转半径i＝1.57㎝，长细比λ＝Ｌ／i=1500÷15.7=９6,查表得稳定系数φ＝0.61８。
(整理)施工电梯口平台悬挑架计算书
施工电梯口平台悬挑架计算书一、依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010二、计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
双排脚手架，选取第二段搭设最高段18.9m的架体进行计算，考虑上段架体的工字钢悬挑架在结构砼未达到设计强度前，悬挑梁及斜拉钢丝绳未发挥作用，上两层悬挑架荷载均落在下层架体上，故此悬挑段架体计算高度按上加两层高度（4步架高7.2m）进行计算，计算高度为18.9+7.2=26.1m，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.25米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用钢筋网片，荷载为0.30kN/m2，按照铺设10层计算。
栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。
基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.7900，体型系数1.1200。
卸荷钢丝绳采取2段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。
卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=10.0，上吊点与下吊点距离3.2m。
悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度2.20米。
悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
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电梯机房顶板吊钩处抗冲切承载力验算
一、设计依据
《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010 《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012
二、计算信息
1. 几何参数
机房顶板尺寸： L x =2300m L y =2900mm h =200mm
顶板吊钩处预埋钢板尺寸：-20×300×180
2. 材料信息
混凝土等级: C30 fc=14.3N/mm 2 ft=1.43N/mm 2
钢筋类别: HRB400 fy=360N/mm 2
3. 荷载信息 吊钩荷载：F l =20kN ，位于板正中。
三、吊钩处楼板的抗冲切验算
截面有效高度： h 0 = h-30 = 200-30 = 170mm 计算截面周长（冲切破坏锥按45度考虑）： μm = （300+170+180+170）×2 = 1640mm
局部荷载尺寸（按预埋钢板尺寸）：
300×180 截面高度影响系数：
βn = 1.0 局部荷载长边与短边的比值： βs = 300/180 =1.67
局部荷载面积形状影响系数：η1 = 0.4+1.2/βs=0.4+1.2/1.67=1.19
计算截面周长与板截面有效高度之比的影响系数：η2 = 0.5+αs h0/4μm = 0.5+40×170/ (4×1640)=1.54 按混规6.5.1条，η取η1与中的较小值，故η取1.19 。
吊钩处楼板的抗冲切承载力为：
0.7×βh×f t×η×μm×h0=0.7×1.0×1.43×1640×170 = 279079N ≈ 279kN
考虑钢板变形的影响对以上计算所得的抗冲切承载力乘以0.6的折减系数得
0.6×279 = 167.4kN > F l =20kN，吊钩处顶板满足抗冲切要求。
若不考虑板厚影响，μm直接取为（300+180）×2 = 960mm，则吊钩处顶板的抗冲切承载力为
0.7×βh×f t×η×μm×h0 = 0.7×1.0×1.43×960×170 = 163363N ≈ 163kN
考虑钢板变形的影响对以上计算所得的抗冲切承载力乘以0.6的折减系数得
0.6×163 = 97.8kN>F l =20kN，吊钩处顶板依旧满足抗冲切要求。
由以上计算可知，吊钩处楼板的承载力满足设计要求。
计算书使用须知
电梯机房顶吊钩荷载，应按电梯厂家提供资料确定。
本算例按OTIS小机房Gen2-MR系列电梯的相关资料确定（电梯资料见附件）。
吊钩荷载为2000kg（20kN），吊钩位置偏保守按板正中考虑。
顶板吊钩处的钢板尺寸为-20×180×300
当吊钩荷载或钢板尺寸与本例不同时，应参照本例计算过程，自行修改计算书内容。