加热盘管油罐加热器设计计算书(自动生成)
(完整版)盘管加热计算
盘管内侧界膜导热系数 冷凝负荷 冷凝给热系数
管内污垢系数 管外污垢系数
盘管内侧界膜导热系数 普兰特准数 20℃尿素溶液密度 系数 假设壁温 85℃尿素溶液密度 格朗特常数
计算 壁温 计算与假设差异
管壁平均直径 管壁热阻
温度T 密度 汽化潜热
导热系数ki 动力粘度μi 流量
300 5.369
1/K
总传热系数
K
盘管加热面积
A
0.010803 92.57
(m2·h· ℃)/kcal kcal/(m2· h·℃)
17.04 m2
输入 输入 输入
输入 输入 输入 输入 输入 输入
查表SHJ10-90
查表
输入
室内和地沟 安装时风速 取0 α h=11.63+6.9 5×ω0.5
输入 输入 输入 输入 输入 查表 查表 查表
4.078904564
1131 kg/m3
0.47
0.25
85
℃
1090 kg/m3
0.000578687
607656512.1
104.87
631.84
kcal/(m·h ·℃)
123.30
kcal/(m2· h·℃)
21.65 ℃
292.5355065 %
84.94 0.00008
(m2·h· ℃)/kcal
℃ ℃ ℃ m
m/s
23.66775311 W/(m2·k)
0.046365 W/(m2·℃)
0.0496 W/(m2·℃)
无伴热 5.0644 (W/m) 393.8989077 W 0.094234188 kcal 339.2430784 kcal/hr
油罐加热盘管计算
℃ kJ/( kg.
计算书
0.000553
2.2 附
查 表
R=
2.3 加
油 品
ρ 15 :
y
15 ℃
故 λy =
0.0017
(m. ℃)
Y
117.5
15 Y
(1 0.00054t)
0.116363215
W.m -1.
Pr
= 55235.1
计算书
2.5 加
计 算
经 计
Gr Pr*Gr
=
2536.514909
Gd
=
6130266.89
kg
=
7128.217313
导 热最
= Gd/h
后
m3 180 m3/ h
项目号： 共 5 页第 1 页 日期： 阶段：
充装 系数
0.9
档 案 共 5 页第 2 页
档 案 共 5 页第 3 页
0.333
查 p29 表0
档 案 共 5 页第 4 页
W/(m2 .℃) W/(m2 .W℃/()m2 .℃)
设计：
校对： 审核：
加热盘管计算书
工
油
计
罐沥
储
青
流
1. 计 1.1
计
容量
：
5000
m3
该
Q
公
F
K
0 ( t1
2
t2
ty)
式
F
中
—Q
—K 0 —t1—
热t2
—ty—
1.2
罐
计平流 均油 速 品油 品周 围导 导热
热 导 热 油 品
油 品
油 品 油 品 油 品 保 温
(2021年整理)加热盘管计算书
（完整）加热盘管计算书编辑整理：尊敬的读者朋友们：这里是精品文档编辑中心，本文档内容是由我和我的同事精心编辑整理后发布的，发布之前我们对文中内容进行仔细校对，但是难免会有疏漏的地方，但是任然希望（（完整）加热盘管计算书）的内容能够给您的工作和学习带来便利。
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本文可编辑可修改，如果觉得对您有帮助请收藏以便随时查阅，最后祝您生活愉快业绩进步，以下为（完整）加热盘管计算书的全部内容。
加热盘管计算书由已知:开式集热水箱，有效容积20吨,高度2米1.20吨水由5℃加热至55℃由公式:Q=Cm△tQ: 为所需热量,单位：KJC：水的比热容，取值：4。
12KJ/kg＊℃△t：温差，单位：℃通过计算得：Q=4120000KJ由公式：P=Q/tP：为加热盘管的功率，单位:KWQ:为加热所需热量,单位:KJt:为盘管加热时间，取值6h，即21600s通过计算得：P≈190KW2.水箱内通过间接加热的加热盘管对其进行加热由公式F：为换热盘管面积C: 由换热量及盘管内阻力选取,由经验取1。
2的余量 e：为结垢影响系数，取值0。
8K：为传热系数，取值3KW/㎡＊℃△t：为换热前后温度差，取值10℃通过计算得:F=9。
5㎡3.盘管长度计算我们选用DN32的管路,已知DN32管道的外径为34mm其1m的外表面积：由计算公式S=L＊CS：为外表面积，单位㎡ L：为管道长度，单位m C: 为管道周长，单位m 通过计算得S=0.133136㎡因此的总的换热盘管长度：L=F/S≈72m。
加热计算书
罐底加热器工艺计算1．技术参数：油罐容积：V=10000m3罐体直径：Di=31200mm设备重量（空重）：W1≈270000kg加热蒸汽工作压力：1.0MPa(g)加热蒸汽工作温度：200 0C环境温度：-1.1~48.9 0C油罐底部加热并保持油温500C，温升时间为72小时。
罐内介质为重油，重油密度按ρmax=0.98x103kg/m3重油的比热为1.88~2.10KJ/kg·0C，取2.1 KJ/kg·0C（偏安全）重油含水：0.5%V重油的燃点为66 0C重油的最大动力粘度：180cst2．工艺计算：重油的重量：W油=V·ρ油=10000x0.98x103x95%=9310000kg=9.31x106kg重油中含水的重量：W水=V·ρ水=10000x0.5%x103=5x104kg因为设备保温，因此罐体应是00C以上，现取重油被水蒸气从0 0C加热到50 0C，并保温。
虽然油和水从0 0C到50 0C其比热不一样，但考虑到变化不大，因此油比热取λ油=2.10 KJ/kg·0C，水的比热λ水=4.2 KJ/kg·0C则重油从0 0C到50 0C吸收的热量为Q吸1=W油λ油Δt1+ W水λ水Δt=9.31x106x2.1x50+5x104x4.2x50=98805x104KJ设备金属也被重油加热，现也考虑从0 0C加热到50 0C金属的比热（碳钢）为λ钢=0.48 KJ/kg·0C故金属所吸收的热量为：Q吸2=W金λ钢Δt1=270000x0.48x50=6480000KJ所以：Q吸= Q吸1+ Q吸2=98805x104+648x104=99453x104KJ考虑到热量的损失，如散热取5%所以：Q吸总=99453x104÷（1-5%）=1046873684KJ考虑到加热器是被浸入到重油中，传热是热传导，经计算加热器的总传热系数为：K≈73kcal/m2·h·0C=305.64KJ/m2·h·0C而工艺要求加热的时间为72小时，单位时间内的吸热量为Q吸总’=Q/72=1046873684/72=14539912.28KJ/h水蒸气的工作压力位1.0MPa，工作温度为200 0C，为过热蒸汽。
加热盘管计算书
加热盘管计算书
.
'. 加热盘管计算书
由已知：开式集热水箱，有效容积20吨，高度2米
1.20吨水由5℃加热至55℃
由公式：Q=Cm△t
Q: 为所需热量，单位：KJ
C：水的比热容，取值：4.12KJ/kg*℃
△t：温差，单位：℃
通过计算得：Q=4120000KJ
由公式：P=Q/t
P：为加热盘管的功率，单位：KW
Q：为加热所需热量，单位：KJ
t：为盘管加热时间，取值6h，即21600s 通过计算得：P≈190KW
2.水箱内通过间接加热的加热盘管对其进行加热
由公式
F：为换热盘管面积
C: 由换热量及盘管内阻力选取，由经验取1.2的余量
e：为结垢影响系数，取值0.8
K：为传热系数，取值3KW/㎡*℃
△t：为换热前后温度差，取值10℃
通过计算得：F=9.5㎡
3.盘管长度计算
我们选用DN32的管路，已知DN32管道的外径为34mm
其1m的外表面积：由计算公式S=L*C
S：为外表面积，单位㎡
L：为管道长度，单位m
C：为管道周长，单位m 通过计算得S=0.133136㎡
因此的总的换热盘管长度：L=F/S≈72m。
储罐外加热盘管的设计与计算
储罐外加热盘管的设计与计算一、引言储罐是工业中常见的储存设备，用于存放各种液体或气体。
在某些情况下，为了保持储罐内液体的温度，需要对储罐进行加热。
储罐外加热盘管是一种常用的加热方式，本文将介绍储罐外加热盘管的设计与计算方法。
二、储罐外加热盘管的设计1. 确定加热盘管的数量和布置方式：根据储罐的尺寸和加热需求，确定加热盘管的数量和布置方式。
通常情况下，加热盘管应均匀分布在储罐的侧壁上，以确保加热效果的均匀性。
2. 确定加热盘管的材质和尺寸：加热盘管的材质应选择耐腐蚀性能好的材料，如不锈钢或钛合金。
加热盘管的尺寸应根据储罐的尺寸和加热功率计算得出，以确保能够提供足够的加热效果。
3. 确定加热盘管的安装方式：加热盘管可以通过焊接或固定夹持的方式安装在储罐上。
焊接方式适用于加热盘管与储罐的长期连接，而固定夹持方式适用于需要频繁更换的情况。
三、储罐外加热盘管的计算1. 计算加热功率：根据储罐内液体的类型和所需加热温度差，计算出加热功率。
加热功率的计算公式为：加热功率= 液体质量× 每单位质量的液体的比热容× 温度差。
2. 计算加热盘管的长度：根据加热功率和加热盘管的材料导热系数，计算出加热盘管的长度。
加热盘管的长度应足够长，以确保能够提供足够的加热面积。
3. 计算加热盘管的直径：根据加热功率和加热盘管的长度，计算出加热盘管的直径。
加热盘管的直径应根据加热功率和加热盘管的长度来确定，以确保能够提供足够的加热面积。
四、储罐外加热盘管的应用注意事项1. 加热盘管的布置应均匀，以确保加热效果的均匀性。
2. 加热盘管的连接部分应密封可靠，以防止液体泄漏。
3. 加热盘管的选材应根据储罐内液体的特性来确定，以确保耐腐蚀性能。
4. 加热过程中应监测加热盘管的工作状态，及时发现并处理故障。
5. 加热盘管的维护保养应定期进行，以确保其正常工作。
六、结论储罐外加热盘管是一种常用的加热方式，通过合理的设计和计算，可以有效地提供对储罐内液体的加热效果。
储罐内加热盘管的设计与计算
CHEMICAL ENGINEEＲING DESIGN化工设计2013，23(3)储罐内加热盘管的设计与计算何文静*华陆工程科技有限责任公司西安710065摘要本文介绍储罐内加热盘管的传热与压降计算，确定盘管的加热面积，实例介绍在实际工程中的应用。
关键词内加热盘管储罐化工生产过程中，当储罐贮存具有高粘度或高凝固点的液体时，为保持其流动性，防止物料凝固，需要加热或保温。
内加热盘管是较常用的一种储罐加热器，又称为沉浸式蛇管换热器。
本文主要讨论储罐内加热盘管传热的计算，以及盘管加热面积的确定。
利用该方法设计计算的储罐内加热盘管，已经应用到某粗苯精制项目中。
1储罐内加热盘管的特点及设计原则1.1储罐内加热盘管的优缺点内加热盘管的特点是结构简单、造价低、操作管理方便、管内可承受高压、安装灵活、可以适应容器的形状，弯曲成圆柱形或平板等形状，也可并联若干组以增加传热面积，甚至可在同一设备中采用两组独立的盘管，通入不同的热载体以充分利用热量。
但由于储罐的体积相对较大，储罐内流体的流速必然很低，所以管外给热系数也相对较小，这将影响总传热系数的提高。
此外，盘管本身通过的能力有限，而且管内难以清洗，故只适于传热负荷不是很大的场合及较清洁的流体，为提高盘管外侧的给热系数，往往安装搅拌装置，以强化传热过程，提高总传热效率。
1.2储罐内加热盘管的设计原则（1）当采用液体作为加热或保温介质时，为使盘管中充满液体，应从盘管下端送入液体；当采用蒸汽或低压热源时，为避免水锤或阻塞，应从上端送入蒸汽，下端排出凝液。
（2）内加热盘管不宜过长，否则会增加流体阻力，消耗过多能量。
当采用蒸汽为加热源时，蒸汽在盘管内发生冷凝，易产生凝液排出困难和冲击振动，还可能发生不凝性气体聚集于盘管的上部，很难排出，影响冷凝效果。
所以当所需的传热面积较大时，宜采用若干组盘管并联来解决。
（3）内加热盘管直径不宜过大，直径过大加工制造有困难，一般常用管径在DN25 65范围。
油罐盘管加热面积计算
0.9 Mpa
220 ℃
195 ℃
120 ℃
100 971.6
℃
0.00325 m2// S
kg/m3
960 kg/m3
0.042 W/(m.℃)
档案 号： 项目号：
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日期：
阶段：
充装 系数
0.9
中油辽河工程有限公司
计算书
加
热保
温油
罐油
罐油
导罐
热
油
品油
品放
热导
2.
热
热 2.1
加根
C 1= 1.4
C 2 1.0
=η B=
0.85
f n=
70
元 /106
表 4.3.
设 备
50 65 100 150 200 250 300 350 400 450
常
季
年
节
58
116
69
93
163
116
203
140
244
163
279
186
209
227
244
= 5617.616124
m3
导 热最 后
= Gd/h
= 117.0336693 m3/
150 m3/
h
h
热 能
热 能
经 计
fn
1000 C1 ?C2 ?PF QF ?hB
PF —Q F —C 1 —C 2 —辅
助 疏 ηB 水 —
PF =Q F =
1700 40000
元 /ktJ/ kg
（ 煤
单位时间内加热油品所需的总传热量Q
加 热
= 48 h =
储罐内加热盘管的设计与计算
储罐内加热盘管的设计与计算储罐内加热盘管是一种常用的加热系统，它通过将盘管固定在储罐内部，将热能传递给储罐内的物体，以实现加热的目的。
在设计和计算储罐内加热盘管时，需要考虑多个因素，包括盘管的材质选择、盘管的尺寸和数量、盘管的布置方式以及加热功率的计算等。
首先，盘管的材质选择非常重要，应根据储罐内介质的特性来确定。
一般来说，对于一些腐蚀性较强的介质，需要选择耐腐蚀性能好的材质，如不锈钢或钛合金。
而对于一些非腐蚀性的介质，可以选择普通碳钢材料。
然后，需要确定盘管的尺寸和数量。
根据储罐的尺寸和形状，结合需要加热的表面积和加热温度差等参数，可以计算出盘管的长度和直径。
盘管的数量取决于需要加热的介质的体积和加热功率大小，一般可以根据实际情况进行估算。
接下来，要考虑盘管的布置方式。
常见的布置方式有螺旋式和横行式两种，选择哪种布置方式要根据储罐内的空间情况和加热效果来确定。
螺旋式布置方式可以增加盘管的长度，提高加热效果，但同时也会增加制造和安装的难度。
最后，需要进行加热功率的计算。
加热功率的大小取决于需要加热的介质的性质和加热温度差。
一般来说，可以通过下面的公式来计算加热功率：加热功率=加热介质的质量流率x加热介质的比热容x加热温度差其中，质量流率和比热容可以通过实验或参考相关手册来确定。
加热温度差可以根据需要加热介质的起始温度和目标温度来确定。
在实际设计和计算过程中，还需要考虑一些其他因素，如储罐的绝热性能、加热介质的供应方式和循环方式等。
整个过程需要综合考虑多个因素来确定合适的加热盘管设计和参数，以实现有效的加热效果。
总结起来，储罐内加热盘管的设计和计算需要根据储罐的特点、介质的性质和加热需求来确定材质选择、尺寸和数量、布置方式以及加热功率等参数。
只有综合考虑多个因素，才能设计出满足实际需求的加热系统。
储罐内加热盘管的设计与计算_何文静
与假设 t w = 72℃ 相比， 浮动 ＜ 3℃ ， 所以 t w = 72℃ 成立，此时 h o = 227. 1 kcal / （ m2 ·h·℃ ） 。 根据公式 （ 20 ） 和公式 （ 21 ） ， 在盘管壁厚 t s 为 0. 005m、 盘 管 导 热 系 数 λ 为 50 kcal / （ m · h ·℃ ） 条件下：
采用试差的方法确定壁温，得出 h o 。 根据公式，求得 K 值
d 1 1 = + γo + γi o K ho di dm = do － di do In （ ） di
［6 ］
：
o i s o i
( ) + h1 ( dd ) + tγ ( dd )
i
（ 20 ） （ 21 ）
3
3. 1
储罐内盘管的传热计算
盘管内的给热系数 无相变强制对流给热系数
hi di Pr = Ｒe0． 8 · k 26. 2 （ Pr2 / 3 － 0. 074 ）
根据公式：
= K A Δt （ 22 ）
3. 1. 1
（ 1 ） 对气体
可得出 A 值，然后再设计盘管的几何尺寸。
4
（ 12 ）
计算实例
某装置苯、 甲苯 混 合 物 常 压 中 间 储 罐， 规 格
2 n
=
ho de λ1
（ 15 ） （ 16 ） （ 17 ） （ 18 ）
保温设备内介质对外壁的传热一般忽略不计 ， 这样储罐外壁温度 t w0 与设备内工作温度 t 可视作相 同，则：
△t0 = t w0 － t a = t － t a （ 9）
ρ － ρw ρ － ρw = ρ w Δt ρ w （ t w － t）
加热盘管计算
油品在定性温度下的导热系数λop tqu0.097461735W/(m2.℃)油品在定性温度下的质量热容C op tqu 1.90288578kj/（kg.℃）15℃介质密度γop15 1.000726814吨/m315℃介质相对密度d op151T115℃T220℃黏度温度系数u0.026407845介质定性温度tqu64℃介质在T1温度下的运动黏度υop T10.000001148m2/s介质在T2温度下的运动黏度υop T20.000001006m2/s介质的定性温度修正系数a0.0005033631/℃20℃时的介质密度γop200.99821吨/m3998.21kg/m3定性温度下的介质密度γop tqu0.98562593吨/m3介质在定性温度下的运动黏度υop tqu 3.18299E-07m2/s罐壁推算温度t wc44℃△t1介质在定性温度下的体积膨胀系数β0.0002929971/℃介质储存高度Hop7mg9.81m/s2格拉晓夫准数Gr9.73093E+12普朗特准数Pr22.05103477Gr*Pr 2.14577E+14系数m0.135系数n0.333333333附加热阻R0.0026m2.℃/W加热管外径dos0.0603m加热管外层至介质的外部放热系数α213063.06451W/(m2.℃)介质平均温度t av45℃加热器热源进口温度t173℃加热器热源出口温度t255℃加热器传热系数K ht373.6150489W/(m2.℃)单个罐加热总能耗Q al451500kj/h903MWH/年加热器面积F ht 5.254955102m2低温55高温73平均64发酵罐直径23.68m加热盘管外径0.0603m DN50圈数4圈长度297.4208面积56.31425。
加热盘管计算书
1 已知参数
储罐容积V
储罐内介质
进口温度t1 出口温度t2 密度 ρ1 比热容 Cp1
盘管加热介质
进口温度T1
出口温度T2
密度 ρ2 比热容 Cp2 蒸发比焓（汽化热）hfg
△t1 △t2
△tm 2 热负荷计算Q
T1-t2 T 2 -t 1
加热时间t
介质质量M
介质加热热负荷QM 储罐热损失负荷QL 总计热负荷Q
加热介质质量流量q2 3 盘管传热系数K
传热系数K
3 盘管尺寸计算 盘管总表面积A 盘管直径D 每圈盘管直径De 盘管总圈数n 盘管总长L 盘管所占总容积V 上下圈垂直距离h
加热盘管计算书
Issued : Date:
600.00 m3 废水 10 ℃ 60 ℃
1000 kg/m³ 4.2 kJ/kg.℃ 饱和蒸汽 175 ℃ 175 ℃
估计数值-Estimation 估计数值-Estimation 计算数值-Caculation
ห้องสมุดไป่ตู้
315.89 m2
25.00 mm
1.80
m
711.97
圆整为
712
4024.22 m
1.97
m3
37.50 mm
实际盘管高度H 实际盘管总表面积A Remark:
26.70 m 315.90 m2
数据输入 Data Input 数据输出 Data Output
4.653 kg/m³ kJ/kg.℃
2036.2 kJ/kg 115 ℃ 165 ℃
138.50 ℃
8bar T=175℃
480
min
600000.00 Kg
盘管热水加热设计计算
盘管热水加热设计计算
1、计算从初始温度在规定的时间内加热至设定温度的所需要的功率
2、计算维持介质温度不变的前提下，实际所需要的维持温度的功率
3、根据以上两种计算结果，选择加热器的型号和数量。
总功率取以上二种功率的最大值并考虑1.2系数。
公式：
1、初始加热所需要的功率KW = ( C1M1△T + C2M2△T )÷ 860/H + P/2
式中：C1C2分别为容器和介质的比热（Kcal/Kg℃）
M1M2分别为容器和介质的质量（Kg）
△T为所需温度和初始温度之差（℃）
H为初始温度加热到设定温度所需要的时间（h）
P最终温度下容器的单位时间内热散量（Kw）
2、维持介质温度抽需要的功率KW=C2M3△T/860+P
式中：M3每小时所增加的介质kg/h
1、水的比重：1000kg/m3
2、水的比热：1kcal/kg℃
3、钢的比热：0.12kcal/kg℃
4、水在70℃时的表面损失4KW/m2
5、保温层损失（在70℃时）0.032KW/m2
虑1.2系数。
：0.12kcal/kg℃。
第四章 油品加热与热力管道计算(2)
§4-5
蒸汽管路的计算
蒸汽管路的水力计算 蒸汽管路的热力计算 疏水器的选择
一、蒸汽管路的水力计算
4GZ 管径的确定 d v Z Z
式中： d：蒸汽管内径，m； GZ：蒸汽的质量流量，kg/s； vZ：蒸汽的流速，m/s，p.204 表4-25 ρZ：蒸汽的密度，kg/m3； ρ Z1：蒸汽管起点处蒸汽的密度，kg/m3； ρ ：蒸汽管终点处蒸汽的密度，kg/m3； Z2
四、求各接触面积和传热系数 Dd Dd sin 2 Dd Dd 2
360 Fa ( D 2 b ) 360 Fb
2
90
0
2
360 360 Fc d 360 Fd
D
360
( d 2 b )
2 2
－罐车的加热时间。
3、罐车加热需要的总热量 Q Q1 Q2 4、单位时间内蒸汽经罐车加热套传给油品的热量 t t K 3 F3 z n t y 2 Q3
K 3－蒸汽经加热套内壁至油品的传热系数，K 3 116 ~ 174 .5W / m 2 ℃； 当蒸汽和油品的温差较大时取大值，反之取小值； F3－罐车加热套内壁面积，m 2； t z－蒸汽温度，℃； t n－冷凝水温度，℃； t y－油品平均温度，℃；
tj：蒸汽管路周围介质温度， 对于地上管路，tj=最冷月大气平均温度 对于埋地管路及管沟敷设的管路，tj=最冷月土壤平均温度 ∑R：蒸汽到管路周围介质的总热阻 L：蒸汽管路总长
1.25：考虑了支架、法兰、阀门等处的附加热损失。
蒸汽管路中的冷凝水量
G
Q
储罐内加热盘管的设计与计算_何文静
1
1. 1
储罐内加热盘管的特点及设计原则
储罐内加热盘管的优缺点 内加热盘管的 特 点 是 结 构 简 单、 造 价 低、 操
作管理方便、 管内可承受高压、 安装灵活、 可以 适应容器 的 形 状， 弯 曲 成 圆 柱 形 或 平 板 等 形 状， 也可并联若干组以增加传热面积， 甚至可在同一 设备中采用两组独立的盘管， 通入不同的热载体 以充分利 用 热 量。 但 由 于 储 罐 的 体 积 相 对 较 大， 储罐内流体的流速必然很低， 所以管外给热系数 也相对较小，这将影响总传热系数的提高。 此外， 盘管本身 通 过 的 能 力 有 限， 而 且 管 内 难 以 清 洗， 故只适于传热负荷不是很大的场合及较清洁的流 体，为提高盘管外侧的给热系数， 往往安装搅拌 装置，以强化传热过程，提高总传热效率。 1. 2 储罐内加热盘管的设计原则 （ 1 ） 当采用液体作为加热或保温介质时 ， 为 使盘管中充满液体， 应从盘管下端送入液体； 当 采用蒸汽或低压热源时， 为避免水锤或阻塞， 应 从上端送入蒸汽，下端排出凝液。 （ 2 ） 内加热盘管不宜过长， 否则会增加流体 阻力， 消 耗 过 多 能 量。 当 采 用 蒸 汽 为 加 热 源 时， 蒸汽在盘管内发生冷凝， 易产生凝液排出困难和
2013 ， 23 ( 3 )
何文静
储罐内加热盘管的设计与计算
11
2
2. 1
储罐散热的计算
储罐外部有蒸汽伴管伴热时的热损失计算
数公式：
h i = 388 （ k i / d i ） （ D c / d i ）
－ 0. 54
[ Γ / （ 3. 6 ） μ f ] 0． 15 （ 14 ）
储罐加热盘管的设计计算
技术应用与研究2018·0333Chenmical Intermediate当代化工研究储罐加热盘管的设计计算＊周志强 关丽（兰州寰球工程有限公司 甘肃 730060）摘要：本文介绍了储罐储存油品时热量损失的计算方法及加热盘管面积的确定。
通过西北销售兰州分公司柴油罐区项目为例，对罐内保证储罐正常运行所需的加热盘管面积进行了核算。
关键词：储罐；蒸汽；加热器面积中图分类号：T 文献标识码：ADesign and Calculation of Heating Coil for Storage TankZhou Zhiqiang, Guan Li(Lanzhou Huanqiu Engineering CO., LTD., Gansu, 730060)Abstract ：The calculation method of heat loss in storage tank and the determination of heating coil area are introduced in this paper. Throughthe sale of the diesel tank project of the Lanzhou Branch Company in Northwest China as an example, the heating coil area required for the normal operation of the tank in the tank was accounted for.Key words ：storage tank ；steam ；heater area本文针对西北销售兰州分公司柴油储罐的具体情况进行分析，对储罐的传热系数进行计算；并对罐内蒸汽伴热所需加热盘管面积进行核算，使其满足现场的生产需要。
1.计算公式选取(1)油品平均温度(t av )的确定当时， (1)当时，(2)式中：t be 、t en ——油品加热始温、终温，℃；t ai ——油罐所在地区历年一月平均温度平均值，℃。
(完整版)盘管加热计算
输入 输入
Pa·s与 kg/m·h的 换算关系是 *3600
输入 输入 查表：Mpa(G)为表压， 查表时应+0.1MPA=绝压
查表 查表
输入 对比经验数据 输入 输入 输入 输入 输入 对比经验数据 输入 查表
查表 查表
查表 查表 查表 输入 查表
比较差异<3%,假设成立
50%尿素溶液30℃
50%尿素溶液30℃
Q=
质量浓度 密度 质量 初始温度 终了温度 比热容
比热容
导热系数ki
50%尿素溶液30℃ 尿素溶液
动力粘度μi 升温所需的热量
4100 mm
5200 mm
69
m3
0.7670
77.77772593 m2
3600 s
20 15.7 17.85 0.04 岩棉
3
4.078904564
1131 kg/m3
0.47
0.25
85
℃
1090 kg/m3
0.000578687
607656512.1
104.87
631.84
kcal/(m·h ·℃)
123.30
kcal/(m2· h·℃)
21.65 ℃
292.5355065 %
84.94 0.00008
(m2·h· ℃)/kcal
0.732
0.738
0.482
% kg/m3 kg ℃ ℃ kcal/(kg· ℃) kcal/(kg· ℃) kcal/(m·h ·℃)
2.664 kg/m·h
441212.8231 kcal
加热介质 蒸汽
压力
蒸汽 1.27
Mpa(G)
油库设计加热器计算,管路保温及蒸汽锅炉计算
重庆科技学院本科生课程设计重庆科技学院油库设计与管理》课程设计报告设计地点（单位）_ K802 __设计题目:_油库设计加热器计算，管路保温及蒸汽锅炉计算完成日期：2014年12月19日指导教师评语: ______________________________________成绩（五级记分制）: ____________ ___________指导教师（签字）: _______ _______重庆科技学院本科生课程设计摘要油库是用来接收、储存、发放原油或石油产品的企业或单位。
它是协调原油生产、原油加工、成品油供应及运输的纽带，是国家石油储备和供应的基地对保障国防和促进国民经济高速发展具有重要意义。
油库中最重要的组成部分就是储油区。
储油区又称油罐区，是油库储存油品的区域，也是油库的核心部门，安全上需要特别注意。
这个区的首要任务是保证储油安全，防止火灾和泄漏。
本课程设计将根据任务书中的要求，对油罐加热器面积的计算，保温管路的计算以及蒸汽锅炉计算。
在综合运用所学的专业知识的前提下，查阅了有关油库各部分设计和计算的规范及资料，首先根据任务书中的基础数据确定设计思路和要用到的计算公式、计算方法，经济、合理地确定储油区的各个工艺。
关键字：油库储油区油罐目录摘要 (1)1 绪论 (3)2 参数设计 (4)2.1 库区气象资料 (4)2.2 原油参数 (4)2.3 油罐参数 (4)3 储油区油罐的确定 (5)3.1 所需油罐参数 (5)4 油品加热工艺 (6)4.1 油品加热的目的 (6)4.2 油品加热的方法 (6)4.3 油罐加热器面积计算 (6)4.3.1 油品的平均温度 (6)4.3.2 罐壁传热系数 (7)4.3.3 油罐的总传热系数K (10)4.3.4 单位时间内加热油品所需的总传热量Q (10)4.3.5 加热器面积F (11)5 加热器的选择 (14)5.1 油罐管式加热器结构 (14)5.2 分段式加热器 (14)5.3 蛇管式加热器 (14)6 管路保温 (15)6.1 概述保温结构作用 (15)6.2 保温结构 (15)6.2.1 管路保温厚度对减少热损失的作用分析 (15)6.2.2 根据最优经济条件决定保温层厚度 (16)6.2.3 蒸汽管路的热力计算 (17)7 蒸汽锅炉的蒸汽消耗量 (18)7.1 锅炉的用途 (18)7.2 蒸汽锅炉的分类 (18)7.3 蒸汽锅炉的蒸汽消耗量 (18)7.3.1 蒸汽锅炉的蒸汽消耗量 .............................................................................................. 1..88 总结 (21)参考文献 (22)1 绪论油库是接收、储存、发放石油或石油产品的企业或单位。
储罐加热盘管的设计计算
储罐加热盘管的设计计算
周志强;关丽
【期刊名称】《化工中间体》
【年(卷),期】2018(000)003
【摘要】本文介绍了储罐储存油品时热量损失的计算方法及加热盘管面积的确定.通过西北销售兰州分公司柴油罐区项目为例,对罐内保证储罐正常运行所需的加热盘管面积进行了核算.
【总页数】2页(P33-34)
【作者】周志强;关丽
【作者单位】兰州寰球工程有限公司甘肃 730060;兰州寰球工程有限公司甘肃730060
【正文语种】中文
【中图分类】T
【相关文献】
1.原油储罐加热盘管的节能改造 [J], 闫冰
2.联合站原油储罐加热盘管的设计 [J], 汪志雄;尹瑞勇;户卫斌;彭小平;李东红
3.导热油加热沥青系统中加热盘管的设计计算 [J], 黄洪涛
4.大型原油储罐加热盘管面积计算 [J], 董超;张洋
5.储罐加热盘管的设计计算 [J], 周志强;关丽;
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盘管换热器相关计算【范本模板】
一、铜盘管换热器相关计算条件：600kg 水 6小时升温30℃ 单位时间内换热器的放热量为q q=GC ΔT=600＊4.2*10^3＊30/(6＊3600)= 3500 w 盘管内流速1m/s,管内径为0.007m ，0。
01m ，湍流范围：Re=10^4～1.2*10^5 物性参数:40℃饱和水参数。
黏度-653.3＊10^-6 运动黏度-0.659 ＊10^—6 普朗特数-4。
31 导热系数-63。
5＊10^2 w/(m. ℃）求解过程：盘管内平均水温40℃为定性温度时换热铜管的外径，分别取d1=0.014m d2=0。
02m 努谢尔特准则为0.4f 8.0f f Pr 023Re .0*2.1Nu =＝1.2*0.023*21244。
310.84。
310.4=143.4 （d1） 0.4f8.0f f Pr 023Re .0*2.1Nu =＝1.2＊0。
023＊30349.010.84.310.4=190。
7 （d2）管内对流换热系数为l Nu h ff i λ⋅==143.4＊0。
635/0。
014=6503。
39 （d1） lNu h ff i λ⋅==190.7*0.635/0.02=6055.63 （d2) 管外对流换热系数格拉晓夫数准则为（Δt=10）23/υβtd g Gr ∆==9.8*3.86*10^-4＊10*.0163/(0。
659＊10^—6)2=356781.6 （d1） 23/υβtd g Gr ∆==9。
8*3。
86＊10^—4*10*。
0223/(0。
659*10^-6)2=927492.9(d2)其中g=9。
8 N/kgβ为水的膨胀系数为386＊10^-6 1/K自然对流换热均为层流换热(层流范围：Gr=10^4～5。
76＊10^8）25.023w w Pr t g l 525.0Nu ⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⋅∆=να=0.525（356781。
6*4。
31)0。
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6.8
21
2
11.5
43.4
8
5.2
42
5
3
23
8
20.4
>05 局部排 放
>08 油泵 房
>09 卸油 池
>11 >12
>13
>15
总计
油罐 油罐加热器 油罐联合平台 平面管网
11.4
10
4.76 31.25
41.40
10.00
5.00
15.12
34.88
18
15.3
74.82
8
6.6
42.40
1.2 4
30.50
钢板
6mm
钢板
3mm
花纹钢板 4mm
角钢
50*5
角钢
80*8
槽钢
10#
圆钢
8mm
圆钢
10mm
96.2 17.98
67.27
2.974
15.2
112.04 1.22
19.28 35.54 100.2
21.2
70.3
34.48 35.54 196.40 39.18 112.04 137.57
1.22 2.97
22*2.5 28*2.5 34*3 42*3
48*3
60*3.5
室内保 温
不保温
特防
不保温
不保温 室内保 温 室外保 温
特防
不保温 室内保 温 室外保 温
特防
黄夹克
不保温 室内保 温 室外保 温
特防
黄夹克
不保温 室内保 温 室外保 温
>07
>04
>14
水罐阀组
低压锅炉间 高压锅炉间 间
20 10
5 15 10.27
钢板
2mm
30.5
9
15.3 4
17.8
4
61.8 4 9
32.07 35.00 34.84
30.90 15.30 17.00 17.80 10.00
19.00
12.00 10.00 27.10
6.90
1.20 79.50 30.00
9.00 13.30 25.00
6.00
46.00 13.00
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72.30
14.7
2
63.90
9.6
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8 8.9
76.70 8.00 8.00
142.50
21.6
7.3
49.30
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76.00
特防
11.2
7
13.87
弯头
10
2
11
3
76*3.5
不保温 室内保 温
9.4
11.44
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9
89*4
特防
不保温
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温
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温
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6
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不保温 室内保 温 室外保 温
5
20.5
1.6 6.9
1.2特防Fra bibliotek125.7
弯头
9
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4
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黄夹克
159*4.5 不保温
13.3
特防
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弯头 室外保 温
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