蒸汽锅炉烟道阻力计算
热力计算,烟风阻力计算
第1章热力计算SHL20-2.5/400燃用生物草锅炉设计1.1设计任务1)锅炉额定蒸发量：5.556kg/s(20t/h)。
2)蒸汽参数：锅筒内蒸汽压力：2.7MPa。
过热器出口蒸汽压力：2.5MPa。
过热器出口蒸汽温度：400℃。
3)给水温度：105℃。
4)给水压力：2.8MPa。
5)排污率：5%。
6)排烟温度：160℃。
7)预热空气温度：130℃。
8)冷空气温度：20℃。
1.2燃料特性1.燃料名称：能源草。
产地：浙江兰溪2.燃料工作基（应用基）成分碳C ar=23.87%氢H ar =2.90%氧O ar=21.32%氮N ar=0.69%硫S ar=0.06%水分M ar=47.00%灰分A ar=4.16%挥发分V ar=75.80%3.燃料低位发热量Q net.ar=7574.56kJ/kg1.3 辅助计算1.3.1 空气平衡烟道各处过量空气系数，各受热面的漏风系数，列于表3-1中。
炉膛出口过量空气系数按表2-4[2]取。
烟道中各受热面的漏风系数按表4-5[4]取。
表3-1烟道中各处过热空气系数及各受热面的漏风系数1.3.2 燃烧产物容积及焓的计算1.3.2.1 理论空气量及 α=1时燃烧产物容积的计算表3-2理论空气量及燃烧产物容积计算表烟道名称 过量空气系数 漏风系数 炉膛 1.4 0.1 凝渣管 1.4 1.4 0 过热器 1.4 1.45 0.05 锅炉管束 1.45 1.50 0.05 省煤器（钢管） 1.50 1.60 0.1 空气预热器1.601.700.1序号 名称 符号单位 计算公式或来源 数值 1 空气理论容积0VNm 3/kg arar ar ar O H S C 0333.0265.0)375.0(0889.0-++ 2.18 2 理论容积 2RO V Nm 3/kg )375.0(01866.0ar ar S C +0.45 3理论容积 2N V ︒Nm 3/kg1008.079.0ar oN V +1.734理论容积2°H OV Nm 3/kg oar ar V M H 0161.00124.0111.0++0.941.3.2.2 不同过量空气系数下燃烧产物的容积及成分不同过量空气系数下燃烧产物的容积及成分见表3-3。
锅炉考试复习试题要点
锅炉考试复习试题要点一、填空题（30分共题，每题分）1、锅炉的基本特性是指蒸发量，热功率、蒸汽参数、受热面蒸发率，受热面发热率、锅炉的热效率、锅炉的金属耗率及耗电率。
1、锅炉的工作可以分为燃煤锅炉的燃烧过程、烟气向水的传热过程、水的汽化过程、三个同时进行的过程。
2、锅炉本体包括汽锅、炉子、蒸汽过热器。
3、锅炉房辅助设备由结水设备、通风设备、燃料供应及排渣除尘设备、监视仪表和自动控制设备等组成。
4、安全阀是安全装置，5、锅炉的三大安全附件是安全阀、压力表、水位表。
6、通过元素分析法测定燃料主要组成元素有等七种，其中碳，氢，硫，水分是可然元素，氧，氮，灰分为杂质。
7、燃料成分分析数据通常是采用收到基、空气干燥基、干燥基、干燥无灰基四种分析基准计算的。
8、对于煤其组成成分可以用工业、元素分析法进行测定5、锅炉房汽水系统包括、、三个系统。
6、锅炉房给水系统包括、、等设备。
7、煤的燃烧特性主要指、、、。
8、按照组织燃烧过程基本原理和特点燃烧设备分为、、三类。
9、改善链条炉燃烧的措施有、、。
10、油的燃烧过程为、、、。
11、燃油炉的燃油供应系统由、、、、等组成。
12、蒸汽锅炉按其烟气与受热面的相对位置分为、、三类。
13、供热锅炉常用的安全阀有、。
14、蒸汽锅炉自然水循环的运动压头是，有效流动压头是。
（可用公式表示）15、锅炉设备的自生风是指，其正负号根据确定，在水平烟道中自生风（大于、小于、等于）零。
16锅炉排污系统分为、，排污管分别接至、。
17、离子交换水处理系统中交换剂只能除硬度而不能除碱度，、交换剂既能除硬度又能除碱度。
18、锅炉机械通风的方式有、、，三种。
19、蒸汽锅炉的循环水循环的可靠性指标是、。
20、蒸汽品质一般用来衡量，它反映了蒸汽的程度。
21、链条炉的燃烧特点是、。
22、煤粉的性质是指、。
23、层燃炉的炉排可见热强度是。
24、排烟热损失的影响因素有、。
25、锅炉的热平衡是指。
26、锅炉的热效率是指。
锅炉计算公式
锅炉计算公式1、蒸汽锅炉：（1）燃料耗量计算：B——锅炉燃料耗量（kg/h或Nm3/h）；D——锅炉每小时的产汽量（kg/h）；Q L——燃料的低位发热值（千焦/公斤），一般取5500大卡/公斤；η——锅炉的热效率（%），一般取75%，亦可按表1选取：表1 锅炉热效率表i——锅炉在某绝对工作压力下的饱和蒸汽热焓值（千焦/公斤），绝对压力=表压+1公斤/厘米2。
具体取值见表2：表2 饱和蒸汽热焓表备注：1.0MP=10.0公斤/厘米 2i0——锅炉给水热焓值（千焦/公斤），一般来说，给水温度为20℃时，给水热焓i0=20大卡/公斤=83.74千焦/公斤。
常用公式可以简化成：B=0.156D（kg/h）（2）理论空气需要量的计算：①固体燃料：=6.055（m3/kg）②液体燃料：③气体燃料当Q≤3000kcal（12561kJ）/Nm3时当Q＞3000kcal（12561kJ）/Nm3时④天然气：式中：V0——燃料燃烧所需理论空气量（Nm3/kg）；Q——燃料应用基的低位发热值（kJ/kg）；表3 全国主要能源折算标准表表4 常用可燃性物质低位发热量表①固体燃料=9.57（m3/kg）②液体燃料③气体燃料当Q≤3000kcal（12561kJ）/Nm3时当Q＞3000kcal（12561kJ）/Nm3时对Q＜8250kcal（34543kJ）/Nm3的天然气对Q＞8250kcal（34543kJ）/Nm3的天然气式中：在计算时，如果发热量Q以kJ为单位计算，分母1000变成4187；Q以kcal为单位，分母则为1000。
V y——实际烟气量（Nm3/kg或Nm3/ Nm3）；Q——燃料的低位发热值（kJ/kg或kJ/ Nm3）；V0——理论空气需要量（Nm3/kg或Nm3/）；α——过剩空气系数，α=α0+△α，α0为炉膛过剩空气系数，△α是烟气流程上各段受热面处的漏风系数，详见表5，表6。
表5 炉膛过剩空气系数α0（4）SO2排放量的计算=式中：G——二氧化硫的产生量，kg/h；B——燃煤量，kg/h；S——煤的含硫量，%；淮南煤1.0%，淮北煤0.5% D——可燃硫占全硫量的百分比，%，一般取80%左右；η——脱硫设施的二氧化硫去除率。
锅炉及锅炉房设备课程复习要点
1.锅炉的基本组成:汽锅和炉子2.锅炉的三个工作过程：燃料的燃烧过程、烟气向水的传热过程、水的受热和汽化过程3.蒸发量：蒸汽锅炉每小时所产生的额定蒸汽量，用以表征锅炉容量的大小。
符号D,单位t/h.4.额定蒸发量（产热量）：锅炉在额定参数（压力、温度和保证一定热效率下）每小时最大的连续蒸发量（产热量）5.受热面蒸发率：1m2的蒸发受热面每小时所产生的蒸汽量，用D/H表示6.受热面的发热率：1m2热水锅炉受热面每小时所产生的热功率，用Q/H表示7.锅炉的热效率：锅炉每小时的有效利用于生产热水或蒸汽的热量占输入锅炉全部热量的百分数8.锅炉型号：SHL10-1.25/350-WII:双锅桶横置式链条炉排锅炉，额定蒸发量为10t/h，额定工作压力为1.25MPa表大气压，出口过热蒸汽温度为350℃，燃用II 类无烟煤的蒸汽锅炉。
QXM2.8-1.25-95/70-AII:强制循环往复炉排锅炉，额定热功率为2.8MW，额定出水压力为1.25MPa,额定出水温度为95℃，额定进水温度为70℃，燃用II类烟煤的热水锅炉。
9.锅炉房设备：锅炉本体（汽锅、炉子、蒸汽过热器、省煤器、空气预热器）和锅炉房的辅助设备（汽水系统、送引风系统、燃料输送及排渣除尘系统、仪表控制系统）10.热平衡：锅炉在正常稳定的运行工况下建立锅炉的热量的收、支平衡关系11.热平衡方程 Qr =Q1+Q2+Q3+Q4+Q5+Q6Q r ：锅炉的输入热量 Q1：锅炉的输出热量（有效利用热量）Q2：排烟损失热量Q3：气体不完全燃烧损失热量Q4：固体不完全燃烧损失热量 Q5：锅炉散热损失热量Q6：灰渣物理热损失热量12.正平衡法：通过测定锅炉有效利用热量，直接计算锅炉的热效率的方法。
13.反平衡法：通过测定锅炉的各项热损失，间接计算锅炉的热效率的方法。
14.固体不完全燃烧热损失包括：灰渣热损失、漏煤热损失、飞灰热损失。
15.灰平衡：进入炉内燃料的总灰量应等于灰渣、漏煤及飞灰中的灰量之和。
蒸汽锅炉烟道阻力计算
0--8 0--9
0--10 0--11 0--12 0--13 1、 1--1 1--2 1--3 2、 2--1 2--2 2--3 2--4
烟囱阻力 基本数据 烟气温度
过量空气系数 燃料收到基灰分
理论空气量 标况下烟气容积 标准状况下烟气密度 烟气密度
烟道直径 通道有效截面积
2-1-5 烟气动压头 2-1-6 分烟道Ⅱ段竖直长度
2-1-7 沿 分程 烟阻 道力 Ⅱ系段数竖直沿程阻 2-1-8 力
2-1-9 分烟道Ⅱ段水平长度
2-1-10 水 分平 烟烟 道道 Ⅱ内段径水平沿程阻 2-1-11 力
2-1-12 分烟道Ⅱ段总沿程阻力
2-2 转弯局部阻力 2-2-1 弯头个数
计算公式或来源
热力计算 热力计算 给定燃料 热力计算 热力计算 (1-0.01Aar+1.306αV0)/Vy 273ρy0/(θy+273) 热力计算
1、 分烟道Ⅰ段阻力 1--1 锅炉台数 1--2 烟囱内径 1--3 通道有效截面积 1--4 烟气流速 1--5 烟气动压头
1--6 沿程阻力系数 1--7 分烟道Ⅰ段水平长度 1--8 分烟道Ⅰ段沿程阻力
三台ST600G烟道阻力计算
序号
名称
一、 分烟道阻力
0。 基本数据 0--1 烟气温度
0--2 过量空气系数 0--3 燃料收到基灰分
0--4 理论空气量 0--5 标况下烟气容积(每台)
0--6 标准状况下烟气密度
0--7 烟气密度
0--8 单台锅炉燃料消耗量
符号
θy α Aar V0 Vy ρy0 ρy Bj
hd
ρyWy2/2
干熄焦锅炉的基本知识
一、干熄焦锅炉原理干熄焦锅炉主要作用是降低干熄焦系统惰性循环气体的温度并吸收其热量，产生蒸汽用以供热和发电，以达到使惰性循环气体的热量得到有效利用，节省能源的目的。
在循环风机的作用下，惰性循环气体在干熄槽内将1000℃左右的赤热焦炭冷却，吸收焦炭显热的惰性循环气体被加热到880-960℃，高温惰性循环气体经一次除尘器除尘后，进入干熄焦锅炉，与干熄焦锅炉内的汽水换热，温度降至160 -180℃，惰性循环气体再经过二次除尘器、循环风机和热管换热器后，温度降至130℃，再进入干熄槽冷却赤热焦炭。
经过除氧的104℃锅炉给水，首先进入省煤器，经省煤器换热使水温升至320℃进入干熄焦锅炉汽包，汽包压力约为11MPa,汽包内水的饱和温度约为~325℃，炉水由下降管进入膜式水冷壁，吸热后在热压的作用下进入汽包，此循环过程为自然循环，因此，干熄焦锅炉的汽水循环为自然循环方式。
汽水混合物在汽包内经汽水分离装置分离，产生饱和蒸汽，饱和蒸汽通过汇流管进入一次过热器，在一次过热器内与高温惰性循环气体换热，使蒸汽温度上升到~530℃，再经过喷水式减温器将蒸汽温度调整至430℃，然后进入二次过热器，经换热升温，最终使蒸汽达到需要的温度，在二次过热器出口至主蒸汽切断阀之间的主蒸汽管道上设有过热蒸汽压力自动调节装置，确保干熄焦锅炉供出的蒸汽压力满足要求。
蒸汽管道采用单母管制系统，将蒸汽送至汽轮发电站。
二、锅炉的基础知识1. 温度：是标志物体冷热程度的物理量。
按分子运动学解释温度是大量分子移动动能平均值的标志，温度升高，分子运动的速度加快，反之，温度降低，分子运动的速度减慢，如果分子运动完全停止，此时温度为"绝对零度"。
2. 温标：是测量物体温度的尺度。
工程上常用的温标有华氏温标和摄氏温标。
2.1 华氏温标：用符号℉表示。
把标准大气压下冰融点定为320，水沸点定为2120，两点间分为180分格，每格称为华氏一度，即表示为1℉。
锅炉及锅炉房设备第五版考试复习
一：填空:1.汽锅的基本构造包括锅筒又称汽包、管束、水冷壁、集箱和下降管等,它是一个封闭的汽水系统;2.锅炉的工作过程：1.燃料的燃烧过程 2.烟气向水汽等工质的传热过程3.水的受热和汽化过程;3.锅炉分为层燃炉,室燃炉,和流化床炉等;4.锅炉的基本构造：通常将构成锅炉的基本组成部分称为锅炉本体,它包括汽锅、炉子、蒸汽过热器、省煤器和空气预热器;5.燃料的化学成分及含量：通常是通过元素分析法测定求得,其主要组成元素有碳C、氢H、氧O、氮N和硫S五种,此外还包含有一定数量的灰分A和水分M;6.燃料的收到基成分是锅炉燃用燃料的实际应用成分,用于锅炉的燃烧、传热、通风和热工试验的计算; 填空选择判断7.所谓灰平衡,就是进入炉内燃料的总灰量应等于灰渣、漏煤及飞灰中的灰量之和;8.影响排烟热损失的主要因素是排烟温度和排烟体积;9.按照燃烧方式的不同,他们可分为三类:层燃炉、室燃炉、流化床炉;10.改善链条炉燃烧的措施：分区配风、炉拱、二次风;11.过热器并联蛇形管的数目与管外烟气流速和管内蒸汽流速有关;12.锅炉通风一般采用平衡通风方式和微正压通风方式;13.对于供热锅炉用水,离子交换处理的目的是使水得到软化,即要求降低原水或称生水,即未经软化的水中的硬度和碱度,以符合和达到锅炉用水的水质标准;通常采用的是阳离子交换法;14.锅炉金属的腐蚀,包括锅炉给水系统的腐蚀和锅炉本体的腐蚀两方面,对于小容量低压锅炉,蒸汽系统的腐蚀比较少见;15.气体不完全燃烧热损失的大小与炉子的结构、燃烧特性、燃烧过程的组织以及运行操作水平等因素有关;二：判断题：1.燃料的收到基成分是锅炉燃用燃料的实际应用成分,用于锅炉的燃烧,传热,通风和热工试验的计算;2.煤化程度越浅,挥发分开始析出的温度越低;3.对应于1kg燃料的炉墙外表面积反而变小了,所以散热损失是随锅炉容量的增大而降低;4.管式空气预热器有立式和卧式之分;5.在气流上升的烟,风道中自生风为正值,克服流动阻力,有助于气流流动;在气流下降的烟,风道中,自生风为负值,要消耗外界压头,阻碍气流的流动;在水平烟,风道中自生风等于零;6.机械通风时,烟风道阻力由送,引风机克服;因此,烟囱的作用主要不是用来产生引力,而是将烟气排放到足够高的高空,使之符合环境保护的要求;7.钠离子交换的缺点是只能使原水软化,而不能除去水中碱度;如果锅炉给水中碱度较多,为保证一定的锅水碱度,就会导致锅炉排污量增大,直接影响锅炉运行的经济性;为降低经钠离子交换处理后水中的碱度,最简单的方法就是向水中加酸一般用硫酸;8.贮煤场的贮煤量不能单单依据锅炉房每台锅炉的燃煤量的大小;三：选择：1.锅炉不仅要求效率高,而且也要求金属材料耗能低,运行时耗电量少；但是这三方面常是相互制约的;2.双套筒直流燃油锅炉烟气有三个回程;3.为了保证有足够大的炉膛体积和流经对流管束的烟速,同时也方便于运行的侧面窥视和操作,就设计制造成这种对流管束短,水冷壁·管长的锅炉结构,对流管束下集箱的标高比炉排面高出1300mm;4.计算烟道阻力的顺序是从炉膛开始,沿烟气流动方向,依次计算各部分烟道的阻力,然后再计算各部分烟道的自生风,由此即可求得烟道的全压降;5.前者称为锅外水处理,包括离子交换,石灰和膜分离处理等;后者称为锅内水处理包括锅内加药-钠盐等处理;四：名词解释:1.蒸发率：1m2受热面每小时所产生的蒸汽量,称为锅炉受热面的蒸发率;2.受热面发热率:它指的是1m2热水锅炉受热面每小时所生产的热功率或热量,用符号Q/H表示,单位为MW/m2;3.锅炉的热效率：锅炉的热效率是表征锅炉运行的经济性指标,是指锅炉每小时有效利用于生产热水或蒸汽的热量占输入锅炉全部热量的百分数;4.室燃炉：室燃炉没有炉排,燃料是随空气流进入炉子在炉膛空间中呈悬浮状燃烧的;燃烧煤粉的煤粉锅炉,燃油锅炉和燃气锅炉都属于这类锅炉,它是目前电站锅炉的主要型式;5.流化床炉:流化床炉的底部有一多孔的布风板,燃烧所需的空气自下而上以高速穿经孔眼,均匀进入布风板上的床料层;床料层中的物料为炽热火红的固体颗粒和少量煤粒,当高速空气穿过时使床料上下翻边,呈“沸腾”状燃烧;所以,流化床炉又名沸腾炉;6.收到基：以收到状态的煤为分析基准,也即对进厂原煤或炉前应用燃料取样,以它的质量作为100%计算其各组成成分的质量百分数含量;7.燃料的发热量：燃料的发热量是指单位质量的燃料在完全燃烧时所放出的热量;固体,液体燃烧的发热量,单位为kJ/kg,气体燃料的发热量,单位为kJ/m3.8.高位发热量：高位发热量是指1kg燃料完全燃烧后所产生的热量,它包括燃料燃烧时所产生的水蒸气的汽化潜热,也即烟气中的水蒸气全部凝结为水;9.低位发热量:在高位发热量中扣除全部水蒸气的汽化潜热后的发热量,称为低位发热量;10.挥发分：失去水分的干燥煤样置于空气的环境中加热至一定温度时,煤中有机质分解而析出的气态物质称为挥发物,其百分数含量即为挥发分;11.过量空气系数：实际供给的空气量V比理论空气量V 多出的这部分空气,称为过量空气；两者之比α则称为过量空气系数;12.保热系数就是工质吸收的热量与烟气放出热量的比值,也即表示在烟道中烟气放出的热量被该烟道中的受热面吸收的程度;13.自生通风力:由于介质密度变化而产生的流动压头,通常叫自生通风力;五：简答题：1. 锅炉的工作过程：a.燃料的燃烧过程b.烟气向水汽等工质的传热过程c.水的受热和汽化过程;2. 举例：如型号为350-WII的锅炉,表示为双锅筒横置式链条炉排蒸汽锅炉,额定蒸发量为10t/h,额定工作压力为表大气压,出口过热蒸汽温度为350℃,燃用II类无烟煤的蒸汽锅炉;某个型号的锅炉所代表的含义3. 对应1kg燃料的锅炉热平衡方程如下：Qr=Q1+Q2+Q3+Q4+Q5+Q6 kJ/kgQr —锅炉的输入热量,kJ/kgQ1 —锅炉的输出热量,即锅炉有效利用热量,kJ/kgQ2 —排烟损失热量,即排出烟气所带走的热量,称为锅炉排烟热损失,kJ/kgQ3 —气体不完全燃烧热损失量,它是未燃烧完全的那部分可燃气体损失掉的热量,称为气体不完全燃烧热损失,kJ/kgQ4 —固体不完全燃烧损失热量,这是未燃烧完全的那部分固体燃料损失掉的热量,称为固体不完全燃烧损失量,kJ/kgQ5 —锅炉散热损失热量,由炉体和管道等热表面散热损失掉的热量,称为锅炉散热热损失,kJ/kgQ6 —灰渣物理热损失热量,kJ/kg;4. 在运行中减小锅炉炉墙漏风有什么意义减小炉墙漏风对哪些热损失有影响意义：减少热量损失,提高锅炉热效率;影响：q6散热损失,q4固体不完全燃烧损失,q3气体不完全燃烧损失,q2排烟损失;5.按组织燃烧过程的基本原理和特点,燃烧设备可分为几种不同燃烧方式主要特点分三类：层燃炉火床炉,流化床炉沸腾炉,室燃炉悬燃炉层状燃烧是将燃料层铺在炉排上进行燃烧的炉子,沸腾燃烧是燃料在炉室中完全被空气流所“流化”,形成一种类似于液体沸腾状态燃烧,悬浮燃烧是燃料随流进入炉室呈悬浮状燃烧;6. 画出链条炉燃烧过程与烟气成分示意图,并注明各区域名称;Ⅰ—新煤区Ⅱ—挥发物析出、燃烧区Ⅲa—焦炭燃烧氧化区Ⅲb—焦炭燃烧还原区Ⅳ—灰渣形成区7. 改善燃气炉燃烧的措施：1改善气流相遇的条件2加强混合,扰动（3）预热燃气和空气4旋转和循环气流5烟气再循环8.锅炉上有哪些安全部件作用是什么锅炉必须安装锅炉安全附件,包括安全阀,压力测量装置,水位测量与示控装置,温度测量装置,排污和放水装置等安全附件,以及安全保护装置和相关的仪表等;其中,安全阀,压力表和水位表是保证锅炉安全运行的基本附件,A.安全阀的作用：安全阀是一种自动泄压报警装置;在热水锅炉上安装安全阀,是当锅炉因汽化等原因引起超压时,能够起到泄压,报警作用;B.压力表的作用：压力表是用以测量和显示锅炉汽,水系统工作压力的仪表;以监视锅炉在允许的工作压力下安全运行;在给水管的调节阀前,可分式省煤器出口,过热器和主蒸汽阀之间,都应装置压力表;C.水位表的作用：水位表是用以显示锅炉水位的一种安全附件,操作人员通过水位表监视锅炉水位,控制和调节锅炉进水,或凭此调整和校验锅炉给水自控系统的工作,避免发生缺水和满水事故;9.为什么燃煤锅炉炉膛出口烟气温度需控制在一定范围之内①如果炉膛出口烟气温度过高,即炉内的辐射受热面布置得太少,对燃用固体燃料时,由于烟气中夹杂着熔融状态的灰粒,会使炉子出口处的对流受热面产生结渣,使气流不畅甚至堵塞烟道,影响锅炉的正常工作;②如果炉膛出口烟气温度过低,即炉内的辐射受热面布置得太多,则相应炉温也低,影响燃烧及换热强度,甚至会烧不起来;10.什么叫自生风自生风的正负号如何决定在水平烟道有没有自生风1由于介质密度变化而产生的流动压头通常叫自生通风力自生风2在气流上升的烟,风道中自生风为正值,克服流动阻力,有助于气流流动;在气流下降的烟,风道中,自生风为负值,要消耗外界压头,阻碍气流的流动;3没有,自生风为零11. 供热锅炉水处理的方式和任务方式：1锅外水处理—给水经预先处理后进入锅炉,大部分供热锅炉;2锅内水处理—水处理在锅内部进行,对一些小容量的供热锅炉;任务：1软化—降低水中钙、镁盐类的含量,防止锅内结垢;2除氧—减少水中的溶解气体,以减轻对受热面的腐蚀;12.影响散热损失大小的因素主要是锅炉容量即锅炉额定蒸发量或额定供热量,锅炉负荷即锅炉实际蒸发量或实际供热量,锅炉外表面积,水冷壁和炉墙结构以及锅炉周围环境的空气温度等;六：论述:1. 汽锅：它由布置在炉膛四周的水冷壁管,横置的上、下锅筒以及其间的对流管束构成,起着热交换器的作用;燃烧产生的高温火焰和烟气,通过汽锅受热面将锅内的水加热,进而汽化产生具有一定压力和温度的蒸汽;汽锅,实际上就是一个蒸汽发生器;炉子：炉子由炉膛,链条炉排和炉排下的风室组成;燃料由炉前煤斗进入炉中,它在链条炉排上燃烧放热,并生成高温烟气;图示的炉子是目前国内供热锅炉中配置应用甚广的一种机械化燃烧设备,称为链条炉排炉;辅助受热面:a蒸汽过热器：它由布置在炉膛出口的众多蛇形钢管11组成,是一个蒸汽加热器;炉膛出口处的高温烟气冲刷管束,将其内流经的饱和蒸汽加热成为过热蒸汽;b.省煤器：省煤器12,通常由鳍片即肋片的铸铁管簇组装而成,也可用钢管制作;省煤器是一个给水预热器,锅炉给水流经省煤器被加热,能有效地降低排烟温度,节约燃料;c 空气预热器：它是安装在锅炉最末端烟道中的受热面,是利用排烟余热加热空气的装置;它的整体结构是一个由很多竖向钢管组成的管箱;烟气在管内自上而下流动,燃烧所需的空气则在管外横向冲刷被加热,从而改善炉内燃料的燃烧条件;2. 固体不完全燃烧热损失的影响因素：影响固体不完全燃烧热损失的因素有燃料特性,燃烧方式,炉膛结构及运行情况等;A.燃烧特性对q4的影响：当燃用灰分含量高和灰分熔点低的煤时,它的固态可燃物被灰包裹,难以燃尽,灰渣损失就大;当燃用挥发物低而焦结性强的煤时,燃烧过程主要集中在炉排上,燃料层温度高,较易形成熔渣,阻碍通风,又增加灰渣损失;当燃用水分低,焦结性弱而细末又多的煤时,特别是在提高燃烧强度而增强通风的情况下,飞灰损失就增加;B.燃烧方式对q4的影响：不同燃烧方式的q4数值差别很大,如机械或风力抛煤机炉的飞灰损失就链条炉大;C.炉子结构对q4的影响：层燃炉的炉拱,二次风以及炉排的大小,长短和通风孔隙的大小等对燃烧都有影响;燃烧煤粉炉炉膛的高低,燃烧器布置的位置等也对燃烧有影响;D.锅炉运行工况对q4 的影响：运行时锅炉负荷增加,相应的穿过燃烧层和炉膛的气流速度迅速增加,以致飞灰损失也加大;此外,层燃炉运行时的煤层厚度,链条炉炉排速度以及风量分配,煤粉炉运行时的煤粉细度及配风操作等对q4也有影响;3.气体不完全燃烧热损失的影响因素；气体不完全燃烧热损失的大小与炉子的结构,燃烧特性,燃烧过程的组织以及运行操作水平等因素有关;A.炉子的结构对q3的影响：炉膛高度不够或炉膛体积太小,烟气流程过短,使烟气中一些可燃气体未能燃尽而离开炉子,增大q33;炉膛内有死角或燃料在炉内停留时间过短,也会导致q3增大,当炉内水冷壁布置过多时,会使炉膛温度过低,不利于燃烧反应而增大q3.B.燃料特性对q3 的影响：一般挥发份高的燃料,在其他条件相同时,q3相对要大一些;C.燃烧过程的组织对q3的影响：炉子的过量空气系数,二次风的引入和分布以及炉内气流的混合与扰动等都影响q3的大小;D.运行操作对q3的影响：层燃炉燃料层过厚,燃料层上部会形成还原区,一氧化碳等不完全燃烧产物增多,使q3增加,当负荷增加时,可燃气体在炉内停留时间减少,也会使q3增加;4.排烟热损失的影响因素影响排烟热损失的主要因素是排烟温度和排烟体积;A.排烟温度越高,排烟热损失q2越大;一般排烟温度每提高12-15℃,q2将增加1%,所以应尽量设法降低排烟温度;但是排烟温度过低经济上是不合理的,甚至技术上是不允许的;因尾部受热面处于低温烟道,烟气与工质的传热温差小,传热较弱；若排烟温度降得过低,传热温差也就更小,换热所需金属受热面就大大增加;减小炉墙漏风的意义或减小炉墙漏风对散热损失有什么影响B.影响排烟体积大小的因素有炉膛出口过量空气系数α ,烟道各处的漏风量及燃料所含水分,如炉墙及烟道漏风严重,α大,不仅增大排烟体积,漏入烟道的冷空气还会使烟气温度降低,从而导致漏风点后的所有受热面的传热量减小,最终使排烟温度升高；燃料水分高,则排烟体积就大,排烟损失就增加;C.减少热量损失,提高锅炉热效率;。
立式蒸汽锅炉参数
立式蒸汽锅炉参数
立式蒸汽锅炉是工业生产中常见的一种类型，适用于各种不同场合和工艺的蒸汽需求。
其主要参数有以下几种：
1. 蒸发量：立式蒸汽锅炉的蒸发量指的是每小时产生的蒸汽数量，单位通常是吨。
具体的蒸发量大小取决于锅炉的型号、结构和设计参数等因素。
2. 工作压力：立式蒸汽锅炉的工作压力是指锅炉内部的蒸汽压力。
不同的工艺需要的蒸汽压力不同，一般可根据实际需要进行调节。
3. 水容量：锅炉的水容量是指锅炉内部装水的容积大小。
水容量越大，锅炉的蒸汽产生能力和安全性都会有所提高。
4. 烟道阻力：立式蒸汽锅炉的烟道阻力是指锅炉烟气通过烟道时所受到的阻力大小。
阻力过大会影响锅炉的正常运行，甚至引起安全事故。
5. 整机重量：立式蒸汽锅炉的整机重量取决于其型号和设计参数等因素。
重量越大，一般意味着内部构造更为复杂、更稳定、更安全。
6. 燃烧器功率：立式蒸汽锅炉的燃烧器功率是指燃烧器所能提供的燃料燃烧的能力。
功率越大，锅炉的蒸汽产生能力和能效都会有所提高。
通过了解这些参数，可以更好地选择和使用立式蒸汽锅炉，提高工业生产的效率和质量。
烟道弯头阻力
烟道弯头阻力
烟道弯头阻力是烟道系统中一个重要的考虑因素。
烟道弯头会对气流产生显著的阻碍作用，降低烟气的流速和流量，增加排烟风机的负荷，从而降低烟道系统的热效率。
弯头阻力的大小取决于多个因素，包括弯头的角度、弯头的数量、烟道的长度、直径以及烟道内壁的光滑度等。
弯头阻力的大小可以通过一定的计算公式得出。
例如，烟气局部阻力计算式为ΔP2=ζ(ρv^2)/2，其中ζ为阻力系数，ρ为烟气密度，v为烟气速度。
对于单个弯头，其阻力系数ζ可以通过查阅相关资料或进行实验测定得出。
在实际应用中，由于烟道系统往往由多个连续管件组成，因此需要考虑组合件的阻力系数，而不是简单地将单个管件的阻力系数叠加。
为了减小烟道弯头的阻力，可以采取一些措施。
例如，增加烟道的直径或长度，以降低气流速度和减小阻力。
此外，保持烟道内壁的光滑度也有助于减小阻力。
定期清洁和维护烟道也是非常重要的，以避免烟道内部积聚的污垢和沉积物对阻力产生影响。
总的来说，烟道弯头阻力是烟道系统设计和运行过程中需要重点考虑的因素之一。
通过合理的设计和维护，可以减小弯头阻力，提高烟道系统的热效率和使用寿命。
烟道阻力计算
ρy
Bj
计算公式或来源
热力计算 热力计算 给定燃料 热力计算 热力计算 (1-0.01Aar+1.306α V0)/Vy 273ρ y0/(θ y+273) 热力计算
1、 分烟道Ⅰ段阻力 1--1 锅炉台数 1--2 烟囱内径 1--3 通道有效截面积 1--4 烟气流速 1--5 烟气动压头
1--6 沿程阻力系数 1--7 分烟道Ⅰ段水平长度 1--8 分烟道Ⅰ段沿程阻力
Dn
设计给定
0.40
m
Fd1
π D2/4
0.13
m2
Wy nBj Vy( θ p + 273 )/ 273 / Fd/3600
5.42
m/s
hd
ρ yWy2/2
9.10
Pa
l1
设计给定
1.70
m
3-1-7 沿程阻力系数
λ
查表(B-P593)
0.02
-
3-1-8 分烟道Ⅲ段沿程阻力
h1
λ *l*hd/Dn
n
dn
设计给定
Fห้องสมุดไป่ตู้1
π D2/4
Wy nBj Vy( θ p + 273 )/ 273 / Fd/3600
hd
ρ yWy2/2
λ
查表(B-P593)
l1
设计给定
hⅠ
λ *l*hd/Dn
2、 分烟道Ⅱ段阻力
2-1 分烟道Ⅱ段沿程阻力
2-1-1 锅炉台数
n
2-1-2 烟囱内径
dn
2-1-3 通道有效截面积
ρy
273ρ y0/(θ y+273)
2-2 转弯局部阻力
烟风系统阻力计算
by b ⅲ海拔不超过200m，b＝101325Pa
④.烟道流动总阻力计算式
H
y sl
[
h1(1 )
h2
]
0 y
1.293
101325 by
炉膛出口到除
除尘器以后
尘器的总阻力
的总阻力
10、自生风计算
hzs (k y )g(Z2 Z1)Pa
周围空气温度20℃， k 1.2kg / m3
或由锅炉制造厂直接提供
4、省煤器阻力 hs
同上。
5、空预器阻力 hk y
同上。
6、除尘器阻力 hc
与除尘器型式和结构有关，由具体设备样本提供。 旋风除尘器：600～800Pa 多管水膜除尘器：800～1200Pa
7、烟囱阻力hyc
详见烟囱计算
8、烟道阻力 hmy hjy
从锅炉尾部受热面到除尘器的烟道阻力按热 力计算的排烟温度和排烟量计算；
❖ 二、送气系统阻力 ❖ 包括：
燃烧设备阻力 hr 空预器空气侧阻力hk k
风道阻力 hmf hjf 风道自生风 hzfs 空气进口处炉膛真空度 hl'
即：
hf hr hkk hmf hjf hzfs hl'
1、燃烧设备阻力 hr
层燃炉－炉排与燃料层的阻力，取决于炉子型式和 燃料层厚度，由制造厂的测定数据为计算依据。 参考值： 往复推动炉排：600Pa 链条炉排：800～1000Pa 抛煤机链条炉排： 600Pa 沸腾炉－布风板（风帽在内）阻力和料层阻力。 煤粉炉－按二次风计算的燃烧器阻力 燃油燃气炉－调风器阻力
处炉膛真空度 hl'
hl' hl 0.95Hg
空气进口到炉膛出口中 心间的垂直距离，m
烟风阻力计算
查图1-2
5
180°转弯阻力系数
ζ
/
按1.4.4条
6
90°转弯阻力系数
K△ζ0
/
查表1-3 R/b=
7
总转弯阻力
△Pben
Pa
（K△ζ0＋ζ）Pdy=
8
引风机入口阻力系数
ζ1
/
按2.6.5条
9
调风机阻力系数
ζ2
/
查图1-2（13）
10
引风机入口及调风门阻力
△P
Pa
（ζ1＋ζ2）Pdy=
11
引风机前烟道阻力
13
烟气标准状态的密度
ρ0
kg/ Nm3
热力计算
14
密度修正系数
Kρ
/
1.293/ρ0×（273＋t）/（273＋t1）=
15
引风机应有压头
Pr
Pa
KpKρ△Pt=
16
选用引风机型号
/
/
GY6-30-12
17
选用引风机全压
P
Pa
18
选用引风机风量
Q
m3/h
Ⅳ、风道阻力计算
一、风道阻力计算
1
燃料计算消耗量
ζs.c
/
查表2-2
14
旋风出口阻力系数
ζ2
/
K1K2ζs.c=
15
除尘器出口局部阻力
△P2
Pa
ζ1W2ρ/2=
16
除尘器阻力
△P7
Pa
△P1＋△P2=
九、引风机前烟道阻力计算
1
烟气温度
t
℃
热力计算
2
烟道入口截面积
F
工业锅炉的烟风阻力计算ppt
电动机功率 （kW）
风道的总自生风
空气预热器
全部热风道
三、锅炉风道的全压降
锅炉风道的全压降为：
H k
H
k lz
H
k zs
S1'
式中 S1' ——空气进口处炉膛真空度，其
值可用以下近似公式求得：
S1' S1'' 0.95Hg
S1'' ——炉膛出口处真空，一般 20Pa； H——空气进口中心与炉膛出口中心之间的距离
部烟道总阻力乘以
，其中by为烟气的
平均压力，Pa。
烟道流动总阻力：
除尘器后的阻力
炉膛出口到除尘器
飞灰重量密度
六、自生力计算
锅炉各段烟道的自生通风力(包括烟囱) 如周围空气温度为20℃， ＝1.2kg/m3，则烟
道的自生通风力
各段烟道总的自生风力为（包括烟囱自生风）
七、烟道的总压降
烟道的总压降
特点：锅炉漏风少，安全及卫生条件较好。 在供热锅炉中，大都采用平衡通风方式。
送风机
送
排
风
烟
引风机
二、负压通风
在锅炉烟、风系统中只装设引风机。引风机 和烟囱用来克服烟风道阻力、燃料层和炉排 阻力。
特点：整个锅炉在负压下运行，漏风量增加， 会使锅炉效率降低。适用于小容量、烟风系 统阻力不太大的锅炉。
机械通风时，烟风道阻力由送、引风机克服。 因此，烟囱的作用主要不是用来产生引力，而 是使排出的烟气符合环境保护的要求。
➢ 每个新建锅炉房只能设一个烟囱。烟囱高度 应根据锅炉房总容量，按表8-6规定执行。
➢ 新建锅炉烟囱周围半径200m距离内有建 筑物时，烟囱应高出最高建筑物3m以上。
WNS1-1.0-Y(Q)锅炉燃气烟风阻力计算书
∑p
Pa
389.9
三、烟风阻力计算汇总表 序号 名称 （一）烟气侧 1 2 回燃室及前烟箱转弯阻力 第二回程烟管阻力 △p1 △p2 Pa Pa 83.79 272.46 符号 公式 单位 数值
序号 名称 3 6 7 8 常压节能器阻力 烟囱阻力 烟囱自生通风力 锅炉烟气测总阻力
符号 △p3 △p4 △pz p
m m m
3 2
10 0.41 0.13 165 911 3.01 0.03 0.74
℃ m /h m/s
=0.74×3.02×1.235÷2 按2.6.6 按2.8.2
2
Pa Pa Pa Pa Pa
4.1 0.8 1.0 9.88 13.94
△pjck △p4 ρ θ
=﹙0.8+1﹚×3.0 ×1.235÷2 △pm+△pjck=4.1+9.88
公式
单位 Pa Pa Pa Pa
数值 60.33 13.94 40.62 389.91
四、燃烧器背压＞600Pa
2
(五）烟囱自生通风力 1 2 3 4 标准状态密度 烟囱温降 平均烟气温度 烟囱自生通风力
0
(1-0.01Aar+1.306α V°)/Vy
1 .05 / D 1 .05 1000 3600
kg/ m 3
℃/m ℃ Pa
1.2057 3.79 146.03 40.62
△θ
pj
θ - H △θ /2=159-10×2.68÷2
p 273 H (1 .2 0 ) av g 273 760
△pz
=10×﹙1.21.2057×273÷﹙273＋159﹚ ﹚×760÷760×9.8
不锈钢烟囱烟囱排烟阻力计算书
不锈钢烟囱烟囱排烟阻力计算书一、热水锅炉1、工程基本资料排烟设备：4吨热水锅炉；燃料种类：（天然气）；燃料耗量：296m ³/h ·台；排烟温度：110℃；烟囱规格：φ850㎜烟管截面积：S=0.567㎡。
2、烟气量的计算1立方燃料所产生的烟气量为23m 3/h （经验值），则机组的排烟总量为6800m 3/h 。
110℃时烟气的密度为：955.011027327334.12732730=+⨯=+⨯=t ρρ㎏/m 3； 烟气流速为：3.33m/s 。
3、烟囱内部阻力计算（1） 烟囱水平管道85m ，垂直管道27m 的摩擦阻力m yc P ∆（Pa ）为：pj pj PJ m ycd H P ρωλ22=∆ 即： m yc P ∆=（0.02×112×3.332×0.955）÷（2×0.85）=13.95（Pa ）（2）出口阻力：c Ccyc A P ρω22=∆=1.1×3.332×0.955÷2=5.82（Pa ）（3）弯头阻力：90°弯头数量为8只，阻力为：pj Cw yc P ρωξ22=∆=0.7×3.332×0.955÷2×8=29.65（Pa ）2只135°缓弯头的总阻力为：0.3×3.332×0.955÷2×2=3.18（Pa ）（4）∴ 烟道总阻力为：yc P ∆=13.95+5.82+29.65+3.18=52.60（Pa ）4、抽力计算（环境温度取25℃）0℃时空气密度是1.293㎏/m 3，25℃时空气的密度为：18.125273273293.12732730=+⨯=+⨯=t ρρ空㎏/m 3 54.598.927955.018.18.9=⨯⨯-=⨯⨯-=）（）（空H S ρρ Pa5、结论烟囱的抽力大于烟囱排烟所产生的阻力20%，烟气可正常排出，依据上面计算，本工程热水锅炉烟囱抽力略大于阻力，烟气可排出但不是很顺畅。
锅炉基础知识
1、锅炉额定蒸发量：蒸汽锅炉在额定蒸汽参数,额定给水温度,使用设计燃料并保证效率时所规定的蒸汽产量。
2、锅炉最大连续蒸发量：蒸汽锅炉在额定蒸汽参数，额定给水温度和使用设计燃料长期连续运行时所能达到的最大蒸发量。
3、锅炉额定蒸汽参数：过热器出口处额定蒸汽压力和额定蒸汽温度。
4、锅炉事故率:锅炉事故率=［事故停用小时数/（运行小时数+事故停用小时数)］×100％5、锅炉可用率：锅炉可用率=[(运行总小时数+备用总小时数)/统计期间总时数]×100％6、锅炉热效率：锅炉每小时的有效利用热量占输入锅炉全部输入热量的百分数。
7、锅炉钢材消耗率:锅炉单位蒸发量所用钢材的吨数。
8、连续运行小时数:两次检修之间运行的小时数。
1、发热量:单位质量或容积的燃料完全燃烧时所放出的热量。
2、高位发热量：单位量燃料完全燃烧，而燃烧产物中的水蒸汽全部凝结成水时所放出的全部热量，称为燃料的高位发热量。
3、低位发热量：单位燃料完全燃烧，而燃烧产物中的水蒸汽全部保持蒸汽状态时所放出的全部热量.4、折算成分：指燃料对应于每4190kJ/kg收到基低位发热量的成分5、标准煤：规定收到基低位发热量Qarnet=29270kJ/kg的煤。
6、煤的挥发分:失去水分的煤样在规定条件下加热时,煤中有机质分解而析出的气体。
7、油的闪点：在一定条件下加热液体燃料,液体表面上的蒸汽与空气的混合物在接触明火时发生短暂的闪火而又随即熄灭时的最低温度.8、煤灰熔融性：在规定条件下随加热温度的变化灰的变形、软化、流动等物理状态的变化特性。
1、燃烧：燃料中可燃质与氧在高温条件下进行剧烈的发光放热的化学反应过程。
2、完全燃烧：燃烧产物中不再含有可燃物的燃烧.3、不完全燃烧:燃烧产物中仍然含有可燃质的燃烧。
4、理论空气量：1kg收到基燃料完全燃烧而又没有剩余氧存在时,燃烧所需要的空气量.5、过量空气系数：燃料燃烧时实际供给的空气量与理论空气量之比.即α=VK/V06、漏风系数：相对于1kg收到基燃料漏入的空气量ΔVK与理论空气量V0之比。
烟风阻力计算(本)
90°转弯阻力系数
ζben
/
按1.4.4条
8
转弯段烟气平均流速
Wbenav
m/s
热力计算
9
动压头
Pdy2
Pa
查图1-2
10
90°转弯阻力
△P2
Pa
ζbenPdy2=
11
余热器前烟道阻力
△P4
Pa
△P1＋△P2=
六、余热器管束阻力计算
1
烟气温度
θ
℃
热力计算
2
烟气平均流速
W
m/s
热力计算
3
冲刷管子排数
DZL1-1.0-AIII
卧式快装水火管链条炉排蒸汽锅炉
烟风阻力计算书
（计算依据：《工业锅炉设计计算标准方法》
之《工业锅炉烟风阻力计算方法》）
编号：
计算：
校对：
审核：
乐山乐通锅炉有限公司
序号
名称
符号
单位
计算公式或数据来源
结果
Ⅰ、锅炉规范
1
额定蒸发量
D
t/h
设计给定
2
蒸汽压力
P
Mpa
设计给定
3
饱和蒸汽温度
180°转弯阻力
△P2
Pa
ζbenPdy2＝
21
纵向冲刷管长
L
mm
设计机构
22
烟气温度
t
℃
热力计算
23
动压头
Pdy3
Pa
查图1-2
24
沿程摩擦阻力系数
λ
/
查图1-1
25
沿程摩擦阻力
△P3
Pa
λ×1/d×Pdy3＝
10吨锅炉计算书
某工业锅炉房工艺设计原始资料1.地区：哈尔滨2.热负荷资料3.煤质资料⑴煤种：烟煤⑵煤元素元素分析C y=％H y=3％O y=％N y=％S y=％A y=％W y=10％4.水质资料水源：深水井水压总硬度：H=L pH=溶解氧含量：L5.气象资料⑴采暖室外计算温度：-26°⑵采暖期室外平均温度：°⑶采暖天数：179天⑷最大冻土层深度：2米⑸海拔高度：米、⑹大气压力：冬：夏：一、热负荷计算1.小时最大计算热负荷D max=k0（k1D1+k2D2+k3D3+k4D4)k5D5 k0——室外管网散热损失和漏损系数，取k1——采暖热负荷同时使用系数，取k2——通风热负荷同时使用系数，取~k3——生产热负荷同时使用系数，取~k4——生活热负荷同时使用系数，取D 1——采暖设计热负荷，为h D 2——通风设计热负荷，为h D 3——生产最大热负荷，为h D 4——生活最大热负荷，为h所以；=max 1D （⨯⨯⨯⨯）=14 t/h 2.小时平均热负荷D pj =k 0（D pj1+D pj2+D pj3+D pj4）+D pj5 D pj1——采暖小时平均热负荷D pj1=1D t t t t wn pj n --由原始气象资料查得：t n =18℃ t pj =℃ t w =-26℃∴D pj1=)26(18)5.9(18----*=hD pj2——通风小时平均热负荷由采暖小时平均热负荷得 D pj2=h D pj3——生产用热平均热负荷 D pj3=h D pj4——生活平均热负荷D pj4=81D 4=81*=D pj5——锅炉房用热平均热负荷D pj5=∴D pj=++++=h二、锅炉型号及台数的确定本设计锅炉最大计算热负荷14t/h及生产、采暖和生活用均不大于，本设计选用锅炉型号为：95/70-AⅡ型锅炉三台，两用一备，负荷率约在80％左右。
主要技术参数如下：额定供热量：14t/h额定设计压力：供水温度：95℃回水温度：70℃锅炉受热面：H=设计效率：η=80％排烟温度：+165℃炉排受热面：外形尺寸：**三、送引、风系统的设计计算1.计算送风量和引风量 ①.燃料低位发热量ydwQ =339C y +1030H y -109*（O y -S y ）-25W y kJ/kg 由原始资料：C y =％ H y =3％ O y =％ S y =％ W y =10％y dw Q =339*+1030*（）-25*=kg②.理论空气量v o =1000Q ydw + =·m 3/kg ③.额定耗热量 B=100**3600*015.1η•ydw edQ Q edQ ——热水锅炉的循环水量kg/h310*)(*278.0--=ic cs ed ed h h D QedD ——蒸汽锅炉的额定蒸发量 10t/hh cs ——热水锅炉出水的焓值kJ/kg h cs =kgh is ——热水锅炉进水的焓kJ/kg h is =kg η——锅炉效率80％310*)53.2939.482(10*278.0--=ed Q= t/h∴B ed =100*8.0*8.21294526.0*3600*015.1=h 燃料消耗量B j =B （1-100q） q 4——机械不完全燃烧热损失 q 4=5~12取10 ∴B j =*（1-10010）=h④每小时锅炉所需空气量v =273273)("0k ky L L L t v B +∆+∆-•αααm 3/h "Lα——炉膛出口处过量空气系数L α∆——炉膛的漏风系数，取 kyα∆——空气预热器中空气漏入烟道的漏风系数，取t k ——冷空气温度 25℃v =**27325273+ =k g⑤实际烟气量v py =0y v +(α'-1)v 0*k g0y v ——理论空气量0yv =1000ydwQ +k g=10008.21294+=k g)1007.010055.51007.0100866.1(21.010yy y y O H S C v -++=α'——过量空气系数 α'= ∴v py =+（）*+=k g 烟气中烟气流量v y =273273)(0+•∆+y py j t v v B α=+*）*273273170+=h2.确定送、引风管道的断面尺寸 ⑴送风管道断面尺寸：F=ωυ3600V ——空气量 m 3/hω——介质选用流速 ω=12m/s∴F=12*36006920=确定尺寸为：300*550mm⑵烟道断面尺寸室内部分F=ωυ3600=12*360018496= 尺寸为：500*900mm 室外部分v=7m/s F=7*360018496=尺寸为：750*1000mm3.计算风道和烟道阻力 ⑴风道阻力jf mf f h h h ∆+∆=∑∆mfh ∆风道的摩擦阻力pj pjd mfd L h ρωλ22•=∆ Paλ——摩擦阻力系数 λ= L ——管段长度 15m ωpj ——空气平均流速 12m/s ρpj ——空气平均密度 ρpj =pjt +2732730ρ0ρ——空气密度 m 3 ∴ ρpj =25273273*29.1+=m 3d d ——管道的当量直径m d d =ba ab +2=55.030.055.0*30.0*2+=∴Δh mf =*39.015*2122*= Δh jf ——风道的局部阻力 Δh jf =pj pjρωξ22ξ——局部阻力系数管段入口ξ=；风机入口ξ=；风机出口5个ξ=*5=弯头6个ζ=*6=∴ ξ=+++=∴Δh jf =*2122*= pa∴f h ∑∆=+= pa ⑵烟道阻力 21j j mf h h h h f ∆+∆+∆=∑mfh ∆——烟道的摩擦阻力pjpjd mfd L h ρωλ22•=∆L=5m 18.1*212*9.0*5.09.0*5*25*02.02=∆mfh= pa1j h ∆——钢制烟道局部阻力 pj pjj h ρωξ22=∆弧形弯头ξ=*3=；引风机入口ξ=；引风机出口ξ=；除尘器入口ξ=；除尘器出口ξ=；突然扩大ξ=∴ξ∑= ∴17027334.1*273*212*035.321+=∆j h = pa2j h ∆——砖砌烟道局部阻力转角ξ=；三通ξ=；突然扩大ξ= ∴ξ∑=∴2j h ∆=17027334.1173*212*023.12++= pa21j j mf h h h h f ∆+∆+∆=∑ =++ =4.确定烟囱的高度，烟囱的口径和阻力⑴因为锅炉的蒸发量为10t/h ，且为2台，根据要求，由课本表9-3，选用烟囱高度为40m ，砌砖。
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y+273))
15.00 9.80 86.06 1.293 1.23 20.00 1.40 9.80 8.03 94.09
m m/s2 Pa kg/m3 kg/m3 ℃ m m/s2 Pa Pa
选取 (1-0.01Aar+1.306α V0)/Vy 给定 给定
Hyt*g*273*(ρ
0 0 k /(tlk+273)-ρ y /(θ
α Aar V0 Vy ρ y0 ρ y Bj
n dn 设计给定 Fd1 π D2/4 Wy nBj Vy( θ p + 273 )/ 273 / Fd/3600 hd ρ yWy2/2 λ l1 hⅠ 查表(B-P593) 设计给定 λ *l*hd/Dn
1 0.20 0.03 10.84 36.39 0.02 0.40 1.46
分烟道阻力
基本数据 烟气温度 过量空气系数 燃料收到基灰分 理论空气量 标况下烟气容积(每台) 标准状况下烟气密度 烟气密度 单台锅炉燃料消耗量 分烟道Ⅰ段阻力 锅炉台数 烟囱内径 通道有效截面积 烟气流速 烟气动压头 沿程阻力系数 分烟道Ⅰ段水平长度 分烟道Ⅰ段沿程阻力 分烟道Ⅱ段阻力 分烟道Ⅱ段沿程阻力 锅炉台数 烟囱内径 通道有效截面积 烟气流速 烟气动压头 分烟道Ⅱ段竖直长度 θ
选取 选取
-
2-2-4 2-2-5 2-2-6 2-2-7 2-3 2-3-1 2-3-2 2-3-3 2-4 2-4-1 2-4-2 2-4-3 2-5 3、 3-1 3-1-1 3-1-2 3-1-3 3-1-4 3-1-5 3-1-6 3-1-7 3-1-8 3-2 2-3-1 2-3-2 2-3-3 3-3 4-2-1 4-2-2 4-2-3 3-4 4、 4-1 4-1-1 4-1-2 4-1-3 4-1-4 4-1-5 4-1-6
ห้องสมุดไป่ตู้
4-1-7 4-1-8 4-2 4-2-1 4-2-2 4-2-3 4-3 4-3-1 4-3-2 4-3-3 4-4
沿程阻力系数 分烟道Ⅲ段沿程阻力 合流三通局部阻力 转弯局部阻力系数 三通数量 合流三通局部阻力
λ h1 ζ
jb
查表(B-P593) λ *l*hd/Dn 查表 nζ
jb*hd
0.02 0.08 1.5 1.00 6.06 1.4 1.00 5.66 11.81
扩口(Φ 250→Φ 400)局部阻力 转弯局部阻力系数 ζ jb 扩口数量 扩口局部阻力 分烟道Ⅱ总阻力 分烟道Ⅲ段阻力 分烟道Ⅲ段沿程阻力 锅炉台数 烟囱内径 通道有效截面积 烟气流速 烟气动压头 分烟道Ⅲ段长度 沿程阻力系数 分烟道Ⅲ段沿程阻力 n h4 hⅡ
查图 nζ jb*hd h1+h2+h3+h4
0 y Δ
hyz/1.293
Pa Pa Pa Pa
n h2
jb
烟道进入烟囱的局部阻力 转弯局部阻力系数 ζ 扩口数量 扩口局部阻力 分烟道Ⅳ总阻力
查表 nζ jb*hd h1+h2+h3
n h3 hⅣ
二、
0、 0--1 0--2 0--3 0--4 0--5 0--6 0--7 0--8 0--9 0--10 0--11 0--12 0--13 1、 1--1 1--2 1--3 2、 2--1 2--2 2--3 2--4 三、 1、 1--1 1--2 1--3
y
估计值 热力计算 给定燃料 热力计算 热力计算 (1-0.01Aar+1.306α V0)/Vy 273ρ y0/(θ y+273) 设计给定 π D2/4
270 1.30 0.00 9.415 13.789 1.23 0.62 0.60 0.28 3.00 134.1 3.61 4.04 15.00 0.02 2.02 0.28 0.00 1.1 4.45
y+273))
H
yt
zs1+H
yt
zs2
四、
1 2 3 4 5 6
校核
烟囱总阻力 锅炉烟道总阻力 数值1 数值2 m-n 送风机剩余压力 Δ hyz hz+hjc Δ H'y h1+hⅡ+hⅢ+hⅣ m H ytzs-ρ n 1.2Δ H'y >(m-n)时，合格 6.47 77.49 87.932228 92.99 (5.06) 20 Pa Pa Pa Pa Pa Pa
m m2 m/s Pa m Pa
n dn 设计给定 Fd1 π D2/4 Wy nBj Vy( θ p + 273 )/ 273 / Fd/3600 hd ρ yWy2/2 l1 设计给定 查表(B-P593) λ *l*hd/dn 设计给定 设计给定 λ *l*hd/Dn hⅠ1+hⅠ2
1 0.25 0.05 6.94 14.90 1.40 0.02 1.67 2.10 0.25 6.11 7.78 2 2 90
n 设计给定 Dn 设计给定 Fd1 π D2/4 Wy nBj Vy( θ p + 273 )/ 273 / Fd/3600 hd ρ yWy2/2 l1 设计给定 λ h1 查表(B-P593) λ *l*hd/Dn 查图 nζ
jb*hd
2 0.40 0.13 5.42 9.10 1.70 0.02 0.77 0.27 1.00 2.46 2.2 1.00 20.01 23.24
三台0.5t蒸汽锅炉烟道阻力计算
数据由广东芬尼克兹节能设备有限公司提供
序号
名称
符号
计算公式或来源
数值
单位
一、
0。 0--1 0--2 0--3 0--4 0--5 0--6 0--7 0--8 1、 1--1 1--2 1--3 1--4 1--5 1--6 1--7 1--8 2、 2-1 2-1-1 2-1-2 2-1-3 2-1-4 2-1-5 2-1-6 2-1-7 2-1-8 2-1-9
m m2 m/s Pa m Pa Pa Pa Pa
扩口(Φ 400→Φ 600)局部阻力 转弯局部阻力系数 ζ jb 扩口数量 扩口局部阻力 合流三通局部阻力 转弯局部阻力系数 三通数量 合流三通局部阻力 分烟道Ⅲ总阻力 分烟道Ⅳ段阻力 分烟道Ⅳ段沿程阻力 锅炉台数 烟囱内径 通道有效截面积 烟气流速 烟气动压头 分烟道Ⅲ段长度 n h2 ζ
烟囱阻力
基本数据 烟气温度 过量空气系数 燃料收到基灰分 理论空气量 标况下烟气容积 标准状况下烟气密度 烟气密度 烟道直径 通道有效截面积 锅炉台数 计算燃料消耗量 烟气流速 烟气动压头 烟囱沿程阻力 烟囱高度 沿程阻力系数 烟囱沿程阻力 烟囱出口局部阻力 烟囱有效截面积 比值 局部阻力系数 烟囱出口局部阻力 θ
jb
查图 nζ jb*hd h1+h2+h3
n h2 hⅢ
n 设计给定 Dn 设计给定 Fd1 π D2/4 Wy nBj Vy( θ p + 273 )/ 273 / Fd/3600 hd ρ yWy2/2 l1 设计给定
3 0.60 0.28 3.61 4.04 0.60
m m2 m/s Pa m
Fd2/∞
查表(B-P599) ζ jb*hd
自生通风力
烟囱自生通风力 标准状态下空气密度 标准状况下烟气密度 冷空气温度 ρ k0 ρ y0 tlk 选取 (1-0.01Aar+1.306α V0)/Vy 给定 1.293 1.23 20.00 kg/m3 kg/m3 ℃
1--4 1--5 1--6 2、 2--1 2--2 2--3 2--4 2--5 2--6 3、
烟囱高度 重力加速度 自生通风力 烟道Ⅰ自生通风力 标准状态下空气密度 标准状况下烟气密度 冷空气温度 烟道Ⅰ高度 重力加速度 自生通风力 总自生通风力
Hyt g yt H zs1 ρ k0 ρ y0 tlk Hyt g H ytzs2 H ytzs
给定
Hyt*g*273*(ρ
0 0 k /(tlk+273)-ρ y /(θ
y
热力计算 热力计算 给定燃料 热力计算 热力计算 (1-0.01Aar+1.306α V0)/Vy 273ρ y0/(θ y+273) 热力计算
270 1.30 0.00 9.415 13.789 1.23 0.62 44.7
℃ — % Nm3/Nm3 Nm3/Nm3 kg/m3 kg/m3 kg/h
℃ — % Nm3/kg Nm3/kg kg/m3 kg/m3 m m2 台 kg/h m/s Pa m Pa m2 Pa
α Aar V0 Vy ρ y0 ρ y Dn Fd
n Bj' n Bj ' Wy Bj Vy( θ p + 273 )/ 273 / Fd/3600 hd ρ yWy2/2 h λ hz Fd2 ζ jb hjc 设计给定 查表(B-P593) λ *l*hd/Dn 已计算
系数Ka 系数ζ 0 转弯局部阻力系数 转弯局部阻力
ζ jb h2
查表（B-P601) 查表（B-P601) Ka*ζ 0 nζ jb*hd 查图 nζ
jb*hd
2.6 0.34 0.884 26.35 0.16 1.00 2.38 0.3 1.00 4.47 40.99
Pa Pa Pa Pa
扩口(Φ 200→Φ 250)局部阻力 转弯局部阻力系数 ζ jb 扩口数量 扩口局部阻力 n h3
m m2 m/s Pa m Pa m m Pa Pa
沿程阻力系数 λ 分烟道Ⅱ段竖直沿程阻力 hⅠ1 分烟道Ⅱ段水平长度 l1
2-1-10 水平烟道内径 Dn 2-1-11 分烟道Ⅱ段水平沿程阻力 hⅠ2 2-1-12 分烟道Ⅱ段总沿程阻力 h1 2-2 2-2-1 2-2-2 2-2-3 转弯局部阻力 弯头个数 弯头R/d 角度 n α