支腿整体稳定性验算
钢支撑(钢管)强度及稳定性验算
2EA/(1.1*λ
2 x
)(KN)
-[(α 2+α 3λ x'+λ x'2)2-4λ x'2]1/2}/2λ x'2
ψ x=1-α 1λ x'2
64-0.23*(d/t)1/4 （d/t>60时）
NEx) (N/mm2) .8N/NEx) ≤ φ f
π
-[(α 2+α 3λ y'+λ y'2)2-4λ y'2]1/2}/2λ y'2 ψ y=1-α 1λ y'2
N/ψ yA+0.7Mx/W (N/mm2) W≤φ f
b类 0.965 1.1E+03 0.343
1.0000 176.42
满足
当λ y'〉0.215时，稳定系数ψ y={(α 2+α 3λ y'+λ y'2)-[(α 2+α 3λ y'+λ y'2)2-4λ y'2]1
当λ y'≤0.215时，稳定系数ψ y=1-α 1λ y'2
ψy
1.15
验算 N/ψ yA+0.7Mx/W ≤ φ f
支撑轴心压力N (KN) 最大弯矩Mx (KN·m)
计算长度l0x (mm) 计算长度l0y (mm) 等效弯矩系数β m 支撑面集中荷载p（kN）
截面面积A=π *(d2-d12)/4 (mm2) 截面抵抗矩W=2I/d (mm3) 构件长细比λ x=l0x/i 构件长细比λ y=l0y/i l x sqrt(fy/235)
验算 d/t ≤ 100*(235/fy)
局部稳定系数φ =1 （d/t≤60时）；φ =1.64-0.23*(d/t)1/4 （d/t>60时）
门式起重机支腿计算的算例
目录摘要....................................................................................................................................... 错误!未定义书签。
Abstract：............................................................................................................................ 错误!未定义书签。
第一章总体计算.. (1)一、总图及主要技术参数 (1)（一）主要技术参数 (1)（二）总图 (1)二、稳定性计算 (3)（一）工作状态稳定性计算 (3)第二章主梁计算 (8)一、载荷荷及内力计算 (8)（一）移动载荷及内力计算 (8)（二）静载荷及内力计算 (8)（三）风载及内力计算 (9)（四）大车紧急制动惯性力F大惯及内力计算 (10)二、主梁截面几何参数计算 (12)（一）主梁截面图 (12)三、载荷组合及强度稳定性验算 (14)（一）载荷组合 (14)（二）弯曲应力验算 (15)（三）主梁截面危险点验算 (15)（四）.主梁疲劳强度计算 (16)（五）稳定性验算 (18)（六）验算跨中主、副板上区格的稳定性。
(19)第三章支腿设计计算 (24)一、支腿简图 (24)（一）刚性支腿 (24)（二）柔性支腿 (25)二、支腿截面几何参数设计计算 (27)（一）刚性支腿截面I-I (27)（二）刚性支腿截面II-II ............................................................................................................. 27 （三）柔性支腿截面I-I ................................................................................................................. 28 （四）柔性支腿截面II-II ............................................................................................................. 28 三、载荷以及内力计算 . (29)（一）主梁自重对刚柔腿的作用见下图 ........................................................................................ 29 （二）计算载荷对刚柔支腿的作用 ................................................................................................ 29 （一）马鞍和支腿自重对刚、柔腿的作用 .................................................................................... 30 （二）大车运行方向风载荷以及惯性力对刚、柔腿的作用 ........................................................ 30 （三）载荷组合 .. (38)（四）刚性腿截面I-I 和II-II 柔性腿截面'I I -和'II II -的强度I I -σII II -σ和'I I -σ'II II -σ计算 (40)第四章门型架的计算 (42)一、载荷及内力计算 ................................................................................................................................ 42 二、强度计算 ............................................................................................................................................ 45 参考文献 ............................................................................................................................................................ 47 致谢 .................................................................................................................................................................... 48 附录2：外文翻译 (49)第一章总体计算一、总图及主要技术参数（一）主要技术参数起重量：Q=20t小车自重：G=7t小小车轮距：b =2.5m小车轨距：K=2m起升速度：V=10m/min起=40m/min大车运行速度：V大大车轮距：B=8m跨度：L=30m悬臂（刚性支腿侧）全长：L0刚=7m悬臂（柔性支腿侧）全长：L0柔=7m悬臂（刚性支腿侧）全长：L=10m刚=10m悬臂（柔性支腿侧）全长：L柔工作风压; q=250pa非工作风压; q=800pa工作级别A6小车迎风面：垂直于门架平面8m2 ，垂直于支腿平面6m2小车车轮直径D=500mm ，2轮驱动n=4小车（二）总图如图1-1、1-2给出了整体结构及一些关键尺寸。
汽车式起重机稳定性验算计算书
30
G3重心至回转中心的距离l3(m)
3
吊装荷载自重标准值Q1(包括构件自重
和索具自重)(kN)
40
吊钩自重标准值Q2(kN)
5
起重臂臂自重标准值Q3(kN)
10
旋转中心至支腿倾翻支点的距离a1(m)
2.5
旋转中心至起重臂下铰点的距离a2(m)
1.4
旋转中心至起重臂重心的距离a3(m)
汽车式起重机稳定性验算计算书
计算依据： 1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-2012 2、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德
一、计算参数
起重机是否安装支腿作业
起重机机身可转动部分的自重标准值
是
G1(不包括起重臂、吊钩、配重)(kN)
25
G1重心至旋转中心的距离l1(m)
1
起重机底盘部分的自重标准值G2(kN)
2.9
支腿倾翻支点至起重臂重心的距离
x(m)
0.4
额定起重量时幅度R(m)
7
起重机稳定性安全系数允许值[K]
二、计算示意图
1.333
示意图
三、汽车式起重机稳定性验算
稳定性安全系数： K=Mr/Mov=[G1(l1+a1)+G2a1+G3(l3+a1)]/[(Q1+Q2)(R-a1)+Q3x]=[25×(1+2.5)+15×2.5+30×( 3+2.5)]/[(40+5)(7-2.5)+10×0.4]=1.404
K=1.404≥[K]=1.333 满足要求！
第六章 支腿的设计计算
第五章 支腿的设计计算1.载荷计算支腿平面内计算的最不利工况是：满载小车在悬臂极限位置，起重机不动或带载荷偏斜运动并制动，同时有风载荷作用。
支腿承受的载荷有：结构设备重量、小车载荷、运动冲击力、偏斜侧向力及工作风力。
1） 一根梁上的起升载荷与小车自重：361(12080)9.8110 1.1 1.079102p N =⨯+⨯⨯⨯=⨯∑ 2） 大车的自重刚性支腿上端以上的自重35699.8110 6.77102G G N ==⨯⨯=⨯静总上刚性支腿下端以上的自重 3569189.81108.53102G G G N =+=+⨯⨯=⨯静总下刚（）柔性支腿下端以上的自重 3569129.81107.95102G G G N =+=+⨯⨯=⨯静总柔下柔（）3）小车的惯性力为：34809.8110 2.810142142xc Hx G P N ⨯⨯===⨯⨯⨯小车与货物的风载荷41.6250(1628.8) 1.7910w P cqA N ==⨯⨯+=⨯4）垂直于门架平面的风载荷1.604401/w q q N m =⨯=门5）大车支腿以上桥架作用在支腿上的惯性力42 6.23610414H G Gx F N +==⨯⨯静总惯风载荷42.5104Fw Pw N ⨯===⨯主（384+16+4）25046）作用与支腿架的风载荷和支腿自重惯性力：464/A q N m =刚536/A q N m =柔1043.8/H q N m =刚695.8/H q N m =柔 7) 偏斜运行侧向载荷 Ps小车满载跨中4s18.0910P N ==⨯ 小车满载极限位置5s2 1.06210P N =⨯2.支腿内力计算（1）门架平面的支腿内力计算柔性支腿与主梁铰接，因此门架平面按静定简图进行内力计算：○1满载小车位于臂端，c 点受弯矩11c M H h =32(23)LH P h k =⨯+∑21I hk I L=•12911140.70.30.7 1.095100.39.347107.69310mmy y I I I =+=⨯⨯+⨯⨯=⨯刚下刚上1142 3.78510x I I mm ==⨯0.1189k =653131.07910 4.4810214.5(20.11893)H N ⨯=⨯⨯=⨯⨯⨯⨯+561 4.481014.5 6.5010c M N m =⨯⨯=⨯•○2小车惯性和风载荷：4425()(2.810 1.7910)14.56.6510c A H WM H h P P h N m==+=⨯+⨯⨯=⨯•○3支腿风载荷 2221140114.5 4.21522c w M q h N m ==⨯⨯=•○4偏斜运行侧向力为Ps 引起内力51.06210s P N=⨯521 1.06210M SB N m ==⨯•B 1=1m5461.0621014.51.539910c l c sM M M Ph N m N m====⨯⨯•=⨯•（2）在支腿平面内的支腿内力在支腿平面内支腿与桥架连接相对为柔性连接，支腿与下横梁为刚性连接○1大车制动惯性力PH 和风载荷Pw 作用引起内力： 61() 1.26710H w M P P h N m =+=⨯•62121 1.26710M N B M N m =-=⨯•22() 3.958H w hN P P N B=+=○2作用于支腿平面的风载荷与支腿自重惯性力21222a H q q M h M +==刚性支腿2514641043.814.5 1.58102M N m +=⨯=⨯•柔性支腿 2512536695.814.5 1.295102M M N m +==⨯=⨯•3．支腿强度计算门架平面内，刚性支腿上端截面受到弯矩。
支腿计算
****************************************************************************************************************************************************************************************************************************************************☞ 水平风载荷风压高度变化系数，按设备质心所处高度取f i =110m 高度处的基本风压值q0=62.5容器外径，有保温层时取保温层外径D 0=3132容器壳体总长度H 0=3790水平风载荷:=1.2*1*62.5*3132*3790*10^-6=890☞ 地震作用标准值计算地震影响系数a e =0.16设备操作质量m 0=13716重力加速度g=9.81水平地震作用标准值 =0.16*13716*9.81=21529☞ 载荷的确定水平载荷F H 取风载荷P w 和(地震载荷P e +0.25P w )较大值F H =21751垂直载荷取设备最大操作重力W 1=134554支腿的个数N=3每个支腿的水平反力=21751/3=7250.4支承高度H =2020封头直边高度h 2=50壳体切线距L=2150基础顶面至设备质心的高度=2020-50+2150/2=3045H 型钢高度W =200H 型钢翼板厚度t 2=12筒体名义厚度δ2n =16垫板名义厚度δn =16容器公称直径DN=2900支柱中心圆直径=200+2*SQRT((2900/2+16+16)^2-((200-2*12)/2)^2)=3158.8单根支腿垂直反力(弯矩的拉伸侧)支腿计算（JB/T4712.2-2007）=4*21751*3045/(3*3158.8)-134553.96/3=-16894单根支腿垂直反力(弯矩的拉伸侧)=4*-21751*3045/(3*3158.8)-134553.96/3=-72808☞ 支腿稳定及强度计算H型钢宽度B=200H型钢高度H‘=200H型钢腹板厚度t1=8H型钢翼板厚度t2=12支腿材料的拉伸弹性模量E=206000支腿材料的屈服强度R eL=235.4设备重要度系数η=1单根支腿的轴向水平截面惯性矩I X-X=46104917单根支腿的径向水平截面惯性矩I Y-Y=16007509单根支腿的横截面面积A=6208假定支腿与壳体的链接为固接，支腿端部为自由端。
支腿计算书
法兰计算：（1）螺栓所受最大拉力的计算弯矩Mx 和My 使角点上的螺栓A 产生最大拉力，而垂直压力Q 则使螺栓中的拉力减少。
螺栓A 中的最大拉力Ta 计算如下： 高强度螺栓：][2·2·2max max t i i i i N zQ y m y Mx x m x My Ta ≤-+=∑∑ 1、 支腿强度和稳定性（1）支腿顶部截面（开始弯曲处）][σσ≤++=xtd y d td d I y M I x M A N （2）支腿上法兰截面][σσ≤++=xtf y f t d I y M I x M A N 式中，分母为支腿相应截面的几何性质，2、稳定性（1）整体稳定性 支腿两端与主梁、横梁刚接构成空间构架，计算支腿整体稳定性时，必须考虑主梁（横梁）对支腿端部的约束影响。
空间刚架的支腿稳定性计算十分复杂，为了简化可将空间刚架分解成两个互相垂直的平面刚架来计算，而忽略两个平面刚架的相互影响。
计算支腿整体稳定性时，必须先把变截面支腿转换成等效等截面构件，按其等效的惯性矩来计算单位刚度比和支腿长细比。
t 210l μμl =支腿的长细表：rl 0=λ 支腿整体稳定性按右式计算：][σφσ≤++=xtd y d td d I y M I x M A N20吨小车计算：钢丝绳的选择： （1） 钢丝绳的最大拉力：根据起重机的额定起重量Q=20吨，查起重机手册选取滑轮组倍率m=4，起升机构缠绕如图：钢丝绳最大拉力：组ηm G Q S 2max += kg 式中Q ——额定起重量，Q=20*103kgG ——钓钩组重量，G=364kgm ——滑轮组倍率 m=4组η——滑轮组效率，组η=0.975根据公式得到Smax=2610kg（2）钢丝绳的选择所选择的钢丝绳破断拉力应满足下式；max S *n S 绳绳≥而∑=丝绳αS S *式中；S 绳——钢丝绳破断拉力 ΣS 丝——钢丝绳破断拉力总和。
α——折减系数，对于绳6X37+1的钢丝绳α=0.82n 绳——钢丝绳安全系数，对于中级工作制度，n 绳=5.5由公式可得ΣS 丝=17511kg查钢丝绳样本钢丝绳直径为17.5mm2、滑轮与卷筒的计算（1）滑轮和卷筒最小直径的确定为确保钢丝绳具有一定的安全使用寿命，滑轮和卷筒名义直径应满足下式绳ed D ≥0 式中 e ——系数，对于中级工作制度e=25所以D0≥437mm ，取直径为D0=500 mm（2）卷筒长度的计算L 双=2*（L 0+L 1+L 2）+L 光 t n D m H L *).*(0max 0+=π 式中；H max ——最大起升高度，H max=10mn ——钢丝绳安全系数， n=2t ——绳槽节距，t=d 绳+（2~4）=20mmL1——根据结构确定卷筒空余部分，取L1=60mmL 光——根据钢丝绳允许偏斜角确定，L 光=120mmL0——卷绕部分长度 L0=550mmL 双=1500mm（3）卷筒轴上扭矩 卷η卷0max D S m =式中η卷=0.98 所以m 卷=1332kg*m（4）卷筒转速0D mvn π=3、根据静功率选择电动机起升机构静功率按下式计算：06120)(ηv G Q N += kw X X X N 98.349.061203.9)36410320(=+=查电动机样本得功率为4、减速器的选择（1）传动比根据传动比i=30.4，电动机功率N=30千瓦，电动机转速n=720转/分，工作制度=25%，查减速机样本选择ZQ650-31.5输入功率N=29千瓦。
轮胎起重机稳定性 支腿反力 计算
轮胎起重机稳定性支腿反力计算轮胎起重机稳定性、支腿反力计算1、基本符号及参数回转支承以下结构自重(不包含回转支承自重)mg1，重心坐标Xg1，Yg1，Zg1，风力作用面积及中心高areaw1x，Zw1x，areaw1y，Zw1y。
回转支承下安装面高度 Hz21(支腿)，hz211(轮胎)支腿纵向间距s支腿横向间距b回转中心线相对于支承面形心的偏心距ex，ey。
坡度角angleps，anglepb。
采用轮胎支撑援用支腿纵横向间距概念，轴距LS，轮距LB。
计算基准:回转中心线、支腿支承面/轮胎支承面。
回转支承以上固定部分结构自重mg21，重心坐标Xg21，Yg21，Zg21，风力作用:areaw21x，Zw21x，areaw21y，Zw21y，xw21y。
回转支承以上摆动部分结构自重mg2b，重心坐标Xg2b，Yg2b，Zg2b，风力作用:areaw2bx，Zw2bx，areaw2by，zw2by，xw2by。
回转支承以上结构自重mg2，重心坐标Xg2，Yg2，Zg2，风力作用:areaw2x，Zw2x，areaw2y，zw2y，xw2y。
臂架下铰点坐标Xb，Yb，Zb。
计算基准:回转中心线、回转支承下安装面。
不包括取物装置(吊钩等)。
臂架长度L0(i)，质量、重心及迎风面积mgb(i)，xgb(i)，ygb(i)，zgb(i)，areawgbx(i)，xwgbx(i)，areawgby(i)，xwgby(i)。
基准:对臂架尾部铰点及纵轴线。
头部结构尺寸L11，L12 ，L13。
臂架头部等效质mgbeq有效起升载荷mgq。
吊钩质量mgd。
attention to improving the quality and efficiency of development and pay more attention to security and reform the people's livelihood, more focus on maintaining social harmony and stability, and promote the development of township economy in a better and faster, create a new normal XX development and lay a more solid foundation for XX build a well-off society. Completed tasks this year, we must always pay special attention to the primary task of development. XX weak economic base, low levels of development, economic construction is the Center, we have to create conditions for faster economic development, accumulating more wealth, better people's lives. Effort should be made to this year's economic growth, revenue growth, people have maintained a high rate of income growth, GDP growth of more than 15 per cent respectively. Always grasp the fundamental impetus for reform. We are now "no soldiers behind" many indicators ranked in the bottom of the county from getting bigger. Only by going all out to hard work, hard work, innovation, reform does not adapt to institutional mechanisms, practices, it is possible to change the face of XX poor, into a well-off society together with people across the country. We want to break the old patterns of thinking, methods and organization of work, bravely and boldly into, making full use of all the advantages, comprehensive reforms, to makeall its vitality for development impulse, let full play to all sources of wealth creation. Should always stability动滑轮组、拉臂绳质量及长度mgdh，mgdk(i)，ldk(i)。
钢管支架稳定性验算
钢管支架整体稳定性验算
1、支架钢管验算：主要验算钢管压应力、稳定性，经计算，钢管有关数据如下：
D=4.8cm h=4mm s=5.53cm2 I=13.49cm4 W=4.57cm3
I=1.56cm [σ]=72Mpa [τ]=80Mpa h为钢管壁厚
钢管在横隔板处的受力最大，因此只须验算此处的钢管受力即可。
P=0.4m×0.3m×1.3m×2.5T/m3=7.64KN<40KN(容许承载力)
钢管的稳定性验算:两端固定取μ=0.5
λ=μ×L/I=0.5×150cm/4.56cm=48
φ=1.02-0.55[(λ+20)/100]2
=1.02-0.55[(48+20)/100] 2
=0.766
则φ[σ]=55.2Mpa
σ=P/A=7.64/5.53=13.8Mpa
所以1.5σ=20.7Mpa<σ<φ[σ]
满足稳定性要求
抗剪计算
τ=P﹒S(I﹒b)
=2P/A
=2*7.64/5.53
=27.6Mpa
取安全系数K=1.5 则1.5τ=41.4Mpa<[τ]
所以抗弯满足要求
2、地基应力验算，为了提高钢管的承载力，就必须增大钢管与地基的接触面积，我们采取在钢管下垫8*8*0.5cm的小铁板。
σ=P/A=7.64/0.08*0.08=1.2Mpa
安全系数取K=1.5 则1.5σ=1.8Mpa<[σ]=20Mpa
所以满足地基承载力的要求。
JB 4712.2支腿计算
支腿材料的屈服强度 设备重要度系数
ReL = η=
235.4 Mpa 1
单根支腿的轴向水平截面惯性矩
IX-X = 46104917 mm4
单根支腿的径向水平截面惯性矩
IY-Y = 16007509 mm4
单根支腿的横截面面积
A=
假定支腿与壳体的链接为固接，支腿端部为自由端。单根支腿内产生的最大
6208 mm2
2
mm
235 Mpa
=
5.8 mm
tf1 =
12 mm
每条装配焊缝的计算长度
=330-10 焊缝的抗弯截面模量
=2*320^2*12/(6*SQRT(2)) 支腿装配焊缝的弯曲应力
=7250.4*2235/289630.9 焊缝的截面面积
=2*320*12/SQRT(2) 支腿装配焊缝的剪切应力
=ABS(-72808)/5430.6 设计温度下支腿材料的许用应力 支腿装配焊缝的当量应力
********************************************************************************************* **********************************************
☞ 水平风载荷
风压高度变化系数，按设备质心所处高度取
=SQRT(55.9^2+3*13.41^2) 焊缝系数 支腿装配焊缝的抗弯，抗剪许用应力
=1.5*105*0.49 支腿装配焊缝的弯曲应力验算：由于σf ≤ B，安全。 支腿装配焊缝的剪切应力验算：由于τ1 ≤ B，安全。 支腿装配焊缝的当量应力验算：由于σz ≤ B，安全。
= 320 mm
汽车式起重机稳定性验算计算书
G3重心至回转中心的距离l3(m)
3
吊钩自重标准值Q2(kN)
5
旋转中心至支腿倾翻支点的距离a1(m) 2.5
旋转中心至起重臂重心的距离a3(m) 2.9
额定起重量时幅度R(m)
7
示意图
三、汽车式起重机稳定性验算
稳定性安全系数： K=Mr/Mov=[G1(l1+a1)+G2a1+G3(l3+a1)]/[(Q1+Q2)(R-a1)+Q3x]=[25×(1+2.5)+15×2.5+30×( 3+2.5)]/[(40+5)(7-2.5)+10×0.4]=1.404
汽车式起重机稳定性验算计算书 Nhomakorabea计算依据： 1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-2012 2、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德
一、计算参数
起重机是否安装支腿作业
是
G1重心至旋转中心的距离l1(m)
1
平衡重自重标准值G3(kN)
30
吊装荷载自重标准值Q1(包括构件自重 40 和索具自重)(kN)
K=1.404≥[K]=1.333 满足要求！
起重臂臂自重标准值Q3(kN)
10
旋转中心至起重臂下铰点的距离a2(m) 1.4
支腿倾翻支点至起重臂重心的距离 x(m) 起重机稳定性安全系数允许值[K]
二、计算示意图
0.4 1.333
起重机机身可转动部分的自重标准值 25 G1(不包括起重臂、吊钩、配重)(kN)
起重机底盘部分的自重标准值G2(kN) 15
32葫芦门吊计算书
起重量 mq ＝32t，跨度 L＝20m，起升高度 H＝9m， 有效悬臂 l＝Lc=5m，起升速度 vq ＝3m/min，工作级别 A3 二、主梁计算： ㈠载荷及内力
1、垂直平面 主梁承受垂直与水平载荷，应分别计算 当葫芦门吊带载运行工作时，主梁受载最大，对主梁取简支伸臂梁的计算模型 ，如下图所示：
y1＝1800－y2＝721mm 因截面关于 Y 轴对称，故截面的形心在 Y 轴上 斜板的惯性矩为：
I1 =δd／12(δ2 cos2 β＋d2 sin2β） ＝6×464(62*cos2600+4642sin2600) =37.46×106 mm4
I1 =δd／12(δ2 sin2 β＋d2 cos2β） =12.5×106 mm4 根据平行移轴公式可得，斜板对 X 轴及 Y 的惯性矩 I1 ，＝ I1 ＋a2 A＝37.46×106＋6712×6×464＝1291×106 mm4 I2 ，＝ I1 ＋b2 A＝12.5×106＋1962＋6×464＝119.5×106 mm4 主梁截面对 X 轴的惯性矩： IX ＝700×203／12＋700×20×7012＋2×（8×12102／12＋1210×8×862）＋（6×303＋6× 30×5192）×2＋2I1 ，+2×（69×63+30×3×3122）＋2I1 ，＋（6×693／12＋6×69×40.52）×
=782Kg/cm2＜［δ］ 故支腿的整体稳定性通过。 局部稳定性通过设置纵向加强筋和横向加强筋保证，可不校核。
三 整机稳定性校核 对有悬臂的葫芦门式起重机应验算（门架平面）纵向工况 I（无风载荷）和工况 II(有风载荷 的稳定性），及（大车行走）横向工况 III（暴风雪侵袭）的稳定性。 1、纵向工况 I（无风载荷）（见图）：
钢管支撑强度及稳定性验算
注意《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012（《全国规程》）与地方规程输入区别输入围护结构计算软件单根支撑计算轴力标准值《全国规程》4.9.8 L：支撑构件的受压计算长度《全国规程》第3.1.6 作用基本组合的综合分项系数不应小于1.25；对安全等级为一级、二级、三级的支护结构γ0分别不应小于1.1、《全国规程》第4.9.7取（1/1000）L与40mm的较大值，《上海规范》10.2.9.3取（2/1000~3/1000）L与40mm的较大值等于均布面荷载乘以钢管外径，钢支撑施工荷载取值不超过1KN/m《钢结构》4.4.8跨中弯矩：M自重=1/8(g钢*A*L*L）*γ0*γf；M施=1/8*(q0*L*L)*γ0*γf《钢结构》8.2.4-2 跨中最大弯矩M=Me+M0《钢结构》表8.1.1 表3.5.1 当截面板件宽厚比等级满足S3级要求时，按表8.1.1采用根据钢支撑型号填写壁厚16填0.577、壁厚14填0.581、壁厚12填0.585《钢结构》13.1.2 圆管截面的受压构件，其外径与壁厚之比不应超过100（εк）^2《钢结构》8.2.4《钢结构》4.4.8《钢结构》4.4.8《全国规程》4.9.8《全国规程》4.9.14《钢结构》8.2.4-3《钢结构》8.2.1-2《钢结构》3.5.1 其值为235与钢材牌号中屈服点数值的比值的平方根《钢结构》附录D D.0.5-2《钢结构》附录D D.0.5《钢结构》附录D 表D.0.5《钢结构》8.1.1-2 f≤[f]=215MPa，满足要求《钢结构》8.2.4-1 f/[f]≤1.0，满足要求支撑轴力标准值：1，如果是理正计算，则直接输入计算轴力即可，因为理正计算的轴力是支撑间距跨度上的总轴力。
2，如果是启明星计算，则支撑轴力为计算结果乘以支撑间距。
因为启明星计算的轴力是每延米上的轴力。
注：1、蓝色部分-填入2、粉色部分-需与规范确认3、红色部分-计算结果γ0分别不应小于1.1、1.0、0.9：。
400t梁场门式起重机设计要点
毕业设计400t梁场门式起重机设计摘要本设计以梁场门式起重机结构设计为设计目标，内容包括主梁、支腿、上下横梁等结构的设计。
重点为部分结构的载荷计算及载荷组合。
其设计很好的体现了结构力学、材料力学在金属结构件和起重机运输中的重要运用。
我国的铁路工业进入了快速发展的轨道，梁场门式起重机因其在露天作业环境中有其它类型起重机无法替代的优势，因此对其进行研究、创新，使其结构更合理，使用更方便，具有重要的战略和现实意义。
关键词：门式起重机、金属结构、载荷计算ABSTRACTThe desig n Beam field gantry crane desig n goals for desig n, in clud ing the main beam, legs, upper and lower beams and other structures. Focus on part of the structure of the load and load comb in ati ons. Good in dicati on of the desig n of structural mechanics, mechanics of materials in the metal structure and the importanee of tran sport used cran esChi na'railways in dustry has en tered a rapid developme nt track, Beam field gantry crane in its operating environment in the open air there are other types of cranes can not be replaced advantage, so its research, innovation, its structure is more reas on able, More convenient, has importa nt strategic and practical sig nifica nee.Key word: Gantrycranes, metal structure, load calculation目录1.绪论 (1)2.金属结构设计计算 (4)2.1基本设计参数 (4)2.2载荷 (4)2.3抗倾覆稳定性 (6)2.4金属结构的截面几何特性 (6)2.5主梁强度计算 (8)2.6主梁静刚度 (9)2.7主梁整体稳定性验算 (9)2.8主梁局部稳定性验算 (9)2.9主梁拼接设计 (11)2.10支腿强度计算 (12)2.11支腿整体稳定性计算 (14)2.12支腿局部稳定性计算 (14)2.13支腿拼接设计 (14)3.起升机构设计计算 (17)3.1概述 (17)3.2钢丝绳选择 (17)3.3卷筒 (17)3.4电动机选择 (19)3.5开式齿轮传动 (20)3.6减速器选择 (20)3.7制动器的选择 (20)3.8高速轴联轴器 (21)3.9低速轴联轴器 (21)3.10液压失效保护制动器 (21)3.11机构起动时间计算 (21)3.12零件疲劳计算实例 (22)3.13吊杆的强度校核 (24)4.大车走行机构设计计算 (26)4.1概述 (26)4.2运行静阻力 (26)4.3电动机的选择与计算 (27)4.4选择减速器 (27)4.5选择缓冲器 (27)4.6车轮与轨道 (28)5.起重小车牵引机构设计计算 (30)5.1概述 (30)5.2运行静阻力 (30)5.3牵弓I绳的选择 (30)5.4卷筒的选择 (30)5.5选择电动机 (31)5.6选择减速机 (31)5.7选择联轴器 (32)5.8选择制动器 (32)5.9小车车轮的强度计算 (33)6.结论与展望 (34)参考文献 (35)致谢 (36)1.绪论起重机械是用来升降物品或人员的，有的还能使这些物品或人员在其工作范围内作水平或空间移动的机械。
汽车式起重机稳定性验算计算书
汽车式起重机稳定性验算计算书
汽车式起重机稳定性验算计算书计算依据：
1、《建筑施⼯起重吊装安全技术规范》JGJ276-2012
2、《起重吊装计算及安全技术》主编⼘⼀德
⼀、计算参数
起重机是否安装⽀腿作业是起重机机⾝可转动部分的⾃重标准值
G1(不包括起重臂、吊钩、配重)(kN)
25 G1重⼼⾄旋转中⼼的距离l1(m) 1 起重机底盘部分的⾃重标准值G2(kN) 15 平衡重⾃重标准值G3(kN) 30 G3重⼼⾄回转中⼼的距离l3(m) 3
吊装荷载⾃重标准值Q1(包括构件⾃重和索具⾃重)(kN) 40 吊钩⾃重标准值Q
2(kN)
5
起重臂臂⾃重标准值Q3(kN) 10 旋转中⼼⾄⽀腿倾翻⽀点的距离a1(m) 2.5 旋转中⼼⾄起重臂下铰点的距离a2(m) 1.4 旋转中⼼⾄起重臂重⼼的距离a3(m) 2.9 ⽀腿倾翻⽀点⾄起重臂重⼼的距离
x(m)
0.4 额定起重量时幅度R(m) 7 起重机稳定性安全系数允许值[K] 1.333
⼆、计算⽰意图
⽰意图
三、汽车式起重机稳定性验算
稳定性安全系数：
K=M r/M ov=[G1(l1+a1)+G2a1+G3(l3+a1)]/[(Q1+Q2)(R-a1)+Q3x]=[25×(1+2.5)+15×2.5+30×( 3+2.5)]/[(40+5)(7-
2.5)+10×0.4]=1.404
K=1.404≥[K]=1.333满⾜要求！。
轮胎起重机稳定性 支腿反力 计算
轮胎起重机稳定性支腿反力计算轮胎起重机稳定性、支腿反力计算1、基本符号及参数回转支承以下结构自重(不包含回转支承自重)mg1，重心坐标Xg1，Yg1，Zg1，风力作用面积及中心高areaw1x，Zw1x，areaw1y，Zw1y。
回转支承下安装面高度 Hz21(支腿)，hz211(轮胎)支腿纵向间距s支腿横向间距b回转中心线相对于支承面形心的偏心距ex，ey。
坡度角angleps，anglepb。
采用轮胎支撑援用支腿纵横向间距概念，轴距LS，轮距LB。
计算基准:回转中心线、支腿支承面/轮胎支承面。
回转支承以上固定部分结构自重mg21，重心坐标Xg21，Yg21，Zg21，风力作用:areaw21x，Zw21x，areaw21y，Zw21y，xw21y。
回转支承以上摆动部分结构自重mg2b，重心坐标Xg2b，Yg2b，Zg2b，风力作用:areaw2bx，Zw2bx，areaw2by，zw2by，xw2by。
回转支承以上结构自重mg2，重心坐标Xg2，Yg2，Zg2，风力作用:areaw2x，Zw2x，areaw2y，zw2y，xw2y。
臂架下铰点坐标Xb，Yb，Zb。
计算基准:回转中心线、回转支承下安装面。
不包括取物装置(吊钩等)。
臂架长度L0(i)，质量、重心及迎风面积mgb(i)，xgb(i)，ygb(i)，zgb(i)，areawgbx(i)，xwgbx(i)，areawgby(i)，xwgby(i)。
基准:对臂架尾部铰点及纵轴线。
头部结构尺寸L11，L12 ，L13。
臂架头部等效质mgbeq有效起升载荷mgq。
吊钩质量mgd。
attention to improving the quality and efficiency of development and pay more attention to security and reform the people's livelihood, more focus on maintaining social harmony and stability, and promote the development of township economy in a better and faster, create a new normal XX development and lay a more solid foundation for XX build a well-off society. Completed tasks this year, we must always pay special attention to the primary task of development. XX weak economic base, low levels of development, economic construction is the Center, we have to create conditions for faster economic development, accumulating more wealth, better people's lives. Effort should be made to this year's economic growth, revenue growth, people have maintained a high rate of income growth, GDP growth of more than 15 per cent respectively. Always grasp the fundamental impetus for reform. We are now "no soldiers behind" many indicators ranked in the bottom of the county from getting bigger. Only by going all out to hard work, hard work, innovation, reform does not adapt to institutional mechanisms, practices, it is possible to change the face of XX poor, into a well-off society together with people across the country. We want to break the old patterns of thinking, methods and organization of work, bravely and boldly into, making full use of all the advantages, comprehensive reforms, to makeall its vitality for development impulse, let full play to all sources of wealth creation. Should always stability动滑轮组、拉臂绳质量及长度mgdh，mgdk(i)，ldk(i)。
利用300T吊车架设复杂地形条件T梁支腿稳定性检算
利用300T吊车架设复杂地形条件T梁支腿稳定性检算作者：张海波来源：《价值工程》2018年第15期T-beam Leg Stability Inspection under Complex Terrain Conditions by Using 300T Crane摘要：在铁路桥梁施工中，由于拆迁、铺架条件、连续梁施工等各种因素限制，架梁经常要采用汽车吊进行，汽车吊架梁可以根据墩身完成情况随时组织。
本文根据施工中发生的实际工程案例，介绍复杂地形条件下需要进行的各种安全检算，以及通过检算得出的一些经验方法，为以后吊装施工提供相应的借鉴。
Abstract： In the construction of railway bridges， due to various factors such as the demolition， the condition of the racks and the construction of continuous beams， the car crane is often used for overhead cranes. The car hanger beams can be organized at any time according to the completion status of the pier body. Based on the actual engineering cases that occurred during the construction， this article introduces various safety inspections that need to be carried out under complex terrain conditions， and obtains some empirical methods through the calculations， to provide corresponding reference for future hoisting construction.关键词：300T吊车；承载力；土坡稳定分析；剪切破坏Key words： 300T crane；bearing capacity；stability analysis of soil slope；shear failure 中图分类号：U469.6+4 文献标识码：A 文章编号：1006-4311（2018）15-0157-030 引言在铁路桥梁施工中，由于拆迁、铺架条件、连续梁施工等各种因素限制，架梁经常要采用汽车吊进行，汽车吊架梁可以根据墩身完成情况随时组织。
浅析支撑式支挡结构踢脚稳定性验算 何永禹
浅析支撑式支挡结构踢脚稳定性验算何永禹摘要：对支撑式支挡结构，挡土构件可能会发生因坑底土体丧失嵌固能力而推移的失稳破坏。
目前，各省市针对该踢脚稳定性的验算要求不尽相同，包括稳定性叫法、验算公式、支撑层数以及安全系数等，本文对现行的国标、行标及十个省市的基坑工程技术规范进行了对比分析，总结了各标准之间的异同，同时为基坑支护设计人员提供一定参考。
关键词：支撑式支挡结构；踢脚稳定性；验算公式；安全系数对于支撑式支挡结构设计，通常采用下列承载能力极限状态：（1）支护结构和土体整体滑动，（2）坑底因隆起而丧失稳定，（3）地下水渗流引起的土体渗透破坏，（4）挡土构件因坑底土体丧失嵌固能力而推移。
针对以上承载能力极限状态，需要分别进行稳定性验算，依次为：（1）整体滑动稳定性验算，（2）抗隆起稳定性验算，（3）渗透稳定性验算，对于第（4）种极限状态的稳定性验算，在现行的基坑工程技术规范中可见的叫法有抗倾覆稳定性、嵌固稳定性以及踢脚稳定性等。
通过对比其验算公式发现，有的标准是对桩底取矩，有的是对支点取矩；有的标准对多层支撑明确了验算公式，有的仅规定了单层支撑的验算要求，此外，安全系数的取值也不尽相同。
本文主要从上述几个方面对比了《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011（以下简称“国标”）、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012（以下简称“行标”）以及十个省市的基坑工程技术规范（地方标准以省市名简称）。
需要说明的是，由于作者能力与精力有限，仅选取东北、华北、西北、华东、华南、西南等省市的标准，本文讨论的地方标准虽不全面，但具备一定的代表性，本文的结论均是基于所讨论的标准得出的。
1.稳定性叫法与验算公式对比首先对各标准中的稳定性叫法及验算公式中的弯矩取矩点进行对比，详见表1。
1.1关于稳定性叫法的讨论从表1可以看出，各标准正文中嵌固稳定性的叫法最多，抗倾覆稳定性次之，只有河南省称之为踢脚稳定性，而广东省未明确指出是何种稳定。
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i. 支腿整体稳定性验算
支腿长细比（计算截面按0.7H 截面） mm A I r 6.38839328
1094.59
=⨯== 支腿约束长度系数μ1计算 29.31033.11180087001094.56.010
97.31180048001094.59922299111=⨯⨯⨯⨯=⋅⋅==⨯⨯⨯⨯=⋅⋅=I H l I r I H l I r
查表得μ1=1.51（这个数据哪里查得到？）
式中：I 为0.72H 处支腿I x =5.94×109mm 4
mm l l 480011=为上横梁长
I 1为上横梁惯性矩I 1= 3.97×109mm 4
H 为斜腿长度H=11800mm
mm l l 870022=为下横梁支座中心距
49221033.1mm I I ⨯=为下横梁惯性矩
支腿惯性矩变化系数：017.010
14.21077.3108max min =⨯⨯=I I
查表得7.12=μ（这个数据哪里查得到？）
支腿计算长度：
mm l l 30290118007.151.1210=⨯⨯=⨯⨯=μμ 支腿长细比：786
.388302900===r l λ 查表得稳定性系数743.0=ϕ
稳定性验算：（为保险起见，支腿0.72H 处弯矩按上部截面值） y
x y x y x v I h M I h M A P •+•+•=ϕσ =9
89861052.8630104.11094.55.451106.539328743.01065.0⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯+⨯⨯ = 168.6Mpa
<[]σ=176Mpa
合格。
（注：素材和资料部分来自网络，供参考。
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