2010版PKPM计算参数选用

2010版SATWE计算参数选用
（内部参考资料）
一、2010版计算参数的选用（PKPM及SATWE）：
1、总信息：A、“水平力与整体坐标夹角”，该参数为地震力、
风荷载作用方向与整体坐标的夹角。

此参数一般情况下不需
要修改，水平力与整体坐标夹角不仅改变地震作用的方向而
且同时改变风荷载作用的方向，如果平面是十字形、L形等
不规则平面建议输入水平力夹角，对比计算结果取最不利
者，其它情况可以将周期计算结果中输出的“地震作用最大
的方向角”填到“斜交抗侧力构件方向附加地震数，相应角
度”。

B、PM里的“混凝土容重”一般考虑取25kN/m3，主
要是现浇板重自动计算，进行现浇板配筋采用，而SATWE
里的“混凝土容重”一般考虑取26.5kN/m3，主要是用来计
算结构中的梁、柱、墙等构件自重荷载，考虑抹灰荷载用的
(现在版本软件PM与SATWE的“混凝土容重”是联动)。

C、
“裙房层数”“转换层所在层号”均包含地下室层数。

“裙房
层数”仅用作底部加强区高度的判断。

通过“转换层所在层
号”和“结构体系”两项参数来区分不同类型的带转换层结
构；部分框支剪力墙结构需要同时填上述两项，否则程序不
执行高规的针对部分框支剪力墙结构的规定。

“嵌固端所在
层号”注意嵌固端和嵌固端所在层号的区别，举例说明假如
嵌固端为地下室顶板，则嵌固端所在层号为地上一层。

理论
上讲嵌固端以下不参与计算（徐培福）。

D、“墙元细分最大控制长度”一般控制在1米以内，软件隐含值即为1米，设计上部结构时不允许采用2米，2米只能用在计算位移等参数时采用，配筋及内力只能用1米，尽量细分网格。

很长剪力墙无法计算，剪力墙开洞不能盲目，开洞不能留小墙垛，因为墙需剖分，太短墙无法剖分。

墙长与厚度之比大于4时，按照墙输入。

跨高比大于5的连梁按框架梁输入，不用开洞处理。

关于网格剖分对斜板影响，板必须角点共面，如果不共面无法计算，不共面的斜板程序自动去掉，对梁配筋影响较大，注意观察结构轴侧简图，可以加虚梁解决多点不共面问题。

“墙元侧向节点信息”程序强制为“出口”节点，内部节点计算结果是结构柔，其与实际不符，“出口”计算结果准确。

E、“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”和“强制刚性楼板假定时保留弹性板面外刚度”：“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”仅用于位移比和周期比计算，在计算内力和配筋时不选择；SATWE对地下室楼层总是强制采用刚性楼板假定；SATWE在进行强制刚性楼板假定时，位于楼面标高处（上下200mm范围内）的所有节点强制从属于同一刚性板；对于跃层柱要用降低标高处理。

“强制刚性楼板假定时保留弹性板面外刚度”主要用于板-柱剪力墙体系（弹性板3、6），板-柱剪力墙体系必须勾选；虚梁截面为100x100，虚梁主要是为导荷用的，刚性梁不要定义为100x100，
SATWE计算时，荷载先导在梁上，注意板导荷与虚梁关系，勾选此项时，虚梁被剖分；弹性板6是针对板柱-剪力墙结构的，弹性板3是针对厚板转换层的厚板的，其它情况宜采用弹性膜。

F、“结构材料信息”型钢混凝土及钢管混凝土属于钢筋混凝土结构。

计算中关乎到风荷载下的阻尼比；0.2V0（混凝土结构）和0.25V0（钢与混凝土混合结构）调整。

G、“结构体系”取消了“短肢剪力墙”和“复杂高层结构”，2010版读入旧版数据时“短肢剪力墙结构”自动转换为“剪力墙结构”，“复杂高层结构”转换为“部分框支-剪力墙结构”。

2010版高规取消了“短肢剪力墙结构”，对于短肢剪力墙构件本身要求从严。

结构体系应正确选择，影响许多规范条文执行。

H、“恒活荷载计算信息”：一次性加载适用于小型结构与钢结构，不能模拟逐层找平；模拟施工加载一适用于大多数结构（大多数结构选此项即可），采用形成整体刚度，逐层加载；模拟施工加载二仅用于传基础荷载，且不给基础传刚度，不提倡使用；模拟施工加载三适用于大多数结构，强制使用VSS求解器，不能用LDLT求解器，VSS 求解不稳定特征值不收敛，局部振动不收敛，其采用的是分层刚度，逐层加载。

跃层构件对模拟三影响较大，特别是跃层支撑，支撑一般定义铰接，容易形成机构，可变体系程序不计算，跃层节点选高处，从上往下跃。

模拟施工加载一能正常计算而模拟施工加载三不能正常计算时，应注意检查模
拟施工的次序是否正确。

对钢结构及没有层概念的体育场馆类应采用“一次性加载”；对于长悬臂结构应采用“一次性加载”进行复核；2005版软件计算转换梁时只能采用“一次性加载”，（2008版软件引入“施工次序”结合“模拟施工加载3”可以解决转换梁设计）；“施工次序”只对“模拟施工加载3”有意义，对其它模拟方式不起作用。

J、“风荷载计算信息”大部分工程选择计算水平风荷载即可。

特殊风荷载是精细计算但不能完全依赖程序计算。

水平风荷载根据规范公式计算迎风面和风压等，不能考虑风吸力。

模型不变时保留风荷载信息是上一次风荷载计算信息，改过模型后不能保留。

K、“地震作用计算信息”增加竖向地震作用计算，三项选择“计算水平地震作用”“计算水平与规范简化方法竖向地震”“计算水平与振型反应谱法竖向地震”，“计算水平与振型反应谱法竖向地震”与后面“特征值求解方式”是关联的，可以选择整体求解和独立求解，整体求解可以体现几个方向耦连，同时求X\Y\Z向周期位移（振型反应谱法算竖向地震，质量参与系数90%以上一般不满足）。

L、“规定水平力”的确定方式，主要计算位移比，倾覆力矩。

有两项选择“楼层剪力差方法（规范方法）”和“节点地震作用CQC组合方法”。

规范方法适用于大多数结构，节点地震作用CQC组合方法适用于极不规则结构，即楼层概念不清晰，剪力差无法做的结构。

2、风荷载信息：地震区无论是高层还是多层均应输入风荷载，体形复杂的高层建筑应考虑不同方向风荷载作用，结合“水平力与整体坐标夹角”进行多次计算取大值。

A、“地面粗糙度”“体形系数”，按照规范要求输入。

“修正后的基本风压”考虑地形、环境的影响乘以修正系数，如山顶、山谷、海岛等。

B、“X\Y结构基本周期”先按照程序给定的缺省值计算，然后将程序输出的第X\Y平动周期值填入重新计算。

主要用于风荷载脉动增大系数的计算。

C、“风荷载作用下结构阻尼比”混凝土结构为5%；钢结构为1%；有填充墙钢结构或混合结构为2%。

也用于风荷载脉动增大系数的计算D、“承载力设计时风荷载效应放大系数”新高规对于敏感建筑放大1.1倍。

板柱剪力墙结构，剪力墙应承担不小于80%风荷载。

位移计算时采用基本风压。

荷载效应放大在内力调整中完成。

E、“用于舒适度验算的风压”取重现期为10年的风压值，而不是基本风压。

F、“用于舒适度验算的结构阻尼比”按照高规取1~2%。

G、“考虑风振影响”和“构件承载力设计时考虑横风向风振影响”按照荷载规范取值。

H、“设缝多塔背风面体型系数”主要用于带抗震缝的结构风荷载计算中，设计人员可以在多塔定义中，设置风的遮挡面，此参数及“第*段体型系数”才共同起作用，如果不定义风的遮挡面，则“设缝多塔背风面体型系数”不起作用。

3、地震信息：A、“结构规则性信息”该参数目前不起作用。

B、“设计地震分组”“设防烈度”按照规范具体规定选用。

C、“场地类别”采用地质报告提供的场地类别。

D、“框架、剪力墙、钢框架抗震等级”按照规范规定选用。

“抗震构造措施的抗震等级”根据规范条文中有关抗震“构造”措施的抗震等级是提高还是降低选择。

E、“中震（或大震）设计”我国的抗震设计，是以小震为设计基础的，中震和大震则是通过调整系数和各种抗震构造措施来保证的。

但对于复杂结构、超高超限结构，基本都要求进行中震验算。

中震（大震）弹性设计和中震（大震）不屈服设计是属于结构性能设计的范畴，首先需要明确是所有构件还是重要构件（如框支结构构件、连体结构构件、越层柱等）要进行中震（大震）弹性设计或中震（大震）不屈服设计。

地震影响系数最大值αmax，中震为2.82倍的多遇（即小震），大震为6~4.5倍的多遇（即小震）。

中震（大震）弹性设计实现，首先，要将“地震影响系数最大值”αmax，选用中震（大震）地震影响系数最大值αmax，其次，选择“中震弹性”即可。

中震（大震）不屈服设计实现，首先，要将“地震影响系数最大值”αmax，改为中震（大震）地震影响系数最大值αmax，其次，选择“中震不屈服”即可。

中震（大震）弹性设计严于中震（大震）不屈服设计。

由于按照中震设计时，没有考虑结构的强柱弱梁、强剪弱弯等调整系数，因此，按照中震设计的内力值不一定比小震计算的内力值大。

此处风荷载不。