塔吊矩形板式桩基础计算书

合集下载

塔吊矩形板式基础计算书

塔吊矩形板式基础计算书一、计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011二、塔机属性三、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、基础验算基础布置图基础布置基础长l(m) 6.5 基础宽b(m)6.5基础高度h(m)1.4基础参数基础混凝土强度等级 C35基础混凝土自重γc(kN/m 3)25基础上部覆土厚度h ’(m)0 基础上部覆土的重度19基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=6.5×6.5×1.4×25=1478.75kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1478.75=1996.312kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=M k'=2695.1kN·mF vk''=F vk'/1.2=97/1.2=80.833kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=M'=3638.385kN·mF v''=F v'/1.2=130.95/1.2=109.125kN基础长宽比：l/b=6.5/6.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。

W x=lb2/6=6.5×6.52/6=45.771m3W y=bl2/6=6.5×6.52/6=45.771m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k''b/(b2+l2)0.5=2695.1×6.5/(6.52+6.52)0.5=1905.723kN·mM ky=M k''l/(b2+l2)0.5=2695.1×6.5/(6.52+6.52)0.5=1905.723kN·m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(624.5+1478.75)/42.25-1905.723/45.771-1905.723/45.771=-33.49 1<0偏心荷载合力作用点在核心区外。

3#5#楼塔吊矩形板式基础计算书

矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值k矩形板式基础布置图Gk =blhγc=5×5×1.35×23.52=793.8kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×793.8=952.56kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk ''=G1RG1-G3RG3-G4RG4+0.5Fvk'H/1.2=44.57×29-15.78×6.3-150.92×11.5+0.5×68.25×43/1.2 =680.35kN·mFvk ''=Fvk'/1.2=68.25/1.2=56.88kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1RG1-G3RG3-G4RG4)+1.4×0.5Fvk'H/1.2=1.2×(44.57×29-15.78×6.3-150.92×11.5)+1.4×0.5×68.25×43/1.2 =1060.98kN·mFv ''=Fv'/1.2=95.55/1.2=79.62kN基础长宽比：l/b=5/5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。

Wx=lb2/6=5×52/6=20.83m3Wy=bl2/6=5×52/6=20.83m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mkx =Mkb/(b2+l2)0.5=924.91×5/(52+52)0.5=654.01kN·mMky =Mkl/(b2+l2)0.5=924.91×5/(52+52)0.5=654.01kN·m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：Pkmin =(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(397.24+793.8)/25-654.01/20.83-654.01/20.83=-15.14<0 偏心荷载合力作用点在核心区外。

矩形板式桩基础计算书

矩形板式桩基础计算书一、参数信息二、桩顶作用效应计算（图1）承台配筋图（图2）桩配筋图（图3）基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.35×25+0×50)=843.75kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×843.75=1139.063kN桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.62+3.62)0.5=5.091m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Gk1+Gk)/n=(330+843.75)/4=293.438kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(Gk1+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(330+843.75)/4+(1292+14.1×1.35)/5.091=550.94 9KNQ kmin=(Gk1+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(330+843.75)/4-(1292+14.1×1.35)/5.091=35.926K N2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(366.2+1139.063)/4+(1.35×1292+14.1×1.35×1.35)/5.09 1=723.956kNQ min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(366.2+1139.063)/4-(1.35×1292+14.1×1.35×1.35)/5.091 =28.675kN三、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14159×0.5=1.571m桩端面积：A p=πd2/4=3.14159×0.5×0.5/4=0.196m2承载力计算深度：min(b/2,5)=2.5m承台底净面积：A c=(bl-nA p)/n=(5×5-4×0.196)/4=6.054m2复合桩基竖向承载力特征值：R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p+εc f ak A c=1×1.571×534.78+1651.568×0.196+0.1×6.054×120.09 2=1237.014kNQ k=293.438kN≤R a=1237.014kNQ kmax=550.949kN≤1.2R a=1.2×1237.014=1484.417kN满足要求2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin= 35.926KN≥0 kN满足要求不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=10×3.14159×14/1000×14/1000/4=0.002m2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=723.956kN桩身结构竖向承载力设计值：R=1800kNQ=723.956kN<=R=1800kN满足要求(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=35.926kN≥0 kN满足要求不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、桩身构造配筋计算《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009，第6.2.2条：纵向钢筋的最小配筋率，对于灌注桩不宜小于0.2%~0.65%（小直径桩取最高值）；对于预制桩不宜小于0.8%；对于预应力管桩不宜小于0.45%。

徐工QTZ100(XGT125)矩形板式基础计算书

矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性1、塔机传递至基础荷载标准值塔机自重设计值F1(kN) 1.35F k1＝1.35×593＝800.55 起重荷载设计值F Q(kN) 1.35F Qk＝1.35×13＝17.55竖向荷载设计值F(kN) 800.55+17.55＝818.1水平荷载设计值F v(kN) 1.35F vk＝1.35×29.7＝40.095 倾覆力矩设计值M(kN·m) 1.35M k＝1.35×2025＝2733.75 非工作状态竖向荷载设计值F'(kN) 1.35F k'＝1.35×593＝800.55 水平荷载设计值F v'(kN) 1.35F vk'＝1.35×114＝153.9倾覆力矩设计值M'(kN·m) 1.35M k＝1.35×2815＝3800.25基础布置图G k=blhγc=6.7×6.7×1.4×25=1571.15kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1571.15=2121.052kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=2815kN·mF vk''=F vk'/1.2=114/1.2=95kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=3800.25kN·mF v''=F v'/1.2=153.9/1.2=128.25kN基础长宽比：l/b=6.7/6.7=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。

80塔吊矩形板式基础计算书

矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值2、风荷载标准值ωk(kN/m2)3、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值三、基础验算矩形板式基础布置图基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=4.5×4.5×1.25×25=632.81kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×632.81=759.38kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4+0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=42×22+3.8×11.5-19.8×6.3-128×11.8+0.9×(690+0.5×19.02×43/1.2)=260.26kN·mF vk''=F vk/1.2=19.02/1.2=15.85kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.9×(M2+0.5F vk H/1.2) =1.2×42×22+3.8×11.5-19.8×6.3-128×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×19.02×43/1.2) =497.85kN·mF v''=F v/1.2=26.63/1.2=22.19kN基础长宽比：l/b=4.5/4.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。

塔式起重机机基础计算书

塔吊矩形板式桩基础计算书一、塔机属性塔机型号QTZ80（浙江建机）(m) 40塔机独立状态的最大起吊高度H塔机独立状态的计算高度H(m) 45塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m) 1.6二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G(kN) 251(kN) 62.2 起重臂自重G1起重臂重心至塔身中心距离R(m) 23.4G1小车和吊钩自重G(kN) 3.82k三、桩顶作用效应计算矩形桩式基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk =bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.25×25+0×19)=781.25kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×781.25=937.5kN桩对角线距离：L=(ab 2+al2)0.5=(32+32)0.5=4.24m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk =(Fk+Gk)/n=(490.2+781.25)/4=317.86kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax =(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(490.2+781.25)/4+(1067.6+65.95×1.25)/4.24=588.93kNQkmin =(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(490.2+781.25)/4-(1067.6+65.95×1.25)/4.24=46.8kN 2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax =(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(588.24+937.5)/4+(1577.89+92.33×1.25)/4.24=780.55kNQmin =(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(588.24+937.5)/4-(1577.89+92.33×1.25)/4.24=-17.68kN 四、桩承载力验算桩身周长：u=πd=3.14×0.4=1.26m桩端面积：Ap=πd2/4=3.14×0.42/4=0.13m2Ra =uΣqsia·li+qpa·Ap=1.26×(0.46×15+2.04×15+1.41×15+4.77×25+9.04×50+0.28×70)+2200×0.1 3=1092.65kNQk =317.86kN≤Ra=1092.65kNQkmax =588.93kN≤1.2Ra=1.2×1092.65=1311.18kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=46.8kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=11×3.14×10.72/4=989mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=780.55kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=2700kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Qkmin=46.8kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！五、承台计算承台有效高度：h0=1250-50-20/2=1190mmM=(Qmax +Qmin)L/2=(780.55+(-17.68))×4.24/2=1618.29kN·mX方向：Mx =Mab/L=1618.29×3/4.24=1144.3kN·mY方向：My =Mal/L=1618.29×3/4.24=1144.3kN·m。

QTZ-80-TC6013塔吊桩基础的计算书2

矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=5.2×5.2×(1.25×25+0×19)=845kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×845=1140.75kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.62+3.62)0.5=5.091m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k'+G k)/n=(624.5+845)/4=367.375kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k'+G k)/n+(M k'+F Vk'h)/L=(624.5+845)/4+(2695.1+97×1.25)/5.091=920.558kNQ kmin=(F k'+G k)/n-(M k'+F Vk'h)/L=(624.5+845)/4-(2695.1+97×1.25)/5.091=-185.808kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F'+G)/n+(M'+F v'h)/L=(843.075+1140.75)/4+(3638.385+130.95×1.25)/5.091=1242.754kN Q min=(F'+G)/n-(M'+F v'h)/L=(843.075+1140.75)/4-(3638.385+130.95×1.25)/5.091=-250.841kN 四、桩承载力验算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.513m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.503m2R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p=0.8×2.513×(0.71×10+5.36×8+7.32×25+7.48×35+4.83×70)+4000×0.503=3686.605kN Q k=367.375kN≤R a=3686.605kNQ kmax=920.558kN≤1.2R a=1.2×3686.605=4423.926kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-185.808kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=185.808kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：G p=l t(γz-10)A p=25.7×(25-10)×0.503=193.906kNR a'=ψuΣλi q sia l i+G p=0.8×2.513×(0.6×0.71×10+0.3×5.36×8+0.4×7.32×25+0.6×7.48×35+0. 6×4.83×70)+193.906=1099.216kNQ k'=185.808kN≤R a'=1099.216kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=14×3.142×202/4=4398mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1242.754kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×19.1×0.503×106 + 0.9×(360×4398.23))×10-3=8630.501kN Q=1242.754kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=8630.501kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=250.841kNf y A s=(360×4398.23)×10-3=1583.363kNQ'=250.841kN≤f y A s=1583.363kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(4398.23/(0.503×106))×100%=0.874%≥0.65%满足要求！5、裂缝控制计算裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。

T6515-8B塔吊矩形板式桩基础计算书15米

矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《预应力混凝土管桩技术标准》JGJ/T406-2017一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算承台底标高d1(m) -4基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=6.5×6.5×(1.4×25+0×19)=1478.75kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1478.75=1996.312kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(4.82+4.82)0.5=6.788m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k'+G k)/n=(558+1478.75)/4=509.188kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k'+G k)/n+(M k'+F Vk'h)/L=(558+1478.75)/4+(2322+86×1.4)/6.788=868.987kNQ kmin=(F k'+G k)/n-(M k'+F Vk'h)/L=(558+1478.75)/4-(2322+86×1.4)/6.788=149.388kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F'+G)/n+(M'+F v'h)/L=(753.3+1996.312)/4+(3134.7+116.1×1.4)/6.788=1173.132kN Q min=(F'+G)/n-(M'+F v'h)/L=(753.3+1996.312)/4-(3134.7+116.1×1.4)/6.788=201.674kN 四、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.5=1.571mh b/d=1×1000/500=2<5λp=0.16h b/d=0.16×2=0.32空心管桩桩端净面积：A j=π[d2-(d-2t)2]/4=3.14×[0.52-(0.5-2×0.125)2]/4=0.147m2 空心管桩敞口面积：A p1=π(d-2t)2/4=3.14×(0.5-2×0.125)2/4=0.049m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(6.5/2,5)=3.25mf ak=(0.55×260)/3.25=143/3.25=44kPa承台底净面积：A c=(bl-n(A j+A p1))/n=(6.5×6.5-4×(0.147+0.049))/4=10.366m2复合桩基竖向承载力特征值：R a=ψuΣq sia·l i+q pa·(A j+λp A p1)+ηc f ak A c=0.8×1.571×(2.7×12+1.5×70+6.1×40+0.7×80)+350 0×(0.147+0.32×0.049)+0.1×44×10.366=1164.715kNQ k=509.188kN≤R a=1164.715kNQ kmax=868.987kN≤1.2R a=1.2×1164.715=1397.658kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=149.388kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=15×3.142×10.72/4=1349mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1173.132kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=1500kNQ=1173.132kN≤1500kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=149.388kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、裂缝控制计算Q kmin=149.388kN≥0不需要进行裂缝控制计算！五、承台计算1、荷载计算承台计算不计承台及上土自重:F max=F/n+M/L=753.3/4+3134.7/6.788=650.11kNF min=F/n-M/L=753.3/4-3134.7/6.788=-273.46kN承台底部所受最大弯矩:M x= F max (a b-B)/2=650.11×(4.8-1.8)/2=975.165kN.mM y= F max (a l-B)/2=650.11×(4.8-1.8)/2=975.165kN.m承台顶部所受最大弯矩:M'x= F min (a b-B)/2=-273.46×(4.8-1.8)/2=-410.19kN.mM'y= F min (a l-B)/2=-273.46×(4.8-1.8)/2=-410.19kN.m计算底部配筋时：承台有效高度：h0=1400-50-22/2=1339mm计算顶部配筋时：承台有效高度：h0=1400-50-22/2=1339mm2、受剪切计算V=F/n+M/L=753.3/4 + 3134.7/6.788=650.11kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1339)1/4=0.879塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(4.8-1.8-0.5)/2=1.25ma1l=(a l-B-d)/2=(4.8-1.8-0.5)/2=1.25m剪跨比：λb'=a1b/h0=1250/1339=0.934，取λb=0.934；λl'= a1l/h0=1250/1339=0.934，取λl=0.934；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.934+1)=0.905αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.934+1)=0.905βhsαb f t bh0=0.879×0.905×1.57×103×6.5×1.339=10873.203kNβhsαl f t lh0=0.879×0.905×1.57×103×6.5×1.339=10873.203kNV=650.11kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=10873.203kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.8+2×1.339=4.478ma b=4.8m>B+2h0=4.478m，a l=4.8m>B+2h0=4.478m角桩内边缘至承台外边缘距离：c b=(b-a b+d)/2=(6.5-4.8+0.5)/2=1.1mc l=(l-a l+d)/2=(6.5-4.8+0.5)/2=1.1m角桩冲跨比：：λb''=a1b/h0=1250/1339=0.934，取λb=0.934；λl''= a1l/h0=1250/1339=0.934，取λl=0.934；角桩冲切系数：β1b=0.56/(λb+0.2)=0.56/(0.934+0.2)=0.494β1l=0.56/(λl+0.2)=0.56/(0.934+0.2)=0.494[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=[0.494×(1.1+1.25/2)+0.494×(1.1+1.25/2)]×0.95×157 0×1.339=3403.902kNN l=V=650.11kN≤[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=3403.902kN满足要求！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=975.165×106/(1×16.7×6500×13392)=0.005ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.005)0.5=0.005γS1=1-ζ1/2=1-0.005/2=0.997A S1=M y/(γS1h0f y1)=975.165×106/(0.997×1339×300)=2434mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(2434,0.0015×6500×1339)=13056mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=15824mm2≥A1=13056mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c lh02)=975.165×106/(1×16.7×6500×13392)=0.005ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.005)0.5=0.005γS2=1-ζ2/2=1-0.005/2=0.997A S2=M x/(γS2h0f y1)=975.165×106/(0.997×1339×300)=2434mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A2=max(A S2, ρlh0)=max(2434,0.0015×6500×1339)=13056mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=15824mm2≥A2=13056mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积αS1= M'y/(α1f c bh02)=410.19×106/(1×16.7×6500×13392)=0.002ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002γS1=1-ζ1/2=1-0.002/2=0.999A S3=M'y/(γS1h0f y1)=410.19×106/(0.999×1339×300)=1023mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A3=max(A S3,ρbh0,0.5A S1')=max(1023,0.0015×6500×1339,0.5×15824)=13056mm2 承台顶长向实际配筋：A S3'=15824mm2≥A3=13056mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积αS2= M'x/(α2f c lh02)=410.19×106/(1×16.7×6500×13392)=0.002ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002γS2=1-ζ2/2=1-0.002/2=0.999A S4=M'x/(γS2h0f y1)=410.19×106/(0.999×1339×300)=1023mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A4=max(A S4, ρlh0,0.5A S2' )=max(1023,0.0015×6500×1339,0.5 ×15824)=13056mm2承台顶面短向配筋：A S4'=15824mm2≥A4=13056mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向HPB300 10@500。

QTZ63 (ZJ5311)矩形板式基础计算书.

QTZ63 (ZJ5311)矩形板式基础计算书一、塔机属性塔机型号QTZ63 (ZJ5311)塔机独立状态的最大起吊高度H0(m) 40塔机独立状态的计算高度H(m) 43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m) 1.6二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN) 251起重臂自重G1(kN) 37.4起重臂重心至塔身中心距离R G1(m) 222、风荷载标准值ωk(kN/m2)3、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值倾覆力矩设计值M'(kN·m) 1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×45.27×43＝934.4 三、基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长l(m) 5.3 基础宽b(m) 5.3 基础高度h(m) 1.25基础参数基础混凝土强度等级C25 基础混凝土自重γc(kN/m3) 25 基础上部覆土厚度h’(m)0 基础上部覆土的重度γ’(kN/m3) 19 基础混凝土保护层厚度δ(mm)40地基参数地基承载力特征值f ak(kPa) 150 基础宽度的地基承载力修正系数ηb0.3基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=5.3×5.3×1.25×25=877.81kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×877.81=1053.38kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4+0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×19.02×43/1.2)=614.54kN·mF vk''=F vk/1.2=19.02/1.2=15.85kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.9×(M2+0.5F vk H/1.2) =1.2×37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×19.02×43/1.2) =922.98kN·mF v''=F v/1.2=26.63/1.2=22.19kN基础长宽比：l/b=5.3/5.3=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。

6015矩形板式桩基础计算书

6015矩形板式桩基础计算书矩形板式桩基础计算书⼀、塔机属性⼆、塔机荷载1、塔机传递⾄基础荷载标准值2、塔机传递⾄基础荷载设计值三、桩顶作⽤效应计算矩形桩式基础布置图承台及其上⼟的⾃重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=4.6×4.6×(1×25+0×19)=529kN承台及其上⼟的⾃重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×529=714.15kN 桩对⾓线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.22+3.22)0.5=4.53m 1、荷载效应标准组合轴⼼竖向⼒作⽤下：Q k=(F k+G k)/n=(681+529)/4=302.5kN荷载效应标准组合偏⼼竖向⼒作⽤下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(681+529)/4+(4647+156.2×1)/4.53=1363.87kNQ kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(681+529)/4-(4647+156.2×1)/4.53=-758.87kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏⼼竖向⼒作⽤下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(919.35+714.15)/4+(6273.45+210.87×1)/4.53=1841.22kNQ min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(919.35+714.15)/4-(6273.45+210.87×1)/4.53=-1024.47kN 四、桩承载⼒验算1、桩基竖向抗压承载⼒计算桩⾝周长：u=πd=3.14×0.7=2.2m桩端⾯积：A p=πd2/4=3.14×0.72/4=0.38m2R a=uΣq sia·l i+q pa·A p=2.2×(7.79×35+2×50+5.73×54+1.48×55)+500×0.38=1871.38kN Q k=302.5kN≤R a=1871.38kNQ kmax=1363.87kN≤1.2R a=1.2×1871.38=2245.66kN满⾜要求！2、桩基竖向抗拔承载⼒计算Q kmin=-758.87kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔⼒：Q k'=758.87kN桩⾝的重⼒标准值：G p=l t A pγz=17×0.38×25=163.56kNR a'=uΣλi q sia l i+G p=2.2×(0.7×7.79×35+0.7×2×50+0.7×5.73×54+0.7×1.48×55)+163.56 =1338.83kN Q k'=758.87kN≤R a'=1338.83kN满⾜要求！3、桩⾝承载⼒计算纵向普通钢筋截⾯⾯积：A s=nπd2/4=12×3.14×182/4=3054mm2(1)、轴⼼受压桩桩⾝承载⼒荷载效应基本组合下的桩顶轴向压⼒设计值：Q=Q max=1841.22kN桩⾝结构竖向承载⼒设计值：R=2050kN满⾜要求！(2)、轴⼼受拔桩桩⾝承载⼒荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉⼒设计值：Q'=-Q min=1024.47kNf y A S=360×3053.63×10-3=1099.31kNQ'=1024.47kN≤f y A S=1099.31kN满⾜要求！4、桩⾝构造配筋计算A s/A p×100%=(3053.63/(0.38×106))×100%=0.79%≥0.65%满⾜要求！五、承台计算1、荷载计算承台有效⾼度：h0=1000-50-20/2=940mmM=(Q max+Q min)L/2=(1841.22+(-1024.47))×4.53/2=1848.09kN·mX⽅向：M x=Ma b/L=1848.09×3.2/4.53=1306.8kN·mY⽅向：M y=Ma l/L=1848.09×3.2/4.53=1306.8kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=919.35/4 + 6273.45/4.53=1616.09kN受剪切承载⼒截⾯⾼度影响系数：βhs=(800/940)1/4=0.96塔吊边缘⾄⾓桩内边缘的⽔平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(3.2-2-0.7)/2=0.25ma1l=(a l-B-d)/2=(3.2-2-0.7)/2=0.25m 剪跨⽐：λb'=a1b/h0=250/940=0.27，取λb=0.27；λl'= a1l/h0=250/940=0.27，取λl=0.27；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.27+1)=1.38αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.27+1)=1.38βhsαb f t bh0=0.96×1.38×1.57×103×4.6×0.94=9013.53kNβhsαl f t lh0=0.96×1.38×1.57×103×4.6×0.94=9013.53kNV=1616.09kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=9013.53kN满⾜要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=2+2×0.94=3.88ma b=3.2m≤B+2h0=3.88m，a l=3.2m≤B+2h0=3.88m⾓桩位于冲切椎体以内，可不进⾏⾓桩冲切的承载⼒验算！4、承台配筋计算(1)、承台底⾯长向配筋⾯积αS1= M y/(α1f c bh02)=1306.8×106/(1.03×16.7×4600×9402)=0.019δ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.019)0.5=0.019γS1=1-δ1/2=1-0.019/2=0.991A S1=M y/(γS1h0f y1)=1306.8×106/(0.991×940×360)=3899mm2最⼩配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.2)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(A S1,ρbh0)=max(3899,0.002×4600×940)=8648mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=9347mm2≥A1=8648mm2满⾜要求！(2)、承台底⾯短向配筋⾯积αS2= M x/(α2f c bh02)=1306.8×106/(1.03×16.7×4600×9402)=0.019δ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.019)0.5=0.019γS2=1-δ2/2=1-0.019/2=0.991A S2=M x/(γS2h0f y1)=1306.8×106/(0.991×940×360)=3899mm2最⼩配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.2)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674,ρlh0)=max(9674,0.002×4600×940)=8648mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=9347mm2≥A2=8648mm2满⾜要求！(3)、承台顶⾯长向配筋⾯积承台顶长向实际配筋：A S3'=6108mm2≥0.5A S1'=0.5×9347=4674mm2满⾜要求！(4)、承台顶⾯短向配筋⾯积承台顶长向实际配筋：A S4'=6108mm2≥0.5A S2'=0.5×9347=4674mm2满⾜要求！(5)、承台竖向连接筋配筋⾯积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。

矩形板式塔吊基础计算书

矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值k基础布置图Gk =blhγc=5.5×5.5×1.4×25=1058.75kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×1058.75=1270.5kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk ''=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)=57.9×28+4.2×12.97-29.11×6.3-152.3×12.5+0.9×(800+0.5×18.927×43/1.2)=613.729kN·mFvk ''=Fvk/1.2=18.927/1.2=15.772kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.4×0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)=1.2×(57.9×28+4.2×12.97-29.11×6.3-152.3×12.5)+1.4×0.9×(800+0.5×18.927×43/1.2)=941.514kN·mFv ''=Fv/1.2=26.498/1.2=22.081kN基础长宽比：l/b=5.5/5.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。

Wx=lb2/6=5.5×5.52/6=27.729m3Wy=bl2/6=5.5×5.52/6=27.729m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mkx =Mkb/(b2+l2)0.5=834.167×5.5/(5.52+5.52)0.5=589.845kN·mMky =Mkl/(b2+l2)0.5=834.167×5.5/(5.52+5.52)0.5=589.845kN·m1、偏心距验算相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：Pkmin =(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(521.1+1058.75)/30.25-589.845/27.729-589.845/27.729=9.683kPa≥0 偏心荷载合力作用点在核心区内。

2号塔吊HT7530-16矩形板式桩基础计算书

T7530-16H矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机型号T7530-16H(m) 57 塔机独立状态的最大起吊高度H塔机独立状态的计算高度H(m) 60.35塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m) 2.2塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值(kN) 663.6塔身自重Gk基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=7×7×(1.45×25+0×19)=1776.25kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×1776.25=2131.5kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(52+52)0.5=7.071m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k'+G k)/n=(1325.2+1776.25)/4=775.362kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k'+G k)/n+(M k'+F Vk'h)/L=(1325.2+1776.25)/4+(5760.063+155.162×1.45)/7.071=1621.776kN Q kmin=(F k'+G k)/n-(M k'+F Vk'h)/L=(1325.2+1776.25)/4-(5760.063+155.162×1.45)/7.071=-71.051kN 2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F'+G)/n+(M'+F v'h)/L=(1590.24+2131.5)/4+(7848.479+217.227×1.45)/7.071=2084.922kN Q min=(F'+G)/n-(M'+F v'h)/L=(1590.24+2131.5)/4-(7848.479+217.227×1.45)/7.071=-224.052kN 四、桩承载力验算桩身周长：u=πd=3.14×1=3.142m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×12/4=0.785m2R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p=0.8×3.142×(3.36×10+5.36×8+2.28×25)+3500×0.785=3082.972kN Q k=775.362kN≤R a=3082.972kNQ kmax=1621.776kN≤1.2R a=1.2×3082.972=3699.566kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-71.051kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=71.051kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：G p=l t(γz-10)A p=11×(25-10)×0.785=129.525kNR a'=ψuΣλi q sia l i+G p=0.8×3.142×(0.6×3.36×10+0.3×5.36×8+0.4×2.28×25)+129.525=269.826kN Q k'=71.051kN≤R a'=269.826kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=18×3.142×202/4=5655mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=2084.922kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×16.7×0.785×106 + 0.9×(360×5654.867))×10-3=11664.302kNQ=2084.922kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=11664.302kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=224.052kNf y A s=(360×5654.867)×10-3=2035.752kNQ'=224.052kN≤f y A s=2035.752kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(5654.867/(0.785×106))×100%=0.72%≥0.65%满足要求！5、裂缝控制计算裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。

矩形板式桩基础计算书3#

矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=5.2×5.2×(1.2×25+0×19)=811.2kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×811.2=1095.12kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.62+3.62)0.5=5.091m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(624.5+811.2)/4=358.925kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(624.5+811.2)/4+(2695.1+97×1.2)/5.091=911.156kNQ kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(624.5+811.2)/4-(2695.1+97×1.2)/5.091=-193.306kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(843.075+1095.12)/4+(3638.385+130.95×1.2)/5.091=1230.06kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(843.075+1095.12)/4-(3638.385+130.95×1.2)/5.091=-260.963kN 四、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.513m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.503m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5.2/2,5)=2.6mf ak=(2.6×330)/2.6=858/2.6=330kPa承台底净面积：A c=(bl-nA p)/n=(5.2×5.2-4×0.503)/4=5.383m2复合桩基竖向承载力特征值：R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p+εc f ak A c=0.8×2.513×(5.9×300)+8000×0.503+0.1×330×5.383=7760. 427kNQ k=358.925kN≤R a=7760.427kNQ kmax=911.156kN≤1.2R a=1.2×7760.427=9312.512kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-193.306kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=193.306kN桩身的重力标准值：G p=((d1-d+h z)γz+(l t-(d1-d+h z))(γz-10))A p=(((-3.2)-0+10)×25+(5.9-( (-3.2)-0+10))×(25-10))×0.503=78.719kNR a'=ψuΣλi q sia l i+G p=0.8×2.513×(0.8×9.1×300)+78.719=4469.912kNQ k'=193.306kN≤R a'=4469.912kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=18×3.142×162/4=3619mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1230.06kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×16.7×0.503×106 + 0.9×(360×3619.115))×10-3=7472.668kN Q=1230.06kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=7472.668kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=260.963kNf y A s=(360×3619.115)×10-3=1302.881kNQ'=260.963kN≤f y A s=1302.881kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(3619.115/(0.503×106))×100%=0.72%≥0.65%满足要求！5、裂缝控制计算裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。

塔式起重机矩形板式基础计算方案书

矩形板式基础计算方案书工程名称：施工单位：编制人：日期：目录一、编制依据 (5)二、塔机属性 (5)三、塔机荷载 (6)四、基础验算 (8)五、基础配筋验算 (12)一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、塔机使用说明书3、《塔式起重机混凝土基础工程技术规范JGJ/T 187-2009》4、《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ196-20105、《塔式起重机设计规范》GB13752-926、《混凝土结构设计规范GB50010-2002》7、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）2006年版8、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）9、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）二、塔机属性三、塔机荷载（一）塔机自身荷载标准值（二）风荷载标准值（三）塔机传递至基础荷载标准值（四）塔机传递至基础荷载设计值四、基础验算基础及其上土的自重荷载标准值：G k =6.5×6.5×1.25×25=1320.31kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2×1320.31=1584.37kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： M k '' =G 1R G1+G 2 R G2-G 3R G3-G 4R G4+0.9×(M 2+0.5F vk H/1.2)=37.4×22＋3.8×11.5－19.8×6.3－89.4×11.8＋0.9×(690+0.5×12.52×43/1.2)=509.73kN·mF vk ''=F vk '/1.2=12.52/1.2=10.43kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''= 1.2×(G 1R G1+G 2 R G2-G 3R G3-G 4R G4)+1.4×0.9×(M 2+0.5F vk H/1.2)=1.2×(37.4×22＋3.8×11.5－19.8×6.3－89.4×11.8)＋1.4×0.9×(690＋0.5×12.52×43/1.2)=776.25kN·m F v ''=F v '/1.2=17.53/1.2=14.61kN基础长宽比：l/b=6.5/6.5=1 <1.1，基础计算形式为方形基础。

W7020-12KA矩形板式桩基础计算书

W7020-12KA计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=7×7×(1.6×25+0×19)=1960kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1960=2646kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(4.52+4.52)0.5=6.364m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k'+G k)/n=(854.6+1960)/4=703.65kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k'+G k)/n+(M k'+F Vk'h)/L=(854.6+1960)/4+(5609+169×1.6)/6.364=1627.509kNQ kmin=(F k'+G k)/n-(M k'+F Vk'h)/L=(854.6+1960)/4-(5609+169×1.6)/6.364=-220.209kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F'+G)/n+(M'+F v'h)/L=(1153.71+2646)/4+(7572.15+228.15×1.6)/6.364=2197.137kN Q min=(F'+G)/n-(M'+F v'h)/L=(1153.71+2646)/4-(7572.15+228.15×1.6)/6.364=-297.282kN 四、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.7=2.199m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.72/4=0.385m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(7/2,5)=3.5mf ak=(3.5×110)/3.5=385/3.5=110kPa承台底净面积：A c=(bl-n-3A p)/n=(7×7-4-3×0.385)/4=10.961m2复合桩基竖向承载力特征值：R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p+ηc f ak A c=0.8×2.199×(4.51×40+7.48×34+6.01×46)+0×0.385+0.1×11 0×10.961=1371.747kNQ k=703.65kN≤R a=1371.747kNQ kmax=1627.509kN≤1.2R a=1.2×1371.747=1646.096kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-220.209kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=220.209kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：G p=l t(γz-10)A p=18×(25-10)×0.385=103.95kNR a'=ψuΣλi q sia l i+G p=0.8×2.199×(0.4×4.51×40+0.6×7.48×34+0.6×6.01×46)+103.95=791.1 79kNQ k'=220.209kN≤R a'=791.179kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=12×3.142×182/4=3054mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=2197.137kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×19.1×0.385×106 + 0.9×(360×3053.628))×10-3=6504.5kN Q=2197.137kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=6504.5kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=297.282kNf y A s=(360×3053.628)×10-3=1099.306kNQ'=297.282kN≤f y A s=1099.306kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(3053.628/(0.385×106))×100%=0.793%≥0.65%满足要求！五、承台计算承台计算不计承台及上土自重:F max=F/n+M/L=1153.71/4+7572.15/6.364=1478.276kNF min=F/n-M/L=1153.71/4-7572.15/6.364=-901.421kN承台底部所受最大弯矩:M x= F max (a b-B)/2=1478.276×(4.5-2.1)/2=1773.931kN.mM y= F max (a l-B)/2=1478.276×(4.5-2.1)/2=1773.931kN.m承台顶部所受最大弯矩:M'x= F min (a b-B)/2=-901.421×(4.5-2.1)/2=-1081.705kN.mM'y= F min (a l-B)/2=-901.421×(4.5-2.1)/2=-1081.705kN.m计算底部配筋时：承台有效高度：h0=1600-40-25/2=1548mm计算顶部配筋时：承台有效高度：h0=1600-40-25/2=1548mm2、受剪切计算V=F/n+M/L=1153.71/4 + 7572.15/6.364=1478.276kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1548)1/4=0.848塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(4.5-2.1-0.7)/2=0.85ma1l=(a l-B-d)/2=(4.5-2.1-0.7)/2=0.85m剪跨比：λb'=a1b/h0=850/1548=0.549，取λb=0.549；λl'= a1l/h0=850/1548=0.549，取λl=0.549；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.549+1)=1.13αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.549+1)=1.13βhsαb f t bh0=0.848×1.13×1.57×103×7×1.548=16295.145kNβhsαl f t lh0=0.848×1.13×1.57×103×7×1.548=16295.145kNV=1478.276kN≤min(βhsαb f t bh0， βhsαl f t lh0)=16295.145kN满足要求！塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=2.1+2×1.548=5.196ma b=4.5m≤B+2h0=5.196m，a l=4.5m≤B+2h0=5.196m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=1773.931×106/(1×16.7×7000×15482)=0.006ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006γS1=1-ζ1/2=1-0.006/2=0.997A S1=M y/(γS1h0f y1)=1773.931×106/(0.997×1548×360)=3194mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(3194,0.0015×7000×1548)=16254mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=20704mm2≥A1=16254mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c lh02)=1773.931×106/(1×16.7×7000×15482)=0.006ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006γS2=1-ζ2/2=1-0.006/2=0.997A S2=M x/(γS2h0f y1)=1773.931×106/(0.997×1548×360)=3194mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A2=max(A S2, ρlh0)=max(3194,0.0015×7000×1548)=16254mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=20704mm2≥A2=16254mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积αS1= M'y/(α1f c bh02)=1081.705×106/(1×16.7×7000×15482)=0.004ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.004)0.5=0.004γS1=1-ζ1/2=1-0.004/2=0.998A S3=M'y/(γS1h0f y1)=1081.705×106/(0.998×1548×360)=1945mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A3=max(A S3,ρbh0,0.5A S1')=max(1945,0.0015×7000×1548,0.5×20704)=16254mm2 承台顶长向实际配筋：A S3'=20704mm2≥A3=16254mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积αS2= M'x/(α2f c lh02)=1081.705×106/(1×16.7×7000×15482)=0.004ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.004)0.5=0.004γS2=1-ζ2/2=1-0.004/2=0.998A S4=M'x/(γS2h0f y1)=1081.705×106/(0.998×1548×360)=1945mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A4=max(A S4, ρlh0,0.5A S2' )=max(1945,0.0015×7000×1548,0.5 ×20704)=16254mm2承台顶面短向配筋：A S4'=20704mm2≥A4=16254mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向HPB300 12@340。

矩形板式桩基础计算书

矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规》GB50010-20103、《建筑桩基技术规》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算承台混凝土保护层厚度δ(mm) 50 配置暗梁否承台底标高d1(m) -9.7基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=7.7×8.75×(1.5×25+0×19)=2526.562kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×2526.562=3410.859kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(4.752+5.52)0.5=7.267m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k'+G k)/n=(449+2526.562)/4=743.891kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k'+G k)/n+(M k'+F Vk'h)/L=(449+2526.562)/4+(1668+71×1.5)/7.267=988.069kN Q kmin=(F k'+G k)/n-(M k'+F Vk'h)/L=(449+2526.562)/4-(1668+71×1.5)/7.267=499.712kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F'+G)/n+(M'+F v'h)/L=(606.15+3410.859)/4+(2251.8+95.85×1.5)/7.267=1333.893kN Q min=(F'+G)/n-(M'+F v'h)/L=(606.15+3410.859)/4-(2251.8+95.85×1.5)/7.267=674.611kN 四、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.513m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.503m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(7.7/2,5)=3.85mf ak=(3.85×50)/3.85=192.5/3.85=50kPa承台底净面积：A c=(bl-n-3A p)/n=(7.7×8.75-4-3×0.503)/4=15.466m2 复合桩基竖向承载力特征值：R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p+ηc f ak A c=0.8×2.513×(12.8×8+10.15×20+3.24×26+32.31×80)+900×0.503+0.1×50×15.466=6510.499kNQ k=743.891kN≤R a=6510.499kNQ kmax=988.069kN≤1.2R a=1.2×6510.499=7812.599kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=499.712kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=12×3.142×252/4=5890mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1333.893kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×16.7×0.503×106 + 0.9×(360×5890.486))×10-3=8208.593kNQ=1333.893kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=8208.593kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=499.712kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(5890.486/(0.503×106))×100%=1.171%≥0.65%满足要求！5、裂缝控制计算Q kmin=499.712kN≥0不需要进行裂缝控制计算！五、承台计算1、荷载计算承台计算不计承台及上土自重:F max=F/n+M/L=606.15/4+2251.8/7.267=461.395kNF min=F/n-M/L=606.15/4-2251.8/7.267=-158.32kN承台底部所受最大弯矩:M x= F max (a b-B)/2=461.395×(4.75-1.6)/2=726.696kN.mM y= F max (a l-B)/2=461.395×(5.5-1.6)/2=899.719kN.m承台顶部所受最大弯矩:M'x= F min (a b-B)/2=-158.32×(4.75-1.6)/2=-249.353kN.mM'y= F min (a l-B)/2=-158.32×(5.5-1.6)/2=-308.723kN.m计算底部配筋时：承台有效高度：h0=1500-50-25/2=1438mm 计算顶部配筋时：承台有效高度：h0=1500-50-22/2=1439mm 2、受剪切计算V=F/n+M/L=606.15/4 + 2251.8/7.267=461.395kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1438)1/4=0.864塔吊边缘至角桩边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(4.75-1.6-0.8)/2=1.175ma1l=(a l-B-d)/2=(5.5-1.6-0.8)/2=1.55m 剪跨比：λb'=a1b/h0=1175/1438=0.817，取λb=0.817；λl'= a1l/h0=1550/1438=1.078，取λl=1.078；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.817+1)=0.963αl=1.75/(λl+1)=1.75/(1.078+1)=0.842βhsαb f t bh0=0.864×0.963×1.57×103×7.7×1.438=14459.043kNβhsαl f t lh0=0.864×0.842×1.57×103×8.75×1.438=14368.641kNV=461.395kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=14368.641kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切围：B+2h0=1.6+2×1.438=4.476ma b=4.75m>B+2h0=4.476m，a l=5.5m>B+2h0=4.476m角桩边缘至承台外边缘距离：c b=(b-a b+d)/2=(7.7-4.75+0.8)/2=1.875mc l=(l-a l+d)/2=(8.75-5.5+0.8)/2=2.025m角桩冲跨比：：λb''=a1b/h0=1175/1438=0.817，取λb=0.817；λl''= a1l/h0=1550/1438=1.078，取λl=1；角桩冲切系数：β1b=0.56/(λb+0.2)=0.56/(0.817+0.2)=0.551β1l=0.56/(λl+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.467[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=[0.551×(1.875+1.175/2)+0.467×(2.025+1.55/2)]×0.942×1570×1.438=5660.319kNN l=V=461.395kN≤[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=5660.319kN 满足要求！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=899.719×106/(1×16.7×7700×14382)=0.003ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.003)0.5=0.003γS1=1-ζ1/2=1-0.003/2=0.998A S1=M y/(γS1h0f y1)=899.719×106/(0.998×1438×360)=1741mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(1741,0.0015×7700×1438)=16609mm2承台底长向实际配筋：A S1'=25690mm2≥A1=16609mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c lh02)=726.696×106/(1×16.7×8750×14382)=0.002ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002γS2=1-ζ2/2=1-0.002/2=0.999A S2=M x/(γS2h0f y1)=726.696×106/(0.999×1438×360)=1406mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A2=max(A S2, ρlh0)=max(1406,0.0015×8750×1438)=18874mm2承台底短向实际配筋：A S2'=29126mm2≥A2=18874mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积αS1= M'y/(α1f c bh02)=308.723×106/(1×16.7×7700×14392)=0.001ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.001)0.5=0.001γS1=1-ζ1/2=1-0.001/2=0.999A S3=M'y/(γS1h0f y1)=308.723×106/(0.999×1439×360)=597mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A3=max(A S3, ρbh0,0.5A S1')=max(597,0.0015×7700×1439,0.5×25690)=16621mm2承台顶长向实际配筋：A S3'=19894mm2≥A3=16621mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积αS2= M'x/(α2f c lh02)=249.353×106/(1×16.7×8750×14392)=0.001ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.001)0.5=0.001γS2=1-ζ2/2=1-0.001/2=1A S4=M'x/(γS2h0f y1)=249.353×106/(1×1439×360)=482mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A4=max(A S4, ρlh0,0.5A S2' )=max(482,0.0015×8750×1439,0.5 ×29126)=18887mm2承台顶面短向配筋：A S4'=22555mm2≥A4=18887mm2 满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向HRB400 12500。

矩形板式桩基础计算书2#7.2

矩形板式桩基础计算书一、塔机属性二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值2、风荷载标准值ωk(kN/m2)3、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算矩形桩式基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.25×25+0×19)=781.25kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×781.25=937.5kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(42+42)0.5=5.66m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(458.39+781.25)/4=309.91kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(458.39+781.25)/4+(815.55+71.28×1.25)/5.66=469.83kNQ kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(458.39+781.25)/4-(815.55+71.28×1.25)/5.66=149.99kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(550.07+937.5)/4+(1285.17+99.79×1.25)/5.66=621.13kNQ min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(550.07+937.5)/4-(1285.17+99.79×1.25)/5.66=122.65kN四、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C60 桩基成桩工艺系数ψC0.85桩混凝土自重γz(kN/m3) 25 桩混凝土保护层厚度б(mm)35桩入土深度l t(m) 22.5桩配筋自定义桩身承载力设计值否桩混凝土类型预应力混凝土桩身预应力钢筋配筋40Si2Mn 11Φ10.70地基属性是否考虑承台效应否土名称土层厚度l i(m)侧阻力特征值q sia(kPa) 端阻力特征值q pa(kPa)抗拔系数承载力特征值f ak(kPa)杂填土 1.1 0 0 0.7 - 粉质粘土 1.3 10 0 0.7 - 粘土 5 22 0 0.7 - 粉质粘土 1.3 17 0 0.7 - 粉质粘土 3.8 15 0 0.7 - 粘土 6 33 1400 0.7 - 粉质粘土 2.5 26 1150 0.7 - 粘土 3.7 35 1600 0.7 -1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.5=1.57m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.52/4=0.2m2R a=uΣq sia·l i+q pa·A p=1.57×(0.9×10+5×22+1.3×17+3.8×15+6×33+2.5×26+3×35)+1600×0.2=1203.39kN Q k=309.91kN≤R a=1203.39kNQ kmax=469.83kN≤1.2R a=1.2×1203.39=1444.06kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=149.99kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=11×3.14×10.72/4=989mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=621.13kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.85×28×0.2×106 + 0.9×(400×989.12))×10-3=4985.32kNQ=621.13kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=4985.32kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=149.99kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！五、承台计算1、荷载计算承台有效高度：h0=1250-50-22/2=1189mmM=(Q max+Q min)L/2=(621.13+(122.65))×5.66/2=2103.74kN·mX方向：M x=Ma b/L=2103.74×4/5.66=1487.57kN·mY方向：M y=Ma l/L=2103.74×4/5.66=1487.57kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=550.07/4 + 1285.17/5.66=364.7kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1189)1/4=0.91塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(4-1.6-0.5)/2=0.95ma1l=(a l-B-d)/2=(4-1.6-0.5)/2=0.95m 剪跨比：λb'=a1b/h0=950/1189=0.8，取λb=0.8；λl'= a1l/h0=950/1189=0.8，取λl=0.8；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.8+1)=0.97αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.8+1)=0.97βhsαb f t bh0=0.91×0.97×1.57×103×5×1.19=8223.14kNβhsαl f t lh0=0.91×0.97×1.57×103×5×1.19=8223.14kNV=364.7kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=8223.14kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.19=3.98ma b=4m>B+2h0=3.98m，a l=4m>B+2h0=3.98m角桩内边缘至承台外边缘距离：c b=(b-a b+d)/2=(5-4+0.5)/2=0.75mc l=(l-a l+d)/2=(5-4+0.5)/2=0.75m角桩冲跨比：：λb''=a1b/h0=950/1189=0.8，取λb=0.8；λl''= a1l/h0=950/1189=0.8，取λl=0.8；角桩冲切系数：β1b=0.56/(λb+0.2)=0.56/(0.8+0.2)=0.56β1l=0.56/(λl+0.2)=0.56/(0.8+0.2)=0.56[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=[0.56×(0.75+0.95/2)+0.56×(0.75+0.95/2)]×0.96×1570×1. 19=2467.6kNN l=V=364.7kN≤[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=2467.6kN满足要求！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=1487.57×106/(1.03×16.7×5000×11892)=0.012δ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.012)0.5=0.012γS1=1-δ1/2=1-0.012/2=0.994A S1=M y/(γS1h0f y1)=1487.57×106/(0.994×1189×300)=4197mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24% 梁底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(4197,0.002×5000×1189)=14001mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=16219mm2≥A1=14001mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c bh02)=1487.57×106/(1.03×16.7×5000×11892)=0.012δ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.012)0.5=0.012γS2=1-δ2/2=1-0.012/2=0.994A S2=M x/(γS2h0f y1)=1487.57×106/(0.994×1189×300)=4197mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24% 梁底需要配筋：A2=max(9674, ρlh0)=max(9674,0.002×5000×1189)=14001mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=16219mm2≥A2=14001mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=9041mm2≥0.5A S1'=0.5×16219=8110mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S4'=9041mm2≥0.5A S2'=0.5×16219=8110mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。

3矩形板式桩基础计算书_20151125

3矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》 GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》 GB50007-2011、塔机属性1、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算承台及其上土的自重荷载标准值:G k =bl(h Y h' Y ')=4.4 X 4.4 X (1.25 X 25+0 X 19)=605kN 承台及其上土的自重荷载设计值： G=1.35G k =1.35 X 05=816.75kN 桩对角线距离：L=(a b 2+^2)0.5=(2.62+2.62)0.5=3.677m 1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k =(F k +G k )/n=(509+605)/4=278.5kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Q kmax =(F k +G k )/n+(M k +F vk h)/L=(509+605)/4+(1668+71 1 X 5)/3.677=756.273kN Q kmin =(F k +G k )/n-(M k +F vk h)/L=(509+605)/4-(1668+71 1.25)/3.677=-199.273kN 2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：基础布置图Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(687.15+816.75)/4+(2251.8+95.85 1.25)/3.677=1020.969kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(687.15+816.75)/4-(2251.8+95.85 1.25)/3.677=-269.019kN 四、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=n d=3.14 / 0.5=1.571m桩端面积：A p=nd/4=3.14 /52/4=0.196m2R a=书 U 工s q l i+q pa A p=0.5 X.571 )(0.5 0+0.9 为4+2.2 3+0.6 冷+13.8 系+4.7 送9+10.4 23+0.1 €5)+4600 J0 .1 96=1301.091kNQ k=278.5kN <R1301.091kNQ kmax=756.273kN < 1.2R=1.2 1301.091=1561.309kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin =-199.273kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=199.273kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：G p=(-1.7-(-1.5-h z))A p Y+(-1.5-h z-(-34.9))A p(羊10)=(-1.7-(-1.5-0.5) )20.196 25 +(-1.5-0.5-(-34.9)) 0.196 滩5-10)=98.371kNR a'=书 u 的Sh l i+G p=0.5 为.571 (0.6 区5 0+0.6 0.9 14+0.6 2.2 5+0.6(0.6(9+0.6 为3.8 X7+0.8 4.7 29+0.8 10.4 23+0.6 0.1 55)+98.371=396.084kNQ k'=199.273kN WR396.084kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：A ps=n nd/4=12 23.142 X/4=763mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1020.969kN恢f c A p+0.9f y'A s'=(0.85 28 >0.196 10 + 0.9 (400 2763.407)) 10- =4895.033kNQ=1020.969kN < 妨c A p+0.9f y'A s'=4895.033kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=269.019kN3f py A ps=650 X763.407 10 =496.215kNQ'=269.019kN f ps=496.215kN满足要求！五、承台计算1、荷载计算承台有效高度：h o=125O-5O-22/2=1189mmM=(Q max+Q min)L/2=(1020.969+(-269.019)) 3.677V2=1382.443kN m •X方向：M x=Ma b/L=1382.443 2.6/3.677=977.535kN m •Y方向：M y=Ma l/L=1382.443 2<6/3.677=977.535kN m •2、受剪切计算V=F/n+M/L=687.15/4 + 2251.8/3.677=784.196kN受剪切承载力截面高度影响系数：氐=(800/1189)1/4=0.906塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(2.6-1.6-0.5)/2=0.25ma1l=(a l-B-d)/2=(2.6-1.6-0.5)/2=0.25m 剪跨比：2b'=a1b/h0=250/1189=0.21,取冷=0.25;入'=an/h0=250/1189=0.21，取入=0.25;承台剪切系数：a=1.75/( b+l)=1.75/(0.25+1)=1.4a=1.75/( l+<1)=1.75/(0.25+1)=1.43內s a f t bh0=0.906 X.4 X.57 X03X4.4 * 189=10414.52kN3价sm f t lh0=0.906 *.4 *.57 *03*4.4 *.189=10414.52kNV=784.196kN < min(hS a f t bh。

矩形板式基础计算书(圆砾层)

矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、基础验算基础布置图基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=5.5×5.5×1.5×25=1134.375kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1134.375=1531.406kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=1668kN·mF vk''=F vk'/1.2=71/1.2=59.167kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=2251.8kN·mF v''=F v'/1.2=95.85/1.2=79.875kN基础长宽比：l/b=5.5/5.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。

W x=lb2/6=5.5×5.52/6=27.729m3W y=bl2/6=5.5×5.52/6=27.729m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=1668×5.5/(5.52+5.52)0.5=1179.454kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=1668×5.5/(5.52+5.52)0.5=1179.454kN·m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(449+1134.375)/30.25-1179.454/27.729-1179.454/27.729=-32.727<0偏心荷载合力作用点在核心区外。