井下电气设备过载整定计算书
井下电气设备过载整定计算
书
Through the process agreement to achieve a unified action policy for different people, so as to coordinate action, reduce blindness, and make the work orderly.
编制：___________________
日期：___________________
井下电气设备过载整定计算书
温馨提示：该文件为本公司员工进行生产和各项管理工作共同的技术依据，通过对具体的工作环节进行规范、约束，以确保生产、管理活动的正常、有序、优质进行。
本文档可根据实际情况进行修改和使用。
井下设备的整定计算
第一部分过载整定
1．过流整定细则说明
1.馈电开关（含移变低压侧）中过载长延时保护电流整定按实际负载电流值整定。实际整定时, 应计算其保护干线所有负载的额定电流之和, 根据各负载运行情况, 乘一需用系数。
公式: Iz=KIe
式中: Iz——过载保护电流整定值, A；
Ie ——保护干线中所有电机额定电流之和, A;
K——需用系数, 取0.5~1。
2.馈电开关（含移变低压侧）中电子保护器的短路保护整定, 取其保护干线中最大负载电机的起动电流, 加其余电机的实际电流之和。
公式: Iz=IQe+KIe
式中: Iz——短路保护电流整定值, A；
IQe——最大负载电机起动电流, A;
Ie ——其余电机额定电流之和, A;
K——需用系数, 取0.5~1。
3.电磁起动器中电子保护器的过载电流Iz整定以负载电机的额定电流为依据, 根据控制开关的整定方式取其近似值。当运行中电流超过Iz时, 即视为过载, 保护延时动作；当运行中电流超过8倍的Iz 值时, 即视为短路, 保护器瞬间动作。
4.馈电开关短路电流的可靠动作校验, 应计算出其保护干线最远端两相短路电流, 除以其短路保护整定值, 灵敏度系数不小于1.5。
公式:
式中 Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流, A；
Iz——馈电开关短路电流整定值, A；
1.5——可靠系数。
5.电磁起动器短路电流的可靠动作校验, 应计算出所带负载电机处最远端两相短路电流除以8倍的过载定值, 灵敏度系数不小于1.2。
公式:
式中 Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流, A；
Iz——馈电开关短路电流整定值, A；
1.5——可靠系数。
6.高压配电装置, 应根据其保护干线中移动高压侧过流整定值进行整定。
7.移动变电站高压侧整定以低压侧整定电流除以该移变的高压变比, 取其近似值。
8.本细则参照《煤矿井下供电的三大保护细则》（煤矿工业出版社）第一章第二节制定。
2．综采工作面电气整定计算
（一）.移变的整定计算
500KV A移变（10KV→690V,变比取14.5）
二次侧过载整定电流:I/zz=Ke=0.75×1.15×577.4=498A
二次侧短路保护电
流:Izz=IQe+Ke=6×1.15×180+0.75×1.15×397.4=1585A （取皮带机电机为干线最大负载）
折算至一次侧过载整定电流:I/Z=498÷14.5=34A
折算至一次侧短路保护电流:IZ=1585÷14.5=109A
1000KV A移变（10KV→1200V,变比取8.3）
二次侧过载整定电流:I/zz=Ke=0.75×0.67×1020=513A
二次侧短路保护电
流:Izz=IQe+Ke=6×0.67×500+0.75×0.67×520=2271A （取采煤机为干线最大负载）
折算至一次侧过载整定电流:I/Z=513÷8.3=62A
折算至一次侧短路保护电流:IZ=2271÷8.3=274A
800KV A移变（10KV→1200V,变比取8.3）
二次侧过载整定电流:I/zz=Ke=0.75×0.67×730=367A
二次侧短路保护电
流:Izz=IQe+Ke=6×0.67×160+0.75×0.67×570=929A （取后溜机头为干线最大负载）
折算至一次侧过载整定电流:I/Z=367÷8.3=44A
折算至一次侧短路保护电流:IZ=929÷8.3=112A
（2）.馈电开关的整定计算
回风顺槽馈电的过载整定计算:I/=Ke=0.75×1.15×101.4=87A
回风顺槽馈电的短路保护计
算:I=IQe+Ke=6×1.15×75+0.75×1.15×26.4=540A （取无极绳电机为干线最大负载）
运输顺槽馈电的过载整定计算:I/=Ke=0.75×1.15×265.5=230A
运输顺槽馈电的短路保护计
算:I=IQe+Ke=6×1.15×180+0.75×1.15×85.5=1316A （取皮带电机为干线最大负载）
名称
型号
电压（V)
用途
负载（KW)
过载电流（A)
短路电流（A)
起动器
QBZ-80
660
回风顺槽水泵电机
11
13
104
起动器
QBZ-80N
660
回风顺槽绞车电机11.4
13
104
起动器
QBZ-80N
660
液压张电机
4
5.5
44
起动器
QBZ-120N
660
无极绳绞车电机75
86
688
起动器
QJR-200
660
皮带机电机
90×2
207
1656
起动器
QBZ-80N
660
张紧装置电机7.5
9
72
起动器QBZ-80 660
排水泵电机13
15
120
起动器QBZ-80 660
排水泵电机13
15
120
起动器QBZ-80 660
排水泵电机
15
17
136
起动器QBZ-80 660
回柱绞车18.5
21
168
起动器QBZ-80 660
回柱绞车18.5
21
168
组合开关
QBZ-1600/1140(660)-6 1140
采煤机
500
335
2680
1140
乳化液泵站1
125
84
672
1140
乳化液泵站2
125
84
672
1140
破碎机
74
592
1140
转载机
160
107
856
1140
备用
软起组合
QJR-4×400/1140 (660)-4 1140
后溜机头
160
856 1140
后溜机尾160
107
856 1140
前溜机头160
107
856 1140
前溜机尾160
107
856
起动器
QBZ-80
1140
喷雾泵
45
30
240
起动器
QBZ-80
1140
喷雾泵
45
30
240
三．3101工作面电气整定计算
(一）.综掘队馈电的整定计算
馈电过载整定电流:I/zz=Ke=0.75×1.15×180.5=156A
馈电短路保护电
流:Izz=IQe+Ke=6×1.15×40+0.75×1.15×140.5=397A （取刮板机电
机为干线最大负载）
（二）轨道大巷500KV A移变的整定计算
500KV A移变（10KV→1200V,变比取8.3）
二次侧过载整定电流:I/zz=Ke=0.67×135=90A
二次侧短路保护电流:Izz=IQe+Ke=8×90=720A
折算至一次侧过载整定电流:I/Z=90÷8.3=11A
折算至一次侧短路保护电流:IZ=720÷8.3=87A
名称
型号
电压（V)
用途
负载（KW)
过载电流（A)
短路电流（A)
馈电
KBZ-400
1140
135
90
720
馈电
KJZ-200 660
综掘队馈电180.5
156
397
起动器QBZ-80N 660
刮板机
40
46
368
QBZ-80N 660
刮板机40
46
368
起动器QBZ-80N 660
刮板机40
46
368
起动器QBZ-80N 660
刮板机
40
46
368
起动器QBZ-80N 660
喷浆机
5.5
6.5
52
起动器QBZ-80N 660
水泵
15
17
136
切换开关
QBZ-2×120SF
660
局扇风机
2×15
35
280
四．机电机运队电气整定计算
(一）.主井装载硐室馈电的整定计算
馈电过载整定电流:I/zz=Ke=0.75×1.15×41.5=36A
馈电短路保护电
流:Izz=IQe+Ke=6×1.15×18.5+0.75×1.15×23=147A （取1#皮带电机为干线最大负载）
(二）.副井二水平信号硐室馈电的整定计算
馈电过载整定电流:I/zz=Ke=0.75×1.15×26=22A
馈电短路保护电
流:Izz=IQe+Ke=6×1.15×18.5+0.75×1.15×7.5=134A （取液压站油泵电机为干线最大负载）
(三）.轨道巷配电的整定计算
D10馈电过载整定电流:I/zz=Ke=0.75×1.15×83=72A
D10馈电短路保护电
流:Izz=IQe+Ke=6×1.15×45+0.75×1.15×38=343A （取1#挡水墙水泵电机为干线最大负载）
(四）.主皮带机头馈电的整定计算
馈电过载整定电流:I/zz=Ke=0.75×1.15×111.5=96A
馈电短路保护电
流:Izz=IQe+Ke=6×1.15×90+0.75×1.15×21.5=640A （取主皮带电机为干线最大负载）
(五）.副井一水平信号硐室馈电的整定计算
馈电过载整定电流:I/zz=Ke=0.75×1.15×40=35A
馈电短路保护电
流:Izz=IQe+Ke=6×1.15×22+0.75×1.15×18.5=168A （取副井井底主水泵电机为干线最大负载）
(六）.变电所800KV A变压器的整定计算
800KV A移变（10KV→690V,变比取14.5）
二次侧过载整定电流:I/zz=Ke=0.75×1.15×302=260A
二次侧短路保护电
煤矿井下电气整定计算说明
鑫隆煤矿井下电气整定计算说明 第一部分过载整定 一、过流整定细则说明： 1、馈电开关（含移变低压侧）中过载长延时保护电流整定按实际负载电流值整定。实际整定时，应计算其保护干线所有负载的额定电流之和，根据各负载运行情况，乘一需用系数。 公式：I z=K∑Ie 式中：I z——过载保护电流整定值，A； ∑Ie ——保护干线中所有电机额定电流之和，A; K——需用系数，取0.5~1。 2、馈电开关（含移变低压侧）中电子保护器的短路保护整定，取其保护干线中最大负载电机的起动电流，加其余电机的实际电流之和。 公式：I z=IQe+K∑Ie 式中：I z——短路保护电流整定值，A； IQe——最大负载电机起动电流，A; ∑Ie ——其余电机额定电流之和，A; K——需用系数，取0.5~1。 3、电磁起动器中电子保护器的过载电流I z整定以负载电机的额定电流为依据，根据控制开关的整定方式取其近似值。当运行中电流超过I z时，即视为过载，保护延时动作；当运行中电流超过8倍的I z值时，即视为短路，保护器瞬间动作。
4、馈电开关短路电流的可靠动作校验，应计算出其保护干线最远端两相短路电流，除以其短路保护整定值，灵敏度系数不小于1.5。 公式： 式中：Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A； I z——馈电开关短路电流整定值，A； 1.5——可靠系数。 5、电磁起动器短路电流的可靠动作校验，应计算出所带负载电机处最远端两相短路电流除以8倍的过载定值，灵敏度系数不小于1.2。 公式： 式中：Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A； I z——电磁起动器短路电流整定值，A； 1.2——可靠系数。 6、高压配电装置，应根据其保护干线中移动高压侧过流整定值进行整定。 7、移动变电站高压侧整定以低压侧整定电流除以该移变的高压变比，取其近似值（10KV→690V,变比取14.5；10KV→1200V,变比取8.3）。 8、本细则参照《煤矿井下供电的三大保护细则》（煤矿工业出版社）第一章第二节制定。 9、高压起动器的过载电流I z整定以负载电机的额定电流为依据，根据控制开关的整定方式取其近似值。当运行中电流超过I z时，即视
高压整定计算书
二、高开整定列表
高爆开关整定计算原则 一、计算原则与公式 根据《煤矿井下供电的三大保护细则》： (1)、过载值：φ cos 31??≤ e e g U P I g ……高压配电装置的过载整定值，A ； P e ……高压配电装置所带负荷的额定功率之和，kW; U e ……高压配电装置的额定电压，kV; Cos φ……功率因数取0.85; (2)、短路值根据公式计算： )(4 .1e x Qe b z I k I k I ∑+?≥ I z ……高压配电装置短路电流整定值; I Qe ……容量最大的电动机额定起动电流，(包括同时启动的几台电动机）A ； k b ……矿用变压器的变压比，一次电压为10000V ，二次电压为690V 时， 变比取14.5；一次电压为10000V ，二次电压为1200V 时，变比取8.3; ∑I e ……其余（已启动电流的除外）电动机的额定电流之和; K x ……需用系数，取1; 对于电子式高压综合保护器，按电流互感器(5A)倍数分级整定： ge b e x Qe I k I k I n ∑+≥ 式中 n ……互感器二次额定电流(5A)的倍数
I ge ……高压配电装置额定电流，A ； ∑Ie 、I Qe 、Kx 、k b ……含义同上； (3)、对于Y/△接线变压器，计算出的整定值灵敏度应按公式校验 Z b d I k I 3)2(≥1.5 )2(d I ……变压器低压侧两相短路电流，A; I z ……高压配电装置短路电流整定值; k b ……矿用变压器的变压比，取14.5或8.3; ∑R=R 1/K b 2+R b +R 2 ∑X=X X +X 1／K b 2+X b +X 2 ()) ()(22 2 ) 2(X R U I e d ∑+∑= (4)、公式S V X 2=、∑?=33V I S 、∑=X V S 2、3 2866.0S S I I = X 、系统电抗 V 2、系统电压 S 、系统短路容量：地面10KV 变电站系统短路容量按100MVA 计算） 3 S I 、稳态三项短路电流 X ∑、短路回路的总电抗
10kV高压开关柜整定计算书
10kV高压柜整定计算书 机运事业部 年月日
审批记录
10kV 高压柜整定书 已知：110KV 变电所10KV 母线三相短路电流为)3(.c s I =,母线短路容量S k =Uav ?3)3(.c s I =××=,电源电抗X S =2Uav /K S ==Ω。 一、主井10kV 高压柜整定计算书(400/5) 根据目前主井主要用电设备用电负荷统计知总负荷为1818KW ，最大电机功率为1600KW,高压柜到主井变电所采用的是YJV 22 3×95mm 2电缆,400m 。 1、线路电抗X l =01X l=×=Ω 2、总电阻∑R=01R l=×=Ω 3、总阻抗∑X=X S +X l =+=Ω 4、线路末两相短路电流 )2(m in .s I = ()() 2 2 2∑∑+? X R Un = () () 2 2 4532.00884.0210000 +? =10875.48A 5、线路最大长时工作电流： Ir=? cos 3??U P = 8 .01031818?? =131A 6、过电流保护电流： Ig=Kj Kf Kjz Krel ??×I max = 8085.00 .115.1??×（8.010316005.1???+8 .010*********??-） =3.19A 取3.2A
7、速断保护电流： Id= Kj Kjz Krel?×)3( m ax .s I 根据现场经验，取3倍的线路最大长时工作电流进行整定。 Id= Kj Kjz Krel?×3Ir = 800.1 15 ..1?×3×131 =5.7A 8、灵敏度校验： Km=)2( m in .s I/Kj×Id> =（80×）=> 满足条件。 式中K rel――可靠系数，取K k＝１.15 K f ――返回系数, K f = K jz――接线系数,其值视继电器的接线方式而定，此取 K j――电流互感器的变比 式中? cos――设备组平均功率因数，此取 Imax—线路最大工作电流 )2( m in .s I――被保护线路末两相短路电流 二、风井10kV高压柜整定计算书(400/5) 根据风井改绞后供电负荷情况，总负荷为2016KW，最大电机功率为1600KW，高压柜到风井变电所采用的是YJV- 3×70mm2电
10kV高压开关柜整定计算书(综保整定计算)
大砭窑煤矿地面10kV高压柜 整定计算书 机电科 二零一七年八月一日
审批记录
10kV 高压柜整定书 一、地面变电所10kV 高压柜整定计算书(1000/5) 根据目前煤矿井下主要用电设备用电负荷统计知总负荷为9600KW ，最大设计负荷为7600KW,高压柜到主井变电所采用的是YJV 22 3×185mm 2电缆,200m 。 1、线路电抗X l =01X l=0.08×0.2=0.016Ω 2、总电阻∑R=01R l=0.221×0.2=0.0442Ω 3、总阻抗∑X=X S +X l =0.45+0.0016=0.4516Ω 4、线路末两相短路电流 ) 2(min .s I =()() 2 2 2∑∑+? X R Un = 2 2 ) 4516.0()0442.0(210000 +?=11019.09A 5、线路最大长时工作电流： Ir=? cos 3??U P = 8 .01039600 ?? =693A 6、过电流保护电流： Ig=Kj Kf Kjz Krel ??×I max = )8 .01037600 96008.010376005.1(20085.00.115.1??-+?????? =6.5A 7、速断保护电流：
Id= Kj Kjz Krel ?×) 3(max .s I 根据现场经验，取3倍的线路最大长时工作电流进行整定。 Id=Kj Kjz Krel ?×3Ir = 6933200 .115.1??? =11.85A 8、灵敏度校验： Km=) 2(min .s I /Kj ×Id>1.5 =11019.1/（200×11.85）=4.58>1.5 满足条件。 式中K rel ――可靠系数，取K k ＝１.15 K f ――返回系数, K f =0.85 K jz ――接线系数,其值视继电器的接线方式而定，此取1.0 K j ――电流互感器的变比 式中?cos ――设备组平均功率因数，此取0.8 Imax — 线路最大工作电流 ) 2(min .s I ――被保护线路末两相短路电流 二、通风机房高压柜整定计算书（300/5） 根据目前通风机房用电设备用电负荷统计知总负荷为1120KW ，最大负荷功率为560KW,使用LG-120架空线，3000Km 。 1、线路电抗X l =01X l=0.08×3=0.024Ω
井下整定计算书
山西煤炭运销集团阳城四侯煤业有限公司井下高低压开关整定计算 编制单位：机电科 编制日期：二〇一四元月七日
目录
井下电网设备保护整定计算 一、高压开关整定计算原则 根据《煤矿井下供电的三大保护细则》、《井下供电系统图》、《煤矿电工手册》进行计算。 1、过载值计算： I g ≤ ? cos 3??e e U P g I ——高压配电装置的过载整定值，A ； e P ——高压配电装置所带负荷的额定功率之和,kW; e U ——高压配电装置的额定电压，kV; ?cos ——功率因数取； 2、两相短路值计算： 对于电子式高压综合保护器,按电流互感器(5A)倍数分级 整定：ge b e x Qe I k I k I n ∑+≥ n ——互感器二次额定电流(5A)的倍数 I Qe ---容量最大的电动机的额定启动电流 K X ---需用系数，取 ∑I e ---其余电动机的额定电流之和 b k ——矿用变压器的变压比，取 ge I ——高压配电装置额定电流，A ；
3、校验: 5.13) 2(≥z b d I k I ∑R ＝R 1/K b 2 +R b +R 2 ∑X ＝X X +X 1/K b 2 +X b +X 2 ∑∑+= 2 2 ) 2() ()(2X R U I e d ) 2(d I ——变压器低压侧两相短路电流，A ； I Z ——高压配电装置短路电流整定值; b k ——矿用变压器的变压比，取二、低压开关整定计算原则 根据《煤矿井下供电的三大保护细则》、《井下供电系统图》、《煤矿初步设计》、《煤矿电工手册》进行计算。 1、过载值计算：IZ=×∑P 2、两相短路电流计算： ∑R ＝R 1/K b 2+R b +R 2 ∑X ＝X X +X 1/K b 2 +X b +X 2 ∑∑+= 2 2 ) 2() ()(2X R U I e d 注：根据以上公式计算过程由Excel 表格完成。 3、校验：电缆干线效验： z d I I ) 2(≥ 开关保护效验： z d I I 8)2(≥ 式中：I Z ----过载电流整定值 ∑P---所有电动机额定功率之和 I d ---短路保护的电流整定值 I Qe ---容量最大的电动机的额定启动电流
低压整定计算书
负 荷 整 定 计 算 书 （低压部分）机电科
2016年月 目录 序、低压开关整定计算原则 (2) 一、井下低压开关整定计算 (3) …………………15 二、井下开关整定表……………………………………附表：河南先锋煤业负荷统计表序：低压开关整定计算原则 1、馈电开关保护计算 （1）、过载值计算：I=I=1.1×∑P eZ(2)、短路值整定计算：I≥I+K ∑I eQe Xd)(2?1.5 K=≥(3)、效验：d?d式中：I----过载电流整定值Z∑P---所有电动机额定功率之和 I---短路保护的电流整定值d I---容量最大的电动机的额定启动电流Qe K---需用系数，取1.1 X∑I---其余电动机的额定电流之和e(2)---被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流I d值
1.5---保护装置的可靠动作系数 型号：KBSG-400kVA，所带负荷：391.8KW1#变压器（一）、智能馈电开关整定： （1）型号：KBZ4-400，Ie=400A,Ue=660V, 用途：1号变压器总开关；过流速断时间设为0.75S，短路和漏电速断时间设为0.2S， 负荷统计：P=75KW,启动电流I=75×1.1×6=495A,∑P=316.8KW。Qemax （2）过载整定： 根据公式：I=I=1.1×∑P =316.8×1.1=348.48A eZ取348A。 （3）短路整定： 根据公式 I≥I+K∑I edX Qe=495+（316.8－75）×1.1=760.98A 取761A。 （4）校验： 2，长度为255米，折算系数为1.37电缆MY-3*35+1*16mm，折算后长(2)=1902A。度为349米，经查表得I d(2)?1902依据公式K===2.49＞1.5 经校验整定符合要求。 d?761d （二）、智能馈电开关整定： （1）型号：KBZ4-400，Ie=400A,Ue=660V, 用途：主井二部皮带和11050回风巷电源分开关；过流速断时间设为0.5S，短路和漏电速断
煤矿高低压整定计算(新)
小回沟项目部井下变电所供电系统 整定计算书 中煤第十工程处小回沟项目部 2016年1月1日
小回沟项目部 供电系统保护整定计算会签会签意见： 机电经理： 技术经理： 机电部长： 机电队长： 计算： 审核： 日期：
小回沟项目部井下变电所电力负荷统计表
整定值统计表（变电所高压部分）
第一部分 井下变电所高压供电 计算公式及参数： 通过开关负荷电流计算公式：?cos 3???= ∑∑N e X E U P K I 过载保护动作电流计算公式：∑?=E rel aoc I K I （A ）； 过流保护动作电流计算公式：Ie=Iqe+Kx ∑Ie 速断保护动作电流计算公式：∑+?=) (E q rel aq I I K I （A ）； Ie —过流保护装置的电流整定值； Iqe —容量最大的电动机的额定起动电流； ∑Ie —其余电动机的额定电流之和； rel K ：可靠系数； X K ：需用系数； ?cos ：功率因数； b K ：变压器的变压比； N U ：开关额定电压； ∑e P ：负荷总功率； q I ：最大电机起动电流；
一、10KV 一回路进线高开（001） 负荷总功率∑e P ：2710.5KW ；功率因数：0.8；同时系数：1 （1）过载保护动作电流： ?cos 3??? ? ?=? =∑∑N e x s rel E rel aoc U P K K K I K I = A I aoc 5.2058.0*10*732.15 .2710*1* 1*05.1==A ； （2） （3=aq K I = =aq I 灵敏度校验：电缆型号MYJV22 3×95，供电距离1100米，换算后供电距离583米，根据两相短路电流效验算，1100*0.53=583 查表得：Id(2)=1120A 。 aq c K s I K I K ?= ) 2(min 校验结果：1120/450=2.5>1.5 合格。
(完整word版)继电保护定值整定计算书
桂林变电站35kV及400V设备继电保护定值整定计算书 批准： 审核： 校核： 计算： 超高压输电公司柳州局 二〇一三年十一月六日
计算依据： 一、 规程依据 DL/T 584-2007 3～110kV 电网继电保护装置运行整定规程 Q/CSG-EHV431002-2013 超高压输电公司继电保护整定业务指导书 2013年广西电网继电保护整定方案 二、 短路阻抗 广西中调所提供2013年桂林站35kV 母线最大短路容量、短路电流:三相短路 2165MVA/33783A ； 由此计算35kV 母线短路阻抗 正序阻抗 Z1= () () 63.0337833216532 2 =?= A MVA I S Ω
第一部分 #1站用变保护 一、参数计算 已知容量：S T1=800kVA，电压：35/0.4kV，接线：D/Y11，短路阻抗：U K=6.72% 计算如下表： 注：高压侧额定电流：Ie= S T1/( 3Ue)= 800/( 3×35)=13.2A 高压侧额定电流二次值：Ie2=13.2/40=0.33 A 低压侧额定电流：Ie’=S T1/( 3Ue)= 800/( 3×0.4)=1154.7A 低压侧额定电流二次值：Ie2’=1154.7/300=3.85A 短路阻抗：Xk=（Ue2×U K）/ S T1=（35k2×0.0672）/800k=103Ω保护装置为南瑞继保RCS-9621C型站用电保护装置，安装在35kV保护小室。 二、定值计算 1、过流I段（速断段）
1）按躲过站用变低压侧故障整定： 计算站用变低压侧出口三相短路的一次电流 I k(3).max= Ue /（3×Xk ）=37000/（3×103）=207.4A 计算站用变低压侧出口三相短路的二次电流 Ik= I k(3).max /Nct=207.4/40=5.19A 计算按躲过站用变低压侧故障整定的过流I 段整定值 Izd=k K ×Ik k K 为可靠系数，按照整定规程取k K =1.5 =1.5×5.19=7.8A 2）校验最小方式时低压侧出口两相短路时灵敏系数lm K ≥1.5 计算站用变低压侧出口两相短路的一次电流 min ).2(Ik = Ue /〔2×（Z1 +Xk ）〕 =37000/〔2×（0.63 +103）〕=178.52A 式中：Z1为35kV 母线短路的短路阻抗。 计算站用变低压侧出口两相短路的二次电流 Ik.min= min ).2(Ik =178.52/40=4.46A 校验最小方式时低压侧出口两相短路时灵敏系数 Klm= Izd Ik min .=4.46/7.8=0.57<1.5 不满足要求 3）按满足最小方式时低压侧出口短路时灵敏系数lm K ≥1.5整定 I1= lm K Ik min .=4.46/1.5=2.97A 取3.0A 综上，过流I 段定值取3.0A T=0s ，跳#1站变高低压两侧断路器。 2、 过流II 、III 段（过流）
井下中央变电所高压开关整定计算说明书
山西吕梁离石西山亚辰煤业有限公司井下中央变电所高开整定计算说明书二0一八年四月二十五日
井下中央变电所高开整定计算说明书 1、开关802的保护整定计算与校验： 负荷额定总功率：260(KW)； 最大电机功率：160 (KW)；最大电流倍数：6； 1× 0.7×260×1000 3×10000×0.7 = 15.01(A)； ◆反时限或长延时过流保护（过载）： 反时限过流保护：rel c N dz ret i K K I I K K ??= ?=1.1×1×15.01 1×40 = 0.41（A ）； 取=z I 0.4 (A ）；即一次侧实际电流取为16（A ）； 时限特性：默认反时限，报警时间1s ； ◆躲过最大负荷电流的过流保护(短路)： 通过开关最大电流：max qe e I I I =+∑= 65.21+ 5.77 = 70.98(A) 过流保护：max rel c dz ret i K K I I K K ??= ?= 1.1×1×70.98 1×40=1.95 (A)； 取=dz I 2（A ）档；即一次侧实际电流取为80（A ）； 时限特性：默认反时限； 短路电流计算：系统短路容量d S ：60MV A ；系统电抗为：1.8375Ω； 高压电缆阻抗参数表 短路电流计算表 2 2) 2(min ) ()(2∑∑+?= X R U I av d = 10.5×1000 2×0.18322+1.91432 = 2730.04(A)； 2 2) 3(min )()(3∑∑+?= X R U I av d = 10.5×1000 3×0.18322+1.9143 2 = 3152.38 (A)； U I S d d ??=)2(min 2= 2×2730.04×10.5 1000 =57.33 (MV A)；
井下电气设备过载整定计算书
井下设备的整定计算 第一部分过载整定 一．过流整定细则说明 1.馈电开关（含移变低压侧）中过载长延时保护电流整定按实际负载电流值整定。实际整定时，应计算其保护干线所有负载的额定电流之和，根据各负载运行情况，乘一需用系数。 公式：I z=K∑Ie 式中：I z——过载保护电流整定值，A； ∑I e——保护干线中所有电机额定电流之和，A; K——需用系数，取0.5~1。 2.馈电开关（含移变低压侧）中电子保护器的短路保护整定，取其保护干线中最大负载电机的起动电流，加其余电机的实际电流之和。 公式：I z=I Qe+K∑I e 式中：I z——短路保护电流整定值，A； I Qe——最大负载电机起动电流，A; ∑I e——其余电机额定电流之和，A; K——需用系数，取0.5~1。 3.电磁起动器中电子保护器的过载电流I z整定以负载电机的额定电流为依据，根据控制开关的整定方式取其近似值。当运行中电流超过I z时，即视为过载，保护延时动作；当运行中电流超过8倍的I z值时，即视为短路，保护器瞬间动作。
4.馈电开关短路电流的可靠动作校验，应计算出其保护干线最远端两相短路电流，除以其短路保护整定值，灵敏度系数不小于1.5。 公式： 式中Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A； I z——馈电开关短路电流整定值，A； 1.5——可靠系数。 5.电磁起动器短路电流的可靠动作校验，应计算出所带负载电机处最远端两相短路电流除以8倍的过载定值，灵敏度系数不小于1.2。 公式： 式中Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A； I z——馈电开关短路电流整定值，A； 1.5——可靠系数。 6.高压配电装置，应根据其保护干线中移动高压侧过流整定值进行整定。 7.移动变电站高压侧整定以低压侧整定电流除以该移变的高压变比，取其近似值。 8.本细则参照《煤矿井下供电的三大保护细则》（煤矿工业出版社）第一章第二节制定。
10kV高压开关柜整定计算书[综保整定计算].docx
10kV 高压柜整定计算书
机运事业部 年月日 审批记录 单位签字日期 编制 审核 分管副部长 机运部长 机电副总
10kV高压柜整定书 已知： 110KV 变电所 10KV 母线三相短路电流为I s(3.c)=13.44Ka,母线短路容量 S k=3Uav I s(3.c)=1.732 ×10.5 ×13.44=244.4MW,电源电抗X S= Uav2/S K=10.52/244.4= 0.45 Ω。 一、主井 10kV 高压柜整定计算书 (400/5) 根据目前主井主要用电设备用电负荷统计知总负荷为1818KW ，最大电机功率为1600KW, 高压柜到主井变电所采用的是YJV22 3×95mm 2电缆 ,400m 。
1 、线路电抗 X l = X 01 l=0.08 ×0.4=0.03 2 Ω 2 、总电阻∑R= R 01 l=0.221 ×0.4=0.0884 Ω 3 、总阻抗∑X=X S +X l =0.45+0.0032=0.4532 Ω 4 、线路末两相短路电流 I s (.2min ) = Un = 10000 =10875.48A 2 2 2 2 2 R X 20.0884 0.4532 5、线路最大长时工作电流： P Ir= 3 U cos 1818 = 3 10 0.8 =131A 6、过电流保护电流： Ig= Krel Kjz ×I max Kf Kj = 1.15 1.0 ×（ 1.5 1600 + 1818 1600 ） 0.85 80 3 10 0.8 3 10 0.8 =3.19A 取 3.2A 7、速断保护电流： Id= Krel Kjz ×I s (.3m ) ax Kj 根据现场经验，取 3 倍的线路最大长时工作电流进行整定。 Id= Krel Kjz ×3Ir Kj = 1..15 1.0 ×3×131 80
煤矿井下低压开关整定计算公式
煤矿井下低压开关整定 计算公式 文件排版存档编号：[UYTR-OUPT28-KBNTL98-UYNN208]
低防开关整定计算一、过流保护： 1、整定原则: 过流整定选取值 I 过流应依据开关可调整范围略大于或等于所带设备额定电流Ie。如果低防开关带皮带负荷，为躲过皮带启动电流，过流整定值 I 过流应依据开关可调整范围取所带设备额定电流Ie 的倍。低防总开关过流整定值考虑设备同时运行系数和每台设备运行时的负荷系数（取同时系数 K t =－，负荷系数取K f ＝－），在选取时总开关过流整定值应为各分开关（包括照明综保）过流整定值乘以同时系数K t 和负荷系数K f 。（依据经验，如果总开关所带设备台数较少，同时系数可取）。 2、计算公式（额定电流Ie） Ie=Pe/（ 3 Ue cosФ） Pe：额定功率（W） Ue：额定电压（690V） cosФ：功率因数（一般取）注：BKD1-400 型低防开关过流整定范围（40-400A） BKD16-400 型低防开关过流整定范围（0-400A）二、短路保护（一）、BKD16-400 型 1、整定原则：分开关短路保护整定值选取时应小于被保护线路末端两相短路电流值，略大于或等于被保护设备所带负荷中最大负荷的起动电流加其它设备额定电流之和，取值时应为过流值的整数倍，可调范围为3-10Ie。总开关短路保护整定值应小于依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值，大于任意一台分开关的短路定值。选取时依据情况取依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值－倍，可调范围为3-10Ie。 2、计算原则：被保护线路末端两相短路电流计算时，阻抗值从变压器低压侧算起，加上被保护线路全长的阻抗（总开关计算被保护线路的阻抗时，电缆阻抗忽略不计，只考虑变压器二次侧阻抗值）。被保护设备所带负荷中的最大负荷的启动电流按该设备额定电流的5－7 倍计算。 3、计算公式：（1）变压器阻抗：Z b （6000） =U d %×Ue 2 /Se U d %：变压器阻抗
煤矿机电设备整定计算书
金沙县玖圆煤矿机电设备整定计算书 机电安全质量标准化管理是煤矿企业生产管理、技术管理的重要基础工作，是矿山企业实现文明作业、安全生产的前提，是建设高产高效现代化矿井的重要途径。矿井机电安全质量标准化以加强企业管理、提高经济效益为总的指导思想，以质量达标准、安全创水平为目标。为了便于将机电安全质量标准化的要求落实到煤矿各生产环节、各作业网点、各机电岗位工种，该机电设备整定计算书以《标准及考核评级办法》为依据，同时结合有关法律、法规、规程、规范编写而成。接地整定（采用2011《煤矿安全规程》): 第484条所有电气设备的保护接地装置（包括电缆的铠装、铅皮、接地芯线）和局部接地装置，应与主接地极连接成1个总接地网。 主接地极应在主、副水仓各埋设1块。主接地极应用耐腐蚀的钢板制成，其面积不得小于、厚度不得小于5mm。 在钻孔中敷设的电缆不能与主接地极连接时，应单独形成一分区接地网，其接地电阻值不得超过2Ω。 第485条下列地点应装设局部接地极： （一）采区变电所（包括移动变电站和移动变压器）。 （二）装有电气设备的硐室和单独装设的高压电气设备。 （三）低压配电点或装有3台以上电气设备的地点。 （四）无低压配电点的采煤机工作面的运输巷、回风巷、集中运输巷（胶带运输巷）以及由变电所单独供电的掘进工作面，至少应分别设置1个局部接地极。 （五）连接高压动力电缆的金属连接装置。 局部接地极可设置于巷道水沟内或其他就近的潮湿处。设置在水沟中的局部接地极应用面积不小于、厚度不小于3mm的钢板或具有同等有效面积的钢管制成，并应平放于水沟深处。设置在其他地点的局部接地极，可用直径不小于35mm、长度不小于的钢管制成，管上应至少钻20个直径不小于5mm的透孔，并垂直全部埋入底板；也可用直径不小于22mm、长度为1m的2根钢管制成，每根管上应钻10个直径不小于5mm的透孔，2根钢管相距不得小于5m，并联后垂直埋入底板，垂直埋深不得小于。 第486条连接主接地极的接地母线，应采用截面不小于50mm2的铜线，或截面不小于100mm2的镀锌铁线，或厚度不小于4mm、截面不小于100mm2的扁钢。 电气设备的外壳与接地母线或局部接地极的连接，电缆连接装置两头的铠装、铅皮的连接，应采用截面不小于25mm2的铜线，或截面不小于50mm2的镀锌铁线，或厚度不小于4mm、截面不小于50mm2的扁钢。 第487条橡套电缆的接地芯线，除用作监测接地回路外，不得兼作他用。短路保护装置 第451条电气设备不应超过额定值运行。
煤矿井下高压开关过流整定计算书
煤矿井下高压开关过流整定计算书 2.＃井下KBGF-400/6(10)YZ 矿用隔爆型移动变电站用高压真空负荷开关 023掘进动力电源 皮带机两台55KW+55KW+刮板机55+30KW+皮带张紧机 2×5.5KW =206 KW 线路最大负荷（皮带机电机55KW ）起动电流计算公式： ) 108(31000-?????=?co Ue Pe IQ e ｛〔(55×1000)÷(1.732×690×0.85)〕×8｝= 433(A) =????=?co Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*690*0.75)=1.15 高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e ?∑+?-? =4.12.1 =｛1.2*(433+〔(206-55)*1.15〕｝÷｛(10000÷690)*(100÷5)｝ =2.5(A) 计算结果：2＃移动变电站用高压真空开关过流整定：2.5 A 1.＃井下KBGF-500/6(10)YZ 矿用隔爆型移动变电站用高压真空负荷开关 12 采面10掘进动力电源 11121 11122采面皮带55KW+55KW+刮板机55KW ×5+30KW ×2皮带张紧机2×5.5KW 煤电钻4KW ×4=462KW 线路最大负荷（皮带机电机55KW ）起动电流计算公式：
) 108(31000-?????=?co Ue Pe IQ e ｛〔(55×1000)÷(1.732×690×0.85)〕×8｝= 433(A) =????=?co Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*690*0.75)=1.15 高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e ?∑+?-? =4.12.1 =｛1.2*(433+〔(462-55)*1.15〕｝÷｛(10000÷690)*(100÷5)｝ =3.72(A) 计算结果：1＃移动变电站用高压真空开关过流整定：3.5 A 3.＃井下KBGF-200/6(10)YZ 矿用隔爆型移动变电站用高压真空负荷开关 1掘进01掘进主用局扇风机电源 11123掘进2×28KW +110501掘进2×28KW =112 KW 线路最大负荷（皮带机电机56KW ）起动电流计算公式： ) 108(31000-?????=?co Ue Pe IQ e ｛〔(56×1000)÷(1.732×690×0.85)〕×8｝= 441(A) =????=?co Ue Pe Ie e 310001000÷(1.732*690*0.75)=1.15 高压开关过流整定计算公式： KH Kb P IQe Iz e ?∑+?-? =4.12.1 =｛1.2*(441+〔(112-56)*1.15〕｝÷｛(10000÷690)*(100÷5)｝ =2.09(A) 计算结果：2＃移动变电站用高压真空开关过流整定：2A
煤矿井下高压计算书整定
煤矿井下高压计算书整定此文档为WORD版，可编辑修改
目录 一、系统概况 (1) 二、短路电流和短路容量计算 (2) 三、高爆开关整定计算 (11) 1、高爆开关计算原则 (12) 2、中央变电所高爆开关整定计算 (14) 4、101变电所高爆开关整定计算 (25) 5、102变电所高爆开关整定计算 (35) 6、33变电所高爆开关整定计算 (46) 7、南翼皮带机头变电所高爆开关整定计算 (58) 8、其它高压配电点高爆开关及移动变压站整定计算 (64)
一、系统概况 1、供电系统简介 X煤矿供电系统为单母线分段分列运行供电方式，由X变电所（220/35kV）馈出两趟35 kV架空线路，（架空线型号为LGJ-240）到X井煤矿地面35/6kV变电所，通过2台SZ9-16000/35kV主变分列运行。 井下供电采用四回路分列运行方式（电缆型号为：MYJV42-6kV-3*185-1350米），井下布置有1个中央变电所（28台高爆开关、5台高压启动器、3台隔爆干式变压器）、4个采区变电所（分别是101变电所、102变电所、33变电所、南翼皮带机头变电所）及其它高压配电点。采区变电所分别有两回路进线电源，采用分列供电，通过高压交联电缆从中央变电所或二级变电所两段母线馈出线。 2、35kV系统资料 X变电所：最小短路容量Sd.min=491MVA 架空线路全长L=11.8kM 3、6kV系统资料 ⑴、地面35/6kV变电所主变压器参数 ⑵、线路参数 1）入井电缆MYJV42－3×185－1350m 查表参数如下 X＝0.06
2）井下电缆MYJV22－3×185 查表参数如下 X＝0.06 3）井下电缆MYJV22－3×95 查表参数如下 X＝0.06 4）井下电缆MYJV22－3×70 查表参数如下 X＝0.061 5）井下电缆MYJV22－3×50 查表参数如下 X＝0.063 6）井下电缆MYJV22－3×35 查表参数如下 X＝0.064 二、短路电流和短路容量计算 有关参数如下图： k1点、k2点、k3点、k4点、k5点k6点、k7点、k8点、k9点、k10点、k11点、k12点、k13点、k14点、k15点、k16点、k17点、k18点、k19点、k20点、k21点的最小方式下两相短路电流计算如下。 （1）计算各元件的相对基准电抗。 绘制短路计算电路图如图1、2、3、4、5、6、7、8、9、10、11、12、13、14、15、16、17、18、19、20、21所示。
井下电气设备过载整定计算书
井下电气设备过载整定计算 书 Through the process agreement to achieve a unified action policy for different people, so as to coordinate action, reduce blindness, and make the work orderly. 编制：___________________ 日期：___________________
井下电气设备过载整定计算书 温馨提示：该文件为本公司员工进行生产和各项管理工作共同的技术依据，通过对具体的工作环节进行规范、约束，以确保生产、管理活动的正常、有序、优质进行。 本文档可根据实际情况进行修改和使用。 井下设备的整定计算 第一部分过载整定 1．过流整定细则说明 1.馈电开关（含移变低压侧）中过载长延时保护电流整定按实际负载电流值整定。实际整定时, 应计算其保护干线所有负载的额定电流之和, 根据各负载运行情况, 乘一需用系数。 公式: Iz=KIe 式中: Iz——过载保护电流整定值, A； Ie ——保护干线中所有电机额定电流之和, A; K——需用系数, 取0.5~1。 2.馈电开关（含移变低压侧）中电子保护器的短路保护整定, 取其保护干线中最大负载电机的起动电流, 加其余电机的实际电流之和。 公式: Iz=IQe+KIe
式中: Iz——短路保护电流整定值, A； IQe——最大负载电机起动电流, A; Ie ——其余电机额定电流之和, A; K——需用系数, 取0.5~1。 3.电磁起动器中电子保护器的过载电流Iz整定以负载电机的额定电流为依据, 根据控制开关的整定方式取其近似值。当运行中电流超过Iz时, 即视为过载, 保护延时动作；当运行中电流超过8倍的Iz 值时, 即视为短路, 保护器瞬间动作。 4.馈电开关短路电流的可靠动作校验, 应计算出其保护干线最远端两相短路电流, 除以其短路保护整定值, 灵敏度系数不小于1.5。 公式: 式中 Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流, A； Iz——馈电开关短路电流整定值, A； 1.5——可靠系数。 5.电磁起动器短路电流的可靠动作校验, 应计算出所带负载电机处最远端两相短路电流除以8倍的过载定值, 灵敏度系数不小于1.2。 公式: 式中 Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流, A；
kV高压开关柜整定计算书综保整定计算 (1)
10kV 高压柜 整定计算书 机运事业部 年 月 日 审 批 记 录 10kV 高压柜整定书 已知：110KV 变电所10KV 母线三相短路电流为)3(.c s I =,母线短路容量S k =Uav 3)3(.c s I =××=,电源电抗X S =2Uav /K S ==Ω。 一、主井10kV 高压柜整定计算书(400/5) 根据目前主井主要用电设备用电负荷统计知总负荷为1818KW ，最大电机功率为1600KW,高压柜到主井变电所采用的是YJV 22 3×95mm 2电缆,400m 。
1、线路电抗X l =01X l=×=Ω 2、总电阻∑R=01R l=×=Ω 3、总阻抗∑X=X S +X l =+=Ω 4、线路末两相短路电流 )2(m in .s I = ()() 2 2 2∑∑+? X R Un = () () 2 2 4532.00884.0210000 +? =10875.48A 5、线路最大长时工作电流： Ir=? cos 3??U P = 8 .01031818?? =131A 6、过电流保护电流： Ig=Kj Kf Kjz Krel ??×I max = 8085.00 .115.1??×（8.010316005.1???+8 .010*********??-） =3.19A 取3.2A 7、速断保护电流： Id= Kj Kjz Krel ?×) 3(m ax .s I 根据现场经验，取3倍的线路最大长时工作电流进行整定。 Id=Kj Kjz Krel ?×3Ir = 80 .115..1?×3×131 =5.7A
8、灵敏度校验： Km=) 2(m in .s I /Kj ×Id> =（80×）=> 满足条件。 式中K rel ――可靠系数，取K k ＝１.15 K f ――返回系数, K f = K jz ――接线系数,其值视继电器的接线方式而定，此取 K j ――电流互感器的变比 式中?cos ――设备组平均功率因数，此取 Imax — 线路最大工作电流 )2(m in .s I ――被保护线路末两相短路电流 二、风井10kV 高压柜整定计算书(400/5) 根据风井改绞后供电负荷情况，总负荷为2016KW ，最大电机功率为1600KW ，高压柜到风井变电所采用的是YJV- 3×70mm 2电缆,150m 。 1、线路电抗X l =01X l=×=Ω 2、总电阻∑R=01R l=×=Ω 3、总阻抗∑X=X S +X l =+=Ω 4、线路末两相短路电流 ) 2(m in .s I = ()() 2 2 2∑∑+? X R Un = () () 2 2 462.00332.0210000 +? =10799.14A 5、线路最大长时工作电流： Ir= ? cos 3??U S
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筑 龙 网 W W W .Z H U L O N G .C O M 一、 概述 某电站保护装置是由武汉某电气自动化有限责任公司生产的IMP3000 系列微机继电保护装置，该装置保护范围包括发电机、主变、线路等。本计算书内容包括计算数据、三相短路计算成果、保护配置、定值计算、定值清单。 二、 计算数据 1、发电机 SWF1000-6/1180 Pn=1000KW，Un=6.3KV，COSΦ＝0.8，Ie=114.6A,1000r/min, Ifdn=267A, Ufn=45V,Xk=1.03, Xd=1.17, X d ’=0.19, X d ”=0.13。 CT 变比：150/5 2、主变 S9-2500/35，2500KVA，38.5±2×2.5％/6.3KV,Yd11,Ud=6.5% CT 变比：高压侧 50/5，低压侧300/5。 3、近区变 S9-1250/35，1250KVA，38.5±2×2.5％/10.5KV,Yd11,Ud=6.5% CT 变比：高压侧 50/5，低压侧 75/5。 4、景康一级电站（系统侧） 装机2×2500KW，主变：容量6300KVA，Xd＝7.5％。 5、35KV 线路 1）、景康一级线路 导线型号－LGL-95，线路长3.5KM。 2）、冶炼厂线路 导线型号－LGL-95，线路长0.8KM。末端变压器单台容量3150KVA，按远 景两台主变计算。 6、10KV 线路 导线型号－LGJ-50,线路长16KM，按末端变压器单台容量200KVA 计算。 基准电流 37KV：Ij=1.56 KA 10.5KV：Ij=5.50 KA 6.3KV：Ij=9.16 KA 系统额定参数表：
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供电系统整定及短路电流计算说明书 一、掘进工作面各开关整定计算： 1、KBZ-630/1140馈电开关 KBZ-630/1140馈电开关所带负荷为：12CM15-10D连续采煤机、4A00-1637-WT型锚杆机，10SC32-48BXVC-4型梭车。 （1）、连续采煤机各台电机及功率： 两台截割电机 2*170=340KW； 二台收集、运输电动机 2*45=90KW； 两台牵引电动机 2*26=52KW； 一台液压泵电动机 1*52=52KW； 一台除尘电动机 1*19=19KW； 合计总功率：553KW。 （2）、锚杆机各台电机及功率： 两台泵电机： 2*45=90KW； （3）、梭车各台电机及功率： 一台液压泵电动机 1*15=15KW； 两台牵引电动机 2*37=74KW； 一台运输电动机 1*19=19KW； 合计总功率：108KW。 1.1、各设备工作时总的额定长期工作电流： ∑I e=∑P e/ √3U e cos∮(计算中cos∮值均取0.75) ∑I e=751/1.73*1.14*0.75≈507.1A 经计算，∑I e≈507.1（A），按开关过流热元件整定值≥I e来选取整定值. 则热元件整定值取510A。 短路脱扣电流的整定按所带负荷最大一台电机的起动电流（额定电流的5~7倍）加上其它电动机额定长时工作电流选取整定值。 最大一台电机（煤机截割电机）起动电流： I Q=6P e/ √3U e cos∮=6*170/1.732*1.14*0.75≈688.79A ∑I e=∑P e/ √3U e cos∮=581/1.732*1.14*0.75≈392.3A 其它电机额定工作电流和为392.3(A) I Q+∑I e=1081.12A 则KBZ-640/1140馈电开关短路脱扣电流的整定值取1100A。 2 、QCZ83-80 30KW局部通风机控制开关的整定计算： 同样控制的风机共计二台。 （1）、额定长时工作电流 I e=P e/ √3U e cos∮=30/1.732*0.66*0.75≈35(A) （2）、熔断器熔体熔断电流值的选取按设备额定长时工作电流的2.5倍选择。 则二台风机控制开关的整定值均为85A。 3、铲车充电柜控制开关的整定计算： 为生产便利，铲车充电柜控制开关选用DW80-200馈电开关。铲车充电柜输入电压660V，输入电流28A，使用一台DW80-200开关控制。该三台均按照该开关最小挡整定，整定值取200A。 4、ZXZ8-4-Ⅱ信号、照明综合保护装置： 根据实际负荷情况，二次侧熔断器熔体熔断电流取10A；一次侧熔断器熔体熔断电流取5A。 5、QCZ83-80N 4KW皮带张紧绞车开关： 额定长时工作电流 I e=4.37(A) 则开关熔断器熔体熔断电流取10A。