高压旋喷桩设计书2013-3-25

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高压旋喷桩设计书2013-3-25

复合地基设计计算书一、工程概况设计要求处理后复合地基承载力特征值达到200kPa 。

二、场地地质概况（详见场地岩土工程勘察报告）三、设计依据及要求1、基础平面布置图及基础设计说明；2、设计要求处理后复合地基承载力spk f ≥200kPa ；3、《建筑地基处理技术规范》（JGJ 79-2002）。

四、确定单桩竖向承载力特征值a R桩端置于可塑红粘土、考虑到场地大部分软土发育区域均为浅部，桩长较短，水泥搅拌桩桩侧摩阻力特征值平均值q s =12kPa ，有效桩长6.0m （考虑到均为短桩，各区域有效桩长按最小桩长计算），桩端持力层桩端阻力特征值取150kPa ，桩身直径取600mm ：1、按理论公式计算：∑=+=ni p i i si P A q l q u R 1a单桩承载力特征值-a R ；层数桩长范围内所划分的土-n ；值层土的桩周侧阻力标准桩周第i q si -，取12kPa ；承载力标准值桩端地基土未经修正的-a q ；单桩周长-p u 。

3.03.014.3150120.66.014.3a ⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=R=178.0KN2、采用桩身强度1.8MPa ，按规范公式验算其强度：P cu A f R η=a；桩身折减系数，取—33.0η；天强度，取桩身混合土—a cu MP f 8.128 3.03.014.310008.133.0a ⨯⨯⨯⨯⨯=R=167.9KN取KN R 160a =五、确定置换率m根据设计对拟建区域场地处后复合地基承载力要求：KPa f spk 200=，桩间土KPa f sk 100=，75.0=β%45.2510075.02826.016010075.0200=⨯-⨯-=--=sk pa sk spk f A R f f m ββ 六、实际设计深层搅拌桩桩位设计：桩距独立柱基位置按正方形布置m A s e 06..12545.0/3.03.014.3=⨯⨯==按照设计计算桩距，结合实际基底形状，承台按正方形布置，桩距 1.0m ；以承台规格边长 2.0⨯3.0m ，布置水泥搅拌桩6条，桩距置换率%26.28%100)0.30.2/(63.03.014.3=⨯⨯⨯⨯⨯=）（m >25.45%，满足设计要求。

高压旋喷桩施工方案设计(最终版)

目录一、编制依据 (2)二、工程概况 (2)三、旋喷桩施工原理 (4)四、旋喷桩施工工艺 (5)五、质量控制 (8)六、雨季赶工措施 (11)七、安全保证措施 (12)八、文明施工保证措施 (15)九、环境保护保证措施 (16)十、服从配合管理 (17)一、编制依据1．《西宁市第六污水处理厂工程岩土工程详细勘察报告》2．甲方提供的设计图纸3.《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2013）4.《工程测量规范》（GB50026-2007）5.《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）6.《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2015）7.《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）8.《建筑深基坑工程施工安全技术规范》（JGJ311-2013）9.《建筑基坑工程监测技术规范》（GB50497-2009）10.《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012）11.《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质〔2009〕87号）12．《2015-2016青海省最新建设工程质量管理条例,质量验收规范标准》二、工程概况根据设计，根据支护设计图纸，本工程占地面积约7万平方米，基坑大致呈梯形状。

基坑东侧平均开挖深度为7.5米，支护结构为双排高压旋喷桩，桩径600mm，横向间距400mm，竖向间距500mm，桩长12m，桩顶标高按现场场地标高施工。

旋喷桩孔位平面图如下：桩位平面图主要机具配备如下：拌浆机2台，空压机2台，高喷台车2台，高压泵2台，灌浆泵2台，铲车1台，吊车1台，挖掘机1台（平整场地）。

配备施工人员12人，施高压旋喷桩采用间隔跳桩法施工，须待其邻近的桩基施工结束，且强度达到设计要求后进行。

项目部组织机构根据本工程的具体特点，重点抓“施工管理，质量管理，安全管理，确保工期”这四项工作，组织指导施工。

具体落实和体现在：按照项目施工模式组织项目经理部，配备施工经验丰富的专业技术人员和职能人员，组建各职能部门，实行项目经理负责制的管理体制；以项目班子为核心，组建施工队伍，配备先进的机具、设备，以科学的手段、先进的技术优质高速地完成本工程的施工任务。

高压旋喷桩设计说明

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5、设备就位后必须平整，确保施工过程不发生倾斜和移动，机架和钻杆的垂直度偏差不大于1.0%，施工中采用吊锤观测钻杆的垂直度，如发现偏差过大，必须及时调整。
6、钻机桩位对中偏差不得大于20mm。
7、制备好的水泥浆不得有离析现象，停置时间不得超过2小时，若停置时间过长，不得使用。
8、严格按照试桩确定的旋喷参数控制钻杆的旋转和提升速度，喷射注浆前要检查高压设备和管路系统。施工过程中要采取措施防止喷嘴和管路被堵塞。
6、上述抽芯检验、单桩及复合地基承载试验必须在成桩龄期28d后进行。试验前需凿除桩顶0.5m软桩头。
四、其他
1、高压旋喷桩28天龄期的抗压强度平均值为1.7MPa。加固后U形槽基底复合地基容许承载力为140KPa。
2、高压旋喷桩加固完毕后，待桩身达到一定强度后方可施工U形槽基础，同时应保证U形槽施工完成后复合地基承载力达到设计值。
9、施工中如因地下障碍物等原因使钻杆无法钻进时应及时通知监理及设计人员，以便及时采取补桩措施。
10、应定期检查喷嘴的磨损情况，磨损过度的喷嘴应及时更换。
11、喷射注浆过程中应观察冒浆情况，冒浆量超过注浆量的20%或者完全不冒浆时应查明原因并采取相应的措施。
12、喷射注浆至设计顶面后，需待水泥浆从孔口返出后方可停止送浆。
2、每个作业点施工前必须先打不少于5根的工艺试验桩，以检验机具性能及施工工艺中的各项技术参数。其中包括浆液配比、旋喷参数泥浆，的水灰比宜为1~1.5。
4、高压喷射注浆时钻杆的旋转速度控制在10~20r/min，钻杆提升速度一般为100~250mm/min。
高压旋喷桩设计说明
高压旋喷桩设计说明
一、材料要求

高压旋喷桩设计方案

高压旋喷注浆法复合地基处理设计与施工组织方案*****************工程总公司二○一○年**月**日高压旋喷注浆法地基处理设计施工方案审定：审核：编写：工程负责：******************工程总公司二○一○年**月**日目录1、工程概况 (4)2、场地工程地质条件 (4)3、设计方案 (7)3.1设计依据 (7)3.2技术要求及处理范围 (7)3.3复合地基设计 (8)3.4褥垫层设计 (11)4、施工组织方案 (11)4.1施工准备 (11)4.2施工工艺 (12)4.3特殊过程控制 (13)4.4质量检验 (14)5、机具设备和人员组成 (14)5.1主要机具设备 (14)5.2人员组成 (14)6、施工工期 (15)7、施工质量及施工安全文明控制措施 (15)7.1确保工程质量的综合措施 (15)7.2确保施工现场安全文明生产的措施 (16)7.3文明施工 (17)8、竣工质料 (18)9、处理深度及工作量统计 (19)附录高压旋喷桩位平面布置图1、工程概况拟建楼盘由2栋高层（1#、3#楼）、3栋多层（2#、4#、5#楼）建筑组成，并设-1F地下室。

本工程±0.00=480.00，其中，纯地下室部分为-1F，基础埋深为-4.35m，抗水板+独立基础形式，基础底面埋深5.05m。

设计要求采用高压旋喷法进行加固，要求加固后的复合地基承载力特征值：纯地下室独立基础及墙下条形基础达到f spk≥250kPa，压缩模量Es≥25MPa。

本工程由广州南方建筑设计研究院进行设计，由成都兴蜀勘察基础工程公司完成勘察任务并提交勘察报告。

2、场地工程地质条件拟建场地位于广元市蜀门北路一段，勘察时场地已经进行过场平工作，测得标高介于于479.06～481.72m之间,高差约2.6m左右。

场地地形较平坦。

场地地貌上属嘉陵江水系Ⅱ级阶地。

根据现场地质调查和钻探揭露，够长场地的地层主要为：第四系全新统的人工填土（Q４ml）、第四系全新统冲洪积层（Q4al+pl）的粉质粘土、中砂、卵石土、下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组（J2s2）砂岩。

高压旋喷桩(单管)施工方案设计

高压旋喷桩（单管）施工方案5.2 施工工艺5.2.1 加固原理高压喷射注浆法是利用钻机把带有喷嘴的注浆管钻进土层的预定位置后，以高压设备使浆液或水、（空气）成为20～40MPa的高压射流从喷嘴中喷射出来，冲切、扰动、破坏土体，同时钻杆以一定速度逐渐提升，将浆液与土粒强制搅拌混合，浆液凝固后，在土中形成一个圆柱状固结体（即旋喷桩），以达到加固地基或止水防渗的目的。

5.2.2 工艺流程本标段拟采用单管旋喷法，工艺流程为施工准备→测量定位→机具就位→钻孔至设计标高→旋喷开始→提升旋喷注浆→旋喷结束成桩（流程图见图5-1）。

5.2.3 施工方法（1）场地平整先进行场地平整，清除桩位处地上、地下的一切障碍物，场地低洼处用粘性土料回填夯实，并做好排浆沟。

（2）测量定位首先采用全站仪根据高压旋喷桩的里程桩号放出试验区域的控制桩，然后使用钢卷尺和麻线根据桩距传递放出旋喷桩的桩位位置，用小竹签做好标记，并撒白灰标识，确保桩机准确就位。

（3）机具就位人力缓慢移动至指定桩位，由专人指挥，用水平尺和定位测锤校准桩机，使桩机水平，导向架和钻杆应与地面垂直，倾斜率小于 1.5%。

对不符和垂直度要泥浆排放处理钻机就位调整钻架角度钻孔插管试喷高压喷射注浆作业喷射结束拔管桩机移位机具清理准备工作制浆一级过滤二级过滤高压泵对浆液加压启动高压清水泵、空压机供水、风图5-1 施工工艺流程图求的钻杆进行调整，直到钻杆的垂直度达到要求。

将钻头对准孔位中心，同时整平钻机，放置平稳、水平，钻杆的垂直度偏差不大于1%～1.5%。

为了保证桩位准确，必须使用定位卡，桩位对中误差不大于5cm。

就位后，首先进行低压（0.5MPa）射水试验，用以检查喷嘴是否畅通，压力是否正常（4）钻孔、插管采单管旋喷法施工。

该方法插管与钻孔两道工序合二为一，即钻孔完成时插管作业同时完成。

当第一阶段贯入土中时，借助喷射管本身的喷射或振动贯入。

其过程为：启动钻机，同时开启高压泥浆泵低压输送水泥浆液，使钻杆沿导向架振动、射流成孔下沉；直到桩底设计标高，观察工作电流不应大于额定值。

二重管高压旋喷桩施工方案设计

一、编制目的根据地质勘察报告及现场实际勘查情况，车站施工范围内地下水含量丰富。

本标段围护结构地连墙全部采用锁扣管接头形式。

由于施工期间管线迁改原因，导致闭合槽多、部分相邻槽段施工间隔长，这种情况容易导致地连墙接缝处渗漏水，严重影响基坑周边建构筑物及管线安全。

为保证车站基坑周边建构筑物及管线安全，编制本方案，采用地连墙接缝处增加旋喷止水桩的形式防止基坑周边管线及建构筑物影响范围内地连墙接缝渗漏水，以确保基坑及周边建构筑物、管线安全。

二、依据依据1.1规范要求苏州轨道交通3号线文昌路站设计施工图；苏州轨道交通3号线文昌路站地质勘查报告。

1.3合同要求苏州市轨道交通3号线工程土建施工项目（Ⅲ-TS-02标）合同文件（SZZG09SG1030003）。

三、工程概况3.1工程概况本标段深基坑主要有文昌路站主体结构基坑，标准段深度为16.8m。

基坑周边重要管线及建构筑物较多。

本标段地下水主要为潜水和微承压水，文昌路站潜水位埋深为地面下0.50～2.60m，微承压水主要位于④2粉土粉砂层，透水性好。

车站基坑支护形式采用“地连墙+内支撑形式”，地连墙采用锁扣管接头。

为防止，接缝处漏水，采用二重管高压旋喷桩进行加固止水，高压旋喷桩设计为Φ800@500，水泥掺量每延米300kg/m，水泥采用42.5级普通硅酸盐水泥。

每处地连墙接缝处，在墙外做2根旋喷桩止水，旋喷桩桩顶位于冠梁底处，桩底位于基坑底面下3m位置。

本次选取加固部位的原则为：基坑周边重要管杆线、重要建筑物及设施处。

详见附件《车站主体结构施工风险分级标准》（建设分公司下发）。

3.2二重管旋喷桩位置及工程数量1、文昌路站地连墙接缝旋喷桩止水位置文昌路站地连墙接缝处基坑外二重管旋喷桩止水位置。

在文昌路站北端头东侧，有一条燃气管线距离基坑边很近，基坑开挖地层内有④2粉土粉砂层，透水性很好，容易在地连墙接缝处渗漏水，为了燃气管线安全，防止渗漏水对燃气管线造成影响，在文昌路站基坑东侧地连墙接缝处进行二重管旋喷桩止水，每个缝2根。

高压旋喷桩方案及施工组织设计

目录附件：1.工程概况1.1拟建建筑物概况成都益联投资有限公司拟建的益联·逸景苑项目位于彭州市致和镇青林村，紧邻成彭快铁。

益联·逸景苑项目总规划用地面积约140958m2，规划总建筑面积约558479 m2.拟建物由高层、多层商业附属建筑物和纯地下室组成，多层和地下室为框架结构,高层住宅为剪力墙结构.该工程由北京中建建筑设计院有限公司设计。

各建筑物性质详细情况见表1-1。

拟建筑物性质一览表表1-11.2拟建场地工程地质条件根据西北有色勘测工程公司提交的《成都益联投资有限公司益联·逸景苑项目岩土工程勘察报告》、《益联·逸景苑1、2和5号楼施工勘察报告》揭示，拟建场地地面相对平坦,场地地层结构简单，主要由第四系全新统人工填土（Q4ml）、第四系全新统冲洪积（Q4al+pl）成因的粉质粘土、砂土及卵石组成.现自上而下分述各岩土层如下:1.2。

1素填土（Q4ml)①:褐灰色，松散~稍密，稍湿。

以粉质粘土为主，局部含植物根系、卵石和建筑垃圾等物。

全场地分布。

厚度0.40m～1.10m.1.2.2粉质粘土(Q4al+pl)②：褐黄色，稍湿；可塑状为主；成份以粉、粘粒为主，含少量铁锰质氧化物及其结核，局部地段夹薄层粉土团块；切面稍具光泽,无摇振反应，干强度中等，韧性中等.最大层厚2。

20m。

分布广泛,局部缺失。

1。

2.3细砂（Q4al+pl）③:褐黄、灰色;稍密；稍湿。

以长石、石英为主，含少量云母、暗色矿物。

多呈薄层状、透镜状分布于卵石层顶板之上或夹于卵石土中，混少量卵石。

场地内局部地段分布，揭露最大层厚1。

80m。

1。

2。

4卵石(Q4al+pl）④:褐黄、褐灰色,稍湿～饱和.卵石成份以花岗岩、玄武岩为主。

亚圆形～圆形。

磨圆度中等.粒径一般2~10cm，混漂石量较大,最大粒径达30cm以上。

填隙物以细砂、砾石为主.卵石呈中等风化～微风化。

卵石土埋藏于自然地面以下0.40～3.40m.1.3水文地质条件1.3.1地下水类型及赋存条件场地内地下水主要为赋存于第四系砂卵石中的孔隙潜水。

高压旋喷桩工程施工设计方案(三重管)

§高压旋喷桩施工方案〔三重管〕施工原理高压喷射注浆法，是利用钻机把带有特制喷嘴的注浆管钻进至土层的预定位置后，以高压设备使浆液或水成为25～30MPa左右的高压流从喷嘴中喷射出来，冲击破坏土体。

钻杆一边以一定速度〔15cm/min〕渐渐向上提升，使浆液与土粒强制混合，待浆液凝固后，便在土中形成一个具有一定强度的固结体。

固结体的形状与喷射流移动方向有关，一般分为旋转喷射〔旋喷〕、定向喷射〔定喷〕和摆动喷射〔摆喷〕三种注浆方式，作为地基加固，本工程采用旋喷注浆的形式。

施工工艺流程高压旋喷桩施工流程图水箱搅拌机水泥仓三重管旋喷注浆示意图.3 资源配置 1、材料选择与准备旋喷注浆是靠高压液流的冲击力破坏土层并与土体混合成新的固体，根据喷射工艺要求，浆液应具备以下特性：注浆液具有良好的可喷性；有足够的稳定性；浆液中气体应少；能调解浆液的胶凝时间；优良好的力学性能；无毒、无臭、；结实率高。

水灰比一般采用1：1~1.5：1的水泥浆液。

在喷浆之前按施工要求准备好足够的合格的水泥浆液。

2、劳动力计划劳动力具体分工如下表，表中为每班组人员配置，工地施工采用2班制在施工中应各司其职，认真负责，相互协作，相互监视。

钻孔人员必须作好现场钻孔记录，取得第一手地质资料，以便注浆人员根据地质资料与时调整注浆参数。

注浆记录人员必须把当班的记录与时整理。

司泵人员应随时注意注浆压力变化，值班技术员与时记录并根据地质情况调整注浆压力与施工工艺参数。

3、主要机械设备旋喷桩施工采用XY-150地质钻机引孔，XP-30B型旋喷机作业。

主要施工机械设备如下表所示。

1、压力参数确实定一般情况下采用加大泵压力来增加其流量与流速，进而增大喷射力。

根据以往经验，本工程压力选择为：0~3米时，采用25Mpa，3米以下时采用23 Mpa。

2、旋转提升参数确实定旋转、提升的速度与喷流半径有关，而有效半径与喷嘴的几何尺寸和喷射角度有相互联系，并直接影响喷流的特性。

高压旋喷桩专项施工方案设计

第一章编制说明1.1 编制依据（1）《建筑施工手册》，第四版；（2）现场踏勘及旋喷桩试桩所掌握的地质及技术资料；（3）《市渔业路及延伸工程隧道工程施工设计图》（隧道工程，第二册，设计号：2010-355）；（4）《建筑基桩检测技术规》（JGJ 106—2003）；（5）《建筑地基基础工程施工质量验收规》（GB 50202—2002）；（6）我单位类似本工程的施工经验；（7）《市渔业路及延伸工程岩土工程详细勘察报告》（市勘测设计研究院，2011年8月）。

1.2 适用围本方案适用于市渔业路及延伸工程K0+240~K0+406和K0+445~K0+475段明挖隧道基坑围护结构高压旋喷桩（三重管）的施工。

1.3 编制原则（1）确保技术方案针对性强、操作性强；施工方案经济、合理。

坚持技术先进性、科学合理性、经济适用性与实事相结合。

根据工程地质、水文地质、周边环境及工期要求等条件选择最具实用性的施工方案和机具设备。

（2）技术可靠性原则根据本工程特点，依据类似工程施工经验，选择可靠性高、可操作性强的施工技术方案进行施工。

（3）经济合理性原则针对工程的实际情况，本着可靠、经济、合理的原则比选施工方案，施工过程实施动态管理，从而使旋喷桩加固施工达到既经济又优质的目的。

（4）环保原则施工前充分调查了解工程周边环境情况，紧密结合环境保护进行施工。

施工中认真作好文明施工，减少空气、噪音污染，施工污水、废浆经沉淀并达到规定的标准后方可排放。

第二章工程概况2.1 工程位置及设计概况2.1.1 工程位置市渔业路及延伸工程K0+240~K0+406段明挖隧道位于京广铁路西侧（开福区政府南门南侧），K0+445~K0+475段明挖隧道位于京广铁路东侧。

2.1.2 设计概况本工程K0+240～406和K0+445～475段共196m为明挖深基坑，开挖深度为8m~11m，围护结构采用Φ8001200的钻孔灌注桩+支撑，坑外侧桩间采用一排Φ8001200高压旋喷桩（三重管）与钻孔灌注桩咬合组成止水帷幕，旋喷桩桩底嵌入不透水层不少于2m。

高压旋喷桩计算书

旋喷桩提高地基承载能力计算拟建xx路位于xx市**区东南部，道路等级为城市次干路，道路重要性等级为二级，场地复杂程度等级为二级，岩土条件复杂程度等级为二级，综合评定岩土工程勘察等级为乙级，抗震设防类别为标准设防类（丙类）。

xx路沿线地貌形式为第四系海积冲洪积平原地貌，地面高程介于4.80～6.23m之间，地形整体起伏不大，地势较平坦开阔，路面设计标高4.507～5.002m，在K0+000-K0+283.662段其下大面积分布有厚度不等的淤泥质土层，钻孔揭示层厚2.10m～7.30m不等，为工程建设不良土层，如不处理，工后沉降大，本次设计采用水泥粉煤灰碎石桩对软基进行加固处理。

该项目K0+000-K0+180段施工时由于两侧围墙及现状管线无法迁移，施工场地受限，在道路两侧无法采用水泥粉煤灰碎石桩处理的范围内改用旋喷桩处理，本次设计旋喷桩桩长分别为9m、11m和12m，本次计算以9m桩长为例：---------------------------------------------------------------------- 原始条件:计算目标: 计算沉降、承载力和稳定路堤设计高度: 1.120(m)路堤设计顶宽: 30.000(m)路堤边坡坡度: 1:0.000工后沉降基准期结束时间: 240(月) 荷载施加级数: 2序号起始时间 (月) 终止时间(月) 填土高度(m) 是否作稳定计算1 0.000 6.000 0.000 是2 6.000 12.000 1.120 是路堤土层数: 2 超载个数: 0层号层厚度(m) 重度(kN/m3) 内聚力(kPa) 内摩擦角(度)1 0.620 23.000 40.000 30.0002 0.500 18.000 30.000 30.000地基土层数: 3 地下水埋深: 1.000(m)钻孔数: 5钻孔位置(m): 0.000 20.000 40.000 60.000 80.000层号孔01层厚孔02层厚孔03层厚孔04层厚孔05层厚重度饱和重度地基承载力快剪C 快剪固结快剪竖向固结系水平固结系排水层(m) (m) (m) (m) (m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (kPa) (度) (度) 数(cm2/s) 数(cm2/s)1 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 18.400 20.000 130.000 24.600 16.100 16.100 0.00150 0.00150 否2 7.000 7.000 7.000 7.000 7.000 16.900 20.000 65.000 11.300 9.700 11.000 0.00150 0.00150 否3 10.000 10.000 10.000 10.000 10.000 19.200 20.000 180.000 27.200 17.800 15.000 0.00150 0.00150 否层号 e( 0) e( 50) e(100) e(200) e(300) e(400) e(500) e(600) e(800)1 0.754 0.698 0.664 0.626 0.595 0.560 0.500 0.450 0.2502 0.754 0.698 0.664 0.626 0.595 0.560 0.500 0.450 0.2503 0.754 0.698 0.664 0.626 0.595 0.560 0.500 0.450 0.250砂垫层砂垫层厚度: 0.500(m)砂垫层的重度: 21.000(kN/m3)砂垫层的C: 0.000(kPa)砂垫层的: 30.000(度)加固土桩加固土桩布置形式:等边三角形加固土桩间距: 1.500(m)加固土桩的长度 9.000(m)加固土桩桩土应力比: 3.500加固土桩直径: 0.600(m)加固土桩的抗剪强度: 15.000(kPa)加固土桩布置起始坐标: 0.000(m)加固土桩布置宽度: 30.000(m)承载力计算参数:承载力验算公式: p ≤γR[fa]验算点距离中线距离: 0.000(m)承载力抗力系数γR: 1.00复合地基计算公式: fspk = mRa/Ap + (1-m)fsk单桩承载力Ra: 160.00(kN)桩间土承载力折减系数: 1.00桩间土承载力提高系数: 1.00承载力修正公式: [fa] = [fa0] + 2(h-h0)基准深度h0: 0.000(m)固结度计算参数:地基土层底面: 不是排水层固结度计算采用方法: 微分方程数值解法多级加荷固结度修正时的荷载增量定义为“填土高*容重”填土-时间-固结度输出位置距离中线距离: 0.000(m) 填土-时间-固结度输出位置深度: 0.000(m)沉降计算参数:地基总沉降计算方法: 经验系数法主固结沉降计算方法: e-p曲线法沉降计算不考虑超载沉降修正系数: 1.200沉降计算的分层厚度: 0.500(m)分层沉降输出点距中线距离: 0.000(m)压缩层厚度判断应力比 = 15.000%基底压力计算方法:按多层土实际容重计算加固区主固结沉降计算方法：公路软基规范法计算时不考虑弥补地基沉降引起的路堤增高量工后基准期起算时间: 最后一级加载(路面施工)结束时稳定计算参数:稳定计算方法: 有效固结应力法稳定计算不考虑超载稳定计算考虑地震力地震烈度: 7度地震作用综合系数: 0.250地震作用重要性系数: 1.000稳定计算目标: 自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度: 1.000(m)搜索时的圆心步长: 1.000(m)搜索时的半径步长: 0.500(m)============================================================================ (一) 各级加荷的沉降计算第1级加荷，从0.0~6.0月加载开始时，路基计算高度 = 0.000(m)，沉降 = 0.000(m)加载结束时，路基计算高度 = 0.000(m)，沉降 = 0.000(m) 第2级加荷，从6.0~12.0月加载开始时，路基计算高度 = 0.000(m)，沉降 = 0.000(m)加载结束时，路基计算高度 = 1.120(m)，沉降 = 0.033(m)============================================================================ (二) 路面竣工时及以后的沉降计算基准期开始时刻: 最后一级加载(路面施工)结束时刻不考虑沉降影响，路堤的实际计算高度为 = 1.120(m)路面竣工时,地基沉降 = 0.033(m)路面竣工后,基准期内的残余沉降 = 0.049(m)基准期结束时,地基沉降 = 0.083(m)最终地基总沉降 = 1.200*0.085 = 0.102(m)路面竣工时,路基横断面各点的沉降(中线为原点)坐标当时沉降两点间沉降与路堤中心(m) (m) 差(m) 沉降差(m)-21.000 0.000 0.000 0.033-19.500 0.000 0.000 0.033-18.000 0.000 0.000 0.033-16.500 0.000 0.000 0.033-15.000 0.014 0.014 0.019-13.500 0.026 0.012 0.007-12.000 0.029 0.003 0.004-10.500 0.030 0.001 0.003-9.000 0.032 0.001 0.002-7.500 0.032 0.000 0.001-6.000 0.033 0.001 0.001-4.500 0.033 0.001 0.000-3.000 0.033 0.000 0.000-1.500 0.033 0.000 0.0000.000 0.033 0.000 0.0001.500 0.033 -0.000 0.0003.000 0.033 -0.000 0.0004.500 0.033 -0.000 0.0006.000 0.033 -0.001 0.0017.500 0.032 -0.001 0.0019.000 0.032 -0.000 0.00210.500 0.030 -0.001 0.00312.000 0.029 -0.001 0.00413.500 0.026 -0.003 0.00715.000 0.014 -0.012 0.01916.500 0.000 -0.014 0.03318.000 0.000 0.000 0.03319.500 0.000 0.000 0.03321.000 0.000 0.000 0.033路堤竣工时，由于地基沉降引起路堤填筑面积增量:(1) 由各点计算沉降梯形积分方法得ΔV = 0.915(m2)(2) 按照《铁路路基手册》方法得Δs = 0.033(m) ΔV = 0.667(m2)按照《铁路路基手册》方法，路堤顶面单侧加宽量: ΔW = 0.000 ~ 0.000(m) 基准期结束时,路基横断面各点的沉降(中线为原点)坐标当时沉降两点间沉降与路堤中心(m) (m) 差(m) 沉降差(m)-21.000 0.000 0.000 0.083-19.500 0.000 0.000 0.083-18.000 0.000 0.000 0.083-16.500 0.000 0.000 0.083-15.000 0.032 0.032 0.050-13.500 0.056 0.024 0.026-12.000 0.067 0.010 0.016-10.500 0.071 0.005 0.011-9.000 0.076 0.005 0.006-7.500 0.077 0.001 0.005-6.000 0.080 0.002 0.003-4.500 0.082 0.002 0.001-3.000 0.082 0.000 0.000-1.500 0.083 0.000 0.0000.000 0.083 0.000 0.0001.500 0.083 -0.000 0.0003.000 0.082 -0.000 0.0004.500 0.082 -0.000 0.0016.000 0.080 -0.002 0.0037.500 0.077 -0.002 0.0059.000 0.076 -0.001 0.00610.500 0.071 -0.005 0.01112.000 0.067 -0.005 0.01613.500 0.056 -0.010 0.02615.000 0.032 -0.024 0.05016.500 0.000 -0.032 0.08318.000 0.000 0.000 0.08319.500 0.000 0.000 0.08321.000 0.000 0.000 0.083路基横断面各点的最终沉降(中线为原点)坐标当时沉降两点间沉降与路堤中心(m) (m) 差(m) 沉降差(m)-21.000 0.000 0.000 0.102-19.500 0.000 0.000 0.102-18.000 0.000 0.000 0.102-16.500 0.000 0.000 0.102-15.000 0.036 0.036 0.065-13.500 0.064 0.028 0.038-12.000 0.078 0.014 0.024-10.500 0.084 0.006 0.017-9.000 0.092 0.007 0.010-7.500 0.094 0.002 0.008-6.000 0.097 0.004 0.004-4.500 0.101 0.003 0.001-3.000 0.101 0.001 0.000-1.500 0.102 0.000 0.0000.000 0.102 0.000 0.0001.500 0.102 -0.000 0.0003.000 0.101 -0.000 0.0004.500 0.101 -0.001 0.0016.000 0.097 -0.003 0.0047.500 0.094 -0.004 0.0089.000 0.092 -0.002 0.01010.500 0.084 -0.007 0.01712.000 0.078 -0.006 0.02413.500 0.064 -0.014 0.03815.000 0.036 -0.028 0.06516.500 0.000 -0.036 0.10218.000 0.000 -0.000 0.10219.500 0.000 -0.000 0.10221.000 0.000 -0.000 0.102路面竣工时,距路基中线0.000(m)处各层的沉降层底深层厚自重应力(kPa ) 附加应力全应力(kPa) 固结度层最终层当前分层主固层累计主压缩模沉降经(m) (m) (孔隙比) (kPa) (孔隙比) 沉降mSc(m) 沉降(m) 结沉降(m) 固结沉降(m) 量(MPa) 验系数0.500 0.500 4.6( 0.749) 22.3 26.9( 0.724) 0.9054 0.0063 0.00580.0052 0.0052 1.56 1.400(1.100)1.000 0.500 13.8( 0.739) 22.3 36.1( 0.714) 0.7162 0.0063 0.00480.0053 0.0105 1.55 1.400(1.100)1.500 0.500 20.9( 0.731) 22.3 43.2( 0.706) 0.5270 0.0063 0.0038 0.0053 0.0158 1.55 1.400(1.100)2.000 0.500 25.9( 0.725) 22.2 48.1( 0.700) 0.3378 0.0064 0.0028 0.0053 0.0211 1.54 1.400(1.100)2.500 0.500 30.9( 0.719) 22.2 53.1( 0.696) 0.2559 0.0060 0.0023 0.0050 0.0261 1.63 1.400(1.100)3.000 0.500 35.9( 0.714) 22.2 58.1( 0.692) 0.1860 0.0055 0.0018 0.0046 0.0307 1.79 1.400(1.100)3.500 0.500 40.9( 0.708) 22.2 63.1( 0.689) 0.1160 0.0049 0.0013 0.0041 0.0348 1.98 1.400(1.100)4.000 0.500 45.9( 0.703) 22.1 68.0( 0.686) 0.0626 0.0044 0.0010 0.0036 0.0384 2.24 1.400(1.100)4.500 0.500 50.9( 0.697) 22.1 73.0( 0.682) 0.0475 0.0039 0.0008 0.0032 0.0416 2.50 1.400(1.100)5.000 0.500 55.9( 0.694) 22.0 77.9( 0.679) 0.0325 0.0039 0.0008 0.0032 0.0449 2.49 1.400(1.100)5.500 0.500 60.9( 0.691) 21.9 82.8( 0.676) 0.0175 0.0039 0.0007 0.0032 0.0481 2.49 1.400(1.100)6.000 0.500 65.9( 0.687) 21.8 87.7( 0.672) 0.0113 0.0039 0.0007 0.0032 0.0513 2.48 1.400(1.100)6.500 0.500 70.9( 0.684) 21.7 92.6( 0.669) 0.0090 0.0039 0.0007 0.0032 0.0545 2.48 1.400(1.100)7.000 0.500 75.9( 0.680) 21.6 97.5( 0.666) 0.0066 0.0038 0.0007 0.0032 0.0577 2.47 1.400(1.100)7.500 0.500 80.9( 0.677) 21.4 102.3( 0.663) 0.0045 0.0036 0.0006 0.0030 0.0608 2.59 1.394(1.094)8.000 0.500 85.9( 0.674) 21.3 107.2( 0.661) 0.0040 0.0032 0.0006 0.0027 0.0635 2.89 1.374(1.074)8.500 0.500 90.9( 0.670) 21.1 112.0( 0.659) 0.0036 0.0028 0.0005 0.0024 0.0658 3.28 1.348(1.048)9.000 0.500 95.9( 0.667) 20.9 116.8( 0.658) 0.0031 0.0033 0.0006 0.0028 0.0686 3.80 1.313(1.013)9.500 0.500 100.9( 0.664) 20.8 121.7( 0.656) 0.0028 0.0028 0.0005 0.0024 0.0710 4.38 1.262(0.962)10.000 0.500 105.9( 0.662) 20.6 126.5( 0.654) 0.0025 0.0028 0.0005 0.0024 0.0733 4.37 1.263(0.963)10.500 0.500 110.9( 0.660) 20.4 131.3( 0.652) 0.0022 0.0028 0.0005 0.0023 0.0757 4.37 1.263(0.963)11.000 0.500 115.9( 0.658) 20.2 136.1( 0.650) 0.0020 0.0028 0.0005 0.0023 0.0780 4.36 1.264(0.964)11.500 0.500 120.9( 0.656) 19.9 140.8( 0.648) 0.0017 0.0027 0.0005 0.0023 0.0802 4.36 1.264(0.964)12.000 0.500 125.9( 0.654) 19.7 145.6( 0.647) 0.0015 0.0027 0.0005 0.0023 0.0825 4.35 1.265(0.965)12.500 0.500 130.9( 0.652) 19.5 150.4( 0.645) 0.0012 0.0027 0.0005 0.0022 0.0848 4.35 1.265(0.965)最下面分层附加应力与自重应力之比 = 14.895% <= 15.000%压缩模量当量值 = 2.460Mpa, 按地基规范GB50007-2002表5.3.5 的沉降计算经验系数 = 1.400(1.100)============================================================================(三) 填土--时间--沉降曲线输出位置，相对于路堤中线 0(m)（即X=15.000(m)）时间(月) 设计填土高度实际填土高度当时沉降(m) (m) (m)0.00 0.000 0.000 0.0000.60 0.000 0.000 0.0001.20 0.000 0.000 0.0001.80 0.000 0.000 0.0002.40 0.000 0.000 0.0003.00 0.000 0.000 0.0003.60 0.000 0.000 0.0004.20 0.000 0.000 0.0004.80 0.000 0.000 0.0005.40 0.000 0.000 0.0006.00 0.000 0.000 0.0006.60 0.112 0.112 0.0007.20 0.224 0.224 0.0027.80 0.336 0.336 0.0048.40 0.448 0.448 0.0079.00 0.560 0.560 0.0119.60 0.672 0.672 0.01410.20 0.784 0.784 0.01810.80 0.896 0.896 0.02311.40 1.008 1.008 0.02812.00 1.120 1.120 0.03336.00 1.120 1.120 0.05260.00 1.120 1.120 0.06084.00 1.120 1.120 0.066108.00 1.120 1.120 0.070132.00 1.120 1.120 0.073156.00 1.120 1.120 0.076180.00 1.120 1.120 0.078204.00 1.120 1.120 0.080228.00 1.120 1.120 0.081252.00 1.120 1.120 0.083============================================================================(四) 填土--时间--固结度曲线输出位置，相对于路堤中线 0.000(m)（即X=15.000(m)）输出深度为 0.000(m)时间(月) 设计填土高度固结度(m)0.00 0.000 0.0000.60 0.000 0.0001.20 0.000 0.0001.80 0.000 0.0002.40 0.000 0.0003.00 0.000 0.0003.60 0.000 0.0004.20 0.000 0.0004.80 0.000 0.0005.40 0.000 0.0006.00 0.000 0.0006.60 0.112 0.1007.20 0.224 0.2007.80 0.336 0.3008.40 0.448 0.4009.00 0.560 0.5009.60 0.672 0.60010.20 0.784 0.70010.80 0.896 0.80011.40 1.008 0.90012.00 1.120 1.00036.00 1.120 1.00060.00 1.120 1.00084.00 1.120 1.000108.00 1.120 1.000132.00 1.120 1.000156.00 1.120 1.000180.00 1.120 1.000204.00 1.120 1.000228.00 1.120 1.000252.00 1.120 1.000============================================================================ (五) 稳定计算(1) 第1级加荷,从0.0~6.0月,路基设计高度0.000(m), 路基计算高度(不考虑沉降影响)0.000(m)，加载结束时稳定结果最不利滑动面:滑动圆心 = (0.000000,0.000000)(m)滑动半径 = 0.000000(m)滑动安全系数 = 10001.000总的下滑力 = 0.000(kN)总的抗滑力 = 0.000(kN)土体部分下滑力 = 0.000(kN)土体部分抗滑力 = 0.000(kN)筋带的抗滑力 = 0.000(kN)地震作用下滑力 = 0.000(kN)(2) 第2级加荷,从6.0~12.0月,路基设计高度1.120(m), 路基计算高度(不考虑沉降影响)1.120(m)，加载结束时稳定结果η= 0.145 μc=2.568 μs=0.734 τc=15.000(kPa)抗滑力抗滑力抗滑力土条起始x 土条面土条自条上荷总重αi Sinαi Cosαi Woi CqiΦi Ui Φgi Wli 下滑力 WoiCosαi CiLi σliCos编号 (m) 积(m2) 重(kN) 重(kN) (kN) (度) (kN) (kPa) (度) (度) (kN) (kN) tgΦi αitgΦgi-------------------------------------------------------------------------------------------------------------1 -14.40 0.34 6.19 0.00 6.19 -56.07 -0.83 0.56 6.19 24.60 16.10 0.8085 16.10 0.0 -5.1 1.0 29.7 0.02 -13.73 1.58 24.06 0.00 24.06 -51.38 -0.78 0.62 24.06 11.30 9.70 0.3850 11.00 0.0 -18.8 2.6 17.8 0.03 -12.75 2.69 35.11 0.00 35.11 -46.33 -0.72 0.69 35.11 11.30 9.70 0.1858 11.00 0.0 -25.4 4.1 16.0 0.04 -11.77 3.62 44.43 0.00 44.43 -41.71 -0.67 0.75 44.43 11.30 9.70 0.0641 11.00 0.0 -29.6 5.7 14.8 0.05 -10.79 4.42 52.39 0.00 52.39 -37.40 -0.61 0.79 52.39 11.30 9.70 0.0397 11.00 0.0 -31.8 7.1 14.0 0.06 -9.80 5.10 59.23 0.00 59.23 -33.34 -0.55 0.84 59.23 11.30 9.70 0.0187 11.00 0.0 -32.5 8.5 13.3 0.07 -8.82 5.69 65.10 0.00 65.10 -29.45 -0.49 0.87 65.10 11.30 9.70 0.0110 11.00 0.0 -32.0 9.7 12.7 0.08 -7.84 6.19 70.13 0.00 70.13 -25.71 -0.43 0.90 70.13 11.30 9.70 0.0086 11.00 0.0 -30.4 10.8 12.3 0.09 -6.86 6.62 74.39 0.00 74.39 -22.08 -0.38 0.93 74.39 11.30 9.70 0.0066 11.00 0.0 -28.0 11.8 12.0 0.010 -5.88 6.97 77.96 0.00 77.96 -18.55 -0.32 0.95 77.96 11.30 9.70 0.0049 11.00 0.0 -24.8 12.6 11.7 0.011 -4.90 7.26 80.87 0.00 80.87 -15.09 -0.26 0.97 80.87 11.30 9.70 0.0043 11.00 0.0 -21.0 13.3 11.5 0.012 -3.92 7.49 83.16 0.00 83.16 -11.68 -0.20 0.98 83.16 11.30 9.70 0.0041 11.00 0.0 -16.8 13.9 11.3 0.013 -2.94 7.66 84.85 0.00 84.85 -8.31 -0.14 0.99 84.85 11.30 9.70 0.0040 11.00 0.0 -12.3 14.4 11.2 0.014 -1.96 7.77 85.97 0.00 85.97 -4.98 -0.09 1.00 85.97 11.30 9.70 0.0039 11.00 0.0 -7.5 14.6 11.1 0.015 -0.98 7.83 86.53 0.00 86.53 -1.66 -0.03 1.00 86.53 11.30 9.70 0.0038 11.00 0.0 -2.5 14.8 11.1 0.0土条起始x 土条面土条自条上荷总重αi Sinαi Cosαi li Ci ΦiΦgi Ui Wli Woi 下滑力抗滑力编号 (m) 积(m2) 重(kN) 重(kN) (kN) (度) (m) (kPa) (kN) (kN) (kN) (kN)---------------------------------------------------------------------------------转为总应力法16 0.00 8.93 108.35 0.00 108.35 1.66 1.00 0.03 0.98 11.30 9.7011.00 0.00 21.83 86.53 3.13 27.44转为总应力法17 0.98 8.87 107.80 0.00 107.80 4.98 1.00 0.09 0.98 11.30 9.7011.00 0.00 21.83 85.97 9.35 27.34转为总应力法18 1.96 8.76 106.68 0.00 106.68 8.31 0.99 0.14 0.99 11.30 9.7011.00 0.00 21.83 84.85 15.42 27.16转为总应力法19 2.94 8.59 104.98 0.00 104.98 11.68 0.98 0.20 1.00 11.30 9.7011.00 0.00 21.83 83.16 21.25 26.88转为总应力法20 3.92 8.36 102.69 0.00 102.69 15.09 0.97 0.26 1.02 11.30 9.7011.00 0.00 21.83 80.87 26.73 26.51转为总应力法21 4.90 8.07 99.78 0.00 99.78 18.55 0.95 0.32 1.03 11.30 9.7011.00 0.00 21.83 77.96 31.74 26.07转为总应力法22 5.88 7.71 96.22 0.00 96.22 22.08 0.93 0.38 1.06 11.30 9.7011.00 0.01 21.83 74.39 36.18 25.56转为总应力法23 6.86 7.29 91.96 0.00 91.96 25.71 0.90 0.43 1.09 11.30 9.7011.00 0.01 21.83 70.13 39.89 24.99转为总应力法24 7.84 6.78 86.93 0.00 86.93 29.45 0.87 0.49 1.13 11.30 9.7011.00 0.01 21.83 65.10 42.74 24.39转为总应力法25 8.82 6.20 81.05 0.00 81.05 33.34 0.84 0.55 1.17 11.30 9.7011.00 0.02 21.83 59.22 44.54 23.79转为总应力法26 9.80 5.51 74.21 0.00 74.21 37.40 0.79 0.61 1.23 11.30 9.7011.00 0.04 21.83 52.39 45.08 23.23转为总应力法27 10.79 4.72 66.25 0.00 66.25 41.71 0.75 0.67 1.31 11.30 9.7011.00 0.06 21.83 44.43 44.08 22.78转为总应力法28 11.77 3.79 56.93 0.00 56.93 46.33 0.69 0.72 1.42 11.30 9.7011.00 0.19 21.83 35.11 41.18 22.56转为总应力法29 12.75 2.68 45.88 0.00 45.88 51.38 0.62 0.78 1.57 11.30 9.70 11.00 0.39 21.83 24.06 35.85 22.7930 13.73 1.09 21.16 0.00 21.16 56.07 0.56 0.83 1.21 24.60 16.10 16.10 0.8085 14.97 6.19 17.56 31.02土条起始x 土条面土条自条上荷总重αi Sinαi Cosαi Cqi Φi 下滑力抗滑力抗滑力编号 (m) 积(m2) 重(kN) 重(kN) (kN) (度) (kPa) (度) (kN) WiCosαitgΦ CiLi-----------------------------------------------------------------------------------------------------------31 14.40 0.26 5.09 0.00 5.09 59.09 0.86 0.51 0.00 30.00 4.37 1.51 0.0032 14.70 0.04 0.71 0.00 0.71 60.31 0.87 0.50 40.00 30.00 0.62 0.20 5.5333 14.77 0.07 1.22 0.00 1.22 61.50 0.88 0.48 30.00 30.00 1.07 0.34 17.07最不利滑动面:滑动圆心 = (0.000000,8.960000)(m)滑动半径 = 16.959438(m)滑动安全系数 = 3.736总的下滑力 = 204.073(kN)总的抗滑力 = 762.420(kN)土体部分下滑力 = 142.223(kN)土体部分抗滑力 = 762.420(kN)筋带的抗滑力 = 0.000(kN)地震作用下滑力 = 61.850(kN)============================================================================地基承载力计算1. 基础底面处地基承载力计算1) 基础底面处各点地基承载力计算计算点 m pk fsk fspk ftg(m) (kPa) (kPa) (kPa)0.00 0.1451 22.3 130.0 193.3 1.0002.00 0.1451 22.3 130.0 193.3 1.0004.00 0.1451 22.3 130.0 193.3 1.0006.00 0.1451 22.3 130.0 193.3 1.0008.00 0.1451 22.3 130.0 193.3 1.00010.00 0.1451 22.3 130.0 193.3 1.00012.00 0.1451 22.3 130.0 193.3 1.00014.00 0.1451 22.3 130.0 193.3 1.00016.00 0.1451 22.3 130.0 193.3 1.00018.00 0.1451 22.3 130.0 193.3 1.00020.00 0.1451 22.3 130.0 193.3 1.00022.00 0.1451 22.3 130.0 193.3 1.00024.00 0.1451 22.3 130.0 193.3 1.00026.00 0.1451 22.3 130.0 193.3 1.00028.00 0.1451 22.3 130.0 193.3 1.00030.00 0.1451 22.3 130.0 193.3 1.0002) 验算给定点基础底面处承载力计算点 m pk fsk fspk ftg(m) (kPa) (kPa) (kPa)0.00 0.1451 22.3 130.0 193.3 1.000计算点xi = 0.000m，p ≤γRfa；此点承载力满足！***m -- 桩土面积置换率***pk -- 基础底部压应力(kPa)***fsk -- 地基土的地基承载力值(kPa)***fspk -- 复合地基的地基承载力值(kPa)***ftg -- 考虑固结引起的地基承载力值提高系数2. 地基处理深度范围内土层的承载力验算计算点深度 pz pcz pz + pcz faz ftg (m) (m) (kPa) (kPa) (kPa) (kPa)0.00 1.00 11.1 18.4 29.5 156.1 1.000 0.00 8.00 11.0 158.4 169.4 394.4 1.000 2.00 1.00 21.8 18.4 40.2 156.1 1.000 2.00 8.00 14.4 158.4 172.8 394.4 1.000 4.00 1.00 22.2 18.4 40.6 156.1 1.000 4.00 8.00 17.1 158.4 175.5 394.4 1.000 6.00 1.00 22.2 18.4 40.6 156.1 1.000 6.00 8.00 18.9 158.4 177.3 394.4 1.000 8.00 1.00 22.3 18.4 40.7 156.1 1.000 8.00 8.00 20.0 158.4 178.4 394.4 1.000 10.00 1.00 22.3 18.4 40.7 156.1 1.000 10.00 8.00 20.7 158.4 179.1 394.4 1.000 12.00 1.00 22.3 18.4 40.7 156.1 1.000 12.00 8.00 21.0 158.4 179.4 394.4 1.000 14.00 1.00 22.3 18.4 40.7 156.1 1.000 14.00 8.00 21.2 158.4 179.6 394.4 1.000 16.00 1.00 22.3 18.4 40.7 156.1 1.000 16.00 8.00 21.2 158.4 179.6 394.4 1.000 18.00 1.00 22.3 18.4 40.7 156.1 1.000 18.00 8.00 21.0 158.4 179.4 394.4 1.00022.00 1.00 22.3 18.4 40.7 156.1 1.00022.00 8.00 20.0 158.4 178.4 394.4 1.00024.00 1.00 22.2 18.4 40.6 156.1 1.00024.00 8.00 18.9 158.4 177.3 394.4 1.00026.00 1.00 22.2 18.4 40.6 156.1 1.00026.00 8.00 17.1 158.4 175.5 394.4 1.00028.00 1.00 21.8 18.4 40.2 156.1 1.00028.00 8.00 14.4 158.4 172.8 394.4 1.00030.00 1.00 11.1 18.4 29.5 156.1 1.00030.00 8.00 11.0 158.4 169.4 394.4 1.000验算给定点的承载力计算点深度 pz pcz pz + pcz γRfaz 是否满足 (m) (m) (kPa) (kPa) (kPa) (kPa)0.00 1.00 11.1 18.4 29.5 156.1满足！0.00 8.00 11.0 158.4 169.4 394.4满足！3. 下卧土层承载力验算计算点深度 pz pcz pz + pcz faz ftg(m) (m) (kPa) (kPa) (kPa) (kPa)0.00 9.00 11.0 178.4 189.4 358.4 1.0000.00 18.00 10.4 358.4 368.8 538.4 1.0002.00 9.00 14.0 178.4 192.4 358.4 1.0002.00 18.00 11.9 358.4 370.3 538.4 1.0004.00 9.00 16.6 178.4 195.0 358.4 1.0004.00 18.00 13.2 358.4 371.6 538.4 1.0006.00 9.00 18.4 178.4 196.8 358.4 1.0006.00 18.00 14.4 358.4 372.8 538.4 1.0008.00 9.00 19.5 178.4 197.9 358.4 1.0008.00 18.00 15.3 358.4 373.7 538.4 1.00010.00 9.00 20.2 178.4 198.6 358.5 1.00010.00 18.00 16.1 358.4 374.5 538.4 1.00012.00 9.00 20.7 178.4 199.1 358.5 1.00012.00 18.00 16.5 358.4 374.9 538.4 1.00014.00 9.00 20.8 178.4 199.2 358.5 1.00014.00 18.00 16.8 358.4 375.2 538.4 1.00016.00 9.00 20.8 178.4 199.2 358.5 1.00016.00 18.00 16.8 358.4 375.2 538.4 1.00018.00 9.00 20.7 178.4 199.1 358.5 1.00018.00 18.00 16.5 358.4 374.9 538.4 1.00020.00 9.00 20.2 178.4 198.6 358.5 1.00020.00 18.00 16.1 358.4 374.5 538.4 1.00022.00 9.00 19.5 178.4 197.9 358.4 1.00024.00 18.00 14.4 358.4 372.8 538.4 1.00026.00 9.00 16.6 178.4 195.0 358.4 1.00026.00 18.00 13.2 358.4 371.6 538.4 1.00028.00 9.00 14.0 178.4 192.4 358.4 1.00028.00 18.00 11.9 358.4 370.3 538.4 1.00030.00 9.00 11.0 178.4 189.4 358.4 1.00030.00 18.00 10.4 358.4 368.8 538.4 1.000验算给定点下卧土层承载力计算点深度 pz pcz pz + pcz γRfaz 是否满足 (m) (m) (kPa) (kPa) (kPa) (kPa)0.00 9.00 11.0 178.4 189.4 358.4满足！0.00 18.00 10.4 358.4 368.8 538.4满足！pz -- 下卧层顶面处的附加应力值(kPa)pcz -- 下卧层顶面处土的自重压力值(kPa)faz -- 下卧层顶面处经深度修正后的地基承载力值(kPa)ftg -- 考虑固结引起的地基承载力值提高系数。

高压旋喷桩施工设计

高压旋喷桩施工设计高压旋喷桩施工技术是70年代日本首先提出，它是在静压灌浆的基础上，引进水力采煤技术而发展起来的，是利用射流作用切割掺搅地层，改变原地层的结构和组成，同时灌入水泥浆或复合浆形成凝结体，借以达到加固地基和防渗止水的目的。

1工艺特点（1）施工机具设备简单，施工简便。

（2）具有较好的耐久性，且料源广阔，价格低廉。

（3）噪声小，无污染。

2适用范围（1）受土层、土的粒度、土的密度、硬化剂粘性、硬化剂硬化时间影响小，可广泛应用于淤泥、淤泥质土、粘性土、粉质粘土、（亚粘土）、粉土（亚砂土）、砂土、黄土及人工填土中的素填土甚至碎石土等多种土层。

（2）可作为既有建筑和新建建筑的地基加固之用，也可作为基础防渗之用；可作为施工中的临时措施（如深基坑侧壁挡土或挡水、防水帷幕等），也可作为永久建筑物的地基加固、防渗处理。

（3）当用于处理泥炭土或地下水具有侵蚀性、地下水流速过大和已涌水的地基工程时，宜通过试验确定其适用性。

3工艺原理及设计要求3.1加固原理高压喷射注浆法是利用钻机把带有喷嘴的注浆管钻进土层的预定位置后，以高压设备使浆液或水、（空气）成为20～40MPa的高压射流从喷嘴中喷射出来，冲切、扰动、破坏土体，同时钻杆以一定速度逐渐提升，将浆液与土粒强制搅拌混合，浆液凝固后，在土中形成一个圆柱状固结体（即旋喷桩），以达到加固地基或止水防渗的目的。

根据喷射方法的不同，喷射注浆可分为单管法、二重管法和三重管法。

单管法：单层喷射管，仅喷射水泥浆。

二重管法：又称浆液气体喷射法，是用二重注浆管同时将高压水泥浆和空气两种介质喷射流横向喷射出，冲击破坏土体。

在高压浆液和它外圈环绕气流的共同作用下，破坏土体的能量显著增大，最后在土中形成较大的固结体。

三重管法：是一种浆液、水、气喷射法，使用分别输送水、气、浆液三种介质的三重注浆管，在以高压泵等高压发生装置产生高压水流的周围环绕一股圆筒状气流，进行高压水流喷射流和气流同轴喷射冲切土体，形成较大的空隙，再由泥浆泵将水泥浆以较低压力注入到被切割、破碎的地基中，喷嘴作旋转和提升运动，使水泥浆与土混合，在土中凝固，形成较大的固结体，其加固体直径可达2m 。

高压旋喷桩设计方案

高压旋喷桩设计方案一、背景介绍在土木工程领域中，旋喷桩是一种常用的地基处理技术，特别适用于土层较深、坚硬的地区。

为了提高旋喷桩的施工效率和强度，我们设计了一种高压旋喷桩方案。

二、方案概述本方案采用高压泵将水泥浆注入喷杆，在旋转的同时通过高压泵持续喷射，形成高强度水泥土桩。

具体方案包括以下几个步骤：1.准备工作：确定施工位置和旋喷桩的设计参数，包括直径、长度、间距等。

2.设备准备：配置高压水泵、旋喷机、喷射杆等设备，并测试设备的工作状态。

3.施工过程：–3.1 按照设计要求，在施工位置钻孔，直径略大于旋喷桩的直径。

–3.2 将喷射杆插入孔洞，并通过回转装置固定，保证喷射杆的稳定性。

–3.3 启动高压泵，将水泥浆注入喷射杆中，并通过高压泵持续喷射。

–3.4 同时进行喷射杆的旋转，使得水泥浆充分混合，提高桩的密实度和强度。

–3.5 根据设计要求，持续喷射并旋转，直至喷射杆完全退出孔洞。

4.后续处理：检查旋喷桩的质量，进行必要的修整，并严格按照设计要求记录和报告施工情况。

三、施工方案本方案的施工方案主要包括以下几个方面：1.设计参数确定：根据项目要求和地质条件，确定旋喷桩的设计参数，包括桩径、桩长、喷射杆间距等。

2.设备配置：准备好高压泵、旋喷机、喷射杆等设备，并进行设备调试和测试，确保正常工作。

3.施工准备：清理施工现场，确定施工位置和孔洞布置。

布置标志线，并按照设计要求钻孔。

4.喷射杆安装：将喷射杆插入钻孔，并通过回转装置固定，确保喷射杆的稳定性。

5.喷射施工：启动高压水泵，将水泥浆注入喷射杆，同时启动旋喷机进行喷射。

喷射的同时，喷射杆进行旋转，保证水泥浆的均匀分布。

6.检测和记录：根据设计要求，对喷射桩进行检测和记录，包括喷射桩的强度、密实度等指标的检测。

7.后续处理：根据实际情况，对喷射桩进行必要的修整和加固，确保施工质量。

四、施工注意事项在进行高压旋喷桩施工时，需要注意以下几点：1.施工现场安全：施工现场必须设置标志线，并配备相关人员进行安全指导和监督，确保施工安全。

高压旋喷桩设方案

1、工程设计1.1工程概况拟建的中国青城三期住宅项目位于都江堰市青城山镇青景村，场地地势开阔，地形较平缓，交通便利。

拟建建筑物由113栋别墅及1栋物业用房组成，拟建物均为2F（H=10.0m），设一层地下室，框架结构，拟采用独立柱基。

根据该场地详勘报告，拟建物中的16号楼，基础底板下存在淤泥、细砂等软弱下卧层，不能满足建筑物荷载要求。

根据本工程场地的地质情况，本着技术可靠、经济合理的对比研究，决定对基础范围内的软弱下卧层（淤泥、细砂）采用高压旋喷注浆法进行地基处理。

要求加固后的复合地基承载力特征值f spk≥150kPa，压缩模量E S≥8MPa。

本工程由四川兴源岩土工程有限公司勘察；太平洋建筑设计工程有限公司设计。

我单位根据该场地勘察资料和设计技术要求编制高压旋喷注浆法地基处理技术方案1.2工程地质条件及水文地质条件根据勘探报告显示，在勘探深度范围内，构成场地的地层为：第四系全系统人工填土层（Q4ml）、第四系上更新统冰水堆积层（Q2fgl）及白垩系灌口组粉砂质泥岩（K2g）, 现自上而下分述如下：杂填土：堆积年代10年以上，杂色，结构紊乱、松散，稍湿，主要由砼、砖块和生活垃圾组成，含少量粘性土。

该层于场地少部分地段分布，层厚0.5-3.2米。

- 1 -素填土：灰褐色.褐色，褐黄色，稍湿一湿，结构较松软，主要由粘性土夹少量圆砾.卵石及碎砖块等组成，堆积年代10年以上。

该层于场地绝大部分地段分布，层厚0.30-6.90m。

粘土；黄色.褐黄色，稍湿一湿，可塑为主，极少部分地段呈软塑状。

土体干强度高，断面光滑，无摇掁反应。

土体裂隙发育，分布不均，充填灰白色次生粘土，偶见钙质结核及铁猛质侵染斑点。

该层于场地分o布，层厚1.m00-3.90m 粉质粘土；褐黄色，褐色，稍湿一湿，可塑为主，土体干强度较高，无摇振反应。

土体裂隙发育，分布不均，含少量铁猛质氧化物斑点，局部地段含少量卵砾石，含量在5-20%不等。

旋喷桩配合比设计书(28)

旋喷桩配合比设计书一、设计要素1、设计参考依据（1）《水泥土配合比设计规程》JCJ/T 233-2011（2）路基设计图：长昆客专玉昆施路（云）Ⅱ-14/-17，长昆施路专-05-4 2、设计参数及要求（1）设计桩体强度等级3.25MPa；（2）土的天然含水率为W0=24.4%，干密度ρ=1.779g/cm3，湿密度ρ=2.214g/cm3；（3）粉煤灰掺量为20%，水胶比为1.0；3、配合比使用材料（1）水泥：曲靖昆钢嘉华水泥建材有限公司P•O42.5；（2）粉煤灰:宣威发电粉煤灰开发有限公司F类Ⅱ级；（3）水：大半个山村井水；（4）土：取自DK059+488处1.5米深度软弱细粒土；4、拟用工程部位路基工程：高压旋喷桩二、配合比设计过程1、确定配合比设计桩直径0.5m，土的干密度为1.779g/cm3，天然含水率24.4%，根据土体天然密度计算出桩体单位深度（每延米）中天然土的质量为：G 0= H×S×ρ= 1×0.5×0.5×π/4×2214=434kg以四个不同的胶凝材料掺量进行配比设计选定分别为20%，25%，30%，35%，水胶比为1.0，粉煤灰掺量20%。

（1）胶凝材料掺量为天然土用量的20％桩体单位深度（每延米）中:胶凝材料用量 434×0.20=87 kg/m粉煤灰用量 87×0.20=17 kg/m水泥用量 87-17=70 kg/m水用量 87×1.00=87 kg/m水泥、粉煤灰、水的质量比70:17:87 （kg/m）（2）胶凝材料掺量为天然土用量的25％桩体单位深度（每延米）中:胶凝材料用量 434×0.25=109 kg/m粉煤灰用量 109×0.20=22 kg/m水泥用量 109-22=87 kg/m水用量 109×1.00=109 kg/m水泥、粉煤灰、水的质量比87:22:109 （kg/m）（3）胶凝材料掺量为天然土用量的30％桩体单位深度（每延米）中:胶凝材料用量 434×0.30=130 kg/m粉煤灰用量 130×0.20=26 kg/m水泥用量 130-26=104 kg/m水用量 130×1.00=130 kg/m水泥、粉煤灰、水的质量比104:26:130（kg/m）（4）胶凝材料掺量为天然土用量的35％桩体单位深度（每延米）中:胶凝材料用量 434×0.35=152 kg/m粉煤灰用量 152×0.30=30 kg/m水泥用量 152-30=122 kg/m水用量 152×1.00=152kg/m水泥、粉煤灰、水的质量比122:30:152（kg/m）2、试拌以设计计算的四个不同水泥掺量进行试拌，天然土体烘干后过5mm筛，拌制水泥土，并测定浆土拌和物的密度。

高压旋喷桩施工方案设计

目录1.概述 (2)1.1 工程概况 (2)1.2 工程地质条件 (2)1.3 编依依据 (4)1.4 施工特点 (4)1.5 基本参数 (4)2劳动力及机具需求计划 (4)2.1劳动力及机具需求计划 (4)3.施工工艺 (5)3.1 施工前准备工作 (5)3.2 施工工艺流程图 (6)3.3 施工工艺 (6)4质量保证措施 (8)4.1 质量目标 (8)4.2 质量控制要求 (8)4.3 质量控制要点 (8)4.4 质量通病的处理 (9)5安全保证措施 (10)5.1 安全生产目标 (10)5.2 安全措施 (10)6环境保护措施 (11)6.1 环境保护措施 (11)1概述1.1工程概况本工程建设地点位于XXXX市灰桥浦8号地块（滨江商务区A01-29）地块, 北侧为瓯江路、西侧为规划株浦路、南侧为规划株柏路、东侧为永楠路。

建设用地面积6972.77川，地上建筑面积22660.53川（另有地下室10562.46卅）。

（其中：上海XXXX发展银行股份有限公司建设用地面积4615.19叭地上建筑面积15000.49叭其中金融用房14799.65叭地下室建筑面积7385.81叭XXXX 中油石油销售有限公司建设用地面积2357.28叭地上建筑面积7660.04叭其中办公用房7557.5叭地下室建筑面积3176.65卅）。

建筑层数、高度为地上21 层、高度95.05M，其中裙房3层；地下2层、高度10.8M。

本工程结构体系为框架-核心筒结构。

高压旋喷桩施工范围地层由人工填土、硬壳层粘土、冲海积砂土、粘性土及卵砾石层等6个工程地质层组成，本项施工涉及土层自上而下分层描述如下：①1 杂填土（ml）褐黄、灰黄、褐灰等色，为新近回填土；由碎石、块石、砖块、砼块等建筑垃圾和少量生活垃圾等组成，不均匀，局部为砼地面；在孔Z5的0.50〜1.40m、Z7 的 2.30〜3.40m、Z8 的0.30〜2.00m、Z9 的0.60〜1.60m、Z10 的 1.00〜2.40m 段为素填土，主要由粉细砂、少量粘性土、碎石等组成；稍湿〜饱和，松散〜稍密，中〜高压缩性；层厚0.70〜5.70m；各孔均有分布。

高压水泥旋喷桩设计

高压水泥旋喷桩设计
背景介绍
高压水泥旋喷桩是一种常用于土壤加固和基础建设中的技术手段。

它通过将水泥浆料以高压注入地下，形成固化的混凝土桩体，从而提高土壤的承载力和稳定性。

设计要点
1. 地质勘察：在进行高压水泥旋喷桩设计之前，必须进行详尽的地质勘察，了解地下土层的情况，包括土质、强度、含水量等参数。

根据地质勘察结果，选择合适的桩长和直径，以及施工参数。

2. 施工工艺：高压水泥旋喷桩的施工工艺一般包括以下几个步骤：
- 预处理：对地表进行清理和处理，确保施工区域的平整度。

- 现场准备：准备好水泥浆料、旋喷机、钢管等必要设备和材料。

- 桩身注浆：将高压水泥浆料通过旋喷机注入地下，形成密实的混凝土桩身。

注浆压力和注浆速度需要根据施工环境和设计要求进行调整。

- 桩顶处理：完成桩身注浆后，对桩顶进行处理，保证桩顶的平整度和稳定性。

3. 质量控制：在高压水泥旋喷桩设计中，质量控制至关重要。

必须确保注浆压力、注浆速度、注浆流量等参数符合设计要求，同时对注浆过程进行监控和记录。

4. 监测与验收：完成高压水泥旋喷桩的施工后，应进行监测和验收。

监测包括对桩身的质量和稳定性进行检测，验收则需要验证设计要求是否满足。

参考标准
- 国家标准 GB -2019《水泥地下注浆技术规程》
- 土木工程施工规范
结论
高压水泥旋喷桩设计是一项复杂而关键的工作，需要充分考虑地质情况、施工工艺和质量控制等方面的因素。

合理的设计和施工能够确保高压水泥旋喷桩的质量和稳定性，为土壤加固和基础建设提供可靠的支撑。