3米高围墙承载力验算：
围墙结构计算书
围墙结构计算书一、 概况围墙采用钢筋混凝土结构柱，钢筋采用HRB400钢筋，混凝土强度等级为C25。
柱距4.0米，柱子截面尺寸为370X370，柱高1.8米。
柱间采用铁艺栏杆，栏杆间距0.15米。
栏杆高度为1.15米。
围墙铁艺连接方式除已说明外其他均为满焊连接。
外漏铁件面漆为深灰色氟碳漆处理。
围墙为自承重体系，主要荷载为自重及风荷载。
结构计算主要为基础及风荷载作用下的安全性。
二、围墙基础计算2.1 荷载计算柱子承受主要是风荷载及自重荷载每个表面沿建筑物高度每米的风荷载是z z 0iz si i i w =u u w cos B βα其中w0 查表等于0.45 KN /m2z z 0iz si i i w =u u w cos B βα=2.3x （0.5+0.8）x 0.74 x0.45=1KN/㎡风荷载对柱底产生的剪力标准值V=1*0.41*0.41*1.8=0.3KN风荷载对柱底产生的弯矩标准值M=1*0.41*0.41*1.8*（0.9+0.6）=0.45KN.m柱子承受的轴力，也就是柱子自重G=0.41*0.41*2.6*27=11.8KN则剪力设计值V=1.2*0.3=0.36KN弯矩设计值M=1.2*0.45=0.54KN.m轴力设计值N=1.35*11.8=15.9KN2.2 基础验算一、示意图二、地勘报告本基础埋深h=1.05m,基础底落在粉质黏土层则修正后的地基承载力特征值fak=95kPa,则fa=95+（1.05-0.5）*20=106.00kPa三、计算信息构件编号: JC-1 计算类型: 验算截面尺寸1. 几何参数台阶数n=3矩形柱宽bc=370mm 矩形柱高hc=370mm基础高度h1=150mm基础高度h2=100mm基础高度h3=200mm一阶长度 b1=100mm b2=100mm 一阶宽度 a1=100mm a2=100mm二阶长度 b3=100mm b4=100mm 二阶宽度 a3=100mm a4=100mm三阶长度 b5=100mm b6=100mm 三阶宽度 a5=100mm a6=100mm2. 材料信息基础混凝土等级: C25 ft_b=1.27N/mm2fc_b=11.9N/mm2柱混凝土等级: C25 ft_c=1.27N/mm2fc_c=11.9N/mm2钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0基础埋深: dh=1.000m纵筋合力点至近边距离: as=40mm基础及其上覆土的平均容重: γ=20.000kN/m3最小配筋率: ρmin=0.100%Fgk=15.900kN Fqk=0.000kNMgxk=0.540kN*m Mqxk=0.000kN*mMgyk=0.000kN*m Mqyk=0.000kN*mVgxk=0.360kN Vqxk=0.000kNVgyk=0.000kN Vqyk=0.000kN永久荷载分项系数rg=1.00可变荷载分项系数rq=1.00Fk=Fgk+Fqk=15.900+(0.000)=15.900kNMxk=Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2+Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2=0.540+15.900*(0.485-0.485)/2+(0.000)+0.000*(0.485-0.485)/2=0.540kN*mMyk=Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2+Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2=0.000+15.900*(0.485-0.485)/2+(0.000)+0.000*(0.485-0.485)/2=0.000kN*mVxk=Vgxk+Vqxk=0.360+(0.000)=0.360kNVyk=Vgyk+Vqyk=0.000+(0.000)=0.000kNF1=rg*Fgk+rq*Fqk=1.00*(15.900)+1.00*(0.000)=15.900kNMx1=rg*(Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2)+rq*(Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2)=1.00*(0.540+15.900*(0.485-0.485)/2)+1.00*(0.000+0.000*(0.485-0.485)/2) =0.540kN*mMy1=rg*(Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2)+rq*(Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2)=1.00*(0.000+15.900*(0.485-0.485)/2)+1.00*(0.000+0.000*(0.485-0.485)/2) =0.000kN*mVx1=rg*Vgxk+rq*Vqxk=1.00*(0.360)+1.00*(0.000)=0.360kNVy1=rg*Vgyk+rq*Vqyk=1.00*(0.000)+1.00*(0.000)=0.000kNF2=1.35*Fk=1.35*15.900=21.465kNMx2=1.35*Mxk=1.35*0.540=0.729kN*mMy2=1.35*Myk=1.35*(0.000)=0.000kN*mVx2=1.35*Vxk=1.35*0.360=0.486kNVy2=1.35*Vyk=1.35*(0.000)=0.000kNF=max(|F1|,|F2|)=max(|15.900|,|21.465|)=21.465kNMx=max(|Mx1|,|Mx2|)=max(|0.540|,|0.729|)=0.729kN*mMy=max(|My1|,|My2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*mVx=max(|Vx1|,|Vx2|)=max(|0.360|,|0.486|)=0.486kNVy=max(|Vy1|,|Vy2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN5. 修正后的地基承载力特征值fa=106.000kPa四、计算参数1. 基础总长Bx=b1+b2+b3+b4+b5+b6+bc=0.100+0.100+0.100+0.100+0.100+0.100+0.370=0.970m2. 基础总宽By=a1+a2+a3+a4+a5+a6+hc=0.100+0.100+0.100+0.100+0.100+0.100+0.370=0.970mA1=a1+a2+a3+hc/2=0.100+0.100+0.100+0.370/2=0.485mA2=a4+a5+a6+hc/2=0.100+0.100+0.100+0.370/2=0.485mB1=b1+b2+b3+bc/2=0.100+0.100+0.100+0.370/2=0.485mB2=b4+b5+b6+bc/2=0.100+0.100+0.100+0.370/2=0.485m3. 基础总高 H=h1+h2+h3=0.150+0.100+0.200=0.450m4. 底板配筋计算高度 ho=h1+h2+h3-as=0.150+0.100+0.200-0.040=0.410m5. 基础底面积 A=Bx*By=0.970*0.970=0.941m26. Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*0.970*0.970*1.000=18.818kNG=1.35*Gk=1.35*18.818=25.404kN五、计算作用在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-Vyk*H=0.540-0.000*0.450=0.540kN*mMdyk=Myk+Vxk*H=0.000+0.360*0.450=0.162kN*mMdx=Mx-Vy*H=0.729-0.000*0.450=0.729kN*mMdy=My+Vx*H=0.000+0.486*0.450=0.219kN*m六、验算地基承载力1. 验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=(15.900+18.818)/0.941=36.899kPa 【①5.2.1-2】因γo*pk=1.0*36.899=36.899kPa≤fa=106.000kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求2. 验算偏心荷载作用下的地基承载力exk=Mdyk/(Fk+Gk)=0.162/(15.900+18.818)=0.005m因 |exk| ≤Bx/6=0.162m x方向小偏心,由公式【①5.2.2-2】和【①5.2.2-3】推导Pkmax_x=(Fk+Gk)/A+6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(15.900+18.818)/0.941+6*|0.162|/(0.9702*0.970)=37.964kPaPkmin_x=(Fk+Gk)/A-6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(15.900+18.818)/0.941-6*|0.162|/(0.9702*0.970)=35.834kPaeyk=Mdxk/(Fk+Gk)=0.540/(15.900+18.818)=0.016m因 |eyk| ≤By/6=0.162m y方向小偏心Pkmax_y=(Fk+Gk)/A+6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(15.900+18.818)/0.941+6*|0.540|/(0.9702*0.970)=40.449kPaPkmin_y=(Fk+Gk)/A-6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(15.900+18.818)/0.941-6*|0.540|/(0.9702*0.970)=33.349kPa3. 确定基础底面反力设计值Pkmax=(Pkmax_x-pk)+(Pkmax_y-pk)+pk=(37.964-36.899)+(40.449-36.899)+36.899=41.514kPaγo*Pkmax=1.0*41.514=41.514kPa≤1.2*fa=1.2*106.000=127.200kPa偏心荷载作用下地基承载力满足要求七、基础冲切验算1. 计算基础底面反力设计值1.1 计算x方向基础底面反力设计值ex=Mdy/(F+G)=0.219/(21.465+25.404)=0.005m因 ex≤ Bx/6.0=0.162m x方向小偏心Pmax_x=(F+G)/A+6*|Mdy|/(Bx2*By)=(21.465+25.404)/0.941+6*|0.219|/(0.9702*0.970)=51.251kPaPmin_x=(F+G)/A-6*|Mdy|/(Bx2*By)=(21.465+25.404)/0.941-6*|0.219|/(0.9702*0.970)=48.376kPa1.2 计算y方向基础底面反力设计值ey=Mdx/(F+G)=0.729/(21.465+25.404)=0.016m因 ey ≤By/6=0.162 y方向小偏心Pmax_y=(F+G)/A+6*|Mdx|/(By2*Bx)=(21.465+25.404)/0.941+6*|0.729|/(0.9702*0.970)=54.606kPaPmin_y=(F+G)/A-6*|Mdx|/(By2*Bx)=(21.465+25.404)/0.941-6*|0.729|/(0.9702*0.970)=45.021kPa1.3 因 Mdx≠0 Mdy≠0Pmax=Pmax_x+Pmax_y-(F+G)/A=51.251+54.606-(21.465+25.404)/0.941=56.044kPa1.4 计算地基净反力极值Pjmax=Pmax-G/A=56.044-25.404/0.941=29.044kPaPjmax_x=Pmax_x-G/A=51.251-25.404/0.941=24.251kPaPjmax_y=Pmax_y-G/A=54.606-25.404/0.941=27.606kPa2. 验算柱边冲切YH=h1+h2+h3=0.450m, YB=bc=0.370m, YL=hc=0.370mYB1=B1=0.485m, YB2=B2=0.485m, YL1=A1=0.485m, YL2=A2=0.485m YHo=YH-as=0.410m因 ((YB+2*YHo)≥Bx) 并且 (YL+2*YHo)≥By)基础底面处边缘均位于冲切锥体以内, 不用验算柱对基础的冲切3. 验算h2处冲切YH=h2+h3=0.300mYB=bc+b3+b6=0.570mYL=hc+a3+a6=0.570mYB1=B1=0.485m, YB2=B2=0.485m, YL1=A1=0.485m, YL2=A2=0.485m YHo=YH-as=0.260m因 ((YB+2*YHo)≥Bx) 并且 (YL+2*YHo)≥By)基础底面处边缘均位于冲切锥体以内, 不用验算柱对基础的冲切4. 验算h3处冲切YH=h3=0.200mYB=bc+b2+b3+b5+b6=0.770mYL=hc+a2+a3+a5+a6=0.770mYB1=B1=0.485m, YB2=B2=0.485m, YL1=A1=0.485m, YL2=A2=0.485mYHo=YH-as=0.160m因 ((YB+2*YHo)≥Bx) 并且 (YL+2*YHo)≥By)基础底面处边缘均位于冲切锥体以内, 不用验算柱对基础的冲切八、柱下基础的局部受压验算因为基础的混凝土强度等级大于等于柱的混凝土强度等级，所以不用验算柱下扩展基础顶面的局部受压承载力。
重力式挡土墙计算书
重力式挡土墙计算书（一）4.8m挡土墙计算毛石容重不小于20KN/m³K a=13采用毛石MU30， M7.5水泥砂浆主动土压力=18/3x4.8=28.8KN/m地面活=10/3=3.33 KN/m1、抗倾覆验算：示意图α=70° δ=0.5φ=0.5x30°=15° α0=12°G1=53.85KN G2=79.0KN G3=13.97KN G4=3.47KNE a=（3.33+3.33+28.8）x4.8/2=85.1KNE ax=E a sin(α−δ)=69.7KNE az=E a cos(α−δ)=48.8KNz f=1.75−0.61=1.14m x f=3.06−1.75cotα=2.423m ∑GnXn+E az x fE ax z f=53.85x0.895+79x1.866+13.97x0.635+3.47x0.846+48.8x2.42369.7x1.14=4.14>1.6∴抗倾覆稳定满足要求2、抗滑移稳定验算：示意图α=70° δ=0.5φ=0.5x30°=15° α0=12°μ=0.4 G1=53.85KN G2=79.0KN G3=13.97KN G4=3.47KN∑Gn=150.29KNGn=cos α0∑Gn=147KNGt= sin α0∑Gn=31.2KNE a=（3.33+3.33+28.8）x4.8/2=85.1KNE at=E a sin(α−α0−δ)=58.0KNE an=E a cos(α−α0−δ)=62.2KN(Gn+E an)μE at−Gt =209.2x0.426.8=3.12>1.3∴抗滑移稳定性满足要求3、地基承载力验算：∑Gnk=150.29KN(n=1、2、3、4) Gk围墙=12.72KNNk=∑Gnk+Gk围墙=163.01KNc=∑GnXn+Gk围墙x+E az x f−E ax z fNk=53.85x0.895+79x1.866+13.97x0.635+3.47x0.846+12.72x0.895+48.8x2.423−69.7x1.14163.01=1.58me=|B/2-1.58|=0.05m<B/6=0.51m小偏心受压pk=163.013.06x1=53.3kpa<fa=105kpaσmaxk=Pk(1+6eb)=61kpa<1.2faσmink=Pk(1−6eb)=45.9kpa∴地基承载力满足要求4、墙身强度验算：示意图验算离墙顶2.4m处截面Ⅰ-Ⅰ的应力截面Ⅰ-Ⅰ以上主动土压力E a1=（3.33+3.33+14.4）x2.4/2=25.3KN/m 截面Ⅰ-Ⅰ以上挡土墙自重G1=36KN G2=21.48KN Gk围墙=12.72KN截面Ⅰ-Ⅰ以上法相总压力N1k=36+21.48+12.72=70.2KNN1作用点离O1点距离c1=∑GnXn+Gk围墙xN1k=36x0.44+21.48x1.168+12.72x0.4470.2=0.662mE1=|1.765/2-0.662|=0.221m<B/6=0.294m 截面Ⅰ-Ⅰ以上法向相应力pk=70.21.765x1=40kpaσmaxk=Pk(1+6eb)=70kpa≪0.69MPa（MU30 M7.5水泥砂浆）σmink=Pk(1−6eb)=9.9kpa截面Ⅰ-Ⅰ面上的剪应力τ=E a1−（G1+G2+Gk围墙）fB1=25.3−(36+21.48+12.72)x0.61.765<0其中f为砌体的摩擦系数，取f=0.6∴墙身强度满足要求。
2.5m围墙计算书
1基本设计数据：基本风压 w 0=kN/m2墙高 H = m (从墙顶至地坪)墙厚 t =m采用M5混合砂浆砌MU10蒸压灰砂砖f tm1 =N/m2(沿齿缝)f tm2 =砖壁柱尺寸：b=m h=m砖壁柱距离：l=m 结构重要性系数取2荷载计算：（参照门规附录A进行风荷载计算）μs =μz =w k =μs μz w 0 =kN/m2分项系数：结构重要性系数取0.93墙承载力计算3lx/ly =墙视为3边固定1边自由板计算弯矩，查计算手册得弯矩系数如下：（μ＝1/6）跨中水平弯矩系数：跨中竖向弯矩系数：支座水平弯矩系数：支座竖向弯矩系数：跨中水平弯矩Mx = kN.m 跨中竖向弯矩My = kN.m 支座水平弯矩Mx 0 =kN.m 支座竖向弯矩My 0 ＝kN.m剪力 V=3承载力验算：取1m墙计算截面抵抗矩 W =1*t 2/6=m 3沿齿缝破坏验算：M/W =N/m2<OK0.160.850.620.00960.060.03780.00560.07840.05690.090.4110.370.483.61.40.90.752.50.241.440.160.80.6沿通缝破坏验算：M/W = N/m2<OK抗剪：4壁柱承载力计算：4壁柱根部弯矩M=0.5*1.4*w k *l 0*H 2=kN.m 4根据砌体规范4.2.8条，取每侧翼缘宽度为m则计算壁柱抗弯截面矩如下：中和轴高度（距翼缘外侧）y1＝(1.8*2*0.24*0.12+0.37*0.24*0.36)/(3.6*0.24+0.37*0.24)=my2=0.48-0.142= mI=(0.0833*3.6*0.243+0.0833*0.37*0.243+3.6*0.24*0.0222+0.37*0.24*0.2182)=W1=I/y1=m 3W2=I/y2=m 34按通缝抗拉验算壁柱承载力M/W2=N/m2>>不通过设置钢筋混凝土壁柱：（按悬臂梁确定计算）用理正进行计算：240x240混凝土构造柱，配4-14钢筋, 8-200箍筋0.089.450.069.210.080.3386.486E-022.725E-020.3471.80.1420.08N/m2(沿通缝)9.21E-03m4。
3米高挡墙计算书
重力式挡土墙验算[执行标准：通用]计算项目：重力式挡土墙 1计算时间： 2013-06-08 20:08:08 星期六------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身高: 3.000(m)墙顶宽: 1.400(m)面坡倾斜坡度: 1:0.000背坡倾斜坡度: 1:-0.260墙底倾斜坡率: 0.000:1物理参数:圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.500墙身砌体容许压应力: 2100.000(kPa)墙身砌体容许剪应力: 110.000(kPa)墙身砌体容许拉应力: 150.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力: 280.000(kPa)挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 19.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力: 500.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.500地基土类型: 岩石地基地基土内摩擦角: 30.000(度)土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 2折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 3.000 2.000 02 5.000 0.000 0坡面起始距离: 0.000(m)地面横坡角度: 20.000(度)墙顶标高: 0.000(m)=====================================================================第 1 种情况: 一般情况[土压力计算] 计算高度为 3.000(m)处的库仑主动土压力按实际墙背计算得到:第1破裂角： 41.144(度)Ea=24.058 Ex=24.027 Ey=1.228(kN) 作用点高度 Zy=1.036(m) 墙身截面积 = 3.030(m2) 重量 = 69.690 kN(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.500滑移力= 24.027(kN) 抗滑力= 35.459(kN)滑移验算满足: Kc = 1.476 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 0.530 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 0.889 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 1.036 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 24.897(kN-m) 抗倾覆力矩= 38.035(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 1.528 > 1.500(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力 = 70.918(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=13.138(kN-m) 基础底面宽度 B = 0.620 (m) 偏心距 e = 0.125(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 0.185(m)基底压应力: 趾部=255.215 踵部=0.000(kPa)作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.125 <= 0.250*0.620 = 0.155(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=255.215 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=0.000 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=114.384 <= 500.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 3.030(m2) 重量 = 69.690 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 0.530 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 0.889 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 1.036 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 70.918(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=13.138(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.185(m)截面宽度 B = 0.620 (m) 偏心距 e1 = 0.125(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.125 <= 0.300*0.620 = 0.186(m)截面上压应力: 面坡=252.475 背坡=-23.707(kPa)压应力验算满足: 计算值= 252.475 <= 2100.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 23.707 <= 150.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -7.001 <= 110.000(kPa)=================================================各组合最不利结果=================================================(一) 滑移验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗滑力 = 35.459(kN),滑移力 = 24.027(kN)。
围墙计算
1、 高厚比验算[]βμμβ210/≤=h H围墙上端为自由端，作为悬臂构件，则H H 20=；据《砌体结构设计规范》（GB 50003-2011）表6.1.1可得：当砂浆强度等级≥M7.5时，墙体允许高厚比[]β取26；由于监狱围墙厚度为500mm ，大于240mm ，且无开洞、未设置构造柱等，即修正系数1μ、2μ均取1.0由26500/2/2≤⨯==H h H β可得，当墙体高度大于6.5m 时，墙体高厚比不满足要求。
2、受压承载力验算fA N ϕ≤围墙计算长度取b=1m ，墙厚h=500mm ，围墙砌筑砂浆强度取M2.5，砖抗压强度等级取MU10，由《砌体结构设计规范》（GB 50003-2011）表3.2.1-1可得：砌体抗压强度设计值为1.30MPa ；围墙上端附加线荷载（巡逻道自重、栏杆及附属管道等）取7.0 kN/m ；巡逻道活荷载标准值取3.5 kN/m 2；结构重要系数取1.0，调整系数取1.0；砖墙砌体容重取20 kN/m 3；)4.12.1(210qik ci n i Qi L K Q L GK S S S N ψγγγγ∑=++=}2.10.15.30.14.10.10.7200.15.02.1{0.1⨯⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=）（H NkN fA 6500.15.01030.10.13=⨯⨯⨯⨯=ϕ3、受弯承载力验算W f M tm ≤围墙计算长度取b=1m ，墙厚h=500mm ，基本风压取0.70kN/m 2，分项系数取1.4，据《砌体结构设计规范》（GB 50003-2011）表3.2.2可得：当砂浆强度取M7.5时，普通烧结砖MPa f tm 7.1=)0.17.02/1(4.12H F H M ⨯+⨯⨯⨯⨯=，F 为风荷载作用于钢网墙上的荷载12/107.123bh W f tm ⨯⨯=4、受弯构件的受剪承载力验算bz f V v ≤风荷载产生的总剪力）F H V +⨯⨯⨯=0.17.0(4.1据《砌体结构设计规范》（GB 50003-2011）表3.2.2可得：当砂浆强度取M7.5时，普通烧结砖MPa f v 7.1=3/2107.13v h b bz f ⨯⨯⨯=。
仰斜式路堑挡土墙承载力500kpa高3米
重力式挡土墙验算[执行标准：公路]计算项目：仰斜式路堑挡土墙承载力500kpa高3米计算时间：2013-11-10 12:16:03 星期日------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身高: 3.000(m)墙顶宽: 0.500(m)面坡倾斜坡度: 1:0.250背坡倾斜坡度: 1:-0.250采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1: 0.300(m)墙趾台阶h1: 0.500(m)墙趾台阶面坡坡度为: 1:0.000墙底倾斜坡率: 0.200:1物理参数:圬工砌体容重: 24.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.450墙身砌体容许压应力: 6800.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力: 430.000(kPa)墙身砌体容许剪应力: 850.000(kPa)材料抗压强度设计值: 7.820(MPa)系数醩: 0.0020挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 18.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值: 500.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.500地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000(度)土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 2折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 1.000 0.000 02 5.000 5.000 0坡面起始距离: 0.000(m)地面横坡角度: 60.000(度)填土对横坡面的摩擦角: 35.000(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)===================================================================== 第 1 种情况: 组合1=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 墙顶上的有效永久荷载分项系数 = 1.000 √3. 墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数 = 1.000 √4. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √5. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 3.129(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 30.000(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 30.000(度)Ea=13.835(kN) Ex=13.810(kN) Ey=0.836(kN) 作用点高度 Zy=1.042(m) 墙身截面积 = 1.662(m2) 重量 = 39.891 (kN)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.500采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 11.310 (度)Wn = 39.117(kN) En = 3.528(kN) Wt = 7.823(kN) Et = 13.378(kN) 滑移力= 5.555(kN) 抗滑力= 21.322(kN)滑移验算满足: Kc = 3.839 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 18.872(kN) > 0.0地基土层水平向: 滑移力= 13.810(kN) 抗滑力= 18.662(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 1.351 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 0.742 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 0.903 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 0.914 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 12.620(kN-m) 抗倾覆力矩= 30.359(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 2.406 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 11.818(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 42.645(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=17.739(kN-m)基础底面宽度 B = 0.656 (m) 偏心距 e = -0.088(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 0.416(m)基底压应力: 趾部=12.561 踵部=117.535(kPa)最大应力与最小应力之比 = 117.535 / 12.561 = 9.357作用于基底的合力偏心距验算满足: e=-0.088 <= 0.167*0.656 = 0.109(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=12.561 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=117.535 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=65.048 <= 500.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 1.619(m2) 重量 = 38.850 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 0.750 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 0.903 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 0.914 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 39.686(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=17.281(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.435(m)截面宽度 B = 0.675 (m) 偏心距 e1 = -0.098(m)截面上偏心距验算满足: e1= -0.098 <= 0.250*0.675 = 0.169(m)截面上压应力: 面坡=7.607 背坡=109.981(kPa)压应力验算满足: 计算值= 109.981 <= 6800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -3.058 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数40 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 39.686(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.798挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 0.675(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.877计算强度时:强度验算满足: 计算值= 39.686 <= 4213.614(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 39.686 <= 3696.282(kN)(六) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 2.500(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 30.000(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 30.000(度)Ea=8.831(kN) Ex=8.815(kN) Ey=0.534(kN) 作用点高度 Zy=0.833(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 1.250(m2) 重量 = 30.000 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 0.563 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 0.708 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 0.833 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 30.534(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=9.907(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.324(m)截面宽度 B = 0.500 (m) 偏心距 e1 = -0.074(m)截面上偏心距验算满足: e1= -0.074 <= 0.250*0.500 = 0.125(m)截面上压应力: 面坡=6.490 背坡=115.644(kPa)压应力验算满足: 计算值= 115.644 <= 6800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -6.798 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数50 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 30.534(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.790挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 0.500(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.841计算强度时:强度验算满足: 计算值= 30.534 <= 3087.665(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 30.534 <= 2595.330(kN)===================================================================== 第 2 种情况: 组合2=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 墙顶上的有效永久荷载分项系数 = 1.000 √3. 墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数 = 1.000 √4. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √5. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 3.129(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 30.000(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 30.000(度)Ea=13.835(kN) Ex=13.810(kN) Ey=0.836(kN) 作用点高度 Zy=1.042(m) 墙身截面积 = 1.662(m2) 重量 = 39.891 (kN)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.500采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 11.310 (度)Wn = 39.117(kN) En = 3.528(kN) Wt = 7.823(kN) Et = 13.378(kN) 滑移力= 5.555(kN) 抗滑力= 21.322(kN)滑移验算满足: Kc = 3.839 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 18.872(kN) > 0.0地基土层水平向: 滑移力= 13.810(kN) 抗滑力= 18.662(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 1.351 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 0.742 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 0.903 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 0.914 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 12.620(kN-m) 抗倾覆力矩= 30.359(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 2.406 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 11.818(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 42.645(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=17.739(kN-m)基础底面宽度 B = 0.656 (m) 偏心距 e = -0.088(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 0.416(m)基底压应力: 趾部=12.561 踵部=117.535(kPa)最大应力与最小应力之比 = 117.535 / 12.561 = 9.357作用于基底的合力偏心距验算满足: e=-0.088 <= 0.167*0.656 = 0.109(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=12.561 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=117.535 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=65.048 <= 500.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 1.619(m2) 重量 = 38.850 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 0.750 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 0.903 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 0.914 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 39.686(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=17.281(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.435(m)截面宽度 B = 0.675 (m) 偏心距 e1 = -0.098(m)截面上偏心距验算满足: e1= -0.098 <= 0.250*0.675 = 0.169(m)截面上压应力: 面坡=7.607 背坡=109.981(kPa)压应力验算满足: 计算值= 109.981 <= 6800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -3.058 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数70 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 39.686(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.798挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 0.675(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.877计算强度时:强度验算满足: 计算值= 39.686 <= 4213.614(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 39.686 <= 3696.282(kN)(六) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 2.500(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 30.000(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 30.000(度)Ea=8.831(kN) Ex=8.815(kN) Ey=0.534(kN) 作用点高度 Zy=0.833(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 1.250(m2) 重量 = 30.000 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 0.563 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 0.708 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 0.833 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 30.534(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=9.907(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.324(m)截面宽度 B = 0.500 (m) 偏心距 e1 = -0.074(m)截面上偏心距验算满足: e1= -0.074 <= 0.250*0.500 = 0.125(m)截面上压应力: 面坡=6.490 背坡=115.644(kPa)压应力验算满足: 计算值= 115.644 <= 6800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -6.798 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数80 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 30.534(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.790挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 0.500(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.841计算强度时:强度验算满足: 计算值= 30.534 <= 3087.665(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 30.534 <= 2595.330(kN)===================================================================== 第 3 种情况: 组合3=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 墙顶上的有效永久荷载分项系数 = 1.000 √3. 墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数 = 1.000 √4. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √5. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 3.129(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 30.000(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 30.000(度)Ea=13.835(kN) Ex=13.810(kN) Ey=0.836(kN) 作用点高度 Zy=1.042(m) 墙身截面积 = 1.662(m2) 重量 = 39.891 (kN)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.500采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 11.310 (度)Wn = 39.117(kN) En = 3.528(kN) Wt = 7.823(kN) Et = 13.378(kN) 滑移力= 5.555(kN) 抗滑力= 21.322(kN)滑移验算满足: Kc = 3.839 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 18.872(kN) > 0.0地基土层水平向: 滑移力= 13.810(kN) 抗滑力= 18.662(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 1.351 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 0.742 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 0.903 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 0.914 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 12.620(kN-m) 抗倾覆力矩= 30.359(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 2.406 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 11.818(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 42.645(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=17.739(kN-m)基础底面宽度 B = 0.656 (m) 偏心距 e = -0.088(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 0.416(m)基底压应力: 趾部=12.561 踵部=117.535(kPa)最大应力与最小应力之比 = 117.535 / 12.561 = 9.357作用于基底的合力偏心距验算满足: e=-0.088 <= 0.167*0.656 = 0.109(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=12.561 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=117.535 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=65.048 <= 500.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 1.619(m2) 重量 = 38.850 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 0.750 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 0.903 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 0.914 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 39.686(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=17.281(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.435(m)截面宽度 B = 0.675 (m) 偏心距 e1 = -0.098(m)截面上偏心距验算满足: e1= -0.098 <= 0.250*0.675 = 0.169(m)截面上压应力: 面坡=7.607 背坡=109.981(kPa)压应力验算满足: 计算值= 109.981 <= 6800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -3.058 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数100 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 39.686(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.798挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 0.675(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.877计算强度时:强度验算满足: 计算值= 39.686 <= 4213.614(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 39.686 <= 3696.282(kN)(六) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 2.500(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 30.000(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 30.000(度)Ea=8.831(kN) Ex=8.815(kN) Ey=0.534(kN) 作用点高度 Zy=0.833(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 1.250(m2) 重量 = 30.000 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 0.563 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 0.708 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 0.833 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 30.534(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=9.907(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.324(m)截面宽度 B = 0.500 (m) 偏心距 e1 = -0.074(m)截面上偏心距验算满足: e1= -0.074 <= 0.250*0.500 = 0.125(m)截面上压应力: 面坡=6.490 背坡=115.644(kPa)压应力验算满足: 计算值= 115.644 <= 6800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -6.798 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数100 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 30.534(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.790挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 0.500(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.841计算强度时:强度验算满足: 计算值= 30.534 <= 3087.665(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 30.534 <= 2595.330(kN)=================================================各组合最不利结果=================================================(一) 滑移验算安全系数最不利为：组合1(组合1)抗滑力 = 21.322(kN),滑移力 = 5.555(kN)。
3m围墙计算书
围墙计算书一、工程概况围墙做法：围墙高3m ，墙体采用MU10标准砖，M7.5混合砂浆砌筑，墙厚240mm 。
二、临时围墙受力验算1、内力计算根据查设计规范，取基本风压w 0=0.8KN/㎡，地面粗糙度为b 类。
风荷载体型系数u s =1.3，风压高度变化系数u z =1.0。
因墙体高度小于10m ，不考虑风振系数，即βZ =1。
风荷载标准值：w k =βZ u s u z w 0=1×1.3×1.0×0.8=1.04KN/㎡风荷载设计值：w=ψγ2w k =0.85×1.4×1.04=1.24KN/㎡墙体产生的弯矩： M=21wl 0H 2=21×1.55×2.28×32=15.9KN.m 2、通缝弯曲抗拉强度验算：通缝弯曲抗拉强度：f tm =γa f=0.75×0.15=0.113Mpa截面抵抗矩：W=bh 2/6=3.6×0.242/6+0.4×0.42/6=0.045m 3δ=M/W=15.9×103/0.045=0.035Mpa ＜f tm =0.113Mpa满足要求。
4、受剪承载力验算：受剪承载力：V=wl 0H=1.24×2.28×3=8.48KNf vo =γa f=0.75×0.15=0.113MpabZf vo =(2×3×0.240/3+2×0.4×0.4/3)×0.113×103=66.3KN ＞V=13.6KN满足要求。
5、抗倾覆验算：砖墙自重：上部自重63.84KN基础自重11.4KN合计：75.24KN75.24×0.3=22.57KN.m >风荷载产生的弯矩15.9KN.m 满足要求。
围墙安全承载计算
安全承载计算：围墙梁上恒荷载标准值g k ：铁艺装饰 m kN /330.15.710= 20厚水泥砂浆 m kN m kN /428.0/2002.0]4.02)202.025.0[(3=⨯⨯⨯+⨯+ 250*400钢筋混凝土梁 m kN m kN /5.2/2540.025.03=⨯⨯∑ m kN g k /261.4=因为恒荷载起到控制作用，所以m kN g g k /75.5261.435.135.1=⨯==荷载效应计算（按简支梁计算）：验算200@6;143142;400250φφφ+⨯配置，混凝土按C25，HRRB335主筋。
m kN ql M ⋅=⨯==446.4085.775.5822；kN ql V 56.2125.775.52=⨯== 按适筋梁计算⇒<=⨯⨯⨯⨯==)339.0(102.03652509.110.110446.4026201b c s bh f M ξαα确定是适筋构件。
其中上公式取值为：22'20/210;/300;/9.11;36535400mm N f mm N f f mm N f mm h yv y y c =====-=946.02102.02112211=⨯-+=-+=ss αγ ≈=⨯⨯⨯==2600.390365300946.010446.40mm h f M A y s u s γ实配2462143mm HRRB =，故正截面抵抗弯矩安全。
斜截面验算：围墙基础联系梁抗剪能力——kN h s A f bh f sv yv t 0.108365200226.2821025.136525027.17.025.17.000=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=+kN u )56.21(V >，故斜截面承载安全。
挠度变形计算：]121,151[75.1817500400<==l h ，需要计算。
4633010065104.10131236525012mm bh I ⨯=⨯==;25/N 1080.2mm E ⨯取 mm EI ql f 84.010065.1013108.2384750075.5538456544=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==中 mm f 3025017500][=⨯=。
围墙计算书2020.10.27
m Lx/Ly= 1.429 ≤
3
结论
双向板计算
1. 弯矩计算
查《实用建筑结构静力计算手册》（国振喜、张树仪 主编）表4-21
按三边固定、一边自由
三边固定、一边自由矩形 板：
Lx= 4
m
Ly= 2.8
m
Ly/Lx=
0.7
My=
0.00930
Mx=
0.03500
墙底部支座弯矩设计值：
Moy=My*W*L^2= 0.2466 kN*m
恒载分项系数γg=
1.30
活载分项系数γq=
1.50
均布风荷载标准值：wk =βgz*μs*μz* w0=
1.105
均布风荷载设计值：w=γq*wk=
kN/m
1.6575 2
kN/m2
二、围墙内力及强度计算：
（一）围墙在均布风荷载作用下三边固定、一边自由，
围墙宽度Lx=围墙柱间距L=
4
m
围墙高度 Ly=H= 2.8
按砌体规范4.2.8条
bf = 围墙柱间距 L= 4
m
壁柱根部弯矩M=1/2*bf*Wk*H^2=
25.99 KN*m =
2.60E+07
N*mm
轴向压力设计值N=上部结构传至基础顶面竖向力值F k= 48.91 KN
=
4.89E+04
N
壁柱设计为组合砖砌体构件，高度Ho=围墙高度 H = 2.8
墙厚 240
墙体沿通缝弯曲抗拉强度设计值：
ftmhW=
0.027 m3
=
ftmh = 0.08 N/mm2 2.13E+06 N*mm
0.20
m
2.5m围墙计算书
1基本设计数据：基本风压 w 0=kN/m2墙高 H = m (从墙顶至地坪)墙厚 t =m采用M5混合砂浆砌MU10蒸压灰砂砖f tm1 =N/m2(沿齿缝)f tm2 =砖壁柱尺寸：b=m h=m砖壁柱距离：l=m 结构重要性系数取2荷载计算：（参照门规附录A进行风荷载计算）μs =μz =w k =μs μz w 0 =kN/m2分项系数：结构重要性系数取0.93墙承载力计算3lx/ly =墙视为3边固定1边自由板计算弯矩，查计算手册得弯矩系数如下：（μ＝1/6）跨中水平弯矩系数：跨中竖向弯矩系数：支座水平弯矩系数：支座竖向弯矩系数：跨中水平弯矩Mx = kN.m 跨中竖向弯矩My = kN.m 支座水平弯矩Mx 0 =kN.m 支座竖向弯矩My 0 ＝kN.m剪力 V=3承载力验算：取1m墙计算截面抵抗矩 W =1*t 2/6=m 3沿齿缝破坏验算：M/W =N/m2<OK0.160.850.620.00960.060.03780.00560.07840.05690.090.4110.370.483.61.40.90.752.50.241.440.160.80.6沿通缝破坏验算：M/W = N/m2<OK抗剪：4壁柱承载力计算：4壁柱根部弯矩M=0.5*1.4*w k *l 0*H 2=kN.m 4根据砌体规范4.2.8条，取每侧翼缘宽度为m则计算壁柱抗弯截面矩如下：中和轴高度（距翼缘外侧）y1＝(1.8*2*0.24*0.12+0.37*0.24*0.36)/(3.6*0.24+0.37*0.24)=my2=0.48-0.142= mI=(0.0833*3.6*0.243+0.0833*0.37*0.243+3.6*0.24*0.0222+0.37*0.24*0.2182)=W1=I/y1=m 3W2=I/y2=m34按通缝抗拉验算壁柱承载力M/W2=N/m2>>不通过设置钢筋混凝土壁柱：（按悬臂梁确定计算）用理正进行计算：240x240混凝土构造柱，配4-14钢筋, 8-200箍筋0.089.450.069.210.080.3386.486E-022.725E-020.3471.80.1420.08N/m2(沿通缝)9.21E-03m4。
3米高墙模板验算
标准层墙模板计算书一、墙模板基本参数计算断面宽度200mm ，高度3000mm ，两侧楼板厚度130mm 。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨间距200mm ，内龙骨采用双钢管48mm ×3.0mm ，外龙骨采用双钢管48mm ×3.0mm 。
对拉螺栓布置7道，在断面内水平间距100+450+450+450+450+450+400mm ，断面跨度方向间距400mm ，直径12mm 。
面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 4。
木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9500.0N/mm 4。
3000m m模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m ；1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×50.000=45.000kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m 2。
三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照简支梁计算。
围墙结构计算(内置构造柱)
围墙结构计算根据《砖砌体结构设计规范》计算1 基本设计数据：基本风压 w0= 0.45 kN/m2墙高 H = 2.6 m (从墙顶至地坪)墙厚 t = 0.24 m采用M5混合砂浆砌MU15蒸压粉煤灰砖f tm1 = 0.16 N/mm2(沿齿缝)f v = 0.08 N/mm2f tm2 = 0.08 N/mm2(沿通缝)构造柱尺寸：b= 0.24 m h= 0.24 m构造柱距离：l= 4 m结构重要性系数取 12 荷载计算：μs = 1.3 μz = 1w k=μsμz w0 = 0.585 kN/m2分项系数： 1.4 结构重要性系数取1.03 墙承载力计算3.1 ly/lx = 0.65墙视为1边固定3边铰支板计算弯矩，查计算手册得弯矩系数如下：（μ＝0.15）跨中水平弯矩系数：0.0126跨中竖向弯矩系数：0.0513支座水平弯矩系数：0支座竖向弯矩系数：-0.1124跨中水平弯矩Mx = 0.11 kN.m跨中竖向弯矩My = 0.29 kN.m支座水平弯矩Mx0 = 0.00 kN.m支座竖向弯矩My0 = -0.62 kN.m根部剪力最大 V= 1.35 kN/m3.2 承载力验算：取1m墙计算截面抵抗矩 W =1*t2/6= 9600000 mm3沿齿缝破坏验算：M/W = 0.012 N/mm2< 0.16 OK 沿通缝破坏验算：M/W = 0.065 N/mm2< 0.08 OK 抗剪：f v bz= 12.80 KN/m > 1.35 OK1 已知：荷载数据：轴向压力设计值N = 13.00kN弯矩设计值M = 0.62kN.m几何数据：相邻间墙间距s = 4000mm墙厚h = 240mm墙高H = 2600mm墙体材料：蒸压粉煤灰普通砖砌体强度等级：MU15；砂浆强度等级：M5；抗压强度：f = 1.50MPa计算要求：1) 无筋砌体受压承载力计算2) 无筋砌体高厚比验算-------------------------------------------------------2 受压承载力计算：H0 = 0.4s + 0.2H = 2120mmγβ= 1.2e = M/N = 47.69mmβ= γβH0/h = 10.60由砂浆强度等级得, α= 0.0015φ0 = 1 / (1 + αβ2) = 0.86φ= 1 / (1 + 12(e/h + sqrt(1/12(1/φ0 - 1)))2) = 0.45b = s = 4000mmA = bh = 960000mm2结论：N = 13.00kN ≤φfA = 652.29kN，满足。
3米道路挡墙
道路挡墙计算书原始条件:墙身尺寸:墙身高: 3.200(m)墙顶宽: 0.500(m)面坡倾斜坡度: 1:0.000背坡倾斜坡度: 1:0.360采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1: 0.600(m)墙趾台阶h1: 0.500(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙踵台阶b3: 0.320(m)墙踵台阶h3: 0.970(m)墙底倾斜坡率: 0.200:1物理参数:圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.450砌体种类: 块石砌体砂浆标号: 10石料强度(MPa): 30挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 19.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力: 160.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.400地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000(度)土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 3折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 0.000 0.000 02 3.000 0.000 1第1个: 距离0.000(m),宽度3.000(m),高度0.158(m) 2004路基规范挡土墙人群荷载 3 6.000 0.000 1第1个: 定位距离0.000(m) 公路-II级坡面起始距离: 0.000(m)地面横坡角度: 0.000(度)墙顶标高: 6.600(m)挡墙分段长度: 10.000(m)===============================================最不利荷载组合1. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.200 √2. 墙顶上的有效永久荷载分项系数 = 1.200 √3. 墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数 = 1.200 √4. 填土侧压力分项系数 = 1.400 √5. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.400 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 3.685(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 22.940(度)公路-II级路基面总宽= 6.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 3列布置宽度= 6.000(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 3.600 0.300 15.000 15.00002 5.400 0.300 15.000 15.00003 3.600 0.600 60.000 60.00004 5.400 0.600 60.000 60.00005 3.600 0.600 60.000 60.00006 5.400 0.600 60.000 60.00007 3.600 0.600 70.000 70.00008 5.400 0.600 70.000 70.00009 3.600 0.600 70.000 70.00010 5.400 0.600 70.000 70.000布置宽度B0=6.000(m) 分布长度L0=15.128(m) 荷载值SG=1100.000(kN)换算土柱高度 h0 = 0.638(m)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 27.610(度)Ea=58.849 Ex=46.814 Ey=35.661(kN) 作用点高度 Zy=1.256(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在墙身截面积 = 4.523(m2) 重量 = 104.019 kN(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.400采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 11.310 (度)Wn = 101.999(kN) En = 44.149(kN) Wt = 20.400(kN) Et = 38.911(kN) 滑移力= 18.511(kN) 抗滑力= 58.459(kN)滑移验算满足: Kc = 3.158 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 38.312(kN) > 0.0地基土摩擦系数 = 0.450地基土层水平向: 滑移力= 46.814(kN) 抗滑力= 67.891(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 1.450 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 1.226 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 1.975 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 0.771 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 36.081(kN-m) 抗倾覆力矩= 197.977(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 5.487 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 150.116(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的水平投影宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 139.680(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=161.895(kN-m) 基础底面宽度 B = 2.427 (m) 偏心距 e = 0.054(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.159(m)基底压应力: 趾部=65.289 踵部=49.829(kPa)最大应力与最小应力之比 = 65.289 / 49.829 = 1.310作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.054 <= 0.167*2.427 = 0.404(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=65.289 <= 192.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=49.829 <= 208.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=57.559 <= 160.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 3.898(m2) 重量 = 89.663 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.158 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 1.975 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 0.771 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 125.324(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=138.183(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.103(m)截面宽度 B = 2.252 (m) 偏心距 e1 = 0.023(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.023 <= 0.250*2.252 = 0.563(m)截面上压应力: 面坡=59.119 背坡=52.182(kPa)压应力验算满足: 计算值= 59.119 <= 2100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -1.472 <= 110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数_0 = 0.900验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 157.521(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.999挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.252(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 1.000计算强度时:强度验算满足: 计算值= 141.769 <= 1557.810(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 141.769 <= 1557.810(kN)(六) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 2.700(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 22.960(度)公路-II级路基面总宽= 6.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 3列布置宽度= 6.000(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 15.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 60.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 60.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 70.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 70.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 3.600 0.300 15.000 15.00002 5.400 0.300 15.000 15.00003 3.600 0.600 60.000 60.00004 5.400 0.600 60.000 60.00005 3.600 0.600 60.000 60.00006 5.400 0.600 60.000 60.00007 3.600 0.600 70.000 70.00008 5.400 0.600 70.000 70.00009 3.600 0.600 70.000 70.00010 5.400 0.600 70.000 70.000布置宽度B0=6.000(m) 分布长度L0=14.559(m) 荷载值SG=1100.000(kN)换算土柱高度 h0 = 0.663(m)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 22.950(度)Ea=32.295 Ex=25.690 Ey=19.570(kN) 作用点高度 Zy=0.947(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在墙身截面积 = 2.817(m2) 重量 = 64.800 kN[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 2.773(m2) 重量 = 63.775 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 0.572 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 1.131 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 0.947 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 83.345(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=34.251(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.411(m)截面宽度 B = 1.623 (m) 偏心距 e1 = 0.400(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.400 <= 0.250*1.623 = 0.406(m)截面上压应力: 面坡=127.400 背坡=-24.682(kPa)压应力验算满足: 计算值= 127.400 <= 2100.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 24.682 <= 150.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -4.713 <= 110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数_0 = 0.900验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 103.928(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.576挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.623(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.996计算强度时:强度验算满足: 计算值= 93.535 <= 647.170(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 93.535 <= 644.397(kN)。
生态挡土墙3m高1：0.5
1—3m 米坡度1:0.5生态挡土砌块结构稳定计算1.设计条件 1.1设计条件（1）挡墙形式 阶梯型（2）基础形式 直接基础 （3）断面尺寸挡墙高度 H=3m 挡墙底宽 B=0.65m（4）土压力计算方法 试用库仑土压力法 （5）水位常时 h w =3m（6）水容重 γw=9.8KN/m 21.2土质条件(1)土壤容重 γs=19KN/m 2 (2)土壤浮重 γ=10KN/m 2 (3)土壤内摩擦角 Φ=30° (4)土壤与墙背摩擦角 δ=15° (5)墙背与竖直面夹角 α=-26.57° (6)墙后填土坡角 β=21.80° 1.3制品条件（1）制品规格 长2米 上宽1米 下宽0.65米 高0.5 （2）制品自重（含充填物） G=14.21KN （3）制品重心位置水平方向 X=0.398m 竖直方向 Y=0.269m （4）标准制品（含充填物）浮力 F=-8.56KN （5）浮力作用位置水平方向 X=0.403m 竖直方向 Y=0.268m2.稳定性计算用库仑土压力法计算非地震时土压力系数 K=))cos()cos()sin()sin(1()(cos ))(cos(222)cos(βαδαβϕδϕααϕδα-+-++-+将数值代入得K=0.195各高度土压强度pa=γKH 土压力Pa=2))((1221h h pa pa -+无视水位土压力系数土压强度土压力6 0.195 1.8525 0.4635 0.195 3.705 1.8525 4 0.195 5.5575 4.1683 0.195 7.410 7.4102 0.195 9.2625 11.578 1 0.195 11.115 16.6725水平土压力合力Ex =L Pa*+*)cos(αδ竖直土压力合力Ey =L Pa*+*)sin(δαL取2m土压力顶角α墙背摩擦角δ土压力合力作用位置水平竖直X Y6 0.463-26.57 15 0.907-0.1860.7330.167 5 1.8525-26.57 15 3.630-0.7430.8170.333 4 4.168-26.57 15 8.167-1.6720.9000.500 3 7.410-26.57 15 14.519-2.9720.9830.667 2 11.578-26.57 15 22.685-4.644 1.0670.833 1 16.6725-26.57 15 32.667-6.688 1.150 1.000荷载作用位置力矩竖直水平X Y 抵抗力矩倾覆力矩6 自重 6 14.21 0.398 0.269 5.656土压-0.186 0.907 0.733 0.167 -0.136 0.151合计14.024 0.907 5.520 0.1515 自重 65 14.2114.210.6480.3980.7690.2699.2085.656土压-0.743 3.630 0.817 0.333 -0.607 1.209 合计27.677 3.630 14.257 1.2094 自重 654 14.2114.2114.210.8980.6480.3981.2690.7690.26912.7619.2085.656土压-1.672 8.167 0.900 0.500 -1.505 4.084 合计40.958 8.167 26.120 4.0843 自重 6543 14.2114.2114.2114.211.1480.8980.6480.3981.7691.2690.7690.26916.31312.7619.2085.656土压-2.972 14.519 0.983 0.667 -2.921 9.684 合计53.868 14.519 41.017 9.6842 自重6 5 4 3 2 14.21 14.21 14.21 14.21 14.211.398 1.148 0.898 0.648 0.3982.269 1.769 1.269 0.769 0.269 19.866 16.313 12.761 9.208 5.656土压 -4.644 22.685 1.067 0.833 -4.955 18.897 合计 66.406 22.685 58.849 18.897 1自重6 5 4 3 2 1 14.21 14.21 14.21 14.21 14.21 14.211.648 1.398 1.148 0.898 0.648 0.3982.769 2.269 1.769 1.269 0.769 0.269 23.418 19.866 16.313 12.761 9.208 5.656土压 -6.688 32.667 1.150 1.000 -7.691 32.667合计78.57232.66779.53132.667计算结果 抗滑稳定系数K c =HV ∑∑μ摩擦系数 总竖直荷载（KN ） 总水平荷载（KN ） 抗滑稳定系数（1.5） 2 0.7 66.406 22.685 2.05 1 0.778.57232.6671.68抗倾稳定系数K f =M M HV∑∑抵抗力矩 倾覆力矩 抗倾稳定系数 2 58.849 18.897 3.11 1 79.53132.6672.43偏心距d Be -=2∑∑∑-=Vd M MHV抵抗力矩 倾覆力矩 总竖直荷载 作用位置d e B/6 2 58.849 18.897 66.406 0.601 -0.277 0.108 1 79.53132.66778.5720.596-0.2710.108地基承载力q=)61(Be BLV ±∑=)65.0)271.0(61(265.0572.78-⨯±⨯⨯ q 1=211.64KN/㎡ q 2=-90.76KN/㎡水位h=3m用土壤浮重计算土压力土压力系数土压强度土压力6 0.195 0.975 0.244 5 0.195 1.950 0.975 4 0.195 2.925 2.194 3 0.195 3.900 3.900 2 0.195 4.875 6.094 1 0.195 5.850 8.775水平土压力合力Ex =L Pa*+*)cos(αδ竖直土压力合力Ey =L Pa*+*)sin(δαL取2m土压力顶角α墙背摩擦角δ土压力合力作用位置水平竖直X Y6 0.244-26.57 15 0.478-0.0980.7330.167 5 0.975-26.57 15 1.910-0.3910.8170.333 4 2.194-26.57 15 4.299-0.8800.9000.500 3 3.900-26.57 15 7.642-1.5640.9830.667 2 6.094-26.57 15 11.940-2.444 1.0670.833 1 8.775-26.57 15 17.193-3.520 1.150 1.000荷载作用位置力矩竖直水平X Y 抵抗力矩倾覆力矩6 自重 6 14.21 0.398 0.269 5.656土压-0.098 0.478 0.733 0.167 -0.072 0.080浮力 6 -8.56 0.403 0.268 -3.450合计 5.552 0.478 2.134 0.0805 自重 65 14.2114.210.6480.3980.7690.2699.2085.656土压-0.391 1.910 0.817 0.333 -0.319 0.636浮力 65 -8.56-8.560.6530.4030.7680.268-5.590-3.450合计10.909 1.910 5.505 0.6364 自重 654 14.2114.2114.210.8980.6480.3981.2690.7690.26912.7619.2085.656土压-0.880 4.299 0.900 0.500 -0.792 2.150浮力 65 -8.56-8.560.9030.6531.2680.768-7.730-5.5904-8.56 0.403 0.268 -3.450 合计 16.070 4.299 10.063 2.150 3自重 65 4 3 14.21 14.21 14.21 14.211.148 0.898 0.648 0.398 1.769 1.269 0.769 0.269 16.313 12.761 9.208 5.656土压 -1.564 7.642 0.983 0.667 -1.537 5.097浮力 65 4 3 -8.56 -8.56 -8.56 -8.561.153 0.903 0.653 0.403 1.768 1.268 0.768 0.268 -9.870 -7.730 -5.590 -3.450合计 21.036 7.642 17.298 5.097 2自重 65 4 3 2 14.21 14.21 14.21 14.21 14.211.398 1.148 0.898 0.648 0.3982.269 1.769 1.269 0.769 0.269 19.866 16.313 12.761 9.208 5.656土压 -2.444 11.940 1.067 0.833 -2.608 9.946浮力 65 4 3 2 -8.56 -8.56 -8.56 -8.56 -8.561.403 1.153 0.903 0.653 0.4032.268 1.768 1.268 0.768 0.268 -12.010 -9.870 -7.730 -5.590 -3.450合计 25.806 11.940 22.546 9.946 1自重 65 4 3 2 1 14.21 14.21 14.21 14.21 14.21 14.211.648 1.398 1.148 0.898 0.648 0.3982.769 2.269 1.769 1.269 0.769 0.269 23.228 19.866 16.313 12.761 9.208 5.656土压 -3.520 17.193 1.150 1.000 -4.048 17.193浮力 65 4 3 2 1 -8.56 -8.56 -8.56 -8.56 -8.56 -8.561.653 1.403 1.153 0.903 0.653 0.4032.768 2.268 1.768 1.268 0.768 0.268 -14.150 -12.010 -9.870 -7.730 -5.590 -3.450合计30.3817.19330.18417.193计算结果 抗滑稳定系数K c =HV ∑∑μ摩擦系数 总竖直荷载（KN ） 总水平荷载（KN ） 抗滑稳定系数（1.5） 2 0.7 25.806 11.940 1.51 1 0.730.38017.1931.24抗倾稳定系数K f =M M HV∑∑抵抗力矩 倾覆力矩 抗倾稳定系数 2 22.546 9.946 2.27 1 30.18417.1931.76偏心距d Be -=2∑∑∑-=Vd M MHV抵抗力矩 倾覆力矩 总竖直荷载 作用位置d e B/6 2 22.546 9.946 25.806 0.488 -0.163 0.108 1 30.18417.19330.3800.428-0.1030.108地基承载力q=)61(Be BLV ±∑=)65.0)103.0(61(265.0184.30-⨯±⨯⨯q 1=45.30KN/㎡ q 2=1.15KN/㎡。
围墙结构计算(内置构造柱)
围墙结构计算根据《砖砌体结构设计规范》计算1 基本设计数据：基本风压 w0= 0.45 kN/m2墙高 H = 2.6 m (从墙顶至地坪)墙厚 t = 0.24 m采用M5混合砂浆砌MU15蒸压粉煤灰砖f tm1 = 0.16 N/mm2(沿齿缝)f v = 0.08 N/mm2f tm2 = 0.08 N/mm2(沿通缝)构造柱尺寸：b= 0.24 m h= 0.24 m构造柱距离：l= 4 m结构重要性系数取 12 荷载计算：μs = 1.3 μz = 1w k=μsμz w0 = 0.585 kN/m2分项系数： 1.4 结构重要性系数取1.03 墙承载力计算3.1 ly/lx = 0.65墙视为1边固定3边铰支板计算弯矩，查计算手册得弯矩系数如下：（μ＝0.15）跨中水平弯矩系数：0.0126跨中竖向弯矩系数：0.0513支座水平弯矩系数：0支座竖向弯矩系数：-0.1124跨中水平弯矩Mx = 0.11 kN.m跨中竖向弯矩My = 0.29 kN.m支座水平弯矩Mx0 = 0.00 kN.m支座竖向弯矩My0 = -0.62 kN.m根部剪力最大 V= 1.35 kN/m3.2 承载力验算：取1m墙计算截面抵抗矩 W =1*t2/6= 9600000 mm3沿齿缝破坏验算：M/W = 0.012 N/mm2< 0.16 OK 沿通缝破坏验算：M/W = 0.065 N/mm2< 0.08 OK 抗剪：f v bz= 12.80 KN/m > 1.35 OK1 已知：荷载数据：轴向压力设计值N = 13.00kN弯矩设计值M = 0.62kN.m几何数据：相邻间墙间距s = 4000mm墙厚h = 240mm墙高H = 2600mm墙体材料：蒸压粉煤灰普通砖砌体强度等级：MU15；砂浆强度等级：M5；抗压强度：f = 1.50MPa计算要求：1) 无筋砌体受压承载力计算2) 无筋砌体高厚比验算-------------------------------------------------------2 受压承载力计算：H0 = 0.4s + 0.2H = 2120mmγβ= 1.2e = M/N = 47.69mmβ= γβH0/h = 10.60由砂浆强度等级得, α= 0.0015φ0 = 1 / (1 + αβ2) = 0.86φ= 1 / (1 + 12(e/h + sqrt(1/12(1/φ0 - 1)))2) = 0.45b = s = 4000mmA = bh = 960000mm2结论：N = 13.00kN ≤φfA = 652.29kN，满足。
3m围墙计算书知识讲解
3m围墙计算书围墙计算书一、工程概况围墙做法：围墙高3m，墙体采用MU10标准砖，M7.5混合砂浆砌筑，墙厚240mm。
二、临时围墙受力验算1、内力计算根据查设计规范，取基本风压w0=0.8KN/㎡，地面粗糙度为b类。
风荷载体型系数u s =1.3，风压高度变化系数uz=1.0。
因墙体高度小于10m，不考虑风振系数，即βZ=1。
风荷载标准值：wk=βZusuzw=1×1.3×1.0×0.8=1.04KN/㎡风荷载设计值：w=ψγ2wk=0.85×1.4×1.04=1.24KN/㎡墙体产生的弯矩：M=21wlH2=21×1.55×2.28×32=15.9KN.m2、通缝弯曲抗拉强度验算：通缝弯曲抗拉强度：f tm=γa f=0.75×0.15=0.113Mpa截面抵抗矩：W=bh2/6=3.6×0.242/6+0.4×0.42/6=0.045m3δ=M/W=15.9×103/0.045=0.035Mpa＜f tm=0.113Mpa满足要求。
4、受剪承载力验算：受剪承载力：V=wl0H=1.24×2.28×3=8.48KNfvo=γaf=0.75×0.15=0.113MpabZfvo=(2×3×0.240/3+2×0.4×0.4/3)×0.113×103=66.3KN＞V=13.6KN 满足要求。
5、抗倾覆验算：砖墙自重：上部自重63.84KN基础自重11.4KN合计：75.24KN75.24×0.3=22.57KN.m >风荷载产生的弯矩15.9KN.m 满足要求。
高3m围墙设计
设计高3m ，长100m ，厚0.24m 围墙根据《建筑抗震设计规范》3.9.2规定，围墙按材料最低强度等级选材，即采用MU10烧结普通砖和M5混合砂浆砌筑，根据构造要求，间距4m 设置尺寸为240mm ×370mm 砖柱，柱与墙等高，柱顶到地表3m ，柱下基础尺寸370mm ×490mm ，墙下基础为条形砖基础，基础顶面到地表0.5m ，基础宽度370mm 。
墙自重标准值为5.0kN/m 2。
下面对其进行验算1. 墙高厚比验算：022(30.5)7H H m ==⨯+=根据《砌体结构设计规范》6.1.3条“厚度小于240mm 的非承重墙，允许高厚比可以提高”，围墙设计厚度为240mm ，为自承重墙，根据规范，其允许高厚比修正系数1 1.2μ=，根据《砌体结构设计规范》6.1.3条注1规定，该围墙允许高厚比可提高30%，则1 1.2 1.3 1.56μ=⨯=，2 1.0μ=，根据《砌体结构设计规范》6.1.1条规定，允许高厚比[]22β= 该围墙高厚比：012/7000/24029.17[]34.32H h βμμβ===<=，满足要求。
2. 局压验算：20370490181300A mm =⨯=237024088800l A mm =⨯=根据《砌体结构设计规范》5.2.2砌体局部抗压强度提高系数1 1.336 1.5γ=+=<砖柱的自重按20kN/m 3,则 1.35200.370.24 3.58.39l N kN =⨯⨯⨯⨯=328.39100.0079/1.288800l l N f N mm A γ⨯≥==⨯ 根据规范，采用水泥砂浆时，应考虑调整系数0.9a γ=，所以0.0079/0.90.0088f ≥=，该围墙采用MU10烧结普通砖和M5混合砂浆砌筑，因此221.5/0.0088/f N mm N mm =>。
3. 风荷载验算：查《建筑荷载规范》，洛阳市区50年一遇风压200.40/kN m ω=，地面粗糙程度按B 类考虑，风压高度变化系数 1.0z μ=，高度3.0m<30m,高宽比H/B=3.0/0.24=12.5，T=0.06×n=0.06<0.25s,因此不考虑风振系数，即 1.0z β=查规范，围墙风载体型系数 1.3s μ=，荷载标准值21 1.3 1.00.40.52/k kN m ω=⨯⨯⨯=，围墙长100m ，高3m ，柱距4m ，则两柱间墙地面处风荷载产生的总剪力标准值：0433000.52 6.24k V kN ωω=⨯⨯=⨯=风荷载剪力设计值01.4 6.24 1.48.736V V kN ω=⨯=⨯= 查《砌体结构设计规范》3.2.2条，普通砖，砂浆强度M5的抗剪强度设计值0.11v f MPa =，抗压强度设计值 1.5f MPa =按可变荷载验算， 1.2G γ=220 1.20.52/0.624/kN m N mm σ=⨯=0.6240.4160.81.5f σ==< 00.260.0820.226f σμ=-= （砌体规范5.5.1）所以，30()(0.110.60.2260.624)400024010342.948.736v f A kN V kN αμσ-+=+⨯⨯⨯⨯=>=围墙风荷载验算满足要求。