支座计算
支座计算
刚性环支座 两支座中处的应力 Mpa σ = 12.7829649 ＜[σ ]
第2页
刚性环支座
第3页
258.456464 259.025126 168.637917 3686.72417 25585695.3 1642109.88 5259321.33 32487126.5 27500 17325 0.7853975 11159.7054 -4363118.93 8662.51149 23.4248113 ＜[σ ] 2251088.41 12250.6331 第1页 Q235-A Q235-B Q235-C 113 113 125
2.设计计算 筒体上的有效加强宽度Ls Ls=1.1SQRT(D0*(δ -C0))= 垫板圆筒上的有效加强宽度Lsi Lsi=1.1SQRT((D0+δ 1)*(δ 1-C1))= 组合截面的惯性轴X-X的位置 a= 惯性轴直径Ds Ds=D0+2(δ 1+B-a)= 刚性环惯性矩I1 I1= 垫板圆筒惯性矩I2 I2= 筒体惯性矩I3 I3= 组合截面惯性矩I I= 作用于一个支座上的力Fb Fb= 支座处作用于刚性环上的力F F= θ 角(弧度)= 组合截面的面积 A= 支座处的内力矩Mr N.mm Mr= 支座处的周向力Tr N Tr= 支座处的应力 Mpa σ= 两支座中间处的内力矩Mr N.mm Mr= 两支座中间处的周向力Tr N Tr=
刚性环支座 1.已知条件 筒体外径D0 筒体壁厚δ 垫板厚度δ 1 筒体壁厚附加量C0 垫板厚度附加量C1 刚性环厚度T 刚性环宽度B 外力矩M 设备操作重(试验重)Q 耳式支座的数目n 耳式支座的高度h 地脚螺栓中心圆直径Db
N
3632 16 16 0.8 0.8 16 180 0 110000 4 600 4388
桥梁支座计算
桥梁支座计算桥梁作为连接两个地点的重要交通工具，承载着车辆和行人的重量。
在桥梁的设计和建设中，桥梁支座的计算是一个不可忽视的部分。
桥梁支座承受着桥梁的重量和荷载，并将其传递到地基上，起到分散和控制荷载的作用。
本文将介绍桥梁支座计算的一般原则和方法。
1. 桥梁支座的种类桥梁支座有多种类型，常用的包括固定支座、滑移支座、橡胶支座和球体支座等。
固定支座是将桥梁固定在地基上，不允许有任何滑移或转动；滑移支座允许桥梁在一定范围内滑动；橡胶支座则通过橡胶材料的变形来承载荷载，具有良好的减震和隔振效果；球体支座则使用球体承载荷载，可以在多个方向上自由旋转。
2. 桥梁支座计算的原则桥梁支座计算的基本原则是使桥梁在正常使用和极限状态下不产生失稳或破坏。
计算桥梁支座时需要考虑以下几个关键因素：- 荷载：桥梁支座需要承受来自桥梁本身和行人、车辆等外部荷载的重量。
荷载需根据桥梁设计标准和实际使用情况进行合理估计。
- 载荷传递：桥梁支座需要将荷载传递到地基上，因此需要计算支座和地基之间的受力和变形。
支座应能够适应地基的承载能力和变形特性。
- 支座布置：支座的布置应考虑桥梁的结构和几何特性。
通常情况下，支座应均匀布置在桥梁的两端和中心，以保证荷载均匀分散。
3. 桥梁支座计算的方法桥梁支座计算通常分为静力计算和弹性计算两种方法。
- 静力计算：静力计算是指根据桥梁的受力平衡条件，通过分析支座和桥梁之间的受力关系，计算支座所承受的荷载和变形。
静力计算可以通过手算或使用专业软件进行。
- 弹性计算：弹性计算则是考虑支座和桥梁材料的弹性特性，通过数学模型和有限元分析等方法，计算支座和桥梁的变形和应力分布。
弹性计算可以更精确地分析支座和桥梁的受力性能，但需要较高的技术水平和专业软件的支持。
4. 实例分析为了更好地理解桥梁支座计算的方法，我们以一座简单的跨度为20米的公路桥梁为例进行分析。
首先，根据设计标准和实际荷载情况，估计桥梁的荷载作用力。
钢板支座计算
1、已知条件： 底板宽度：a ＝底板长度：b ＝支座设计高度：H=支座球半径大小：r=底板设计厚度：t ＝ 立板及筋板厚度：t0 底板螺栓孔径：D ＝ 橡胶垫厚度：d0= 最大支反力：R ＝ 对应支座水平力：Vx 对应支座水平力： 支座水平合力: V= 钢材强度设计值：f ＝210N/mm^2加肋板与立板焊缝高度：hf= 柱的轴心抗压强度设计值：fcc ＝10.625N/mm^2（按C25混凝土计算）(fcc ＝0.85×12.5＝10.625) 加劲板宽度：e ＝(a －t0)÷2＝113mm 立板与筋板计算高度：h ＝H －r －t －t0－d0＝126mm 底板螺栓孔的面积：A0＝4×3.142×（D÷2）^2＝2828mm^22、支座底板厚度及立板、筋板厚度验算： 底板净面积：Apb=a ×b －A0=54772mm^2砼柱的分布反力：δc=(R/Apb)+(6*V*H)/(a*a*a)=8.26N/mm^2≤1.5fcc底板两相邻支撑板的对角线长度：a1＝{[(a －t0)÷2]^2+[(b －t0)÷2]^2}^0.5＝160mm b1为支座底板中心到a1的垂直距离；b1＝[(a －t0)÷2]×[(b －t0)÷2]÷a1＝80mmb1/a1＝0.50故弯矩系数：α=底板弯矩：Mmax ＝α*δc*a1^2＝12660N*mm 底板厚度：tpb ≥(6Mmax/f)^0.5=19.0mm支座节点板厚度 t ≥ 0.7×tpb=13mm3、支座节点板间焊缝计算： ①一般取支座底板的0.7倍计算。
②双面焊缝计算：δfs ＝(δM^2+τv^2)^0.5≤[δ]＝160N/mm^2垂直加劲肋与支座立板的垂直角焊缝的计算长度：Lwv ＝h －2Hf ＝90mm铰接压力支座计算书偏心弯矩：M ＝R÷4×(e÷2)＝5367500N*mm剪力：V ＝R÷4＝1750N在偏心矩M 作用下垂直焊缝的正应力：δM ＝6M÷（2×0.7×h f ×Lwv^2）＝157.77N/mm^2在剪力V 作用下垂直角焊缝的剪应力：τv ＝V÷(2×0.7×hf×Lwv)＝0.77N/mm^2所以：δfs = (δM^2+τv^2)^0.5 =158≤[δ]=160N/mm^24、支座底板与节点板和垂直加劲肋的水平连接焊缝，一般采用角焊缝，焊角尺寸hf 在6~10mm 范围内。
房建梁支座个数计算公式
房建梁支座个数计算公式在房屋建筑中，梁是起到承载和传递荷载的作用。
而梁的支座个数对于房屋的结构稳定性和承载能力有着重要的影响。
因此，计算梁支座个数是建筑设计中的一个重要环节。
本文将介绍以房建梁支座个数的计算公式，以及相关的理论知识和实际应用。
首先，我们来看一下梁支座个数的计算公式。
一般来说，梁的支座个数取决于梁的长度和承载荷载。
计算梁支座个数的公式可以表示为：支座个数 = 梁长度 / 支座间距。
其中，梁长度是指梁的实际长度，支座间距是指支座之间的距离。
这个公式是比较简单的，但是在实际应用中需要考虑到更多的因素，比如梁的截面形状、材料强度、荷载分布等等。
在实际设计中，梁的支座个数需要根据具体的情况进行调整。
一般来说，支座个数越多，梁的承载能力就越大，结构稳定性也越好。
但是支座个数过多也会增加建筑材料的使用量和工程成本，因此需要在设计中进行合理的权衡。
除了支座个数的计算，还需要考虑梁的截面形状和材料强度。
梁的截面形状对于承载能力有着重要的影响，一般来说，矩形截面和T形截面的梁承载能力比较大，而梁的材料强度也是影响承载能力的重要因素。
在设计中需要根据具体的情况选择合适的梁截面和材料。
除了计算梁支座个数，还需要考虑梁的荷载分布。
一般来说，梁的荷载是不均匀分布的，需要根据具体的情况进行合理的分析和计算。
在实际应用中，需要考虑到梁的自重、活载、风载等多种荷载，进行合理的荷载分析和计算。
在建筑设计中，梁的支座个数的计算是一个比较复杂的问题，需要考虑到多种因素，进行合理的分析和计算。
在实际应用中，需要根据具体的情况进行合理的设计，保证建筑的结构稳定性和承载能力。
总之，梁的支座个数的计算是建筑设计中的一个重要环节，需要考虑到多种因素，进行合理的分析和计算。
在实际应用中，需要根据具体的情况进行合理的设计，保证建筑的结构稳定性和承载能力。
压力容器支座计算公式
压力容器支座计算公式在工业生产中，压力容器是一种用于存储和输送气体或液体的重要设备。
为了确保压力容器的安全运行，其支座设计是至关重要的。
支座是指支撑压力容器的结构，其设计需要考虑到容器的重量、压力、温度等因素，以确保支座能够承受压力容器的重量和内部压力，同时保证容器的稳定性和安全性。
为了帮助工程师和设计师正确地设计压力容器支座，本文将介绍压力容器支座的计算公式和相关知识。
压力容器支座的设计需要考虑到多个因素，包括容器的重量、内部压力、温度、材料强度等。
在设计支座时，需根据容器的实际情况确定支座的类型、尺寸、材料等参数。
在进行支座设计时，需要使用一些基本的计算公式来确定支座的尺寸和材料，以确保支座能够满足容器的要求。
首先，我们需要计算压力容器的重量。
压力容器的重量可以通过容器的尺寸和材料密度来计算。
一般来说，压力容器的重量可以通过以下公式来计算：W = V ρ。
其中，W表示容器的重量，V表示容器的体积，ρ表示容器材料的密度。
通过这个公式，我们可以计算出容器的重量，从而确定支座需要承受的重量。
其次，我们需要计算压力容器的内部压力。
内部压力是支撑结构设计的重要参数，它直接影响支座的尺寸和材料。
一般来说，压力容器的内部压力可以通过以下公式来计算：P = F / A。
其中，P表示内部压力，F表示容器内部的力，A表示容器的横截面积。
通过这个公式，我们可以计算出容器的内部压力，从而确定支座需要承受的压力。
最后，我们需要根据支座的类型和材料来确定支座的尺寸和材料。
一般来说，支座可以分为固定支座、活动支座和滑动支座等不同类型。
根据支座的类型和材料强度，可以使用以下公式来确定支座的尺寸和材料：S = M / σ。
其中，S表示支座的截面积，M表示支座需要承受的力矩，σ表示支座材料的抗拉强度。
通过这个公式，我们可以确定支座的尺寸和材料，以确保支座能够承受容器的重量和内部压力。
综上所述，压力容器支座的设计是一个复杂的工程问题，需要考虑到多个因素。
支座计算
备注：米黄色框表示要输入的数据1、已知条件：底板宽度：a ＝b ＝底板长度：a ＝b ＝230mm 支座设计高度：H=300mm 支座球半径大小：r0=125mm 底板设计厚度：t ＝16mm 立板及筋板厚度：t0＝12mm 底板螺栓孔径：D ＝36mm 橡胶垫厚度：d0=0mm 最大压力：Rn ＝300KN 钢材强度设计值：f ＝210N/mm^2加肋板与立板焊缝高度：hf=8mm柱的轴心抗压强度设计值：fcc ＝10.625N/mm^2（按C25混凝土计算）(fcc ＝0.85×12.5＝10.625) 加劲板宽度：e ＝109mm立板与筋板计算高度：h0＝147mm 底板螺栓孔的面积：A0＝4072mm^22、支座底板厚度及立板、筋板厚度验算：底板净面积：Apb=48828mm^2≥ Rn÷fcc =28235mm^2 砼柱的分布反力：δc=R÷Apb= 6.14N/mm^2≤fcc底板两相邻支撑板的对角线长度：a1＝154mm b1为支座底板中心到a1的垂直距离；b1＝77mm b1/a1＝0.50故弯矩系数：α=0.06底板弯矩：Mmax ＝α*δc*a1^2＝8760N*mm底板厚度：tpb ≥(6Mmax/f)^0.5=15.8mm 支座节点板厚度 t ≥ 0.7×tpb=11mm3、支座节点板间焊缝计算：①一般取支座底板的0.7倍计算。
②双面焊缝计算：δfs ＝(δM^2+τv^2)^0.5≤[δ]＝160N/mm^2垂直加劲肋与支座立板的垂直角焊缝的计算长度：Lwv ＝127mm偏心弯矩：M ＝4087500N*mm 剪力：V ＝75000N 底板尺寸符合要求故底板厚度符合要求板式支座计算书立板厚度符合要求在偏心矩M 作用下垂直焊缝的正应力：δM ＝135.76N/mm^2 在剪力V 作用下垂直角焊缝的剪应力：τv ＝52.73N/mm^2所以：δfs =146≤[δ]=160N/mm^24、支座底板与节点板和垂直加劲肋的水平连接焊缝，一般采用角焊缝，焊角尺寸hf 在6~10mm 范围内。
箱梁和板梁支座计算公式
箱梁和板梁支座计算公式在工程结构设计中，箱梁和板梁是常见的结构形式，它们承担着桥梁、建筑等工程中的重要作用。
而支座则是连接结构和地基的重要部分，支座的设计和计算直接关系到结构的安全性和稳定性。
本文将介绍箱梁和板梁支座的计算公式，希望能对工程结构设计人员有所帮助。
一、箱梁支座计算公式。
1. 箱梁支座的承载力计算公式。
箱梁支座的承载力计算公式为：N=Q+P。
其中，N为支座的承载力，Q为箱梁自重，P为箱梁上的荷载。
在实际工程中，箱梁的自重和上部荷载可以通过结构分析计算得出，然后代入上述公式进行计算即可得到支座的承载力。
2. 箱梁支座的位移计算公式。
箱梁支座的位移计算公式为：δ=PL/EA。
其中，δ为支座的位移，P为箱梁上的荷载，L为支座的长度，E为弹性模量，A为支座的有效面积。
支座的位移计算可以通过上述公式进行简单的计算，得出支座在承载荷载下的位移情况。
3. 箱梁支座的刚度计算公式。
箱梁支座的刚度计算公式为：K=EA/L。
其中，K为支座的刚度，E为弹性模量，A为支座的有效面积，L为支座的长度。
支座的刚度计算可以通过上述公式进行简单的计算，得出支座的刚度情况。
二、板梁支座计算公式。
1. 板梁支座的承载力计算公式。
板梁支座的承载力计算公式为：N=Q+P。
其中，N为支座的承载力，Q为板梁自重，P为板梁上的荷载。
与箱梁支座类似，板梁支座的承载力也可以通过结构分析计算得出，然后代入上述公式进行计算即可得到支座的承载力。
2. 板梁支座的位移计算公式。
板梁支座的位移计算公式为：δ=PL/EA。
其中，δ为支座的位移，P为板梁上的荷载，L为支座的长度，E为弹性模量，A为支座的有效面积。
支座的位移计算可以通过上述公式进行简单的计算，得出支座在承载荷载下的位移情况。
3. 板梁支座的刚度计算公式。
板梁支座的刚度计算公式为：K=EA/L。
其中，K为支座的刚度，E为弹性模量，A为支座的有效面积，L为支座的长度。
支座的刚度计算可以通过上述公式进行简单的计算，得出支座的刚度情况。
支座计算
1.支座构造要求根据《混凝土结构试验方法规范GB50152-2012》中关于简支受弯试件支座的要求，对支座的结构选择如下：1.1 固定铰支座应限制试件在跨度方向的位移，但不应限制试件在支座处的转动；滚动铰支座不应影响试件在跨度方向的变形和位移，以及在支座处的转动；具体形式选择如下：(a)固定铰支座 （b ）滚动铰支座图1-1 铰支座形式（图中：1—上垫板，2—钢辊轴，3—限位钢筋，4—下垫板）1.2 铰支座的长度不宜小于试件在支撑处的宽度，故选择圆钢长度为70cm ； 1.3上垫板的宽度应与试件设计支撑宽度一致（设计时以横隔板宽度为支撑宽度），取为10cm ：垫板的厚宽比不宜小于1/6，取为2cm ；（当厚度取12mm 时，宽度取为36~72mm 之间均可以；当厚度取为20mm 时，宽度取为60~120mm 之间均可以。
）1.4 根据试验要求，每个支座承受压力最高可为450KN ，支座单位长度上的荷载为450÷700≈0.64（KN/mm)＜2.0KN/mm ，故选择圆钢直径为50mm 。
2.支座验算根据《钢结构设计规范 GB_50017-2003》相关要求，对钢制支座验算如下：选取直径为50mm 的Q235钢材，其设计指标如下：抗压强度设计值200MPa f =，弹性模量MPa 10206E 3⨯= ，由上次试验可得每个支座支反力约为450KN ，先取为500KN R =。
2.1 承压应力验算铰轴式支座的圆柱形枢轴，其承压应力应按下式计算：f dl2R σ≤=（1） 式中：d ——枢轴直径；l ——枢轴纵向接触面长度。
MPa f 29MPa 70050105002σ3200=≈⨯⨯⨯=＜， 验算满足要求2.2 疲劳计算根据规范要求，直接承受动力荷载重复作用的钢结构构件及其连接，当应力变化的循环次数等于或大于4105⨯次时，应进行疲劳计算。
对常幅（所有应力循环内的应力幅保持常量）疲劳，应按下式进行计算： []σσ∆≤∆ （2）式中：σ∆——对焊接部位为应力幅，min max σσσ－=∆；对非焊接部位为折算应力幅， min max 0.7σσσ－=∆；m ax σ——计算部位每次应力循环中的最大拉应力（取正值）；min σ——计算部位每次应力循环中的最小拉应力或压应力（拉应力取正值， 应力取负值）；[]σ∆——常幅疲劳的容许应力幅（a MP ），应按下式计算：[]βσ1⎪⎭⎫ ⎝⎛=∆n C n ——应力循环次数；β、C ——参数，根据规范附录中的构件和连接类别按表6.2.1采用。
支座计算
地震烈度 地震系数 7 0.12 8 0.24 9 0.32
支座载荷校核 合格 支座处壳体的弯矩校核
本计算使用条件: 容器的高径比不大于5,且总高度不大于10mm
自己输入 直接出结果ຫໍສະໝຸດ 算支座载荷校核 合格
处壳体的弯矩校核 合格
自己输入 直接出结果
支承式支座实际承受载荷Q的近似计算
支座本体允许垂直载荷，kN 支座安装尺寸,mm 重力加速度,m/s2 偏心载荷,N 支座数量, 不均匀系数 水平力作用点至底版高度,mm 地震系数 设备总质量(包括壳体及其附件， 内部介质和保温层质量),kg 容器外径,有保温层时取保温层外径,mm 风压高度变化系数,按设备质心出高度去,mm 容器总高度,mm 10m高度处的基本风压值,N/m2 偏心距,mm 支座载荷校核 水平力,取Pw和Pc的大值,N 水平地震力 水平风载荷 支座实际承受载荷，kN 支座处壳体的弯矩校核 根据公称直径和有效厚度查表22-21或22-22 椭圆形封头的允许垂直载荷,kN 〔Q〕 D g Ge n k H ac m0 Do fi Ho qo Se P Pc Pw Q 〔F〕 250 790 9.8 0 4 0.83 2500 0.12 5600 1340 1 4335 550 0 7544.069 6585.6 3833.874 40.40375 55.6 合格
支座计算
•
橡胶支座纵、横向尺寸
橡胶支座平均容许压应力
•
[j]橡胶支座的平均容许压应力，当支座形状系 数S>8时，[j]=10Mpa； 当5 S 8时， [j]=7～9Mpa
《桥规》有关规定
《桥规》有关规定
Rck N恒 (1 ) N汽 N人
《桥规》有关规定
支座高度
梁式桥的主梁由温度变化等因素在支座处产生的纵向水平位移， 依靠全部橡胶片的剪切变形t来实现, 与t的关系为：
3．各种类型成品盆式橡胶支座的合理选配 盆式橡胶支座能否适用于所设计的桥梁，当然首先考虑的 是其容许转角及水平能承受的推力能否满足要求。一般来说， GPZ、TPZ-1等系列的支座对这两个要求均能满足。若转角和 水平推力超出容许范围，则需要改变支座的设计。转角特大， 可采用球型支座。 关于在桥梁设计中支座如何合理选用问题，即究竟选用何 种类型的支座，则需根据桥梁结构图式的要求决定。当然， 在一般情况下，固定端选用固定支座，活动端选用活动支座。 但若横桥向伸缩值不容忽视的时候，结构图式的固定端就不 能单一采用GD类型的支座。这是由于现代桥梁的桥面越来越 宽，超过20已屡见不鲜，这时由温度等因素引起的横桥向伸、 缩量便不可忽略了，有的可达到中等跨径桥梁纵向的伸缩量。 为保证梁不发生纵向位移，又能满足多梁式宽桥的横桥向位 移，这时可将单方向活动支座转过90°横置梁下(如图2-7-9)， 使其顺桥向起固定支座的作用下，而横桥向则起活动支座的 作用。
t
h
a
由
tg
t
[tg ]
有
t [tg ]
[tg ]
--橡胶片容许剪切角的正切，可取用0.5～0.7，不计活载制动力 时用0.5；计及活载制动力时取用0.7，则上式可写成：
支座的计算方法
支座的计算方法
支座的计算方法主要包括以下几个方面：
1. 确定支座类型：根据结构的实际需求和工程条件，选择合适的支座类型，如固定支座、滑动支座、球面支座等。
2. 计算支座受力：根据结构中的荷载分布，计算支座所承受的垂直荷载、水平荷载和摩擦力等。
这些受力可以通过结构分析软件或手工计算得到。
3. 设计支座尺寸：根据支座所承受的荷载和允许的应力，计算支座的承重面积、高度、长度等尺寸。
这些尺寸需要满足结构的稳定性、刚度和安全性要求。
4. 检查支座的合理性：根据实际工况和支座的设计参数，检查支座的合理性。
主要包括支座的刚度、变形、疲劳寿命等方面的检查。
5. 编制支座图纸：根据计算结果，编制支座的施工图纸，包括支座的平面布置图、剖面图、轴测图等。
6. 编制支座施工方案：根据支座的图纸和计算结果，编制支座的施工方案。
主要包括支座的制作、运输、安装、调试、维保等方面的要求。
综上所述，支座的计算方法涉及结构分析、力学计算、结构设计、材料科学等多个学科领域，需要综合运用相关知识进行计算和设计。
在实际工程中，还需要根据实际工况和设计要求进行适当的调整和优化。
腿式及支承式支座计算
型式特征 型式
短臂 长臂 加长臂 A B C
支座号
1～5 6～8 1～5 6～8 1～3 4～8
垫板
有 有 有
盖板
无 有 无 有 有 Ⅰ Q235A
适用公称直径DN（mm）
300～2600 1500～4000 300～2600 1500～4000 300～1400 1000～4000 Ⅱ 16MnR Ⅲ 0Cr18Ni9 Ⅳ 15CrMoR
材料代号 材料代号 支座的筋板和底板材料
四、支承式支座
JB/T 4712.4-2007， 支座××
支座号(1～8) 支座型号（A,B）
注:1.若支座高度h,垫板厚度δ 3与标准尺寸不同,则在设备图样中零件名称或备注栏注明。如:h=450,δ 3=12。 2.支座及垫板的材料应在设备图样的材料栏内标注，表示方法如下：支座材料/垫板材料。
二、腿式支座
JB/T 4712.2-2007，支腿 ××-×-×
垫板厚度δ a,mm(对于A,B,C型支腿,标注此项) 支承高度H,mm 支座号 型号（A,AN,B,BN,C,CN）
型式 角钢支柱 钢管支柱 H型钢支柱 AN A BN B CN C
支座号 1～7 1～5 1～10
垫板
无 有 无 有 无 有
一、鞍式支座
JB/T 4712.1-2007，支座 ××-×
固定鞍座 F，滑动鞍座 S 公称直径，mm 型号(A，BⅠ，BⅡ，BⅢ，BⅣ，BⅤ)
注：1.若鞍座高度h，垫板宽度b4，垫板厚度δ 4，底板滑动长孔长度l与标准尺寸不同，则应设备图样零件 名称栏或备注栏注明。如：h=450，b4=200，δ 4=12，l=30。 2.鞍座材料应在设备图样的材料栏内填写，表示方法为:支座材料/垫板材料。无垫板时只注支座材料。
桥梁支座计算
桥梁支座计算桥梁支座是桥梁结构中重要的组成部分，其作用是支撑和传递桥梁结构的重量和荷载。
在桥梁设计中，支座的计算非常关键，需要考虑多种因素如荷载、支座类型和地基条件等。
本文将介绍桥梁支座计算的基本原理和方法。
桥梁支座的计算通常包括以下几个方面：1. 荷载计算：确定桥梁的设计荷载是支座计算的第一步。
荷载包括桥面荷载、行车荷载、风荷载和地震荷载等。
在国家相关标准中有详细规定和计算方法，设计师需要根据桥梁的具体情况确定并计算荷载。
2. 支座类型选择：根据桥梁的结构特点和荷载情况，设计师需要选择适当的支座类型。
常见的支座类型包括橡胶支座、滚珠支座和弹簧支座等。
每种支座类型的使用条件和性能特点都有不同，设计师需要根据实际情况进行选择。
3. 支座尺寸计算：支座的尺寸计算是桥梁支座计算中的关键步骤。
支座的尺寸取决于荷载大小和支座材料的性能参数。
设计师需要根据荷载计算结果和支座的最大应力要求，确定支座的尺寸和形状。
4. 与地基的连接计算：桥梁支座与地基之间的连接是非常重要的，需要确保连接的稳固性和可靠性。
设计师需要计算支座与地基之间的承载能力，并根据计算结果选择合适的连接方式和材料。
在进行桥梁支座计算时，需要遵循一定的计算公式和规范。
国家相关标准提供了详细的计算方法和规定，设计师需要熟悉和掌握这些标准，确保支座计算的准确性和合理性。
此外，桥梁支座的计算还需要考虑一些特殊情况，如温度变化、结构变形和材料老化等。
这些因素对支座性能和稳定性会产生一定影响，设计师需要进行相应修正和处理。
桥梁支座计算是桥梁设计中的重要环节，直接关系到桥梁的安全性和可靠性。
设计师需要充分考虑桥梁的实际情况和要求，根据国家相关标准进行计算，确保支座的设计合理和稳定。
总之，桥梁支座计算是桥梁设计中不可或缺的一部分。
设计师需要根据桥梁的具体情况和要求，进行荷载计算、支座类型选择、支座尺寸计算和与地基的连接计算等步骤，确保支座设计的准确性和合理性。
桥梁8—支座计算
桥梁8—支座计算桥梁的支座是支撑桥体的重要结构，其设计和计算对于桥梁的安全和可靠性至关重要。
支座设计的目标是使支座能够承受桥体的重力和荷载，同时还要考虑到支座的稳定性、变形和位移的控制。
本文将介绍桥梁支座设计的基本原理和计算方法。
一、支座类型桥梁的支座可以分为以下几种类型：1.嵌固式支座：嵌入桥墩中，能够承受垂直和水平荷载，同时限制桥墩的旋转和位移。
2.弹性支座：通过弹性材料承受桥梁的重力和荷载，在垂直和水平方向上有一定的位移。
3.滑动支座：通过滑动面承受桥梁的重力和荷载，在水平方向上可以滑动，以减小支座的摩擦力。
4.偏心支座：支座的支点不在桥梁的重心处，使桥梁产生旋转力矩和弯曲力矩。
二、支座设计原则1.承载能力：支座需要能够承受桥体的重力和荷载，承载能力应满足设计要求。
2.稳定性：支座在承载荷载时应保持稳定，不产生破坏或倾覆的情况。
3.变形：支座在承载荷载时会产生一定的变形，变形应在设计范围内，并控制在合理的范围。
4.位移：支座在承载荷载时会产生一定的位移，位移应控制在允许的范围内，以保证桥梁的正常使用。
5.耐久性：支座应具有良好的耐久性，能够承受气候和环境的影响，具有较长的使用寿命。
三、支座计算方法1.承载能力计算：支座的承载能力计算需要考虑桥体的重力和荷载，根据荷载的类型和大小，采用不同的计算方法，如弯矩法、剪力法、接触面法等。
2.稳定性计算：支座的稳定性主要考虑支座的倾覆和滑移问题，需要根据支座的形状和材料力学性质来进行计算。
3.变形计算：支座的变形计算主要考虑支座在荷载作用下的竖向和水平方向的变形，需要根据荷载的类型和大小，选择合适的计算方法。
4.位移计算：支座的位移计算主要考虑支座在荷载作用下产生的水平和垂直位移，需要根据桥梁的结构形式和荷载情况，进行相应的计算。
5.耐久性计算：支座的耐久性计算主要考虑支座的材料和结构的耐久性能，需要进行相应的试验和计算，以确定支座的使用寿命。
在支座设计中，需要考虑不同类型的支座的特点和适用范围，根据设计要求和现场实际情况，选择合适的支座类型，并进行相关的计算和验证。
桥梁8—支座计算
式中
σ =Rmax / A≤[σ ] Rmax——使用荷载下最大反力；
（7—169）
[σ ]—— 橡胶支 座 平均容许压应力。 当 形 状 系 数 S a b 8 时，[σ ]＝10Mpa。
2t( a b )
当 5≤S≤8 时，[σ ]＝7.0～9.0Mpa。 a、b ——支座的边长；
加劲钢板与支座边缘的最小距离不应小于 5mm，上、下保护层厚度厚度不应
小于 2.5mm。
（3）板式橡胶支座抗滑稳定性
不计汽车制动力时 计入汽车制动力时
RGk
1.4Ge Ag
l te
Rck
1.4Ge Ag
l te
Fbk
（7—179）
式中 RGk——由结构自重引起的支座反力标准值； Rck ——由结构自重标准值和 0.5 倍汽车荷载标准值（计入冲击系数） 引起的支座反力；
盆式橡胶支座
两跨钢筋混凝土简支梁总体布置如图 7—10，采用整体现浇施工方法。桥面 全宽为 9.0m，其中车行道宽度为 7.0m，两侧人行步道各 0.75m，栏杆、地袱各 0.25m。每侧栏杆、地袱每沿米重量为 33.2kN/m。桥面采用水泥混凝土桥面铺装， 重度 23 kN/m3，采用连续桥面结构（中墩处两主梁之间的主梁及混凝土桥面铺装 内设置可以抵抗二期恒载及活荷载的抗弯钢筋）。主梁采用单箱单室钢筋混凝土 箱形截面，截面面积为 A=3.61m2，截面惯性矩 I=0.3815m4，构件与大气接触的 周边长度 u=17.93m，重度 26kN/m3。两侧外悬臂各 2.0m，在支点及跨中设置横 梁（重量不计）。支承处采用板式橡胶支座，双支座支承，支承间距为 3.4m。桥 梁下部结构采用现浇 C30 钢筋混凝土薄壁墩，Ec=3.0×104MPa，墩高为 6.1m 壁 厚为 1.0m，宽 4.0m。两侧采用 U 形重力式桥台，中墩采用刚性扩大基础。桥梁 重要性系数 γ0=1.0，设计汽车荷载采用公路—I 级，人群荷载为 3.0kN/m。
广东滚轴滑动支座计算
广东滚轴滑动支座计算
广东滚轴滑动支座是一种常见的桥梁支座，其计算方法如下：
1. 计算滑移力
首先需要确定桥梁的最大滑移力，可以按照桥梁的设计荷载和包括风荷载、地震荷载等在内的最不利荷载组合进行计算。
假设最大设计荷载为Q，支座滑移系数为μ，则滑移力F=M*μ，其中M为桥梁跨度的一半。
2. 计算支座尺寸
滑动支座的尺寸与承受的滑移力密切相关，因此需要根据滑移力大小计算滑动支座的尺寸。
通常情况下，支座的长度应为M的1.2-1.5倍，支座的宽度应根据滑移力计算确定，具体公式为：
B=sqrt(F/(P*0.8))
其中，P为支座高度，一般应根据桥梁设计要求确定，通常为0.1-0.15m。
3. 计算支座轴承承载力
支座轴承承载力的计算需要根据轴承的类型和参数进行，具体计算公式可根据轴
承规格手册查找。
计算得到承载力后，需要检查承载力是否满足设计荷载需求，如果不足则需要重新设计支座轴承或增加支座数量。
4. 设计支座附加部分
支座的附加部分包括锚固件、导向装置等，需要确保满足设计要求，并具有足够的抗震性能。
具体设计方法可参考桥梁设计规范和相关标准。
综上所述，广东滚轴滑动支座的计算需要考虑滑移力、支座尺寸、轴承承载力和附加部分等多个方面，并且需要根据桥梁的设计要求进行综合计算和设计。
支座计算
13支座计算支座作为连接桥梁上部结构与下部结构的重要结构，必须保证有足够的强度的前提下，能够发生微小的自由变形，从而使上下部结构的实际受力情况更加的符合结构的受力图示。
13.1支座反力的计算由Midas 计算支座反力，从左至右支座反力分别为：1234=1223.1,=2281.9,=2278.6,=1224.2.R kN R kN R kN R kN图 13.1-1 支座反力示意图这里将反力最大的支座②作为设计支座。
13.2确定支座平面尺寸选定板式橡胶支座的平面尺寸为a=80cm ，b=72cm 的矩形。
（1）计算支座的平面形状系数S ，采用中间层橡胶片厚度t=1cm ，则：80651282()2 1.5(8065)abS t a b ⨯===>+⨯⨯+（13.2-1）由于本橡胶支座采用了钢板作为加劲层，因此橡胶支座的平均容许压应力为[]10000kPa σ=。
（2）计算橡胶支座的承压强度：225.4 5.4 1.012777600e e E G S kPa ==⨯⨯=。
（13.2-2）e G kPa -式中：剪切模量，取1000（3）验算橡胶支座的承压能力支座反力对支座的压应力为：22281.94388.3100000.80.65R kPa kPa ab σ===<⨯（满足要求）。
（13.2-3） 13.3确定支座的厚度（1）主梁的计算温差36o t C ∆=，由温度引起的变形由两端支座均摊，那么，由于温差而引起的支座位移为：511110368920 3.222g t l cm α-∆=∆=⨯⨯⨯⨯= （13.3-1） 式中：l -桥梁的计算跨径。
（2）由汽车荷载制动力引起的水平位移的计算要先确认每一个支座上的制动力,)10%(10.589.2360)129.6655010%=55,622004165165==10.316T k k T H q l P kNkN JTG D I kN H kN ⨯+⨯=⨯+=⨯--一个车道上的制动力为：（如果按车辆荷载计算，则为但根据《公预规》（ ）公路级汽车荷载的制动力标准值不得低于，因此，四根梁共16各支座每个支座承受的水平力。
支座剪力设计值公式
支座剪力设计值公式在结构设计中，支座是连接建筑物下部结构和地基之间的重要元件。
支座的设计是为了在承受建筑物荷载的同时保证结构的稳定性和安全性。
支座剪力设计值公式是支座设计中的一个重要计算公式，用于确定支座在承受剪力作用下的设计值。
支座剪力设计值公式可以根据不同的支座类型和荷载情况来确定。
下面将介绍两种常见的支座剪力设计值公式，分别是面板支座和橡胶支座。
1. 面板支座的剪力设计值公式：面板支座是一种常用的支座类型，其剪力设计值公式可以表达为：Vd = a × N × p × f其中，Vd表示支座的剪力设计值；a表示支座的面板面积；N表示面板支座的层数；p表示支座的材料抗剪强度；f表示材料的强度折减系数。
2. 橡胶支座的剪力设计值公式：橡胶支座是一种具有较好减震和隔振效果的支座类型，其剪力设计值公式可以表达为：Vd = (F + Fc) × μ × α其中，Vd表示支座的剪力设计值；F表示支座所受垂直荷载；Fc 表示支座所受剪切荷载；μ表示橡胶支座的摩擦系数；α表示支座底面的有效摩擦面积。
此外，在实际工程设计中，还需要考虑到支座的变形和位移限值。
根据支座的变形和位移限值要求，可以选择适当的支座刚度和数量，以满足结构的变形和刚度要求。
综上所述，支座剪力设计值公式是支座设计中的重要内容。
根据不同的支座类型和荷载情况，可以利用相应的公式来计算支座的剪力设计值。
在实际设计中，还需要考虑到支座的变形和位移限值，以保证结构的稳定性和安全性。
对于复杂的结构和特殊要求，可能需要采用更为精确的计算方法和公式。
因此，在支座设计中，需要充分考虑结构的特点和工程要求，选择适当的支座类型和计算方法，以确保支座的设计值符合工程实际需要。
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支座计算原桥台支座型号：GYZF 4 d250×65 现选用GYZF 4 d400×65 原桥墩支座型号：GYZ d350×66 现选用GYZ d500×70一、 桥台支座1、确定支座的平面尺寸现选用GYZF 4 d400×65mm ，上下层橡胶片单层厚2.5mm ，中间层橡胶片单层厚t es =9.5mm ，加劲钢板单层厚t 0=4mm ，四氟滑板厚t f =2mm 。
支座反力R ck =964KN R Gk =626.18KN①、计算支座的平面形状系数S ：圆形支座S=est d 40d 0=d-5×2=400-10=390mmS=5.94390⨯=10.26S=10.26符合规范规定的“5≤S ≤12”②计算橡胶支座的弹性模量：抗压弹性模量Ee=5.4G e S 2 Ee=5.4×1.0×10.262=568.45Mpa③验算支座的承压强度δcδc =eck A R A e =42d πδc =23)10390(14.34964-⨯⨯⨯ =8073.8Kpaδc =8073.8Kpa ＜[]c δ=10000Kpa 符合规范要求2、 确定支座的厚度①、 主梁的计算温差本桥地处寒冷地区，公路桥梁结构的最高有效温度标准值为34℃ 最低有效温度标准值为-10℃。
主梁的计算温差为Δt=34-(-10)=44℃。
温差变形由两端桥台的支座均摊，则每个支座承受的水平位移Δg=0.5αc •Δt •LΔg=0.5×10-5×44×(2500×3+18)=1.65cm②、 汽车荷载制动力引起的水平位移Δp一个设计车道上公路—Ⅰ级车道荷载总重为：（260+10.5×75）×10％=104.75KN 。
根据《桥规》，公路—Ⅰ级汽车荷载制动力标准值不得小于165KN 。
经比较，汽车荷载制动力取165KN 参与计算。
每跨4片梁共3跨，支座共计：4×4=16个。
每个支座承受的水平力F bk =16165=10.31KN 。
t e =9.5×4+2.5×2=43mmΔp=AG t F e e bk 2Δp=44000.12104331.1023π⨯⨯⨯⨯=1.76mm3、 确定需要的橡胶片总厚度te:不计汽车制动力： t e ≥2Δgt e ≥2Δg=2×1.65=3.30cm计入汽车制动力： t e ≥1.43(Δg+Δp)t e ≥1.43(Δg+Δp)=1.43×(1.65+0.176)=2.61cm采用5层加劲钢板6层橡胶片组成的支座，上下层橡胶片每层厚2.5mm 。
中间层橡胶片单层厚t es =9.5mm ，加劲钢板单层厚t 0=4mm ，四氟滑板厚t f =2mm 。
橡胶片总厚度t e ：t e =9.5×4+2.5×2=43mm=4.3cm ＞3.30cm （合格）且符合《桥规》中510d t de ≤≤即cm t cm e 80.4≤≤的要求。
4、 确定支座的厚度h= t e +0.4×5+0.2=6.5cm=65mm5、验算支座的抗滑稳定性①、 计算温度变化引起的水平力：H t =AG eet g ∆H t =3.465.1100.144.032⨯⨯⨯π=48.22KN②、 由“不计汽车制动力：μR GK ≥1.4G e A get l ∆、计入汽车制动力：μR CK ≥1.4G e A get l ∆+F bk ”验算支座的抗滑稳定性：μR CK =0.3×964=289.20KN1.4H t +F bk =1.4×48.22+10.31=77.81KN ＜289.20KN 即μR CK ＞1.4G e A get l ∆+F bk （符合规范要求）且μR GK =0.3×0.5×1252.35=187.85KN ＞1.4H t =1.4×48.22=67.51KN （符合规范要求）结果表明，支座不会发生相对滑动。
二、 桥墩支座6、确定支座的平面尺寸现选用GYZ d500×70mm ，上下层橡胶片单层厚2.5mm ，中间层橡胶片单层厚t es =15mm ，加劲钢板单层厚t 0=5mm 。
支座反力R ck =1816KN R Gk =1252.35KN①、计算支座的平面形状系数S ：圆形支座S=est d 40d 0=d-5×2=500-10=490mmS=154490⨯=8.17S=8.17符合规范规定的“5≤S ≤12”②计算橡胶支座的弹性模量：抗压弹性模量Ee=5.4G e S 2 Ee=5.4×1.0×8.172=360.44Mpa③验算支座的承压强度δcδc =eck A R A e =42d πδc =23)10490(14.341816-⨯⨯⨯ =9630.17Kpaδc =9630.17Kpa ＜[]c δ=10000Kpa 符合规范要求7、确定支座的厚度① 、主梁的计算温差本桥地处寒冷地区，公路桥梁结构的最高有效温度标准值为34℃ 最低有效温度标准值为-10℃。
主梁的计算温差为Δt=34-(-10)=44℃。
温差变形由两端桥台的支座均摊，则每个支座承受的水平位移Δg=0.5αc •Δt •LΔg=0.5×10-5×44×(2500×1+18)=0.55cm② 、汽车荷载制动力引起的水平位移Δp一个设计车道上公路—Ⅰ级车道荷载总重为：（260+10.5×75）×10％=104.75KN 。
根据《桥规》，公路—Ⅰ级汽车荷载制动力标准值不得小于165KN 。
经比较，汽车荷载制动力取165KN 参与计算。
每跨4片梁共3跨，支座共计：4×4=16个。
每个支座承受的水平力F bk =16165=10.31KN 。
t e =15×3+2.5×2=50mmΔp=AG t F e e bk 2Δp=45000.12105031.1023π⨯⨯⨯⨯=1.31mm8、 确定需要的橡胶片总厚度te:不计汽车制动力： t e ≥2Δgt e ≥2Δg=2×0.55=1.10cm计入汽车制动力： t e ≥1.43(Δg+Δp)t e ≥1.43(Δg+Δp)=1.43×(0.55+0.131)=1.23cm采用4层加劲钢板5层橡胶片组成的支座，上下层橡胶片每层厚2.5mm 。
中间层橡胶片单层厚t es =15mm ，加劲钢板单层厚t 0=5mm 。
橡胶片总厚度t e ：t e =15×3+2.5×2=50mm=5.0cm ＞1.23cm （合格）且符合《桥规》中510d t de ≤≤即cm t cm e 100.5≤≤的要求。
9、 确定支座的厚度h= t e +0.5×4=5+2=7cm=70mm10、 验算支座的抗滑稳定性① 、计算温度变化引起的水平力：H t =AG eet g ∆H t =555.0100.145.032⨯⨯⨯π=21.60KN② 、由“不计汽车制动力：μR GK ≥1.4G e A get l ∆、计入汽车制动力：μR CK ≥1.4G e A get l ∆+F bk ”验算支座的抗滑稳定性：μR CK =0.3×1816=544.80KN1.4H t +F bk =1.4×21.60+10.31=40.55KN ＜544.80KN 即μR CK ＞1.4G e A get l ∆+F bk （符合规范要求）且μR GK =0.3×1252.35=375.71KN ＞1.4H t =1.4×21.60=30.24KN （符合规范要求）结果表明，支座不会发生相对滑动。
三、 桥台支座11、 确定支座的平面尺寸现选用GYZF 4 d350×65mm ，上下层橡胶片单层厚2.5mm ，中间层橡胶片单层厚t es =8.0mm ，加劲钢板单层厚t 0=3mm ，四氟滑板厚t f =2mm 。
支座反力R ck =964KN R Gk =626.18KN①、计算支座的平面形状系数S ：圆形支座S=est d 40d 0=d-5×2=350-10=340mmS=84340⨯=10.63S=10.63符合规范规定的“5≤S ≤12”②计算橡胶支座的弹性模量：抗压弹性模量Ee=5.4G e S 2 Ee=5.4×1.0×10.632=610.18Mpa③验算支座的承压强度δcδc =eck A R A e =42d πδc =23)10340(14.34964-⨯⨯⨯ =10617.67Kpaδc =10617.67Kpa ＞[]c δ=10000Kpa 不符合规范要求，支座面积太小。