地下车库结构设计及计算实例(技术部)

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地下车库与非机动车库设计导则(2018版)(技术部)

总则、为方便各级管理人员对集团项目的控制，统一集团对地下汽车库与地下非机动车库控制标准，特制定《地下车库与非机动车库设计导则》（以下简称《导则》）。

、本《导则》根据集团产品线分级体系编制而成，适用于全系列产品线的地下汽车库与地下非机动车库。

、本《导则》针对建筑专业，其他专业要求详见相关专业技术设计规定。

、各区域公司应严格按本《导则》执行，在执行过程中如遇见特殊情况或出现更好的技术措施时，请及时提报集团总师室，以便集团总师室及时对《导则》进行修订。

、集团项目的地下车库设计除应执行本《导则》外，尚应符合国家、行业和各地方现行有关规范和标准的规定。

本《导则》中的尺寸单位除特别注明外，一律以毫米为单位。

第一章地下汽车库基本布局原则1.1.1配车比例（）规范指标①可根据国家规范、地方法律法律法规、土地出让合同等要求适当变通。

以上海项目为例，住宅配车数量与户型面积成正比，不同物业类型中配车比例从高到低依为：餐饮、办公、商业。

在报建算停车指标过程中，可适当采取将部分餐饮、办公按照一般商业来报建的办法，以减少停车数量指标。

住宅也分为几个档次，当实际面积与分档面积相差不多时，根据具体实际情况可以进行微调来实现配车比例的降档变化。

②不同规范间有差异，意向拿地时可与政府协商配车指标。

（）建议和结论①所有类型的车库必须首先同时满足国家规范、地方规范及土地合同要求。

②对于不考虑人车立体分流的楼盘，可考虑的地面停车，并尽可能做足地面车位。

③对于高端楼盘，完全人车立体分流，可在地面上不留停车位。

若有对外经营的地面商业，可适当考虑少量地面停车。

1.1.2单车位面积经济指标单车位面积：《汽车库建筑设计规范》中明确垂直后退停车所需的车道宽度最小，单车位面积最省。

为提高停车效率，原则上设计时都应采用垂直后退停车。

根据集团要求，人防车库单车位面积不超过平方米，非人防车库单车位面积不超过平方米。

注：面积计算原则、人防车库面积人防停车面积人防设备用房面积、非人防车库面积非人防停车面积（不含主楼投影内停车面积）非人防车库设备用房面积（不含主楼投影内设备用房面积）、为鼓励充分利用地下室空间，如利用主楼下空间停放机动车，停车位数量纳入总体数量，主楼下部投影空间不计入车库面积。

某小区地下车库的结构设计

某小区地下车库的结构设计作者：郑璇来源：《建筑工程技术与设计》2014年第17期摘要：本文结合笔者参与设计的某小区地下车库设计为实例，对比较典型的结构内容作出讨论。

关键词：地下车库；结构；地下室外墙随着城市的发展，可供建设使用的土地越来越少，为了解决建筑物四周场地有限的停车问题，通常建设地下车库。

这样不仅有效地节约用地，而且还可以利用地下车库作为人防区域及布置配电室、水池等附属配套设施，起到一库多用的目的。

一、工程概况某小区地下车库长约72米，宽约156米，本文将结合该工程在对局部顶板进行设计时，以消防车通行顺畅为设计依据；由于地下水位处于较低水平，所以设计时不予考虑。

二、地下结构单元超长的处理设计由于小区属于住宅类的建筑用途，因此本小区内的地下车库设计未考虑到伸缩缝的设置。

《混凝土结构设计规范》中对此类设计标准规定为：现浇混凝土地下结构设计不设缝的最大长度限定为55m。

而本小区建筑工程的平面尺寸大小为72m×156m，这一数值远比规范限定数值要大。

所以，本次结构设计的重点要放在混凝土裂缝的控制上，常用的控制措施是施加预应力，然而由于开发商预算有限且工程期限较短，所以这一设计方案无法实施。

在了解到本建筑区域地下结构的使用要求和条件后，得知车库的顶板有1.2m厚度的覆土，所以，在地下建筑的使用过程中温度变化差异小，而温度应力也随之减小，处于如上设计考虑，处理设计只需要解决混凝土干缩问题即可。

在对地下区域进行设计时，纵向居中设置1条后浇带，横向设置3条后浇带且布置均匀。

整体结构设计划分为8个部分，每个后浇带的间距都控制在40m以内。

为了使混凝土的收缩应力得以充分地释放，应该在后浇带的防水层得以加固后，尽量延迟其封闭时间，以保证后期建筑质量。

除此以外，建筑设计所选用的钢筋布置的类型应该偏向于细密型，钢筋之间的间距不能够大于150mm，为了增强建筑物的抗干缩能力，地下车库的顶、底板钢筋应该按照半拉通设计原则进行规划。

车库顶板行车及各类堆载验算实例计算书

车库顶板行车及各类堆载验算实例计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JG。

J162—20082、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20113、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20165、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204—20156、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20137、《建筑结构荷载规范》GB50009—20128、《混凝士结构设计规范》GB50010-2010（2015版）二、设计数据（拟定,实际根据结构图纸)地下室顶板板厚：300mm。

最大跨度为8。

40m,无梁楼盖。

顶板上设计回填土厚度为1.8m。

车库设计活荷载:5KN/m,消防车道荷载17。

85KN/m2。

三、设计承载能力计算1、査《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录表A中A.1。

4得:粘土自重为18KN/m2 .2、地下室顶板覆土1.8m每平方米荷载:18KN/m×1。

8m=32。

4KN/m2。

3、地下室顶板可承受荷载为:32.4KN/m+5KN/m=37.4KN/m(活载按恒载计算，增大安全系数）。

4、根据拟定数据计算得顶板可承受恒荷载折算后为:37.4KN/m.四、地下室顶板承载计算（一）、车库顶板行车荷载1、吊车、干混砂浆罐车、钢筋运输车、混凝土罐车作用下楼面等效均布活荷载的确定。

根据各种车型荷载：（1）吊车按20T吊车考虑，自重28吨，吊运钢筋每捆按5吨计,合计33×1。

1，总计37吨。

（设计为恒载,将活载转化为恒载,下同)(2)钢筋运输车按装30t考虑，车重15t，合计45×1.1=49。

5吨。

(3)混凝土罐车及泵车按装10立方米车考虑，混凝土罐车自重约15吨，10立方米混凝土按24 吨计,合计39×1。

1=43吨。

（4)干混砂浆罐车按装15立方米车考虑,车自重约20吨，砂浆25吨,合计45×1。

地下车库结构设计方案

地下车库结构设计方案
地下车库结构设计方案
地下车库是一种为了解决城市停车位不足的问题，将停车场建设在地下的设施。

地下车库的结构设计方案至关重要，它需要考虑到安全性、稳定性和经济性等各个方面的因素。

首先，在地下车库的结构设计中，我们需要考虑到地下水位和土层的问题。

地下车库处于地下，首先要保证车库的排水系统正常运行，避免地下水的渗入。

同时，对于土层的选择也非常重要，应该选择土质稳定、承载能力强的土层，以确保车库能够承载车辆和地下建筑本身的重量。

其次，地下车库的结构设计需要考虑到承载能力和耐久性。

地下车库需要能够承受车辆的重量和运行时的震动等压力，所以结构设计方案中需要充分考虑梁、柱、墙等结构的承重能力，并且采用高强度的建筑材料来增加其耐久性，延长使用寿命。

此外，地下车库的结构设计还需要注重通风和消防安全。

地下车库处于封闭的环境中，通风系统的设计对于提供良好的空气质量和防止有毒气体积聚至关重要。

另外，消防系统的设计也不可忽视，包括喷淋系统、疏散通道等的设置，以应对火灾等紧急情况。

最后，地下车库的结构设计还需要考虑到经济性和运营的便利性。

结构设计方案应该合理控制成本，确保使用的材料和设备具有良好的性价比。

此外，还应该充分考虑车库的布局、出入
口设计、停车位数量和布置等因素，以提高车库的使用效率和运营便利性。

综上所述，地下车库的结构设计方案需要综合考虑地下水位、土层、承载能力、耐久性、通风、消防安全、经济性和运营便利性等多个方面的因素。

只有在这些方面都充分考虑的基础上，才能设计出安全、稳定、经济的地下车库结构。

车库结构计算书

结构计算书工程名称：日照国际商贸中心-车库工程编号：2011021设计阶段：施工图设计专业：结构审核人：校对人：设计人：青岛易境工程咨询有限公司计算书目录一、工程概况二、结构设计采用规范三、结构计算采用软件四、活荷载标准值选用五、地下室挡土墙计算六、总体抗浮验算七、楼梯计算八、计算结果输出九、防水板计算一、二、结构设计采用规范：《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）(2006年版) 《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）《砌体结构设计规范》（GB50003-2001）《建筑抗震设防分类标准》（GB50223-2008）《砌体工程施工质量验收规范》（GB50203-2002）《地基与基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2002）其他设计依据：1、日照市城乡建设勘察测绘院有限公司提供的《日照国际商贸中心岩土工程勘察报告》(工程编号：yt2011-041)；勘察阶段：详细勘察。

2、建设单位（业主）提供的《设计任务书》。

三、结构计算采用软件：采用PKPM(2010年版)系列，SATWE 、JCCAD 、PMSAP 结构软件计算。

楼板、柱、梁配筋采用软件计算结果,并进行人工干预调整归并。

四、活荷载标准值选用（kN/ m 2）备注：楼梯、看台、阳台和上人屋面等的栏杆顶部水平荷载取0.5kN/m 。

除消防车通道外，地下车库顶活载（包括施工堆载）不大于5KN/m 2。

五、地下室挡土墙计算(一)DQ1计算书:条件：1、土质参数：容重γ=18kN/mm ，浮容重γ` = 11kN/mm ，静止土压力系数Ko=0.50，设防水位标高H3=-4.73mm ；(在负一层)2、地下室参数：详计算3、材料参数：混凝土强度等级为C40，fc=19.1 N/mm ，钢筋抗拉强度为fy=360N/mm ；几何数据及计算参数构件编号: LL-1混凝土： C40 主筋： HRB400 箍筋： HRB400 保护层厚度as(mm)： 50.00 指定主筋强度：无跨中弯矩调整系数： 1.00 支座弯矩调整系数： 1.00 (说明：弯矩调整系数只影响配筋) 自动计算梁自重：否恒载系数： 1.00 活载系数： 1.00 二、荷载数据荷载工况1 (恒载):荷载工况2 (恒载):三、内力及配筋 1. 弯矩图2. 剪力图3. 截面内力及配筋0支座: 正弯矩 0.00 kN*m,负弯矩 0.00 kN*m,剪力26.08 kN,上钢筋: 2f16, 实际面积: 402.12 mm2, 计算面积: 360.00 mm2下钢筋: 2f16, 实际面积: 402.12 mm2, 计算面积: 360.00 mm21跨中: 正弯矩29.14 kN*m,负弯矩 5.33 kN*m,剪力-152.08 kN,挠度 1.#Rmm(↓), 位置：跨中裂缝 0.05mm上钢筋: 2f16, 实际面积: 402.12 mm2, 计算面积: 360.00 mm2下钢筋: 2f16, 实际面积: 402.12 mm2, 计算面积: 360.00 mm2箍筋: f6@110, 实际面积: 514.08 mm2/m, 计算面积: 477.14 mm2/m1支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 位置: 0.00m负弯矩166.39 kN*m, 位置: 0.00m剪力左-152.08 kN, 位置: 5.10m剪力右203.41 kN, 位置: 0.00m上钢筋: 4f18, 实际面积: 1017.88 mm2, 计算面积: 865.67 mm2下钢筋: 2f16, 实际面积: 402.12 mm2, 计算面积: 360.00 mm22跨中: 正弯矩140.82 kN*m, 位置: 2.75m负弯矩 0.00 kN*m, 位置: 0.00m剪力-333.71 kN, 位置: 5.60m挠度 4.61mm(↓), 位置：跨中裂缝 0.41mm上钢筋: 2f16, 实际面积: 402.12 mm2, 计算面积: 360.00 mm2下钢筋: 4f16, 实际面积: 804.25 mm2, 计算面积: 725.83 mm2箍筋: f6@30, 实际面积: 1884.96 mm2/m, 计算面积: 1768.77 mm2/m2支座: 正弯矩 0.00 kN*m,负弯矩304.14 kN*m,剪力-333.71 kN,上钢筋: 6f20, 实际面积: 1884.96 mm2, 计算面积: 1673.31 mm2下钢筋: 4f14, 实际面积: 615.75 mm2, 计算面积: 501.99 mm2二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 4500 mm; Ly = 4500 mm板厚: h = 600 mm2.材料信息混凝土等级: C40 fc=19.1N/mm2 ft=1.71N/mm2 ftk=2.39N/mm2 Ec=3.25×104N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2 Es = 2.0×105 N/mm2最小配筋率: ρ= 0.214%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 63mm保护层厚度: c = 50mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG = 1.000可变荷载分项系数: γQ = 0.000准永久值系数: ψq = 0.500永久荷载标准值: ｑgk = 293.000kN/m2可变荷载标准值: ｑqk = 0.000kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00泊松比:μ = 0.200五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 4500 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=600-63=537 mm六、配筋计算(lx/ly=4500/4500=1.000<2.000 所以按双向板计算):1.X向底板钢筋1) 确定X向板底弯矩Mx = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0176+0.0176*0.200)*(1.000*293.000+0.000*0.000)*4.52= 125.310 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*125.310×106/(1.00*19.1*1000*537*537)= 0.0233) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.023) = 0.0234) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*537*0.023/360= 656mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 656/(1000*600) = 0.109%ρ<ρmin = 0.214% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.214%*1000*600 = 1284 mm2采取方案d16@150, 实配面积1340 mm22.Y向底板钢筋1) 确定Y向板底弯矩My = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0176+0.0176*0.200)*(1.000*293.000+0.000*0.000)*4.52= 125.310 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*125.310×106/(1.00*19.1*1000*537*537)= 0.0233) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.023) = 0.0234) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*537*0.023/360= 656mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 656/(1000*600) = 0.109%ρ<ρmin = 0.214% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.214%*1000*600 = 1284 mm2采取方案d16@150, 实配面积1340 mm23.X向支座左边钢筋1) 确定左边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0513*(1.000*293.000+0.000*0.000)*4.52= 304.376 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*304.376×106/(1.00*19.1*1000*537*537)= 0.0553) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.055) = 0.0574) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*537*0.057/360= 1621mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 1621/(1000*600) = 0.270%ρ≥ρmin = 0.214% 满足最小配筋要求采取方案d22@100, 实配面积3801 mm24.X向支座右边钢筋1) 确定右边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0513*(1.000*293.000+0.000*0.000)*4.52= 304.376 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*304.376×106/(1.00*19.1*1000*537*537)= 0.0553) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.055) = 0.0574) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*537*0.057/360 = 1621mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 1621/(1000*600) = 0.270%ρ≥ρmin = 0.214% 满足最小配筋要求采取方案d22@100, 实配面积3801 mm25.Y向上边支座钢筋1) 确定上边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0513*(1.000*293.000+0.000*0.000)*4.52= 304.376 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*304.376×106/(1.00*19.1*1000*537*537)= 0.0553) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.055) = 0.0574) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*537*0.057/360 = 1621mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 1621/(1000*600) = 0.270%ρ≥ρmin = 0.214% 满足最小配筋要求采取方案d22@100, 实配面积3801 mm26.Y向下边支座钢筋1) 确定下边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2 = 0.0513*(1.000*293.000+0.000*0.000)*4.52= 304.376 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*304.376×106/(1.00*19.1*1000*537*537)= 0.0553) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.055) = 0.0574) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*19.1*1000*537*0.057/360= 1621mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 1621/(1000*600) = 0.270%ρ≥ρmin = 0.214% 满足最小配筋要求采取方案d22@100, 实配面积3801 mm2七、跨中挠度计算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算荷载效应Mk = Mgk + Mqk= (0.0176+0.0176*0.200)*(293.000+0.000)*4.52 = 125.310 kN*mMq = Mgk+ψq*Mqk= (0.0176+0.0176*0.200)*(293.000+0.500*0.000)*4.52 = 125.310 kN*m2.计算受弯构件的短期刚度 Bs1) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)= 125.310×106/(0.87*537*1340) = 200.165 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*600= 300000mm2ρte = As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)= 1340/300000 = 0.447%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)= 1.1-0.65*2.39/(0.447%*200.165) = -0.638因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψ = 0.24) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = Es/Ec = 2.0×105/3.25×104 = 6.1545) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf=06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*ho)= 1340/(1000*537) = 0.250%7) 计算受弯构件的短期刚度 BsBs = Es*As*ho2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混凝土规范式8.2.3--1)= 2.0×105*1340*5372/[1.15*0.200+0.2+6*6.154*0.250%/(1+3.5*0.0)]= 1.480×105 kN*m23.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ'=0时，θ=2.0 (混凝土规范第 8.2.5 条)2) 计算受弯构件的长期刚度 BB = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs (混凝土规范式 8.2.2)= 125.310/(125.310*(2.0-1)+125.310)*1.480×105= 7.401×104 kN*m24.计算受弯构件挠度fmax = f*(qgk+qqk)*Lo4/B= 0.00127*(293.000+0.000)*4.54/7.401×104= 2.062mm5.验算挠度挠度限值fo=Lo/200=4500/200=22.500mmfmax=2.062mm≤fo=22.500mm，满足规范要求!八、裂缝宽度验算:1.跨中X方向裂缝1) 计算荷载效应Mx = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= (0.0176+0.0176*0.200)*(293.000+0.000)*4.52= 125.310 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=125.310×106/(0.87*537*1340)=200.165N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*600=300000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=1340/300000 = 0.0045因为ρte=0.0045 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*2.390/(0.0100*200.165)=0.3247) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/150=68) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=6*16*16/(6*1.0*16)=169) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1) =2.1*0.324*200.165/2.0×105*(1.9*50+0.08*16/0.0100)=0.1518mm ≤ 0.30, 满足规范要求2.跨中Y方向裂缝1) 计算荷载效应My = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= (0.0176+0.0176*0.200)*(293.000+0.000)*4.52= 125.310 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=125.310×106/(0.87*537*1340)=200.165N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*600=300000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=1340/300000 = 0.0045因为ρte=0.0045 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*2.390/(0.0100*200.165)=0.3247) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/150=68) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=6*16*16/(6*1.0*16)=169) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1) =2.1*0.324*200.165/2.0×105*(1.9*50+0.08*16/0.0100)=0.1518mm ≤ 0.30, 满足规范要求3.支座上方向裂缝1) 计算荷载效应M o y = 表中系数((ｑgk+ｑqk)*Lo2)= 0.0513*(293.000+0.000)*4.52= 304.376 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=304.376×106/(0.87*537*3801)=171.403N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*600=300000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=3801/300000 = 0.01276) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*2.390/(0.0127*171.403)=0.3857) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/100=108) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=10*22*22/(10*1.0*22)=229) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1) =2.1*0.385*171.403/2.0×105*(1.9*50+0.08*22/0.0127)=0.1619mm ≤ 0.30, 满足规范要求4.支座下方向裂缝1) 计算荷载效应 M o y = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= 0.0513*(293.000+0.000)*4.52= 304.376 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=304.376×106/(0.87*537*3801)=171.403N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*600=300000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=3801/300000 = 0.01276) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*2.390/(0.0127*171.403)=0.3857) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/100=108) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=10*22*22/(10*1.0*22)=229) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1) =2.1*0.385*171.403/2.0×105*(1.9*50+0.08*22/0.0127)=0.1619mm ≤ 0.30, 满足规范要求5.支座左方向裂缝1) 计算荷载效应M o x = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= 0.0513*(293.000+0.000)*4.52= 304.376 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=304.376×106/(0.87*537*3801)=171.403N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*600=300000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=3801/300000 = 0.01276) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*2.390/(0.0127*171.403)=0.3857) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/100=108) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=10*22*22/(10*1.0*22)=229) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1) =2.1*0.385*171.403/2.0×105*(1.9*50+0.08*22/0.0127)=0.1619mm ≤ 0.30, 满足规范要求6.支座右方向裂缝1) 计算荷载效应M o x = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= 0.0513*(293.000+0.000)*4.52= 304.376 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=304.376×106/(0.87*537*3801)=171.403N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*600=300000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=3801/300000 = 0.01276) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*2.390/(0.0127*171.403)=0.3857) 计算单位面积钢筋根数n n=1000/dist = 1000/100=108) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=10*22*22/(10*1.0*22)=229) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1)=2.1*0.385*171.403/2.0×105*(1.9*50+0.08*22/0.0127)=0.1619mm ≤ 0.30, 满足规范要求六、车库整体抗浮验算基础底板按400mm厚度计算。

地下车库人防结构计算

地下车库人防工程结构计算一、工程概况本工程为单建式地下六级人防工程，人防工程的结构形式为板柱体系，顶板上复土为1.500米。

设计0.00标高相当于绝对标高3.300m.二、设计依据1.《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）2.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2006）3.《建筑抗震设计规范》(GB50011-208)4.《地下工程防水技术规范》(GB50108-2001)5.《人民防空地下室设计规范》(GB50038-2005)6.《A1项目配套商品房（杜坊C02-21地块）拟建场地岩土工程勘察报告》（工程编号：10KC039）由上海地矿工程勘察有限公司提供三、材料1. 材料：混凝土强度等级C30，抗渗等级见结施-02结构说明,受力钢筋均为HRB335及HRB400钢。

四、抗浮计算单位水浮力 1.2*10*（1.5+0.5+3.2+0.50-0.5）=62.4Kpa1. 8.1*8.1=65.61米2柱网自重：复土 18*1.5*65.61=1771KN顶板 25*0.5*65.61=819KN底板 25*0.5*65.61=819KN柱 25*0.6*0.6*2.5=22KN面层 20*0.2*65.61=262KN柱帽1 kN 3925*625.036.0*6.06.0*6.0*4.2*4.24.2*4.2=++ 柱帽2 13*2.5*2.5*0.25=20KN3752KN水浮力: P=62.4*65.61==4094KN结构抗浮力差值为342KN2．外墙侧计算 (7*8.1)/2=28.35米2柱网自重：复土 18*1.5*28.35=765.5KN顶板 25*0.5*28.35=354.4KN底板 25*0.5*28..35=354.4KN面层 20*0.2*28.35=113KN外墙 25*0.3*3.0*8.1=182KN1769KN水浮力 P=62.4*28.35=1769KN结构抗浮力差值为0KN3．外墙侧计算 (4.5*8.1)/2=18.225米2柱网自重：复土 18*1.5*18.225=492KN顶板 25*0.5*18.225=228KN底板 25*0.5*18.225=228KN面层 20*0.2*18.225=73KN外墙 25*0.3*3.0*8.1=182KN 1203KN水浮力P=62.4*18.225=1137KN结构抗浮力满足4．抗浮桩设计图表1桩剖面图工程桩1：桩长27米Uk=0.6*4*300*[1.95*15+2.6*20+9.5*25+6.5*30+4.5*40+1.75*45]=556.2KNGp=13*0.30*0.30*27=31.6KNRd=556.2/1.6+31.6=379KN5．结构布桩(1) 8.1*8.1柱网：342/379=0.9. 布1根(2) 外墙侧计算(7*8.1)柱网：0/379=0 布轴线桩(3) 外墙侧计算(4.5*8.1)柱网布桩0根配筋：单桩受力379KNAs=379X1000/300=1263mm2配筋8⊄18(2036)6．试桩计算：桩长32米Uk=0.6*4*300*[1.3*15+1*15+1.6*15+2.7*15+2.6*20+9.5*25+6.5*30+4.5*40+1.75*45]=606.4 KNGp=13*0.3*0.3*32=37.4KNR=606.4+37.4=644KN配筋：As=644X1000/300=2147mm2配筋8⊄20(2513)7．抗裂计算：工程桩：桩配筋为8Φ18钢筋内力标准值: 标准浮力62.4/1.2=52KN/M2 , 52*65.61=3407KN差值:3407-3752=-345KN工程桩抗裂满足要求1．底板荷载计算浮力：10*（1.5+0.5+3.2+0.50-0.5）=52KN/ m2底板自重：25*0.5=12.5KN/ m2活荷载：5KN/ m2人防荷载：50KN/ m2人防荷载作用下： 1.2*（52-12.5）+50=97.4KN/ m2平时荷载作用下：1.2*(52-12.5)+1.4*5=54.4KN/ m2荷载标准组合：（52-12.5）+5=44.5KN/ m22．顶板荷载计算顶板自重：25*(0.5+0.05)=13.75KN/ m2覆土：20*1.5=30KN/ m2消防车荷载：20KN/ m2施工堆载：10KN/ m2人防荷载：70KN/ m2人防荷载作用下： 1.2*(13.75+30)+70=122.5KN/ m2平时荷载作用下： 1.2*(13.75+30)+1.4*20=80.5KN/ m2荷载标准组合：（13.75+30）+10=53.75KN/ m23．外墙1荷载计算室外地坪标高1.5m，地下水位标高1.0m，人防顶板标高0.0m，层高3.7m均布水土压力：0.5*18*0.7+(1*8*0.7+1*10)=21.9KN/ m2三角形水土压力： 3.7*8*0.7+3.7*10=57.72KN/ m2人防荷载：55KN/ m2人防荷载作用下：均布 1.2*21.9+55=81.28KN/ m2三角形1.2*57.72=69.26 KN/ m2平时荷载作用下：均布 1.2*21.9=26.28KN/ m2三角形1.2*57.72=69.26 KN/ m24．外墙2荷载计算室外地坪标高1.5m，地下水位标高1.0m，人防顶板标高0.0m，层高4.0m 均布水土压力：0.5*18*0.7+(1*8*0.7+1*10)=21.9KN/ m2三角形水土压力： 4.0*8*0.7+4.0*10=62.4KN/ m2人防荷载：55KN/ m2人防荷载作用下：均布 1.2*21.9+55=81.28KN/ m2三角形1.2*62.4=74.88KN/ m2平时荷载作用下：均布 1.2*21.9=26.28KN/ m2三角形1.2*62.4=74.88 KN/ m2。

地下车库建筑结构设计土木工程设计

地下车库建筑结构设计土木工程设计大学本科生毕业设计***地下车库建筑结构设计摘要本设计为***地下车库建筑结构设计。

设计采用框架结构，是一个单建式地下二层停车场建筑，地上为绿地儿童乐园。

该设计不仅有效地利用了地下空间，改善了城市停车场所紧张的局面，还为城市增添了一个儿童娱乐场所。

建筑面积为19051平方米，设计停车容量为430台。

本设计大体分为两个部分：第一部分建筑设计，主要包括建筑形体的选择，内部房间的功能分区以及相应建筑材料的选择等。

在交通疏散方面，设有十部楼梯，并装有甲级防火门。

第二部分结构设计，包括：顶板设计，次梁设计，负二层顶板设计，框架结构设计,楼梯设计，外墙设计和基础设计。

外墙和基础采用防水混凝土。

为防止不均匀沉降和满足整体的刚度要求，采用筏板基础。

关键词：地下车库；框架结构；筏板基础The underground garage of the ***.AbstractThe design of building structure is about one underground garage of the *** The building is reinforced concrete framework. it is a single building type, two-story of underground garage, and over ground is a green children park. It is not only using the underground space fully and improving the turgescent situation of parking in the city, but also adding a children's entertainment in city.The floor space is 19,051square meters and the design parking capacity is 430.The project includes two parts mainly: the first part is architectural design,in the architectural design, the selection of buildin g’s type,the division of internal room and the selection of building material are the main parts. Disperses the aspect in the transportation,it has ten stairs. And it is loaded with the fire door.The second part is structural design, mainly includes: roof design, secondary girder design, negative two roof design, portal frame construction design,staircase design, outer wall design and foundation design. The outer wall and foundation adopt the waterproof concrete. In order to prevent in-homogeneous settlement and meeting the rigidity demand for the whole evenly, I adopted the rib roof beam type raft board foundation.Key words: underground garage；frame construction；raft foundation目录1绪论 (1)2建筑设计 (3)2.1柱网设计 (3)2.2层高设计 (3)2.3埋深设计 (3)2.4防火设计 (4)2.4.1防火分区 (4)2.4.2安全疏散 (4)2.4.3防烟和排烟要求 (5)2.5 坡道设计 (6)2.6 防水设计 (7)3结构设计 (8)3.1 板的设计 (8)3.1.1 负一层顶板的设计 (8)3.1.2 负二层顶板的设计 (17)3.2 侧墙设计及计算 (25)3.2.1 侧向土压力计算 (25)3.2.2 内力及配筋计算 (27)3.3 负一层横向次梁的设计 (30)3.3.1 内力计算 (30)3.3.2 正截面承载力计算 (39)3.3.3 斜截面承载力计算 (42)3.4 负一层纵向次梁的设计 (42)3.5 竖向荷栽作用下框架结构的内力计算 (42)3.5.1 初选梁柱截面尺寸 (42)3.5.2 荷载计算 (43)3.5.3 恒荷载作用下内力计算 (47)3.5.4 活载作用下的内力计算 (54)3.6 框架梁计算 (59)3.6.1 框架梁内力组合 (59)3.6.2 框架梁的配筋计算 (60)3.7 框架柱的计算 (65)3.7.1 框架柱的内力组合 (65)3.7.2 剪跨比和轴压比验算 (66)3.7.3 框架柱的配筋计算 (67)3.8 基础设计 (78)3.8.1 基础底板设计： (78)3.8.2 底板冲切承载力验算 (80)3.8.3 底板剪切承载力验算 (81)3.8.4 地基梁的内力计算及配筋 (81)3.8.5 抗浮验算 (85)3.9 楼梯的设计及计算 (86)3.9.1 楼梯板的设计 (87)3.9.2 平台板的设计 (88)3.9.3 平台梁设计 (89)结论 (91)致谢 (92)参考文献 (93)1绪论近年来，随着我国经济的快速发展，人民生活水平的不断提高，私家车的数量在不断增加。

地下车库结构设计及计算实例

地下车库结构设计及计算实例地下车库是指将车辆停放在地下室或地下层的车库，通常用于商业建筑、办公楼、住宅小区等场所。

地下车库的结构设计及计算是保证其安全可靠运行的重要环节，本文将对地下车库结构设计及计算进行详细介绍。

一、设计要求地下车库的结构设计要满足以下基本要求：1.承受车辆载荷：地下车库设计需要考虑车辆的重量和载荷集中的特点，确保结构足够强大，在承受荷载的同时不发生变形或破坏。

2.抗震性能：地下车库需要具备一定的抗震能力，确保在地震或其他强振动情况下可以保持稳定，并且避免发生倒塌或结构破坏。

3.消防安全：地下车库需要考虑消防安全问题，包括疏散通道、防火设施等，确保在火灾等紧急情况下可以迅速疏散人员。

4.排水防水：地下车库需要进行良好的排水和防水设计，确保在雨水或地下水涌入的情况下不影响结构的稳定和使用。

5.通风通气：地下车库需要进行通风和通气设计，确保车库内空气清新，并排除尾气等污染物。

6.照明设备：地下车库需要合理设置照明设备，确保车库内明亮，方便车辆和行人的进出。

二、结构设计与计算地下车库的结构设计主要包括地下构造、地面结构和支撑结构的设计。

1.地下构造设计地下构造主要包括地下墙、地下梁、地下柱等。

设计时需要考虑地下构造对地面建筑的支撑和稳定作用，确保地下部分能够承受来自上部结构的荷载。

地下构造的设计通常采用钢筋混凝土结构，通过计算确定构件的尺寸和配筋，并考虑地下水位和土层情况进行防水设计。

2.地面结构设计地面结构主要包括地面板、地面梁等。

地面结构的设计需要考虑车辆的荷载作用和地面的稳定性。

设计时需要根据车辆数量、车辆类型等情况确定荷载系数，并通过计算确定地面结构的尺寸和配筋。

地面结构的设计还需要考虑地下车库的排水和防水设计，确保车库不受雨水和地下水的影响。

3.支撑结构设计支撑结构主要包括支撑柱、支撑墙等。

地下车库的支撑结构设计需要考虑地下构造和地面结构的支撑和稳定作用。

设计时需要根据地下和地面的荷载情况，通过计算确定支撑结构的尺寸和配筋。

人防地下车库工程模板计算

人防地下车库工程模板计算1、概述2万振逍遥苑人防车库总建筑面积13959m,净高4.35m，最大梁550×1000 mm，顶板厚250mm，柱截面尺寸为600×600 mm，模板为15 mm厚900×1800木模，木方为50×100 mm，本工程的钢管采用ф48×3.5规格，但因目前市场上该规格的钢管采购较困难等多种原因，目前市场上的钢管有以下几种规格ф48×2.75、ф48×3.0、ф48×3.25、ф48×3.5，为保证支撑安全及稳定，所有模板支撑体系均按最小规格钢管ф48×2.75重新进行设计计算。

该规格钢管的计算参数为：净截面面积S=π×222(24-21.25)=391mm，443截面抵抗弯矩W=π/32×（48-42.5）/48=4490mm,4444惯性矩I=π/64×（48-42.5）=10.04×10 mm，2弹性模量E=206KN/ mm。

2、框架柱支撑受力计算 2.1柱支撑：柱箍采用钢管搭成，柱截面尺寸为600×600，柱最大高度4.35米，柱支模如下图；箍间距：从上往下：第1道距梁底150-200，第2-4道间距450，以下为350，最后一道距地面150-2002.2柱箍受力计算取本工程截面尺寸为600×600mm的柱子进行计算（柱子大于500的都增设了对拉螺杆，螺杆间距不大于500mm），且只验算层高为4.35m的柱子，其它高度的柱模均可以此为依据根据现场的需要作适当调整。

2.3.1荷载计算2振捣砼产生的荷载标准值F1，取F1=4.0kN/m。

新浇砼对模板侧压力标准值F2按下式计算：1/2F2=min（0.22γct0β1β2V，γcH）3式中：γc――砼的重力密度，γc=24kN/m t0――新浇砼的初凝时间，取t0=5.71V――砼的浇筑速度，取V=2.5m/hH――砼侧压力计算位置处新至浇砼顶面总高度H=4.35m β1――外加剂修正系数，取β1=1.0β2――砼坍落度影响修正系数，本工程砼入模度控制在150左右，取β2=1.151/2则：F2=min[0.22×24×5.71×1.0×1.15×(2.5)]2=54.82N/m2 倾倒砼时产生的荷载标准值取F3=4.0kN/m。

专家对地下室车库的结构设计分析(精辟)

专家对地下室车库的结构设计分析（精辟）第一部分：地下车库成本分析随着生活水准的不断提高,私家车已经非常普及,再加上城市土地越来越贵,所以一般城市楼房都要按规定配套地下车库,现在就以武汉市为例,分析地下车库如何规划设计才能把成本降到最低.首先,我们看看那些因素影响车库造价？1.车库构造：目前,车库的主要结构形式有现浇井字梁、叠合梁、密肋梁、空心楼盖、蜂巢芯、模壳、整体现浇装配式结构（顶板使用大跨度预应力槽形车库板或大跨度预应力双T车库板）.2.地下车库配套车位数量：北京要求一户一个车位,武汉市要求每两户至少一个车位.一个10万平方米的小区,北京市地下车库要求1300个车位,武汉市要求至少600个车位.3.地下车库范围、层数、及布置方法：一般高层建筑把剪力墙下到最底层,建设车库的成本相对较高,且规划布置不适合做车库使用,一般把车库建在两栋楼之间,单独建设,这样可降低成本.车位、行车道、辅助房等合理的布置也能减少车库建设面积.4.人防面积：按规范规定,每增加1平方米独立车库,需增加0.3平方米人防工程.所以,独立车库如何占用更小的面积更为重要,车库面积小了,人防面积相应就小,造价就降低了.下面我们就以上几个方面作详细论述.一.车库构造：3.整体现浇装配式车库由于采用了大跨度预应力车库板,综合造价均有大幅降低.一般地下一层整体装配式车库成本约1200元/平方米,人防地下室约1900元/平方米；地下两层车库造价每平方米约1900元左右；地下一层车库和地下二层人防地下室的造价每平方米约2200元.二.车位数量：一个10万平方米的小区武汉市要求停车位1300个左右,除去地上可停放10%,剩余的都要停在地下车库,即地下车库要建设1170个车位.1.如果按照现浇井字梁结构8.1米x8.1米柱距,需要建设3.659万平方米地下车库才可满足要求.现浇井字梁等方案每车位总面积21.87㎡（停车位、行车道）+2.187㎡（10%辅助房）+7.217㎡（人防）=31.274㎡.2.如果使用16.5米大跨度预应力车库板作车库顶板或车库楼板,则只需要建设2.0077万平方米即可满足要求,大跨度预应力槽型车库板、双T车库板方案每车位总面积12㎡（停车位、行车道）+1.2㎡（10%辅助房）+3.96㎡（人防）=17.16㎡.地下车库和人防地下室尽可能设在地下一层,如果因土地限制,必须建设多层,那么地下一层为车库,地下二层为人防是比较经济的.独立地下车库必须按照比例配置人防地下室,每增加1平方米独立地下车库需配置0.3平方米人防地下室.虽然人防面积可以用来停车,但由于人防面积产权属人防办,开发商用做车库尚需向人防办租用,并且也只能租而不能卖给客户,使用效应较差；人防工程造价远远高于普通地下库造价；普通车库与人防兼做车库的总车位数只要满足有关要求即可,没必要多做车位.所以,人防面积还是越少越好.井字梁结构与现浇装配大跨度车库板结构对比车位布置图：现浇井字梁结构车库柱距及车位布置第二部分：地下车库建筑设计成本控制剖析地下车库决定地下车库成本的因素很多,主要有以下几个方面：1、地下车库规定停车数量；2、地下车库范围、层数以及布置方式；3、人防地下室面积、等级及布置方式；4、停车率（重点内容）；5、构造做法；6、钢筋、砼含量范围、层数及布置地下室尽量布置在地下一层,且面积尽量小.普通地下一层地下车库建安成本约1600元/平米,人防地下室约2300元/平米；地下一层加地下二层普通地下车库建安成本约2000～2200元/平米；地下一层普通地下车库,地下二层人防地下室的建安成本约2000～2500元/平米.注：停车率构造做法停车率：地下车库总面积/停车位总数,停车率指标直接反映一个地下车库的停车效率.1：总面积指地下车库外墙围合的所有面积,当存在消防控制室、垃圾房、污水处理站、换热站以及政府规定要做的非机动车库、物管用房等特殊情况下需要设置的房间时,应进行特别说明及复核.2：当地允许以摩托车位折抵小汽车停车位时,停车位总数包括摩托车位折算后的数量.3：停车位总数包括当地政府认可的子母车位.构造做法：这里指层高、建筑面层、找坡方式等具体做法这些做法的明确与改进,可使我们节省大量造价,地下车库停车率极限•适应范围：住宅楼下的普通地下车库,不包括机械式立体停车库、复式停车库、别墅TH私家车库等特殊的地下车库地下车库停车率注意事项：停车率限制不是最优值,不能因已经达到指标而停止优化,即力求达到停车率最大：万科公司项目已经做到30M2/车位以下,如金城华府1期是29.99M2/车位（地下车库:453个车位/13586M2）,如：1、当地下车库占地面积小于5000M2,同时建筑居中布置时,停车率值难于控制；2、当地车库与建筑塔楼彻底脱开,同时又没有人防时,停车率值能轻松做到25M2/车位.停车率影响因素•固有因素：是项目本身具有的,如规模、人防面积等,详规阶段就已经确定,不受具体设计技术的影响.•设计技术因素：直接受设计师设计经验及技术水平的影响,如：柱网、设备房、人防口部、轮廓线、布车方式等.第三：地下车库成本控制八条措施1、地下室轮廓线应平直方正,无用的面积一定要剔除.7、人防口部设施应布置在不影响停车的地方8、关键的部位对结构构件进行局部转换(慎用）各地具体执行的车位尺寸及行车道宽度有差别,我们应依当地情况,争取可行的最小尺寸.柱网：柱网按8000x（2a+b）/2布置.沿行车道方向柱距8000,垂直行车道方向柱距（2a+b）/2,其中：a为停车位深度,b为行车道宽度.一般一个10万平米规模的住宅小区,考虑将设备房主要设置在塔楼下方,设备房面积约700～800平米左：其中：变配电房：约150平米水泵房：约120平米；公变房：约50平米生；活水池：约100平米；柴油发电机房：约100平米；消防水池：约150平米；其他：约50平米.注：1、小区规模每增加10万平米,设备房约会增大30%左右；2、设备房不包括车库进排风机房、消防控制室（80平米左右）以及无实际用途的假设备房；3、设备房的布置不应影响车道两侧的停车位,设备房面积勉强够用即可,不可随意多做.设备房主要设置在塔楼下方,是针对首层架空的情况而言,当首层是住宅时,应水泵房及变压器的低频噪音对住户有影响,上部有水房间对下部电房有影响的.地下车库停车率,车位与柱网布置：问题一：普通车位2400x5000mm,柱网怎么布置？答：柱网8000x8000mm问题二：部分业主投诉车位宽度及深度严重不够,部分业主投诉车位宽度紧张,柱网怎么布置？答：柱网8000x8000mm,大车位沿地下车库周边布置此时1：大车位沿周边布置,保证2700x5300mm,沿边柱距可取6000mm2：两边靠柱的车位宽度取2500mm,满足部分较宽汽车的停放3：大车位部分成本增加约7%想尽办法不要让柱距突破8200mm,否则层高、含钢量等指标将难于实现问题三：有个别地区要求车位2500x5300mm,柱网怎么布置？答：柱网8100x8300mm此时：1、平行车道方向柱子断面宽应取550mm；2：梁高会超过800mm,相应层高也会超过3600mm；3：综合成本增加约10%.一是看当地政府的执行力度,二是看大家普遍做法,验收时有没有被卡住过的例子,总之要尽最大努力不做大柱距.。

地下车库施工技术文件(技术部)

甘肃国际会展中心配套区＃组团二标段地下车库施工组织技术指导文件一、工程概况甘肃电投房地产开发有限责任公司国际会展配套区组团、楼，位于兰州市城关区北滨河北路北侧、雁滩黄河大桥西侧，由甘肃电投房地产开发有限责任公司投资兴建，设计单位为甘肃省建筑设计研究院，该项目由我单位中标施工，工程内容包括、楼及其周围地下车库的土建、安装、装饰、强弱电、通风、消防、采暖等工程的施工。

地下车库建筑面积约，地下一层。

抗震设计按度设防，地基基础设计等级为甲级，地下室防水等级为二级。

独立基础、筏板、剪力墙和柱混凝土等级为，筏板、外墙、顶板为防水混凝土，抗渗等级为（内掺胶凝材料的防水密实剂），梁板混凝土等级为，垫层经设计变更为厚抗硫阻锈混凝土。

由于处于冬施阶段，因此所有混凝土浇筑时均掺加℃防冻剂。

基础结构中所使用的钢筋有、、及，钢筋的抗拉强度实测值与屈服强度的实测值的比值不应小于，钢筋的屈服强度实测值与强度标准值的比值不应大于。

二、施工准备、场地平整：首先清除场地上障碍物，平整场地。

平整修通基坑四周施工用的临时道路，清除周边有碍材料运输、施工机械工作等一切妨碍施工的杂物，保证整个基础项目建设周期的顺利进行、临时道路：沿工程场地四周尽可能利用场地空间修筑米宽的临时道路，以供施工材料、设备运输之用。

同时考虑从施工现场入口到基坑周边的临时道路的平整贯通，以方便商品混凝土和其它施工材料的进场。

、施工用水：经计算>，按照用水量计算规则，确定10L，为总用水量，为施工用水，为机械用水，为生活用水，为消防用水。

选 1.5m，则。

故选φ100mm上水管，可满足基础工程施工需要。

现场临时用水详细计算见本工程施工组织设计。

、施工用电：基础部分施工用电以施工高峰时为准，电源由业主提供。

高峰时用电最大负荷参照本工程施工组织设计关于临时用电的相关计算确定。

根据计算，本工程现场用电提供的总容量为，即可满足施工用电要求。

、技术准备由技术部门协助项目经理部有关人员认真学习图纸，并进行自审、会审工作，以便正确无误地施工。

XXXXXX地下车库设计计算书

X X X X X X X X X地下车库基坑支护工程基坑支护设计计算书工程编号：XXXXXX设计：审核：院总工程师：院长：XXXXXXXXX院二00九年一月八日设计计算说明一、设计计算依据1）、《XXXXXXX岩土工程地质勘察报告》。

2）、《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99）；3）、广东省标准《建筑基坑支护工程技术规范》（DBJ/T15-20-97）；4）、《理正深基坑5.3版》计算软件；二、设计计算采用《理正深基坑5.3版》计算软件进行计算，经计算安全系数均符合规范与设计要求，详见计算过程。

三、基坑安全等级的确定该小区建筑物施工顺序如下：地下室车库基坑支护施工地下室车库桩基施工地下室车库结构施工基坑周边回填地下室车库周边楼群施工。

根据以上施工顺序可确定地下室基坑周边绝大部分可采用自然放坡施工，且放坡上边线均在地下室车库周边楼群附近，对场地外周边环境不会产生较大影响，所以基坑安全等级除1－1剖面为二级以外，其它各剖面均为三级。

四、计算参数选取1、岩土体力学参数表2、基坑超载取值：离基坑开挖顶边线1米外超载取15 KN/m2。

3、地基承载力取值：基底主要为砂质粘性土，承载力特征值f ak=200Kpa。

4、坑外水位埋深为1.0~1.5m，坑内水位埋深为基坑底0.5~1.0m。

5、计算中基坑深度的确定：地下室底板采用桩筏结构，所以基坑深度按“地下室底板下垫层底深度”确定。

6、1－1剖面安全等级为二级，基坑整体稳定安全系数≥1.30，抗倾覆安全系数≥1.60。

其它各剖面安全等级为三级，基坑整体稳定安全系数≥1.10。

7、现场平整后的地面标高如下：地下车库A段北侧、西侧绝对标高为+24.000m（相对标高为-0.600m）；A段南侧绝对标高为+21.000～+24.000m（相对标高为-3.600～-0.600m）；A段东侧绝对标高为+21.000～+22.000m（相对标高为-3.600～-2.600m）；B段西侧绝对标高为+21.000 m （相对标高为-3.600m）；B段东侧绝对标高为+20.000～+21.000m（相对标高为-4.600～-3.600m）；C段东侧、西侧，D段东侧及C、D段南侧、北侧绝对标高为+20.000 m（相对标高为-4.600m）。

地下车库的结构设计

地下车库的结构设计在普通地下车库设计中,合理选取结构类型和符合实际的计算模型是合理设计和准确计算的前提;合理设计地基基础是结构安全经济的重要指标;防渗漏防开裂技术则是保证建筑物正常使用的重要措施。

本文就以上问题进行了探讨,供结构设计者参考。

【关键词】地下车库;独立柱基; 防水板;裂缝控制1. 前言目前,城市建设特别是住宅小区的建设中,地下车库越来越多,在地下车库设计中,如何使结构设计更科学、合理,如何采用新技术显得尤为重要和迫切。

2. 结构布置与计算2.1 柱网、梁板体系的合理布局。

目前,车库顶板常用的结构型式有无梁楼盖,无粘结预应力无梁楼盖、双向密肋及预应力双向密肋楼盖、主次梁楼盖等。

当为方形柱网或接近方形柱网时,可采用前四种楼盖,各种楼盖的经济跨度如下:普通钢筋混凝土无梁楼盖为4.5m~7.2m;无粘结预应力无梁楼盖为7.2m~10.5m;普通双向密肋楼盖为9m~12m;预应力双向密肋楼盖为12m~21m。

当为矩形柱网时,以短跨为主梁,长跨为次梁,且短跨与长跨比小于0.75比较经济,一般常用的主次梁跨度比为0.65~0.70,这样主次梁截面高度能协调一致,做到梁底平齐,从而能保证楼盖得结构高度最小。

注意这里所说的双向密肋不是指与柱连接的都是大截面尺寸的“框架梁”开间内为井字梁的传统的结构型式,而是将柱顶网格填实成与梁同高的实心板,这样柱上实心板带承担大部分荷载,并直接将荷载传给柱子,而且实心板能有效地加大这些梁的刚度。

另外能提供更大的空间高度和最大限度的减小板厚。

2.2 挡土墙的设计与计算。

地下车库的外墙应按挡土墙进行设计。

挡土墙的内力与侧向土压力、水压力、垂直荷载以及边界条件有关。

当垂直荷载较大时,垂直荷载作用引起的挡土墙内力将占很大比重,垂直荷载不可忽略,不能只考虑水平荷载,这时如要取得较精确的内力,应取封闭刚架结构模型来分析。

当垂直荷载较小时,可以根据边界条件作简化计算,支承条件应按相对刚度比而定。

地下车库模板工程施工设计方案(含计算书)

一、工程概况1.1 概述工程名称：上海浦东新区宣桥镇三灶社区动迁配套商品房D块工程地址：上海市宣桥地区，东到憩龙河，南对一号路，西临龙游大道，北面二号路建设单位：上海龙灶置业有限公司设计单位：上海都市建筑设计有限公司勘察单位：上海海洋地质勘察设计有限公司施工单位：嵊州市城东建筑工程有限公司监理单位：上海同建工程建设监理咨询有限责任公司1.2 工程概况本工程为单建式地下车库，建筑层高 3.6m,长168.8m,宽39.8m,总建筑面积5650n2，剪力墙结构。

地下车库防水等级一级，耐火等级一级，设二个防火分区，四个防烟分区。

战时为核6级常6级二等人员掩蔽部防护单元和一个120KW人防移动电站。

1.3 结构概况地下车库基础垫层采用C20素混泥土，厚100mm；基础底板采用C30砼，抗渗等级S6,厚450mm墙体采用C30砼，抗渗等级S6,厚300mm顶板采用C30 砼，抗渗等级S6,厚450mm柱子为600>600, C30Ps6砼浇筑。

二、编制依据2.1《建筑施工安全检查标准》JGJ-99;2.2《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001;2.3《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008;2.4《建筑施工手册》第四版；2.5《建筑结构荷载规范》GB50009-2001;2.6《砼结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002;2.7 PKPM模板设计计算软件2.8相关工程施工图三、模板工程方案设计3.1模板材料选择3.1.1 面板现浇构件模板面板选用1800mr X 900mr h81m漆面胶合板。

3.1.2档抖模板档料选用50X10mm松方木，要求材质优良，无弯曲、节结、腐朽现象。

3.1.4垫板板承重架立杆底部垫木，素土层上选用50 >200木板，砼结构板上选用200 X 200 >45木块，要求材质优良，无腐朽现象。

9地下车库结构设计(X=1)

课程设计任务书题目：某场地地下车库设计学生姓名：班级：学号：题目类型：指导教师：一、设计参数工程概况某地下车库，周围与主楼相连，为大地盘多塔结构。

主楼为地上27层，地下二层，剪力墙结构。

车库为地下一层，板柱剪力墙结构。

车库长145米，宽120米。

上部覆土1.9米，考虑10KN/2m 活荷载。

楼板为现浇混凝土空心楼盖，基础形式为柱下独基和墙下条形基础并设构造底板。

场地地层岩性根据野外钻探现场观察、原位测试及土工试验结果，按国家规范及行业标准进行数理统计，并结合地区的工作经验。

建议各土层地基设计要求参数选用下表数值。

土体参数一览表（注：X 取1～7）场地地下水特征场地地下水主要为上层滞水，赋存于杂填土①、粉土②、粉质黏土③、卵石④、砂岩⑤层中，无统一水力联系，分布不均，受大气降水渗入补给和邻近生活用水下渗及侧向迳流的补给，水量中等，主要取决大气降水及邻近生活用水下渗的补给量。

本场地位于渗流通道排泄地带，勘探期间大部分钻孔见有地下水，测得地下水稳定水位在1.05m ~3.05m ，地下水位标高在84.950~86.950m 之间。

地下水受季节影响变化大，根据调查一般水位年变辐为1~3m 。

土层名称土层厚度 /m 重度γ/(kN ⋅m -3)粘聚力 c /kPa 内摩擦角ϕ/(°) 界面粘结强度τ/kPa杂填土 2.0+0.1X 17.5 12+X 10+X 30 粉土 1.5+0.1X 18.0 14+X 10+X 50 粉质粘土 1.0+0.1X 20 15+X 15+X 40 卵石 4.0+0.1X 20.0 0 25+X 200 砂岩5.0+0.1X22.022+X21+X80二、设计任务及要求1．设计要求（1）阅读有关参考文献、规范；（2）熟悉原形工程的有关资料；（3）熟悉常用地下车库主体结构类型；（4）针对工程概况和设计资料，进行结构选型分析；（5）根据选型，进行主体结构设计与计算；（6）根据设计计算结果，绘制结构设计施工图；（7）设计报告内容完整，要求图、文、表、公式、量纲等规范正确。

地下车库设计计算

4.1 钢丝绳的选择和校核本次设计选用的钢丝绳依据其使用特点及重要性选用。

钢丝绳强度高、自重轻、柔韧性好、耐冲击，安全可靠。

在正常情况下使用的钢丝绳不会发生突然破断，但可能会因为承受的载荷超过其极限破断力而破坏。

钢丝绳的破坏是有前兆的，总是从断丝开始，极少发生整条绳的突然断裂。

钢丝绳广泛应用在起重机上。

钢丝绳的破坏会导致严重的后果，所以钢丝绳既是起重机械的重要零件之一，也是保证起重作业安全的关键环节。

4.1.1 钢丝绳的选择钢丝绳是起重机械中最常用的构件之一，由于它具有强度高、自重轻、运动平稳、极少断裂等有优点。

根据现在的使用情况，由[1]查得钢丝绳型号选为6*37-18-1770。

4.1.2 计算钢丝绳所承受的最大静拉力钢丝绳所承受的最大静拉力（即钢丝绳分支的最大静拉力）为： k QZm P S η=max （4-1）式中: Q P --额定起升载荷，指所有起升质量的重力，包括允许起升的最大有效物品、取物装置（如两层泊车平台，汽车等）、悬挂挠性件以及其他在升降中的设备的质量的重力；Z--绕上滑轮组的钢丝绳分支数，单联滑轮组Z=1，双联滑轮组Z=2； m--滑轮组倍率，倍率是指滑轮组省力的倍数，也是减速的倍数； h η--滑轮组的机械效率。

其中Q P ＝6125N ，m ＝0.25，h η＝0.99所以max s ＝24.7KN4.1.3 计算钢丝绳破断拉力计算钢丝绳破断拉力为：p s =n max s （4-2）式中:n--安全系数，一般情况起吊货物的安全系数要大于6倍，重要使用和升降人员要大于9倍。

根据机构工作级别查表确定，n ＝7；[]P S =190KN>p s =173KN所以钢丝绳满足要求。

4.2 液压缸设计4.2.1 液压缸的选择升降式立体地下车库系统所需的动作是上升和下降，液压缸安装在在地坑地面上，故根据设计需要选择单活塞杆液压缸。

4.2.2 液压缸工作压力的确定液压缸要承受的负载包括有效工作负载、摩擦阻力和惯性力等。