冷却塔计算书1
逆流开式冷却塔热力阻力计算书
计算依据：计算程序：冷却塔型号：数据输大气压P92.3Kpa风筒底径 6.66m单塔长度10m干球温度θ31.2℃风筒顶径 6.48m喷淋高度0.5m湿球温度τ20℃风筒中径 6.06m气室高度 1.7m处理水量Q1300m3/h m风筒高度2m进水温度t131℃m总高10.45m出水温度t224℃平台高8.45m风机直径D6m风机数量1台喷头个数144个轮毂直径d1m填料高度 1.25m单个流量9.027778m3/h 淋水面积F80m2喷嘴压力0.03Mpa 进风口高度5m293.16K饱和水蒸汽压的计算公式：lgP"=2.0057173-3142.305/T+3142.305/373.16-0.0024804*373.16+0.0024804*T+8.2lg(373.10.36863湿球时饱和水蒸汽压P"τ=Kpa304.36K0.65732干球时饱和水蒸汽压P"θ=Kpa空气相对湿度φ=[P"τ-0.000662P（θ-τ）]/P"θ=0.36376进塔干空气密度ρ1=（P-φP"θ）*103/[287.1 4（273+θ）]=kg/m3设计参数热力计算冷却塔热力阻力计算书1.037774548湿球绝对温度：Tτ=273.16+τ=湿球温度时的饱和水蒸汽压对数：lgP"τ=2.336830359干球绝对温度：Tθ=273.06+θ=干球温度时的饱和水蒸汽压对数：lgP"θ=4.542782523选用气水比λ0.7170.7670.8170.8670.917风量G898172960806102344010860741148708m 3/h进塔湿空气比焓：h 1=1.005θ+0.622（2500.8+1.846θ）*φ*P"θ/（P-φ*P"θ）=60.365KJ/kg(DA)蒸发带走热量系数：K=1-t 2/[586-0.56(t 2-20)]=0.958887不同气水比出塔湿空气比焓：h 2=h 1+4.1868(t 1-t 2)/(K λ)=102.9933100.21497.7756595.618293.69601KJ/kg(DA )进水绝对温度：T（t1)=273.16+t 1=304.16K0.65238进水时饱和水蒸汽压P"t1= 4.49136Kpa 出塔饱和空气比焓：h"2=112.538KJ/kg(DA )温差分段数：n=8温差等分值:δt=0.875℃δh=(h 2-h 1)/n= 5.328483 4.981124.676282 4.40664.166327t 1-δt=30.125℃t 1-2δt=29.25℃t 1-3δt=28.375℃t 1-4δt=27.5℃t 1-5δt=26.625℃t 1-6δt=25.75℃t 1-7δt=24.875℃一般水温差＜15℃常取n=2就可以保证精度了进水温度时的饱和水蒸汽压对数：lgP"t1=T 1=273.16+t 1-δt=303.285℃T 2=273.16+t 1-2δt=302.41℃T 3=273.16+t 1-3δt=301.535℃T 4=273.16+t 1-4δt=300.66℃T 5=273.16+t 1-5δt=299.785℃T 6=273.16+t 1-6δt=298.91℃T 7=273.16+t 1-7δt=298.035℃T (t2)=273.16+t 2=297.16℃0.630794.27358Kpa107.472KJ/kg(DA )0.608934.0638Kpa102.583KJ/kg(DA )0.586933.86303Kpa97.886KJ/kg(DA )0.564783.67095Kpa93.373KJ/kg(DA )0.542483.48725Kpa89.0354KJ/kg(DA )0.520043.3116Kpa84.8651KJ/kg(DA )0.497443.14372Kpa80.8546KJ/kg(DA )0.47472.98332Kpa76.9965KJ/kg(DA )T 7温度时饱和空气焓：h"T7=T 6温度时的饱和水蒸汽压对数：lgP"6=T 6温度时的饱和水蒸汽压：P"6=T 6温度时饱和空气焓：h"T6=T 7温度时的饱和水蒸汽压对数：lgP"7=T 4温度时饱和空气焓：h"T4=T 5温度时的饱和水蒸汽压对数：lgP"5=T 2温度时的饱和水蒸汽压：P"2=T 1温度时饱和空气焓：h"T1=T 1温度时的饱和水蒸汽压对数：lgP"1=T 1温度时的饱和水蒸汽压：P"1=T 2温度时的饱和水蒸汽压对数：lgP"2=T (t2)温度时的饱和水蒸汽压：P"(t2)=T 2温度时饱和空气焓：h"T2=T 3温度时的饱和水蒸汽压对数：lgP"3=T 5温度时饱和空气焓：h"T5=T 3温度时的饱和水蒸汽压：P"3=T 3温度时饱和空气焓：h"T3=T 4温度时的饱和水蒸汽压对数：lgP"4=T 5温度时的饱和水蒸汽压：P"5=T 7温度时的饱和水蒸汽压：P"7=T 4温度时的饱和水蒸汽压：P"4=T (t2)温度时饱和空气焓：h"1=T (t2)温度时的饱和水蒸汽压对数：lgP"(t2)=理论冷却数：N=4.1868(t1-t2)/(3n)*[1/(h"1-h2)+4/(h"T1-(h2-δh))+2/(h"T2-(h2-2δh))+4/(h"T3-(h2-3δh))+2/(h"T4-(h2-4δh))+4/(h"T5-(h2-5δh))+2/(h"T6-(h2-6δh))+4/(h"T7-(h2-7δh))+1/(h"2-h1)]不同气水比时N2.25441 1.980671.796947 1.66275 1.558852 S波填料设计，填料特性数Ω=2.12λ0.61填料特性数Ω1.730623 1.803271.874094 1.943242.010857 由上图曲线可知，当气水0.817时，Ω＞N满足设计容积散质系数βxv =NQ/(KV)=24884.85kg/m 3.h填料容积散质系数β"xv=3710g 0.584q0.355其中空气重量风速g=G*γ/3600/F= 3.687847kg/m 2.s 淋水密度q=Q/F=16.25m 3/m 2.h 填料容积散质系数β"xv=21390.6kg/m 3.h填料容积散质系数β"xv＞设计容积散质系数βxv 不满足结论：该逆流冷却塔的热力性能达不到设计要求。
冷却塔砼工程量计算书
3
440.06
J2（双排柱基础21座） J3（2座） 人字柱支墩（44座）
4 5 6
YT4-10 YT4-14 YT12-36
[(0.916+1.249)*0.959/2*1.858+(1.426-1.249+1.1140.916)/2*1.858/2*1+0.433*1.249/2*1.858]*44=114.68 现浇压力进水沟门柱 3.3*0.9*0.5*2*7=20.79 现浇压力进水沟门梁 4.15*0.9*0.5*7=13.08 中央竖井 中央竖井底板 井壁(含检修平台) 井梁 扣水槽孔 扣进水孔 井内素砼找坡 8× 0.8=51.2 8× 3.3*4*16.1*0.3+0.3*0.3*6*2+(0.2*0.22+0.22*0.22/2)*(0.3+0.45) *4* 0.6*0.3*0.12*4=64.85 3× 0.6× 2× 0.4=1.44 1.46*(11.86-8.75)*0.3*4=-5.45 3× 4.2*0.3=-3.78 3.72× 3.3× 3/2=18.41 (3.14× 44.6662-82)× 0.3+0.83× 0.3=1880.81 83×
(29.964+29.665)*3.1415*(0.17+0.17)/2*1.5=47.77 (29.665+29.376)*3.1415*(0.17+0.17)/2*1.5=47.30 (29.376+29.099)*3.1415*(0.17+0.17)/2*1.5=46.84 (29.099+28.832)*3.1415*(0.17+0.17)/2*1.5=46.41 (28.832+28.577)*3.1415*(0.17+0.17)/2*1.5=45.99 (28.577+28.333)*3.1415*(0.17+0.17)/2*1.5=45.59 (28.333+28.101)*3.1415*(0.17+0.17)/2*1.5=45.21 (28.101+27.880)*3.1415*(0.17+0.17)/2*1.5=44.85 (27.880+27.670)*3.1415*(0.17+0.17)/2*1.5=44.5 (27.670+27.472)*3.1415*(0.17+0.17)/2*1.5=44.17 (27.472+27.286)*3.1415*(0.17+0.17)/2*1.5=43.87 (27.286+27.112)*3.1415*(0.17+0.17)/2*1.5=43.58 (27.112+26.949)*3.1415*(0.17+0.17)/2*1.5=43.31 (26.949+26.798)*3.1415*(0.17+0.17)/2*1.5=43.06 (26.798+26.659)*3.1415*(0.17+0.17)/2*1.5=42.82 (26.659+26.532)*3.1415*(0.17+0.17)/2*1.5=42.61 (26.532+26.417)*3.1415*(0.17+0.17)/2*1.5=42.42 (26.417+26.314)*3.1415*(0.17+0.17)/2*1.5=42.24 (26.314+26.223)*3.1415*(0.17+0.17)/2*1.5=42.09 (26.223+26.144)*3.1415*(0.17+0.17)/2*1.5=41.95 (26.144+26.077)*3.1415*(0.17+0.17)/2*1.5=41.83 (26.077+26.022)*3.1415*(0.17+0.17)/2*1.5=41.74 (26.022+25.980)*3.1415*(0.17+0.17)/2*1.5=41.66 (25.980+25.949)*3.1415*(0.17+0.17)/2*1.5=41.6 (25.949+25.931)*3.1415*(0.17+0.17)/2*1.5=41.56 (25.931+25.925)*3.1415*(0.17+0.17)/2*1.5=41.54 (25.925+25.931)*3.1415*(0.17+0.17)/2*1.5=41.54 (25.931+25.949)*3.1415*(0.17+0.17)/2*1.5=41.56 (25.949+25.980)*3.1415*(0.17+0.17)/2*1.5=41.60 (25.980+26.022)*3.1415*(0.17+0.17)/2*1.5=41.66
冷却塔计算书
Evonik Marco Polo一体化异氟尔酮及多用户基地冷却塔项目Support scaffold calculation脚手架计算书Composer编制：Inspection审核：Approval批准：Zhongshi Chemical Engineering Construction Co.,Ltd.Evonik Degussa Special Chemical (Shanghai)中石化工建设有限公司嬴创德固赛（上海）项目Year 2012, Month NOV.2012年11月Support scaffold calculation支撑脚手架计算书Steel pipe scaffold calculation refer to the Construction Fastener Type Steel Pipe Scaffold Safety Technical Specifications (JGJ130-2011), the Code for Design of Building Foundation(GB 50007-2002), the Building Structure Load Standard (GB 50009-2001),the Steel Structure Design Standard (GB 50017-2003), and other norms.钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。
1、Structure requirements构造要求（1）Poling: vertical and horizontal spacing 1.2×1.2 m, allowing the build-up deviation ± 5 cm, poling vertical degree allow build-up deviation ± 10 cm. The bottom shall set sweeping bar, from plate up to 20 cm, adopt butt extension. Extension length of sweeping bar in the end and polingjunctionover fastener less than or equal to20cm.立杆：纵横向立杆间距1.2×1.2m，允许搭设偏差±5cm,立杆垂直度允许搭设偏差±10 cm。
冷却塔选型计算
冷却塔选型1.冷却水流量计算：L=〔Q1+Q2〕/〔Δt*1.163〕*1.1L—冷却水流量〔m³/h〕Q1—乘以同时使用系数后的总冷负荷，KWQ2—机组中压缩机耗电量，KW Δt—冷却水进出水温差，℃，一般取4.5-5冷却塔的水流量= 冷却水系统水量×(1.2～1.5)；冷却塔的力量大多数为标准工况下的出力〔湿球温度28 ℃,冷水进出温度32ºC/37ºC),由于地区差异,夏季湿球温度会不同, 应依据厂家样册供给的曲线进展修正.湿球温度可查当地气象参数获得.冷却塔与四周障碍物的距离应为一个塔高。
冷却塔散冷量冷吨的定义：在空气的湿球温度为27℃，将13L/min〔0.78m³/h〕的纯水从37℃冷却到32℃，为1 冷吨，其散热量为4.515KW。
湿球温度每上升1℃，冷却效率约下降17%2.冷却塔冷却力量计算：Q=72*L*〔h1-h2〕Q-冷却力量〔Kcal/h〕L-冷却塔风量，m³/hh1-冷却塔入口空气焓值h2-冷却塔出口空气焓值3.冷却塔假设做自控，进出水必需都设电动阀，否则单台对应掌握时倒吸或溢水。
4.冷却水泵扬程确实定扬程为冷却水系统阻力+冷却塔积水盘至布水器的高差+布水器所需压力5.冷却塔不同类型噪音及处理方法：.6.冷却水管径选择7.冷却水泵扬程：扬程通常是指水泵所能够扬水的最高度，用 H表示。
最常用的水泵扬程计算公式是H=(p2-p1)/ρg+(c2-c1)/2g+z2-z1。
其中，H——扬程，m;p1，p2——泵进出口处液体的压力，Pa;c1，c2——流体在泵进出口处的流速，m/s;z1，z2——进出口高度，m;ρ——液体密度，kg/m3;g——重力加速度，m/s2。
通常选用比转数ns 在 130～150 的离心式清水泵，水泵的流量应为冷水机组额定流量的 1.1～1.2 倍(单台取 1.1，两台并联取 1.2。
按估算可大致取每 100 米管长的沿程损失为 5mH2O，水泵扬程计算公式(mH2O)：Hmax=△P1+△P2+0.05L(1+K)△P1为冷水机组蒸发器的水压降。
冷却塔选型计算
冷却塔选型1.冷却水流量计算：L=（Q1+Q2）/（Δt*1.163）*1.1L—冷却水流量（m³/h）Q1—乘以同时使用系数后的总冷负荷，KWQ2—机组中压缩机耗电量，KWΔt—冷却水进出水温差，℃，一般取4.5-5冷却塔的水流量= 冷却水系统水量×(1.2～1.5)；冷却塔的能力大多数为标准工况下的出力（湿球温度28 ℃,冷水进出温度32ºC/37ºC),由于地区差异,夏季湿球温度会不同, 应根据厂家样册提供的曲线进行修正.湿球温度可查当地气象参数获得.冷却塔与周围障碍物的距离应为一个塔高。
冷却塔散冷量冷吨的定义：在空气的湿球温度为27℃，将13L/min（0.78m³/h）的纯水从37℃冷却到32℃，为1冷吨，其散热量为4.515KW。
湿球温度每升高1℃，冷却效率约下降17%2.冷却塔冷却能力计算：Q=72*L*（h1-h2）Q-冷却能力（Kcal/h）L-冷却塔风量，m³/hh1-冷却塔入口空气焓值h2-冷却塔出口空气焓值3.冷却塔若做自控，进出水必须都设电动阀，否则单台对应控制时倒吸或溢水。
4.冷却水泵扬程的确定扬程为冷却水系统阻力+冷却塔积水盘至布水器的高差+布水器所需压力5.冷却塔不同类型噪音及处理方法：.6.冷却水管径选择7.冷却水泵扬程：扬程通常是指水泵所能够扬水的最高度，用H表示。
最常用的水泵扬程计算公式是H=(p2-p1)/ρg+(c2-c1)/2g+z2-z1。
其中，H——扬程，m;p1，p2——泵进出口处液体的压力，Pa;c1，c2——流体在泵进出口处的流速，m/s;z1，z2——进出口高度，m;ρ——液体密度，kg/m3;g——重力加速度，m/s2。
通常选用比转数ns在130～150的离心式清水泵，水泵的流量应为冷水机组额定流量的1.1～1.2倍(单台取1.1，两台并联取1.2。
按估算可大致取每100米管长的沿程损失为5mH2O，水泵扬程计算公式(mH2O)：Hmax=△P1+△P2+0.05L(1+K)△P1为冷水机组蒸发器的水压降。
冷却塔热力计算书1
YNZT 型玻璃钢双曲线自然通风冷却塔三、计算方热力计算书冷却为图表求一、已知条件1、试差法1、气象参数：干 球 温 度（θ1 ℃湿 球 温 度（大 气 压 力（P0）最大相对湿度（Φ2、工况条件： 试差法计循 环 水 量（Q） m³/h进 水 温 度（t1）出 水 温 度（t2）工况水温降（Δt ℃3、所用冷却塔的基本参数：1淋水面积（F1）m22出风口处有效面积（F T）m23进 风 口 高 度 （H1）m4有 效 高 度 （H0）5进风口 平均直径 （Dz）6淋水密度（q）3/m2h74、所用淋水填料的特性参数：8该冷却塔采用PVC淋水填料，波形为Z形波，淋水填料的有效高度 1米。
9a、淋水填料的特征数 N’N’=1.76λ0.5810b、淋水填料的阻力特性 ΔP△P/ρ= A V m1112二、设计计算采用试差法1、热力计算的目的：通过热力计算求证 实际出水温度 t2≤32℃2、初始参数： ２、图表法a、干球温度θ时的进塔空气密度 ρ1 kg/ m³b、进 塔 空 气 焓 h1KJ/kgc、进水温度 t1 时的饱和空气焓 h1〃KJ/kg3、所用计算公式：a、冷却塔热力计算基本公式：N =∫Ｃｄt/h″-hN值的计算采用幸普逊两段积分法，公式如下：N =[（Δt/k6）C m[1/（h2〃-h1）＋4/（h m〃-h m）＋1/h1〃－h2）]h1 — 为进塔空气焓KJ/kgh2 — 为进塔空气焓KJ/kg第 1 页h m — 为平均空气焓KJ/kg四、结t m — 平均进水温度t m=(t1+t2)/2 ℃h1〃 — 进塔水温t1时的饱和空气焓KJ/kgh2〃 — 进塔水温t2时的饱和空气焓KJ/kgh m〃 — 进塔水温t m时的饱和空气焓KJ/kgb、所需参数的计算公式： ⑴、进塔空气相对湿度的计算公式：Φ=[（Pτ〃-AP0（θ1-τ）]/Pθ1〃 ⑵、进塔干空气密度：ρ1=[（P0-ΦPθ1〃）×1000]/[287.14（273+θ1）] ⑶、饱和空气的水蒸汽分压在0～100℃时的计算公式：lg Pt〃=2.0057173-3.142305（1000/T-1000/373.16）+8.2lg（373.16/T）-0.0024804（373.16-T） ⑷、气水比的计算公式：λ=3600ρ1V m/1000q ⑸、进塔空气焓的计算公式：h1=1.006θ1＋（2500＋1.858θ1）×[ΦPθ1〃/（P0-ΦPθ1〃）] ⑹、温度为 t 时的饱和空气焓计算公式：h t〃=1.006t+（2500+1.858t）×[P t〃/（P0-P t〃）] ⑺、出塔空气焓的计算公式：h2=h1＋（CΔt/kλ） ⑻、塔内空气的平均焓计算公式：h m=（h2＋h1）/2 ⑼、出塔空气干球温度的计算公式：θ2=θ1＋（t m-θ1）×(h2-h1)/(h m-h1) ⑽、出塔干空气密度的计算公式： (设Φ=1)ρ2=[（P0-Pθ2〃）×1000]/[287.14（273+θ2）] ⑾、平均空气密度的计算公式：ρm=（ρ2＋ρ1）/2 c、冷却塔抽力的计算公式：Z=H0g（ρ1-ρ2）d、冷却塔阻力的计算公式：ΔP=ξρm V m2 /2 公式中：k=1-t2/［586-0.56（t2-20）]C — 水的比热，C=4.187KJ/Kg℃第 2 页⑴、假定风速，求t2～V m关系曲线假定风速为：0.8、1.0、1.2、1.4 m/s附图风 速 V m（m/s）出水温度t2（℃）⑵、假定风速，求Z～V m关系曲线冷却塔抽力计算的结果如下：风 速 V m（m/s）抽力Z （KPa）⑶、假定风速，求ΔP～V m关系曲线风 速 V m（m/s）阻力ΔP（KPa）⑷、用求出的 t2～V m Z～V m ΔP～V m三条关系曲线作图，见附图。
闭式冷却塔热力和阻力计算
闭式冷却塔热力和阻力计算一、冷却塔热力计算根据换热学公式：Q1=CN△T Q2=KA△T式中：Q1内除盐水热负荷 C比热4.18KJ/(kg.℃) N=L*K1=流量*流量系数进出水温差△T=T1-T2Q2外部冷媒水热负荷 K换热系数（按湿球温度25℃计算）A产品盘管组的换热表面积△T =△T1-△T2/ln（△T1/△T2）△T1=Hin（热除盐水进口温度）-Cin（冷媒水经过盘管温度）△T2=Hout（热除盐水出口温度）-Cout(冷媒水喷淋管盘温度)换热器工作原理说明：换热设备的换热过程是管内被冷却的流体将热量通过管内壁传给管外壁的水膜，再由水膜传给冷却盘管间流动的空气和PVC热交换层的空气。
A、从管内被冷却流体到外部冷媒水排出热负荷Q21=KA△T1、管内流体通过管内壁传给管外壁的水膜K换热系数确定根据此种闭式冷却塔产品的特点，包括风扇机电的功率，湿球温度25摄氏度等因素，这是个组合K值包含管内热流体和管内壁传热系数，管内壁和管外壁传热系数，管外水膜和管外壁传热系数等。
K=1/[1/αi+ri]×do/di+δ/λ×（do/dm）+ro+l/αo]其中：αi为管内热流体与管内壁之间的传热系数ri为管内的垢热阻do为管外径；di为管内径；δ为管壁厚；λ为热导系数dm=（do-di）/ln（do/di）=（0.016-0.0145）/ln（0.016/0.0145）=0.01524ro为管外的垢热阻；αo为管外壁与管外水膜质检的传热系数（1）、热流体在关内的换热系数：Αi=0.023Re0.8.Prn.（λ/di）其中：Re、Pr、λ为管内流体的雷诺数、普兰特数和热导系数加热流体时n=0.4，冷却流体时n=0.3Re=w．di /v其中：w为水在管内的流速v为运动粘度，㎡/s水的平均温度为（54+44）÷2=49℃查水的热物理性质v运动粘度为0.6075*10-6㎡/s普兰特数Pr为3.925热导系数λ64.15×10-2KJ/(kg．℃)（2）、管外壁与管外水膜之间的传热系数：αo=1.3248[GW/(n.A.do)]１/３ kw/㎡.℃其中：GW为换热设备总冷却水量n为水平截面上冷却盘管的管列数A为一列冷却盘管中一排水平管的长度2、换热盘管外喷淋水和空气之间的换热盘管外壁水膜换热分为两部分换热，一部分为在冷却盘管外时水膜和空气间接触的对流换热，一部分为在PVC热交换层上时水膜和空气间接触的对流换热。
闭式冷却塔热力和阻力计算
其中Cp为湿空气的定压比热 （3）冷却水膜和空气间的换热量 Q=εw.m.σ（iw-im）Fh 其中εw是考虑从水膜蒸发到空气中热量对麦凯尔方程的修正系数。与水平均温 度tw相关。 M为水膜与空气间接触的全部表面积与冷却外表面积之比。对于光滑的冷却器， m=1.5~1.8 iw为水膜表面的饱和空气状态焓值、im为进出口空气的平均状态的焓值 Fh为蛇形盘管外表面积 说明：盘管外壁水膜与空气的换热过程中，空气在流经盘管表面时，水膜中的水 蒸发，出口的空气变为饱和的湿空气将热量带走。其中空气发生状态变化，由进 风口的空气状态（i1、t1）变为出口的空气状态（i2、t2）。 盘管外的水将热量传给空气时，一部分热量由空气直接带走，同时水温不可避免 的升高，温度升高的水在PVC热交换层上蒸发散热。 以下根据设计条件及本公司的产品结构型式（采用紫铜盘管）计算：
dm=（do-di）/ln（do/di）=（0.016-0.0145）/ln（0.016/0.0145）=0.01524 ro为管外的垢热阻；αo为管外壁与管外水膜质检的传热系数 （1）、热流体在关内的换热系数： Αi=0.023Re0.8.Prn.（λ/di） 其中：Re、Pr、λ为管内流体的雷诺数、普兰特数和热导系数 加热流体时n=0.4，冷却流体时n=0.3 Re=w．di /v 其中：w为水在管内的流速 v为运动粘度，㎡/s 水的平均温度为（54+44）÷2=49℃ 查水的热物理性质v运动粘度为0.6075*10-6㎡/s 普兰特数Pr为3.925 热导系数λ64.15×10-2KJ/(kg．℃) （2）、管外壁与管外水膜之间的传热系数： αo=1.3248[GW/(n.A.do)]１/３ 其中：GW为换热设备总冷却水量 n为水平截面上冷却盘管的管列数 A为一列冷却盘管中一排水平管的长度 2、 换热盘管外喷淋水和空气之间的换热 kw/㎡.℃
(完整版)冷却塔选型计算
冷却塔选型1•冷却水流量计算：L= (Q1+Q2) / (△ t*1.163) *1.1L—冷却水流量(m3/hQ1—乘以同时使用系数后的总冷负荷，KWQ2—机组中压缩机耗电量，KW△ t—冷却水进出水温差，C, 一般取 4.5-5冷却塔的水流量=冷却水系统水量X (1.2〜1.5);冷却塔的能力大多数为标准工况下的出力(湿球温度28 C,冷水进出温度32o C/37OC)，由于地区差异，夏季湿球温度会不同,应根据厂家样册提供的曲线进行修正.湿球温度可查当地气象参数获得.冷却塔与周围障碍物的距离应为一个塔高。
冷却塔散冷量冷吨的定义：在空气的湿球温度为27C,将13L/min (0.78m3/h)的纯水从37E冷却到32C，为1冷吨，其散热量为4.515KW。
湿球温度每升高1C,冷却效率约下降17%2.冷却塔冷却能力计算：Q=72*L* (h1-h2) Q-冷却能力(Kcal/h)L-冷却塔风量，m3/h h1-冷却塔入口空气焓值h2-冷却塔出口空气焓值3.冷却塔若做自控，进出水必须都设电动阀，否则单台对应控制时倒吸或溢水4.冷却水泵扬程的确定扬程为冷却水系统阻力+冷却塔积水盘至布水器的高差+布水器所需压力5.水泵噪音类型及处理方法备注；有较高■音要求时可6•冷却水管径选择7•冷却水泵扬程：—冷却水泵射扬程需要克服1・机粗的冷濮屡阻力九管追沿程局部咀力乳冷却辭的高碰差4.冷却塔的吹霽压力「企常需冷却成衆时痔更忏细段实冷却堆的各种参数.冷却水泵的杨科送择按盘卜述公弍选审4 净却氷泵扬握汁算舍式：H= { P ] + P2-P? -0.04* L*.： I -K| }*it真中H——木辜所雅扬程P1——空逓主机机组冷擬犠阳力.tn；P2——冷却増喷木口与落水盎之间的高反差・m；P3——冷却书•布水黠吩口的皎霉压力〔國闿逆询冷扛堆的为2—；5mHm」m；L——最不利环路总袪期：K——毘不利环路中商部迥力当重长度忌和与貢管总长的比懐(mh —骰K联03〜03；n——京全系誓「一般麻1,1~1总，扬程通常是指水泵所能够扬水的最高度，用H表示。
冷却塔热力计算书
计算依据：GB/T50392-2006机械通风冷却塔工艺设计规范计算程序：EXCEL冷却塔型号：OT-Ⅱ(RC)-2100数据输入：汪益中设计参数大气压P 100.4Kpa 干球温度θ33℃湿球温度τ29℃处理水量Q 2100m 3/h 进水温度t 139℃出水温度t 232℃风机直径D7m 风机数量1台轮毂直径d 1.3m 填料高度1.5m淋水面积F 144m 2进风口高度4.5m热力计算302.16K饱和水蒸汽压的计算公式：lgP"=2.0057173-3142.305/T+3142.305/373.16-0.0024804*373.16+0.0024804*T+8.2lg(373.16/T)0.60253湿球时饱和水蒸汽压P"τ=Kpa 306.16K 0.70149干球时饱和水蒸汽压P"θ=Kpa空气相对湿度φ=[P"τ-0.000662P（θ-τ）]/P"θ=0.743373进塔干空气密度ρ1=（P-φP"θ）*103/[287.14（273+θ）]=kg/m 3选用气水比λ0.650.70.750.80.85风量G 12407781336223143166715271111622556m 3/h进塔湿空气比焓：h 1=1.005θ+0.622（2500.8+1.846θ）*φ*P"θ/（P-φ*P"θ）=94.79蒸发带走热量系数：K=1-t 2/[586-0.56(t 2-20)]=0.944759不同气水比出塔湿空气比焓：h 2=h 1+4.1868(t 1-t 2)/(K λ)=142.5157139.107136.1524133.567131.2863KJ/kg(DA)进水绝对温度：T （t1)=273.16+t 1=312.16K 0.84453进水时饱和水蒸汽压P"t1=6.99083Kpa出塔饱和空气比焓：h"2=158.961KJ/kg(DA)温差分段数：n=8温差等分值:δt=0.875℃δh=(h 2-h 1)/n= 5.965624 5.53951 5.170207 4.84707 4.561948t 1-δt=38.125℃t 1-2δt=37.25℃t 1-3δt=36.375℃t 1-4δt=35.5℃t 1-5δt=34.625℃t 1-6δt=33.75℃逆流冷却塔热力阻力计算书1.100116165湿球绝对温度：T τ=273.16+τ=湿球温度时的饱和水蒸汽压对数：lgP"τ=4.004328366干球绝对温度：T θ=273.06+θ=进水温度时的饱和水蒸汽压对数：lgP"t1=干球温度时的饱和水蒸汽压对数：lgP"θ=5.029061652t 1-7δt=32.875℃T 1=273.16+t 1-δt=311.285℃T 2=273.16+t 1-2δt=310.41℃T 3=273.16+t 1-3δt=309.535℃T 4=273.16+t 1-4δt=308.66℃T 5=273.16+t 1-5δt=307.785℃T 6=273.16+t 1-6δt=306.91℃T 7=273.16+t 1-7δt=306.035℃T (t2)=273.16+t 2=305.16℃0.824196.67098Kpa 152.141KJ/kg(DA)0.803596.36192Kpa 145.563KJ/kg(DA)0.782856.06533Kpa 139.254KJ/kg(DA)0.761995.78079Kpa 133.201KJ/kg(DA)0.740985.50788Kpa 127.392KJ/kg(DA)0.719855.24621Kpa 121.816KJ/kg(DA)0.698574.99539Kpa 116.462KJ/kg(DA)0.677154.75504Kpa 111.319KJ/kg(DA)理论冷却数：N=4.1868(t 1-t 2)/(3n)*[1/(h"1-h 2)+4/(h"T1-(h 2-δh))+2/(h"T2-(h 2-2δh)) +4/(h"T3-(h 2-3δh))+2/(h"T4-(h 2-4δh))+4/(h"T5-(h 2-5δh)) +2/(h"T6-(h 2-6δh))+4/(h"T7-(h 2-7δh))+1/(h"2-h 1)]不同气水比时N 1.762859 1.58052 1.452747 1.35688 1.281282折波填料高1.5米，填料特性数Ω=1.89λ0.67填料特性数Ω 1.416165 1.48826 1.558665 1.62754 1.695011T 7温度时的饱和水蒸汽压：P"7=T 7温度时饱和空气焓：h"T7=T 6温度时的饱和水蒸汽压对数：lgP"6=T 6温度时的饱和水蒸汽压：P"6=T 6温度时饱和空气焓：h"T6=T 7温度时的饱和水蒸汽压对数：lgP"7=T 4温度时饱和空气焓：h"T4=T 5温度时的饱和水蒸汽压对数：lgP"5=T 5温度时的饱和水蒸汽压：P"5=T 2温度时饱和空气焓：h"T2=T 3温度时的饱和水蒸汽压对数：lgP"3=T 5温度时饱和空气焓：h"T5=T 3温度时的饱和水蒸汽压：P"3=T 3温度时饱和空气焓：h"T3=T 4温度时的饱和水蒸汽压对数：lgP"4=T 4温度时的饱和水蒸汽压：P"4=T 1温度时的饱和水蒸汽压对数：lgP"1=T 1温度时的饱和水蒸汽压：P"1=T 2温度时的饱和水蒸汽压对数：lgP"2=T 2温度时的饱和水蒸汽压：P"2=T 1温度时饱和空气焓：h"T1=T (t2)温度时的饱和水蒸汽压对数：lgP"(t2)=T (t2)温度时的饱和水蒸汽压：P"(t2)=T (t2)温度时饱和空气焓：h"1=由上图曲线可知，当气水比λ=0.75时，Ω＞N满足设计容积散质系数βxv=NQ/(KV)=15494.76kg/m3.h填料容积散质系数β"xv=4188g0.65q0.33其中空气重量风速g=G*γ/3600/F= 3.038194kg/m2.s淋水密度q=Q/F=14.5833m3/m2.h填料容积散质系数β"xv=20882.4kg/m3.h填料容积散质系数β"xv＞设计容积散质系数βxv满足 结论：该逆流冷却塔的热力性能完全达到设计要求。
冷却水塔工艺计算书
N′——风机轴功率，kW； t——风机系统传动机械效率，减速箱效率 0.96，传动轴 0.98，总效率 0.941；
则有：
N≥1.15×59.47/0.941=72.68kW
配套电机额定功率选择 75kW。
单位： 江苏海鸥冷却塔股份有限公司
方案编号： SGC-2010-F780
1 1 373.16 ) 8.2 lg( ) 0.0024804 (373.16 T ) T 373.16 T
（6）
Pt" 98.0665 10 E
式中：
T ―绝对温度
K
T=273.16+t
（7）
P" 0.000662 P0 ( ) P"
式中：
C w t 1 1 1 1 1 1 1 1 4( ) 2( ) 60 i1 i3 i19 i2 i4 i18 i0 i20
N
（3）
式中：
Cw ―水的比热 Δt ―进出水温差
4.1868 kJ/（kg·℃）
℃
Δt= t1- t2
kJ/kg
（4）
式中：
Cg ―干空气的比热 Cq ―水蒸气的比热
1.005 kJ/kg 1.842 kJ/kg 2500.8kJ/kg
r0 ―温度为 0 度时水的汽化热 θ ―空气干球温度 Φ ―相对湿度 P0 ―进塔空气大气压 kPa
℃
P“θ―空气温度为 t 时的饱和水蒸气分压力
kPa
如取 Φ=1，可将（4）改写为温度 t 时的饱和湿空气焓计算式：
冷却塔方案
项目名称：林德(南京)紧密气体有限公司工业气体制造项目
工艺设计计算书
1．热力性能计算
冷却塔补水计算
冷却塔补水计算本项目空调系统夏季采用水冷螺杆机组+冷却塔+空调末端的形式，设置制冷机组3组，根据暖通专业提供资料，制冷机组参数为（制冷量：1074.9 kW 功率：199.6 kW；蒸发器：184.9 m3/h，46 kPa；冷凝器：230.7 m3/h，52 kPa；制冷剂：HFC-134a；运行重量：5399 kg）1、冷却塔选型1.1 循环冷却水量计算公式如下：Q=Qc1.163∆t式中：Q - 制冷机循环冷却水量（m3/h）Qc- 制冷机冷凝热量(kW)（取1.3Qe）Qe- 制冷机设计参数下的制冷量（kW）∆t- 冷却水温升（C°）（取5 C°）则Q=1.3×1074.9/1.163/5×3=240.30×3 m3/h=720.90 m3/h1.2 冷却塔出水温度取32 C°，参照郑州气象条件，夏季大气压力99.17kPa，干球温度35.6 C°，湿球温度27.4 C°。
1.3 根据以上条件，选择冷却塔6台，参数如下：冷却水量：154 m3/h管程压损：6.20 m电机功率：5.5 kW 2台喷淋泵功率：1.5 kW 2台运行重量：8270 kg2、循环水泵选型2.1 扬程计算公式如下：H=H1+h1+h2+H2+H3式中：H - 水泵扬程（m）H1- 制冷设备水头损失（m）（取5.20 m）h1- 循环管沿程水头损失（m）h2- 循环管局部水头损失（m）（取0.3 h1）H2- 冷却塔配水管所需压力（m）（取6.00 m）H3- 冷却塔配水管与冷却塔集水池（盘）水面的几何高差（m）（取4.00 m）循环管流量为720.90 m3/h，管径为DN400，流速为1.711 m/s，单位水损为i=0.011026 mH2O/m，循环管长度为290m。
水泵扬程考虑1.1的安全系数，则H=1.1×（5.20+1.3×0.011026×290+6.00+4.00）=21.296 m2.2 设置循环水泵3台，数量与冷冻机组相匹配。
冷却塔砼工程量计算书(全面版)资料
版）资料2工程量计算书2工程量计算书2工程量计算书2工程量计算书2工程量计算书冷却塔与循环水池方案在钢拉杆厂南部围墙附近开阔地带建开方式热废水蓄水池及冷水蓄水池，热水池上建防雨蓬，冷水池上建方形逆流开放式冷却塔。
冷水池旁边建一泵站及补水井。
从热水池到链条车间开一封闭条水沟，链条厂废热水经水沟自然流入废热水池，废水在池里面经过回型水路沉淀、初步降温；冷却塔泵将热水池水泵如冷却塔布水系统。
冷却塔顶部的电机风机，强行把外部的冷空气，经塔下部的进风百叶窗吸入塔内，热水由布水系统均匀分布到各个雾化器，经喷头使热水向上方喷射雾化，与进塔的空气同向上升，并进行热交换，雾滴上升到一定高度后靠自重自然下落，这时又与正在上升的冷空气相遇再次进行热交换，湿热空气由风机排出塔外，冷却水集中后进入冷水池。
冬季气温低时热水直接由热水池回流流进冷水池自然冷却可以节约能源。
冷却后的水经泵站输送到链条车间配水阀处。
一路供车间设备冷却用，一路供热处理冷却水用，冬季时水温在25℃以下直接进入热处理用水管路。
夏季水温在25℃以上时水经过车间内制冷系统冷却后进入现有的封闭式保温蓄水池。
由现有的供水系统送进热处理用水管路。
设备总需水量5000m³/h，水温升温5-7℃。
可以根据股份公司其它分厂需求合建个大型集中的冷却循环系统，集中管理降低投资成本和运行成本方案图样例链条厂设备用电及水量情况DOI :10.3876/j. issn. 1000Ο1980. 2021. 05. 019收稿日期:2021Ο09Ο01作者简介 :韩琴 (1983—, 女 , 内蒙古包头人 , 硕士研究生 , 主要从事火电厂冷却水系统瞬变流及冷却塔热力计算研究 . 大型冷却塔热力计算模型韩琴 1,2, 刘德有 1, 陈负山 1, 齐慧卿 1, 焦诗元 1(1. 河海大学水利水电工程学院 , 江苏南京 210098; 2. 国电机械设计研究院 , 浙江 310030摘要 :基于质量守恒和能量守恒原理 , 却塔热力计算的湿差模型 , , 分析了不同模型的计算结果差异以及气象条件 ( 、淋水面积和风速等参数对冷却塔出塔水温的影响 . , 或者在一定的范围内 , 淋水面积的增大 , 或者风速的增大 , . :湿差模型和焓差三阶模型是适用于大型或超大型冷却塔 , 应特别重视循环冷却水系统冷端参数的综合优化分析 .关键词 :大型冷却塔 ; 热力计算 ; 出塔水温 ; 湿差模型 ; 焓差模型 ; 四变量模型中图分类号 :TK123文献标识码 :A文章编号:1000Ο1980(2021 05Ο0591Ο05冷却塔是火电厂的重要冷端设备之一 , 其冷却性能的好坏直接影响整个电厂运行的经济性和安全性 . 而冷却塔的出塔水温是衡量冷却塔冷却性能的重要技术指标[1Ο4]. 根据冷却塔的出塔水温及其变化规律 , 不仅可以对冷却塔系统进行运行监控和状态优化分析 , 而且可以为冷却塔的运行维护和检修改造提供基本技术依据 .冷却塔的出塔水温对发电机组热效率的影响较大 , 如对于 1台超高压汽轮机 , 当冷却塔出塔水温降低 1℃ , 凝汽器真空提高 270Pa , 机组热循环效率提高012%~013%[5], 因此 , 在冷却塔设计时首先必须采用准确的热力计算模型 .在现行的冷却塔设计中 , 大多采用以麦克尔方程 [6]为基础的焓差模型 , 即将接触散热和蒸发散热相关的 2个未知变量 (不同高度淋水截面的空气干球温度和空气中的水蒸气分压力均用 1个未知量“ 比焓” 来代替进行热力计算 , 而很少用不同传质和传质系数的计算模型来计算 . 在焓差模型的求解上 , 则大多采用辛普森二阶积分法 . 但工程实践表明 , 这种以辛普森二阶积分的焓差模型 (以下简称焓差二阶模型不能准确地适用于目前的大型冷却塔[7](8500m 2≤ A <11000m 2 以及超大型冷却塔 (A ≥ 11000m 2 的热力计算分析 , 其中 A 为淋水面积 .本文基于质量守恒和能量守恒原理 , 建立了适用于大型冷却塔热力计算的新的湿差模型 , 并与焓差二阶、三阶模型以及四变量模型分别进行了比较计算 , 分析了各有关参数对大型冷却塔出塔水温的影响 . 1湿差模型的推导1. 1水体质量守恒方程根据质量守恒原理 , 水面蒸发的水量 , 即部分变为空气中水蒸气的水量可表示为d Q =βpv (p ′ v -p v d V (1式中 :Q ———进入冷却塔的水量 , kg/s ; V ———填料体积, m 3; βpv ———单位填料体积与水蒸气压力相关的散质系数 , kg/(m 3・ Pa ・s ; p ′ v ———空气温度为水温 t 时的饱和水蒸气压力 , Pa ; p v ———水蒸气的分压力 , Pa . p ′ v , p v 可分别改写为p ′ v =x ′ +01622p a(2 p v =x +01622p a (3式中:x ′ ———空气温度为水温 t 时的饱和蒸气含湿量 , kg/kg ; x ———空气中水蒸气的含湿量 , kg/kg ; p a ———大第 37卷第 5期 2021年 9月河海大学学报 (自然科学版 Journal of H ohai University (Natural Sciences V ol. 37N o. 5Sep. 2021气压力 , Pa .将式 (2 ~(3 代入式 (1 , 得d Q =βxv (x ′ -x d V =βxv (x ′ -x A d z (4βxv =1161βpv [1-1161(x ′+x ]p a (5 式中:βxv ———单位填料体积与空气含湿量相关的散质系数 , kg/(m 3・ s ; A ———塔中填料水平断面面积 , m 2; z ———垂向坐标 , 向上为正 .由于空气中水蒸气增加的水量 d Q 也可以表示为d Q =G d x(6 因此 , 由式 (4 , (6 可得βxv (x ′-x (7 式中 G 为进塔空气质量 , kg/s .1. 2热量平衡方程, 即d H q =αv (t -θ A d z +γw βxv (x ′ -x A d z +ct d Q (8式中 :H q ———水散出的热量, k J/s ; αv ———单位体积接触散热系数 , k J/(m 3・ s ・℃ ; t ———水温 , ℃ ; θ———空气的干球温度 , ℃ ; γw ———水的汽化热 , 取 242813k J/kg ; c ———水的比热容 , 取 411868k J/(kg ・℃ . 空气增加的总热量为d H g =Gc w d θ+h q d Q(9 式中 :H g ———空气增加的热量 , k J/s ; c w ———湿空气的比热 , 取1105k J/(kg ・℃ ; h q ———水蒸气含热量 , k J/kg .在正常稳定运行状态下 , 水散发的总热量等于空气增加的总热量 , 则由式 (8 , (9 可得αv (t -θ A d z +γw βxv (x ′-x A d z +ct d Q =Gc w d θ+h q d Q (10 考虑到蒸发水量 d Q 相对很小 , 将其带走的热量忽略 , 且h q =r 0+c v θ, 则式 (10 可化简为Gc w d θ=αv (t -θA d z (11 式中 :r 0———水 0℃时的汽化热 , k J/kg ; c v ———水蒸气比热容 , 取 11842k J/(kg ・℃. 1. 3热传递平衡方程水损失的热量为d H q =cQt -c (Q -d Q (t -d t (12式 (12 为忽略二阶微小量化简得到的 . 将式 (8 代入式 (12 , 化简后可得 cQ d t =αv (t -θ A d z +γw βxv (x ′-x A d z (13 令 A =g a , A=q , 将式 (7 , (11 , (13 分别改写导出湿差模型即可:d z =β(x -x g a(14 d z =α(t -θ c w g a (15d z =α( β( cq(16 求解式 (14 ~式 (16 需作如下假设 :(a 系数αv , c v , c w , c 及γw 都取常数 ; (b 水温取其断面平均值 , 不考虑交面阻力 ; (c 空气在填料出口处未达到饱和状态 ; (d 填料面积沿垂直方向不变 ; (e 取刘易斯数Le =αv /(c w βxv =111, 1, 0193, 0191, 019, 分别计算其对出塔水温的影响 .2焓差模型和四变量模型简介2. 1焓差模型水所损失的热量等于空气所获得的热量 , 即cq d t =g a d i (17295河海大学学报 (自然科学版第 37卷式中 i 为湿空气焓 , k J/kg .从水到空气的热量传递 , 可用焓差 [8]表示为cq d t =βxv (i ′ -i d z (18式中i ′ 为水温 t 时的饱和空气焓 , k J/kg .将式 (18 改写成积分形式 , 即βz q =t 1t 2i ′ -i (19求解式 (19 需作如下假设 :(a ( 忽略蒸发水量损失 ; (c 由于冷却塔内水蒸气的压力很小 , 对塔内压力影响很小 d 散热系数、散质系数和湿空气的比热在整个过程中均为常数 .对于式 (19 右边项的积分 , . n =2, 3时 , 可分别写成式 (20 , (21 的积分形式 , t t 2i ′ -i =Δt 3n h ′ 2-h 1+h ′ m -h m +h ′ 1-h 2(20 t 1t 2i ′ -i =Δt 3n h ′ 2-h 1+h ′ 23-h 13+h ′ 13-h 23+h ′ 1-h 2(21式中 :h 1, h 2———进塔、出塔空气比焓, k J/kg ; h m , h ′ m ———塔内平均水温的空气比焓、饱和比焓; h 13, h ′ 23———空气干球温度为t =t 2+1/3Δt 时的比焓、饱和比焓, k J/kg ; h 23, h ′ 13———空气干球温度t =t 2+2/3Δt 时的比焓、饱和比焓 , k J/kg .2. 2四变量模型根据质量守恒和能量守恒原理 , 并考虑蒸发损失引起的水量变化 , 可得四变量模型 [6]:d z =βpv (p ′ v -p v (22d z =αcq (t -θ +γβcq (p ′ v -p v (23d z =c w g a q d z +c (ct -γw -c θ d z (24d z =( 202122g a p a d z (25 求解四变量模型需作如下假设 [9]:(a 冷却塔内水蒸气分压力所占比例很小 , 可采用不变的大气压力 ; (b 系数αv , c v , c w , c 及γw 都取常数 ; (c 水温取其断面平均值 , 不考虑交面阻力 ; (d 空气在填料出口处未达到饱和状态 ; (e 填料面积沿垂直方向不变 .3 4种模型的比较计算分析现针对湿差模型、焓差二阶模型、焓差三阶模型、四变量模型这 4种热力计算模型进行比较计算分析 , 并作如下说明 :(a 湿差模型的求解 , 采用中心差分方法将偏微分方程组转化为差分方程组后再编写程序 ; (b 焓差模型的求解 , 分别对其二阶、三阶模型进行对比分析 , 同时为了保证式 (20 的解有合理的求解区间曲线[10], 根据 4个焓差都大于零的条件来编写 F ortran 程序 , 以使其解具有数学和实际意义 ; (c 四变量模型 , 采用中心差分方法将其转化为方程组后再进行求解 , 并考虑水量的蒸发损失 .本文以邯峰电厂冷却塔为研究对象 . 该冷却塔为自然通风冷却塔 , 淋水面积为9000m 2, 采用高为 112m 的T 26Ο60°梯形波填料 . 气象条件为 :空气干球温度2115℃ , 湿球温度 17℃ , 大气压力 99850Pa.4种模型的热力计算结果如图 1~4所示 . 比较分析这些计算结果 , 可得出如下结论 :a. 四变量模型的出塔水温计算结果比其他模型大 , 与实测出塔水温比较误差较大 , 说明该模型相对不准确 .b. 由图 1可见 , 当淋水面积从 4000m 2增大到 8000m 2时 , 焓差二阶模型的出塔水温计算结果与湿差模395第 5期韩琴 , 等大型冷却塔热力计算模型图 1出塔水温随淋水面积变化曲线Fig. 1 V ariation of outlet w ater temperature of coolingtow erwithfilling area for 4therm al 22 I on outlet w atercooling tow er for4therm al models图 3淋水密度对出塔水温的影响Fig. 3 I nfluence of w ater density on outlet w atertemperature of cooling tow er for 4therm al models 图 4刘易斯数取值对出塔水温的影响 Fig. 4 I nfluence of different values of Lewis number on outlet w ater temperature of cooling tow er型的计算结果相差很小 . 但随着淋水面积的增大 , 焓差二阶模型的计算结果与湿差模型的计算结果相差越来越大 , 此时 , 焓差三阶模型与湿差模型的计算结果越来越接近 , 且与实测出塔水温很接近 . 说明大型冷却塔的热力计算不宜再用焓差二阶模型 , 应采用湿差模型和焓差三阶模型 .c. 由图 2可见 , 随着风速的增加 , 出塔水温呈近似直线下降趋势 . 而由图 3可见 , 随着冷却塔淋水密度的增加 , 出塔水温也相应增加 . 由图 4可见 :随着刘易斯数的增大 , 出塔水温减小 ; 当刘易斯数从 111减小到 110时 , 出塔水温增加 0115%.由此可见 , 刘易斯数的选取是值得注意的问题 .4结语由湿差模型、焓差二阶模型、焓差三阶模型、四变量模型这 4种热力计算模型的对比分析可见 , 对于大型冷却塔的热力计算 , 本文湿差模型和焓差三阶模型优于焓差二阶模型和四变量模型 . 因此 , 采用本文导出的湿差模型 , 结合冷却塔的空气动力学阻力抽力关系等进行冷却塔各未知量的设计计算 , 可以避免塔形对计算结果的影响 .对于特定的地形条件和气候条件 , 并不是冷却塔淋水面积越大越好 . 如图 1所示 , 当冷却塔淋水面积从 4000m 2增大到 10000m 2时 , 出塔水温从 281295℃降低到 241114℃ , 出塔水温的变化是很明显的 ; 但冷却塔淋水面积增大到一定限度后 , 如果再增大淋水面积 , 冷却塔出塔水温的降低非常缓慢 , 如塔淋水面积从 13000m 2增大到 14000m 2时 , 出塔水温只降低 01296℃ , 但其相应的造价以及运行维护费用却明显增加 , 这在技术经济上显然是不合适的 . 因此 , 在冷却塔设计时 , 应结合整个循环冷却水系统的冷端参数设计进行系统综合优化分析 .参考文献 :[1]史佑吉 . 冷却塔运行与试验 [M].北京 :水利电力出版社,1990:194Ο208.[2]S OY LET MEZ M S. On the optimum per formance of forced draft counter flow cooling towers[J].Energy C onversion and Management ,2004,45:2335Ο2341.[3]JABER H ,WE BB R L. Design of cooling towers by the effectiveness 2NT U method[J].AS ME J Heat T rans fer ,1989,111:837Ο843.495河海大学学报 (自然科学版第 37卷[4]BERMIER M A. Thermal per formance of cooling towers[J].ASHRAEJ ,1995,7:56Ο61.[5]齐复东 , 贾树本 , 马义伟 . 冷却塔 [M].北京 :水利电力出版社,1990:10Ο11.[6]赵振国 . 冷却塔 [M].北京 :中国水利水电出版社,1996:195Ο197.[7]赵顺安 . 海水冷却塔 [M].北京 :中国水利水电出版社,2007:171Ο173.[8]王启山 . 冷却塔热力计算的数学模型 [J].中国给水排水,1996(12 :4Ο7. (W ANG Qi 2shan. A mathematical m odel of cooling towertherm odynamic calculation[J].China Water &Wastewater ,1996(12 :4Ο7. (in Chinese[9]钱焕群 , 金安 . 冷却塔的模型探讨 [J].冷藏技术,1998(1 :15Ο18. (QI AN Huan 2qun , J I N An. Discussion on cooling tower m odels[J].C old S torage T echnic , 1998(1 :15Ο18. (in Chinese[10]王东 . 自然通风冷却塔冷却性能计算模型及影响因素 [D].北京 :华北电力大学 Thermal tow ersDe 21Fu 2shan 1, QI H ui 2qing 1, JIAO Shi 2yuan 1(1. College o f and Hydropower Engineering , Hohai Univer sity , Nanjing 210098, China ;2. State Power Machinery , Hangzhou 310030, ChinaAbstract :According to the conservation of mass and energy , a thermal calculation m odel for large cooling towers , namely humidity difference m odel , was established by regarding the outlet water tem perature as the assessment index of cooling performance.A com paris on was made am ong the enthalpy difference m odel , four 2variable m odel and humidity difference m odel. The differences of the results calculated by various m odels as well as the influences of meteorological conditions (atm ospheric pressure , air dry 2bulb tem perature and air wet 2bulb tem perature , filling area and wind velocity on the outlet water tem perature of large cooling towers were analyzed. With the decrease of the dry 2bulb tem perature and the air wet 2bulb tem perature or the increase of the filling area or the increase of the wind in certain range , the outlet water tem perature decreases. The results show that the present m odel and the enthalpy difference m odel are applicable to the thermal calculation of large or super 2large cooling towers , and during the design of large cooling towers , much im portance should be attained to the optimization of cold end parameters of a circulating cooling water system.K ey w ords :large cooling tower ;thermal calculation ;outlet water tem perature of cooling tower ;humidity difference m odel ; enthalpy difference m odel ;four 2variable m odel 595第 5期韩琴 , 等大型冷却塔热力计算模型煤矿工程成本测算方法与工程费用定额及工程量清单计算对照应用手册图书编委会出版社：科学技术出版社2007年8月出版册数规格：全四卷＋1CD 16开精装定价：￥1088元优惠价：480元详细目录第一篇矿山工程工程量清单项目及计算规则第一章露天工程第一节爆破工程第二节采装运输工程第三节岩土排弃工程第四节路基及附属工程第五节筑坝工程第六节窄轨铁路铺设工程第二章井巷工程第一节立井井筒工程第二节冻结工程第三节钻井工程第四节地面预注浆工程第五节斜井井筒工程第六节平硐及平巷工程第七节斜巷工程第八节硐室工程第九节辅轨工程第十节斜坡道工程第十一节天溜井工程第十二节其他工程第十三节辅助系统工程第二篇矿山工程成本测算方法第一章成本测算总论第二章成本单价要素的测算第一节清包工单价的测算第二节材料采购价、租赁价的测算第三节机械租赁费的测算第四节临时设施费的测算第五节管理费的测算第六节其他成本项的测算第七节税金与规费的测算与筹划第三章成本消耗量要素的测算第一节材料消耗量的测算第二节人工、机械消耗量的测算第四章成本的测算方法第三篇煤炭建设井巷工程基础定额第一章立井井筒定额第二章斜井井筒定额第三章斜巷定额第四章平硐及平巷定额第五章硐室定额第六章铺轨定额第七章平巷及斜巷机械化掘进定额第四篇煤炭建设井巷工程概算定额第一章立井井筒定额第二章斜井井筒定额第三章斜巷定额第四章平硐及平巷定额第五章硐室定额第六章铺轨定额第七章注浆定额第五篇煤炭建设地面建筑工程基础定额第一章桩基础工程基础定额第二章脚手架工程基础定额第三章混凝土及钢筋混凝土工程基础定额第四章屋面及防水工程基础定额第五章防腐、保温、隔热及耐磨层工程基础定额第六章建筑物超高增加人工、机械定额第七章地面窄轨铁路、场区道路工程基础定额第六篇煤炭建设地面建筑工程概算指标第一章提升系流概算指标第二章通风系统概算指标第三章压风系统概算指标第四章地面生产系统概算指标第五章辅助厂房及仓库概算指标第七篇煤炭建设特殊凿井工程概算定额第一章冻结工程定额第二章钻井工程定额第三章地面预注浆工程定额第八篇煤炭建设机电设备安装工程预算定额第一章凿井设备、设施安装定额第二章采掘设备安装定额第三章提升设备、设施安装定额第四章立井井简装备定额第五章钢井架安装定额第六章通风及压风设备安装定额第七章排水设备安装定额第八章井下工业管道安装定额第九章输送设备安装定额第十章输电线路工程安装定额第十一章电气安装定额第十二章井简装备辅助费和井下安装照明费定额第九篇煤炭建设机电安装工程概算指标第一章井底、车场、巷道及硐室机电设备安装指标第二章输送设备安装指标第三章采区机械设备安装指标第四章矿井提升设备、设施安装指标第五章井下排水设备安装指标第六章通风及压风设备安装指标第七章供电系统设备、设施安装指标第八章安全技术及监控系统设备、设施安装指标第九章通信调度设备、设施安装指标第十章矿山管路工程指标第十一章室外给排水、采暖、通风等设备安装工程指标第十篇煤炭建设工程施工机械台班费用定额冷却塔技术需求冷水塔报价要求：一、冷却水塔的风机为外置，以防潮湿腐蚀。
冷却塔的正规计算
NH-5000m 3/h 热工及阻力计算书总循环水量:20000m 3/h1. 单塔循环水量: NH-5000m 3/h 钢混框架机械通风玻璃钢冷却塔4台2.热力性能计算根据用户冷却塔的实际使用需要，采用方型逆流式钢筋混凝土玻璃钢围护结构冷却塔，现对冷却塔进行热力计算和设计，确定冷却塔各主要参数。
此计算方法参照GB7190.2-1997《玻璃钢纤维增强塑料冷却塔》国家标准规定，用焓差法进行计算，积分计算采用辛普逊n 段近似积分计算公式。
2.1设计参数根据贵公司冷却塔提供的气象参数作为计算设计参数，其各气象参数如下： 干球温度：θ1=31.5℃ 湿球温度：τ=28℃ 大气压力：P 0=101.1kpa已知单塔冷却水量为5000m 3/h ，根据工艺要求进塔水温为41℃，出塔水温为32℃，即水温差为9℃，属中温型冷却塔 2.2计算公式进塔空气相对湿度：()"110"θττθP AP P --=Φ (1)其中P θ1"和P τ"分别为对应于θ1和τ时饱和空气的水蒸气分压。
A 为不同干湿球温度计的系数，对通风式阿斯曼干湿球温度计A=0.000622饱和空气的水蒸气分压在0℃~100℃时按式（2）计算：142305.30057173.2lg "-=p ⎪⎭⎫ ⎝⎛+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-T T 16.373lg 2.816.2731010330024804.0-()T -16.373 (2)式中P "—饱和空气的蒸气分压，kpa ；T —绝对温度，T=273.16+t K 。
P 0—大气压, kpa 进塔干空气密度ρ1()()13"127314.287101θρθ+⨯Φ-=P P (3)气水比λQG1ρλ= (4)进塔空气焓1i()"10"1111858.12500622.0006.1θθθθP P P i Φ-Φ++= (5)出塔空气焓2iλK tC i i W ∆+=12 ……………………………………………（6） ()2056.0586122---=t t K21t t t -=∆水的比热 ./187.4kg kJ C W =℃ 塔内空气的平均焓m i 221i i i m +=………………………………（7） 温度为t 时饱和空气焓"i ()"0""858.12500622.0006.1ttP P P t t i -++= (8)逆流式冷却塔热力计算基本公式 ⎰-=⋅=Ω12"t t w xv i i dt C QVk β …………………………… （9） 式中：Ω——交换数βxv ——容积散质系数，kg/（m 3·h ） V ——淋水填料体积式（9）的积分可采用辛普逊n 段近似积分公式⎪⎪⎭⎫⎝⎛∆+∆++∆+∆+∆+∆∆=-=Ω-⎰n n w t w t t i i i i i i n t C i i d C 144241313210"12 (10)由水温差∆t<15,常取n=2,可达到足够的精度，则式（10）变为：⎪⎪⎭⎫⎝⎛-+-+-∆=-=Ω⎰2"1"1"2"141612i i i i i i t C i i d C m m w t w t t ……………………（11） 2.3NH-5000m 3/h 热力性能计算结果 式（2）得 P θ1"=4.6194 P τ"=3.7773 由式（1）得 Φ=0.6127 由式（3）得 ρ1=0.9991 由t 2=32℃得 k=0.9447进塔空气焓由式（5）得 i 1=89.4858kJ/kg温度为进水温度 t 1=41℃ 时的饱和空气焓由式（8）得 i 1"=174.748J/kg 温度为出水温度 t 2=32℃ 时的饱和空气焓 i 2"=110.714kJ/kg 平均饱和空气焓 i m "=139.336kJ/kg 气水比λ=0.753 风量G=3300km 3/h由式（10）得冷却塔 Ω=1.5258 满足设计条件下所需容积散质系数 由式Ω=⋅QVk XV β βxv =16974kg/（m 3·h ） 填料特性电算结果说明以上塔型完全满足用户提出的工况条件，并有富余。
逆流开式冷却塔热力阻力计算书
0.60893 4.0638
102.583
0.58693 3.86303
97.886
0.56478 3.67095
93.373
0.54248 3.48725
89.0354
0.52004 3.3116
84.8651
0.49744 3.14372
80.8546
0.4747 2.98332
76.9965
计算依
冷却塔热力阻力计算书
据 计：算程 序：
大气压
P
ห้องสมุดไป่ตู้
干球温度 θ
湿球温度 τ
处理水量 Q
进水温度 t1
出水温度 t2 风机直径 D
轮毂直径 d
淋水面积 F
进风口高度
92.3 31.2
20 1300
31
24 6 1 80 5
冷却塔
型号：
设计参数
Kpa
风筒底径 6.66 m
℃
风筒顶径 6.48 m
℃
风筒中径 6.06 m
+4/(h"T3(h2-3δ h))+2/(h"T4 -(h2-4δ h))+4/(h"T5 -(h2-5δh))
+2/(h"T6(h2-6δ h))+4/(h"T7 -(h2-7δ h))+1/(h"2h1)]
不同气水比 时N S波填料设 计，填料特 性数Ω =2.12λ0.61 填料特性数 Ω
2.5
Kpa KJ/kg(DA )
Kpa KJ/kg(DA )
Kpa KJ/kg(DA )
Kpa KJ/kg(DA )
闭式冷却塔热力和阻力计算[za]
![闭式冷却塔热力和阻力计算[za]](https://img.taocdn.com/s3/m/23c55545af1ffc4fff47ac29.png)
闭式冷却塔热力和阻力计算一、冷却塔热力计算根据换热学公式：Q1=CN△T Q2=KA△T式中：Q1内除盐水热负荷 C比热4.18KJ/(kg.℃) N=L*K1=流量*流量系数进出水温差△T=T1-T2Q2外部冷媒水热负荷 K换热系数（按湿球温度25℃计算）A产品盘管组的换热表面积△T =△T1-△T2/ln（△T1/△T2）△T1=Hin（热除盐水进口温度）-Cin（冷媒水经过盘管温度）△T2=Hout（热除盐水出口温度）-Cout(冷媒水喷淋管盘温度)换热器工作原理说明：换热设备的换热过程是管内被冷却的流体将热量通过管内壁传给管外壁的水膜，再由水膜传给冷却盘管间流动的空气和PVC热交换层的空气。
A、从管内被冷却流体到外部冷媒水排出热负荷Q21=KA△T1、管内流体通过管内壁传给管外壁的水膜K换热系数确定根据此种闭式冷却塔产品的特点，包括风扇机电的功率，湿球温度25摄氏度等因素，这是个组合K值包含管内热流体和管内壁传热系数，管内壁和管外壁传热系数，管外水膜和管外壁传热系数等。
K=1/[1/αi+ri]×do/di+δ/λ×（do/dm）+ro+l/αo]其中：αi为管内热流体与管内壁之间的传热系数ri为管内的垢热阻do为管外径；di为管内径；δ为管壁厚；λ为热导系数dm=（do-di）/ln（do/di）=（0.016-0.0145）/ln（0.016/0.0145）=0.01524ro为管外的垢热阻；αo为管外壁与管外水膜质检的传热系数（1）、热流体在关内的换热系数：Αi=0.023Re0.8.Prn.（λ/di）其中：Re、Pr、λ为管内流体的雷诺数、普兰特数和热导系数加热流体时n=0.4，冷却流体时n=0.3Re=w．di /v其中：w为水在管内的流速v为运动粘度，㎡/s水的平均温度为（54+44）÷2=49℃查水的热物理性质v运动粘度为0.6075*10-6㎡/s普兰特数Pr为3.925热导系数λ64.15×10-2KJ/(kg．℃)（2）、管外壁与管外水膜之间的传热系数：αo=1.3248[GW/(n.A.do)]１/３ kw/㎡.℃其中：GW为换热设备总冷却水量n为水平截面上冷却盘管的管列数A为一列冷却盘管中一排水平管的长度2、换热盘管外喷淋水和空气之间的换热盘管外壁水膜换热分为两部分换热，一部分为在冷却盘管外时水膜和空气间接触的对流换热，一部分为在PVC热交换层上时水膜和空气间接触的对流换热。
冷却塔模拟计算方法1
一、简述如上图，冷却塔放于层间，运行时冷却塔进/排风大致可分为6个区间（图中箭头表示风向，其长度表示风量大小）；它们分别是：a 区——冷却塔在A轴方向的主要进风面，该处装有1250mm高百叶3层。
b1/b2——冷却塔入风回流区，在这两个区很可能出现负压；回流在b2区会较多出现。
c 区——冷却塔高速排风区。
d 区——冷却塔在1/A轴方向通风区，该区为负压区，风速较a区高，且以乱流出现居多。
e 区——热风扩散区；冷却塔排风经过一段距离（冷却塔排风口到建筑顶部百叶约4000m m）后，动压明显下降，静压上升，该区属正压区，其间大部分热风经建筑顶部百叶排入大气，少部分弥散后排风受阻会滞留一段时间，但，由于上下（e 区~b区）空间随机存在着压差，使得部分e区弥散的热风回流。
二、冷却塔的选型1、设计条件温度：38℃进水，32℃出水，27.9℃湿球；水量：1430M³/H；水质：自来水；耗电比：≤60Kw/台，≤0.04Kw/M³·h，场地：23750mm×5750mm；通风状况：一般。
2、冷却塔选型符合以上条件的冷却塔为：LRCM-H-200SC8×1台。
（冷却塔[设计基准]37-32-28℃，此条件下冷却塔处理水量为名义处理水量）其中，LRC表示良机方形低噪声冷却塔，M表示大陆性气候适用，H表示加高型，200表示冷却塔单元名义处理水量200M³/H，S表示该机型区别于一般冷却塔，C8表示该塔共由8个单元并联组合而成，即名义处理总水量为1600M³/H。
冷却塔的外观尺寸为：22630×3980×4130。
冷却塔配电功率：7.5Kw×8=60Kw，耗电比为60÷1600=0.0375Kw/M³·h。
三、校核计算1、已知条件：冷却塔LRCM-H-200SC8在37-32-28℃温度条件下单元名义处理水量L=200 M³/H；冷却塔风量G=1690M³/min。