冠梁及支撑配筋计算书
支撑计算
主要结构件计算一、冠梁及腰梁主筋配筋计算冠梁水平向弯矩标准值查计算书，取跨中弯矩最大值，配筋较小时，水平向配筋按截面8‰左右确定。
冠梁配筋依据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）。
依据《湖北省深基坑工程技术规定》（DB42/159-2004）,弯矩设计值M设＝1.35×M标。
节点处另增加牛腿加强筋，承担水平面内弯矩集中荷载引起的弯矩。
二、支撑主筋配筋计算支撑配筋依据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）。
考虑自重和附加荷载，依据《湖北省深基坑工程技术规定》（DB42/159-2004）,支撑杆件按压弯杆件进行计算，支撑平面内外的弯矩取自重弯矩标准值和安装偏心矩e产生的弯矩之和，弯矩标准值计算式：M标＝qL2/10＋N标e/1000 , 杆件弯矩设计值M设＝1.35×M标，其中跨度取支撑间距的最大值，附加荷载取2kN/m。
三、支撑轴力验算根据《湖北省深基坑工程技术规定》（DB42/159-2004）,支撑轴力设计值：N设＝1.35×1×1.2N标,考虑了内力分布不均匀及温度影响，选取计算的轴力图的最大值作为轴力标准值取值。
根据《混凝土结构设计规范》7.3.1之规定，正截面受压承载力需要满足N≤0.9ψ(f c A+f'y A's)(纵向配筋率大于3%时，A改为A-A's)。
其验算结果见表G3。
表G3 内支撑受压承载力计算表（C30）又根据《混凝土结构设计规范》7.4.1之规定，正截面受拉承载力需要满足N≤f y A s+f py A p，为方便对比，轴力受拉可承受标准值=支撑抗拉承载力/1.62,各支撑截面及冠（腰）梁受拉受拉承载力验算如表所示。
表G4 内支撑受拉承载力验算表（C30）表G5 冠（腰）梁受拉承载力验算表（C30）注：钢筋受压承载力钢筋数量按表G2配筋数据选取，同时考虑侧面配筋。
四、剪力配筋验算1、冠梁及腰梁剪力配筋验算冠梁及腰梁剪力计算值取自内支撑计算书。
冠梁及支撑配筋计算书
冠梁配筋计算书执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010),本文简称《混凝土规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF5001 已知条件及计算要求：(1)已知条件：矩形柱b=800mm，h=1200mm计算长度 L=8.50m砼强度等级 C30，fc=14.30N/mm2 ft=1.43N/mm2纵筋级别 HRB400，fy=360N/mm2，fy'=360N/mm2箍筋级别 HPB300，fy=270N/mm2轴力设计值 N=1.00kN弯矩设计值 Mx=775.00kN.m，My=0.00kN.m剪力设计值 Vy=50.00kN，Vx=0.00kN(2)计算要求：1.正截面受压承载力计算2.斜截面承载力计算3.裂缝计算2受压计算2.1轴压比A = b x h = 800x 1200 = 960000mm2N 1.00 x 103A= --------- =--------------------------- = 0.000fc A 14-3x 960000 2.2偏压计算(1)计算相对界限受压区高度与《混凝土规范》式6.2.7-1:取A=0mm2s偏压计算配筋：x方向A =1904mm2 sx:丫方向人=0mm2 sy轴压计算配筋：x方向A =0mm2sx 0.80f y 360.0 =0.5176+ ------- -----E ws cu 200000 x 0.0033⑵计算轴向压力作用点至钢筋合力点距离e:h 0 = h -a5 = 1200 - 35 = 1165mm M 775.00N 1.00=774.9999 m = 774999.9 mm =max{20,h/30} = 40.0 mm，i = e 0 +e0 =774999-9 + 40-0 = 775039-9mme = e , + -- a = 775039.9 +i 2 s 1200------ - 35 = 775604.9 mm 2(3)计算配筋e . = 775039.9mm〉0.3h = 0.3x 1165 = 349.5mm i0N b = a 1f c bh 0 Jb = 1.00x 14.3 x 800 x 1165 x 0.5176 = 6898994N且N=1.00kN W N b=6898.99kN,按照大偏心受压构件计算，根据《混凝土规范》6.2.17:1.00 x 103b 1.00 x 14.3 x 800c =0.1 mm@x=0.1mm < 2a =70mm,Ne -a1 f c bx h 0x=70.0mm) A s = A s—0.5 h + 0.5 x1.00x 10 3x(775039.9 —0.5 x 1200.0 + 0.5 x70.0 )360.0 x( 1165 - 35 )=1904 mm22.3 轴压验算(1)计算稳定系数8500 =10.6b 800根据《混凝土规范》表6.2.15:插值计算构件的稳定系数@=0.971(2)计算配筋，根据《混凝土规范》公式6.2.15:A sN—f A0.9。
支撑梁钢筋自动计算表
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支撑梁钢筋混凝土模板工
构件截面
序 号
构件名称
ห้องสมุดไป่ตู้
构件 宽 高 数量
上下部筋
净长（mm）
搭接总长 上下筋总 上下筋总 （mm） 长（米） 重（吨）
规格
冠梁 1 排桩连梁
1200 1000 2 1200 1000 12
761000 33600
169500 6274.40 10000 370.00
47.86 1236.48 1921.01
865.72
4275.20
2.64
20.10
21114 17894 10558
48287.72 68301.40 21865.62
21114 17894 10558
4349.48 4956.64 3600.28
29.79 42.14 13.49
2.68 3.06 2.22
70.77 8 C 25
5211.00 10.42
2 C 16
支撑梁1箍筋加密
636000
连系梁1箍筋加密
414000
三角加腋
766
腰梁 支撑梁 2 连系梁 2
1400 1200 1 1000 1200 36 800 800 147
736000 1600843 1352689
163750 557250 456250
14741.74
56.85 A 10 @ 200 8610
14680.97
56.61 A 10 @ 200 7477
配筋 A 10 @ 150 33.40
m/m2
4741.80
7.49 A 10 @ 200 1906 A 10 @ 200 3181 A 10 @ 200 2071
支撑计算书
钢筋砼支撑、钢立柱计算一、支撑计算 1、支撑轴力及变形计算结果见附图。
2、支撑配筋计算：支撑承受自重及施工荷载作用下的弯矩和水平土压力作用下的轴向压力，为压弯构件。
考虑支撑截面尺寸时，一般保证支撑截面的素砼受压承载力（不考虑配筋作用）远大于支撑所受的轴压力。
按压弯计算时的配筋要比只考虑弯矩作用时的配筋小，考虑到实际工作状态下支撑轴力的大小是不断变化的，故按只考虑弯矩作用时配筋，偏安全。
支撑为端部固支的多跨梁，以下按单跨简支梁计算配筋，偏安全。
（1）主撑S1，一般跨度10~13.5m ，最大跨度15m ： ①构件自重：21(250.70.75)15369.18k m M =⨯⨯⨯⨯=N ⋅最大弯矩：1(250.70.75)1598.42V k m =⨯⨯⨯⨯=N ⋅最大剪力：②施工荷载（按每延米1kN 考虑）：2111528.18k m M =⨯⨯=N ⋅ 11157.52V k =⨯⨯=N③设计值：弯矩 1.2369.1 1.428.1482.3k m M =⨯+⨯=N ⋅剪力 1.298.4 1.47.5128.6V k =⨯+⨯=N 支撑砼C30，700×750（h ），上下对称配筋，Ш级钢筋 As=1970mm 200.7501128.6t f bh k V k =N >=N 构造配箍即可。
取6根直径20（1884mm 2，为计算配筋的95.6%>95%，满足要求），Ø8@200四肢箍。
S1最大轴力为5548KN ，跨度10m 。
稳定性满足：)(9.0sy c A f A f N ''+≤ϕ2.147.0/10/b l 0==0.91ϕ=0.9()0.90.91(14.37007503605024)7630c y s f A f A kN ϕ''+=⨯⨯⨯⨯+⨯=>轴力N=5548 kN ，满足受压承载力稳定性。
（2）次撑S2，一般跨度8~12m ，最大跨度15.3m ： ①构件自重：m k ⋅N =⨯⨯⨯⨯=M 2563.15)7.05.025(812最大弯矩：m k V ⋅N =⨯⨯⨯⨯=673.15)7.05.025(21最大剪力：②施工荷载（按每延米1kN 考虑）：m k ⋅N =⨯⨯=M 3.293.1518121115.37.72V k =⨯⨯=N③设计值：弯矩 1.2256 1.429.3348.2k m M =⨯+⨯=N ⋅剪力 1.267 1.47.791.2V k =⨯+⨯=N支撑砼C30，500×700（h ），上下对称配筋，Ш级钢筋As=1535mm 200.7335.3133.1t f bh k V k =N >=N 构造配箍即可。
梁350X1000支撑计算书
梁支撑计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×1＝32.868kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝31.104kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1]×1＝25.6kN/m1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×31.104×0.0872+0.121×1.764×0.0872＝0.027kN·mσ＝M max/W＝0.027×106/37500＝0.723N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×25.6×87.54/(100×10000×281250)＝0.003mm≤[ν]＝l/400＝87.5/400＝0.219mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×31.104×0.087+0.446×1.764×0.087＝1.138kNR2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×31.104×0.087+1.223×1.764×0.087＝3.3kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×31.104×0.087+1.142×1.764×0.087＝2.702kN 标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×25.6×0.087＝0.88kNR2'=R4'=1.143 q2l=1.143×25.6×0.087＝2.56kNR3'=0.928 q2l=0.928×25.6×0.087＝2.079kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm) 45×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.78小梁弹性模量E(N/mm2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm3) 60.75小梁截面惯性矩I(cm4) 273.38q1＝max{1.138+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.35/4+0.5×(1-0.15)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15) +1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2]×max[0.4-0.35/2，(0.8-0.4)-0.35/2]/2×1，3.3+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.35/4}=3.321kN/mq2＝max[0.88+(0.3-0.1)×0.35/4+0.5×(1-0.15)+(0.5+(24+1.1)×0.15)×max[0.4-0.35/2，(0.8-0.4)-0.35/2]/2×1，2.56+(0.3-0.1)×0.35/4]＝2.578kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.321×0.82，0.5×3.321×0.32]＝0.227kN·mσ＝M max/W＝0.227×106/60750＝3.743N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.321×0.8，3.321×0.3]＝1.613kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×1.613×1000/(2×45×90)＝0.597N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.578×8004/(100×9350×2733800)＝0.261mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mmν2＝q2l24/(8EI)＝2.578×3004/(8×9350×2733800)＝0.102mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.321×0.8，0.393×3.321×0.8+3.321×0.3]＝3.037kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝2.266kN，R2＝R4＝3.037kN，R3＝2.49kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.578×0.8，0.393×2.578×0.8+2.578×0.3]＝2.357kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝2.03kN，R'2＝R'4＝2.357kN，R'3＝1.92kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm) Φ48×2.6可调托座内主梁根数 1 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125主梁截面惯性矩I(cm4) 9.59 主梁截面抵抗矩W(cm3) 3.991、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.359×106/3990＝90.048N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝4.544kNτmax＝2V max/A=2×4.544×1000/371＝24.494N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.08mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝0.759kN≤0.8×8=6.4kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.759kN≤0.8×8=6.4kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算长细比满足要求！查表得，φ＝0.6411、风荷载计算M w＝0.92×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.8×1.52/10＝0.045kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+0.9×1.4×2]×1＝29.916kN/m2)小梁验算q1＝max{1.039+(0.3-0.1)×0.35/4+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×max[0.4-0.35/ 2，(0.8-0.4)-0.35/2]/2×1，3.008+(0.3-0.1)×0.35/4}=3.025kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.719kN，R2＝10.724kN，R3＝0.719kN立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+0.15×(10.9-1)+M w/l b＝max[0.719+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.8+0.4-0.35/2)/2×0.8，10.724，0.719+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.8+0.8-0.4-0.35/2)/2×0.8]+1.485+ 0.045/0.8＝12.265kNf＝N/(φA)+M w/W＝12265.183/(0.641×371)+0.045×106/3990＝62.83N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算230kN满足要求！九、立柱地基基础计算f ak 140kPa满足要求！。
围护桩计算说明
基坑围护结构-挖孔灌注桩配筋计算书1．均匀配筋桩受力筋的计算：桩截面取直径1m ，取C30 的混凝土，fc ＝ 14.3N/mm ，玻璃纤维筋强度设计值： fy 〉300N/mm 2 ，fy' ＝3002/mm N ，s a 取70mm 。
对于均匀配筋的桩，取最大弯矩进行计算：M=743m kN ⋅,设计值=743*1.1=817.3m kN ⋅则取As=7602mm 2配筋。
全截面直径25 mm 的钢筋20根均匀排列.2．箍筋的计算取最大剪力计算得不需抗剪箍筋，则箍筋采用构造配箍，并在钢支撑处加强。
3．冠梁的计算：冠梁按多跨连续梁计算，其侧面承受土压力，经计算冠梁按构造配筋即可。
冠梁选筋结果4．钢支撑的计算：由内力计算算得钢支撑承受的轴力为：(1)插入深度4米第一道钢支撑：175.8kN/m截面为 钢支撑截面参数 A = 44786.5 mm2截面参数 Wx = 1.31699e+007 mm3截面参数 Wy = 1.31699e+007 mm3塑性发展系数 γx = 1.15塑性发展系数 γy = 1.15材性：Q235由最大板厚 12 mm 得截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa绕X 轴平面内等效弯矩系数为 1绕X 轴平面外等效弯矩系数为 1绕Y 轴平面内等效弯矩系数为 1绕Y 轴平面外等效弯矩系数为 1受轴压力N = 2153.28 KN受弯矩Mx = 154 KN.M受弯矩My = 0 KN.M绕X轴长细比λx = 44.5193绕Y轴长细比λy = 44.5193绕X轴受压稳定系数φx = 0.880268绕Y轴受压稳定系数φy = 0.880268绕X轴受弯稳定系数φbx = 1绕Y轴受弯稳定系数φby = 1截面影响系数η= 0.7////////////////强度验算/////////////////////(GB50017--2003 第45页公式5.2.1)计算得强度应力为58.2468 MPa 满足!////////////////稳定验算/////////////////////(GB50017--2003 第46页公式5.2.2-1 公式5.2.2-3)计算得绕X轴稳定应力为65.2238 MPa 满足!计算得绕Y轴稳定应力为62.8036 MPa 满足!////////////////局部稳定验算////////////////////外径与壁厚之比为100 满足!(GB50017--2003 第59页 5.4.5)。
土木房屋内支撑计算
Ⅲ、内支撑计算一、第一层支撑、冠梁 （一）支撑 R 2=263.72kN对撑最大间距8.50m ，立柱最大间距8.9m 角撑最大间距8.00m ，立柱最大间距11.3m 截面计算：600mm ×700mm ，砼C30 1、支撑轴力： 对撑KN28.521.25L 1.25RN 203.80272.63=⨯⨯==角撑K N6.372945cos /0.872.2631.25L/cos4525.1N2=⨯⨯==R取N=3729.6KN 2、支撑弯矩计算： （1）自重产生的弯矩q=1.25×0.6×0.60×25=13.125kN/m M 1=1/12×13.125×11.32=139.7kN ·m （2）施工荷载产生的弯矩：取q=8kN/m M 2=1/12×8×11.32=85.1kN ·m （3）施工安装偏心产生的弯矩： M 3=N ·e=3729.6×0.002×11.3=84.3kN·m 则支撑弯矩ΣM=139.7+85.1+84.3=309.1kN·m 3、初始偏心距e i9.826.3729101.30930=⨯==N M e∵700/30=23.3mm ∴e a =23.3mm则e i =e 0+e a =82.9+23.3=106.23mm 4、配筋计算是否考虑偏心距增大系数η ∵l 0/b=11.3/0.60=18.8>8.0 ∴要考虑21200)(140011ξξηhl h e i ⨯+=805.037296004200003.145.05.01=⨯⨯=⨯=NAf c ξ 989.07.03.1101.015.101.015.102=⨯-=-=hl ξ927.1989.0805.014.1666523.1061400112=⨯⨯⨯⨯+=η7.20423.106927.1=⨯=⨯i e η7.519357005.07.2045.0'=-⨯+=-+=s i h e e αη7.4346003.14106.37293=⨯⨯==fbN χ＞0.518×665=344.5为小偏心615.0518.06656003.14)35665()518.08.0(6656003.1443.07.51937296006656003.14518.03729600))((43.02'01200=+⨯⨯+-⨯-⨯⨯⨯-⨯⨯⨯⨯-=++----=bc sb c c b bh f h bhf Ne bh f N ξαξβξξ22''22.1421)35665(3606656003.14)615.05.01(615.07.5193729600)()5.01(mmh f bh f Ne A s y c s =-⨯⨯⨯⨯⨯-⨯-⨯=---=αξξ取5 根25（HRB400） A S =2454mm（二）冠梁 取R 1=263.72KN/m取b ×h=700×1400，砼C30，主筋采用HRB400钢筋 支撑间距取8.50m 。
冠梁及钢筋砼支撑施工方案
冠梁及支撑施工方案批准审核复核编制二○一六年十月目录1。
工程概况11。
1。
工程简述11。
2. 施工内容错误!未定义书签。
1.3. 编制依据11。
4。
施工进度计划22。
施工布置23. 施工方法33。
1. 施工工艺流程33。
2。
施工准备33。
2。
1。
施工用水33。
2。
2. 施工用电33。
2。
3. 施工材料准备33。
2.4. 工作面清理43.3. 测量放样43.4。
土方开挖43.4。
1。
土方开挖内容及工序43。
4。
2。
土方开挖注意事项4 3。
5. 破除桩顶超灌混凝土53.6。
钢格构顶板焊接53。
7。
垫层施工53.8。
钢筋绑扎63.9. 模板支立63.10。
浇筑混凝土73.10。
1。
浇筑注意事项83。
10.2。
混凝土分层及分段83.11. 模板拆除和养护84. 冠梁及支撑施工质量保证措施94。
1. 冠梁及混凝土支撑施工质量控制标准94。
2. 质量保证措施124。
2.1。
人员组织与安排 124.2。
2. 施工技术保证措施 135。
安全文明施工135。
1. 安全管理体系135.2. 安全保证措施136。
资源配置146.1. 人员配备146。
2. 主要机械设备156。
3. 主要材料167。
附图16钢筋混凝土冠梁、支撑梁及联系梁施工方案1.工程概况1.1.工程简述1.2.施工内容本工程泵房、前池、格栅间、进水间基坑长度178m，宽度31。
5～108m，开挖深度11.15m～15.8m。
本次方案主要为冠梁、支撑梁、连系梁等钢筋混凝土的施工以及支撑梁底以上的基坑表面清表和平面布置。
本基坑支护结构采用钻孔灌注桩加一道钢筋砼内支撑方式,冠梁与支护桩构成复合结构。
支护桩分别为1。
6m、1.2m、1。
0m三种,其顶部的冠梁顶标高为EL21.0m,其断面尺寸分别为2.0m×1。
5m（宽×高)、1。
6m×1。
2m（宽×高)、1。
4m×1.2m(宽×高），支撑采用1。
0m×1.0m(宽×高）钢筋混凝土支撑，支撑中心标高20。
配筋计算书
杆件配筋计算一、支撑梁配筋计算1、主梁：L-1（b×h=800×1000）配筋计算设计值：N=3998×1.35×1.2=6477KN（DB42/159-2004第6.7.8条）砼：C35钢筋： HRB335（Φ）HPB235（φ）计算长度：17.6m弯矩：M1=775KN·m（自重产生的附加弯矩）M2=0.01N=65KN·m（安装偏心产生的附加弯矩）压弯构件N=6477KNM=840KN·m计算配筋：上下纵筋：As=2632mm2左右纵筋：As’=1600mm2箍筋：Asv=941 mm2/m实配钢筋：上下纵筋：9Φ25（4415mm2）＞As（满足要求）左右纵筋：4Φ22（1520mm2）分配As=2010＞As’（满足要求）箍筋：φ8＠200四肢箍（1005mm2/m）＞Asv（满足要求）2、次梁：L-2（b×h=700×900）配筋计算设计值：N=3066×1.35×1.2=4967KN（DB42/159-2004第6.7.8条）砼：C35钢筋： HRB335（Φ）HPB235（φ）计算长度：17.2m弯矩：M1=583KN·m（自重产生的附加弯矩）M2=0.01N=50KN·m（安装偏心产生的附加弯矩）压弯构件N=4967KNM=633KN·m计算配筋：上下纵筋：As=2718mm2左右纵筋：As’=1260mm2箍筋：Asv=840mm2/m实配钢筋：上下纵筋：8Φ25（3925mm2）＞As（满足要求）左右纵筋：3Φ22（1139mm2）分配As=1754＞As’（满足要求）箍筋：φ8＠200四肢箍（1005mm2/m）＞Asv（满足要求）3、连梁：L-3（b×h=600×800）配筋计算设计值：N=1801×1.35×1.2=2918KN砼：C35钢筋： HRB335（Φ）HPB235（φ）计算长度：12.7m弯矩：M1=242KN·m（自重产生的附加弯矩）M2=0.01N=30KN·m（安装偏心产生的附加弯矩）压弯构件N=2918KNM=272KN·m计算配筋：上下纵筋：As=960mm2左右纵筋：As’=960mm2箍筋：Asv=738mm2/m实配钢筋：上下纵筋：7Φ22（2659mm2）＞As（满足要求）左右纵筋：2Φ22（759mm2）＞As’（满足要求）箍筋：φ8＠200四肢箍（1005mm2/m）＞Asv（满足要求）二、围檩配筋计算1、WL1、WL1’配筋计算截面：b×h=1000×1400砼：C35钢筋：HRB335（Φ）HPB235（φ）受弯构件设计值：M=2140KN·mV=2060KN①正截面受弯承载力计算：计算配筋：As=5419 mm2实配钢筋：12Φ25（5887mm2）＞As（满足要求）②斜截面受剪承载力计算：计算配筋：Asv=1562mm2/m,ρsv=0.16% < ρsvmin=0.18% 按构造配筋Av/s=1794mm2/m实配钢筋：φ10＠150四肢箍（1884mm2/m）＞Asv（满足要求）③按构造配置腰筋计算构造As=b×hw×0.1%=1365mm2实配钢筋：4Φ22（1519mm2）＞As（满足要求）2、WL2配筋计算截面：b×h=1000×1000砼：C35钢筋：HRB335（Φ）HPB235（φ）受弯构件设计值：M=1000KN·mV=641KN①正截面受弯承载力计算：计算配筋：As=2978 mm2实配钢筋：10Φ25（4906mm2）＞As（满足要求）②斜截面受剪承载力计算：计算配筋：Asv/s=-1656.20mm2/m ρsv=-0.17% < ρsvmin=0.18% 按构造配筋Av/s=1794mm2/m实配钢筋：φ10＠150四肢箍（1884mm2/m）＞Asv（满足要求）③按构造配置腰筋计算构造As=b×hw×0.1%=965mm2实配钢筋：6Φ22（2279mm2）＞As（满足要求）。
梁板支撑体系计算书
梁板支撑体系计算书一、梁模板计算（以300×900框架梁为例）其传力系统为：现浇砼及施工等荷载、梁底模板、横方木、纵方木、水平钢管、承接层。
1、荷载（底板承受的标准荷载）1）静载模板自重：0.3×0.3＝0.09KN/M钢筋砼自重：0.3×0.9×25＝6.75KN/M钢筋自重：1.5×0.3×0.9＝0.405 KN/M总重：0.09＋6.75＋0.405＝7.25 KN/M2）活载振捣砼动载：2×0.3×0.9＝0.54 KN/M3）竖向设计荷载q＝18.7×1.2＋0.9×1＝23.34 KN/M2、内力计算梁静跨8.8m，因跨度校长，按四跨连梁简化计算，按最不利荷载布置，查《建筑施工手册》附录二附表2-14得：Km＝－0.121；Kv＝－0.62；Kw＝0.967。
另模板底横方木间距在250，查《建筑施工手册》表2-54得18mm胶合模板设计强度Fv＝1.2N/mm2，Fm＝20N/mm2。
弹性模量：E=6500N/mm2。
受力简图如下：①强度验算：M max =2ql K v =-0.121×23.34×0.25²=-0.177KN/m需要截面抵抗矩:W n =mf M =2010177.06⨯=8850mm ³ 选用底板截面为500×18mm ，W n =61bh ²=61×500×18²=27000 mm ³> W n1 可满足要求。
②剪应力验算 V=ql K v =0.62×23.34×0.25=3.62KN剪应力=0.62N/ mm ²< f v =1.2N/mm 2满足要求③刚度验算刚度验算时按标准荷载,同时不考虑振动荷载,所以q=8.04KN/m挠度 ωA =EI ql k m 1004=3418500121650010025004.8967.0⨯⨯⨯⨯⨯⨯=0.45mm <[ω]=400l =400330=0.83mm 可以满足要求。
砼支撑配筋表
冠梁钢筋净跨L=236.213 L1=236.213+0.3*2*6=239.813 L2=236.213+0.38*2*6=240.773
N1
螺纹钢
n20
239.813
12
2.468
7.102
冠梁上下纵筋
N2
螺纹钢
n25
240.773
36
3.856
33.423
冠梁侧壁纵筋
N3
螺纹钢
n12
4
1575
N5
螺纹钢
n12
3.24
112
0.888
0.322
竖向内箍@150
合计：
72.829
小计：
3.961
三、
位于转角处斜撑净跨9.9*2根15.55*2根
N1
螺纹钢
n32
12.46
32
6.318
6.181
上下纵筋
18.11
N2
螺纹钢
n25
11.9
28
3.856
2.964
侧壁纵筋
15.55
N3
螺纹钢
n12
竖向内箍@150
小计：
64.944
3、
位于东扩大端砼支撑1根净跨16.7m
N1
螺纹钢
n32
17.88
16
6.318
1.808
上下纵筋
N2
螺纹钢
n25
17.78
14
3.856
0.96
侧壁纵筋
N3
螺纹钢
n12
4
112
0.888
0.398
外箍@150
N4
基坑支护支撑体系计算书_secret
支撑体系计算书（1）冠梁1（GL1）配筋计算一、设计要求:结构安全等级: 二级混凝土强度等级: C30钢筋等级: HRB400冠梁最大弯矩设计值M＝935（kN-m）矩形截面宽度b＝900.0（mm）矩形截面高度h＝700.0（mm）钢筋合力点至截面近边的距离a＝35.0（mm）二、计算参数:根据设计要求查规范得:◇重要性系数γ0＝1.0◇混凝土C30的参数为:系数α1＝1.00系数β1＝0.80混凝土轴心抗压强度设计值fc＝17.5（N/mm2）混凝土轴心抗拉强度设计值ft＝1.75（N/mm2）正截面混凝土极限压应变εcu＝0.00330◇钢筋HRB400的参数为:普通钢筋抗拉强度设计值fy＝380（N/mm2）普通钢筋弹性模量Es＝2.0（×100000N/mm2）◇钢筋HPB300的参数为:普通钢筋抗拉强度设计值fy＝170（N/mm2）三、冠梁纵向钢筋配筋计算:◇截面有效高度:h0＝h－a＝865.0（mm）◇相对受压区高度计算:ξb＝β1／（1＋fy／Es／εcu）＝0.5077ξ＝1－√￣［1－2×γ0×M／（α1×fc×b×h0×h0）］＝0.110ξ≤ξb◇钢筋截面面积计算:As＝α1×fc×b×h0×ξ／fy＝2844（mm2）◇配筋率验算:规范要求最小配筋率ρmin＝取大者（0.2％，45×ft／fy％）＝0.21（%）As≥ρmin×b×h＝1896（mm2）Φ22HBR400钢筋8根，As=3041mm2，满足要求。
四、受剪承载力配筋计算:◇截面有效高度:h0＝h －a ＝765.0（mm ）V ≤h s A f bh f svyvt cv +0α .冠梁最大剪力V=519KN箍筋在支撑梁交接处配Φ8四肢箍筋，间距加密至100mmh s A f bh f svyvt cv +0α=（0.7×1.43×700×865+270×（201.2/100）×865）/900=678.6KN ≥V箍筋配筋Φ8间距200mm ，支撑交接处两侧2m 加密至100mm 满足要求。
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冠梁配筋计算书执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500-----------------------------------------------------------------------1 已知条件及计算要求：(1)已知条件：矩形柱 b=800mm ，h=1200mm 计算长度 L=8.50m砼强度等级 C30，fc=14.30N/mm 2 ft=1.43N/mm 2纵筋级别 HRB400，fy=360N/mm 2，fy'=360N/mm 2箍筋级别 HPB300，fy=270N/mm 2轴力设计值 N=1.00kN弯矩设计值 Mx=775.00kN.m ，My=0.00kN.m 剪力设计值 Vy=50.00kN ，Vx=0.00kN (2)计算要求：1.正截面受压承载力计算2.斜截面承载力计算3.裂缝计算-----------------------------------------------------------2 受压计算偏压计算=计算相对界限受压区高度ξ (2)计算轴向压力作用点至钢筋合力点距离, 根据《混凝土规范》6.2.17:x=0.1mm < 2a6.2.15: 插值计算构件的稳定系数φ=0.971 s偏压计算配筋: x 方向A sx =1904mm 2: y 方向A sy =0mm 2轴压计算配筋: x 方向A sx =0mm 2b 1f E scu=h 0s 1200e 0775.001.00e a max{20,h/30}=774999.9==>=e i 775039.9mm 0.3h 0⨯0.31165349.5mm ===N b 1f c b h 0b ⨯⨯⨯⨯1.0014.380011650.51766898994N 1f =A-1f f 'y (N (+e 0.5f a 's775039.9-0.9f 'y: y 方向A sy =0mm 2计算配筋结果: x 方向A sx =1904mm 2y 方向A sy =0mm 2最终配筋面积:x 方向单边: A sx =1904mm 2 ≤ ρmin ×A=0.0020×960000=1920mm 2, 取A sx =1920mm 2y 方向单边: A sy =0mm 2 ≤ ρmin ×A=0.0020×960000=1920mm 2, 取A sy =1920mm 2全截面: A s =2×A sx +2×A sy =7680mm 2 > ρmin ×A=0.0055×960000=5280mm 23 受剪计算3.1 x 方向受剪计算剪力为零, 采用构造配筋: 箍筋最小配筋率: 0.40%由于箍筋不加密, 故ρvmin =0.4%×0.5=0.2%λy =13.3 > 3.0, y =3.0(1)截面验算, 根据《混凝土规范》式 6.3.1: h w /b=1.5 ≤ 4, 受剪截面系数取0.25截面尺寸满足要求。
(2)配筋计算根据《混凝土规范》式箍筋最小配筋率 由于箍筋不加密, 故ρvmin =0.4%×0.5=0.2% 计算箍筋构造配筋A svmin /s: svy /s=1.011mm4 配置钢筋min )101165=y13.30==<=V y 50.00kN 0.25c f c b h 0⨯⨯⨯⨯0.25 1.0014.380011653331.90kN +1.753.00min )10-(1)上部纵筋:4E25(1963mm2ρ=0.20%) > As=1920mm2，配筋满足。
(2)下部纵筋:4E25(1963mm2ρ=0.20%) > As=1920mm2，配筋满足。
(3)左右纵筋:5E25(2454mm2ρ=0.26%)分配As=2945mm2 > As=1920mm2，配筋满足。
(4)竖向箍筋:d8@190四肢箍(1058mm2/m ρsv=0.13%) > Asv/s=1011mm2/m，配筋满足。
(5)水平箍筋:d8@190四肢箍(1058mm2/m ρsv=0.09%) > Asv/s=1011mm2/m，配筋满足。
5 裂缝计算5.1 左右侧裂缝计算(1)根据《混凝土规范》第7.1.2 注3), 偏压计算时 e0/h0=(0/150)/0.765=0.00 <= 0.55, 不需要验算裂缝。
5.2 上下侧裂缝计算(1)根据《混凝土规范》第7.1.2 注3), 偏压计算时 e0/h0=(80/150)/1.165=0.46 <= 0.55, 不需要验算裂缝。
5.3 裂缝计算结果W max=max{0.000, 0.000}=0.000mm < W lim=0.400mm, 满足。
-----------------------------------------------------------------------支撑梁配筋计算书执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500-----------------------------------------------------------------------1 已知条件及计算要求：(1)已知条件：矩形柱b=600mm，h=800mm计算长度 L=11.30m砼强度等级 C30，fc=14.30N/mm2 ft=1.43N/mm2纵筋级别 HRB400，fy=360N/mm2，fy'=360N/mm2箍筋级别 HPB300，fy=270N/mm2轴力设计值 N=1132.00kN弯矩设计值 Mx=366.00kN.m，My=0.00kN.m剪力设计值 Vy=50.00kN，Vx=0.00kN(2)计算要求：1.正截面受压承载力计算2.斜截面承载力计算3.裂缝计算-----------------------------------------------------------2 受压计算2.1 轴压比b h⨯600800480000mm2A⨯===偏压计算 (1)计算相对界限受压区高度ξ (2)计算轴向压力作用点至钢筋合力点距离根据《混凝土规范》6.2.17:6.2.15: 插值计算构件的稳定系数φ=0.785 s=b 1f E scu=h 0s 800e 0366.001132.00e a max{20,h/30}=323.3==>=e i 350.0mm 0.3h 0⨯0.3765229.5mm ===N b 1f c b h 0b ⨯⨯⨯⨯1.0014.36007650.51763397680N 1f =A-1f f 'y (N (+e 0.5f a 's⨯(350.0-0.9f 'y偏压计算配筋: x 方向A sx =69mm 2: y 方向A sy =0mm 2轴压计算配筋: x 方向A sx =0mm 2: y 方向A sy =0mm 2计算配筋结果: x 方向A sx =69mm 2y 方向A sy =0mm 2最终配筋面积:x 方向单边: A sx =69mm 2 ≤ ρmin ×A=0.0020×480000=960mm 2, 取A sx =960mm 2y 方向单边: A sy =0mm 2 ≤ ρmin ×A=0.0020×480000=960mm 2, 取A sy =960mm 2全截面: A s =2×A sx +2×A sy =3840mm 2 > ρmin ×A=0.0055×480000=2640mm 23 受剪计算3.1 x 方向受剪计算剪力为零, 采用构造配筋: 箍筋最小配筋率: 0.40%由于箍筋不加密, 故ρvmin =0.4%×0.5=0.2%λy =9.6 > 3.0, y =3.0(1)截面验算, 根据《混凝土规范》式 6.3.1: h w /b=1.3 ≤ 4, 受剪截面系数取0.25截面尺寸满足要求。
(2)配筋计算根据《混凝土规范》式箍筋最小配筋率 由于箍筋不加密, 故ρvmin =0.4%×0.5=0.2% 计算箍筋构造配筋A svmin /s: min )10765=y9.57==<=V y 50.00kN 0.25c f c b h 0⨯⨯⨯⨯0.25 1.0014.36007651640.93kN +1.753.00min )10svy 4 配置钢筋(1)上部纵筋:5E20(1571mm 2 ρ=0.33%) > As=960mm 2，配筋满足。
(2)下部纵筋:5E20(1571mm 2 ρ=0.33%) > As=960mm 2，配筋满足。
(3)左右纵筋:3E20(942mm 2 ρ=0.20%)分配As=1257mm 2 > As=960mm 2，配筋满足。
(4)竖向箍筋:d8@200三肢箍(754mm 2/m ρsv =0.13%) > Asv/s=738mm 2/m ，配筋满足。
(5)水平箍筋:d8@200三肢箍(754mm 2/m ρsv =0.09%) > Asv/s=738mm 2/m ，配筋满足。
5 裂缝计算5.1 左右侧裂缝计算(1)根据《混凝土规范》 第7.1.2 注3), 偏压计算时 e 0/h 0=(0/150)/0.565=0.00 <= 0.55, 不需要验算裂缝。
5.2 上下侧裂缝计算 (1)截面有效高度:(3)按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte te (4)裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数7.1.2-2:ψ=-1.3888 < 0.2, =-=-=h 0h a s 80035765mm sy s 2=e s e ='f 0-0.87-'f==sk )A te ⨯0.5600te 1571=te sd eq :根据《混凝土规范》表构件受力特征系数 αcr = 1.9: (5)最大裂缝宽度计算, 根据《混凝土规范》式7.1.2-1:裂缝计算结果W max =max{0.000, 0.021}=0.021mm < W lim =0.400mm, 满足。