预应力混凝土管桩计算书
预应力管桩单桩竖向承载力特征值计算表格
实取单桩竖向承载力特征值 Ra＝ 600
kN
5
Qsk=up∑qskli=
805.82 722.7 594.3 571.5 973 680 849 821 718 625 583 9271 1288 1160 1137 1539 1246 1414 1386 1284 1191 1148 1490
极差（不应超过30％）
5% 1% 11% 13% 18% 4% 8% 6% 2% 9% 12% 14%
有效桩长
0
0
0
12 11.5 6.4 9.1 14.9 8.8 13.6 15.4 8.5 9.1 9.6 14.4 0
00
单桩竖向承载力极限标准值 Quk平均值＝ 1305 kN,
实取单桩竖向承载力极限标准值 Quk＝ 1200 kN
565.5 kN
桩身周长up(mm)=πd=
强风化岩 桩端极限端阻力标准值qpk(kPa)= 式 （8.
942.5 mm
8000
桩侧摩阻
岩土厚度l i(m)
力极限标
准值 ZK1 ZK2 ZK3 ZK4 ZK5 ZK6 ZK7 ZK8 ZK9 ZK10 ZK11 ZK12 ZK13 ZK14 ZK15 ZK16 ZK17 ZK18
预应力管桩单桩竖向承载力特征值计算
工程名称: 1. 计 2. 输
桩类别： 计算公式： Qpk(kN) ＝ qpkAp ＝
层序 岩土名称
《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 《建筑地基基础设计规范》GB5007-2002 第8.5节
预应力管桩
桩身直径d(mm) ：
300
桩端承载土层：
单桩竖向承载力极限标准值 Quk=Qpk+Qsk=qpkAp+up ∑ qskli
预应力混凝土管桩方案(参考文献)
目录第一章编制说明 (6)第1节编制依据 (6)第2节编制说明 (7)第3节施工目标 (8)第二章工程概况 (9)第1节总述 (9)第2节主要工程量统计 (11)第3节工程重点难点分析 (12)第三章技术与经济关系处理设想 (15)第四章工程投入的主要物资和施工机械设备情况、主要施工机械进场计划 (16)第1节工程投入的主要物资 (16)第2节施工机械设备情况、主要施工机械进场计划 (16)第五章劳动力安排计划 (18)第六章劳动力安排计划 (18)1第七章施工进度网络表 (18)第1节总工期 (19)第2节施工进度计划安排 (19)第3节施工进度计划横道图和网络图 (20)第八章施工总平面布置设计 (20)第1节现场平面布置说明 (20)第2节施工用电及施工用水 (21)第九章进场施工准备计划 (23)第1节准备工作计划表 (23)第2节技术准备工作 (25)第3节现场准备 (26)第4节防雨、消防设施准备 (26)第5节现场移交准备，办理开工手续 (27)第十章主要施工方法 (27)第1节施工测量放线 (27)2第2节预应力管桩施工工艺 (33)第3节接桩 (35)第4节正式打桩 (36)第5节收锤标准及贯入度 (41)第6节管桩进场验收及保管 (41)第十一章确保工程质量的技术组织措施 (43)第1节质量目标 (43)第2节质量保证体系 (43)第3节质量保证措施 (47)第4节工程创优体系和保证措施 (50)第十二章确保安全生产的技术组织措施 (53)第1节安全目标 (53)第2节安全保证体系 (53)第3节安全保证措施 (53)第十三章确保文明施工措施的技术措施 (57)3第1节文明施工目标 (57)第2节文明施工组织机构 (58)第3节文明施工保证措施 (61)第十四章确保工期的技术组织措施 (63)第1节工期目标 (63)第2节进度控制的方法 (63)第3节施工进度计划的动态控制 (64)第4节确保工期的管理措施 (64)第5节保证工期的技术措施 (65)第十五章协调与配合 (67)第1节与业主及监理单位的配合 (67)第2节与外部有关单位协调与配合 (71)第十六章工程竣工验收 (73)第十七章施工组织管理机构及其职责划分 (75)第1节施工组织管理机构 (75)4第2节管理机构职责划分 (79)第十八章事故应急预案 (85)5第一章编制说明第1节编制依据一、编制依据1、滁州碧桂园一期工程地下车库（F区）PHC混凝土管桩基础工程施工图、滁州碧桂园岩土工程勘察报告2、现行国家有关工程施工规范、规程及技术标准3、安徽省及滁州市有关政策和文件规定4、我公司ISO9001质量体系文件5、我公司踏勘现场所了解的情况6、我公司长期的建筑施工经验二、满足施工规范滁州碧桂园一期地下车库F区PHC混凝土管桩基础工程的施工，应满足但不限于下列规范要求：1、工程测量规范（GB50026—93）2、建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202-2002）3、钢筋焊接及验收规范（JGJ94-96）64、建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）5、建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）6、建筑桩基检测技术规范（JGJ06-2003）8、建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2001）9、施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-88）10、建筑工程施工现场供用电安全规范（GB50194-93）第2节编制说明滁州碧桂园一期地下车库（F区）基础采用PHC管桩施工。
【精品】管桩桩身压屈验算计算书
单桩承载力计算书本工程采用采用预应力混凝土管桩：按Z15孔计算：1、桩径500mm（桩长48）(桩长按桩端至少进入持力层2D控制）：桩受力类型为端承摩擦型桩.单桩承载力特征值计算：Ra=0.5＊3。
14＊(1.5＊15+13。
1*5+11.2＊6+1。
4＊36+15.5＊14+5.3*23）+（3。
14*0.5＊0。
5/4＊800）=1011KN单桩承载力特征值取1000KN桩承载力设计值为1000x1.25=1250Kn桩身混凝土强度：Qc=3.14x(0.252—0。
1852）x0.75x27。
5x10=1831Kn〉1250Kn桩身压屈验算计算书已知:桩砼：C60fc=27.5N/mm2=27.5x103kN/m2Ec=3。
6x104N/mm=3。
6x107kN/m2桩主筋：ØD Es=2.0x108kN/m2桩身截面面积A=0.25*3。
14*(D2—d2)=0。
25*3.14＊(0.52—0。
372）=0。
0888m21.桩身截面换算惯性矩（此处由于管桩配筋量少，故不考虑钢筋对惯性矩的影响，直接采用桩身截面惯性矩)Io=3。
14*(D4—d4）/64=3。
14＊（0。
54-0.374）/64=2。
193*10—32.EI=0。
85＊Ec*Io=0.85＊3.6*107＊2。
19＊10—3=6。
57*1043.桩身计算宽度:bo=0。
9＊（1.5d+0。
5）=0.9＊(1.5＊0.5+0。
5)=1。
125m4.查表5。
7。
5,取m=0.35(MN/m4）5.a=5√（m＊bo/EI）=5√（0。
35＊103＊1。
125/6。
57*104)=0。
57m4/a=4/0。
57=7.02m<桩长L=44m6.Lc=0.0.5*(4/a)=0.5＊7。
02=3。
51m￣Lc/d=3。
51/0。
5=7。
02查表5。
8.4—2，压屈系数￠=1.0满足压屈要求桩上承台局压验算计算公式：《混凝土结构设计规范》（7。
预应力混凝土管桩抗拔承载力计算
关 影 响 因素 经计 算 分 析 后 选 用 或 另 行设 计 ” ，因
此有人 认 为预应 力 混凝 土 管 桩 不 能用 作 抗 拔 桩 ， 觉得施 加预 应力 张拉 钢筋 已用掉 了钢筋 的大 部分
强度 ，用 作 抗 拔 桩 时 难 以再 承 受 一 个 拉 力 。从 《 先张 法 预 应 力 混 凝 土 管 桩 》 （ Ｇ ３—２０ ） 苏 Ｏ ０２
当管桩承受水平荷载或为抗拔桩时应结合工程有关影响因素经计算分析后选用或另行设计因此有人认为预应力混凝土管桩不能用作抗拔桩觉得施加预应力张拉钢筋已用掉了钢筋的大部分强度用作抗拔桩时难以再承受一个拉力
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任春华
预应 力混凝 土管桩抗拔 承载 力计算
１ ９
３ ２×７） ×１ ２ ， ６＝５ ９ ｋ ５ Ｎ
（ ） 桩 顶 与 承 台 连 接 钢筋 是 决 定 管 桩 抗 拉 １ 承 载力 的关键 因素 ，如果管 桩作 为抗 拔桩 ，施 工 图中应 注明 ，将 标准 图 中的连接 钢筋适 当增 加 。 （ ） 接头 焊 缝 的 抗 拉 承 载 力 最 高 ，但 是 由 ２ 于直 接暴 露在周 围环境 中 ，如果 环境对 钢 材 有腐
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２ ０
Ｃ ＭＩ Ａ Ｎ ＮＥ Ｒ Ｎ Ｄ Ｓ Ｇ ＨＥ Ｃ Ｌ Ｅ ＧＩ Ｅ Ｉ Ｇ Ｅ Ｉ Ｎ
化 工 设计 ２０ ，８ ４ ０８ １（ ）
因素分别 计算如 下 ： （ ）参照 《 １ 建筑 桩 基 技术 规 范》 式 ５２ １ ．．８—
表四 “ 预应 力 钢 筋 强 度 指 标 ” 中钢 筋 张 拉 控 制
应 力 盯 ＝９４ ／ 。 ９Ｎ ｍｍ ，钢 筋 抗 拉 强 后面 的分 析可 以看 出 ，预 应 ００ ／ 力 混凝 土管桩 可 以受 拉 ，只要 考 虑 了影响 抗拔 承 载 力 的各种 因素并 采取 适 当措 施 ，可 以把 预应 力
预应力混凝土管桩单桩竖向承载力计算格式
预应力混凝土管桩单桩竖向承载力计算格式
青岛某工程，基础采用桩基础；桩选用山东省标准《预应力混凝土管桩》L06G407中的PC-A400(80),十字型钢桩尖。
地勘报告提供的场地土层情况及桩基
该建筑以4层为桩端持力层，桩长为8.5m. ±0.000相当于绝对标高为4.550，桩顶标高-1.250（绝对标高3.300）。
设计用单桩竖向承载力特征值ZH-1（直径400）为410kN。
ZH-1的截面特性如下：
ZH-1：直径d=400，周长L=1256.64mm，桩端面积Ap=125663.70mm2；
覆盖1、2、3、4号孔位。
各勘探孔处的单桩竖向极限承载力标准值计算如下：
Q uk=L∑q sik l i+q pk A p
单桩竖向承载特征值Ra= Q uk /2
1号孔
此处以4层为桩端持力层，计算过程见表格：
2号孔
此处以4层为桩端持力层，计算过程见表格：
3号孔
此处以4层为桩端持力层，计算过程见表格：
4号孔。
QTZ80(GMT6010)矩形板式预制管桩基础计算书
QTZ80-6010管桩矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《预应力混凝土管桩技术标准》JGJ/T406-2017一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算承台底标高d1(m) -6.15基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.35×25+0×19)=843.75kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×843.75=1139.062kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.22+3.22)0.5=4.525m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k'+G k)/n=(434+843.75)/5=255.55kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k'+G k)/n+(M k'+F Vk'h)/L=(434+843.75)/5+(1796+73.5×1.35)/4.525=674.34kNQ kmin=(F k'+G k)/n-(M k'+F Vk'h)/L=(434+843.75)/5-(1796+73.5×1.35)/4.525=-163.24kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F'+G)/n+(M'+F v'h)/L=(585.9+1139.062)/5+(2424.6+99.225×1.35)/4.525=910.358kN Q min=(F'+G)/n-(M'+F v'h)/L=(585.9+1139.062)/5-(2424.6+99.225×1.35)/4.525=-220.373kN 四、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.6=1.885mh b/d=1.2×1000/600=2<5λp=0.16h b/d=0.16×2=0.32空心管桩桩端净面积：A j=π[d2-(d-2t)2]/4=3.14×[0.62-(0.6-2×0.11)2]/4=0.169m2 空心管桩敞口面积：A p1=π(d-2t)2/4=3.14×(0.6-2×0.11)2/4=0.113m2R a=ψuΣq sia·l i+q pa·(A j+λp A p1)=0.8×1.885×(0.35×12+1.96×7+2.55×12+7.05×8+8×8+1.4×9+4.1×22+3.7×9+5.7×26+3.2 5×34+1.84×30)+1300×(0.169+0.32×0.113)=1200.62kNQ k=255.55kN≤R a=1200.62kNQ kmax=674.34kN≤1.2R a=1.2×1200.62=1440.744kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-163.24kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=163.24kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：G p=l t(γz-10)A j=39.9×(25-10)×0.169=101.345kNR a'=ψuΣλi q sia l i+G p=0.8×1.885×(0.7×0.35×12+0.7×1.96×7+0.6×2.55×12+0.7×7.05×8+0.7×8×8+0.6×1.4×9+0.7×4.1×22+0.7×3.7×9+0.7×5.7×26+0.7×3.25×34+0.7×1.84×30)+101. 345=748.147kNQ k'=163.24kN≤R a'=748.147kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=18×3.142×10.72/4=1619mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=910.358kN桩身结构竖向承载力设计值：R=9542.51kNQ=910.358kN≤9542.51kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=220.373kNf py A ps=(650×1618.564)×10-3=1052.067kNQ'=220.373kN≤f py A ps=1052.067kN满足要求！五、承台计算1、荷载计算承台计算不计承台及上土自重:F max=F/n+M/L=585.9/5+2424.6/4.525=652.946kNF min=F/n-M/L=585.9/5-2424.6/4.525=-418.586kN承台底部所受最大弯矩:M x= F max (a b-B)/2=652.946×(3.2-1.6)/2=522.357kN.mM y= F max (a l-B)/2=652.946×(3.2-1.6)/2=522.357kN.m承台顶部所受最大弯矩:M'x= F min (a b-B)/2=-418.586×(3.2-1.6)/2=-334.869kN.mM'y= F min (a l-B)/2=-418.586×(3.2-1.6)/2=-334.869kN.m计算底部配筋时：承台有效高度：h0=1350-50-20/2=1290mm计算顶部配筋时：承台有效高度：h0=1350-50-20/2=1290mm2、受剪切计算V=F/n+M/L=585.9/5 + 2424.6/4.525=652.946kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1290)1/4=0.887塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(3.2-1.6-0.6)/2=0.5ma1l=(a l-B-d)/2=(3.2-1.6-0.6)/2=0.5m 剪跨比：λb'=a1b/h0=500/1290=0.388，取λb=0.388；λl'= a1l/h0=500/1290=0.388，取λl=0.388；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.388+1)=1.261αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.388+1)=1.261βhsαb f t bh0=0.887×1.261×1.57×103×5×1.29=11333.373kNβhsαl f t lh0=0.887×1.261×1.57×103×5×1.29=11333.373kNV=652.946kN≤min(βhsαb f t bh0， βhsαl f t lh0)=11333.373kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.29=4.18ma b=3.2m≤B+2h0=4.18m，a l=3.2m≤B+2h0=4.18m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=522.357×106/(1×16.7×5000×12902)=0.004ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.004)0.5=0.004γS1=1-ζ1/2=1-0.004/2=0.998A S1=M y/(γS1h0f y1)=522.357×106/(0.998×1290×300)=1353mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(1353,0.0015×5000×1290)=9675mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=9835mm2≥A1=9675mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c lh02)=522.357×106/(1×16.7×5000×12902)=0.004ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.004)0.5=0.004γS2=1-ζ2/2=1-0.004/2=0.998A S2=M x/(γS2h0f y1)=522.357×106/(0.998×1290×300)=1353mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A2=max(A S2, ρlh0)=max(1353,0.0015×5000×1290)=9675mm2承台底短向实际配筋：A S2'=9835mm2≥A2=9675mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积αS1= M'y/(α1f c bh02)=334.869×106/(1×16.7×5000×12902)=0.002ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002γS1=1-ζ1/2=1-0.002/2=0.999A S3=M'y/(γS1h0f y1)=334.869×106/(0.999×1290×300)=867mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A3=max(A S3,ρbh0,0.5A S1')=max(867,0.0015×5000×1290,0.5×9835)=9675mm2承台顶长向实际配筋：A S3'=9835mm2≥A3=9675mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积αS2= M'x/(α2f c lh02)=334.869×106/(1×16.7×5000×12902)=0.002ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002γS2=1-ζ2/2=1-0.002/2=0.999A S4=M'x/(γS2h0f y1)=334.869×106/(0.999×1290×300)=867mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A4=max(A S4, ρlh0,0.5A S2' )=max(867,0.0015×5000×1290,0.5 ×9835)=9675mm2承台顶面短向配筋：A S4'=9835mm2≥A4=9675mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向HRB335 14@495。
预应力管桩计算书
预应力管桩计算书一、计算依据1、《预应力混凝土管桩基础技术规程》 (DBJ/T15-27-2018)2、《建筑结构荷载规范》 (GB-2012)3、《建筑桩基技术规范》 (JGJ94-2008)二、基本参数1、桩型：预应力管桩2、桩径：D=400mm3、桩长：L=15m4、桩端持力层：强风化岩层5、单桩承载力设计值：R=1200kN三、管桩结构计算1、截面面积A = π(D/2)² = π(400/2)² = 4000π mm²2、惯性矩I = π(D/2)³ = π(400/2)³ = π mm⁴3、桩身抗弯强度设计值fpy = 1.4 × 140 N/mm² = 1.4 × 140 ×1000 N/cm²4、桩身配箍率n = A × fpy / (πD²) = 4000π× 140 / (π×400²) = 1/75≈0.01335、约束箍筋布置：在桩身高度范围内每隔1m设置一道直径为16mm 的约束箍筋，约束箍筋的间距宜不大于350mm。
6、配箍率计算：n = (π×D²×Z×fy/4)/(Z×fy/2+π×D²×n×fy/4) = (π×400²×1×140/4)/(1×140/2+π×400²×16×140/4) =0.9667≈1/757、单桩竖向承载力设计值Q = n × A × fpy = 1/75 × 4000π×140 × 1000 N = N8、单桩竖向承载力特征值qpa = Q / (πD²) = / (π×400²) N/cm ² = 17 N/cm²9、根据地质勘察报告提供的资料，强风化岩层的承载力特征值fa=350kPa，则单桩竖向承载力特征值qpa= fa=350kPa。
预应力混凝土管桩重量计算__概述及解释说明
预应力混凝土管桩重量计算概述及解释说明1. 引言1.1 概述预应力混凝土管桩是一种常用的基础结构形式，用于在建筑工程和土木工程领域中承担重要的支撑和传递荷载的功能。
其受力性能和稳定性对于确保工程的安全可靠至关重要。
重量计算是预应力混凝土管桩设计过程中的关键环节之一，它对于确定管桩的合理尺寸、结构形式以及施工方案具有重要影响。
1.2 文章结构本文将从概述、计算方法、实例分析与讨论以及结论与展望四个方面进行阐述。
具体而言，第2部分将概述预应力混凝土管桩和重量计算方法的背景和意义；第3部分将介绍预应力混凝土管桩重量计算的基本原理、假设和详细方法；第4部分将通过一个具体的示例来解释并演示预应力混凝土管桩重量计算的步骤与结果；最后，在第5部分中我们将总结文章中得出的结论并展望未来可能存在问题需要进一步研究探索的方向。
1.3 目的本文旨在通过详细讲解预应力混凝土管桩重量计算方法，使读者了解该方法的基本原理和具体操作步骤。
同时，通过一个实例的分析与讨论，我们将验证所介绍的计算方法的准确性和可靠性，并进一步展望未来可能存在的问题，探讨改进和研究方向。
通过本文的阐述，相信读者能够对预应力混凝土管桩重量计算有更全面、深入的理解，并能够在实践中应用此方法来指导工程设计与施工。
2. 预应力混凝土管桩重量计算概述2.1 管桩的定义和作用预应力混凝土管桩是一种重要的地基工程结构元素，它由混凝土和预应力钢材组成。
管桩通常被嵌入到地下，用于传输建筑物或其他结构的荷载至更深的地层。
它在土壤中形成阻力，提供结构稳定性和承载力。
2.2 预应力混凝土管桩的特点预应力混凝土管桩相比于其他常规桩基具有以下特点：- 强度高：由于预应力钢材的引入，使得管桩具有较高的强度和刚度，能够承受较大的水平荷载和沉降变形。
- 长度可调节：通过在现场张拉钢束来调整管桩长度，以适应不同工程需求。
- 耐久性好：采用高强度混凝土和耐蚀措施，能够在恶劣环境下长期使用。
预应力混凝土管桩计算书
预应力混凝土管桩计算书1. 计算书编制依据根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008)、《预应力混凝土管桩技术规程》(GB 50007-2011)以及工程地质报告、设计文件等编制本计算书。
2. 工程概况本项目为XXX工程，位于XX市XX区，占地面积XX平方米，建筑总面积XX 平方米。
工程由XX栋建筑物组成，其中包括住宅、商业、办公等不同功能区域。
本计算书主要针对工程中的预应力混凝土管桩进行计算。
3. 桩基设计参数3.1 地质条件根据地质勘察报告，工程场地地层主要由第四系冲积层和残积层组成，自上而下分别为：1)素填土：厚度1.00~3.50m，灰褐色，湿，松散状；2)粉质粘土：厚度1.50~6.00m，灰色，湿，可塑状；3)粉砂：厚度1.00~4.00m，灰白色，湿，松散状；4)碎石土：厚度2.00~6.00m，灰黄色，湿，松散状；5)强风化花岗岩：厚度1.00~4.00m，灰白色，湿，散体状。
3.2 桩基设计要求1)桩型：预应力混凝土管桩；2)桩长：根据计算确定；3)桩径：根据计算确定；4)桩距：根据计算确定；5)桩基承载力特征值：根据规范和地质勘察报告确定；6)桩基设计安全等级：二级。
4. 桩基计算4.1 竖向承载力计算根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008)第5.2.1条，计算单桩竖向承载力特征值：[ Qk = Qsk + Qpk ][ Qsk = 1.2 2.0 10^4 = 2.4 10^4 ][ Qpk = 1.2 1.0 10^4 = 1.2 10^4 ][ Qk = 2.4 10^4 + 1.2 10^4 = 3.6 10^4 ]4.2 水平承载力计算根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008)第5.2.2条，计算单桩水平承载力特征值：[ Qh = 0.7 2.0 10^3 = 1.4 10^3 ]4.3 桩基承载力验算根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008)第5.2.4条，进行桩基承载力验算：[ Ng ][ Ng = 144 ]5. 桩基施工根据《预应力混凝土管桩技术规程》(GB 50007-2011)和设计文件，进行桩基施工，包括桩基施工前准备、桩基打桩、桩基质量控制等。
PHC管桩混凝土有效预应力值的计算方法
0PHC 管桩混凝土有效预应力值的计算方法(JISA5337)本计算方法基本参照日本工业标准JISA5337:1995“先张法预应力离心高强混凝土管桩”的编制说明。
管桩有效预应力主要考虑混凝土弹性变形、混凝土徐变、混凝土干缩和预应力钢筋松弛等四个因素。
现介绍如下：一、 放张之后的预应力钢筋的拉应力σpt:Ac Ap n pipt '+=1σσ (1)式中：pi σ—预应力钢筋初始的拉应力N/mm ²。
Ap —预应力钢筋的截面积mm ²。
n ´—放张时预应力钢筋和混凝土的弹性模量比c E Ep n '='。
二、 预应力钢筋因混凝土徐变和干缩引起的拉应力损失为△σP Ψ：)21(1ψσσεψσψσ+++=∆cpt cpt opt n cEp n p (2)Ac Appt cpt σσ= (3)式中：cpt σ—放张之后混凝土的预压应力N/mm ²。
n ´—预应力钢筋和混凝土的弹性模量比c E Ep n '='。
Ψ—混凝土的徐变系数。
εc —混凝土的干缩率。
Ep —预应力钢筋的弹性模量MPa 。
三、 预应力钢筋松弛引起的拉应力损失△σr ：)2(0σψσγσ∆-=∆pt r (4)式中：0γ—预应力钢筋的净松弛系数。
四、 预应力钢筋的有效拉应力σpe ：r p pt pe σσσσψ∆-∆-= (5)五、 管桩混凝土有效预应力ce σ：Ac Appe ce σσ= (6)以上各公式中计算参数：1． 使用阶段的混凝土弹性模量Ec=3.9×104MPa2． 放松预应力钢筋时的混凝土弹性模量Ec ´=2.925×104MPa3． 预应力钢筋的弹性模量Ep=2×105MPa4． 预应力钢筋初始的拉应力σpi =0.7f pyk5． 混凝土的干缩率εc=1.5×10-46． 混凝土的徐变系数Ψ=2.07． 预应力钢筋的净松弛系数γ0=0.15算例：PHCA500×100管桩混凝土的有效预应力值（配筋11Φ9.0） 22222125664)300500(4)(4mm d D Ac =-=-=ππ 27046411mm Ap =⨯=2/99414207.07.0mm N f pyk pi =⨯==σ245/13.5109.3100.2mm N Ec Ep n =⨯⨯=='245/4.80)221(3.95736.513.51105.1100.236.5213.5)21(1mm N n cEp n pe cptcpt p =+⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯=+++=∆-ψσσεψσσψ 20/5.119)4.8023.957(15.0)2(mm N r p pt =⨯-⨯=∆-=∆ψσσγσ2/4.7575.1194.803.957mm N r p pt pe =--=∆-∆-=σσσσψ 2/24.4mm N Ac Ap pe ce =•=σσ。
预应力钢筋混凝土管桩工程量计算
预应力钢筋混凝土管桩，工程量如何计算？小巴巴熊2009-2-23 22:41:32 172.30.211.* 举报预应力钢筋混凝土管桩，工程量如何计算？回答我是伟大领袖2009-2-23 22:41:49 222.82.15.* 举报预应力管桩有PHC PC PTC 三种，是一种很成熟的施工工艺，在长三角、珠江三角、渤海湾工业厂房、民用建筑应用广泛，工艺简单、施工质量容易控制。
沉桩工艺有两种：静压和锤击。
目前长三角地区以静压桩为主。
就上海地区而言，PHC-500（100）管桩单桩竖向承载力可达2000KN以上，PHC-A500(100)型管桩价格为105元/m，施工费用约为15元/m。
下面以此技术方案提供给你:采用超高强预应力混凝土管桩(PHC桩)，打桩前需做好桩锤、桩架选择，确定管桩龄期，打桩过程中插桩、锤打、接桩、送桩均采取了相应的技术措施。
该工程中PHC桩所具有的单桩承载力高、桩身耐锤击性好、穿透力强、造价便宜等特点均得到很好的体现。
通州市建工大厦主楼东西长36m，南北宽18m，地上20层，地下1层，建筑面积12000m2。
采用框架剪力墙结构。
建筑物总荷载约200000kN，最大单柱荷载6700kN o基础采用筏板基础，桩采用超高强预应力混凝土管桩(PHC桩)，规格为ф600×110，桩长24m(2根12m校对接)，主楼共打设93根桩，设计单桩承载力3100kN。
1 PHC桩特点(1) 严格按照国标GB13476—92及日本JISA 5337标准生产，其混凝土强度等级不低于C80级。
(2) 单桩承载力高，设计范围广。
在同一建筑物基础中，可使用不同直径的管桩，容易解决布桩问题，可充分发挥每根桩的承载能力。
(3) 单校可接成任意长度，不受施工机械能力和施工条件局限。
(4) 成桩质量可靠，沉桩后桩长和桩身质量可用直接手段进行监测。
(5) 桩身耐锤击和抗裂性好，穿透力强。
(6) 造价低廉。
预应力混凝土管桩抗拔承载力计算
预应力混凝土管桩抗拔承载力计算陈华北京世纪中天国际建筑设计有限公司上海分公司上海200051摘要：介绍了预应力混凝土管桩抗拔承载力的计算过程和需要考虑的方面。
关键词：预应力混凝土管桩；抗浮；抗拔Abstract:the article introduces the prestressed concrete pipe pile bearing capacity of the process and pull out of the need to consider.Keywords:prestressed concrete pipe pile;Anti-uplift;Resistance to pull中图分类号：TU37文献标识码：A文章编号：1工程概况预应力管桩由于单桩承载力高、施工便捷、造价较低、桩身质量稳定而广泛用于基础工程。
将其用于抗拔桩使用时，在有效预压应力范围内桩身不会出现裂缝，抗裂性能好，从而提高了桩身的耐久性。
XX广场位于上海市浦东新区，川沙路东侧，庙港绿地南侧，浦东运河西侧。
总建筑面积52575.6平方米，地上建筑面积24407.7平方米，地下建筑面积28167.9平方米。
地下两层，地上3～5层。
基础采用桩基础。
根据岩土工程勘探报告，预制桩的设计参数如表1所示。
单桩承载力设计参数表1层号土层名称层底一般埋深（m）平均比贯入阻力Ps（Mpa）抗拔承载力折减系数λ预制桩fs(kPa)fp(kPa)①素填土 3.59～0.53②粉质粘土 1.51～1.040.820.715③淤泥质粉质粘土夹粘质粉土-7.23～-8.250.940.715/25(6.0米以下)④淤泥质粘土-12.93～-14.400.590.725⑤1-1粘土-20.74～-21.850.810.740⑤1-2粉质粘土-25.97～-28.00 1.320.745⑤4粉质粘土-30.20～-32.50 2.150.7601500⑦1砂质粉土-35.83～-36.6510.420.7855000根据本工程的特点，通过对比后，最终确定抗拔桩采用PHC500AB100-27，参考图集为《预应力混凝土管桩》（图集号10G409）。
预应力混凝土管桩的计算
预应力混凝土管桩的计算C.1预应力混凝土管桩的预应力损失及桩身混凝土有效预压应力值的计算方法，按照现行《混凝土结构设计规范》GB50010的规定计算。
根据管桩的生产工艺特点，预应力损失一般考虑管桩中直线预应力钢棒由于锚夹具变形和钢棒内缩引起的预应力损失值σl 1；预应力钢棒的应力松驰引起的预应力损失σl 4；管桩混凝土收缩、徐变引起预应力损失σl 5。
1、预应力钢筋由于锚夹具变形和钢筋内缩引起的预应力损失值σl 1按下列公式计算： σl 1= Es 式中α—张拉端锚具变形和钢筋内缩值（㎜）；L —单节管桩长度或单根和模长度（㎜）；Es —预应力钢筋的强性模量（2.0×105N/㎜2）。
2、预应力钢筋的应力松驰引起的预应力损失值σl 4按下列公式计算：σl 1=0.025σcon 式中σcon —预应力钢筋张拉控制应力（N/㎜2）；0.025—松驰系数，按低松驰螺旋槽钢棒确定。
3、混凝土收缩、徐变引起的预应力损失值σl 5按下列公式计算： 60+340σpc I f ’ c u σl 5= 1+15ρ式中σpc I —管桩横截面上预应力钢棒合力点处的混凝土法向应力（σpc I =（σcon -σl 1-σl 4）A p / A o ）f ’ c u —施加预应力时的混凝土立方体抗压强度；αLρ—管桩横截面上预应力钢筋的配筋率。
4、管桩横截面上混凝土有效预压力值应按下式计算：σpc=（σcon-σ）A p/A ol式中：σcon—预应力钢筋张拉控制应力（一般取σcon =0.70f ptk）σ—钢筋的总预应力损失值（σl=（σl1+σl4+σl5）lA p—管桩横截面上预应力钢筋总截面积；A o—管桩换算横截面面积。
C.2管桩在纯弯状态下的抗弯承载力设计值和抗弯承载力极限值分别按下规定计算：1、管桩的抗弯承载力设计值按下式计算s i nπαs i nπαs i nπαM=α1f c A(r1+r2) +f’p y A p r p +(f ’p y-σpo)A p r p2πππ式中：f py A pα=α1f c A+f’p y A p+1.5(f py-σpo)A pαt=1-1.5αA—管桩有效横截面面积（mm2）；A p—预应力钢棒的总横截面面积（mm2）；r1、r2—管桩截面的内、外半径（mm）；r p—纵向预应力钢筋重心所在圆周的半径（mm）；α—受压区混凝土截面面积与全截面面积的比值；αt—纵向受拉钢筋截面面积与全部纵向钢筋截面面积的比值，当α＞2/3时，取αt =0α1—受压力混凝土矩形应力图的应力值与混凝土轴心抗压强度设计值的比值。
预应力混凝土管桩承载力计算和数值分析
预应力混凝土管桩承载力计算和数值分析作者：黄彬来源：《价值工程》2017年第06期摘要：预应力混凝土管桩竖向承载力的确定是工程界关注的问题，学术界对预应力混凝土管桩的竖向承载力的研究也比较多。
目前国外关于预应力混凝土管桩竖向承载力的经验公式不多，国内也没有一种计算方法十分精确。
如果按照现行规范的经验公式来确定管桩单桩竖向承载力其结果往往比通过静载荷试验所得的试桩结果要低很多，从而造成工程成本的大量增加。
本文结合辽宁盘锦某工程建设，通过静载荷试验、理论计算、数值模拟等方法分析预应力混凝土管桩的受力性状和独特的承载机理。
Abstract： The determination of the vertical bearing capacity of prestressed concrete pipe pile is a concern in the engineering field. There are many academic researches on the vertical bearing capacity of prestressed concrete pipe pile. At present， there are few abroad empirical formulas about the vertical bearing capacity of prestressed concrete pipe pile， and there is no accurate calculation method in China. If the vertical load capacity of the single pile is determined according to the empirical formula of the current code， the result is often much lower than that obtained by the static load test， which results in a large increase in the cost of the project. In this paper， combined with the project construction in Panjin， Liaoning， the static load test， theoretical calculation，numerical simulation and other methods are used to analyze the stress characteristics and the unique bearing mechanism of prestressed concrete pipe pile.关键词：预应力管桩；单桩竖向承载力；静载荷试验；数值分析Key words： prestressed pipe pile；vertical bearing capacity of single pile；static load test；numerical analysis中图分类号：TU473.1 文献标识码：A 文章编号：1006-4311（2017）06-0159-030 引言预应力混凝土管桩具有成桩质量易控制、施工简便，单桩承载力高，工程造价低，节能、环保等诸多优点。
管桩结构计算示例
管桩结构计算一、管桩混凝土有效预压应力计算管桩混凝土有效预压应力与混凝土的弹性变形、混凝土的徐变、混凝土的收缩和预应力钢筋的松弛等有关，其计算方法如下。
1、预应力放张后预应力钢筋的拉应力σpt （N/mm 2）cpconpt A A n 1σσ⋅'+= 式中：σcon ── 预应力钢筋的初始张拉应力，N/mm 2，σcon = 0.7f ptk ；f ptk ── 预应力钢筋的抗拉强度，N/mm 2；A p ── 预应力钢筋的横截面积，mm 2；A c ── 管桩混凝土的横截面积，mm 2；n ′── 预应力钢筋的弹性模量与放张时混凝土的弹性模量之比。
2、混凝土的徐变及混凝土的收缩引起的预应力钢筋拉应力损失△σp Ψ（N/mm 2）)2ψ(1σσn 1δE σψn Δσpt cpt s p cpt p ψ+⋅⋅+⋅+⋅⋅= 式中：σcpt ── 放张后混凝土的预压应力，N/mm 2； c ppt cpt A A σσ⋅=n ── 预应力钢筋的弹性模量与管桩混凝土的弹性模量之比；ψ── 混凝土的徐变系数，取2.0；δs ── 混凝土的收缩率，取1.5×10-4；E p ── 预应力钢筋的弹性模量，N/mm 2。
3、预应力钢筋因松弛引起的拉应力损失△σr （N/mm 2） )2Δ(σr Δσp ψpt 0r σ-⋅= 式中：r 0── 预应力钢筋的松弛系数，取2.5％。
4、预应力钢筋的有效拉应力σpe （N/mm 2）r p ψpt pe ΔσΔσσσ--= 5、管桩混凝土的有效预压应力σce （N/mm 2）c ppe ce A A σσ⋅=二、抗裂弯矩抗裂弯矩按以下公式计算：0tk ce cr )W f (σM ⋅+=γ式中：M cr ── 抗裂弯矩，kN ·m ；ce σ── 混凝土有效预压应力，MPa ；f tk ── 管桩混凝土抗拉强度标准值，MPa ；γ —— 离心工艺系数，C80取1.9，C60取2.0；0W ── 管桩换算面积抵抗矩，mm 3。
预应力管桩压曲验算
预应力管桩桩身压曲验算计算书
1、己知参数:
桩身混凝土强度为C80,桩径D=500mm，壁厚t=-125mm，内径d=D-2t=500-2X125=250mm
fc=35.9N/mm2=35.9x103kN/m2，Ec=3.8x104N/mm2=3.8x107KN/m2
桩主筋，Es=2.0x108kN/m2
桩身截面面积A:
A=π(D2-d2)/4=3.14X(0.52-0.252)/4=0.147m2
.2、桩身截面惯性矩:
I0 =πd[d2+2(αE-1)ρg d02]/32 *d0/2=0.00287m4
3、桩身抗弯模量EI:
E c I=3.8x107X0.00287=10.9x104KN·m2
4、根据地质勘查报告书，查表5.7.5，地基土水平抗力系数的比例系数m取5(Mn/m4)（主要为回填土与素填土）
5、查表5.8.4-1，得
a=0.553
式中b0=0.9x(1.5D+0.5)=0.9x(1.5x0.5+0.5)=1.125m
4/a=4/0.553=7.23m﹤h=35m
桩身压曲计算长度Lc:
式中，
L0= 11m（液化土层厚度）,Lc=9.1m
6、Lc/d=9.1/0.5=18.2，查表5.8.4-2可知，桩身稳定系数=0.72
=0.72x(0.85x35.9x103x0.147;3701取小值)=2664kN；要满足桩身压曲稳定验算，单桩承载力设计值Ra≤2664KN。
由于单桩承载力设计值按照Ra=3543/1.33=2664KN（试桩过程中中性点以上土产生的正向摩阻力1000，单桩承载力极限值为4543-1000=3543KN）单桩承载力特征值取1271KN。
预应力混凝土管桩抗拔承载力计算(全文)
预应力混凝土管桩抗拔承载力计算(全文)学术风格1. 引言在土木工程领域，预应力混凝土管桩抗拔承载力计算是一个重要的研究课题。
本文对该问题进行了全面的分析和计算，以期为工程实践提供参考和指导。
2. 抗拔承载力计算原理2.1 预应力混凝土管桩的构造特点2.2 抗拔承载力计算公式的推导2.3 参数及符号说明3. 预应力混凝土管桩抗拔承载力计算方法3.1 土层力学参数的确定3.2 桩身和土体的相互作用分析3.3 桩身和土体的承载力计算3.4 抗拔承载力计算公式的应用例子4. 计算结果与分析4.1 不同参数情况下的抗拔承载力计算结果4.2 参数变化对抗拔承载力的影响分析5. 结论通过对预应力混凝土管桩抗拔承载力计算的研究，本文得出了以下结论：5.1 预应力混凝土管桩抗拔承载力与土层力学参数密切相关；5.2 抗拔承载力计算公式的应用能够准确预测预应力混凝土管桩的抗拔承载力；5.3 参数的变化对抗拔承载力有明显的影响。
6. 参考文献[参考文献列表]附件：相关数据和图表。
法律名词及注释：1. 预应力混凝土：通过在混凝土中引入预先施加的拉应力，提高混凝土的抗拉强度和耐久性的一种混凝土类型。
2. 抗拔承载力：土木工程中指桩基在受到外力作用时，能够抵抗桩身抬升的能力。
—————————————————————————————————————————————商务风格1. 概述本文档旨在全面介绍预应力混凝土管桩抗拔承载力计算的方法和原理，为建筑项目中相关工程设计提供参考。
2. 抗拔承载力计算原理2.1 预应力混凝土管桩的结构特点和优势2.2 抗拔承载力计算公式的推导及应用范围2.3 参数及符号说明3. 预应力混凝土管桩抗拔承载力计算方法3.1 土层力学参数的确定及考虑因素3.2 桩身与土体相互作用分析及力学模型选择3.3 抗拔承载力计算公式的具体应用方法4. 计算结果与分析4.1 不同桩长、直径和预应力程度对抗拔承载力的影响4.2 不同土质条件下预应力混凝土管桩的抗拔性能比较5. 结论本文综合分析了预应力混凝土管桩抗拔承载力计算的关键参数和方法，并得出以下结论：5.1 土层力学参数对抗拔承载力具有重要影响，需进行准确测定和合理选取；5.2 合理应用抗拔承载力计算公式能够有效预测预应力混凝土管桩的抗拔性能；5.3 桩长、直径和预应力程度是影响抗拔承载力的关键因素。
预应力混凝土管桩计算书
预应力混凝土管桩计算书一、工程概述本工程为_____，位于_____，总建筑面积为_____平方米。
建筑物结构形式为_____，基础采用预应力混凝土管桩。
二、设计依据1、《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）2、《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008）3、《预应力混凝土管桩》（10G409）4、地质勘察报告三、地质条件根据地质勘察报告，场地土层分布情况如下：1、第①层：填土，厚度为_____米，承载力特征值为_____kPa。
2、第②层：粉质黏土，厚度为_____米，承载力特征值为_____kPa。
3、第③层：淤泥质粉质黏土，厚度为_____米，承载力特征值为_____kPa。
4、第④层：粉砂，厚度为_____米，承载力特征值为_____kPa。
四、桩型选择综合考虑工程地质条件、建筑物荷载及施工条件等因素，选用_____型号的预应力混凝土管桩，桩径为_____mm，壁厚为_____mm。
五、单桩竖向承载力计算1、根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008），单桩竖向极限承载力标准值按下式计算：Quk ＝ Qsk ＋ Qpk其中，Qsk 为桩侧阻力标准值，Qpk 为桩端阻力标准值。
2、桩侧阻力标准值 Qsk 计算Qsk ＝u∑qsikli式中，u 为桩身周长，qsik 为第 i 层土的桩侧阻力特征值，li 为第 i 层土的厚度。
根据地质勘察报告及相关规范，各土层的桩侧阻力特征值及计算长度如下：土层 1：qs1k ＝＿____kPa，l1 ＝＿____m土层 2：qs2k ＝＿____kPa，l2 ＝＿____m土层 3：qs3k ＝＿____kPa，l3 ＝＿____m土层 4：qs4k ＝＿____kPa，l4 ＝＿____m3、桩端阻力标准值 Qpk 计算Qpk ＝ Apqpk式中，Ap 为桩端面积，qpk 为桩端阻力特征值。
桩端进入第_____层土，qpk ＝＿____kPa，Ap ＝＿____m²4、单桩竖向极限承载力标准值 Quk 计算将上述计算参数代入公式，可得单桩竖向极限承载力标准值 Quk 。