化学锚栓埋件的计算
埋件计算
埋件计算建筑埋件系统设计计算书设计：校对：审核：批准：二〇一四年三月二十二日目录1 计算引用的规范、标准及资料 (1)2 幕墙埋件计算(粘结型化学锚栓) (1)2.1 埋件受力基本参数 (1)2.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 (1)2.3 群锚受剪内力计算 (2)2.4 锚栓或植筋钢材破坏时的受拉承载力计算 (2)2.5 锚栓或植筋钢材受剪破坏承载力计算 (3)2.6 拉剪复合受力承载力计算 (3)3 附录常用材料的力学及其它物理性能 (4)幕墙后锚固计算1 计算引用的规范、标准及资料《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004《混凝土结构加固设计规范》 GB50367-2006《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-20042 幕墙埋件计算(粘结型化学锚栓)2.1埋件受力基本参数V=4000NN=5000NM=200000N·mm选用锚栓：慧鱼-化学锚栓,FHB-A 12×80/100；2.2锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算按5.2.2[JGJ145-2004]规定，在轴心拉力和弯矩共同作用下(下图所示)，进行弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算：1：当N/n-My1/Σyi2≥0时：N sd h=N/n+My1/Σyi22：当N/n-My1/Σyi2<0时：N sd h=(NL+M)y1//Σyi/2在上面公式中：M：弯矩设计值；Nsdh：群锚中受拉力最大锚栓的拉力设计值；y 1，yi：锚栓1及i至群锚形心轴的垂直距离；y 1/，yi/：锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；L：轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；在本例中：N/n-My1/Σyi2=5000/4-200000×75/22500 =583.333因为：583.333≥0所以：Nsd h=N/n+My1/Σyi2=1916.667N按JGJ102-2003的5.5.7中第七条规定，这里的Nsdh再乘以2就是现场实际拉拔应该达到的值。
埋件计算例子
埋件计算例子埋件计算建筑埋件系统设计计算书设计：校对：审核：批准：---二〇一二年九月十三日目录1 幕墙埋件计算(定型化学锚栓) (1)1.1 埋件受力基本参数 (1)1.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 (1) 1.3 群锚受剪内力计算 (3)1.4 锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算 (3)1.5 基材混凝土的受拉承载力计算 (4)1.6 锚栓钢材受剪破坏承载力计算 (8)1.7 基材混凝土受剪承载力计算 (9)1.8 拉剪复合受力情况下的混凝土承载力计算 (13)2 附录常用材料的力学及其它物理性能 (15)幕墙后锚固计算1 幕墙埋件计算(定型化学锚栓)1.1埋件受力基本参数V=8000NN=10000NM=200000N·mm选用锚栓：M12X160/110,M12X160/110；1.2锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算按附录M.1.2[GB50367-2006]规定，在轴心拉力和弯矩共同作用下(下图所示)，进行弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算：1：当N/n-My1/Σyi2≥0时：N h =N/n+My1/Σyi22：当N/n-My1/Σyi2<0时：N h =(M+NL)y1//Σyi/2在上面公式中：M：弯矩设计值；Nh：群锚中受拉力最大锚栓的拉力设计值；y 1，yi：锚栓1及i至群锚形心轴的垂直距离；y 1/，yi/：锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；L：轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；…………在本例中：N/n-My1/Σyi2=10000/4-200000×100/40000=2000因为：2000≥0所以：N h=N/n+My1/Σy i2=3000N按JGJ102-2003的5.5.7中第七条规定，这里的N h再乘以2就是现场实际拉拔应该达到的值。
另外，我们接着分析一下锚栓群受拉区的总拉力：当N/n-My1/Σyi2≥0时：螺栓群中的所有锚栓在组合外力作用下都承受拉力，中性轴在锚栓群形心位置，这种情况下群锚受拉区总拉力为：N g=N+MΣy i/Σy i2=N而当N/n-My1/Σyi2＜0时：最下排的锚栓底部埋板部分为结构受压区，螺栓群的中性轴取最下一排锚栓位置，这种情况下群锚受拉区总拉力为：N g=(M+NL) Σy i//Σy i/2本例中，因为：2000≥0中性轴在形心位置，不用这个公式1.3群锚受剪内力计算按附录M.2.1[GB50367-2006]规定，当边距c≥10hef时，所有锚栓均匀分摊剪切荷载；当边距c<10hef时，部分锚栓分摊剪切荷载；其中：hef：锚栓的有效锚固深度；c：锚栓与混凝土基材之间的距离；本例中：c=100mm<10hef=1100mm在本计算中，部分螺栓受剪，所以，承受剪力最大锚栓所受剪力设计值为：V h=V/n=8000/2=4000N1.4锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算N t a=fud,tAs13.2.2[GB50367-2006]上面公式中：Nta：锚栓钢材受拉承载力设计值；fud,t：锚栓钢材用于抗拉计算的强度设计值，按13.2.3条[GB50367-2006]采用；As：锚栓有效截面面积；N t a=f ud,t A s=400×84.3=33720N≥2×N h=6000N锚栓钢材受拉破坏承载力满足设计要求！1.5基材混凝土的受拉承载力计算本结构埋板参数示意图如下：1n C2因锚固点位于结构受拉面，而该结构为普通混凝土结构，故锚固区基材应判定为开裂混凝土。
化学锚栓计算(31041)
化学锚栓计算：采用四个5.6级斯泰NG-M12×110粘接型（化学）锚栓后锚固，h ef=110mm，A S=58mm2，f u=500N/mm2 ，f y=300N/mm2。
荷载大小：N=5.544 KNV=2.074 KNM=2.074×0.08=0.166 KN·m一、锚栓力分析1、受力最大锚栓的拉力设计值因为361221 5.544100.166105042250My N n y ⨯⨯⨯-=-⨯⨯∑=556 N ＞0 故，群锚中受力最大锚栓的拉力设计值：12i h Sd My NN n y =+∑ 3625.544100.166105042250⨯⨯⨯=+⨯⨯ =2216 N2、承受剪力最大锚栓的剪力设计值化学锚栓有效锚固深度：ef h '=ef h -30=60 mm锚栓与混凝土基材边缘的距离c=150 mm ＜10ef h '=10×60=600 mm ，因此四个锚栓中只有部分锚栓承受剪切荷载。
承受剪力最大锚栓的剪力设计值：2hSd VV ==2074/2=1037 N 二、锚固承载力计算 1、锚栓钢材受拉破坏承载力锚栓钢材受拉破坏承载力标准值： ,5850029000Rk s s stk N A f ==⨯=N 锚栓钢材破坏受拉承载力分项系数：1.0-1.55 锚栓钢材破坏时受拉承载力设计值：,,,29000145002.0Rk sRd s RS NN N γ===N ＞h SdN=2216 N锚栓钢材受拉承载力满足规要求！ 2、混凝土锥体受拉破坏承载力 锚固区基材为开裂混凝土。
单根锚栓理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值：=8248.64 N混凝土锥体破坏情况下，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界间距：,33(9030)180mm cr N ef s h '==⨯-=混凝土锥体破坏情况下，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界边距： , 1.5 1.5(9030)90mm cr N ef c h '==⨯-= 基材混凝土劈裂破坏的临界边距：,22(9030)120mm cr sp ef c h '==⨯-=则，c 1=150 mm ＞,90cr N c =mm ，取c 1=90 mm 边距c 对受拉承载力降低影响系数：,,900.70.30.70.390s N cr Nc c ψ=+=+⨯=1.0表层混凝土因密集配筋的剥离作用对受拉承载力降低影响系数：,90300.50.5200200efre Nh ψ-=+=+=0.8荷载偏心对受拉承载力的降低影响系数：,,111.012/120ec N N cr Ne s ψ===++⨯其中，0Ne =开裂混凝土, 1.0ucr N ψ=单根锚栓受拉，混凝土理想化破坏锥体投影面面积：0222,,18032400mm c N cr NA s ===s 1=100 mm ＜,取,180cr N s mm =s 1=100 mms 2=200 mm ＞,180cr N s mm =,取s 2=180 mmc 1=150 mm ＞,90mm cr N c =，取c 1=90 mm ，c 2=90 mm群锚受拉，混凝土破坏锥体投影面面积,c N A ：,11,22,(c 0.5)(0.5)c N cr N cr N A s s c s s =++++(901000.5180)(901800.5180)=++⨯++⨯=100800 mm 2混凝土锥体破坏时的受拉承载力分项系数，, 2.15Rc N γ=群锚混凝土锥体受拉破坏时的受拉承载力标准值：,0,,,,,,0,c N Rk c Rk cs N re N ec N ucr N c NA N NAψψψψ=1008008248.64 1.00.8 1.0 1.032400=⨯⨯⨯⨯⨯=20529.95 N群锚混凝土锥体受拉破坏时的受拉承载力设计值：,,,20529.959548.812.15Rk cRd c Rc NN N γ===N ＞N=5544 N混凝土锥体受拉承载力满足规要求！ 3、混凝土劈裂破坏承载力基材混凝土劈裂破坏的临界边距：,22(9030)120mm cr sp ef c h '==⨯-=则，c 1=150 mm ＞,120mm cr sp c =，取c 1=120 mm ，c 2=120 mm,,22120240mm cr sp cr sp s c ==⨯=s 1=100 mm ＜,240cr sp s mm =,取s 1=100 mms 2=200 mm ＞,240cr spsmm =,取s 2=200 mm0222,,24057600mm c N cr spA s === ,11,22,(c 0.5)(0.5)c N cr sp cr sp A s s c s s =++++(1201000.5240)(1202000.5240)=++⨯⨯++⨯=149600 mm 2构件厚度h 对劈裂承载力的影响系数：2233h,250()()2260spef h h ψ==⨯=1.631＞1.5，取h, 1.5sp ψ=单根锚栓理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值：,0 3.0(30)Rk cef N h =-1.53.0(9030)=⨯- =8248.64 N群锚混凝土锥体受拉破坏时的受拉承载力标准值：,0,,,,,,0,c N Rk c Rk cs N re N ec N ucr N c NA N NAψψψψ=1496008248.64 1.00.8 1.0 1.057600=⨯⨯⨯⨯⨯=17138.84 N混凝土劈裂破坏受拉承载力标准值：,,, 1.517138.8425708.26Rk sp h sp Rk c N N ψ==⨯=N混凝土劈裂破坏受拉承载力设计值：,,/25708.26/2.1511957.33Rd sp Rk sp Rsp N N γ===N ＞N=5544 N混凝土劈裂破坏承载力满足规要求！ 4、锚栓钢材受剪破坏承载力锚栓钢材破坏时的受剪承载力标准值：,0.50.55850014500Rk s s stk V A f ==⨯⨯=N锚栓钢材受剪承载力分项系数：,5001.2/ 1.22.0300Rv s stkyk f f γ==⨯=锚栓钢材破坏时的受剪承载力设计值：,,,/14500/27250Rd s Rk s Rs v V V N γ===＞V=2074 N锚栓钢材受剪承载力满足规要求！ 5、混凝土楔形体受剪破坏承载力取c 1=c 2=,90cr Nc=mm混凝土楔形体破坏时的受剪承载力标准值：,00.21.51/)Rk c f nom V l d =0.2 1.50.45(60/10)90==10285.86 N边距比c 2/c 1对受剪承载力的降低影响系数：2s,1900.70.30.70.30.91.5 1.590v c c ψ=+=+⨯=⨯边距与构件厚度比c 1/h 对受剪承载力的提高影响系数：1/31/31, 1.5 1.590()()0.814250h v c h ψ⨯===＜1，取, 1.0h v ψ= 剪力与垂直于构件自由边方向轴线之夹角α对受剪承载力的影响系数,v αψ： 因为α=00，因此, 1.0v αψ=。
化学螺栓埋件计算
化学螺栓埋件计算化学螺栓埋件是一种应用广泛的连接工具，用于各种建筑和结构物体内的连接工作，如钢结构、金属构架、桥梁等等。
随着工业化和建筑业的发展，螺栓埋件的应用也越来越广泛，而计算化学螺栓埋件的承载力是非常重要和必要的。
化学螺栓埋件的一般结构包含螺栓、螺母、垫圈和埋件。
埋件主要由锁定杆和注浆管组成。
注浆管一般制作为圆柱形，内壁贯穿锁定杆的孔洞，相当于一个注浆口的作用，可以将高强度的注浆材料充分填充螺孔、孔肩或预铰孔中，从而增强连接件的强度和承载能力。
在计算化学螺栓埋件的承载力时，一般采用强度设计法或极限状态设计法。
强度设计法是基于材料强度的极限值计算，通常把结构分为杆件、薄壁件、板件、轮廓件、焊接件等不同形式进行计算；极限状态设计法是基于结构工作状态的预设极限进行考虑，通常考虑的因素有卡紧、滑移、断裂等。
不同类型的螺栓埋件需要进行不同的计算方法。
一般来说，螺栓埋件的承载力可以分为切割承载力、剪切承载力和抗拉承载力等。
切割承载力是指由于螺栓锥度和孔壁间存在的侧向位移而产生的变形所导致的荷载，其计算公式为：Pc=Nc*A*Tp，其中Pc 为切割承载力，Nc为切割系数，A为螺栓标准横截面积，Tp为板件厚度。
剪切承载力是指由于螺栓剪切破坏所导致的荷载，其计算公式为：Pv=Nv*A*Tp，其中Pv为剪切承载力，Nv为剪切系数，A为螺栓标准横截面积，Tp为板件厚度。
抗拉承载力是指螺栓拉伸达到极限破坏产生的荷载，其计算公式为：Pd=Nd*A，其中Pd为抗拉承载力，Nd为抗拉系数，A为螺栓标准横截面积。
计算化学螺栓埋件的承载力需要根据实际情况进行选择和设计。
首先，需要选择合适的螺栓直径、长度和荷载等级。
如果选用的螺栓直径过小、长度不够或荷载等级低，可能会导致连接件的强度不足而引发安全隐患。
其次，需要选择合适的注浆材料和注浆方法。
注浆材料的强度和黏度会影响到连接件的承载力和耐久性。
注浆方法的规范和正确性也是影响连接件强度的重要因素。
化学螺栓埋件计算(JGJ145-2013)
输入参数：序号名称数值锚栓规格与数量1化学锚栓规格M14×1802化学锚栓数量43化学锚栓材质奥氏体不锈钢4化学锚栓性能等级70锚板尺寸与边距5锚板X方向长a(mm)2506锚板Y方向长b(mm)2507锚板厚度(mm)108锚板X方向螺栓间距s11(mm)1509锚板Y方向螺栓间距s21(mm)160原值边界限值10锚板X方向和边缘垂距c1(mm)86092011锚板X方向和边缘垂距c2(mm)86092012锚板Y方向和边缘垂距c3(mm)86092013锚板X方向和边缘垂距c4(mm)860920荷载标准值14轴向拉力(kN) 4.515X轴方向剪力(kN)016Y轴方向剪力(kN)-517扭矩(kNm)0.05拉力、剪力标准值选用JGJ145规范的计算值序号名称1判定：N/n-My1/Σyi22单个锚栓最大拉力组合设计值Nsdh(N)3锚栓钢材破坏受拉承载力设计值NRd,s(N)4群锚抗拉承载力判定(钢材破坏)5X轴方向受拉偏心距eN1(mm)6Y轴方向受拉偏心距eN2(mm)7锚栓钢材破坏受拉承载力标准值NRk,s(N)8锚固承载力分项系数-钢材破坏γRs,N9群锚受拉区各螺栓拉力组合设计值之和Nsdg(N)10混合破坏受拉承载力设计值NRd,p(N) 11群锚抗拉承载力判定(混合破坏)12无间距、边距影响，单个锚栓受拉承载力标准值NRk,p0(N)13无间距、边距影响，单个锚栓达到受拉承载力标准值临界间距Scr,Np(mm)14无间距、边距影响，单个锚栓达到受拉承载力标准值临界边距Ccr,Np(mm)15无间距、边距影响，单根锚栓或群锚受拉混凝土实际锥体破坏投影面积Ap,N0(mm²)16单根锚栓或群锚受拉混凝土实际锥体破坏投影面积Ap,N(mm²)17边距c对受拉承载力的影响系数ψs,Np18群锚表面破坏对受拉承载力影响系数ψg,Np19荷载偏心对受拉承载力的影响系数ψec,Np20表层混凝土因剥离作用受拉对承载力的影响系数ψre,Np21混合破坏受拉承载力标准值NRk,p(N)输出参数：抗拉承载力。
锚栓拉拔力计算
化学锚栓拉拔力值计算混凝土位置M12X160化学锚栓拉拔力为Nmax=3160.8N；锚栓计算：计算说明：层高3600位置石材幕墙后置埋件化学锚栓强度计算计算层间高度3600mm，分格最大宽度1000mm石材幕墙自重1100N/平方米，地震荷载880 N/平方米风荷载标准值1000 N/平方米埋件受力计算：1、N1: 埋件处风荷载总值(N):N1wk=Wk×B×Hsjcg×1000=1.000×1.000×3.600×1000=3600.000N连接处风荷载设计值(N) :N1w=1.4×N1wk=1.4×3600.000=5040.000NN1Ek: 连接处地震作用(N):N1Ek=qEAk×B×Hsjcg×1000=0.880×1.000×3.600×1000=3168.000NN1E: 连接处地震作用设计值(N):N1E=1.3×N1Ek=1.3×3168.000=4118.400NN1: 连接处水平总力(N):N1=N1w+0.5×N1E=5040.000+0.5×4118.400=7099.200N2、N2: 埋件处自重总值设计值(N):N2k=1100×B×Hsjcg=1100×1.000×3.600=3960.000NN2: 连接处自重总值设计值(N):N2=1.2×N2k=1.2×3960.000=4752.000N3、M: 弯矩设计值(N·mm):e2: 立柱中心与锚板平面距离: 70mm M: 弯矩设计值(N·mm):M= N2×e2=4752×70=332640N·mm4、埋件强度计算螺栓布置示意图如下:123441244022040300200螺栓布置示意图d:锚栓直径12mmde:锚栓有效直径为10.36mmd0:锚栓孔直径16mm一个锚栓的抗剪承载力设计值为Nvb= nv ×π×d24×fvb (GB50017-20037.2.1-1) = 1×π×1224×140=15833.6Nt:锚板厚度，为10mm一个锚栓的承压承载力设计值为Ncb= d ×t ×fcb(GB50017-2003 7.2.1-2)= 12×10×305=36600N一个拉力锚栓的承载力设计值为Ntb= π×de24×ftb (GB50017-2003 7.2.1-6)= π×10.3624×140=11801.5N在轴力和弯矩共同作用下，锚栓群受力形式。
化学锚栓计算
化学锚栓计算：采用四个级斯泰NG-M12×110粘接型化学锚栓后锚固,h ef =110mm,A S =58mm 2,f u =500N/mm 2 ,f y=300N/mm 2;荷载大小： N= KN V= KN M=×= KN ·m 一、锚栓内力分析1、受力最大锚栓的拉力设计值因为361221 5.544100.166105042250My N n y ⨯⨯⨯-=-⨯⨯∑=556 N ＞0 故,群锚中受力最大锚栓的拉力设计值：=2216 N2、承受剪力最大锚栓的剪力设计值化学锚栓有效锚固深度：ef h '=ef h -30=60 mm锚栓与混凝土基材边缘的距离c=150 mm ＜10ef h '=10×60=600 mm,因此四个锚栓中只有部分锚栓承受剪切荷载;承受剪力最大锚栓的剪力设计值：2hSd VV ==2074/2=1037 N 二、锚固承载力计算 1、锚栓钢材受拉破坏承载力锚栓钢材受拉破坏承载力标准值：,5850029000Rk s s stk N A f ==⨯=N锚栓钢材破坏受拉承载力分项系数：锚栓钢材破坏时受拉承载力设计值：,,,29000145002.0Rk sRd sRS NN N γ===N ＞h SdN=2216 N锚栓钢材受拉承载力满足规范要求 2、混凝土锥体受拉破坏承载力 锚固区基材为开裂混凝土;单根锚栓理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值：= N混凝土锥体破坏情况下,确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界间距：混凝土锥体破坏情况下,确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界边距： 基材混凝土劈裂破坏的临界边距：则,c 1=150 mm ＞,90cr N c =mm,取c 1=90 mm 边距c 对受拉承载力降低影响系数：,,900.70.30.70.390s N cr Nc c ψ=+=+⨯=表层混凝土因密集配筋的剥离作用对受拉承载力降低影响系数：,90300.50.5200200efre Nh ψ-=+=+=荷载偏心对受拉承载力的降低影响系数：,,11 1.012/120ec N N cr Ne s ψ===++⨯其中,0Ne =开裂混凝土, 1.0ucr N ψ=单根锚栓受拉,混凝土理想化破坏锥体投影面面积： s 1=100 mm ＜,取,180cr N s mm =s 1=100 mms 2=200 mm ＞,180cr Ns mm =,取s 2=180 mmc 1=150 mm ＞,90mm cr N c =,取c 1=90 mm,c 2=90 mm群锚受拉,混凝土破坏锥体投影面面积,c N A ：=100800 mm 2混凝土锥体破坏时的受拉承载力分项系数,, 2.15Rc N γ=群锚混凝土锥体受拉破坏时的受拉承载力标准值：= N群锚混凝土锥体受拉破坏时的受拉承载力设计值：,,,20529.959548.812.15Rk cRd c Rc NN N γ===N ＞N=5544 N 混凝土锥体受拉承载力满足规范要求 3、混凝土劈裂破坏承载力基材混凝土劈裂破坏的临界边距：则,c 1=150 mm ＞,120mm cr sp c =,取c 1=120 mm,c 2=120 mms 1=100 mm ＜,240cr spsmm =,取s 1=100 mms 2=200 mm ＞,240cr sps mm =,取s 2=200 mm=149600 mm 2构件厚度h 对劈裂承载力的影响系数：2233h,250()()2260spef h h ψ==⨯=＞,取h, 1.5sp ψ= 单根锚栓理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值： = N群锚混凝土锥体受拉破坏时的受拉承载力标准值：= N混凝土劈裂破坏受拉承载力标准值：,,, 1.517138.8425708.26Rk sp h sp Rk c N N ψ==⨯=N混凝土劈裂破坏受拉承载力设计值：,,/25708.26/2.1511957.33Rd sp Rk sp Rsp N N γ===N ＞N=5544 N混凝土劈裂破坏承载力满足规范要求 4、锚栓钢材受剪破坏承载力锚栓钢材破坏时的受剪承载力标准值：,0.50.55850014500Rk s s stk V A f ==⨯⨯=N锚栓钢材受剪承载力分项系数：锚栓钢材破坏时的受剪承载力设计值：,,,/14500/27250Rd s Rk s Rs v V V N γ===＞V=2074 N锚栓钢材受剪承载力满足规范要求 5、混凝土楔形体受剪破坏承载力取c 1=c 2=,90cr Nc =mm混凝土楔形体破坏时的受剪承载力标准值：= N边距比c 2/c 1对受剪承载力的降低影响系数：边距与构件厚度比c 1/h 对受剪承载力的提高影响系数：1/31/31, 1.5 1.590()()0.814250h v c h ψ⨯===＜1,取, 1.0h v ψ= 剪力与垂直于构件自由边方向轴线之夹角α对受剪承载力的影响系数,v αψ： 因为α=00,因此, 1.0v αψ=;荷载偏心对群锚受剪承载力的降低影响系数,ec v ψ： 未开裂混凝土及锚固区配筋对受剪承载力的提高系数,ucr v ψ：单根锚栓受剪,混凝土破坏楔形体在侧面的投影面面积：022,14.5 4.59036450c V A c ==⨯=mm2群锚受剪,混凝土破坏楔形体在侧面的投影面积：,122(1.5)(1.59020090)250106250c V A c s c h =++=⨯++⨯=mm 2群锚混凝土楔形体破坏时的受剪承载力标准值：= N混凝土楔形体受剪承载能力分项系数：群锚混凝土楔形体破坏时的受剪承载力设计值：,,,/16901.79/1.89389.88Rd c Rk c Rc V V V γ===N ＞V=2074 N混凝土楔形体受剪承载力满足规范要求 6、混凝土剪撬破坏承载能力因为903060mm efh =-=≥60 mm,故取K=;混凝土剪撬破坏承载能力标准值：R ,, 2.017138.8434277.68k cp Rk c V kN ==⨯=N混凝土剪撬破坏承载能力分项系数： 混凝土剪撬破坏承载能力设计值：R ,,/34277.68/1.819043.16d cp Rk cp Rcp V V γ===N ＞V=2074 N混凝土剪撬破坏承载力满足规范要求 7、拉剪复合受力承载力植筋钢材破坏：2222,,22161037()()()()0.044145007250h h Sd Sd Rd s Rd s N V N V +=+=＜ 混凝土破坏：1.5 1.5 1.5 1.5,,55442074()()()()0.5469548.819389.88h h Sd Sd Rd s Rd s N V N V +=+=＜ 综上所述,后置埋件的承载力满足规范要求 >> As=58 f_stk=500N_RKs=Asf_stkf_yk=300gamma_RSN=f_stk/f_ykN_RdS=N_RKs/gamma_RSNh_ef=110h_ef1=h_ef-30f_cuk=35N_RKc0=h_ef-30^sqrtf_cuk S_crN=3h_ef1C_crN=h_ef1C_crsp=2h_ef1C=120psi_sN=+c/C_crNpsi_reN=+h_ef1/200e_N=0s_crN=180psi_ecN=1/1+2e_N/s_crN psi_ucrN=1S_crN=150A_cN0=S_crN^2s_1=120s_2=120c_1=120c_2=120A_cN=c_1+s_1+S_crNc_2+s_2+S_crNgamma_RcN=N_RKc=N_RKc0A_cNpsi_sNpsi_reNpsi_ecNpsi_ucrN/A_cN0 N_Rdc=N_RKc/gamma_RcNc_crsp=2h_ef1s_crsp=2c_crsps_1=120s_2=120A_cN0=s_crsp^2A_cN=c_1+s_1+s_crspc_2+s_2+s_crsph=500psi_hsp=h/2h_ef^2/3N_RKc0=h_ef-30^sqrtf_cukN_RKc=N_RKc0A_cNpsi_sNpsi_reNpsi_ecNpsi_ucrN/A_cN0 N_RKsp=psi_hspN_RKcgamma_Rsp=N_Rdsp=N_RKsp/gamma_Rspgamma_Rsv=f_stk/f_ykV_Rds=N_RdS/gamma_Rsvc_2=C_crNl_f=90d_nom=12V_RKc0=sqrtd_nom90/60^sqrtf_cukc_1^psi_sv=+c_2/c_1psi_hv=c_1/h^1/3psi_alphav=e_v=225psi_ecv=1/1+2e_v/3c_1psi_ucrv=1A_cV0=c_1^2A_cV=c_1+s_2+c_2hV_RKc=V_RKc0A_cVpsi_svpsi_hvpsi_ecvpsi_ucrv/A_cV0 gamma_Rev=V_Rdc=V_RKc/gamma_Revh_ef=110K=2V_RKcp=KN_RKcgamma_Rcp=V_Rdcp=V_RKcp/gamma_RcpN_Sdh=V_Sdh=4846beta=N_Sdh/N_RdS^2+V_Sdh/V_Rds^2beta_1=N_Sdh/N_RdS^3/2+V_Sdh/V_Rds^3/2As =58f_stk =500N_RKs =29000f_yk =300gamma_RSN =2N_RdS =14500 >N_ Sdh = +03 锚栓钢材受拉破坏承载力h_ef =110h_ef1 =80f_cuk =35N_RKc0 =S_crN =240C_crN =120C_crsp = 160C =120psi_sN =psi_reN =e_N =s_crN =180psi_ecN = 1psi_ucrN = 1S_crN =A_cN0 =22500s_1 =120s_2 =120s_2 =120c_1 =120c_2 =120A_cN =99225gamma_RcN =N_RKc =+04N_Rdc =+04 >N_ Sdh = +03 混凝土锥体受拉破坏承载力c_crsp =s_crsp =320s_1 =120s_2 =120A_cN0 =102400 A_cN =160000 h =500psi_hsp =N_RKc0 =+04N_RKc =+04N_RKsp =+04 gamma_Rsp =N_Rdsp =+04 >N_ Sdh = +03 混凝土劈裂破坏承载力gamma_Rsv =2V_Rds =7250> V_sdh = +03 锚栓钢材受剪破坏承载力c_1 =120c_2 =120l_f =90d_nom =12V_RKc0 =+04psi_sv =psi_hv =psi_alphav =e_v =225psi_ecv =psi_ucrv =1A_cV0 =64800A_cV =210000V_RKc =+04gamma_Rev =V_Rdc =+03> V_sdh = +03 混凝土碶形体受剪破坏承载力h_ef =110K =2V_RKcp =+04> V_sdh = +03 混凝土剪撬破坏承载力标准值gamma_Rcp =V_Rdcp =+04N_Sdh =V_Sdh =4846beta =<1 拉剪复合承载力：植筋破坏beta_1 =<1 拉剪复合承载力：混凝土破坏综上所述,后置埋件的承载力满足规范要求。
化学锚栓埋件的计算
化学锚栓埋件的计算首先是锚栓的类型和尺寸。
常见的锚栓类型有膨胀锚栓、胶囊锚栓和钻孔锚栓。
不同类型的锚栓具有不同的载荷能力和适用范围。
锚栓的尺寸包括直径和长度，直径决定了锚栓的强度，长度决定了锚栓在混凝土中的嵌入深度。
其次是混凝土的强度。
混凝土的强度直接影响着化学锚栓埋件的承载力。
混凝土的强度一般由抗压强度表示，常见的混凝土抗压强度等级有C15、C20、C25等。
需要根据混凝土的抗压强度确定化学锚栓埋件的承载力。
第三是锚栓的安装方式。
化学锚栓的安装方式主要有预埋法和现场施工法两种。
预埋法是将化学锚栓在混凝土浇筑前预先埋入，现场施工法是混凝土浇筑后再进行化学锚栓的安装。
不同的安装方式会影响到化学锚栓的承载力计算。
计算化学锚栓埋件的承载力时，首先需要确定锚栓的最大拉力和最大剪力。
最大拉力一般由设备或结构的重量和悬挂方式决定。
最大剪力一般由受拉设备或结构施加的横向力决定。
根据最大拉力和最大剪力，可以计算出化学锚栓胶的有效承载力。
化学锚栓胶的有效承载力一般由制造商提供，也可以通过实验获得。
有效承载力可以通过公式计算得到，公式为有效承载力=化学锚栓胶的极限粘结强度×锚栓的有效面积。
其中，极限粘结强度是化学锚栓胶在固化后的强度，有效面积是浸入混凝土中的锚栓的有效面积。
最后，需要根据化学锚栓胶的有效承载力和使用工况进行验算。
使用工况一般包括静载荷、冲击荷载、地震荷载等，需要根据具体情况进行选择。
通过验算可以确保化学锚栓埋件在使用过程中的安全可靠性。
总之，化学锚栓埋件的计算涉及到锚栓的类型和尺寸、混凝土的强度、锚栓的安装方式、最大拉力和最大剪力以及化学锚栓胶的有效承载力。
通过合理的计算方法和验算，可以确保化学锚栓埋件的安全可靠使用。
化学锚栓计算(31041)
化学锚栓计算：采用四个5.6级斯泰NG-M12×110粘接型（化学）锚栓后锚固，h ef =110mm ，A S =58mm 2，f u =500N/mm 2，f y =300N/mm 2。
荷载大小：N=5.544KNV=2.074KN锚栓钢材受拉破坏承载力标准值：,5850029000Rk s s stk N A f ==⨯=N锚栓钢材破坏受拉承载力分项系数：锚栓钢材破坏时受拉承载力设计值：,,,29000145002.0Rk sRd s RS N N N γ===N ＞hSd N =2216N锚栓钢材受拉承载力满足规范要求！2、混凝土锥体受拉破坏承载力锚固区基材为开裂混凝土。
单根锚栓理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值：,,12/120ec N N cr N e s ++⨯0N e =开裂混凝土, 1.0ucr N ψ=单根锚栓受拉，混凝土理想化破坏锥体投影面面积：s 1=100mm ＜,取,180cr Ns mm =s 1=100mm s 2=200mm ＞,180cr N s mm =,取s 2=180mmc 1=150mm ＞,90mm cr N c =，取c 1=90mm ，c 2=90mm 群锚受拉，混凝土破坏锥体投影面面积,c N A ：=100800mm 2混凝土锥体破坏时的受拉承载力分项系数，, 2.15Rc N γ=群锚混凝土锥体受拉破坏时的受拉承载力标准值：单根锚栓理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值：=8248.64N群锚混凝土锥体受拉破坏时的受拉承载力标准值：=17138.84N混凝土劈裂破坏受拉承载力标准值：,,, 1.517138.8425708.26Rk sp h sp Rk c N N ψ==⨯=N,,/25708.26/2.1511957.33Rd sp Rk sp Rsp N N γ===N ＞N=5544N混凝土劈裂破坏承载力满足规范要求！4、锚栓钢材受剪破坏承载力锚栓钢材破坏时的受剪承载力标准值：,0.50.55850014500Rk s s stk V A f ==⨯⨯=N荷载偏心对群锚受剪承载力的降低影响系数,ec v ψ：未开裂混凝土及锚固区配筋对受剪承载力的提高系数,ucr v ψ： 单根锚栓受剪，混凝土破坏楔形体在侧面的投影面面积：022,14.5 4.59036450c V A c ==⨯=mm 2群锚受剪，混凝土破坏楔形体在侧面的投影面积：,122(1.5)(1.59020090)250106250c V A c s c h =++=⨯++⨯=mm 2群锚混凝土楔形体破坏时的受剪承载力标准值：=16901.79N混凝土楔形体受剪承载能力分项系数：群锚混凝土楔形体破坏时的受剪承载力设计值：,,,/16901.79/1.89389.88Rd c Rk c Rc V V V γ===混凝土破坏：1.5 1.5 1.5 1.5,,55442074((((0.5469548.819389.88h h Sd Sd Rd s Rd s N V N V +=+=＜1.0 综上所述，后置埋件的承载力满足规范要求！>>As=58f_stk=500N_RKs=As*f_stkf_yk=300N_RdS=N_RKs/gamma_RSNh_ef=110h_ef1=h_ef-30f_cuk=35N_RKc0=(3.0*(h_ef-30)^1.5)*sqrt(f_cuk)S_crN=3*h_ef1C_crN=1.5*h_ef1C_crsp=2*h_ef1C=120psi_sN=0.7+(0.3*c)/C_crNpsi_reN=0.5+h_ef1/200N_RKc=(N_RKc0*A_cN*psi_sN*psi_reN*psi_ecN*psi_ucrN)/A_cN0N_RKsp=psi_hsp*N_RKcgamma_Rsp=2.15N_Rdsp=N_RKsp/gamma_Rspgamma_Rsv=(1.2*f_stk)/f_ykV_Rds=N_RdS/gamma_Rsvc_1=C_crNc_2=C_crNl_f=90d_nom=12V_RKc0=0.45*sqrt(d_nom)*(90/60)^(0.2)*sqrt(f_cuk)*c_1^(1.5)psi_hv=((1.5*c_1)/h)^(1/3)psi_alphav=1.0e_v=225psi_ecv=1/(1+(2*e_v)/(3*c_1))psi_ucrv=1A_cV0=4.5*(c_1^2)A_cV=(1.5*c_1+s_2+c_2)*hV_RKc=(V_RKc0*A_cV*psi_sv*psi_hv*psi_ecv*psi_ucrv)/A_cV0gamma_Rev=1.8V_Rdc=V_RKc/gamma_Revh_ef=110f_cuk=35N_RKc0=1.2700e+04S_crN=240C_crN=120C_crsp=160C=psi_sN= 0.9750 psi_reN= 0.9000 e_N=s_crN=180 psi_ecN=1psi_ucrN=160s_crsp=320s_1=120s_2=120A_cN0= 102400 A_cN= 160000500psi_hsp=1.7286N_RKc0= 1.2700e+04N_RKc= 1.7412e+04 N_RKsp= 3.0099e+04 gamma_Rsp=2.1500psi_ecv=0.4444 psi_ucrv=1A_cV0=64800A_cV=210000V_RKc= 1.2124e+04 gamma_Rev=V_Rdc=6.7353e+03>V_sdh=5.9934e+03（混凝土碶形体受剪破坏承载力）h_ef=110K=2V_RKcp=3.4825e+04>V_sdh=5.9934e+03（混凝土剪撬破坏承载力标准值）gamma_Rcp=1.8000V_Rdcp=。
化学锚栓计算2020修订版
540
360
180
离
L=Байду номын сангаас
360
mm
顺V方向锚栓与混凝土边缘的距离
C1=
1800
mm
垂V方向锚栓与混凝土边缘的距离
C2=
200
mm
砼柱宽度 600
锚 剪栓 力与混 垂凝 直土 于边 构缘 件的 自最 由小 边距 方离 向轴线夹
C=
200
mm
砼柱厚度 600
角
α=
0.00
度
0
0
0
0
剪力合力点至锚板外表面之间的距离
180
锚栓水平间距
200
锚栓1至群锚形心轴的垂直距离
y1=
360
mm
锚栓i1至群 受锚 压形 一心 侧轴 最的 外垂 排直 锚距 栓离 的平 垂方 直和 距 ∑yi2= 648000 mm
180
0
0
离 锚栓i至受压一侧最外排锚栓距离平方
y1'=
720
mm
和 轴力至受压一侧最外排锚栓的垂直距 ∑yi'2= 1944000 mm
N
基材混凝土受拉承载力满足要求。
五、基材混凝土受剪承载力的验算
ψs,v= ψa,v=
0.72 1.00
ψh,v﹦ ψe,v=
1.09 0.98
ψu,v=
1.40
混凝土受剪承载力修正系数ψv=ψs,vψh,vψa,vψe,vψu,vAc,v/Ac,v0
无间距影响单个锚栓引起受剪破坏的侧向投影面积AC,V0﹦ 130050
锚栓强度满足要求。
＜ Nta ＜ Va
3、拉剪复合作用下锚栓的承载力： (Nhsd/NRd,s)2+(Vhsd/VRd,s)2= 0.19 ＜1 锚栓强度满足要求。
预埋件及化学锚栓计算
预埋件及化学锚栓计算 Company Document number：WTUT-WT88Y-W8BBGB-BWYTT-19998后置埋件及化学螺栓计算一、设计说明与本部分预埋件对应的主体结构采用混凝土强度等级为C30。
在工程中尽量采用预埋件，但当实际工程中需要采用后置埋件，需对后置埋件进行补埋计算。
本部分后置埋件由4-M12×110mm膨胀、扩孔锚栓，250×200×10mm镀锌钢板组成，形式如下：埋件示意图当前计算锚栓类型：后扩底机械锚栓；锚栓材料类型：A2-70；螺栓行数：2排；螺栓列数：2列；最外排螺栓间距：H=100mm；最外列螺栓间距：B=130mm；螺栓公称直径：12mm；锚栓底板孔径：13mm；锚栓处混凝土开孔直径：14mm；锚栓有效锚固深度：110mm；锚栓底部混凝土级别：C30；二、荷载计算V x：水平方轴剪力；V y：垂直方轴剪力；N：轴向拉力；D x：水平方轴剪力作用点到埋件距离，取100 mm；D y：垂直方轴剪力作用点到埋件距离，取200 mm；M x：绕x轴弯矩；M y ：绕y 轴弯矩；T ：扭矩设计值T=500000 N·mm ； V x =2000 N V y =4000 N N=6000 N M x1=300000 N·mmM x2= V y D x =4000×100=400000 N·mm M x =M x1+M x2=700000 N·mm M y = 250000 N·mmM y2= V x D y =2000×200=400000 N·mm M y =M y1+M y2=650000 N·mm 三、锚栓受拉承载力计算 (一)、单个锚栓最大拉力计算1、在轴心拉力作用下，群锚各锚栓所承受的拉力设计值：1/sd N k N n ；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第5.2.1条)式中，sd N ：锚栓所承受的拉力设计值； N ：总拉力设计值； n ：群锚锚栓个数；1k ：锚栓受力不均匀系数，取。
化学锚栓计算
化学锚栓计算：采用四个级斯泰NG-M12 X 110粘接型（化学）锚栓后锚固，h ef=110mm , A s=58mm2, 2f u=500N/mm ,f y=300N/mm 2。
荷载大小:N= KNV= KNM=X = KN •、锚栓内力分析1、受力最大锚栓的拉力设计值因为 N如5.544 1 030.166 1 06 50=556 N>0n y ；42 2 500故，群锚中受力最大锚栓的拉力设计值：N My !— 2 n y i 5.544 1 03 0.166 1 06504 2 2 502=2216 N2、承受剪力最大锚栓的剪力设计值化学锚栓有效锚固深度：h ef = h ef -30=60 mm锚栓与混凝土基材边缘的距离 c=150 mm v 10 £ =10X 60=600 mm,因此四个锚栓中只有部分锚栓承受剪切荷载。
承受剪力最大锚栓的剪力设计值：V Sd V =2074/2=1037 N2二、锚固承载力计算1、锚栓钢材受拉破坏承载力锚栓钢材受拉破坏承载力标准值：N R " A s f stk 58 500 29000 N锚栓钢材破坏受拉承载力分项系数:锚栓钢材受拉承载力满足规范要求!2、混凝土锥体受拉破坏承载力锚固区基材为开裂混凝土。
单根锚栓理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值:h Sd锚栓钢材破坏时受拉承载力设计值:NRd,sN Rk,s29000 RS,N2.01450°N> N Sd =2216 N混凝土锥体破坏情况下，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界间距:混凝土锥体破坏情况下，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界边距:c cr ,N 1.5h ef 1.5 (90 30) 90mm基材混凝土劈裂破坏的临界边距：C cr,sp 2 (90 30) 120mm则，o=150 mm> c cr ,N 90 mm 取 c 1=90 mm 边距c 对受拉承载力降低影响系数:c0.7 0.3 ——ccr ,N900.7 0.3 ——90 =表层混凝土因密集配筋的剥离作用对受拉承载力降低影响系数:荷载偏心对受拉承载力的降低影响系数:开裂混凝土U cr,N1.0单根锚栓受拉，混凝土理想化破坏锥体投影面面积:A 0,NS ；N 180232400mm 2N 03.0(h ef 30)1-\'f cu,kRk,c ec,N12e N /S cr,N1 2 01.0其中，e N 0Scr ,N3hef3 (90 30) 180mms,Nh efre- °5莎0590 30 200S 1=100 mm< ,取 s cr ,N 180mm s 1=!00 mmS 2=200 mm> s cr ,N180mm ,取 S 2=180 mmC 1=150 mm> C cr, N90mm，取 C 1=90 mm, C 2=90 mm群锚受拉，混凝土破坏锥体投影面面积A c , N :(90 100 0.5 180)(90 180 0.5 180)=100800 mm 2混凝土锥体破坏时的受拉承载力分项系数，Rc,N2.15群锚混凝土锥体受拉破坏时的受拉承载力标准值:群锚混凝土锥体受拉破坏时的受拉承载力设计值:混凝土锥体受拉承载力满足规范要求!3、混凝土劈裂破坏承载力基材混凝土劈裂破坏的临界边距:c cr,sp 2h ef2 (90 30) 120mm则，C 1=150 mm>C cr ,s p120mm ，取 C 1=120 mm, C 2=120 mmNRd,CNRk,CRc,N20529.95 2.159548.85> N =5544 NA c,N(C1°・5Scr,N)(C2S 2 °・5Scr,N )NRk,cNRk,c A c,NA 0,Ns,N re,N ec,N ucr ,N8248.64100800 324001.0 0.8 1.0 1.0S cr,sp 2C cr,sp 2 120 240mmS 1=100 mm< s cr,sp240mm,取 S 1=100 mmS 2=200 mm>S cr ,sp 240mm ,取 S 2=200 mmA 0,N s ；,sp 240257600mm 2A c,N(c1s i 0.5s^r ,sp)(c 2s2(120 100 0.5 240) (120 200 0.5 240)2=149600 mm构件厚度h 对劈裂承载力的影响系数:2 2sp此…鶴L ，取h,sp1.5单根锚栓理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值:混凝土劈裂破坏受拉承载力设计值:N Rd,sp N Rk,sp / Rsp 25708.26/2.15 11957.330.5S cr, sp )N ：,c 3.0(^30)1.53.0 (90 30)1.5「35群锚混凝土锥体受拉破坏时的受拉承载力标准值:N N 0Rk,cRk,c 0 s,N re,N ec,NAc,N1496008248.641.0 0.8 1.0 1.057600ucr, N混凝土劈裂破坏受拉承载力标准值:N Rk,sph,sp N Rk,c1.5 1713 25708.26cu ,k,v -边距与构件厚度比C i /h 对受剪承载力的提高影响系数:h，v（¥）1/3（兽）1/3 0.814V 1, 取 h ，v 1.0剪力与垂直于构件自由边方向轴线之夹角a 对受剪承载力的影响系数 因为a =0°，因此,v1.0。
埋件计算书
预埋件计算书一. 预埋件基本资料采用化学锚栓：普通化学螺栓M12排列为(环形布置)：2行；行间距200mm；2列；列间距100mm；锚板选用：SB8_Q235锚板尺寸：L*B= 200mm×300mm，T=8基材混凝土：C20基材厚度：300mm锚筋布置平面图如下：二. 预埋件验算：1 化学锚栓群抗拉承载力计算轴向拉力为：N=28kNX向弯矩值为：Mx=0.7kN·m锚栓总个数：n=2×2=4个按轴向拉力与X单向弯矩共同作用下计算：由N/n-M x*y1/Σy i2=28×103/4-0.7×106×100/60000=5833.333 ≥0故最大化学锚栓拉力值为：N h=N/n+(M x*y1/Σy i2)=28×103/4+(0.7×106×100/60000)=8166.667=8166.667×10-3=8.167kN所选化学锚栓抗拉承载力为：Nc=35.6kN承载力降低系数为：0.5实际抗拉承载力设计值取为：Nc=35.6×0.5=17.8这里要考虑抗震组合工况：γRE=0.85故有允许抗拉承载力值为：Nc=17.8/γRE=20.941kN故有：8.167 < 20.941kN，满足2 化学锚栓群抗剪承载力计算Y方向剪力：Vy=8kNX方向受剪锚栓个数：n x=4个Y方向受剪锚栓个数：n y=4个剪切荷载通过受剪化学锚栓群形心时，受剪化学锚栓的受力应按下式确定：V ix V=V x/n x=0/4=0×10-3=0kNV iy V=V y/n y=8000/4=2000×10-3=2kN化学锚栓群在扭矩T作用下，各受剪化学锚栓的受力应按下列公式确定：V ix T=T*y i/(Σx i2+Σy i2)V iy T=T*x i/(Σx i2+Σy i2)化学锚栓群在剪力和扭矩的共同作用下，各受剪化学锚栓的受力应按下式确定：V iδ=[(V ix V+V ix T)2+(V iy V+V iy T)2]0.5结合上面已经求出的剪力作用下的单个化学锚栓剪力值及上面在扭矩作用下的单个锚栓剪力值公式分别对化学锚栓群中（边角）锚栓进行合成后的剪力进行计算（边角锚栓存在最大合成剪力）：取4个边角化学锚栓中合剪力最大者为：V iδ=[(0+0)2+(2000+0)2]0.5=2kN所选化学锚栓抗剪承载力为：Vc=17kN承载力降低系数为：0.5实际抗剪承载力设计值取为：Vc=17×0.5=8.5这里要考虑抗震组合工况：γRE=0.85故有允许抗剪承载力值为：Vc=8500/0.85=10kN故有：V iδ=2kN < 10kN，满足3 化学锚栓群在拉剪共同作用下计算当化学锚栓连接承受拉力和剪力复合作用时，混凝土承载力应符合下列公式：(βN)2+(βV)2≤1式中：βN=N h/Nc=16.333/41.882=0.39βV=V iδ/Vc=4/20=0.2故有：(βN)2+(βV)2=0.392+0.22=0.1921 ≤1 ，满足三. 预埋件构造验算：锚固长度限值计算：锚固长度为160，最小限值为160，满足！锚板厚度限值计算：按《混凝土结构设计规范2010版》9.7.1规定，锚板厚度宜大于锚筋直径的0.6倍，故取锚板厚度限值：T=0.6×d=0.6×12=7.2mm锚板厚度为8，最小限值为7.2，满足！行间距为200，最小限值为72，满足！列边距为100，最小限值为45，满足！行边距为50，最小限值为24，满足！列边距为50，最小限值为24，满足！。
化学锚栓计算
化学锚栓计算化学锚栓是一种用于固定建筑物或结构的螺栓，其材料通常由钢或其他合金制成。
由于其在工程中的重要性，设计和计算化学锚栓很关键，以确保建筑物或结构的稳定性和安全性。
化学锚栓的计算涉及许多因素，包括材料的强度和刚度、锚栓的几何形状和尺寸、被固定物的特性等。
以下是一些常用的化学锚栓计算方法和注意事项：1.材料强度计算：化学锚栓的强度是设计中的一个重要参数。
通常使用建筑材料的抗拉强度和抗剪强度来计算化学锚栓的承载能力。
根据锚栓的几何形状和尺寸，可以使用不同的公式来计算其强度。
2.锚栓几何形状和尺寸计算：化学锚栓的几何形状和尺寸也是计算中的关键因素。
常见的几何形状包括螺纹型、耳型和钩型。
根据被固定物的特性和工程要求，可以选择适当的锚栓几何形状和尺寸。
3.锚栓连接强度计算：在计算化学锚栓时，需要考虑连接的强度。
这包括锚栓与被固定物的接触面积、接触面的摩擦系数和锚栓的刚度等。
这些参数可以通过实验或经验公式来确定。
4.考虑动静载荷：在计算化学锚栓时，需要考虑锚栓在静态和动态载荷下的承载能力。
这可以通过分析锚栓在不同荷载下的应力和变形来实现。
在实际工程中，通常采用剪力试验和拉伸试验来评估化学锚栓的静态和动态承载能力。
5.考虑安装的影响：在设计化学锚栓时，需要考虑安装的影响。
安装过程中的错误或不当操作可能会导致化学锚栓的弱点和缺陷。
因此，在计算化学锚栓时，需要考虑锚栓的安装方式和过程。
化学锚栓的计算和设计是一个复杂的过程，需要综合考虑材料、几何形状、连接强度、荷载条件和安装等因素。
准确计算和设计化学锚栓可以确保建筑物或结构的稳定性和安全性，避免潜在的风险和事故。
因此，在进行化学锚栓计算时，需要充分了解这些因素，并根据实际情况进行合理的计算和设计。
化学锚栓埋件的计算(形式三)
Ac,v=1.5C1(1.5C1+C2)=
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化学锚栓埋件的凝土强度等级 C25 钢角码钢材材质 Q235B 混凝土梁高度 h= 400 锚栓直径 d= 10 hef= 锚栓有效锚固深度 90 锚栓个数 n= 2 y = 锚栓1至群锚形心轴的垂直距离 40 1 ∑yi2= 3200 锚栓i至群锚形心轴的垂直距离平方和 y1'= 锚栓1至受压一侧最外排锚栓的垂直距离 80 2 锚栓i至受压一侧最外排锚栓距离平方和 ∑yi' = 6400 轴力至受压一侧最外排锚栓的垂直距离 L= 40 C1= 沿剪力方向锚栓与混凝土边缘的距离 200 C2= 沿非剪力方向锚栓与混凝土边缘的距离 200 锚栓与混凝土边缘的最小距离 C= 200 剪力与垂直于构件自由边方向轴线夹角 α = 0 剪力合力点至锚板外表面之间的距离 e= 110 a1= 钢角码宽度 150 δ = 钢角码厚度 6 轴心拉力 N= 10.00 剪力 V= 10.00 弯矩 M=Ve= 1.10 fcu,k= 25.00 混凝土立方体抗压强度标准值 NRd,s= 13.80 锚栓受拉承载力设计值 VRd,s= 12.60 锚栓受剪承载力设计值 γ Rc,V= 1.80 砼楔形体受剪破坏锚固承载力分项系数 钢角码抗拉抗压强度设计值 f= 215 fv= 钢角码抗剪强度设计值 125 三、化学锚栓的验算 取锚栓直径d= 取锚栓个数n= 1、群锚中受力最大锚栓的拉力设计值Nhsd：
mm mm mm 个 mm mm mm mm mm mm mm mm 度 mm mm mm kN kN kN.m N/mm2 kN kN N/mm2 N/mm2 10 2 mm 个
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Nhsd=N/n+My1/Σ yi2= 18.75 kN Nhsd=(NL+M)y1'/Σ yi'2= 18.75 kN 因为N/n-My1/Σ yi2= -8.75 kN ＜ 0 取Nhsd= 18.75 kN ＞ NRd,s 锚栓强度不满足要求。 2、群锚中受力最大锚栓的剪力设计值Vhsd： 10hef= 900 mm ＞ C 取n= 1 个 Vhsd=V/n= 10.00 kN ＜ VRd,s 锚栓强度满足要求。 3、拉剪作用下锚栓的承载力： (Nhsd/NRd,s)2+(Vhsd/VRd,s)2= 2.48 ＞1 锚栓强度不满足要求。 四、砼楔形体破坏受剪承载力的验算 1、剪切荷载下锚栓的有效长度lf： 8d= 80 mm ＜ hef 取lf= 80 mm 2、开裂混凝土，单根锚栓垂直构件边缘受剪，混凝土理想楔形体破坏时的受剪承载力标准值V0Rk,c： V0Rk,c=0.45d0.5(lf/d)0.2(fcu,k)0.5C11.5= 30.50 kN 3、边距比C2/C1对受剪承载力的降低影响系数ψ s,v： ψ s,v=0.7+0.3C2/(1.5C1)= 0.90 ＜1 取ψ s,v= 0.90 4、边距与构件厚度比C1/h对受剪承载力的提高影响系数ψ h,v： ψ h,v=(1.5C1/h)1/3= 0.91 ＜1 取ψ h,v= 1.00 5、剪力与垂直于构件自由边方向轴线之夹角α 对受剪承载力的影响系数ψ α ,v： ψ α ,v= 1.00 6、荷载偏心对群锚受剪承载力的降低影响系数ψ ec,v： ψ ec,v=1/(1+2e/3C1)= 0.73 ＜1 取ψ ec,v= 0.73 7、未裂混凝土及锚固区配筋对受剪承载力的提高影响系数ψ ucr,v： ψ ucr,v= 1.20 8、单锚受剪，混凝土破坏楔形体在侧向的投影面面积A0c,v： A0c,v=4.5C12= 180000 mm2 9、群锚受剪，混凝土破坏楔形体在侧向的投影面面积Ac,v： 150000 mm2 10、群锚垂直构件边缘受剪，混凝土楔形体破坏时的受剪承载能力标准值VRk,c： VRk,c=V0Rk,c(Ac,v/A0c,v)ψ s,vψ h,vψ α ,vψ ec,vψ ucr,v= 20.09 kN 11、群锚垂直构件边缘受剪，混凝土楔形体破坏时的受剪承载能力设计值VRd,c： VRd,c=VRk,c/γ Rc,V= 11.16 kN ＞ V 砼楔形体破坏受剪承载力满足要求。 五、钢角码厚度的验算 取钢角码厚度δ = 6 mm σ =(N/a1δ +6M/1.05a12δ )/2= 28.84 N/mm2 ＜ f 钢角码正应力满足要求。 τ =1.5V/2a1δ = 8.33 N/mm2 ＜ fv 钢角码剪应力满足要求。
化学锚栓埋件的计算
化学锚栓埋件的计算化学锚栓是一种通过化学反应，将树脂或膨胀物注入预先钻孔的孔洞中，从而在材料内部形成强大的固定点的连接材料。
它们通常由树脂胶或混凝土中的膨胀物制成。
埋件是通过化学锚栓连接到建筑结构上的固定件。
埋件可以是金属材料，如钢筋或螺栓，也可以是混凝土中的膨胀物。
在计算化学锚栓埋件时，有几个重要的因素需要考虑：1.孔洞尺寸：化学锚栓的尺寸应与孔洞的尺寸匹配，以确保有效的固定。
通常，孔洞的直径应大于锚栓的直径，留出一定的空间以容纳注入的树脂或膨胀物。
2.材料性能：化学锚栓和埋件的材料性能对连接的强度和稳定性有很大影响。
材料的选择应根据具体的应用需求进行。
在计算过程中需要考虑的材料性能包括强度、刚度和耐腐蚀性。
3.荷载要求：根据使用环境和结构要求，计算所需的化学锚栓埋件的承载能力。
这包括静态和动态荷载、水平和垂直荷载等。
4.安装方式：化学锚栓的安装方式也会影响其承载能力。
一般来说，注入树脂的化学锚栓需要更精确和规范的孔洞预处理，以确保树脂能够充分渗透材料并形成强固的固定。
而膨胀物则较容易安装，但通常具有较低的承载能力。
计算化学锚栓埋件的承载能力的方法有很多，常用的方法包括实验测试和理论计算。
实验测试通常通过在实际应用中进行加载试验来确定锚固力，并将测试结果用于设计。
理论计算则是基于力学原理和材料性能，推导出锚固力和承载能力之间的关系。
常用的理论计算方法包括板根、锥头、末端抗拔等方法。
然而，在进行化学锚栓埋件计算时需要格外注意以下几个问题：1.精确的材料性能数据：根据实际应用环境，选择合适的材料性能数据进行计算，以确保计算结果能够反映实际情况。
2.约束条件分析：化学锚栓埋件的承载能力受到约束条件的限制，如侧向约束、边缘距离等，因此需要对这些约束条件进行充分的分析。
3.锚栓布置：在设计化学锚栓埋件时，布置的位置和数量也会对承载能力产生影响。
因此，需要对布置进行合理的设计和计算。
4.安全系数：为了确保结构的安全性和稳定性，在计算化学锚栓埋件的承载能力时，通常需要引入安全系数。
化学锚栓计算
化学锚栓计算文档编制序号：[KKIDT-LLE0828-LLETD298-POI08]化学锚栓计算：采用四个级斯泰NG-M12×110粘接型（化学）锚栓后锚固，h ef =110mm ，A S =58mm 2， f u =500N/mm 2，f y =300N/mm 2。
荷载大小： N= KN V= KN M=×= KN ·m一、锚栓内力分析1、受力最大锚栓的拉力设计值因为361221 5.544100.166105042250My N n y ⨯⨯⨯-=-⨯⨯∑=556 N ＞0 故，群锚中受力最大锚栓的拉力设计值：=2216 N2、承受剪力最大锚栓的剪力设计值化学锚栓有效锚固深度：ef h '=ef h -30=60 mm锚栓与混凝土基材边缘的距离c=150 mm ＜10ef h '=10×60=600 mm ，因此四个锚栓中只有部分锚栓承受剪切荷载。
承受剪力最大锚栓的剪力设计值：2hSd VV ==2074/2=1037 N 二、锚固承载力计算1、锚栓钢材受拉破坏承载力 锚栓钢材受拉破坏承载力标准值： ,5850029000Rk s s stk N A f ==⨯=N锚栓钢材破坏受拉承载力分项系数：锚栓钢材破坏时受拉承载力设计值：,,,29000145002.0Rk sRd sRS NN N γ===N ＞h SdN=2216 N锚栓钢材受拉承载力满足规范要求！ 2、混凝土锥体受拉破坏承载力 锚固区基材为开裂混凝土。
单根锚栓理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值：= N混凝土锥体破坏情况下，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界间距：混凝土锥体破坏情况下，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界边距： 基材混凝土劈裂破坏的临界边距：则，c 1=150 mm ＞,90cr N c =mm ，取c 1=90 mm 边距c 对受拉承载力降低影响系数：,,900.70.30.70.390s N cr Nc c ψ=+=+⨯=表层混凝土因密集配筋的剥离作用对受拉承载力降低影响系数：,90300.50.5200200efre Nh ψ-=+=+=荷载偏心对受拉承载力的降低影响系数：,,111.012/120ec N N cr Ne s ψ===++⨯其中，0Ne =开裂混凝土, 1.0ucr N ψ=单根锚栓受拉，混凝土理想化破坏锥体投影面面积：s 1=100 mm ＜,取,180cr N smm =s 1=100 mms 2=200 mm ＞,180cr Ns mm =,取s 2=180 mmc 1=150 mm ＞,90mm cr Nc=，取c 1=90 mm ，c 2=90 mm群锚受拉，混凝土破坏锥体投影面面积,c N A ：=100800 mm 2混凝土锥体破坏时的受拉承载力分项系数，, 2.15Rc N γ=群锚混凝土锥体受拉破坏时的受拉承载力标准值：= N群锚混凝土锥体受拉破坏时的受拉承载力设计值：,,,20529.959548.812.15Rk cRd c Rc NN N γ===N ＞N=5544 N 混凝土锥体受拉承载力满足规范要求！ 3、混凝土劈裂破坏承载力 基材混凝土劈裂破坏的临界边距：则，c 1=150 mm ＞,120mm cr sp c =，取c 1=120 mm ，c 2=120 mms 1=100 mm ＜,240cr sp smm =,取s 1=100 mms 2=200 mm ＞,240cr sps mm =,取s 2=200 mm=149600 mm 2构件厚度h 对劈裂承载力的影响系数：2233h,250()()2260spef h h ψ==⨯=＞，取h, 1.5sp ψ= 单根锚栓理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值： = N群锚混凝土锥体受拉破坏时的受拉承载力标准值：= N混凝土劈裂破坏受拉承载力标准值：,,, 1.517138.8425708.26Rk sp h sp Rk c N N ψ==⨯=N混凝土劈裂破坏受拉承载力设计值：,,/25708.26/2.1511957.33Rd sp Rk sp Rsp N N γ===N ＞N=5544 N混凝土劈裂破坏承载力满足规范要求！ 4、锚栓钢材受剪破坏承载力锚栓钢材破坏时的受剪承载力标准值：,0.50.55850014500Rk s s stk V A f ==⨯⨯=N锚栓钢材受剪承载力分项系数： 锚栓钢材破坏时的受剪承载力设计值：,,,/14500/27250Rd s Rk s Rs v V V N γ===＞V=2074 N锚栓钢材受剪承载力满足规范要求！5、混凝土楔形体受剪破坏承载力取c 1=c 2=,90cr Nc =mm混凝土楔形体破坏时的受剪承载力标准值：= N边距比c 2/c 1对受剪承载力的降低影响系数：边距与构件厚度比c 1/h 对受剪承载力的提高影响系数：1/31/31, 1.5 1.590()()0.814250h v c h ψ⨯===＜1，取, 1.0h v ψ= 剪力与垂直于构件自由边方向轴线之夹角α对受剪承载力的影响系数,v αψ： 因为α=00，因此, 1.0v αψ=。
预埋件及化学锚栓计算
后置埋件及化学螺栓计算一、设计说明与本部分预埋件对应的主体结构采用混凝土强度等级为C30;在工程中尽量采用预埋件,但当实际工程中需要采用后置埋件,需对后置埋件进行补埋计算;本部分后置埋件由4-M12×110mm膨胀、扩孔锚栓,250×200×10mm镀锌钢板组成,形式如下：埋件示意图当前计算锚栓类型：后扩底机械锚栓；锚栓材料类型：A2-70；螺栓行数：2排；螺栓列数：2列；最外排螺栓间距：H=100mm；最外列螺栓间距：B=130mm；螺栓公称直径：12mm；锚栓底板孔径：13mm；锚栓处混凝土开孔直径：14mm；锚栓有效锚固深度：110mm；锚栓底部混凝土级别：C30；二、荷载计算V x：水平方轴剪力；V y：垂直方轴剪力；N：轴向拉力；D x：水平方轴剪力作用点到埋件距离,取100 mm；D y：垂直方轴剪力作用点到埋件距离,取200 mm；M x：绕x轴弯矩；M y：绕y轴弯矩；T：扭矩设计值T=500000 N·mm；V x =2000 N V y =4000 N N=6000 N M x1=300000 N·mmM x2= V y D x =4000×100=400000 N·mm M x =M x1+M x2=700000 N·mm M y = 250000 N·mmM y2= V x D y =2000×200=400000 N·mm M y =M y1+M y2=650000 N·mm三、锚栓受拉承载力计算 一、单个锚栓最大拉力计算1、在轴心拉力作用下,群锚各锚栓所承受的拉力设计值：1/sd N k N n ；依据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013 第5.2.1条式中,sd N ：锚栓所承受的拉力设计值； N ：总拉力设计值； n ：群锚锚栓个数；1k ：锚栓受力不均匀系数,取;2、在拉力和绕y 轴弯矩共同作用下,锚栓群有两种可能的受力形式,具体如下所示；依据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013 第5.2.2条假定锚栓群绕自身的中心进行转动,经过分析得到锚栓群形心坐标为125,100,各锚栓到锚栓形心点的x 向距离平方之和为：∑x 2=4×652=16900 mm 2；x 坐标最高的锚栓为4号锚栓,该点的x 坐标为190,该点到形心点的x 轴距离为：x 1= 190-125=65mm ；x 坐标最低的锚栓为1号锚栓,该点的x 坐标为60,该点到形心点的x 轴距离为：x 2= 60-125=-65mm ； 锚栓群的最大和最小受力分别为：由于N min <0,说明连接下部受压,在弯矩作用下构件绕最左排锚栓转动,此时,分析计算得到各锚栓到左排锚栓的x 轴距离平方之和为：∑x d 2=33800 mm 2；最右锚栓点到最左锚栓点的x 轴距离为：x d =190-60=130 mm ； L y ：轴力N 作用点至受压一侧最外棑锚栓的垂直距离,取65 mm ； 那么,锚栓所受最大拉力实际为：综上,锚栓群在拉力和垂直弯矩共同作用下,锚栓的最大拉力设计值为4000 N;3、在拉力和绕x 轴弯矩共同作用下,锚栓群有两种可能的受力形式,具体如下所示；依据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013 第5.2.2条假定锚栓群绕自身的中心进行转动,各锚栓到锚栓形心点的y 向距离平方之和为：∑y 2=4×502=10000 mm 2；y 坐标最高的锚栓为4号锚栓,该点的y 坐标为150,该点到形心点的y 轴距离为：y 1= 150-100 = 50mm ；y 坐标最低的锚栓为1号锚栓,该点的y 坐标为50,该点到形心点的y 轴距离为：y 2= 50-100 = -50mm ；锚栓群的最大和最小受力分别为：由于N hmin <0,说明连接下部受压,在弯矩作用下构件绕最下排锚栓转动,此时,分析计算得到各锚栓到下排锚栓的y 轴距离平方之和为：∑y d 2=20000；最上锚栓点到最下锚栓点的y 轴距离为：y d = 150-50 = 100mm ； L x ：轴力N 作用点至受压一侧最外棑锚栓的垂直距离,取50mm ； 因此,锚栓所受最大拉力实际为：综上,锚栓群在拉力和水平弯矩共同作用下,锚栓的最大拉力设计值为5000 N;二、锚栓受拉区总拉力计算计算依据：g sd si N N =∑,//1/h si d i N N y y =；依据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013 第5.2.3条式中,gsd N ：锚栓受拉区总拉力设计值；si N ：锚栓中受拉锚栓i 的拉力设计值；h sd N ：锚栓中最大锚栓的拉力设计值；/1y ：锚栓1至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；/i y ：锚栓i 至受压一侧最外排锚栓的垂直距离;g sd si N N =∑,//1/h si d i N N y y =四、混凝土锥体受拉承载力计算计算依据：,,,/Rd c Rk c Rc N N N γ=,,0,,,,,0,c N Rk c Rk cs N re N ec N c NA N N A ψψψ=；依据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013 第6.1.3条对于开裂混凝土：,0 1.5Rd c efN =；对于不开裂混凝土：,0 1.5Rd cef N = 式中,Rk,c N ：混凝土锥体破坏受拉承载力标准值；Rk,c N ：单根锚栓受拉时,混凝土理想锥体破坏受拉承载力标准值；Rc,N γ：混凝土锥体破坏受拉承载力分项系数,根据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013第条,取；cu,k f ：混凝土立方体抗压强度标准值;当cu,k f 不小于45 N/mm 2且不大于60 N/mm 2时,应乘以降低系数；ef h ：锚栓有效锚固深度;对于膨胀型螺栓及扩底型锚栓,为膨胀锥体与孔壁最大挤压点的深度；0c,N A ：根锚栓受拉且无间距、边距影响时,混凝土理想锥体破坏投影面面积；c,N A ：单根锚栓或群锚受拉时,混凝土实际锥体破坏投影面面积；s,N ψ：边距c 对受拉承载力的影响系数；re,N ψ：表层混凝土因密集配筋的剥离作用对受拉承载力的影响系数； ec,N ψ：荷载偏心e N 对受拉承载力的影响系数;另外,根据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013 第6.1.9条规定：群栓有三个及以上边缘且锚栓的最大边距max c 不大于,cr N c 见下图,计算混凝土锥体受拉破坏的受拉承载力设计值,Rd c N 时,应取/ef h 代替ef h 、/,cr N s 代替,cr N s 、/,cr N c 代替,cr N c 用于计算0Rk,c N 、0c,N A 、c,N A 、s,N ψ及ec,N ψ; 1、0c,N A 计算过程：依据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013 第6.1.4条计算公式：02c,N cr,N A s =式中,2cr,N s ：混凝土锥体破坏且无间距效应和边缘效应情况下,每根锚栓达到受拉承载力标准值的临界间距,应取为ef 3h ;2、c,N A 计算过程：依据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013 第6.1.5条 1、单根锚栓,靠近构件边缘布置,且c 1不大于cr,N c 时下左图：计算公式：c,N 1cr,N ,(0.5)cr N A c s s =+2、双栓,垂直于构件边缘布置,且c 1不大于cr,N c ,s 1不大于cr,N s 时上右图：计算公式：c,N 11cr,N ,(0.5)cr N A c s s s =++3、双栓,平行于构件边缘布置,且c 2不大于cr,N c ,s 1不大于cr,N s 时下左图：计算公式：c,N 2cr,N 1,(0.5)()cr N A c s s s =++4、四栓,位于构件角部,且c 1不大于cr,N c ,c 2不大于cr,N c ,s 1不大于cr,N s ,s 2不大于cr,N s 时下右图计算公式：c,N 11cr,N 22cr,N (0.5)(0.5)A c s s c s s =++++ 式中,c 1：方向1的边距；c 2：方向2的边距； s 1：方向1的间距； s 2：方向2的间距；cr,N c ：混凝土椎体破坏且无间距效应及边缘效应情况下,每根锚栓达到受拉承载力标准值的临界边距,应取为ef 1.5h ;3、s,N ψ计算过程：依据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013 第6.1.6条计算公式：s,N cr,N0.70.3c c ψ=+式中,c ：边距,有多个边距时应取最小值;4、re,N ψ计算过程：依据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013 第6.1.7条计算公式：re,N 0.5200ef h ψ=+另外,当re,N ψ的计算值大于时,应取；当锚固区钢筋间距s 不小于150mm 时,或钢筋直径d 不大于10mm 且s 不小于100mm 时,re,N ψ应取;5、ec,N ψ计算过程：依据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013 第6.1.8条式中,N e ：受拉锚栓合力点相对于群锚受拉锚栓重心的偏心距;另外,当ec,N ψ的计算值大于时,应取；当为双向偏心时,应分别按两个方向计算,ec,N ψ应取ec,N1ec,N2ψψ;综上所述,有,0,,,,,0,c N Rk c Rk cs N re N ec N c NA N N A ψψψ=,,,,/Rd c Rk c Rc N N N γ=五、混凝土劈裂破坏承载力计算计算依据：Rd,sp Rk,sp Rsp /N N γ=,Rk,sp h,sp Rk,c N N ψ=,2/3h,sp min (/)h h ψ=；依据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013 第条式中,Rd,sp N ：混凝土劈裂破坏受拉承载力设计值；Rk,sp N ：混凝土劈裂破坏受拉承载力标准值；Rk,c N ：混凝土锥体破坏受拉承载力标准值,按混凝土结构后锚固技术规程JGJ 145-2013第6.1.3条计算;在0c,N A 、c,N A 及相关系数计算中,cr,N s 和cr,N c 应分别由cr,sp s 和cr,sp c 代替,cr,sp s 应取为cr,sp 2c ;Rsp γ：混凝土劈裂破坏受拉承载力分项系数,依据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013第条,取;h,sp ψ：构件厚度h 对劈裂破坏受拉承载力的影响系数;当h,sp ψ的计算值大于时,应取;综上所述,Rd,sp Rk,sp Rsp /N N γ=,Rk,sp h,sp Rk,c N N ψ=,2/3h,sp min (/)h h ψ=六、锚栓受拉、混凝土锥体受拉、劈裂承载力校核校核依据：,h sd Rd s N N ≤、,gsd Rd c N N ≤、,g sd Rd sp N N ≤；依据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013第6.1.1条其中hsd N ：锚栓群中拉力最大的锚栓的拉力设计值；gsd N ：锚栓群受拉区总拉力设计值；,Rd s N ：锚栓钢材破坏受拉力设计值； ,Rd c N ：混凝土锥体破坏受拉力设计值；,Rd sp N ：混凝土劈裂破坏受拉力设计值；1、锚栓钢材破坏受拉承载力校核： 计算依据：,,,Rk sRd s Rs NN N γ=,,Rk s s stk N A f =；依据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013 第6.1.2条式中s A ：锚栓截面面积,取84.25 mm 2；stk f ：锚栓抗拉强度标准值,取700 N/mm 2； yk f ：锚栓抗剪强度标准值,取450 N/mm 2；,Rk s N ：锚栓钢材破坏受拉承载力标准值；,Rs N γ：锚栓钢材破坏受拉承载力分项系数,根据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013 第条,取；有,,500045365.38hsdRd s N N N N =≤=,所以锚栓钢材满足强度要求;考虑拉拔安全系数2,则锚栓拉拔试验强度值最少要求达到 kN; 2、混凝土破坏受拉承载力校核：校核依据：,gsdRd c N N ≤； 3、混凝土劈裂受拉承载力校核：校核依据：,gsdRd sp N N ≤； 七、锚栓受剪承载力计算 一、单个锚栓最大剪力计算1、钢筋破坏或混凝土剪撬破坏时；依据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013 第5.3.1、条n y ：参与竖向受剪的锚栓数目为4个； n x ：参与水平受剪的锚栓数目为4个； 单个承受的剪力为：40001000 N 4y ys yV V n === 2、混凝土边缘破坏时；依据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013 第5.3.1、进行计算单个承受的剪力为：40002000 N 4/2y ys yV V n ===剪力垂直于基材边缘方向,否则不除以220001000 N /24/2x x s x V V n ===剪力垂直于基材边缘方向,否则不除以2 3、群锚在扭矩T 作用下；依据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013 第5.3.5条单个承受的剪力为：22/()Tsyi i i V Ty x y =+∑∑ 4、群锚在剪力V 和扭矩T 共同作用下；依据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013 第5.3.6条综上所述,锚栓群中单个锚栓最大剪力设计值为;二、锚栓最大总剪力计算八、混凝土边缘破坏受剪承载力计算计算依据：,,,Rk cRd c Rc VV V γ=,,0,,,,,,,0,c V Rk c Rk cs V h V V re V ec V c VA V V A αψψψψψ=；依据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013 第条式中,,Rk c V ：混凝土边缘破坏受剪承载力标准值；,Rc V γ：混凝土边缘破坏受剪承载力分项系数,根据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013第条,取；,Rk c V ：单根锚栓垂直构件边缘受剪时,混凝土理想边缘破坏受剪承载力标准值；0,c V A ：混凝土理想边缘破坏在侧向的投影面面积； ,c V A ：混凝土实际边缘破坏在侧向的投影面面积；,s V ψ：边距比21/c c 对受剪承载力的影响系数； ,h V ψ：边距与厚度比1/h c c 对受剪承载力的影响系数；,V αψ：剪力角度对受剪承载力的影响系数；,ec V ψ：荷载偏心V e 对群栓受剪承载力的影响系数； ,re V ψ：锚固区配筋对受剪承载力的影响系数；另外,依据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013 第条规定：满足下列条件,计算锚栓边缘受剪承载力时,应分别用/1c 代替相应公式中的1c 计算0,Rk c V 、0,c V A 、,c V A 、,s V ψ和,h V ψ值;条件：A 、后锚固基材厚度h 小于11.5c ；B 、平行于剪力作用方向的锚栓边距 2.1c 不大于11.5c , 2.2c 不大于11.5c ;1、,0Rk cV 计算过程：依据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013 第条对于开裂混凝：,0 1.511.35Rk cefV d h αβ=；对于不开裂混凝土：,0 1.511.9Rk cefV d h αβ= 其中,0.510.1(/)f l c α=,0.210.1(/)nom d c β= 式中,α,β：系数；nom d ：锚栓外径；,cu k f ：混凝土立方体抗压强度标准值,当,cu k f 不小于45 N/mm 2且不大于60 N/mm 2时,应乘以降低系数;ef h ：锚栓有效锚固深度；1c ：锚栓与混凝土基材边缘的距离；f l ：剪切荷载下锚栓的有效长度,f l 取为ef h ,且f l 不大于8d ；综上所述,,0 1.511.3510.0Rk cefV d h αβ==,,0 1.511.912.0Rk cefV d h αβ==2、0,c V A 计算过程：依据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013 第条计算公式：,02214.5 4.5602000c V A c ==⨯=式中c 1见下图3、,c V A 计算过程：依据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013 第6.1.18条A ：单根锚栓,位于构件角部,且h 大于11.5c 、2c 不大于11.5c 时下左图计算公式：,1121.5(1.5)c V A c c c =+B ：双栓,位于构件边缘,且h 不大于11.5c 、2s 不大于13c 时下右图 计算公式：,12(3)c V A c s h =+B ：四栓,位于构件角部,且h 不大于11.5c 、2s 不大于13c 、2c 不大于11.5c 时下图 计算公式：,122(1.5)c V A c s c h =++4、,s V ψ计算过程：依据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013 第条计算公式：2,10.70.31.5s V c c ψ=+,当计算值大于时,应取; 5、,h V ψ计算过程：依据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013 第条计算公式：1/21, 1.5()h V c hψ=,当计算值小于时,应取; 5、,V αψ计算过程：依据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013 第条计算公式：,221sin (cos )()2.5V V V αψαα=+式中,V α：剪力与垂直于构件自由边方向 轴线之夹角,V α不大于90°;当V α大于 90°时,只计算平行于边缘的剪力分量,背 离混凝土基材边缘的剪力分量可不计算; 因此,,222211sin sin (cos )()(cos )()2.52.5V V V V V αψαααα==++6、,ec V ψ计算过程：依据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013 第条计算公式：,1112/3ec V V e c ψ=+,其值大于时,应取;7、,re V ψ计算过程：依据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013 第6.1.23条A ：不开裂混凝土或边缘为无筋或少筋的开裂混凝土,,re V ψ应取为；B ：边缘配有直径d 不小于12mm 纵筋的开裂混凝土,,re V ψ应取为；C ：边缘配有直径d 不小于12mm 纵筋及间距不大于100mm 箍筋的开裂混凝土,,re V ψ应取为; 另外,根据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013 第条,位于角部的群锚,应分别计算两个边缘的受剪承载力设计值,并应取两者中的较小值作为群锚的边缘受剪承载力设计值;综上所述有：,0,,,,,,,0,c V Rk c Rk cs V h V V re V ec V c VA V V A αψψψψψ=,,,,Rk cRd c Rc VV V γ=九、混凝土剪撬破坏承载力计算计算依据：,,Rk cpRd cp RcpV V γ=,,,Rk cp Rk c V kN =；依据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013 第条式中,,Rd cp V ：混凝土剪撬破坏受剪承载力标准值；Rcp γ：混凝土剪撬破坏受剪承载力分项系数,根据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013第条,取；k ：锚固深度ef h 对,Rd cp V 的影响系数;当ef h 小于60mm 时,k 取；当ef h 不小于60mm 时,k 取; 因此,,,1000Rk cp Rk c V kN N ==,,,10004002.5Rk cpRd cp RcpV V N γ=== 十、锚栓受剪、混凝土边缘破坏受剪、剪撬破坏承载力校核校核依据：,h sdRd s V V ≤、,gsd Rd c V V ≤、,g sd Rd cp V V ≤；依据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013 第条其中hsd V ：锚栓群中剪力最大的锚栓的拉力设计值,取5000 N ；gsd V ：锚栓群总剪力设计值；,Rd s V ：锚栓钢材破坏受剪力设计值； ,Rd c V ：混凝土边缘破坏受剪力设计值； ,Rd cp V ：混凝土剪撬破坏受剪力设计值；1、锚栓钢材破坏受剪承载力校核：计算依据：,,,Rk sRd s Rs VV V γ=；依据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013 第6.1.14条其中,,Rk s V ：锚栓钢材破坏受剪承载力设计值,根据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013 第条,对于群锚,锚栓钢材断后伸长率不大于8%时,其值应乘以的降低系数；,Rs V γ：锚栓钢材破坏受剪承载力分项系数,根据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013 第条,取；s A ：锚栓应力截面面积为84.25 mm 2；不考虑杠杆臂的作用有：,0.50.584.2545018956.25N Rk s s yk V A f ==⨯⨯=依据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013 第.1条yk f ：锚栓抗剪强度标准值,取值为450 N/mm 2；h sd V ：锚栓群中剪力最大的锚栓的剪力设计值,取2236N ；有,,223611665.38hsdRd s V N V N =≤=,所以锚栓钢材满足抗剪强度要求; 2、混凝土边缘破坏受剪承载力校核校核依据：,gsdRd c V V ≤ 3、混凝土剪撬破坏承载力校核校核依据：,gsdRd cp V V ≤ 十一、锚栓在拉剪复合承载力下强度校核拉剪复合受力下锚栓钢材破坏时的承载力,按照下面公式计算：221h hSd Sd Rd s Rd s N V N V ⎛⎫⎛⎫+≤ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭，，；依据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013 第条hSd N ：锚栓群中拉力最大的锚栓的拉力设计值,取5000 N ；,Rd s N ：锚栓钢材破坏受拉力设计值,取 N ；h Sd V ：锚栓群中剪力最大的锚栓的剪力设计值,取2236 N ；,Rd s V ：锚栓钢材破坏受剪承载力设计值,取 N ；因此,锚栓在拉剪扭复合受力下承载力满足要求;十二、混凝土在拉剪复合承载力下强度校核拉剪复合受力下混凝土破坏时的承载力,按照下面公式计算： 1.51.5,, 1hhSdSdRd cRd c N V N V ⎛⎫⎛⎫+≤⎪ ⎪ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭；依据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013 第6.1.29条h Sd N ：锚栓群中拉力最大的锚栓的拉力设计值,取 N ；,Rd c N ：混凝土破坏受拉力设计值,取 N ；h Sd V ：锚栓群中剪力最大的锚栓的剪力设计值,取2725 N ；,Rd c V ：混凝土破坏受剪承载力设计值,取 N ；因此,混凝土在拉剪复合受力下承载力满足要求;十三、锚栓构造要求校核1、混凝土基材厚度要求；依据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013第7.1.1.1条ef h ：锚栓有效锚固长度,取120mm ；D ：锚栓处混凝土开孔直径,取14mm ； 所以,混凝土基材厚度满足构造要求;2、群锚最小间距值min s 以及最小边距值min c 构造要求；另外,锚栓最小边距c 尚不应小于最大骨料粒径的2倍；依据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013表7.1.2锚栓最小间距s 和最小边距c注：d nom 为锚栓外径当前锚栓直径为12mm,锚栓类型为扩底型锚栓；有6d=72mm≤min s =100mm,6d=72 mm≤min c =140 mm ；另外,根据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013第8.3.2条规定：对抗震设防时,锚固连接为重要的锚固时,钢筋间距不应大于100mm,一般的锚固时,钢筋间距不宜大于150mm;综上所述,群锚最小间距值min s 与群锚最小边距值min c 均满足构造要求;3、锚栓抗震最小有效锚固深度校核；依据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013表8.3.1锚栓最小有效锚固相对深度h ef,min /d从上表可知：当抗震设防烈度为6度时,对于扩底型锚栓其最小有效锚固深度为4d,有160mm>4d=4×12=48mm；因此,螺栓的有效锚固长度满足抗震要求。
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mm mm mm 个 mm mm mm mm mm mm mm mm 度 mm mm mm kN kN kN.m 2 N/mm kN kN N/mm 2 N/mm 10 2 mm 个
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Nhsd=N/n+My1/Σ yi2= 18.75 kN h 2 N sd=(NL+M)y1'/Σ yi' = 18.75 kN 因为N/n-My1/Σ yi2= -8.75 kN ＜ 0 取Nhsd= 18.75 kN ＞ NRd,s 锚栓强度不满足要求。 2、群锚中受力最大锚栓的剪力设计值Vhsd： 10hef= 900 mm ＞ C 取n= 1 个 h V sd=V/n= 10.00 kN ＜ VRd,s 锚栓强度满足要求。 3、拉剪作用下锚栓的承载力： (Nhsd/NRd,s)2+(Vhsd/VRd,s)2= 2.48 ＞1 锚栓强度不满足要求。 四、砼楔形体破坏受剪承载力的验算 1、剪切荷载下锚栓的有效长度lf： 8d= 80 mm ＜ hef 取lf= 80 mm 2、开裂混凝土，单根锚栓垂直构件边缘受剪，混凝土理想楔形体破坏时的受剪承载力标准值V0Rk,c： V0Rk,c=0.45d0.5(lf/d)0.2(fcu,k)0.5C11.5= 30.50 kN 3、边距比C2/C1对受剪承载力的降低影响系数ψ s,v： ψ s,v=0.7+0.3C2/(1.5C1)= 0.90 ＜1 取ψ s,v= 0.90 4、边距与构件厚度比C1/h对受剪承载力的提高影响系数ψ h,v： ψ h,v=(1.5C1/h)1/3= 0.91 ＜1 取ψ h,v= 1.00 5、剪力与垂直于构件自由边方向轴线之夹角α 对受剪承载力的影响系数ψ α ,v： ψ α ,v= 1.00 6、荷载偏心对群锚受剪承载力的降低影响系数ψ ec,v： ψ ec,v=1/(1+2e/3C1)= 0.73 ＜1 取ψ ec,v= 0.73 7、未裂混凝土及锚固区配筋对受剪承载力的提高影响系数ψ ucr,v： ψ ucr,v= 1.20 8、单锚受剪，混凝土破坏楔形体在侧向的投影面面积A0c,v： A0c,v=4.5C12= 180000 mm2 9、群锚受剪，混凝土破坏楔形体在侧向的投影面面积Ac,v： Ac,v=1.5C1(1.5C1+C2)= 150000 mm2 10、群锚垂直构件边缘受剪，混凝土楔形体破坏时的受剪承载能力标准值VRk,c： VRk,c=V0Rk,c(Ac,v/A0c,v)ψ s,vψ h,vψ α ,vψ ec,vψ ucr,v= 20.09 kN 11、群锚垂直构件边缘受剪，混凝土楔形体破坏时的受剪承载能力设计值VRd,c： VRd,c=VRk,c/γ Rc,V= 11.16 kN ＞ V 砼楔形体破坏受剪承载力满足要求。 五、钢角码厚度的验算 取钢角码厚度δ = 6 mm 2 σ =(N/a1δ +6M/1.05a1 δ )/2= 28.84 N/mm2 ＜ f 钢角码正应力满足要求。 τ =1.5V/2a1δ = 8.33 N/mm2 ＜ fv 钢角码剪应力满足要求。
化学锚栓埋件的计算一Biblioteka 计算简图图一计算简图
二、参数输入 混凝土强度等级 C25 钢角码钢材材质 Q235B 混凝土梁高度 h= 400 锚栓直径 d= 10 hef= 锚栓有效锚固深度 90 锚栓个数 n= 2 y1= 锚栓1至群锚形心轴的垂直距离 40 ∑yi2= 3200 锚栓i至群锚形心轴的垂直距离平方和 y1'= 锚栓1至受压一侧最外排锚栓的垂直距离 80 2 锚栓i至受压一侧最外排锚栓距离平方和 ∑yi' = 6400 轴力至受压一侧最外排锚栓的垂直距离 L= 40 C1= 沿剪力方向锚栓与混凝土边缘的距离 200 C2= 沿非剪力方向锚栓与混凝土边缘的距离 200 锚栓与混凝土边缘的最小距离 C= 200 剪力与垂直于构件自由边方向轴线夹角 α = 0 剪力合力点至锚板外表面之间的距离 e= 110 a1= 钢角码宽度 150 δ = 钢角码厚度 6 轴心拉力 N= 10.00 剪力 V= 10.00 弯矩 M=Ve= 1.10 fcu,k= 25.00 混凝土立方体抗压强度标准值 NRd,s= 13.80 锚栓受拉承载力设计值 VRd,s= 12.60 锚栓受剪承载力设计值 砼楔形体受剪破坏锚固承载力分项系数 γ Rc,V= 1.80 钢角码抗拉抗压强度设计值 f= 215 fv= 钢角码抗剪强度设计值 125 三、化学锚栓的验算 取锚栓直径d= 取锚栓个数n= h 1、群锚中受力最大锚栓的拉力设计值N sd：
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