混凝土楼盖设计计算书最终版
楼盖设计计算(1~20号)
混凝土楼盖课程设计计算书编制人：班级：学号：编制日期：混凝土楼盖课程设计计算书1基础设计资料（1）工业仓库楼盖，外围墙体为砖墙，采用Mu10烧结普通砖，M5混合砂浆砌筑，纵墙厚度370mm, 横墙厚度240mm，平面轴线尺寸如下图所示：（2）内柱为钢筋混凝土柱，截面尺寸400mm*400mm（3）材料：混凝土强度等级C25：f c=11.9N/mm2 , f t=1.27N/mm2 , f tk=1.78N/mm2；板筋、主次梁箍筋为HPB300级（f y=270N/mm2）；梁纵筋HRB335级（f y=300N/mm2，ξb=0.55）（4）荷载标准值：楼面活荷载标准值q k=4.0kN/m2;水磨石楼面自重标准值0.65KN/m2;钢筋混凝土自重标准值25kN/m3 ;顶棚水泥砂浆抹灰20mm厚，自重标准值17kN/m32 板的设计（按塑性理论方法）主次梁、板、柱的布置如上图，6000/2200>2，为单向板（1）确定板厚及次梁截面①板厚hh>=l/40=2200/40=55mm，并应不小于民用建筑楼面最小厚度70mm，取h=80mm。
②次梁截面b×h次梁截面高h按（l/18～l/12）初估，h在333～500mm之间，选h=450mm，截面宽b=（1/2～1/3）h，选b=200mm。
（2）板荷载计算楼面面层（水磨石） 0.65kN/m2板自重 0.08×25=2.00kN/m2板底抹灰 0.02×17=0.34kN/m2恒荷载g 1.2×2.99=3.588kN/m2活荷载q 1.3×4.0=5.2kN/m2g+q=3.588+5.2=8.788kN/m2q/g=5.2/3.588=1.45﹤3（3）计算简图取板宽b=1000mm作为计算单元，由板和次梁尺寸可得板的计算简图（实际9跨，可按5跨计算），如下图示。
其中中间跨的计算跨度l o=l n=2200-100*2=2000mm；边跨的计算跨度l o=l n+h/2=1980+80/2=2020mm。
楼盖设计计算书
钢筋混凝土楼盖课程设计计算书1. 设计资料（1）楼面做法：20mm 厚水泥砂浆面层（320/kN m γ=），钢筋混凝土现浇板12mm 厚纸筋灰粉底（316/kN m γ=）。
（2）楼面荷载：楼面均布活荷载标准值6.0KN/m 2（3）材料：混凝土强度等级C25；钢筋强度为HPB235和HRB335。
2. 楼盖的结构平面布置确定主梁的跨度为7.2m ，次梁的跨度为6m ，主梁每跨内布置两根次梁，板跨为2.4m 。
按跨高比条件，对工业建筑的楼盖板，要求h ≥80mm ，取板厚h=80mm 。
次梁截面高度应满足60006000/18/12333.35001812h l l mm mm =-=-=，考虑到楼面活荷载比较大，取h=400mm,截面宽度取为b=200mm. 主梁截面高度应满足72007200/15/104807201510h l l mm mm =-=-=-。
取h=600mm ，截面宽度取为b=300mm 。
3. 板的设计 （1）荷载板的恒荷载标准值：20mm 水泥砂浆面层 20.02200.4kN m ⨯= 80mm 钢筋混凝土板 20.08252kN m ⨯= 12mm 混合纸筋灰粉底 20.012160.192kN m ⨯= 小计 22.592kN m（1）板的活荷载标准值： 26.0/kN m恒荷载分项系数取1.2；因为是工业建筑楼盖且活荷载标准值大于24.0kN m ，所以活荷载分项系数取1.3。
于是板的恒荷载设计值 22.592 1.23.11g kN m =⨯= 活荷载设计值 26.0 1.37.8/q kN m =⨯=荷载总设计值 210.91/g q kN m +=，近似取为210.9g q kN m +=（2）计算简图次梁截面为200400mm mm ⨯，板伸入墙内120mm 。
按内力重分布设计，板的计算跨度：边跨：010200802400120222022402222n a hl l mm l mm =+=--+=+= 所以，012220l mm =中间跨： 0224002002200n l l mm ==-=因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算。
楼盖设计计算书
钢筋混凝土楼盖课程设计计算书1.设计资料（1）楼面做法：20mm 厚水泥砂浆面层（），钢筋混凝土现浇板12mm 厚纸筋灰粉底（320/kN m γ=）。
316/kN m γ=（2）楼面荷载：楼面均布活荷载标准值6.0KN/m 2（3）材料：混凝土强度等级C25；钢筋强度为HPB235和HRB335。
2.楼盖的结构平面布置确定主梁的跨度为7.2m ，次梁的跨度为6m ，主梁每跨内布置两根次梁，板跨为2.4m 。
按跨高比条件，对工业建筑的楼盖板，要求h ≥80mm ，取板厚h=80mm 。
次梁截面高度应满足，考虑到楼面活荷载比较大，60006000/18/12333.35001812h l l mm mm =-=-=:取h=400mm,截面宽度取为b=200mm.主梁截面高度应满足。
取h=600mm ，截面宽度取为72007200/15/104807201510h l l mm mm =-=-=-b=300mm 。
3.板的设计（1）荷载板的恒荷载标准值： 20mm 水泥砂浆面层 20.02200.4kN m ⨯= 80mm 钢筋混凝土板 20.08252kN m ⨯= 12mm 混合纸筋灰粉底 20.012160.192kN m ⨯=小计22.592kN m （1）板的活荷载标准值：26.0/kN m 恒荷载分项系数取1.2；因为是工业建筑楼盖且活荷载标准值大于，所以活荷载分项系数取24.0kN m 1.3。
于是板的恒荷载设计值 22.592 1.2 3.11g kN m =⨯=活荷载设计值 26.0 1.37.8/q kN m =⨯=荷载总设计值 ，近似取为210.91/g q kN m +=210.9g q kN m +=（2）计算简图次梁截面为，板伸入墙内120mm 。
按内力重分布设计，板的计算跨度：200400mm mm ⨯边跨：010200802400120222022402222n a h l l mm l mm =+=--+=+= 所以，012220l mm=中间跨： 0224002002200n l l mm==-=因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算。
(整理)现浇钢筋溷凝土单向板肋梁楼盖设计计算书[1]
![(整理)现浇钢筋溷凝土单向板肋梁楼盖设计计算书[1]](https://img.taocdn.com/s3/m/0fbc3db2d15abe23482f4da2.png)
现浇钢筋混凝土双向楼盖设计计算书一、 平面结构布置：１、确定主梁的跨度为m 6.6,次梁的跨度为m 0.5,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为m 2.2。
楼盖结构布置图如下：２、按高跨比条件，当mm l h 55401=≥时，满足刚度要求，可不验算挠度。
对于工业建筑的楼盖板，要求mm h 80≥，取板厚mm h 80= 3、次梁的截面高度应满足 121(=h ～278()181=L ～mm )417，取mm h 400= 则21(=b ～133()31=h ～mm )200，取mm b 200=。
4、主梁的截面高度应该满足81(=h ～440()141=L ～mm )660，mm h 400=，则21(=h ～200()31=h ～mm )300，取mm b 250=。
二、 板的设计（按塑性内力重分布计算）： 1、荷载计算： 板的恒荷载标准值： 取1m 宽板带计算：水磨石面层 m kN /65.0165.0=⨯ 80mm 钢筋混凝土板 m kN /0.22508.0=⨯ 15mm 板底混合砂浆 m kN /255.017015.0=⨯ 恒载： m kN g k /905.2=活载： m kN q k /919=⨯=恒荷载分项系数取1.2；因为工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于m kN /0.4，所以活荷载分项系数取1.3。
于是板的设计值总值：q g +=k k q g 3.12.1+ m kN /186.15=2、板的计算简图：80mm厚钢筋混凝土板次梁120200200次梁截面为mm mm 400200⨯，现浇板在墙上的支承长度不小于100mm ，取板在墙上的支承长度为120mm 。
按塑性内力重分布设计，板的计算边跨： mm l h l l n n 2030025.1202028012010022002101=≤=+--=+=，取mm l 202001= (mm a 120=)中跨： mm l l n 2000200220002=-==板为多跨连续板，对于跨数超过五跨的等截面连续板，其各跨受荷相同，且跨差不超过10%时，均可按五跨等跨度连续板计算。
混凝土楼盖设计计算书
取
m
h= ## m
第1页
截 面
主
梁 截 面
m ## m
m ## m
)m ## ～ ## m
取
m
h= ## m
３．板的设计 （1
） 板
的 m
20 m m
80 m m
20 m 小
计 板
的
恒
，
KN 0.4 /m2
KN 2 /m2
KN 0.34 /m2
KN 2.74 /m2
KN 4.0 /m2
于
载 恒 载 活 载 恒 载
511.33
φ14@60 As=513
m因 ## m, hw/
28
截
0/
1.4 < 4, 面
Vm 172800 > ax=
75.93 kN
第5页
计 算
采 用
s= 调 幅 s= 0. 验 算弯 矩 ρ sv=
m 260.8 m
m ## m,
0.0019 >
0.0016 ,
m ## m
,实 0.0016 际 满 足
（2
1活
1是 KN
g= 2.74× 1 = 3.29 /m2 KN
q= 4.00× 1 = 5.60 /m2
g+
KN
q=
8.89 /m2
）次
m m现
梁
## m× ## m, 浇
m按
承边 跨
## l01
m
=ln m
内 21 00
1.0 1920mm ＜ 25l
中
1920 m l02
间
=ln
因
1900mm
ξ 计算配筋(mm2) As=ξbhoα1fc/fy
钢筋混凝土现浇楼盖设计计算书
钢筋混凝土现浇楼盖设计计算书钢筋混凝土结构课程设计题目：钢筋混凝土现浇楼盖设计课程：混凝土结构设计院（系）：土木建筑工程学院班级：学生姓名：刘宁目录一、设计资料 (3)二、平面结构布置及尺寸： (3)1、平面结构布置 (3)2、构件截面尺寸 (4)三、板的设计（按塑性理论） (4)1、荷载计算 (4)2、计算简图 (5)3、计算弯矩设计值 (6)4、正截面受弯承载力计算 (6)四、次梁的设计（按塑性理论） (7)1、荷载设计值 (7)2、计算简图 (8)3、内力计算 (9)4、各截面承载力计算 (10)五、主梁的设计（按弹性理论） (11)1、荷载设计值 (11)2、确定计算跨度及计算简图 (12)3、内力计算 (13)4、主梁正截面和斜截面承载力计算 (15)5、主梁吊筋计算： (17)六、绘制图纸（A2图纸） (17)钢筋混凝土现浇楼盖课程设计计算书一、设计资料1、某多层工业建筑楼盖平面图，环境类别为一类,楼盖拟采用现浇钢筋混凝土梁板结构。
2、生产车间的四周外墙均为承重砖墙，其中墙厚370mm ，采用MU10烧结普通砖，M5混合砂浆砌筑。
内设钢筋混凝土柱，其截面尺寸为400mm ×400mm 。
3、恒载：20mm 厚水泥砂浆:220/kN m楼盖自重：板厚自己确定，钢筋混凝土自重标准值：225/kN m 20mm 厚石灰砂浆天棚抹灰：217/kN m 4、活载：楼面活荷载标准值27.0/kN m5、恒载分项系数为1.2；活荷载分项系数为1.36、材料：混凝土强度等级采用C20（f c =9.6N /mm 2，f t =1.10N /mm 2）钢筋梁中受力主筋采用HRB335级（2300/y f N mm = ）其余采用HPB300级（2270/y f N mm =）二、平面结构布置及尺寸：1、平面结构布置确定主梁的跨度为6.6m,次梁的跨度为6.3m,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为2.2m 。
钢筋混凝土楼盖课程设计计算书精选全文完整版
可编辑修改精选全文完整版1结构方案的选择采用主次梁肋形楼盖板结构体系。
柱网尺寸为5000㎜×6000㎜；主梁的间距为5000㎜：次梁的间距为2000㎜；柱的截面尺寸400㎜×400㎜。
梁、板截面尺寸选择：板厚为80㎜；次梁为200㎜×400㎜；主梁为300㎜×600㎜。
板伸入外墙内120㎜；次梁、主梁伸入外墙内240㎜。
2板的计算（1）荷载的设计值 恒载：15毫米厚水泥砂浆地面 1.2×0.015×20＝0.36kN/2m 20毫米厚石灰砂浆抹底 1.2×0.020×17＝0.41kN/2m 80毫米厚钢筋混凝土楼板 1.2×0.080×25＝2.40kN/2mg=3.17kN/2m 活荷载：q=1.3×8.0=10.40kN/2mg+q=13.57kN/2m（2）弯矩设计值（按内力塑性重分布理论） 因为板的两个边长之比：n=12l l =20005000=2.5＞2；故按单向板计算。
取1m 宽板带作为计算单元，计算跨度为： 边跨 0l =n l +2h =（2000-120-100）+280=1820㎜＜（2000-120-100）+2120=1840㎜取较小值 0l =1820㎜ 中间跨 0l =n l =2000—200=1800㎜ 边跨与中间跨的计算跨度相差：180018001820 =1.11％＜10％。
故可按等跨连续板计算内力。
计算简图如下。
0100001各截面的弯矩设计值计算过程参见下表板的弯矩设计值计算表（3）板的正截面承载力计算h=h-20=80-20=60㎜。
各截面的配筋计算过程如下表板的截面有效高度3次梁的计算次梁截面几何尺寸：80400200（1）荷载设计值恒载由板传来 3.17×2=6.34kN/m次梁自重 1.2×0.20×（0.40-0.08）×25=1.92kN/m梁的抹灰 1.2×（0.40-0.08）×2×0.02×17=0.26kN/mg=8.52kN/m由板传来活荷载q=10.4×2=20.8kN/mg+q=29.32kN/m（2）内力计算按塑性内力重分布理论计算次梁的内力 1）弯矩设计值 计算跨度： 边跨 0l =n l +2a =（5000-120-150）2240+=4850㎜>1.025n l =4848㎜取较小值 0l =4848㎜ 中间跨 0l =n l =5000—300=4700㎜由于边跨和中间跨的计算跨度相差小于10％，故可按等跨连续梁计算内力，弯矩设计值计算过程见表2)剪力设计值计算 计算跨度取净跨：边跨 n l =5000-120-150=4730mm 中跨 n l =5000-300=4700mm由于本例为现浇钢筋混凝土肋形楼盖，故次梁跨中截面按T 形截面计算。
钢筋混凝土现浇楼盖设计计算书
钢筋混凝土现浇楼盖设计计算书1.楼盖平面布置图1 楼盖平面布置2.板的计算2.1板的荷载计算30mm 陶瓷地砖面层 20.7/kN m 80mm 钢筋混凝土板 20.0825 2.0/kN m ⨯= 15mm 水泥砂浆粉刷 20.015200.3/kN m ⨯= 永久荷载的标准值 20.7 2.00.3 3.0/k g kN m =++= 可变荷载的标准值 2k 6.0/q kN m = 荷载组合按由可变荷载效应控制的组合 21.2 3.0 1.3 6.011.4/p kN m =⨯+⨯= 按由永久荷载效应控制的组合 21.35 3.00.7 1.3 6.09.51/p kN m =⨯+⨯⨯= 取211.4/p kN m = 2.2板的内力计算及配筋0802060x h mm =-=，0803050y h mm =-=，取0.9γ=， t 1.430.450.450.2145%0.2%300y f f =⨯=>，2s,min 0.2145%100080171.6A mm =⨯⨯= a 、中间区格板1B计算跨度：033002003100x l mm =-=， 060003005700y l mm =-=， 1.84oy oxl n l == ，210.3n α==，取2β=， 2310.82.57122()(1)ox x pl n m kN m n αβ-==++ 截面位置弯矩设计值 （kN m ）0h （mm ）s y mA f h γ=实配钢筋短跨跨中 2.57x m =60158.6<171.6 6@160φ,177长跨跨中0.771y x m m α==50 57.1<171.6 6@160φ,177短跨支座'" 5.14x x x m m m β===60 317.3 10@200φ,393长跨支座 '" 1.542y y y m m m β===50 114.2<171.6 8@200φ,251b 、 边区格板2B (短边简支)计算跨度：033002003100x l mm =-=， 080600015012057702y l mm =--+=， 00 1.86y xl n l == ，210.29nα==，取2β=，8@200φ, 2251s A mm =， '0 2.9y s y m A f h kN m γ==2'(31)123.31222oxyx pl n m m kN m n n βα--==++ 截面位置 弯矩设计值 （kN m ）0h （mm ） 0s y mA f h γ=实配钢筋短跨跨中 3.31x m =60 204.3 8@200φ,251长跨跨中 0.96y x m m α==50 71.1<171.6 8@200φ,251短跨支座 '" 6.62x x x m m m β===60408.610@160φ,491c 、边区格板3B (长边简支) 计算跨度：080330010012031202x l mm =--+=， 060003005700y l mm =-=， 00 1.83y xl n l ==,210.3nα==，取2β=,10@200φ, 2393s A mm = '0x s y m A f h γ==6.37kN m2'(31)125.18222ox xx pl n nm m kN m n ααβ--==++ 截面位置 弯矩设计值 （kN m ）0h （mm ） 0s y mA f h γ=实配钢筋短跨跨中 5.18x m =60 319.8 10@160φ,491长跨跨中1.554y x m m α== 50115.11<171.68@200φ,251长跨支座 '" 3.108y y y m m m β===50 230.2 8@200φ,251d 、角区格板4B计算跨度：080330010012031202x l mm =--+=， 080600015012057702yl mm =--+=， 00 1.85y xl n l == ，210.29n α==，取2β=， 10@160φ, 2491s A mm =,3.052mm ,'08.0x s y m A f h kN m γ==8@200φ,2251s A mm =, '0 3.3885y s y m A f h kN m γ==2''(31)12 5.5822ox y xx pl n m nm m kN m n α---==+截面位置弯矩设计值 （kN m ）0h （mm ） 0s y mA f h γ=实配钢筋短跨跨中 5.58x m =60 344.44 10@160φ,491长跨跨中 1.6182y x m m α== 50119.9<171.68@200φ,2512.3板的配筋图（见附图1）3.次梁的计算（次梁按塑性内力重分布方法计算）3.1次梁荷载计算由板传来3 3.39.9kN/m⨯=次梁自重250.2=kN/m⨯⨯（0.45-0.08）1.85次梁梁侧抹灰200.15kN/m⨯⨯⨯（0.45-0.08）2=0.222恒载标准值kg=11.972kN/m活载标准值k 3.3 6.019.8/q kN m=⨯=荷载组合由可变荷载效应控制的组合q 1.211.972 1.0 1.319.840.1/kN m=⨯+⨯⨯=由永久荷载效应控制的组合q 1.3511.9720.7 1.319.834.18/kN m=⨯+⨯⨯=取q40.1/kN m=3.2次梁计算简图（见图2）各跨的计算跨度为：中间跨0n =60003005700l l mm =-=边跨0n250+=60001501205855 22al l mm =--+=取05855l mm=q40.1/kN m=58555700570057005855图2 次梁的计算简图3.3次梁内力计算跨度差585557002.7%10%5700-=<，可以按等跨连续梁计算内力。
楼盖计算书
l l
0
=2.1-0.12-
0.2 0.08 + =1.92m 2 2
0
=2.1-0.20=1.9m
跨度差 （1.92-1.9）/1.9=1%＜10%，说明可按等跨连续板计算内力。取 1m 宽带作为计算单元，其计算简图如图(b)所示。 (b)
各截面的弯矩计算见下表： 连续板各截面弯矩计算 截 面 边跨跨中 离端第二支座 离端第二跨跨中 中间跨跨中 中间支座
l l
0
n
平均跨度 跨度差
l
6.03 6.0 6.02 m （计算支座弯矩用） 2 6.03 6.0 0.5 %<10%，则可按等跨连续梁计算。 6 .0
0
由于主梁的线刚度较柱的线刚度大得多 （ i梁 i柱 5.8 4 ） ， 故主梁可视为铰支 柱顶上的连续梁计算，计算简图如图所示： (主梁计算简图)
设计者： 邓宇
土木 08-2 班
混凝土楼盖计算书
共 20 页 第 8 页
Q=85.8KN
G=62.23 KN
在各种不同分布的荷载作用下的内力计算可采用等跨连续梁的内力系数表进行， 跨中和支 座截面最大弯矩及剪力按下式计算：
M=KG l +KQ l V=KG+KQ
【注】 边跨取 l =6.03m 中间跨取 l =6.00m 支座取 l =6.02m 具体计算结果及最不利内力组合见下表： 主梁弯矩计算（KN·M） 序 荷载简图及弯矩图 号 边跨跨中 中间支座
弯矩计算系数 α m
1 11
-
1 11
1 16
设计者： 邓宇
-
1 14
土木 08-2 班
混凝土楼盖计算书
共 20 页 第 5 页
混凝土结构设计计算书
混凝土课程设计专业：班级：学号：姓名：钢筋混凝土楼盖设计计算书一、平面结构布置：１、确定主梁的跨度为m 0.6,次梁的跨度为m 96.4,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为m 0.2。
楼盖结构布置图如下：楼盖结构平面布置图２、按高跨比条件，当mm l h 55401=≥时，满足刚度要求，可不验算挠度。
对于工业建筑的楼盖板，要求mm h 80≥，取板厚mm h 80=3、次梁尺寸为：梁高h ＝（1/12～1/18）o l ＝（1/12～1/18）×4960＝413mm ～276mm ，取h ＝400mm ；梁宽b ＝（1/2～1/3）h ＝（1/2～1/3）×400＝200mm ～133mm,取b ＝200mm 。
4、主梁尺寸为：梁高h ＝（1/10～1/15）o l ＝（1/10～1/15）×6000＝600mm ～400mm ，取h ＝600mm ；梁宽b ＝（1/2～1/3）h ＝（1/2～1/3）×600＝300mm ～200mm,取b ＝250mm 。
二、板的设计（按塑性内力重分布计算）： 1、荷载计算： 板的恒荷载标准值：20mm 厚水泥砂浆面层 20×0.02=0.400kN/m 2 80mm 厚现浇钢筋混凝土板 25 ×0.08=2.000kN/m 2 15mm 厚石灰砂浆抹底 17×0.015=0.225kN/m 2 恒载：k g =2.655 kN/m 2活载标准值:k p =7.000 kN/m 2恒荷载分项系数取1.35；活荷载分项系数取1.3。
经试算, 永久荷载效应控制的组合为最不利组合,因此取荷载设计值k Q c k G p g q γψγ+==1.35×2.655+1.0×1.3×7.000=12.684 kN/m2、板的计算简图：板的几何尺寸简图取板带宽b ＝1m 为单元计算,次梁截面为m m 400200⨯，现浇板在墙上的支承长度不小于100mm ，取板在墙上的支承长度为120mm 。
混凝土楼盖设计计算书
设计条件1、该建筑为4层办公楼，框架结构体系，层高均为3.6m 。
2、建筑二层平面图的尺寸如图所示。
3、荷载:(1)永久荷载：楼面采用 30 mm 厚水磨石地面，自重为 22kN/m3,板底、梁底、梁侧采用20mm 厚混合砂浆抹灰，自重为20kN/m3，钢筋混凝土自为25kN/m3。
(2)可变荷载：活荷载查规范。
4、材料：混凝土强度等级为不低于C30,梁、柱的主筋采用HRB400级，其余钢筋均采用HPB300级。
5、内、外墙分别采用200mm 厚加气混凝土砌块，自重为18kN/m3。
设计资料：混凝土C30，mm N f c /3.14=²，mm N f t /43.1=²；HRB400钢筋mm N f f y y /360'==²；HPB300钢筋mm N f f y y /270'==²一、楼板的结构平面布置：确定主梁跨度为6600mm ，次梁跨度为4500mm ，主梁毎跨内布置两根次梁，板的跨度为2200mm 。
楼板的结构平面布置图见图1：图1 楼板平面布置图由《混凝土设计规范GB50010-2010》9.1.59知钢筋混凝土单向板跨厚比不大于30，则板厚h ≥2200/30=73.3mm ，对民用建筑楼板办的最小厚度要求h>60mm ，取板厚h=80mm 。
次梁截面高度应满足h=(1/8~1/12)L=4500/18~4500/12=(250~375)mm 。
由《建筑结构荷载规范GB50009-2012》5.1.1知办公楼楼面均布活荷载标准值为2.0KN/m ²。
考虑到楼面活荷载不是太大，取h=320mm ，截面宽度为180mm 。
主梁的截面高度应满足h=6600/15~6600/10=(440~660)mm,取h=600mm ，截面宽度取b=260mm 。
二、板的设计：（按考虑塑性内力重分布的方法计算）①荷载计算30mm 厚水磨石地面：0.03×22=0.66kn/m ²80mm 厚现浇钢筋混凝土板：0.08×25=2.0kn/m ²20mm 厚板底混合砂浆抹灰：0.02×20=0.40kn/m ²恒载标准值：k g =0.66+2.0+0.40=3.06kn/m ²活载标准值：k p =2.0kn/m ²荷载设计值应比较以下两种组合，并取最大值： 恒载分项系数区1.2，活载分项系数取1.4，则： a.由可变荷载效应控制的组合：q=1.2×3.06+1.4×2=6.472kn/m ²b.由永久荷载效应控制的组合：q=1.35×3.06+1.4×0.7×2=6.091kn/m ²因此近似取q=6.48kn/m ² ②计算简图图2 板的计算简图取1m 宽板带作为计算单元，由表2.2梁板的计算长度可知，当板两端与支撑构建整浇时：边跨计算长度：n o l l =2200-180=2020mm中间跨计算长度：n o l l ==2200-180=2020mm③内力计算各截面的弯矩计算如下表表1所示。
混凝土楼板计算书【范本模板】
ＬB-1矩形板计算项目名称＿____＿____＿__日期____＿________设计者__＿＿_＿＿_＿＿___校对者_＿_＿_________一、构件编号：LB—１二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》GB5００09—2001《混凝土结构设计规范》ＧB500１0-2010四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 3000 mｍ； Ly = 6300 mm板厚: h = 100 ｍm2．材料信息混凝土等级： C25 fc=11．9Ｎ/mm２ft=1。
2７N／ｍm２ fｔk＝1.78Ｎ/ｍｍ２Ec＝２.８0×10４N/mm2钢筋种类： HRB400 fy ＝ 36０ N/mｍ2 Es = 2。
0×１05 N/mｍ2最小配筋率: ρ= 0.２00％纵向受拉钢筋合力点至近边距离： aｓ = ２5ｍm保护层厚度: c = 20mm３．荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG = 1。
200可变荷载分项系数: γQ＝ 1.400准永久值系数: ψｑ = 1.０00永久荷载标准值: qｇｋ = 4．０4０kN/ｍ2可变荷载标准值: ｑqｋ＝２．００0kN／m24．计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端／左端/右端):简支/固定/固定/简支6.设计参数结构重要性系数: γo = 1．00泊松比:μ =0。
200五、计算参数:１.计算板的跨度： Lo = ３０00 mｍ２.计算板的有效高度：ｈo ＝ｈ—as=1０0—2５=75 mm六、配筋计算（ｌｙ／ｌｘ=63００/３０00=2。
10０〉２。
00０,所以选择多边支撑单向板计算）:１。
X向底板配筋1）确定X向底板弯距Mx ＝９*（γＧ＊ｑgk+γQ＊ｑqk)*Lo2/１28＝ 9*(1。
２０0*4．０40+１.40０*2。
000)＊３2/128= 4。
84０ｋN*ｍ２) 确定计算系数αs= γｏ＊Mx／（α1*fc＊b＊ho＊ｈo)= 1。
混凝土楼盖设计计算书最终版
212l 即500mm 232h 即200mm ，取310l即600mm，32h即200300b mm，300mm=。
单向板肋梁楼盖结构平面布置如下图所示：(3).弯矩设计值计算相关数据代入公式后计算结果列入下表中：①②⑤⑥8＠200251.0 8＠200251.06/8＠200196.08＠200251.0②⑤6/8＠170231.08＠200251.06＠170166.08＠200251.0注：对轴线②⑤(3).内力设计值计算，列入下表中：318 763318 7633144613166036，双肢箍，可得箍筋间距：⨯30056.6(3).内力计算1).弯矩计算弯矩包络图（单位：kN m ⋅）(4).正截面承载力计算 1).确定翼缘宽度主梁跨中按T 型截面计算，翼缘宽度取：边跨：'0358*******f b l mm ===，'3005400=5700f n b b s mm =+=+ 取较小值'1963f b mm =；中跨：'03600032000f b l mm ===,'3005400=5700f n b b s mm =+=+ 取较小值'1963f b mm =。
支座截面仍按矩形截面计算。
222（弯）3181523 322（弯）3161743125（弯）218889.12164028 @250⨯1.27300140.31kN验算最小配筋率：8 @200排，次梁两侧各布置若不设吊筋，则14，主梁边支座下需设置梁垫，计算从略。
现浇混凝土单向楼盖设计计算书
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计1、设计资料1.1楼面做法20mm厚水泥砂浆地面；钢筋混凝土现浇板；15mm厚石灰砂浆抹底。
1.2材料混凝土强度等级C20；梁内受力纵筋HRB335，其他为HPB235。
2、楼盖的结构平面布置主梁横向布置，次梁纵向布置，如下图所示。
l长/ l短＝7.5/2.5=3,按单向板设计。
按跨高比条件，要求板厚h≥2500/40=62.5mm, 对于工业建筑的楼盖板，要求h≥70mm,取板厚h=80mm。
次梁截面高度为跨度的1/18～1/12，即7500/18~7500/12=417~625,取次梁高度为550mm，次梁宽度为高度的1/3~1/2，即550/3~550/2=183~275,取次梁宽度为200mm。
主梁截面高度为跨度的1/15～1/10，即7500/15~7500/10=500~750,取主梁高度为750mm，主梁宽度为高度的1/3~1/2，即650/3~650/2=217~325,取主梁宽度为300mm。
3、板的设计3.1荷载板的恒载标准值：20mm水泥砂浆地面 0.02×20=0.4KN/m280mm钢筋混凝土现浇板 0.08×25=2.0KN/m215mm石灰砂浆 0.015×17=0.255KN/m2小计 2.655 KN/m2板的活载标准值 5.5 KN/m2恒载设计值 g=2.655×1.2=3.186 KN/m2活载设计值 q=5.5 ×1.3=7.15KN/m2荷载总设计值 g+q= 3.186+7.15=10.336 KN/m2取10.4KN/m23.2计算简图次梁截面为250mm ×550mm ，现浇板在墙上的支承长度为120mm ，按内力重分布设计，板的计算跨度如下：边跨 h/2=40<a/2=60, l 01 = l n ＋h/2=2500－120－200/2+80/2=2320 中跨 l 02 ＝l n =2500－200＝2300因跨度相差小于10％，可按等跨连续板计算。
混凝土结构设计楼板设计计算书
目录一、材料选用 (3)二、截面确定 (3)三、楼盖结构平面布置图 (4)四、双向板的计算 (5)1.荷载计算 (5)2.弯矩计算 (5)3.配筋计算 (6)4.验算最小配筋率 (7)五、单向板的计算 (7)1、按塑性方法计算单向板 (7)1.1 荷载计算 (7)1.2 计算简图 (7)1.3 弯矩计算及配筋 (7)1.4 验算最小配筋率 (8)2、按弹性方法计算单向板 (8)2.1 荷载计算 (8)2.2 计算简图 (8)2.3 弯矩计算及配筋 (9)2.4 验算最小配筋率 (10)3、二者对比说明六、次梁的计算 (7)1、L1梁的计算 (10)1.1 荷载计算 (10)1.2 计算简图 (10)1.3 正截面承载力计算及配筋 (11)1.4 斜截面承载力计算及配筋 (11)2、L2 梁的计算 (11)2.1 按塑性方法计算 (12)2.1.1 荷载计算 (12)2.1.2 计算简图 (12)2.1.3 正截面承载力及配筋 (13)2.1.4 斜截面承载力及配筋 (14)2.2 按弹性方法计算 (14)2.2.1 荷载计算 (14)2.2.2 计算简图 (14)2.2.3 正截面承载力及配筋 (15)2.2.4 斜截面承载力及配筋 (16)3、二者对比说明 (16)七、参考文献 (17)附1 板配筋图附2 次梁配筋图一、材料选用1.混凝土采用C25（fc=11.9 N/mm2 ft=1.27 N/mm2；）2.梁受力钢筋采用HRB335级（f y=300N/mm2）板筋及其它采用HPB300级（f y=270N/mm2）3.楼面层为大理石地面（10mm面层，20mm水泥砂浆打底）0.68 KN/m215mm厚混合砂浆天棚抹灰（17 KN/m2）4．梁侧面抹灰：20mm石灰砂浆（17 KN/m2）二、楼面结构平面布置图三、截面选择①板：1.现浇混凝土单向板B7： h=140l=200040=50mm（l为板的短向跨度）,按构造取100mm；2.现浇混凝土双向板B1-B6、B8：h=140l=400040=100，取h=120mm；②梁：1.主梁： h=（1/14-1/8）*8000=（571～1000）mm，取h=700mm，b=350mm 2．次梁： h=（1/18～1/12）*6500=（361～541）mm，取h=400mm，b=200mm 四、荷载计算：①多功能教室恒荷载标准值（恒1.35，活1.4*0.7）：大理石楼面 1.35*0.68=0.918KN/m2120mm现浇混凝土楼板 1.35*25*0.12=4.05KN/m215mm混合砂浆天棚抹灰 1.38*17*0.015=0.344 KN/m2恒载设计值g=5.312 KN/m2活载设计值q=1.4*0.7*2=1.96 KN/m2总荷载g+q=7.272 KN/m2（恒1.2，活1.4）：大理石楼面 1.2*0.68=0.816KN/m2120mm现浇混凝土楼板 1.2*25*0.12=3.6KN/m215mm混合砂浆天棚抹灰 1.2*17*0.015=0.306 KN/m2恒载设计值g=4.722 KN/m2活载设计值q=1.4*2=2.8KN/m2总荷载g+q=7.522 KN/m2所以活载起控制作用。
19号钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书1、楼盖梁格布置及截面尺寸确定（1）、楼盖梁格布置：根据任务要求，L1×L2=6.6m×6.0m，确定主梁的跨度为6.6m，次梁的跨度为6.0m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.2m。
按高跨比条件要求板的厚度h≥L/40=2200/40=55㎜，对工业建筑的楼板，要求h≥80㎜，所以板厚取h=80㎜。
（2）、次梁截面高度:次梁截面高度满足：h= (1/18~1/12)l=(1/18~1/12)×6000=333~500mm，取h=500mm截面宽：b=(1/3 ~ 1/2)h=(1/3 ~ 1/2) ×500=167 ~250mm，取b=200mm。
次梁截面尺寸为：200mm×500mm主梁截面高度应满足：h=(1/14~1/8)l=(1/14~1/8)×6600=6600/14=471~825mm,取h=650mm截面宽度b=(1/3 ~ 1/2)h=(1/3 ~ 1/2) ×650=217 ~ 325mm,取b=300mm。
主梁截面尺寸为：300mm×650mm楼盖结构的平面布置图如图所示。
ABCD DCBA2、板的设计——按考虑塑性内力重分布设计（1）、荷载计算恒荷载标准值20mm 厚水泥沙浆面层：0.02 ×20=0.4 KN/㎡ 10mm 厚水磨石面层：0.65 KN/㎡80mm 厚钢筋混凝土板：0.08×25=2.0 KN/㎡ 20mm 厚混合沙浆天棚抹灰：0.02×17=0.34 KN/㎡ 小计 3.39 KN/㎡ 活荷载标准值： 5.5KN/㎡因为是工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于2kN/m 0.4，所以活荷载分项系数取3.1， 恒荷载设计值：g=3.39×1.2=4.068KN/㎡ 活荷载设计值：q=5.5×1.3=7.15KN/㎡ 荷载设计总值：g+q=11.218KN/㎡（2）、计算简图取1m 板宽作为计算单元，板的实际结构如图所示，由图可知：次梁截面宽为b=200mm ，现浇板在墙上的支承长度为a=mm 120，则按塑性内力重分布设计，板的计算跨度为：边跨按以下二项较小值确定：l 01=ln+h/2=(2200-120-200/2)+80/2=2020mm l 011=ln+a/2=(2200-120-200/2)+120/2=2040mm 故边跨板的计算跨度取l 01=2020mm 中间跨： l 02=ln=2200-200=2000mm 板的计算简图如图所示。
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212l 即500mm 232h 即200mm ，取主梁：跨度36000l mm =，截面高度3331510h l l =即3400600h mm =，取3600h mm =。
截面宽度33332b h h =即3200300b mm =，取3300b mm =。
单向板肋梁楼盖结构平面布置如下图所示：3.板的设计（按考虑塑性内力重分布的方法计算）(1).荷载计算20mm 厚水泥砂浆地面 20.02200.40kN m ⨯= 20mm 厚混合砂浆抹底 20.02170.34kN m ⨯= 80mm 厚钢筋混凝土现浇板 20.0825 2.00kN m ⨯= 则板的恒荷载标准值210.400.34 2.00=2.74k g kN m =++ 楼面传来的活荷载标准值217k q kN m =恒荷载分项系数取为1.2，活荷载分项系数取为1.3。
则板的恒荷载设计值21 2.74 1.2 3.29g kN m =⨯= 楼面传来的活荷载设计值217 1.39.1q kN m =⨯=荷载总设计值21112.39g q kN m +=，近似取为212.4kN m(2).计算简图次梁截面尺寸为200400mm mm ⨯，板在砖墙上的搁置长度1120a mm =，取1m 宽板带作为计算单元，按塑性理论计算，各跨计算跨度为： 边跨：01112200010013040=181021835n n l l h mm l a mm =+=--+<+= 中间跨：0120002001800n l l mm ==-=因跨度相差(1810-1800)1800=0.5%<10%，故可按等跨连续板计算内力，计算简图如下：(3).弯矩设计值计算相关数据代入公式后计算结果列入下表中：截面 边跨中离端第二支座中跨中中间支座弯矩系数α 111111-116114-弯矩 M kN m ⋅ 21101()M g q l α=+3.69 -3.69 2.51 -2.87(4).正截面受弯承载力计算环境类别一类，25C 混凝土，板的最小保护层厚度15c mm =，取板的有效厚度01802060h mm =-=，板宽11000b mm =（板带宽）。
25C 混凝土，211.9c f N mm =，1 1.0α=。
板内钢筋采用335HRB 级，则2300y f N mm =。
承载力及配筋计算列入下表中：①②⑤⑥8＠200251.0 8＠200251.06/8＠200196.08＠200251.0②⑤6/8＠170231.08＠200251.06＠170166.08＠200251.0注：对轴线②⑤(2).计算简图主梁截面尺寸为300600mm mm ⨯，次梁在砖墙上的搁置长度为2=240a mm ，按塑性理论计算，各跨计算跨度为：边跨：226000130300224025840 1.0255863n a mm l mm =--+=<= 故取025840l mm =。
中间跨：0260003005700l mm =-=因跨度相差(58405700)/5700 2.5%10%-=<，故可按等跨连续梁计算内力，计算简图如下：(3).内力设计值计算，列入下表中：次梁的弯矩设计值计算截面 边跨中离端第二支座中跨中中间支座弯矩系数α 111111-116114-弯矩 M kN m ⋅21101()M g q l α=+83.71 -83.7154.83-62.66次梁的剪力设计值计算截面 边跨中离端第二支座中跨中中间支座剪力系数v α 0.450.600.550.55剪力 V kN21101()v V g q l α=+69.5092.3484.6584.65318 763318 763314461316603故满足最小配筋率要求。
2).斜截面受剪承载力计算斜截面受剪承载力计算包括：截面尺寸复核、腹筋计算和最小配筋率验算。
截面尺寸验算：'023*******w f h h h mm =-=-=，/285/2004w h b =<， 则截面尺寸按下式验算：33202max 0.250.25 1.011.9200365217.181092.3410c c f b h N V N β=⨯⨯⨯⨯=⨯>=⨯截面尺寸满足要求。
腹筋配筋计算：采用6，双肢箍，按92.34Bl V kN =验算。
由202020.7 1.25/cs t yv sv V f b h f A h s =+可得箍筋间距：022021.25/(0.7)yv sv Bl t s f A h V f b h =-31.2530056.6365/(92.34100.7 1.27200365)282.3mm =⨯⨯⨯⨯-⨯⨯⨯= 调幅后受剪承载力应加强，梁局部范围内将计算的箍筋面积增加或箍筋间距减小20%.现调整箍筋间距，0.8282.3225.8s mm =⨯=，最后取箍筋间距200s mm =。
为方便施工，沿梁长不变。
配筋率验算：实际配筋率256.6(200200)=0.14%sv sv A b s ρ==⨯，配筋率下限为 0.30.3 1.273000.13%t yv f f =⨯=，满足要求。
5.主梁的设计（按弹性方法计算）(1)荷载计算为简化计算，将主梁自重等效为集中荷载。
次梁传来的恒荷载标准值：7.30 6.0=43.8kN ⨯主梁自重：(0.6-0.08)0.3 2.025=7.8kN ⨯⨯⨯主梁粉刷：(0.6-0.08)0.02217=0.36kN ⨯⨯⨯ 主梁恒荷载标准值343.87.80.3651.96k g kN =++= 主梁活荷载标准值314684k q kN =⨯= 则主梁活荷载设计值351.96 1.262.4g kN =⨯= 主梁活荷载设计值384 1.3109.2q kN =⨯=(2)计算简图主梁按连续梁计算，端部支承在砖墙上，支承长度3370a mm =，中间支承在400400mm mm ⨯混凝土柱上，各跨计算跨度为：边跨：332502005550n l l mm =--=，因330.025138.752185n l a mm =<=，取 0331.025400/25889n l l mm =+=中间跨：036000l mm =因跨度相差(60005889)/6000 1.9%10%-=<，故可按等跨连续梁计算。
计算简图如下：(3).内力计算 1).弯矩计算13032303M k g l k q l =+边跨：30362.4 5.889367.47g l kN m =⨯=⋅ ，303=109.2 5.889=643.08q l kN m ⨯⋅ 中间跨：30362.4 6.0374.4g l kN m =⨯=⋅ ，303=109.2 6.0=655.2q l kN m ⨯⋅ 主梁弯矩计算见下表：荷载布置荷载简图1kM2kMB kM3kM①恒荷载0.24491.5458.150.267100.17--0.06725.08②活荷载0.289189.73160.620.13387.32--87.32-③活荷载29.11- 58.21-0.13387.32--0.200131.04④活荷载0.229150.3482.280.311204.17--62.80内力组合①+②281.27218.77187.49- 62.24-①+③62.43 0.06- 187.49- 156.12 ①+④241.88 140.43304.34-87.88内力最值min M 组合类型①+③①+③①+④①+②min M 组合值()kN m ⋅ 62.430.06-304.34-62.24-max M 组合类型 ①+②①+②—— ①+③max M 组合值()kN m ⋅281.27218.77——156.12注：为了简便，表中数据能直接查得k 值的则直接计算，不能查得的按结构力学中区段叠加法计算得出。
如恒荷载作用下，2303/32/358.15B M g l M kN m =+=⋅。
2).剪力计算 ①.第一跨,max A V （1、3跨布置活荷载）：,max 0.73362.40.866109.2140.31A V kN =⨯+⨯= 过第一个集中荷载后为140.3162.4109.231.29kN --=- 过第二个集中荷载后为31.2962.4109.2202.89kN ---=,max Bl V (1、2跨布置活荷载)：,max 1.26762.4 1.311109.2222.22Bl V kN =-⨯-⨯=- 过第一个集中荷载后为222.2262.4109.250.62kN -++=- 过第二个集中荷载后为50.6262.4109.2120.98kN -++=②.第二跨,max Br V (1、2跨布置活荷载)：,max 1.00062.4 1.222109.2195.84Br V kN =⨯+⨯= 过第一个集中荷载后为195.8462.4109.224.24kN --=当可变荷载仅作用在第二跨时： 1.00062.4 1.000109.2171.6Br V kN =⨯+⨯= 过第一个集中荷载后为171.662.4109.20kN --=弯矩包络图（单位：kN m ⋅）(4).正截面承载力计算 1).确定翼缘宽度主梁跨中按T 型截面计算，翼缘宽度取：边跨：'0358*******f b l mm ===，'3005400=5700f n b b s mm =+=+， 取较小值'1963f b mm =；中跨：'03600032000f b l mm ===,'3005400=5700f n b b s mm =+=+, 取较小值'1963f b mm =。
支座截面仍按矩形截面计算。
222（弯）3181523 322（弯）3161743125（弯）218889.1216402截面尺寸满足要求。
计算所需腹筋： 采用8 @250双肢箍筋，303030.7 1.25/cs t yv sv V f b h f A h s =+=0.7 1.27300520+1.25300100.6/200300236.77kN ⨯⨯⨯⨯⨯⨯=。
,max 140.31A cs V kN V =<,,max 222.22Bl cs V kN V =<,,max 195.84Br cs V kN V =<。
验算最小配筋率：3100.6(300200)=0.17%sv sv A b s ρ==⨯,配筋率下限为0.240.3 1.273000.10%t yv f f =⨯=，满足要求。