嘉陵江大桥主桥挂篮地面对拉预压方案新
桥梁挂篮提升工程施工方案
一、工程概况本工程为某特大桥主桥连续梁施工，主桥跨径组合为40m-70m-70m-40m，采用变截面连续梁设计，单箱双室，悬臂挂篮法施工。
主桥连续梁设有2%的横坡，顶板标高基本一致，无明显纵坡。
主桥连续梁悬浇段预应力包括顶板T类束、腹板W类束、顶板ST类束、底板SB类束、主跨跨中顶板CS类束、跨中底板MB、MZ类束等。
二、施工方案1. 挂篮安装与调试（1）根据设计图纸和施工要求，对挂篮进行现场组装。
（2）组装完成后，对挂篮进行调试，确保其满足设计要求。
（3）检查挂篮的连接件、紧固件等是否齐全、完好。
2. 挂篮提升（1）在提升前，对挂篮进行安全检查，确保其处于良好状态。
（2）采用千斤顶等设备，对挂篮进行提升。
（3）提升过程中，监控挂篮的倾斜度、振动情况等，确保提升过程平稳。
3. 挂篮定位与支撑（1）将挂篮定位在预定的位置，确保其稳定。
（2）在挂篮下方设置支撑，防止其下沉。
（3）检查支撑的稳固性，确保其能够承受施工荷载。
4. 悬臂浇筑（1）在挂篮上安装模板、钢筋等施工设备。
（2）按照设计要求，进行悬臂浇筑。
（3）浇筑过程中，监控混凝土的浇筑速度、均匀性等，确保浇筑质量。
5. 预应力施加与张拉（1）根据设计要求，对预应力钢绞线进行张拉。
（2）张拉过程中，监控张拉力、伸长量等，确保预应力施加效果。
（3）张拉完成后，对预应力进行锚固。
6. 挂篮拆除与回收（1）在悬臂浇筑完成后，对挂篮进行拆除。
（2）拆除过程中，注意保护施工现场。
（3）将拆除的挂篮进行回收、整理。
三、安全措施1. 施工前，对施工人员进行安全教育培训，提高安全意识。
2. 施工过程中，严格执行操作规程，确保施工安全。
3. 设置安全警示标志，提醒施工人员注意安全。
4. 定期对施工现场进行检查，发现安全隐患及时整改。
5. 设置应急救援预案，确保施工过程中发生事故时能够及时处理。
四、质量保证措施1. 严格按照设计图纸和施工规范进行施工。
2. 对施工材料、设备进行检查，确保其质量符合要求。
挂篮反力架预压方案
挂篮反力架预压方案嘿，朋友们！今天咱就来讲讲挂篮反力架预压方案这档子事儿。
你说这挂篮反力架预压，就好比是给房子打地基，可重要着呢！要是这一步没做好，那后面的工程不就跟那摇摇晃晃的桌子似的，随时可能出问题呀！咱先来说说准备工作吧。
就像出门得先收拾好行李一样，咱得把需要的材料、设备都准备齐全咯。
什么钢绞线啦、千斤顶啦、压力传感器啦，一个都不能少。
这就像是战士上战场，枪呀炮呀都得带齐了不是？然后呢，就是安装反力架啦。
这可得仔细着点儿，就跟搭积木似的，得一块块稳稳当当放好，不能有丝毫马虎。
要是没安好，那可就麻烦大了，说不定啥时候就“哗啦”一下散架了。
接下来就是预压啦！这可是关键步骤。
就好像跑步比赛前的热身一样，得让这挂篮反力架先适应适应压力。
咱通过千斤顶给它施加压力，看看它能不能承受得住。
这过程中可得时刻盯着压力传感器的读数，就跟看着宝贝似的，一点儿都不能马虎。
要是压力大了，那挂篮反力架会不会“哎呀”一声叫出来呀？哈哈，开个玩笑。
在预压的时候，咱还得注意观察反力架的变形情况。
要是有啥不对劲的地方，那得赶紧调整。
这就好比人走路，如果感觉脚疼，那肯定得看看是不是鞋子不合适呀。
预压完成后，咱可别以为就万事大吉了。
还得好好分析分析数据呢，看看这挂篮反力架表现得怎么样。
这就像考试后看成绩一样，得知道自己哪里做得好，哪里还需要改进。
你说这挂篮反力架预压是不是挺有意思的？虽然过程可能有点儿麻烦，但这都是为了保证工程的质量呀！咱可不能因为怕麻烦就偷工减料，那最后倒霉的不还是咱自己嘛！总之呢，挂篮反力架预压方案一定要认真对待，每一个环节都要严格把控。
只有这样，我们才能造出坚固可靠的工程，让大家都能放心使用。
这可不是小事儿，咱可不能马虎呀！大家说是不是这个理儿？。
水土嘉陵江挂篮计算
水土嘉陵江特大桥挂篮计算一、方案简介水土嘉陵江特大桥采用菱形挂篮，最少一次浇筑长度为2m，最大一次浇筑长度为5m，箱梁最重段为14＃段，浇筑长度为3m，砼体积3104.63m，重277.26t。
挂篮的主要变化段有：2＃块，腹板高15.021m,腹板宽0.8m ,底板厚1.556m，长2m；8＃块，腹板高13.397m, 腹板宽0.8m ,底板厚1.309m，长2.5m；14＃块，腹板高11.5m, 腹板宽0.8m ,底板厚1.038m，长3m；23＃块，腹板高8.493m, 腹板宽0.65m，底板厚0.660m，长4m；30＃块，腹板高6.038m, 腹板宽0.65m，底板厚0.415m，长5m。
二、设计参数1、根据变化段的浇注长度与砼重选择每个结构的最不利工况；2、砼冲击系数取：1.2；3、钢筋混凝土容重取：326KN m/；4、施工荷载取：22.5KN m/（人群+施工机具）；5、模板重取：22.5KN m/（内模＋外模＋模板连接件）；6、钢材弹性模量取:210E Gpa=；7、杆件承担砼重的弹性挠度取构件跨度的1/400；8、杆件承担挂篮自重的弹性挠度取构件跨度的1/250；9、应力取值：A3钢：140MPaσ=⎡⎤⎣⎦拉，145MPaσ=⎡⎤⎣⎦弯，[]85MPaτ=16Mn钢：200MPaσ=⎡⎤⎣⎦拉，210MPaσ=⎡⎤⎣⎦弯，[]120MPaτ=45#钢：210MPaσ=⎡⎤⎣⎦拉，220MPaσ=⎡⎤⎣⎦弯，[]125MPaτ=三、相关计算(一)底模纵梁计算底模纵梁长7.1m，后锚0.8m。
腹板下底模纵梁间距20cm，底板下底模纵梁间距45cm。
腹板下底模纵梁单根自重： 1.226/q KN m=1底板下底模纵梁单根自重：0.478/q KN m=22＃段底模纵梁计算1．腹板计算：2＃段腹板高15.021m,砼重：15.021260.278.109/q KN m=⨯⨯=砼取砼重1.2倍冲击系数：1.2 1.278.10993.731/q KN m=⨯=砼模板: 2.50.20.5/q KN m =⨯=模 施工荷载： 2.50.20.5/q KN m =⨯=施 荷载总计： 1.294.73/q q q q KN m =++=砼施模q=94.73KN/m145.4R KN =后 52.0R KN =前 max 224.5M KN m =⋅2．底板计算： 2＃段底板厚1.556m砼重： 1.556260.4518.205/q KN m =⨯⨯=砼取砼重1.2倍冲击系数：1.2 1.218.20521.846/q KN m =⨯=砼 模板: 2.50.45 1.125/q KN m =⨯=模 施工荷载： 2.50.45 1.125/q KN m =⨯=施 荷载总计： 1.224.10/q q q q KN m =++=砼施模q=24.10KN/m后下前下37.7R KN =后 13.8R KN =前 max 58.2M KN m =⋅8＃段底模纵梁计算1．腹板计算：8＃块，腹板高13.397m,砼重：13.397260.269.664/q KN m=⨯⨯=砼取砼重1.2倍冲击系数：1.2 1.269.66483.597/q KN m=⨯=砼模板: 2.50.20.5/q KN m=⨯=模施工荷载： 2.50.20.5/q KN m=⨯=施荷载总计： 1.284.60/q q q q KN m=++=砼施模q=84.60KN/m后下前下154.4R KN=后65.1R KN=前max260.7M KN m=⋅2．底板计算：8＃块底板厚1.309m砼重： 1.309260.4515.315/q KN m=⨯⨯=砼取砼重1.2倍冲击系数：1.2 1.215.31518.378/q KN m=⨯=砼模板: 2.50.45 1.125/q KN m=⨯=模施工荷载： 2.50.45 1.125/q KN m=⨯=施荷载总计： 1.220.63/q q q q KN m=++=砼施模q=20.63KN/m前下38.4R KN =后 16.6R KN =前 max 64.8M KN m =⋅14＃段底模纵梁计算 1．腹板计算： 14＃块，腹板高11.5m,砼重：11.5260.259.8/q KN m =⨯⨯=砼取砼重1.2倍冲击系数：1.2 1.259.871.76/q KN m =⨯=砼 模板: 2.50.20.5/q KN m =⨯=模 施工荷载： 2.50.20.5/q KN m =⨯=施 荷载总计： 1.272.76/q q q q KN m =++=砼施模q=72.76KN/m后下前下151.6R KN =后 74.7R KN =前 max 274.5M KN m =⋅2．底板计算：14＃块底板厚1.038m,砼重： 1.038260.4512.145/q KN m =⨯⨯=砼取砼重1.2倍冲击系数：1.2 1.212.14514.574/q KN m =⨯=砼 模板: 2.50.45 1.125/q KN m =⨯=模 施工荷载： 2.50.45 1.125/q KN m =⨯=施 荷载总计： 1.216.82/q q q q KN m =++=砼施模q=16.82KN/m前下35.8R KN =后 18.0R KN =前 max 64.8M KN m =⋅23＃段底模纵梁计算 1．腹板计算：23＃块，腹板高8.493m,砼重：8.493260.244.164/q KN m =⨯⨯=砼取砼重1.2倍冲击系数：1.2 1.244.16453.0/q KN m =⨯=砼 模板: 2.50.20.5/q KN m =⨯=模 施工荷载： 2.50.20.5/q KN m =⨯=施 荷载总计： 1.254.0/q q q q KN m =++=砼施模q=54.0KN/m前下134.8R KN =后 89.2R KN =前 max 270.1M KN m =⋅2．底板计算： 23＃块，底板0.66m,砼重：0.66260.457.722/q KN m =⨯⨯=砼取砼重1.2倍冲击系数：1.2 1.27.7229.266/q KN m =⨯=砼 模板: 2.50.45 1.125/q KN m =⨯=模 施工荷载： 2.50.45 1.125/q KN m =⨯=施 荷载总计： 1.211.52/q q q q KN m =++=砼施模q=11.52KN/m前下29.6R KN =后 19.7R KN =前 max 59.1M KN m =⋅30＃段底模纵梁计算 1．腹板计算：30＃块，腹板高6.038m,砼重： 6.038260.231.398/q KN m =⨯⨯=砼取砼重1.2倍冲击系数：1.2 1.231.39837.678/q KN m =⨯=砼 模板: 2.50.20.5/q KN m =⨯=模 施工荷载： 2.50.20.5/q KN m =⨯=施 荷载总计： 1.238.68/q q q q KN m =++=砼施模q=38.68KN/m107.5R KN =后 93.9R KN =前 max 228.3M KN m =⋅2．底板计算： 30＃块底板厚0.415m砼重：0.415260.45 4.856/q KN m =⨯⨯=砼取砼重1.2倍冲击系数：1.2 1.2 4.856 5.827/q KN m =⨯=砼 模板: 2.50.45 1.125/q KN m =⨯=模 施工荷载： 2.50.45 1.125/q KN m =⨯=施 荷载总计： 1.28.08/q q q q KN m =++=砼施模q=8.08KN/m前下23.3R KN =后 20.5R KN =前 max 49.2M KN m =⋅底板倒角计算各变化段底板的倒角尺寸均为10.5m m ⨯， 倒角面积：2110.50.252A m =⨯⨯= 砼重：0.25261 6.5/q KN m =⨯⨯=砼取砼重1.2倍冲击系数：1.2 1.2 6.57.8/q KN m =⨯=砼计算各段倒角： 2＃段倒角：q=7.8KN/m11.6A R KN =4.0B R KN = max 18.0M KN m =⋅8＃段倒角：q=7.8KN/m13.9A R KN = 5.6B R KN = max 23.4M KN m =⋅14＃段倒角：q=7.8KN/m前下15.8A R KN = 7.6B R KN = max 28.7M KN m =⋅23＃段倒角：q=7.8KN/m18.9A R KN = 12.3B R KN = max 38.0M KN m =⋅30＃段倒角：q=7.8KN/m前下20.9A R KN = 18.1B R KN = max 44.6M KN m =⋅底模纵梁受力分析 1．腹板下底模纵梁分析腹板下底模纵梁采用2][360217210a mm +⨯□钢板。
挂篮专项施工方案
一、工程概况本项目为某特大桥主桥连续梁施工，主桥跨径组合为40m、70m、70m、40m，为变截面连续梁，单箱双室设计。
采用挂篮悬浇法施工，箱梁高度按照2次抛物线变化，主墩墩顶箱室高度4.2m，跨中2m。
主桥半跨按11段梁设计，其中0#、1#梁段为支架现浇段，2#~9#采用悬臂挂篮施工，10#梁段为合龙段，11#梁段为边跨支架现浇段。
连续梁顶板标高基本一致，无明显纵坡；通过改变梁高和箱梁底板厚度来实现线型的变化。
二、施工工艺及流程1. 挂篮安装（1）施工前对挂篮进行严格检查，确保其结构完整、性能良好。
（2）根据设计图纸，在支架上安装挂篮主桁架，并进行调整，确保其水平、垂直度满足要求。
（3）安装内外侧模板、底模架、前吊装置、后吊装置、前上横梁等部件。
（4）检查挂篮安装质量，确保其符合施工要求。
2. 挂篮加载预压（1）对挂篮进行加载预压，检验其整体稳定性和弹性变形。
（2）预压过程中，定期检查挂篮受力情况，确保其安全可靠。
3. 悬臂浇筑（1）在挂篮上安装模板，并对模板进行定位、调整。
（2）按照施工顺序，依次进行悬臂浇筑施工。
（3）在浇筑过程中，严格控制混凝土质量，确保浇筑密实。
4. 挂篮拆除（1）合龙段全部完成后，开始拆除挂篮。
（2）按照安装时的逆顺序进行拆除，先拆除底平台，后拆除上桁架。
（3）确保拆除过程中，安全防护措施到位。
三、施工质量控制1. 材料质量：严格按照设计要求，选用合格的材料。
2. 施工过程：严格控制施工工艺，确保施工质量。
3. 检测与验收：定期对施工质量进行检测，确保满足设计要求。
四、安全措施1. 人员安全：加强施工人员的安全教育培训，提高安全意识。
2. 设备安全：定期检查、维护施工设备，确保其安全可靠。
3. 施工环境：确保施工现场环境整洁，符合施工要求。
4. 应急预案：制定应急预案，应对突发情况。
五、施工进度安排根据工程实际情况，制定合理的施工进度计划，确保工程按期完成。
本挂篮专项施工方案旨在确保主桥连续梁施工质量、安全、进度，为我国桥梁建设贡献力量。
挂蓝0#预压施工方案
1.施工方案概述本方案0＃段及1#段采用支架现浇。
0#块位于墩身之上，其主要重力都由墩身直接承担，而1#块主要重力靠支架系统承担，1#块重约145.7t，安全系数考虑1.2，因而要求支架系统承载力为174.84t。
由于箱梁翼缘板重量较小，故对翼缘板位置的模板不进行加载预压。
故箱梁主体部分预压承载力为153t现将挂篮系统分为支架现浇段和挂篮悬浇段两个部分进行预压。
根据本桥的实际情况采用钢筋加载相结合的方法预压。
预压的工艺流程如下：2.预压施工2.1工艺流程各步骤具体操作2.1.1预压具体方法压重材料采用钢筋，用塔机将钢筋吊至现浇段底模上进行模拟加载。
2.1.2箱梁底模板检查铺设好箱梁底模板，将底模板顶面标高尽量调整到箱梁底设计标高（包括设计预拱度及施工调整值），同时加强对底模板下桁架的检查，确保支架与模板之间相邻面接触紧密，无明显缝隙。
2.1.3布置测量标高点布置测量标高点并记录每点的初始标高值H1。
在底模上顺桥向共布设3个测量断面，考虑到压载范围不易布点和进行后续测量，根据实际情况在断面位置布9个观测点。
测出各点的初始标高值H并做好记录。
为了便于布载后及卸载前各点标高的测量，在测量点位置用红油漆做好记号。
观测点分布如下图：路线中心线路线中心线观测点布置图2.1.4模拟加载计算由于箱梁翼缘板重量较小，故对翼缘板位置的模板不进行加载预压。
因此将箱梁断面分为顶底板、腹板两个计算区，分别对计算区进行混凝土重量计算，以确定模拟加载重量。
腹板计算区顶底板计算区腹板计算区顶底板计算区1#块计算简图顶底板混凝土重量G顶底=0.28*8.5*3.75*2.6+（0.7+0.63）/2*8.5*3.75*2.6 = 78.32 吨G上倒角=0.3*1.3/2*3.75*2*2.6= 3.80吨G下倒角=0.3*0.4/2*3.75*2*2.6=1.17吨G =78.32+3.8+1.17=83.29吨 腹板混凝土重量G = 0.6*（3.558+3.9）/2*3.75*2*2.6=43.6吨根据以上计算结果，考虑预压系数，各堆载区计算重量如下： 底、顶板区堆载重量：G = 83.29*1.2=99.95 吨 腹板区堆载重量： G = 43.6*1.2=52.36吨 合计重量为： 99.95+52.36=152.31吨 材料预备：钢筋160吨。
嘉陵江桥面铺装施工方案(分项)
嘉陵江特大桥桥面铺装施工方案一、编制说明及依据（一）、四川省境内陕川界至广元高速公路工程LJ13合同段招标文件（合同文件技术规范、工程量清单、图纸、参考数据）、招标过程中的补遗书、标前会议内容等。
现行有关公路工程的规范和标准及《建筑法》、《安全生产管理条例》、《交通安全法》等相关法律法规。
（二）、主要施工规范：1、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）2、《预应力筋锚具、夹具和边接器》（GB/T 14370-2000）3、《道路交通标志和标线》（GB5768-1999）（三）、试验规程：1、公路工程石料试验规程（JTG E41-2005）2、公路工程水泥及水泥混凝土试验规程（JTG E30-2005）3、公路工程集料试验规程（JTG E042-2005）4、公路路基路面现场测试规程（JTJ059-95）（四）、质量标准与安全规程：1、《公路工程质量检验评定标准》（土建工程）（JTG F80/1-2004 ）2、《公路工程施工安全技术规程》（JTJ 076-95）3、《爆破安全规程》GB67224、《公路养护安全作业规程》（JTG H30-2004）4.现行国家交通部，地方政府颁布的有关技术规范、标准和法律、法规；5.四川省交通厅颁布的公路工程相关管理及施工细则；经多次现场踏勘和详细了解嘉陵江季节水文、水位情况；以及查阅河中墩位桩基分布情况；依据本合同段招标合同技术条款及桥梁施工技术规范，按照交通部颁布的有关技术规范、检验评定标准，编制本施工方案，以指导本工程施工。
二、工程概况：嘉陵江特大桥墩柱147根，系梁112片，盖梁74片。
桥位区嘉陵江左岸漫滩发育，高于枯水面2～6m，地表为粉砂层覆盖，左岸建有GZ40二级汽车专用公路的护坡；嘉陵江右岸漫滩十分发育，高于枯水面0～3m，地表多为砂卵石覆盖，顺嘉陵江长达数公里，漫滩后缘为斜坡地形，地质情况较为复杂，红线范围内便道可直达施工场地，施工用水、用电及通讯较为方便。
重庆蔡家嘉陵江大桥超宽挂篮设计技术
重庆蔡家嘉陵江大桥超宽挂篮设计技术摘要：介绍重庆蔡家嘉陵江大桥超宽挂篮主要设计指标，主桥结构和施工特点，阐述了大桥主梁施工采用的关键技术，超宽挂篮设计在整个施工过程中发挥的重要作用。
关键词：超宽挂篮设计指导意义一、项目概况重庆市蔡家嘉陵江大桥跨嘉陵江，城市主干道、设计车速60Km/h，双向八车道，全长约1442m。
主桥为双塔双索面等高塔斜拉桥，塔高225米，桥长600m （跨径布置为140m+320m +140m）；南、北引桥采用预应力混凝土连续箱梁，长418m和424m。
桥面宽37.5m。
二、主梁技术指标主梁为分离式混凝土的断面布置形式，预应力混凝土结构。
梁高3.2m，全宽为39.3m，顶面宽37.5米。
主梁顶板厚30cm，底板40cm，直腹板厚40～80cm，斜腹板厚30cm。
全桥标准段横梁厚0.35m，端横梁厚3.2m。
主梁采用纵向预应力布置，横梁配置横向预应力，纵向钢束由顶板钢束、底板钢束组成。
主梁采用C55混凝土，断面如下图所示。
0-2号块渐变件断面标准断面桥面横向布置为：2.75m（拉索区+检修道）+15m（车行道0.5+4×3. 5+0.5）+2m分隔带+ 15m（车行道0.5+4×3. 5+0.5）+2.75m（检修道+拉索区）=37.5m。
三、挂篮设计1、本挂篮特点：本桥施工桥面宽度37.5米（加水槽宽为39.3米，挂篮加上侧面操作平台，达42米），受力复杂，采用预应力混凝土主梁，在国内罕见。
本文主要从挂篮超宽设计出发，对大跨径斜拉桥超宽混凝土主梁施工提供技术成功案例。
2、挂篮布置形式（1）主梁结构参数箱梁标准节段长度按索距划分为6m，中跨标准节段为3#～26#节段，边跨标准节段为3#～19#节段1#块长4.7m，2#块长4.5m，20#～22#块长5.8m为非标准节段。
1#节段混凝土方量约340m³，重880t，挂篮重约315t，比值为0.36。
挂篮预压方案
挂篮预压方案1. 引言挂篮预压是一种常用的施工技术，用于对高层建筑进行安装、维护和修缮等作业。
本文将介绍挂篮预压方案的具体实施步骤和注意事项。
2. 方案概述挂篮预压方案是在高层建筑外立面搭设挂篮，并通过挂篮对建筑进行预压，以确保其稳定性和安全性。
该方案分为以下几个步骤：2.1 挂篮安装首先，需要确定挂篮的安装位置。
一般而言，挂篮应搭设于高层建筑的外立面，并通过吊车等设备将挂篮吊装到位。
2.2 钢丝绳固定安装挂篮后，需要使用钢丝绳将挂篮牢固地固定在建筑物上。
钢丝绳应选择高强度、耐腐蚀的材料，并按照设计要求进行固定。
2.3 预压操作一旦挂篮安装并固定好，可以开始进行预压操作。
预压操作需要使用专业的预压设备，根据建筑的具体情况进行预压。
3. 注意事项在进行挂篮预压作业时，需要注意以下几点：3.1 设计要求根据建筑的高度、结构等特点，确定挂篮预压方案的设计要求。
设计要求应符合国家标准和相关规范，确保施工安全和质量。
3.2 操作规范在进行挂篮预压作业时，施工人员应严格按照操作规范进行操作。
操作规范包括挂篮的安装、钢丝绳的固定和预压操作等环节。
3.3 安全措施挂篮预压作业需要高处作业，施工人员应佩戴安全帽、安全带等个人防护装备，并搭设安全网等安全措施，确保施工人员的安全。
3.4 环境保护在进行挂篮预压作业时，应注意环境保护。
严禁乱丢弃建筑材料和产生大量噪音、粉尘等污染物，确保施工环境的清洁与卫生。
4. 结论挂篮预压方案是高层建筑施工中常用的技术手段，通过对建筑进行预压，可以增强其稳定性和安全性。
在实施挂篮预压方案时，需要严格按照设计要求、操作规范和安全措施进行操作，确保施工的安全和质量。
同时，也需要注意环境保护，做到施工与环境协调发展。
通过实施挂篮预压方案，可以有效提高高层建筑的施工效率与质量。
张拉法预压施工挂蓝
张拉法预压施工挂蓝一、概述：在刚构桥悬臂浇筑施工前要对挂蓝进行预压以便消除挂蓝的非弹性变形，同时确定挂蓝的弹性变形值，在以后块体施工中预调挂蓝支模高程。
另一目的是检验挂蓝的安全性。
通常情况下，挂蓝预压方法有：地面胎架、悬挂水箱、沙袋压重等。
我们在xxx大桥施工时，通过对以上几种方法分析比较，认为不论采用哪种方法，都有不太方便的情况。
如：地面胎架要制作一次性使用胎架、悬挂水箱要制作安装很大的水箱、沙袋压重要1.3倍块体重量的沙袋，工作量繁重。
最好的办法是综合这几种方法的长处，寻求更方便快捷的方法对施工最有利。
从而有了本方案----张拉法预压施工挂蓝。
本方案要点是：利用桥梁上部施工所用的预应力设备和材料，临时性地模拟块体重量及超重部分的荷载。
本方案方法是：在承台施工时，预埋铁件。
钢绞线下端固定在预埋铁件上，上端通过千斤顶使力作用在挂蓝底板上。
调整千斤顶油压大小，模拟出压重的荷载。
本方案优点是：投入不大，施工方便，安全快捷。
生死崖大桥施工时1#块采用的是变型挂蓝，从2#块开始采用定型三角挂蓝。
二、2#块预压方案：2#块长4.0米，总重105吨。
挂蓝三角拉带已安装成定型挂蓝，在以后悬浇中一直使用。
在此时预压以确定今后块体施工时的挂蓝预拱度。
1、2#块各部分重量分布及其对挂蓝作用效果（1）.箱梁顶板利用内模架施工,其后端锚固于已浇筑箱梁段,锚固点距1#前断面0.6米。
前端分两点吊挂在前横梁上,吊点间距2.3米.顶板混凝土量6.88立方米,重17.2吨. 混凝土在后端4米区间内,重量分配在前横梁上力为8吨.(2).翼缘部分外模架后端锚固于已浇筑箱梁段, ,锚固点距1#前断面0.6米。
前端吊挂在前横梁上. 混凝土在后端4米区间内, 混凝土量3.9立方米,重9.75吨. 重量分配在前横梁上力为4.5吨.(3).底板混凝土量12.4立方米,重31吨.横向分布每3米约15.5吨,划分为两部分,中部3米区域压重16吨.两侧边部1.5米划分到腹板部分用千斤顶预压.(4).单侧腹板混凝土量7.2立方米,重18吨.2、压重分配方案为:(1). 前横梁上2.3米点共压重8吨(可以压在前下梁上).(2). 翼缘部分在前横梁上压重4.5吨.(3). 底板中间3米宽的2#块区域内压重16吨.(4). 底板两边1.5米宽的2#块区域按底板及腹板重心位置用千斤顶提供压重25.5吨(相当于边底板和腹板重量).3、施工操作(1).方案中前三项用成捆钢绞线自重及沙袋压重.(2).张拉预压钢绞线布置:钢绞线穿底板孔位:道木在底模板摆放及H50型钢位置:H50型钢制作：四个孔40*100MM，孔内侧贴型钢腹板当进行1.3倍超压预压时，千斤顶模拟的力是：1.3倍总重减去顶板、翼缘、中部底板重量，即：105*1.3-9.75*2-17.2-16=83.8每个千斤顶42吨。
中铁十四局集团重庆碚东嘉陵江大桥施工组织设计
中铁十四局集团重庆碚东嘉陵江大桥14米边跨现浇箱梁满堂支架施工方案一、概述1.1 工程概况碚东嘉陵江大桥现浇箱梁为单箱单室结构，每边跨现浇段长14m，顶板宽19m，底板宽11m，翼板悬臂长4m，箱梁顶板设置成1.5%双向横坡，梁高4m，腹板厚50cm，底板厚32cm。
边跨现浇梁端设一道2m厚横隔板，且设置人洞以便施工，边跨梁段底板也设有一人洞供施工及成桥运营后检查用。
箱梁为三向预应力结构。
所有纵向预应力采用大吨位群锚体系，顶板预应力钢束采用22ΦS15.24钢绞线束，其标准强度为1860MPa，底板预应力钢束采用19ΦS15.24钢绞线。
横向预应力采用3ΦS15.24钢绞线，其标准强度为1860MPa，扁锚体系，间距0.5m，规格为BM15-3，采用一端张拉、另一端固定的锚固方式，张拉端与固定端沿桥纵向交错布置。
竖向预应力采用4ΦS15.24钢绞线，纵向间距50cm。
1.2 施工方法简介东阳岸现浇段位于料场内，场地已硬化，无需再处理地基，采用扣件式满堂支架现浇施工工艺进行施工。
施工时，翼缘模板及外侧模采用定制钢模板，内模采用组合钢模板，底模采用大块钢模板或竹胶板，内模支撑采用υ48×3.5mm脚手管做排架。
1.3 施工工艺流程二、满堂支架搭设及预压2.1 地基处理东阳岸边跨现浇段位于料场内，基本已用砼硬化，基本可不用进行地基处理。
若有未硬化完全处，可先用装载机将表层松土推平并压实，如果发现弹簧土须及时清除，并回填合格的砂类土或石料进行整平压实。
原有地基整平压实后，铺设15cm厚碎石，采用人工铺平，用蛙式夯土机进行夯压。
在石子层上按照安装满堂支架脚手钢管立杆所对应的位置铺设支垫钢板。
2.2 材料选用和质量要求（可删）钢管规格为υ48×3.5mm，且有产品合格证。
钢管的端部切口应平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。
扣件应按现行国家标准《钢管支架扣件》（GB15831）的规定选用，且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁使用不合格的扣件。
挂篮预压方案
目录1 简要说明 (1)1.1 工程概况 (1)1.2 挂篮主要技术标准 (1)1.3 挂篮特点 (1)2 试验目的 (2)3 试验原理 (2)4 试验方法 (3)4.1 挂篮主桁架预压方法 (3)4.2 挂篮桁架的荷载计算 (3)4.3 加载力筋选用计算 (6)4.4 挂篮加载程序 (6)4.5 试验机具设备 (7)4.6 试验过程 (7)4.7 注意事项 (8)5 试验数据整理 (8)xx(66+120+66)m悬灌梁挂篮预压方案1 简要说明1.1 工程概况xxxxXX桥梁跨xx3#墩-6#墩设计为（66+120+66）m连续梁。
采用变高度预应力连续箱梁，斜腹板单箱双室截面。
上部梁体连续梁，采用菱形挂篮悬浇施工，合拢顺序为先边跨合拢，后中跨合拢。
该梁梁高自0#块悬臂根部按二次抛物线变化，其中0#块长度为11m，高度为6.6m，中、边跨合拢段长度为2m，边跨现浇段梁长4.9m，梁高皆为3m。
连续箱梁采用悬臂灌注法施工，挂篮设计为菱形。
每个T构两套，全桥共8套挂篮。
1.2 挂篮主要技术标准⑴适应最大梁段重：210.0T；⑵适应最大梁段长：4m；⑶梁高变化范围：6.6m～3m；⑷最大梁宽：顶板18.89m，底板6.91m～9.79m；⑸走行方式：无平衡重走行；⑹挂篮自重：约98.9T。
1.3 挂篮特点⑴挂篮结构简单，受力明确，整体刚度较大；⑵挂篮前端及中部工作面开阔，便于挂篮轨道、腹板和底板钢筋、竖向预应力筋的安装，加快施工速度，还可从挂篮中部运送混凝土；⑶走行装置构造简单，外侧模、底模可一次到位，内模也能整体抽拉就位；⑷利用箱梁竖向预应力筋锚固轨道及挂篮，取消了后平衡重，挂篮自重轻；⑸主要材料采用Q235型钢及钢板，加工制作简单、成本低；⑹可用于合拢段施工；⑺挂篮的可再利用系数：0.66。
2 试验目的⑴检查挂篮加工及安装质量，消除非弹性变形。
⑵测定弹性变形值，为各段箱梁立模标高提供参数。
3 试验原理在悬灌施工中，挂篮存在的变形分2类，其1为在挂篮初次受力时，挂篮主桁各组成杆件间由于存在空隙而产生的非弹性压缩变形δ1，以及挂篮主桁与走行轨道间、轨道与钢枕间、钢枕与箱梁混凝土间、挂篮主桁与前上横梁间等由于压紧而产生的压缩变形δ2，其2为在挂篮承受悬灌节段混凝土荷载及施工荷载时，挂篮主桁由于结构自身受力而产生的弹性变形δ3。
重庆碚东嘉陵江大桥施工综合技术
重庆碚东嘉陵江大桥施工综合技术成都分公司【摘要】重庆碚东嘉陵江大桥主桥上部结构采用130+230+130m预应力砼连续刚构，箱梁采用菱形挂篮悬臂施工，文中浅析了大桥主墩承台施工、0＃块托架施工、高性能混凝土的配制、挂篮施工等方案的选择和实施。
1、工程简介重庆碚东嘉陵江大桥主桥上部结构为130m+230m+130m单箱单室三孔连续刚构桥结构，长490m。
箱梁顶宽19米，底宽11米。
主跨24＃、25＃墩0＃块长16.0m，悬浇梁段的最大重量为2600KN，单节长度最大5m。
主墩桩基础采用9根直径2.3米钻孔群桩基础，承台尺寸为15.1*14*4米。
2、施工主要重难点2.1主墩承台施工本桥24#主墩位于江滩上，施工常水位175米左右，河床标高为174.5米左右，承台底设计标高169.372，承台顶设计标高173.372米，河床地质上面12~15米左右为砂卵石，下伏基岩，砂卵石层渗水厉害。
综合考虑选用筑岛围堰再下钢筋混凝土沉井方案，桩基础施工时先筑岛到176米左右，施工钻孔灌注桩，然后下钢筋混凝土沉井，沉井到位后，封底，开始承台施工。
钢筋混凝土沉井设计与施工为了确保安全，钢筋混凝土沉井设计采用C30钢筋混凝土，外框尺寸为16.9*15.8米，内框尺寸为14.6*15.7米，壁厚60CM，高8.5米。
底部刃脚尺寸为0.7米。
施工中沉井分两次制作第一次高4.5米，下沉3米左右后，开始施工第二节。
下沉时经过多种方案比选与试验，最后选用排水开挖下沉，小挖机井内作业，吊车吊运出渣，人工配合。
封底混凝土施工：排干水后，在底部预留几个集水孔，用水泵不停抽水降低水位，同时进行封底混凝土施工，待达到一定强度后，先用钢板将预留集水井封住，再在其上倒入混凝土将集水井封堵住。
2.2 主墩墩身施工本桥墩身采用翻模施工，翻模采用大钢模板整体拼装。
施工采用一般常规方法施工。
2.3 0＃块托架施工24＃、25＃主墩0＃长16.0m,中心高度13.0m，C55砼1322m3，梁体自重35694KN；因其体积较大，托架要有足够的刚度和稳定性才能保证0＃块施工的安全，经对0＃块托架的施工方案进行比选，采用了低合金钢拆装式桁梁的施工方法，整个结构受力明确，结构简单，大大节省了材料投入。
新井口嘉陵江特大桥跨江主桥连续刚构及T构专项施工方案
1.工程概况新建铁路兰州至重庆线新井口嘉陵江特大桥跨江部分为四线桥，由兰渝线及渝利货车外绕线共用。
兰渝线为客车双线，列车设计速度200km/h，双线线间距4.6m。
渝利货车外绕线为货车双线，设计速度120km/h，双线线间距4.0m。
兰渝线右线与渝利货车外绕线左线线间距5.3m。
跨江部分梁跨形式为（64+64）m T型刚构+（84+152+76）m连续刚构+（64+64）m T型刚构。
连续刚构主墩为81#、82#墩，全部位于直线上；T构主墩为79#、84#墩，（79#墩）T构有3m位于缓和曲线上，设计半径5000m；（84#墩）T构位于直线上。
1.1 梁体构造1.1.1连续刚构构造连续刚构全长314.2m，兰渝线侧与渝利货车外绕线侧梁体均为单箱单室，中跨中部10.0m梁段、小里程端边跨端部13.75m梁段、大里程端边跨端部5.75m为等高梁段，梁高为6m；刚构墩顶处9m梁段为等高梁段，梁高11.6m，其余梁段梁底下缘按二次抛物线变化。
二次抛物线方程为：y=5.6x2/66.52+6(x=0~66.5),原点位于7号、49号、52号、94号截面顶面。
两侧箱梁采用相同的顶板厚度、腹板厚度、梁高、底板厚度、箱底宽。
两箱梁内侧翼缘板间隙为5cm，内侧腹板间隙200cm。
梁体大、小里程梁端设0.35m长纵向悬臂，预留相邻T构纵向预应力钢束张拉空间。
轨底至梁顶高度均为0.7m，兰渝线侧箱顶宽10.30m，渝利线侧箱顶宽10.05m。
全梁箱底宽为7.6m，顶板厚为62cm，底板厚49-110cm，腹板厚50-100cm，在梁高变化段范围内按直线变化。
梁体在支座及主墩壁顶处设横隔板，全联共设6道横隔板，横隔板中部设有孔洞，以利检查人员通过。
兰渝线侧与渝利线侧梁体均采用1.08m高挡碴墙。
灌注梁体砼时要结合5cm高挡碴墙一起灌注。
挡碴墙每2m左右设置2cm断缝并以油毛毡填塞。
1.1.2 T构构造T构梁体全长130.2m（不含纵向悬臂35cm），兰渝线侧与渝利货车外绕线侧梁体均为单箱单室，桥跨端部18.1m梁段为等高梁段，梁高3.5m；刚构墩顶处7.2m梁段为等高梁段，梁高7.6m，其余梁段梁底下缘按二次抛物线变化。
挂篮预压施工方案
挂篮预压施工方案一、工程简介箱梁悬臂浇注采用菱形挂篮进行施工。
二.施工方法、工艺流程1挂篮预压目的：(1)通过预压的手段检验挂篮的整体稳定性和检测挂篮自身的弹性变形和非弹性变形、整个系统在各种工况下的结构受力以及机具设备的运行情况，确保系统在施工过程中的安全和正常运行。
(2)通过预压掌握挂篮的弹性变形和非弹性变形的程度和大小，更加准确地掌握挂篮的刚度等力学性能指标，借以指导挂篮的立模标高，为施工监控提供可靠的参照数据，确保主梁的施工线型、标高满足设计和规范要求。
2、预压控制梁段的确定挂篮全部构件安装完毕，底板底模、腹板侧模、翼缘板底模安装完毕后进行挂篮预压工作(不装内模)。
3、测点布置及加载方法(1)预压方法：①预压超载系数取12,最重梁段总计压重为81.1*1.2=97.3t o②底板需要压重29.4t,采用砂袋预压。
③腹板共需要施重51.9t,每侧施重25.95t,采用砂袋预压。
④翼板需要压重16.0t,每侧施重8.0t,采用砂袋预压。
(2)测点布设：沉降观测在挂篮后锚、底模上分别布置沉降观测点，共计6个点。
按照分级加载和卸载测得挂篮主桁架及模板的弹性和非弹性变形。
沉降观测点布置图见下图。
图示小里程侧沉降点，大里程侧沉降点布置方法与小里程侧相同。
4、加载步骤预压顺序按照混凝土的浇筑顺序进行，预压的顺序应为：底板一腹板一顶板T 翼缘板。
(1)对观测点进行初始观测，然后开始预压。
(2)预压按照0%-60%-IOo%-120%分等级预压。
每级持荷60minβ全部重量达到每级预压荷载时对观测点进行标高和平面位置坐标测量，并详细作好记录，通过多次测量待支架稳定后进行下一级加载。
0-60%—48.7t一力口32袋砂袋(持荷60min)60%T1oO%T8：11t一力口22袋砂袋(持荷60min)IOo%τ120%―97.3t一力口11个砂袋(持荷直至沉降两次差值小于Imm,且不小于24h时方可卸载)。
卸载时由此反推即可。
遂渝新碚嘉陵江大桥挂篮设计计算书
DK125+928新北碚嘉陵江大桥 主 梁 施 工 挂 篮 设 计 计 算 书1、 设计依据1.1新北碚嘉陵江大桥施工图第三、四册； 1.2现有砼设备的搅拌、运输及灌注能力； 1.3施工配合比设计资料；1. 4挂篮设计时钢材容许应力按规定的1.25倍取值.单位:MPa应力种类 钢 号A 316Mn 45#钢 轴向应力〔σ〕 140*1.25=175 200*1.25=250 210*1.25=262.5 弯曲应力〔w σ〕 145*1.25=181.25 210*1.25=262.5 220*1.25=275 剪应力〔τ〕 85*1.25=106.25 120*1.25=150 125*1.25=156.25节点销子的孔壁承压应力〔z cσ〕 210*1.25=262.5300*1.25=375节点销子的 弯应力〔xw σ〕 240*1.25=300 340*1.25=425 360*1.25=4501.5参考书目；1.5.1《路桥施工设计计算手册》 周水兴编著 1.5.2《钢结构设计手册》（上册 ） 第三版 1.5.3《桥梁悬臂施工与设计》 雷俊卿编著 1.5.4《钢结构设计规范》（GB50017-2003） 1.5.5《结构设计原理》（下册） 黄 棠编著 2、工程概况由我部施工的新建铁路重庆枢纽遂渝引入工程DK125+928新北碚嘉陵江大桥主跨为（94+168+84）m 预应力混凝土连续刚构结构，其箱梁顶板宽11.4m ，箱宽8.0m ，顶板厚55cm ，底板厚45～110cm ，腹板厚50～100cm ，梁高6.0～11.5m ，变高梁按二次抛物线m xx f 0.6735.5)(22+=变化，梁体圬工采用C55级混凝土，采用三向预应力结构，底板束及腹板上弯束采用高强度低松弛16-7φ5钢绞线，顶板及腹板下弯束采用高强度低松弛13-7φ5钢绞线，纵向预应力底板束及腹板上弯束采用HVM15-16型锚具，顶板及腹板下弯束采用HVM15-13型锚具，纵向预应力管道采用真空辅助压浆工艺，塑料波纹管成孔，13-7φ5钢绞线波纹管内径为85mm ，外径为99mm ；16-7φ5钢绞线波纹管内径为100mm ，外径为114mm 。
挂篮预压方案
挂篮预压方案一、概况主线引桥第五联：上部结构为（42+75+42）m三跨预应力混凝土连续变高箱梁，采用单箱三室截面，边腹板采用直腹板。
箱梁顶板设双向2%横坡，顶板宽25m，与第六联相接端顶板宽度增加至29.7m；箱低为18m等宽；等宽段翼缘悬臂长3.5m，最大悬臂5.85m，根部至悬臂外端按折现变化。
箱梁根部梁高2.2m，顶板厚28cm，底板厚从跨中至根部由32cm变化为55cm，腹板从跨中至根部分二段采用45cm、75cm二种厚度，箱梁高度和底板厚度按2次抛物线变化。
箱梁0节段长10.6m，每个悬浇“T”纵对称划分为8个节段，梁段数及梁段长从根部至跨中分别为4*3.8m、4*4.0m，节段悬浇总长31.2m。
悬浇节段最大控制重量2700KN，挂篮设计自重1000KN。
边、中跨合拢段长均为2m，边跨现浇段长3.5m。
箱梁根部设1道厚2.5m的横隔板，中跨跨中设一道厚0.4m的横隔板，边跨梁设一道厚1.2m的横隔板。
采用三向预应力。
主线引桥第九联：上部结构为（48+85+48）m三跨预应力混凝土连续变高箱梁，采用单箱四室截面，边腹板采用直腹板。
箱梁顶板设双向2%横坡，顶板宽32m，箱低宽25m，翼缘悬臂长3.5m，根部至悬臂外端按折线变化。
箱梁根部梁高控制线处高5.2m，跨中梁高2.2m，顶板厚28cm，底板厚从跨中至根部由32cm变化为60cm，腹板从跨中至根部分二段采用50cm、75cm二种厚度，箱梁高度和底板厚度按2次抛物线变化。
箱梁0号段长10.6m，每个悬浇“T”纵向对称划分为10个节段，梁段数及梁段长从根部至跨中分别为3.5*3.5m、4*4.0m，节段悬浇总长36.5m。
悬浇节段最大控制重量2975KN，挂篮设计自重1400KN。
边、中跨合拢段长均为2m，边跨现浇段长3.5m。
箱梁根部设一道厚3.0m的横隔板。
采用三向预应力。
Y1匝道桥第二联：上部结构为（50+75+50）m，预应力混凝土连续梁体系箱梁，挂篮悬臂浇筑结合支架现浇。
挂篮预压方案
挂篮预压施工方案一、挂篮预压的目的（1）验证挂篮的可靠性；（2）消除非弹性变形（3）测定挂篮在不同荷载作用下的实际变形量，以便修正立模标高。
二、挂篮的拼接挂篮拼接主要是厂内拼接，主构件，即三个三角主构架的试拼装，相关的零部件加工合格后即可选一地表坚硬又平整的场地，按中主架、横联顺序拼接。
由一台5吨以上的吊机，4名工人即可顺利完成主构架的试拼，要注意各节点板的螺栓，拧紧力要均匀，防止松紧不一。
确认试拼成功，可在各件做好组别记号，将来运往现场时以保第二次拼装能顺利进行。
二、预压试验方法：整个实验工作场地约为12m×15m，要求平整。
主构架在试验场平躺安装，两片相同的桁架相对，后端用扁担梁及6根φ32精轧螺纹钢锚固，中间放底座，并垫好20mm的支垫钢板，在前段节点处拼装扁担梁，扁担梁用2根φ32精轧螺纹钢筋连接，利用一台200t千斤顶顶压扁担梁，其作用力通过φ32精轧螺纹钢筋传递给挂篮上的主桁架，达到预压的目的。
1、三角挂篮的预压加载等级：根据计算，中主构架最大的锚固力是42.78t，分别乘以1.2的放大系数。
是42.78t×1.2=51.34t。
○1初始荷载到 9.58t○2第二次加载到 19.16t○3第三次加载到 30.33t○4第四次加载到 42.78t○5第五次加载到 51.34t第五次为超载加压，按20%超载，单片桁共加载51.34t。
2、菱形挂篮的预压加载等级：根据计算，中主构架最大锚固力是42.25t，都分别乘以1.2的放大系数。
是42.25t×1.2=50.7t。
○1初始荷载到 9.46t○2第二次加载到 18.92t○3第三次加载到 29.95t○4第四次加载到 42.25t○5第五次加载到 50.7t第五次为超载加压，按20%超载，单片桁共加载50.7t。
三、挂篮预压的安全注意事项1、重教育。
在挂篮预压前，狠抓了全体施工人员的技术交底和安全交底。
安全管理人人重视。
新政嘉陵江大桥主桥现浇段施工方案
新政嘉陵江大桥主桥现浇段施工方案付浩（贵州省公路工程总公司第六分公司）摘要：文章重点介绍了嘉陵江大桥河床内支架搭设的方法及具体加载方案。
关键词:现浇段；支架；加载;连续梁；1、概述新政嘉陵江大桥主桥为90+162+90三跨连续梁，主桥长342米。
根据连续梁桥的施工工艺和《仪陇县新政嘉陵江大桥两阶段施工图设计》说明，两边跨各设一个现浇段施工，现浇段采用落地支架一次连续浇筑完成；由于两现浇段均在河床内，采用普通钢管支架无法满足防洪要求,为保证大桥的施工质量、进度和安全，特进行了此方案设计。
现浇段顶板宽20m，底板宽11m，梁高3.2m;现浇段长8.9m，有混凝土245.7m3，钢筋49.6t。
根据《两阶段施工图设计》说明，保证箱梁和支架间水平向自由变形,为此在现浇段底模与支架承重纵梁间密排钢管。
交界墩支承着主桥箱梁和引桥T梁，交界墩墩顶处设有横系梁，引桥T梁安装的台帽与交界墩成为一个整体,这要求临时支架不仅仅支承现浇段混凝土,还必须对T梁的台帽混凝土进行支承设计。
现浇段底模与交界墩顶高程不同，这给底模的安装带来困难，通常将此类底模支架设为钢管架以便于调节,根据多次讨论及现场实际情况,为了保证支架的变形尽量小且安全储备大，弃用钢管支架,将底模直接支承在型钢上。
2、施工方案根据专家对现浇段的初步方案进行评审会议的意见,对现浇段的施工方案进行详细的整理和设计。
根据各方面意见和以往施工经验以及嘉陵江大桥的实际情况，对现浇段支架采用桥式支架搭设。
由于两交界墩施工时预埋件不同，在支架设计时也不尽相同。
2、1 10＃交界墩现浇段支架：图1 10＃墩现浇支架布置图a、支架上部构造：模板系支承在能保证水平自由滑动的钢管上（与会专家认为该钢管不能滑动且变形较大，但设计代表需要增设该措施，在实际施工中有模板与钢管共同支承荷载,抗弯刚度大得多使钢管的变形并未达到计算值).钢管直接支承在小纵梁上，小纵梁用I25a工字钢，在纵梁下设贝雷梁作横梁调节纵梁跨度，横梁用不加强的单排单层，小纵梁直接支承在贝雷横梁上；横梁支承在大纵梁上，用δ=20mm的钢板支垫在纵梁顶以减小横梁对纵梁的集中荷载.大纵梁由贝雷梁组成并主要承受支架荷载，大纵梁用加强的双排单层组成；大纵梁平放在临时墩顶上；b、支架下部构造：临时墩用大直径钢管(φ800mm，δ=12mm)，钢管用法兰盘接长，钢管内填筑中砂且夯实增大结构稳定性.临时钢管伸入混凝土内50cm与基础采用固结。
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XX大桥主桥挂篮地面对拉预压方案
一、概况
XX大桥主桥为双塔双索面斜拉桥，P4、P5为主桥桥塔，双塔间主跨跨径250m，两侧边跨跨径135m。
主梁为单箱单室砼箱梁，分别以两主塔为中心对称悬浇，采用挂篮法施工节段共60节，每塔每侧15节，标准节段长8m。
图1.主桥标准横断面（带横梁）
图2.主塔主梁节段划分图
主梁标准断面顶板宽7.5m，厚0.3m；单侧翼板宽3.75m，厚度由根部的0.65m至端部的0.2m逐渐减小；底板宽7.5m，厚0.3m；梁高3.5m，腹板厚0.5m。
标准节段梁体单重约290t。
二、挂篮结构介绍
挂篮主要由主桁、行走机构、锚固系统、悬吊系统、底篮及模板系统组成。
主桁是挂篮支承悬浇荷载及模板体系的主体结构，主要由两片三角形工字钢架组成，两钢架间设前、中、后横梁，并于立杆进行横向连接。
其中，前横梁是浇筑混凝土时前吊点作用力的主要承载结构，通过三角形桁架及中部支点作用将前吊点荷载作用于已浇段支点及后锚点。
图3.挂篮主桁展示图
行走系统是用以实现挂篮空载前移的结构系统，主要由行走轨道、小车及前支点组成，行走轨道通过锚杆与主梁进行锚固，小车为挂篮前行提供抗倾覆保障。
锚固系统的功能是将挂篮自重及混凝土浇筑时的荷载传递至已浇筑梁，包括底篮后锚、主桁后锚及行走轨道锚固；悬吊系统的功能是将底篮自重及混凝土荷载传递至挂篮主体承载结构。
图4.挂篮锚固系统展示图
底篮由前后托梁和纵梁组成，前托梁上设置有悬吊点，后托梁上设置有锚固点。
底篮主要承担现浇混凝土及模板体系荷载，并通过后
托梁锚固系统及前托梁悬吊系统将荷载传递至已浇箱梁和挂篮主桁。
图5.挂篮底篮展示图
三、预压目的及方式确定
挂篮系统在使用前，需按照正常使用工况对其进行静载试验，以
验证其可靠性、消除系统非弹性变形并为弹性变形控制提供指导参
数。
挂篮系统结构复杂，拼装繁琐，同时若采取高空预压方式风险性较大。
介于挂篮主桁为主要承载系统，可采取地面静荷载试验方式进行主桁架预压，检测其安全性及变形量。
主要方式如下：挂篮主桁架须在试验平台上平躺安装，两片桁架相对放置，两桁架前、后端采用扁担梁及4根精轧螺纹钢构成反力框架，其中后端反力框架预紧固定，前端反力框内设置千斤顶进行桁架预压。
中部通过设置垫块的方式模拟正常工况下前支点位置，如下图所示。
图6.主桁架预压示意图
四、预压方案
1、准备工作
挂篮在东风造船厂完成整体试拼后，将三角架以外的横联系统拆除，两组三角架水平放倒，主梁间净距按50cm控制，底部设型钢垫块找平，使其位于同一平面。
两三角架后端通过扁担梁及精轧螺纹钢临时锚固（见大样图7），中部对应于立杆处设置垫块做支撑（垫块型式见大样图8），前端通过安设200t液压千斤顶（带压力读数）作用扁担梁传力结构进行预压（见图6 A-A截面）。
图7.扁担梁大样图（即挂篮主桁后锚梁）
图8.预压垫块大样图（由φ529和φ630钢管组成）
2、实施步骤
考虑挂篮施工过程中最不利工况及各项附加荷载，根据挂篮厂家提供的有限元分析数据，悬吊系统受力情况如下：
挂篮悬吊系统受力表1
经计算，单片主桁受力为112.9t。
预压时，在原有安全储备基础
上增加0.05倍验证系数（即预压荷载取1.05σ=118.5t），分五级进行加载试验，即20%、40%、60%、100%、105%的原荷载。
第一阶段：由初始状态加载至总荷载的20%，σ1=20%×112.9=22.6t；
第二阶段：由初始状态加载至总荷载的40%，σ2=40%×112.9=45.2t；
第三阶段：由初始状态加载至总荷载的60%，σ3=60%×112.9=67.7t；
第四阶段：由初始状态加载至总荷载的100%，σ4=112.9t；
第五阶段：由初始状态加载至总荷载的105%，σ5=105%×112.9=118.5t；
卸载过程与加载过程相反，按照105%、100%、60%、40%、20%的荷载等级逐级卸载。
3、监控数据采集
为准确测量主桁架弹性变形量，每加减一级荷载均对主桁架前端两个节点距离进行准确测量，将桁架荷载值及对应的变形量记录在观测数据表中。
加载至105%荷载和卸载完成后，当桁架变形值不再变化时，准确记录桁架总变形量，计算桁架弹性变形值。
检验观察三角桁架正常工况下性能是否安全稳定。
五、安全措施
扁担梁与精轧螺纹钢构成的反力框架长宽比较大，预压过程中有
发生倾覆失稳的可能性。
为防止此类破坏的发生，在荷载施加前应在主桁架纵梁及立杆上分别设置保险框（如图10、11所示）。
加载和卸载过程中，各保险框不得干扰挂篮桁架正常受力及形变，同时，在反力框架发生失稳时，保险框可以提供有效的安全保障。
图9.安全框平面布置示意图
立杆安全框布置形式如下图所示：
图10.立杆安全框立面（主梁采用挂篮前横梁）
立杆安全框构件大样如下所示：
1、安全框主梁
图11.安全框主梁大样2、安全框压梁
图12.安全框压梁大样。