桩基沉降量计算

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《桩基沉降计算》课件

02
桩基沉降计算理论基础
弹性力学基础
弹性力学基本方程
包括平衡方程、几何方程和本构方程，用于描述物体的受力、变形和应力之间的关系。
弹性力学基本假设
连续性、均匀性、各向同性、线性和小变形等假设，为弹性力学的基本前提。
弹性力学基本概念
如应力、应变、弹性模量等，是进行桩基沉降计算的重要理论基础。
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桩基沉降计算的发展趋势与展望
发展趋势一：计算方法的改进
总结词
计算方法的改进是桩基沉降计算领域的重要发展趋势之一。
详细描述
随着数值计算理论的不断发展和计算机技术的进步，桩基沉降计算的方法也在不断改进。新的计算方法能够更准确地模拟桩基的沉降行为，提高计算精度和可靠性。
发展趋势二：数值模拟技术的发展
详细描述
随着人工智能和机器学习技术的快速发展，智能化技术在桩基沉降计算中的应用逐渐成为研究热点。通过智能化技术，可以实现自动化建模、数据分析和预测等功能，提高计算效率和精度，为工程实践提供更可靠的技术支持。
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实例二：复杂桩基沉降计算
总结词
考虑多种因素，复杂模型
详细描述
介绍复杂桩基沉降计算的方法，包括考虑土层分布、地下水位、桩身材料等因素对沉降的影响，以及如何建立复杂的数学模型进行计算。
实例三：实际工程桩基沉降计算
总结词
实际工程应用，案例分析
详细描述
通过实际工程案例，介绍桩基沉降计算的实践应用，包括数据采集、模型建立、计算过程和结果分析等步骤，以及如何根据计算结果进行工程设计和优化。
示计算结果和数据。
软件二：Midas介绍
总结词
用户友好、易于上手、广泛使用

桩基沉降计算

筒仓桩基沉降计算计算依据1、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-20082、《益海嘉里（哈尔滨）食品工业有限公司项目场地岩土工程勘察报告》(详细勘察)核工业工程勘察院，2010.6一、荷载1、恒载229600kN2、粮食328000kN准永久组合459200kN等效作用面积筏板BC27.92mLC65.3m桩长l25m承台厚度h2m承台底面荷载效应准永久组合附加值p259.4681685等效作用面以上土重911588kN等效作用面底的土自重应力450kPa等效作用面底的附加应力P0259.4681685kPa2、沉降计算2.1计算深度确定根据桩基规范5.5.8条бz≤0.2бc计算深度Z240.2бc176.4将等效作用面划分为4个矩形a=Lc/232.65b=Bc/213.96a/b 2.3Z/b 1.7根据规范附录D，附加应力系数а0.14335查表бz=4*а*б=148.7790478满足要求2.2桩基等效沉降系数桩总数n400nb=(n*Bc/Lc)^0.513.07769222根据附录ESa= 1.5d=0.5Sa/d=3L/d=50Lc/Bc= 2.3查表确定，C0,C1,C2C00.0792C1 1.7637C29.7756ψe=C0+(nb-1)/(C1*(nb-1)+C2)=0.4678373272.3中点沉降计算按照5#钻孔进行计算计算深度范围内土层12土性粉质粘土粉砂厚度（m）420等效作用面底的附加应力P0259.4681685259.4681685等效作用面底的土自重应力450450土层底土自重应力522882土层底土自重应力+附加应力781.46816851141.468169Es(MPa) 5.5513.8a32.6532.65b13.9613.96a/b 2.3 2.3Z/b0.3 1.7查表，该层土附加应力系数а0.24650.15455Ai0.986 2.7232Ai/Es0.1776576580.197333333计算深度内ES的当量值 9.891437632沉降经验系数ψ为 1.2查表，该层土平均附加应力系数ā00.2491380.2049754*ā00.9965520.8199考虑第2组筒仓，平均附加应力系数00总的平均附加应力系数0.9965520.8199Zi*āi 3.98620819.6776Z i*āi-Z i-1*āi-1 3.98620815.691392(Z i*āi-Z i-1*āi-1)/Es0.0007182360.001137057Σ(Zi*āi-Zi-1*āi-1)/Es0.001855293总沉降量s=ψ*ψe*P0*Σ(Zi*āi-Zi-1*āi-1)/Es270.2543689mm。

建筑讲座：桩基础沉降的计算

• 在水平荷载作用下，桩产生变形并挤压桩周土，促使桩周土发生相应的变形而产生水平抗力。 • 水平荷载较小时，桩周土的变形是弹性的，水平抗力主要由靠近地面的表层土提供； • 随着水平荷载的增大，桩的变形加大，表层土逐渐产生塑性屈服，水平荷载将向更深的土层传递； • 当桩周土失去稳定、或桩体发生破坏、或桩的变形超过建筑物的允许值时，水平荷载也就达到极限
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桩侧负摩阻力的危害
• 可见，桩侧负摩阻力的发生，将使桩侧土的部分重力和地面荷载通过负摩阻力传递给桩，因此,桩的负摩阻力非但不能成为桩承载力的一部分．反而相当于是施加于桩上的外荷载，这就必然导致桩的承载力相对降低、桩基沉降加大。
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二、负摩阻力的计算
1．单桩负摩阻力的计算
(1)中性点的位置中性点的位置取决于桩与桩侧土的相对位移，原则上应根据桩沉降与桩周土沉降相等的条件确定。要精确计算中性点的位置是比较困难的，目前多采用近似的估算方法，工程实测表明，在可压缩土层 L0 的范围内，中性点的稳定深度Ln是随桩端持力层的强度和刚度的增大而增加的，其深度比 Ln / L0 可按下表的经验取用。
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(3) 下拉荷载的计算
下拉荷载 Fn为中性点深度 Ln 范围内负摩阻力的累计值，可按下式计算：
Fn u p lni ni
i 1
n
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2 ．群桩负摩阻力的计算
对于桩距较小的群桩，群桩所发生的负摩阻力因群桩效应而降低，即小于相应的单桩值，这种群桩效应可按等效圆法计算
群桩中任一单桩的下拉荷载：
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(3)“m”法：假定kx随深度成正比地增加，即是 kx=mz。我国铁道部门首先采用这一方法，近年来也在建筑工程和公路桥涵的桩基设计中逐渐推广。

浅谈桩基础沉降计算方法

浅谈桩基础沉降计算方法摘要：桩基础工程应用广泛，对桩基础的沉降计算研究一直是热点问题，本文介绍了常见的几种群桩沉降计算方法，弹性理论法、等代墩基法和等效分层总和法，就几种方法的计算原理和计算步骤做出简要介绍，希望对工程师有所借鉴。

桩基础一般是由桩和承台组成的基础形式，因具有较高的承载力，较好的抗震性能和稳定性，同时能够适应各种地质条件而在工业与民用建筑、桥梁工程、港口工程、船坞工程、边坡工程以及抗震工程中被广泛应用[1]。

1.群桩沉降计算方法桩基础的应用大都是以群桩的形式出现，例如独立建筑物的基础下面的桩以及墩基础等，通常都为群桩。

群桩与单桩的在竖向荷载的作用下的工作性能是有所区别的。

群桩效应在群桩沉降问题上表现得非常突出且相当重要，对于高承台的群桩而言，桩间应力之间的重叠效应改变了桩土之间的受力状态，虽然桩侧摩阻力会随着荷载的增大从桩顶开始逐渐向下发挥，但是群桩的沉降量要比单桩大得多，甚至有些群桩的沉降量是单桩的几十倍，而对于低承台型群桩而言，除了应力重叠的影响之外，承台与地基土之间的相互作用也使得群桩沉降的计算趋于复杂。

群桩沉降的计算方法有很多，根据他们的适用范围，可以归纳为以下几大类：弹性理论法、等代墩基法、等效作用分层总和法、原位测试估算法与经验法以及有限元法等。

1.1弹性理论法群桩沉降弹性理论分析与单桩沉降弹性理论分析的假定是基本相同的，弹性理论简化方法，即叠加法，叠加法[2]、[3]、[4]的主要内容：图1摩擦群桩的工作原理叠加法的计算原理可见图1，与摩擦单桩类似，对于有同样的m根桩的群桩，将每根单桩分成n个单元，每根桩每个单元的土位移方程为：（1-1）同样，桩端土的位移方程为：(1-2)式中：Iij，Iib分别为单元j 上的单位剪应力(τj)时以及桩端单位竖向应力(qb=1)基于每根单桩的荷载为未知量，所以求解上述m(n+1)个方程时还需假定与群桩性状有关的特殊条件。

一般情况下，最简单的两种情况为：(1)各单桩所承担得荷载相等，即为柔性承台桩基。

桩沉降计算(新桩基规范法)

桩基沉降计算
桩形状：圆形
桩直径d或边长b：0.70m
桩面积Ap：0.385m2
下承台底的平均附加压力F:270450KN
天然地基平均附加应力P0：601Kpa
地上层数32地下层数1
实际承台长度Lc：30m
实际承台宽度Bc：15m
承台总面积A：450.00m2
基础长宽比Lc/Bc: 2.00
总桩数n：70
桩长L:50m
桩距Sa: 3.00m
是否规则布桩？是附加应力σz:距径比Sa/d: 4.3自重应力0.2σc:
长径比L/d:71.4沉降计算长度Zn判断：短边布桩数nb:6
C0:0.063
C1: 1.811
C2:10.381
桩基等效沉降系数ψe:0.320
平均压缩模量Es:25.2Mpa
桩基沉降计算经验系数ψ：0.598
桩基中心点沉降量S：35.93mm
注：1、对于采用后注浆施工工艺的灌注桩，桩基沉降计算经验系数
应根据桩端持力土层类别，乘以0.7（砂、砾、卵石）～0.8（黏性土、粉土）折减系数；
2、饱和土中采用预制桩（不含复打、复压、引孔沉桩）时，
应根据桩距、土质、沉桩速率和顺序等因素，乘以1.3～1.8 挤土效应系数，
土的渗透性低，桩距小，桩数多，沉降速率快时取大值。

土层沉降计算表格
162.75Mpa
162.83Mpa
OK
(z。

桩基沉降计算

即上部结构荷载327.8250.174各圆环内的桩数kIpIsαki Ip(1-α) ki Isσz121.3 3.367 3.70622.781142019.386 3.0400014.888 2.9200010.159 2.51402 6.506 2.117 2.264088 3.4972841 4.084 1.7720.710616 1.4636722 2.586 1.4480.899928 2.3920962 1.127 1.0780.392196 1.78085640.5710.8130.397416 2.68615280.1970.4630.274224 3.05950490.1230.3040.192618 2.25993680.0970.2170.135024 1.433936240.0830.1640.346608 3.251136300.0640.1010.33408 2.50278420.0490.0650.358092 2.25498290.0360.0430.181656 1.03002210.1927530.393521.28667即上部结构荷载327.8250.174各圆环内的桩数kIpIsαki Ip(1-α) ki Isσz1 5.395 1.4870.938731.2282620 5.269 1.471000 4.912 1.427000 4.391 1.35902 3.787 1.274 1.317876 2.1046481 3.174 1.180.5522760.974682 2.605 1.0830.90654 1.7891162 1.6910.8980.588468 1.4834964 1.0840.7390.754464 2.441656单桩沉降计算荷载 Q ( 取长期效应作用下的单桩平均附加荷附加应力计算表 μ=0.4桩侧摩阻力沿桩身线性增m = 1.2 (m = z / L ，L 为桩长， z 为自承台底算起的计算点的深度 )桩端阻力比α单桩沉降计算荷载 Q ( 取长期效应作用下的单桩平均附加荷载）L桩端阻力比α桩基沉降计算m = 1.1 (m = z / L ，L 为桩长， z 为自承台底算起的计算点的深度 )L单桩沉降计算荷载 Q ( 取长期效应作用下的单桩平均附加荷载）80.4030.4670.560976 3.08593690.1990.3160.311634 2.34914480.1280.2270.178176 1.500016240.0960.1710.400896 3.389904300.0670.1060.34974 2.62668420.050.0690.3654 2.393748290.0370.0460.186702 1.1018847.41187826.4691717.76993即上部结构荷载327.8250.174各圆环内的桩数kIpIsαki Ip(1-α) ki Isσz1 2.440.9040.424560.7467040 2.4150.899000 2.3420.886000 2.2260.86602 2.0770.8380.722796 1.3843761 1.9070.8050.3318180.664932 1.7250.7680.6003 1.2687362 1.3650.6890.47502 1.1382284 1.0470.6080.728712 2.00883280.5210.4340.725232 2.86787290.2780.3120.435348 2.31940880.170.2310.23664 1.526448240.1180.1760.492768 3.489024300.0730.110.38106 2.7258420.0520.0720.380016 2.497824290.0390.0490.196794 1.1737466.13106423.8119315.7045即上部结构荷载327.8250.174各圆环内的桩数kIpIsαki Ip(1-α) ki Isσz1 1.4020.6290.2439480.5195540 1.3940.627000 1.370.622000 1.3320.613002 1.2810.6010.4457880.9928521 1.220.5870.212280.484862m = 1.3 (m = z / L ，L 为桩长， z 为自承台底算起的计算点的深度 )单桩沉降计算荷载 Q ( 取长期效应作用下的单桩平均附加荷载）L桩端阻力比αm = 1.4 (m = z / L ，L 为桩长， z 为自承台底算起的计算点的深度 )单桩沉降计算荷载 Q ( 取长期效应作用下的单桩平均附加荷载）L桩端阻力比α2 1.150.570.40020.9416420.9990.5320.3476520.87886440.8450.4890.58812 1.61565680.5220.3830.726624 2.53086490.3180.2930.497988 2.17816280.2040.2260.283968 1.493408240.140.1770.58464 3.508848300.0820.1130.42804 2.80014420.0560.0750.409248 2.6019290.040.0520.20184 1.2456085.37033621.7923614.24629即上部结构荷载792.8240.16各圆环内的桩数kIpIsαki Ip(1-α) ki Isσz10.9180.4720.146880.3964800.9150.4710000.9050.4690000.8890.4640000.8680.4580000.8410.4510020.810.4420.25920.7425620.7380.4210.236160.7072860.660.3970.6336 2.0008880.4690.3310.60032 2.22432140.320.2680.7168 3.15168150.220.2150.528 2.709260.1560.1730.64896 3.77832300.090.1140.432 2.8728370.060.0770.3552 2.39316370.0430.0540.25456 1.678324.8116822.654837.80456即上部结构荷载792.8240.16各圆环内的桩数kIpIsαki Ip(1-α) ki Isσz10.6540.3720.104640.3124800.6520.3710000.6470.3700m = 1.6 (m = z / L ，L 为桩长， z 为自承台底算起的计算点的深度 )L桩端阻力比αm = 1.5 (m = z / L ，L 为桩长， z 为自承台底算起的计算点的深度 )单桩沉降计算荷载 Q ( 取长期效应作用下的单桩平均附加荷载）L桩端阻力比α单桩沉降计算荷载 Q ( 取长期效应作用下的单桩平均附加荷载）00.6390.3680000.6290.3640000.6150.360020.5990.3550.191680.596420.5620.3430.179840.5762460.5190.3280.49824 1.6531280.4040.2850.51712 1.9152140.3010.2410.67424 2.83416150.2210.20.5304 2.52260.1640.1650.68224 3.6036300.0970.1130.4656 2.8476370.0640.0790.37888 2.45532370.0450.0560.2664 1.740484.4892821.054635.15831即上部结构荷载792.8240.16各圆环内的桩数kIpIsαki Ip(1-α) ki Isσz10.4920.3030.078720.2545200.4910.3030000.4890.3020000.4850.30000.4790.2990000.4710.2960020.4620.2930.147840.4922420.4410.2850.141120.478860.4160.2750.39936 1.38680.3440.2470.44032 1.65984140.2730.2150.61152 2.5284150.2120.1840.5088 2.3184260.1640.1560.68224 3.40704300.1020.1110.4896 2.7972370.0680.0790.40256 2.45532370.0480.0570.28416 1.771564.1862419.5493232.66936即上部结构荷载792.8240.16L桩端阻力比αm = 1.8 (m = z / L ，L 为桩长， z 为自承台底算起的计算点的深度 )单桩沉降计算荷载 Q ( 取长期效应作用下的单桩平均附加荷载）L桩端阻力比αm = 1.7 (m = z / L ，L 为桩长， z 为自承台底算起的计算点的深度 )单桩沉降计算荷载 Q ( 取长期效应作用下的单桩平均附加荷载）各圆环内的桩数k Ip Is αki Ip (1-α) ki Isσz10.3860.2530.061760.2125200.3860.2530000.3840.2530000.3820.2520000.3780.250000.3740.2490020.3690.2460.118080.4132820.3560.2410.113920.4048860.340.2350.3264 1.184480.2930.2150.37504 1.4448140.2440.1920.54656 2.25792150.1980.1680.4752 2.1168260.1590.1450.66144 3.1668300.1040.1070.4992 2.6964370.070.0780.4144 2.42424370.050.0570.296 1.771563.88818.093630.25523即上部结构荷载792.8240.16各圆环内的桩数kIpIsαki Ip(1-α) ki Isσz10.3130.2160.050080.1814400.3120.2160000.3120.2150000.310.2140000.3080.2140000.3050.2120020.3020.2110.096640.3544820.2930.2070.093760.3477660.2830.2030.27168 1.0231280.2520.1890.32256 1.27008140.2170.1710.48608 2.01096150.1820.1530.4368 1.9278260.1510.1350.62816 2.9484300.1030.1030.4944 2.5956370.0720.0770.42624 2.39316370.0520.0580.30784 1.802643.6142416.8554428.17424即上部结构荷载792.8m = 1.9 (m = z / L ，L 为桩长， z 为自承台底算起的计算点的深度 )单桩沉降计算荷载 Q ( 取长期效应作用下的单桩平均附加荷载）单桩沉降计算荷载 Q ( 取长期效应作用下的单桩平均附加荷载）L桩端阻力比α240.16各圆环内的桩数kIpIsαki Ip(1-α) ki Isσz10.2590.1860.041440.1562400.2590.1860000.2590.1860000.2580.1860000.2560.1850000.2540.1840020.2520.1830.080640.3074420.2460.180.078720.302460.2390.1770.229440.8920880.2180.1670.27904 1.12224140.1920.1540.43008 1.81104150.1660.1390.3984 1.7514260.1420.1250.59072 2.73300.1010.0980.4848 2.4696370.0720.0750.42624 2.331370.0530.0570.31376 1.771563.3532815.64526.14902m = 2.0 (m = z / L ，L 为桩长， z 为自承台底算起的计算点的深度 )桩端阻力比αL即上部结构荷载842.8240.16各圆环内的桩数kIpIsαki Ip(1-α) ki Isσz10.2190.1630.035040.1369200.2190.1630000.2190.1630000.2180.1630000.2170.1620000.2160.1610020.2140.1610.068480.2704820.210.1590.06720.2671260.2050.1560.19680.7862480.190.1480.24320.99456140.1710.1380.38304 1.62288150.1510.1270.3624 1.6002260.1320.1150.54912 2.5116300.0980.0930.4704 2.3436370.0720.0730.42624 2.26884370.0530.0560.31376 1.740483.1156814.5429225.83797即上部结构荷载842.8240.16各圆环内的桩数kIpIsαki Ip(1-α) ki Isσz10.1880.1440.030080.1209600.1880.1440000.1880.1440000.1880.1440000.1870.1430000.1860.1430020.1850.1420.05920.2385620.1820.1410.058240.2368860.1780.1390.170880.70056m = 2.2 (m = z / L ，L 为桩长， z 为自承台底算起的计算点的深度 )取长期效应作用下的单桩平均附加荷载）表 μ=0.4线性增长分布单桩沉降计算荷载 Q ( 取长期效应作用下的单桩平均附加荷载）L桩端阻力比αm = 2.1 (m = z / L ，L 为桩长， z 为自承台底算起的计算点的深度 )单桩沉降计算荷载 Q ( 取长期效应作用下的单桩平均附加荷载）L桩端阻力比α降计算80.1670.1330.213760.89376140.1530.1250.34272 1.47150.1380.1160.3312 1.4616260.1220.1070.50752 2.33688300.0940.0870.4512 2.1924370.0710.070.42032 2.1756370.0540.0550.31968 1.70942.904813.536624.05697即上部结构荷载842.8240.16各圆环内的桩数kIpIsαki Ip(1-α) ki Isσz10.1640.1290.026240.1083600.1640.1290000.1640.1280000.1630.1280000.1630.1280000.1620.1280020.1610.1270.051520.2133620.1590.1260.050880.2116860.1570.1250.150720.6380.1480.120.189440.8064140.1370.1140.30688 1.34064150.1250.1060.3 1.3356260.1130.0990.47008 2.16216300.0890.0820.4272 2.0664370.0690.0670.40848 2.08236370.0530.0540.31376 1.678322.695212.6352822.43147即上部结构荷载842.8240.16各圆环内的桩数kIpIsαki Ip(1-α) ki Isσz10.1440.1160.023040.0974400.1440.1150000.1440.1150000.1440.1150000.1430.1150000.1430.11500单桩沉降计算荷载 Q ( 取长期效应作用下的单桩平均附加荷载）L桩端阻力比αm = 2.4 (m = z / L ，L 为桩长， z 为自承台底算起的计算点的深度 )L桩端阻力比αm = 2.3 (m = z / L ，L 为桩长， z 为自承台底算起的计算点的深度 )单桩沉降计算荷载 Q ( 取长期效应作用下的单桩平均附加荷载）20.1420.1140.045440.1915220.1410.1140.045120.1915260.1390.1120.133440.5644880.1320.1090.168960.73248140.1240.1040.27776 1.22304150.1140.0980.2736 1.2348260.1040.0910.43264 1.98744300.0840.0780.4032 1.9656370.0670.0640.39664 1.98912370.0520.0520.30784 1.616162.5076811.793620.92555即上部结构荷载792.8240.16各圆环内的桩数kIpIsαki Ip(1-α) ki Isσz10.1280.1040.020480.0873600.1280.1040000.1280.1040000.1280.1040000.1270.1040000.1270.1040020.1260.1030.040320.1730420.1250.1030.040.1730460.1240.1020.119040.5140880.1190.0990.152320.66528140.1120.0950.25088 1.1172150.1040.090.2496 1.134260.0960.0840.39936 1.83456300.080.0730.384 1.8396370.0640.0610.37888 1.89588370.0510.0510.30192 1.585082.336811.0191218.38294即上部结构荷载792.8240.16各圆环内的桩数kIpIsαki Ip(1-α) ki Isσz10.1150.0950.01840.079800.1150.0950000.1150.09500单桩沉降计算荷载 Q ( 取长期效应作用下的单桩平均附加荷载）桩端阻力比αm = 2.6 (m = z / L ，L 为桩长， z 为自承台底算起的计算点的深度 )L桩端阻力比αm = 2.5 (m = z / L ，L 为桩长， z 为自承台底算起的计算点的深度 )单桩沉降计算荷载 Q ( 取长期效应作用下的单桩平均附加荷载）L00.1140.0950000.1140.0950000.1140.0940020.1130.0940.036160.1579220.1120.0940.035840.1579260.1110.0930.106560.4687280.1070.090.136960.6048140.1020.0870.22848 1.02312150.0960.0830.2304 1.0458260.0890.0780.37024 1.70352300.0750.0690.36 1.7388370.0620.0580.36704 1.80264370.050.0490.296 1.522922.1860810.3059617.19391即上部结构荷载792.8240.16各圆环内的桩数kIpIsαki Ip(1-α) ki Isσz10.1030.0870.016480.0730800.1030.0870000.1030.0870000.1030.0860000.1030.0860000.1030.0860020.1020.0860.032640.1444820.1020.0860.032640.1444860.1010.0850.096960.428480.0970.0830.124160.55776140.0930.080.208320.9408150.0880.0770.21120.9702260.0820.0730.34112 1.59432300.0710.0640.3408 1.6128370.0590.0580.34928 1.80264370.0490.0470.29008 1.460762.043689.7297216.20478即上部结构荷载792.8240.16桩端阻力比αm = 2.8 (m = z / L ，L 为桩长， z 为自承台底算起的计算点的深度 )单桩沉降计算荷载 Q ( 取长期效应作用下的单桩平均附加荷载）LL桩端阻力比αm = 2.7 (m = z / L ，L 为桩长， z 为自承台底算起的计算点的深度 )单桩沉降计算荷载 Q ( 取长期效应作用下的单桩平均附加荷载）各圆环内的桩数k Ip Is αki Ip (1-α) ki Isσz10.0940.080.015040.067200.0940.080000.0940.080000.0930.0790000.0930.080000.0930.0790020.0930.0790.029760.1327220.0920.0790.029440.1327260.0910.0780.087360.3931280.0890.0760.113920.51072140.0850.0740.19040.87024150.0810.0710.19440.8946260.0770.0680.32032 1.48512300.0670.0610.3216 1.5372370.0560.0530.33152 1.64724370.0470.0450.27824 1.39861.9129.0694815.11479即上部结构荷载792.8240.16各圆环内的桩数kIpIsαki Ip(1-α) ki Isσz10.0850.0730.01360.0613200.0850.0730000.0850.0730000.0850.0730000.0850.0730000.0850.0730020.0850.0730.02720.1226420.0840.0730.026880.1226460.0840.0720.080640.3628880.0810.0710.103680.47712140.0790.0690.176960.81144150.0750.0660.180.8316260.0710.0630.29536 1.37592300.0630.0570.3024 1.4364370.0540.050.31968 1.554370.0460.0440.27232 1.367521.798728.5234814.20736即上部结构荷载792.8单桩沉降计算荷载 Q ( 取长期效应作用下的单桩平均附加荷载）L桩端阻力比αm = 2.9 (m = z / L ，L 为桩长， z 为自承台底算起的计算点的深度 )单桩沉降计算荷载 Q ( 取长期效应作用下的单桩平均附加荷载）240.16各圆环内的桩数kIpIsαki Ip(1-α) ki Isσz10.0780.0680.012480.0571200.0780.0680000.0780.0680000.0780.0680000.0780.0680000.0780.0680020.0780.0670.024960.1125620.0770.0670.024640.1125660.0770.0670.073920.3376880.0750.0650.0960.4368140.0730.0640.163520.75264150.070.0620.1680.7812260.0660.0590.27456 1.28856300.0590.0540.2832 1.3608370.0510.0480.30192 1.49184370.0440.0420.26048 1.305361.683688.0371213.3796桩端阻力比αm = 3.0 (m = z / L ，L 为桩长， z 为自承台底算起的计算点的深度 )L。

桩沉降计算(新桩基规范法)

土层沉降计算表格
162.75Mpa
162.83Mpa
OK
(z。

第六节桩基础沉降的计算

第六节桩基础沉降的计算 Esi──桩端平面以下第i层土的压缩模量 z z、──桩端平面第 j 块荷载至第 i 层土、第 i-1层土底面的距离；、──桩端平面第 j 块荷载至第 i 层土、第i-1层土底面深度范围内的平均附加应
ij ( i 1) j ij ( i 1) j
力系数，可按《建筑地基基础设计规范》 (GB2002-50007)附录十采用。
桩基的变形允许值如无当地经验可按表4－15采用。
第六节桩基础沉降的计算建筑物桩基的变形允许值
变形特征容许值
砌体承重结构基础的局部倾斜各类建筑相邻柱（墙）基的沉降差 1. 框架、框剪、框筒结构 2. 砌体墙填充的边排柱 3. 当基础不均匀沉降时不产生附加应力的结构单层排架结构（柱距为6m）柱基的沉降量（mm）
E s（MPa）

小于等于10
15 0.9
20 0.65
35 0.50
大于等于40
1.2
0.40
第六节桩基础沉降的计算当桩基为矩形布置时，桩基础中点沉降可按下列简化公式计算：
Z i i Z i 1 i 1 S＝4 e p 0 i 1 E si
n
第六节桩基础沉降的计算
0.002
0.002l0 0.0007 l0 0.005 l0 120
桥式吊车轨面的倾斜（按不调整轨道考虑）纵向横向多层和高层建筑基础的倾斜 Hg≤24 24＜Hg≤60 60＜Hg≤100 Hg＞100
0.004 0.003
0.004 0.003 0.0025 0.002 200
0.008 0.006 0.005 0.004 0.003 0.002 350 250 150
第六节桩基础沉降的计算

附录R：桩基础最终沉降量计算

附录R 桩基础最终沉降量计算R.0.1 桩基础最终沉降量的计算采用单向压缩分层总和法：∑∑==∆=mj n i isj ij i j p jE h s 11,,,σψ (R.0.1)式中：s ——桩基最终计算沉降量(mm)；m ——桩端平面以下压缩层范围内土层总数；E sj,i ——桩端平面下第j 层土第i 个分层在自重应力至自重应力加附加应力作用段的压缩模量(MPa)；n j ——桩端平面下第j 层土的计算分层数；Δh j,i ——桩端平面下第j 层土的第i 个分层厚度(m)；σj,i ——桩端平面下第j 层土第i 个分层的竖向附加应力(kPa)，可分别按本附录第R.0.2条或第R.0.4条的规定计算；ψp ——桩基沉降计算经验系数，各地区应根据当地的工程实测资料统计对比确定。

R.0.2 采用实体深基础计算桩基础最终沉降量时，采用单向压缩分层总和法按本规范第5.3.5条～第5.3.8条的有关公式计算。

R.0.3 本规范公式(5.3.5)中附加压力计算，应为桩底平面处的附加压力。

实体基础的支承面积可按图R.0.3采用。

实体深基础桩基沉降计算经验系数ψps 应根据地区桩基础沉降观测资料及经验统计确定。

在不具备条件时，ψps 值可按表R.0.3选用。

注：表内数值可以内插。

图R.0.3 实体深基础的底面积R.0.4 采用明德林应力公式方法进行桩基础沉降计算时，应符合下列规定：1，采用明德林应力公式计算地基中的某点的竖向附加应力值时，可将各根桩在该点所产生的附加应力，逐根叠加按下式计算：()∑=+=nk k zs k zp i j 1,,,σσσ (R.0.4-1)式中：σzp,k ——第k 根桩的端阻力在深度z 处产生的应力(kPa)：σzs,k ——第k 根桩的侧摩阻力在深度z 处产生的应力(kPa)。

2，第k 根桩的端阻力在深度z 处产生的应力可按下式计算；k p k zp I l Q,2,ασ=(R.0.4-2)式中：Q ——相应于作用的准永久组合时，轴心竖向力作用下单桩的附加荷载(kN)；由桩端阻力Q p 和桩侧摩阻力Q s 共同承担，且Q p =αQ ，α是桩端阻力比；桩的端阻力假定为集中力，桩侧摩阻力可假定为沿桩身均匀分布和沿桩身线性增长分布两种形式组成，其值分别为βQ 和(1-α-β)Q ，如图R.0.4所示； l ——桩长(m)；I p,k ——应力影响系数，可用对明德林应力公式进行积分的方式推导得出。

桩基沉降计算

5.5 桩基沉降计算
5.5.1 建筑桩基沉降变形计算值不应大于桩基沉降变形允许值。

5.5.2 桩基沉降变形可用下列指标表示：
1 沉降量；
2 沉降差；
3 整体倾斜：建筑物桩基础倾斜方向两端点的沉降差与其距离之比值；
4 局部倾斜：墙下条形承台沿纵向某一长度范围内桩基础两点的沉降差与其距离之比值。

5.5.3 计算桩基沉降变形时，桩基变形指标应按下列规定选用：
1 由于土层厚度与性质不均匀、荷载差异、体型复杂、相互影响等因素引起的地基沉降变形，对于砌体承重结构应由局部倾斜控制；
2 对于多层或高层建筑和高耸结构应由整体倾斜值控制；
3 当其结构为框架、框架－剪力墙、框架－核心筒结构时，尚应控制柱（墙）之间的差异沉降。

式中 s ——桩基最终沉降量(mm)；
s′——采用布辛奈斯克解，按实体深基础分层总和法计算出的桩基沉降量(mm)；
ψ——桩基沉降计算经验系数，当无当地可靠经验时可按本规范第 5.5.11 条确定；
ψ——桩基等效沉降系数，可按本规范第条确定；
e 5.5.9
m ——角点法计算点对应的矩形荷载分块数；
p ——第 j 块矩形底面在荷载效应准永久组合下的附加压力(kPa)；
0 j
n ——桩基沉降计算深度范围内所划分的土层数；
E ——等效作用面以下第i层土的压缩模量(MPa)，采用地基土在自重压力至自重压力加附si
加压力作用时的压缩模量；。

桩基沉降计算

桩基沉降计算（13轴交L~G轴 8-CT2G）执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008), 本文简称《桩基规范》-----------------------------------------------------------------------1. 设计资料1.1 桩平面布置图1.2 已知条件(1) 桩参数桩身材料与施工工艺泥浆护壁钻(冲)孔桩桩身混凝土强度等级 C30承载力性状端承摩擦桩截面形状圆形直径(mm) 1600桩长(m) 30.000(2) 计算内容参数(3) 土层参数(m)高(m)(kN/m3)(kN/m3)(MPa)征值(kPa)1.3 计算内容2 计算过程及计算结果2.1 沉降计算方法根据《桩基规范》5.5.6及5.5.14单排桩，应按明德林法计算2.2 计算附加压力(1) 承台底应力承台底面积 : A = 2.200×6.200 = 13.640(m2)承台底埋深 : h = 5.350(m)承台及承台以上土重 : G = γ×h×A = 12.000×5.350×13.640 = 875.688(kN)承台底自重应力 : σc0 = 71.955(kPa)承台底应力 : σ = (N+G)/A = (15183.000+875.688)/13.640 = 1177.323(kPa)(2) 承台底均布压力地基承载力特征值 : f ak = 300.000(kPa) (《桩基规范》5.2.5)承台底均布压力 : P c = ηc×f ak = 0.180×300.000 = 54.000(kPa)(3) 桩顶附加荷载桩身截面积 A p = 2.011(m2)承台净面积 : A净 = A - n×A p = 13.640-2×2.011 = 9.619(m2)各桩桩顶荷载 : Q i = (σ×A-P c×A净)/n = (1177.323×13.640-54.000×9.619)/2 = 7769.637(kN) 各桩桩顶附加荷载 : Q ci = Q i-σc0×A p = 7769.637-71.955×2.011 = 7624.963(kN)2.3 沉降计算(1) 沉降计算公式根据《桩基规范》5.5.15 计算桩基沉降计算深度Z n=+z zc0.20c式中：σz——计算深度处由桩引起的附加应力，按《桩基规范》附录F 采用明德林法计算σzc——计算深度处由承台土压力引起的附加应力，按《桩基规范》附录D 采用角点法计算σc——计算深度处土的自重应力根据《桩基规范》5.5.14 计算沉降(承台底土分担荷载)=∑n=i)+zi zci z iE si= zij Q j(j I p,ij(-1jl2j= zci∑u=k1kip c,ks eeQ E c式中：s ——桩基最终沉降量(mm)m ——以沉降计算点为圆心，0.6 倍桩长为半径的水平面影响范围内的基桩数n ——沉降计算深度范围内土层的计算分层数；分层数应结合土层性质，分层厚度不应超过计算深度的0.3倍σzi——水平面影响范围内各基桩对应力计算点桩端平面以下第i 层土1/2厚度处产生的附加竖向应力之和；应力计算点应取与沉降计算点最近的桩中心点Δz i——第i计算土层厚度(m)E si——第i计算土层的压缩模量(MPa)，采用土的自重压力至土的自重压力加附加压力作用时的压缩模量Q j——第j桩在荷载效应准永久组合作用下(对于复合桩基应扣除承台底土分担荷载)，桩顶的附加荷载(kN)；当地下室埋深超过5m时，取荷载效应准永久组合作用下的总荷载为考虑回弹再压缩的等代附加荷载l j——第j桩桩长(m)A ps——桩身截面面积αj——第j桩总桩端阻力与桩顶荷载之比，近似取极限总端阻力与单桩极限承载力之比I p,ij,I s,ij——分别为第j桩的桩端阻力和桩侧阻力对计算轴线第i计算土层1/2厚度处的应力影响系数，可按《桩基规范》附录F 确定E c——桩身混凝土的弹性模量σzci——承台压力对应力计算点桩端平面以下第i计算土层1/2厚度处产生的应力；可将承台板划分为u个矩形块，可《桩基规范》附录D 采用角点法计算p c,k——第k块承台底均布压力，可按p c,k=ηc,k f ak取值，其中ηc,k为第k块承台底板的承台效应系数，按《桩基规范》表5.2.5 确定；f ak为承台底地基承载力特征值αki——第k块承台底角点处，桩端平面以下第i计算土层1/2 厚度处的附加应力系数，可按《桩基规范》附录D 确定s e——计算桩身压缩ξe——桩身压缩系数，端承型桩取1.0；摩擦型桩，当l/d≤30时，取2/3；l/d≥50时，取1/2；介于两者之间可线性插值ψ——桩基沉降计算经验系数，无当地经验时，可取1.0沉降计算点位置(x,y,z)(m) ：(0.000,0.000,-36.800)沉降计算深度z n(m) ：9.500沉降计算点附加应力(kPa) ：78.431桩端以下各压缩土层(沉降未乘系数) ：层号厚度(m) Es(Mpa) 本层沉降(mm)=============================================1 9.191 18.500 32.12 0.310 10.000 0.7=============================================∑ 9.501 32.8沉降计算点土层压缩沉降量(mm) ：16.7桩身压缩s e(mm) ：2.5沉降计算点最终沉降量(mm) ：16.7(3) 角点沉降计算点(x,y,z) 土压缩沉降(mm) 桩身压缩(mm) 最终沉降(mm) 结论 (0.000,-2.000,-6.800) 35.16 2.53 37.69 满足 (0.000,-2.000,-6.800) 35.16 2.53 37.69 满足 (0.000,2.000,-6.800) 35.16 2.53 37.69 满足 (0.000,2.000,-6.800) 35.16 2.53 37.69 满足 (0.000,2.000,-6.800) 35.16 2.53 37.69 满足(0.000,0.000,-6.800) 16.72 2.53 19.25 满足(4) 沉降计算点结果简图-----------------------------------------------------------------------【理正结构设计工具箱软件6.5PB3】计算日期: 2014-11-19 11:27:47。

桩基沉降计算

(3)等效矩形
实际工程的建筑平面十分复杂，完全矩形截面很难遇到。下图为工程中的几个实际平面：从计算上看，换算截面的长宽比对计算结果影响较大。德州A区1l1号，形状如图1。基础尺寸44 x l5m，面积换算正方形Bc=25.4。按照矩形L/B=3，l/d=78，Sa／d=3.8，nb=8.5 计算， ψe=0.38，沉降S=146mm；按照正方形形L／B=1，l／d=78，Sa／d=3.8， nb=8.5计算，

(4)计算沉降点 JGJ94—94给出了桩基础角点和中心点计算沉降方法。本次工程统计资料98％均为桩箱、桩筏基础，且未标明是中心还是角点沉降，因此根据对规范的理解，本次计算，所有结果均为矩形基础中点最终沉降量，资料与之对应的是，总沉降量或者是实测沉降的最大值。

4 桩基沉降经验系数ψ说明 (1)回弹再压缩与桩身压缩桩基沉降计算经验系数是大量实测数据统计的结果，在沉降观测资料里，已经包含了回弹再压缩与桩身压缩因素，因此，不再单独列出二者对桩基沉降计算的影响结果。

1 等效系数ψe 运用弹性半无限体内作用力的Mindlin位移解，基于桩、土位移协调条件，略去桩身弹性压缩，给出匀质土中不同距径比、长径比、桩数、基础长宽比条件下刚性承台群桩的沉降数值解：
Q一群桩中各桩的平均荷载； Es一均质土的压缩模量； d一桩径； wM_一Mindlin解群桩沉降系数，随群桩的距径比、长径比、桩数、基础长宽比而变。

(2) 运用弹性半无限体表面均布荷载下的 Boussinesq解，不计实体深基础侧阻力和应力扩散，求得实体深基础的沉降：

m一矩形基础的长宽比；m=a／b； P一矩形基础上的均布荷载之和。

桩基础沉降计算书

0.183)
0.868
5.0344
0.2662
5.8
03502
5.262
101.477
15&218
0.092
42.194
6.2
4x0.1739
2x3x(0.20358
0.2604
5.8
0.3444
5.148
106.625
166.418
0.084
38.525
6.6
4x0.1682
0.2986
5.8
0.3619
5.903
90.735
141.818
0.111
50.908
5.4
4x0.1861
2x3x(0.2123-
0.1892)
0.883
4.7682
0.2772
5.8
03562
5.48
96.215
150.018
0.101
46.321
5.8
4x0.1798
2x3x(0.2078-
1)+3.273900372)=0.439
=yxycx^A s=0.6x0.439x 116.007=30.556mm
1.1
地下水位深度hw<m)
3
基底处地基承载力特征值fak(kPa)
151
桩群边缘围成矩形尺寸(m)：【长Aox宽Bo】
4.2x34
桩周摩擦力向外扩散角哄°)
45
桩长Um)
1.2
土层分层厚度(m)
0.4
相邻基础个数n
3
相邻基础距本基础的距离D(m)
6
二、土层参数
土层名称
土层厚度hj(m)

桩基专项方案计算公式

一、桩基承载力的计算公式1. 单桩承载力计算公式：Qs = Qsk + Qp其中，Qs为单桩承载力；Qsk为极限承载力；Qp为桩身抗拔力。

2. 极限承载力计算公式：Qsk = 1.2×γD×L×fck其中，γ为桩身材料重度；D为桩径；L为桩长；fck为桩身材料抗压强度标准值。

3. 桩身抗拔力计算公式：Qp = 0.8×γD×L×fck其中，Qp为桩身抗拔力；其他参数与极限承载力计算公式相同。

二、桩基沉降的计算公式1. 桩基沉降计算公式：S = (Qs - Qp)×δp / (A×E)其中，S为桩基沉降；δp为桩身材料变形模量；A为桩身截面积；E为桩身材料弹性模量。

2. 桩基沉降计算公式（简化）：S = (Qs - Qp)×δp / (πD²/4)其中，其他参数与桩基沉降计算公式相同。

三、桩基首灌混凝土计算公式1. 钻孔灌注桩首盘方量计算公式：V = (H1 - H2)×πD²/4 + πd²/4×h1其中，V为首盘方量；H1为桩孔底至导管底端距离；H2为导管初灌埋深；D为桩孔直径；d为导管内径；h1为桩孔内混凝土达到埋置深度时，导管内混凝土柱平衡导管外压力所需的高度。

2. 钻孔灌注桩首盘方量计算公式（简化）：V = πD²/4×(H1 - H2) + πd²/4×h1其中，其他参数与钻孔灌注桩首盘方量计算公式相同。

四、桩基施工进度计算公式1. 桩基施工进度计算公式：P = (N × D × L) / (T × 24 × 60)其中，P为桩基施工进度；N为桩基数量；D为桩径；L为桩长；T为施工时间（小时）。

2. 桩基施工进度计算公式（简化）：P = N × D × L / (T × 24)其中，其他参数与桩基施工进度计算公式相同。

桩基沉降计算方法的分析及评价

桩基沉降计算方法的分析及评价桩基沉降计算方法的分析及评价桩基沉降计算是针对桩基而言的一种结构计算，其目的在于确定桩基的沉降情况，以保证结构的质量和稳定性。

由于桩基的沉降与地质、地形、土层等因素紧密相关，因此针对桩基沉降的计算方法也是十分复杂和丰富的。

本文将从针对桩基沉降的计算方法进行分析和评价。

一、弹性计算法弹性计算法是一种基于极限平衡原理和弹性力学理论的桩基沉降计算方法，其基本假设是桩基沉降量与桩柱的弹性变形成正比，与地基和孔壁的变形无关。

通过对桩基刚度和孔周土应力分布进行分析，弹性计算法可以得到桩基沉降量和桩柱内应力分布情况。

这种计算方法的优点是精度较高，计算结果较为准确，且相对比较简单易行。

但缺点在于该方法只适用于短桩或第一层土壤比较硬或根据某些经验公式得出的孔周土应力分布区域，且只能获得初始沉降量和孔周土的应力分布情况，无法考虑桩柱周围土层塑性变形的影响。

二、塑性计算法塑性计算法是一种基于塑性力学理论的桩基沉降计算方法，它认为在桩顶上的土体，只要与桩柱相连并处于某种限定条件下，就会与桩柱同步发生塑性变形，最终导致桩柱沉降。

该方法需要考虑桩周土体的塑性变形，相对来说较为精确。

该计算方法的优点是可以分析桩基沉降过程，并考虑孔周土层与桩柱的相互作用，计算精度较高。

但缺点在于模型复杂，计算量大，难以掌握和应用。

三、有限元法有限元法是一种数学方法，通过对结构的有限个部分进行计算，以模拟整个结构的行为，进而得到该结构的各种力学性能指标的计算方法。

有限元法不但能够准确地分析桩基的沉降情况，还可以考虑桩柱周围土层塑性变形的影响，并且可以精确地模拟各种不同的复杂条件下的沉降情况。

有限元法的优势在于能够计算各种各样的复杂情况，并且精度较高、适用性强。

缺点在于过程复杂，计算量大，需要高超均衡的数学物理知识和计算机技能。

总之，针对不同情况下的桩基沉降计算，应根据实际情况选用合适的计算方法。

在实际的工程中，为确保桩基的质量和稳定性，往往同时使用不同的计算方法，并结合现场监测和验收，及时调整和纠正，以保证结果的准确性。

基础沉降

5．桩基沉降计算采用长期效应组合的荷载标准值进行桩基础的沉降计算。

由于桩基础的桩中心距小于6d ，所以可以采用分层总和法计算最终沉降量。

在荷载效应准永久组合下承台底竖向荷载设计值kN F 4360= 基底处压力kpa A G F p 3965.35.32025.35.34360=⨯⨯⨯⨯+=+=基底自重压力20 2.040.0d kpa γ=⨯=基底处的附加应力kpa d p p 356403960=-=-=γ 桩端处的附加应力kpa d p p 3560=-=γ桩端平面下的土的自重应力c σ和附加应力z σ（04p z ασ=）计算如下： ①．在z=0时： 18.8218.9919.60.95c i ih σγ==⨯+⨯+⨯∑＝226.32kPakpa p bzb l z 35635625.044,25.0,215.0,10=⨯⨯=====ασα ②．在m z 0.1=时：kPa h ii c 245.9219.60.1226.32=⨯+==∑γσ kpa p bzb l z 16.306356215.044,215.0,0,10=⨯⨯=====ασα ③．在m z 2.0=时：kPa h i i c 265.5219.61.0254.92=⨯+==∑γσkpa p bzb l z 16.3513562466.044,2466.0,43.0,10=⨯⨯=====ασα ④．在m z 3.0=时265.52 1.019.6285.12c i ih kPa σγ==+⨯=∑kpap bzb l z 61.3423562406.044,2406.0,645.0,10=⨯⨯=====ασα ⑤.在m z 4.0=时kPa h i i c 304.7219.61.0285.12=⨯+==∑γσkpap bzb l z 94.3293562317.044,2317.0,86.0,10=⨯⨯=====ασα ⑥.在m z 5.0=时kPa h i i c 324.3219.61.0304.72=⨯+==∑γσkpap bzb l z 85.3143562211.044,2211.0,08.1,10=⨯⨯=====ασα ⑦.在m z 6.0=时kPa h i i c 343.9219.61.0324.32=⨯+==∑γσkpap bzb l z 04.29935621.044,21.0,29.1,10=⨯⨯=====ασα ⑧.在m z 7.0=时kPa h i i c 363.5219.61.0343.92=⨯+==∑γσkpap bzb l z 52.2833561991.044,1991.0,5.1,10=⨯⨯=====ασα ⑨.在m z 8.0=时kPa h i i c 383.1219.61.0363.52=⨯+==∑γσkpap bzb l z 42.2683561885.044,1885.0,72.1,10=⨯⨯=====ασα ⑩.在m z 9.0=时kPa h i i c 402.7219.61.0383.12=⨯+==∑γσkpa p bzb l z 32.25635618.044,18.0,94.1,10=⨯⨯=====ασα计算如下表：Z(mm)blbzi α)(mm z i i α1---∑z i i i z z αα)(mPa E si )110(4---⨯=∆i i i i z z Ei p Si αα 0 10.25 01000 1 0.215 0.2494 997.6 997.6 7.0 33.54 2000 1 0.43 0.2466 1972.8 957.2 7.0 32.45 300010.6450.24062887.2914.48.226.514000 1 0.86 0.2317 3707.2 820 8.223.785000 11.080.2211 4422 714.88.220.736000 1 1.29 0.21 5040 618 8.217.917000 1 1.5 0.1991 5774.8 734.8 8.221.308000 1 1.72 0.1885 6032 257.8 8.27.489000 1 2.07 0.18 6480 448 8.212.98'S ＝196.95mm沉降经验系数 1.5=ψ。

桩基沉降计算

(3)等效矩形实际工程的建筑平面十分复杂，完全矩形截面很难遇到。下图为工程中的几个实际平面：从计算上看，换算截面的长宽比对计算结果影响较大。德州A区1l1号，形状如图1。基础尺寸44 x l5m，面积换算正方形Bc=25.4。按照矩形L/B=3，l/d=78，Sa／d=3.8，nb=8.5计算， ψe=0.38，沉降S=146mm；按照正方形形L／B=1，l／d=78，Sa／d=3.8，nb=8.5计算， ψe=0.29，沉降S=120mm；实测沉降143mm。本次计算中，均按照建筑平面外沿取长宽比，以得到与实际符合的经验系数。
等效系数ψe 运用弹性半无限体内作用力的Mindlin位移解，基于桩、土位移协调条件，略去桩身弹性压缩，给出匀质土中不同距径比、长径比、桩数、基础长宽比条件下刚性承台群桩的沉降数值解： Q一群桩中各桩的平均荷载； Es一均质土的压缩模量； d一桩径； wM_一Mindlin解群桩沉降系数，随群桩的距径比、长径比、桩数、基础长宽比而变。
等效果作用分层总和法桩基一点最终沉降量计算式
01
02
其中zi、z(i-1)为有效作用面至i、i一1层层底的深度；αj、α(i-1)为按计算分块长宽比a／b及深宽比Zi 、z(i-1)/b、由附录 D 确定。 p0为承台底面一载效应准永久组合附加压力，将其用于桩端等效作用面。
3桩基沉降经验系数ψ统计本次规范修编时，收集了软土地区上海、天津，一般第四纪土地区北京、沈阳，黄土地区西安共计1 5 0份已建桩基工程的沉降观测资料，由实测沉降与计算沉降之比ψ与沉降计算深度范围内压缩模量当量值Es的关系如图5.5.1，同时给出ψ值列于规范表5.5.1 0。详细分析过程如下：
短边布桩数nb
(2)短边布桩数nb 对于规则桩承台，nb总为整数：但是在实际工程计算中，nb总为小数，本次计算所有短边计算桩数，均是计算值，没有取整。当桩数比较少时，nb对φe的计算结果影响较大，但是桩数较多时，影响较小。银河宾馆，L／B=1，l／d=9 8，Sa／d=3.2 nb=1 6.4时，ψe=0.3 nb=1 6.0时，ψe=0.2 9 8 nb=1 7.0时，ψe=0.3 0 5 小北门高层工房，L/B=2.8，l/d=67.5，Sa/d=5.3 nb=8.2时，ψe=0.442 nb=8.0时，ψe=O.438 nb=9.0时，ψe=O.455 可见，其误差<3％，可以接受。

pkpm桩基沉降计算

pkpm桩基沉降计算
PKPM（PILE FOUNDATION SETTLEMENT PROGRAM）是
一种针对桩基沉降计算和分析的计算软件，常用于土木工程中的桩基设计。

PKPM桩基沉降计算主要用于评估桩基在荷载作用下的沉降情况及其对结构稳定性的影响。

使用PKPM桩基沉降计算，需要输入桩基的工作图形和参数，以及所施加的荷载。

计算过程一般包括以下几个步骤：
1. 确定桩基的几何形状，如直径、长度等。

2. 确定桩基的材料特性，如弹性模量、剪切模量等。

3. 根据土壤参数和荷载情况，建立合适的桩土互作用模型。

4. 进行桩基沉降计算，得到桩基的沉降量。

5. 根据计算结果评估桩基的稳定性和安全性。

PKPM桩基沉降计算可以通过输入不同的参数和荷载情况进行多次计算，以评估不同条件下的桩基沉降情况，并选择合适的桩基设计方案。

需要注意的是，PKPM桩基沉降计算只是一种计算工具，对于桩基设计仍需综合考虑土壤特性、荷载情况和实际工程要求等多方面因素，进行综合分析和判断。