【毕业设计】塑料瓶盖模具设计

【毕业设计】塑料瓶盖模具设计课题: 瓶盖模具设计专业:模具设计与制造班级:模具****班报告人:@@@@@@@@@指导教师:@@@@@@时间:2018-6-2*****************一,塑件的工艺性分析 (4)1、塑件设计要求 (4)2、塑件材料分析 (5)3、塑件的结构和尺寸精度及表面质量分析 (5)1）塑件的结构分析 (5)2）表面质量的分析 (5)3）塑件尺寸精度的分析 (6)二、确定成型方案 (6)1、塑件的体积重量 (6)2、塑件的注射工艺参数的确定 (6)三、型腔数的确定及浇注系统的设计 (7)1、分型面的选择 (7)2、型腔数的确定 (8)3、确定型腔的排列方式 (8)4、浇注系统的设计 (9)1）主流道的设计 (9)2）冷料穴与拉料杆的设计 (9)3）分流道的设计 (10)4）浇口的设计 (10)四、排气、冷却系统的设计与运算 (11)1、排气系统的设计 (11)2、冷却系统的设计与运算 (12)五、模具工作零件的设计与运算选择模架 (13)1、型芯设计及运算 (13)2、型腔侧壁厚度和底板厚度的运算 (13)1）型腔侧壁厚度的运算 (14)2）底板厚度的运算公式如下： (14)3模架选择 (14)六、脱模机构的设计与运算 (15)1、脱模力的运算 (15)2、推板的厚度 (16)3、顶杆直径的运算 (16)七、注射机与模具各参数的校核 (17)1、工艺参数的校核 (17)1）注射量的校核（按体积） (17)2）锁模力的校核 (18)3）最大注射压和的校核 (18)2、安装参数的校核 (18)八、设计总结 (19)九、参考文献 (21)一、塑件的工艺性分析C A B D1、塑件设计要求如图1 所示, 材料为PC , 收缩率5 ~7%,材料的柔韧性较好,伸缩率较高。

零件分上、下盖两部分,可多次开合，为减少模具数量，缩短生产周期等，因此上、下盖采纳整体式结构，用一副模具来生产。

将上盖D处尺寸与下盖孔尺寸配合设计为过盈配合。

由于塑件的材料为PC , 有良好的伸缩性，下盖A 处的环状凸筋需强制脱模,因此设计了D 处的3 个缺口, 使塑件有了向外变形的空间。

2、塑件的原材料分析：塑件的材料采纳聚碳酸脂PC，属热塑性塑料，该塑料具有如下的成型特性：●无定形料、吸湿性大、不易分解。

●韧性好，使用温度-100~130℃。

●质脆、表面硬度低。

●流淌性中等，溢边值0.03mm左右，易发生填充不良、缩孔、凹痕、熔接痕等缺陷。

●宜取高压注射，在不显现缺陷的条件下宜取高料温、模温，可增加流淌性，降低内应力、方向性，改善透亮度及强度。

●模具浇注系统应对料流阻力小，脱模斜度应大，顶出平均，表面粗糙度应好，注意排气。

●质透亮，要注意防止显现气泡、银丝、熔接痕及滞料分解、混入杂质。

3、塑件的结构和尺寸精度及表面质量分析：1）塑件的结构分析该零件的总体形状为圆弧形，上盖结构相对简单。

要保证上下盖能够多次开合，则C铰链处分子具有高度取向，形成新的结晶形状，从而提高其开合次数。

2）塑件尺寸精度的分析零件的重要尺寸，如，φ18±0.22尺寸精度为3级，重要尺寸φ6±0.08尺寸精度为3级，其它尺寸均无公差要求，一样可采纳MT5。

由以上的分析可见，该零件的尺寸精度要求不高，模具相关零件尺寸的加工可保证。

从塑件的壁厚上来看，壁厚最大处为2m，最小处为1m，壁厚差为1m，较为平均。

3）表面质量的分析该零件的表面要求无凹坑等缺陷外，表面质量要求较容易实现。

综上分析能够看出，注射时在工艺参数操纵得较好的情形下，零件的成型要求能够得到保证。

二、确定成型方案1、塑件的体积重量运算塑件的重量是为了选用注射机及确定模具型腔数。

运算得塑件的体积：V＝8474.6mm3运算塑件的质量：公式为W＝Vρ依照设计手册查得聚碳酸酯的密度为ρ＝1.18kg/dm3，故塑件的重量为：W＝Vρ＝8474.6×1.18×10-3＝8g依照注射所需的压力和塑件的重量以及其它情形，可初步选用的注射机为：SZ－60/40型注塑成型机，该注塑机的各参数如下表所示：2、塑件的注射工艺参数的确定依照情形，聚甲基丙烯酸甲酯的成型工艺参数可作如下选择，在试模时可依照实际情形作适当的调整。

注射温度：包括料筒温度和喷嘴温度。

料筒温度：后段温度t1选用180℃中段温度t2选用200℃前段温度t3选用220℃喷嘴温度：选用220℃注射压力：选用100MP注射时刻：选用20s保压时刻：选用2s保压：80MP冷却时刻：选用28s总周期：50s三、型腔数的确定及浇注系统的设计1、分型面的选择J K L M该塑件分型面选用双分型面，如上图所示J为主分型面，L为流道分型面，K、M主抽芯分型面。

2、型腔数的确定型腔数的确定有多种方法，本题采纳注射机的注射量来确定它的数目。

其公式如下：n2=(G-C)/V式中：G——注射机的公称注射量/cm3V——单个制品的体积/cm3C——浇道和浇口的总体积/cm3生产中每次实际注射量应为公称注射量G的（0.75－0.45）倍，现取0.6G进行运算。

每件制品所需浇注系统的体积为制品体积的（0.2－1）倍，现取C＝0.6V进行运算。

n2=(G-0.6V n2）/Vn2=0.6G/1.6V=(0.6×60)/（1.6×8.5）=2.6由以上的运算可知，可采纳一模两腔的模具结构。

3、确定型腔的排列方式本塑件在注射时采纳一模两件，即模具需要两个型腔。

综合考虑浇注系统、模具结构的复杂程度等因素，拟采纳下图所示的型腔排列方式。

4、浇注系统的设计1）主流道的设计依照设计手册查得SZ－60/40型注射机喷嘴有关尺寸如下：喷嘴前端孔径：d0=φ3.5mm喷嘴前端球面半径：R0＝15mm为了使凝料能顺利拔出，主流道的小端直径D应稍大于注射喷嘴直径d。

D＝d+(0.5－1)mm=φ3.5+1＝φ4.5mm主流道的半锥角α通常为1°－2°过大的锥角会产生湍流或涡流，卷入空气，过小的锥角使凝料脱模困难，还会使充模时熔体的流淌阻力过大，此处的锥角选用2.5°。

经换算得主流道大端直径D＝φ8.5mm,为使熔料顺利进入分流道，可在主流道出料端设计半径ｒ＝5mm的圆弧过渡。

主流道的长度L一样操纵在60mm之内，可取L＝55mm。

2）冷料穴与拉料杆的设计关于依靠推件板脱模的模具常用球头拉料杆，当前锋冷料进入冷料穴后紧包在拉料杆的球头上，开模时，便可将凝料从主流道中拉出。

球头拉料杆固定在动模一侧的型芯固定板上，并不随脱模机构移动，因此当推件板从型芯上脱出制品时，也将主流道凝料从球头拉料杆上硬刮下来。

其结构如下图所示：拉料杆3）分流道的设计分流道在设计时应考虑尽量减小在流道内的压力缺失和尽可能幸免熔体温度的降低，同时还要考虑减小流道的容积。

圆形和正方形流道的效率最高，当分型面为平面时一样采纳圆形的截面流道，但考虑到加工的方便性，可采纳半圆形的流道。

一样分流道直径在3－10mm范畴内，分流道的截面尺寸可依照制品所用的塑料品种、重量和壁厚，以及分流道的长度由《中国模具设计大典》第2卷中图9.2－12所示的体会曲线来选定，经查取D’=7.6mm较为合适，分流道长度取L＝194mm从图9.2－14中查得修正系数f L=1.02，则分流道直径经修正后为D＝D’f L=7.6×1.02=5.712，取D＝8mm4）浇口的设计依照浇口的成型要求及型腔的排列方式且材料粘度小，故选用点浇口较为合适。

点浇口有浇口痕迹小等优点。

从制品的内盖进料，点浇口的截面形状为直径D1的圆形，其优点是截面形状简单，易于加工，便于试模后修正。

浇口是在制品的内表面留有浇口痕迹，因为该制件内表面质量要求较低，又是中小型制品的一模两腔结构，因此能够采纳点浇口。

浇口直径一样为0.6~1.5 mm，其大小由物料性质和制件重量决定，浇口台阶长度为0.5~1.2 mm.最好为0.5~0.8 mm，浇口直径可由体会公式确定如下：d=k*c*A1/4式中：A——型腔的表面积（mm2）；K——材料系数。

对材料PC为0.7；C——壁厚系数从《塑料成型模具》的65页的表3-3-2如下图所示中选取上式适用于壁厚t 0.7~2.5 mm的制品。

运算得型腔的表面积A=1488.2 mm2制件壁厚t=1.2 mm 将其带入公式：d=0.7×0.23×1488.21/4=0.8mm浇口台阶长度取1 mm。

四、排气、冷却系统的设计与运算1、排气系统的设计排气槽的截面积可用如下公式进行运算：F＝25m1(273+T1)1/2/tP0①式中：F——排气槽的截面面积（m2）m1——模具内气体的质量(kg)P0——模具内气体的初始压力（Mp）取0.1MpT1——模具内被压缩气体的最终温度(℃)t——充模时刻(s)模内气体质量按常压常温20℃的氮气密度ρ0＝1.16kg/m3运算，有m1=ρ0V0③式中：V0——模具型腔的体积（m3）应用气体状态方程可求得上式中被压缩气体的最终温度（℃）T1＝（273+T0）(P1/P)0.1304-273②式中：T0——模具内气体的初始温度（℃）由V＝8474.6mm3充模时刻t=1s被压缩气体最终排气压力为P1＝20MPa由③式得：T1＝(273+20)(20/0.1)0.1304-273=311.7℃模具内的气体质量由②式得：m1=V0ρ0=9.132×10-6×1.16kg=1.06 ×10-5kg将数据代入①式得：所需排气槽的截面面积为：F=[25×1.06×10-5(273+311.7)1/2]/(1×0.1×106)=0.064mm2由于制件体积较小，因此不必另外开设排气槽，气体由卸料杆和凸、凹模等间隙排出即可。

2冷却系统的设计与运算冷却系统设计的有关公式：qV=WQ1/ρc1(θ1-θ2) ①式中：qV——冷却水的体积流量(m3/min)W——单位时刻内注入模具中的塑料重量(kg/min)Q1——单位重量的塑料制品在凝固时所放出的热量(kJ/kg)ρ——冷却水的密度(kg/m3)0.98×103c1——冷却水的比热容[kJ/(kg.℃)] 4.187θ1——冷却水的出口温度(℃)25θ2——冷却水的入口温度(℃)20Q1可表示为：Q1=[c2(θ3-θ4)+u]式中：c2——塑料的比热容[kJ/(kg.℃)] 1.465Q3——塑料熔体的初始温度(℃) 200θ4——塑料制品在推出时的温度(℃) 60u——结晶型塑料的熔化质量焓(kJ/kg)Q1=[c2(θ3-θ4)+u]=1.465(200-60)=205.1kJ/kg将以上各数代入①式得：qV=(0.013×205.1)/[0.98×103×4.187(25-20)]m3/min=0.13×10-3m3/min上述运算的设定条件是：模具的平均工作温度为40℃，用常温20℃的水作为模具的冷却介质，其出口温度为25℃，产量为0.013kg/min。