双立杆钢管落地脚手架计算书

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_双管落地_脚手架计算书

扣件式钢管(双管落地)脚手架设计计算书1. 计算参数设定(1) 脚手架参数脚手架采用Φ48×3.5钢管，脚手架总高度45.00m，内立杆离墙0.20m；立杆步距h=2.00m，立杆纵距L a=1.50m，立杆横距0.80m，连墙件按二步二跨布置；双管高度20.00m，单管高度25.00m；平桥脚手板铺：双管段10层，单管段12层。

(2) 钢管截面特征壁厚t=3.5mm，截面积A=489mm2，惯性矩I=121900mm4；截面模量W=5080mm3，回转半径i=15.8mm，每米长质量0.0384kN/m；Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值 f =205N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2。

(3) 荷载标准值1) 永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值0.1176kN/m；脚手板采用钢筋条栅脚手板，自重标准值为0.150kN/m2；栏杆与挡板采用钢管栏杆,自重标准值为0.0684kN/m；脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值0.002kN/m2。

2) 施工均布活荷载标准值装修脚手架2.00kN/m2，结构脚手架3.00kN/m2。

3) 作用于脚手架上的水平风荷载标准值ωk脚手架搭设高度为45.00m 地面粗糙度按B类；风压高度变化系数μz=1.00 (标高+10m)；单双管交接处风荷载高度变化系数μz=1.25(+20m)；挡风系数ϕ=0.868，背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数： μs=1.3ϕ=1.1284；工程位于广州市，基本风压ω0=0.50kN/m2 ；双管立杆水平风荷载标准值 ωk1=0.7μzμsω0=0.7×1.00×1.1284×0.50=0.39kN/m2；单双管交接处水平风荷载标准值 ωk2=0.7μzμsω0=0.7×1.25×1.1284×0.50=0.49kN/m2。

双立杆落地式钢管脚手架计算1

落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。

计算参数:双排脚手架，搭设高度19.2米，9.0米以下采用双管立杆，9.0米以上采用单管立杆。

立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.00米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。

钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。

施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑3层施工。

脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设10层计算。

栏杆采用竹笆片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。

脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。

基本风压0.40kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数1.2100。

地基承载力标准值160kN/m2，基础底面扩展面积0.300m2，地基承载力调整系数0.40。

一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.100×1.000/3=0.033kN/m活荷载标准值 Q=2.000×1.000/3=0.667kN/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.033=0.086kN/m活荷载的计算值 q2=1.4×0.667=0.933kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.086+0.10×0.933)×1.5002=0.225kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.086+0.117×0.933)×1.5002=-0.265kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.265×106/4491.0=59.022N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.033=0.072kN/m活荷载标准值q2=0.667kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.072+0.990×0.667)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=1.616mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

落地架双排脚手架搭设计算书

落地架双排脚手架搭设方案一、施工方案住宅部分二层及二层以下搭设双排脚手架，采用的钢管为Φ48×3.50, 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.20 米，水平间距4.50 米。

立杆间距为1.5m，排距1m，内立杆到外墙面0.3m，水平部距1.6m, 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。

计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 16.0 米，立杆采用单立管。

施工均布荷载为3.0kN/m2,同时施工1层，脚手架共铺设2 层。

二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.350×1.500/3=0.175 kN/m ；活荷载标准值: Q=3.000×1.500/3=1.500 kN/m；荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.500 = 2.356 kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:最大弯矩 M qmax =2.356×1.0002/8 = 0.295 kN.m；σ = M qmax/W =57.974 N/mm2；小横杆的计算强度小于 205.0 N/mm2,满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.175+1.500 = 1.713 kN/m ；最大挠度 V = 5.0×1.713×1000.04/(384×2.060×105×121900.0)=0.888 mm；小横杆的最大挠度小于 1000.0 / 150=6.667 与10 mm,满足要求！三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

双排双立杆脚手架计算书(完整版)

基本风压为0.45KN/mi。施工荷载Qk=3KN/nn。木脚手板自重标准值Qf0.35KN/n2,栏木、挡脚板自重标准值Q>2=0.14 KN/m。
本脚手架计算依据：
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130- 2001)(以下简称规范)
《建筑施工手册》第三版(以下简称手册)
1)纵向水平杆、横向水平杆计算
W
6
= 0.478乌=94.09N/mm < f=205N/mm25.08 10
符合要求
(2)变形验算
查规范得：
弹性模量E=2.06X105N/mml
惯性矩l=12.19cm2
作用于横向水平杆线荷载设计值：
q=1.2X0.35X0.75+1.4X3X0.75=3.465 N/m
则挠度为：
44
=也=5彳竿1050__4=2.18mm竺=7mm384EI3842.061012.1910150
1.横向水平杆验算
(1)抗弯验算
作用于横向水平杆弯矩设计值：
M=1.2Mgk+1.4MqK
贝
22
Mna=1.2qG^lb+1.4qQk?b
8 8
2
=(1.2 0.35 0.75 1.430.75) 1.05
8
=0.478KN?m
查规范得：
截面模量W=5.08crm
Q235钢抗弯强度设计值
_Mmax .
同时也小于10mm
满足要求
2.纵向水平杆计算
(1)抗弯验算
横向水平杆向内侧挑出距离为300mm按200mn计算
a1)2=0.5X3.465X1.05X(1 +竺)2=2.578KN
lb1.05

脚手架计算书

脚手架计算书一、落地脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。

一、参数信息:钢管强度为205.0 N/mm 2，钢管强度折减系数取0.90。

双排脚手架，搭设高度24.0米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。

钢管类型为φ48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。

施工活荷载为3.0kN/m 2，同时考虑1层施工。

脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m 2，按照铺设4层计算。

栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m 2。

脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加两根小横杆。

基本风压0.40kN/m 2，高度变化系数1.3900，体型系数1.2480。

地基承载力标准值170kN/m 2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D 4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.500=2.356kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=2.356×0.8002/8=0.188kN.mσ=0.188×106/5077.8=37.120N/mm2小横杆的计算强度小于184.5N/mm 2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值 q=0.038+0.175+1.500=1.713kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×1.713×800.04/(384×2.06×105×121867.0)=0.364mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

双排双立杆脚手架计算书

双排双立杆脚手架计算书本工程采以双排单管扣件式钢管脚手架,钢管规格为48×3.5mm ；密目网规格：2300目/100cm 2 ,每目空隙面积为 1.3mm 2.脚手架立於基槽回填土上,下设50×300×4000木垫板.立杆横距为1.05米,立杆纵距为1.5米,水平杆步距为1.8米,水平横杆间距为0.75米,内立杆距墙0.3米；连墙件为两步三跨设置,连墙件采以48×3.5mm 钢管,以双直角扣件分别与脚手架和框架柱或预埋件连接.搭设高度为20m.外侧立面采以密目安全网全封闭,再二层满铺脚手板进行防护.基本风压为0.45KN/m 2.施工荷载Q k =3KN/m 2.木脚手板自重标准值Q p1=0.35 KN/m 2,栏木.挡脚板自重标准值Q p2=0.14 KN/m.本脚手架计算依据：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）（已下简称规范）《建筑施工手册》第三版（已下简称手册）一）纵向水平杆.横向水平杆计算1.横向水平杆验算（1）抗弯验算作以於横向水平杆弯矩设计值：M=1.2GK M +1.4∑QK M则：M max =1.282b Gk l q •+1.482b Qk l q • =805.1)75.034.175.035.02.1(2⨯⨯⨯+⨯⨯ =0.478KN •m查规范得：截面模量W=5.08cm 3Q235钢抗弯强度设计值σ =WM max =361008.510478.0⨯⨯=94.09N/mm 2 < f=205N/mm 2符合要求（2）变形验算查规范得：弹性模量E=2.06×105 N/mm 2惯性矩I=12.19cm 2作以於横向水平杆线荷载设计值：q=1.2×0.35×0.75+1.4×3×0.75=3.465 N/m则挠度为：υ =EI ql b 38454=4541019.121006.23841050465.35⨯⨯⨯⨯⨯⨯=2.18mm<1501050=7mm 同時也小於10mm满足要求2.纵向水平杆计算（1）抗弯验算横向水平杆向内侧挑出距离为300mm,按200mm 计算 F=2121)1(b b l a ql +=0.5×3.465×1.05×(1+05.12.0)2 =2.578KNM max 0.175Fl a =0.175×2.578×1.5=0.677KN •m抗弯强度σ=WM max =361008.510677.0⨯⨯=133.27 N/mm 2 < f=205N/mm 2 满足要求（2）挠度验算υ=EI Fl a 100146.13=45331019.121006.2100150010578.2146.1⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=3.97mm<1501500=10mm 满足要求（3）纵向水平杆与立杆连接扣件抗滑承载力验算：2.15×2.578=5.5427KN<R c =8KN满足要求二）立杆验算1.长细比验算：查规范得：k=1.55u=1.50i =1.58cm立杆计算长度o l =kuh=1.55×1.5×1.8=3.1185m长细比λ=il o =58.1101185.32⨯=197.37<210(《冷弯薄壁型钢结构技术规范》) 符合要求2.风荷载产升地立杆弯矩：（1）密目安全网挡风系数计算安全网ϕ=w n A A 2.1=100)0013.02300100(2.1⨯-=0.841 查规范得敞开双排扣件钢管脚手架挡风系数脚手架ϕ=0.089则：ϕ=安全网ϕ+脚手架ϕ=0.841+0.089=0.868（2）风荷载标准值计算查规范得z μ=1.35s μ=1.3ϕ=1.1284则:k w =0.7z μs μo w =0.7×1.35×1.1284×0.45=0.48KN/m（3）风荷载产升地立杆弯矩：w M =0.85×1.4wk M =104.185.02h l w a k ⨯ =108.15.148.04.185.02⨯⨯⨯⨯ =0.278KN •m3.立杆段轴向力设计值计算：（1）组合风荷载時：查规范得脚手架结构自重标准值：K g =0.1248KN/m木脚手板自重标准值（按满铺二层计算）：∑1P Q =2×0.35=0.7 N/M 2栏杆.挡脚板自重标准值：2P Q =0.14 KN/m施工均布活荷载标准值：K Q =3KN/m则：脚手架结构自重标准值产升地轴向力：K G N 1=S H K g =20×0.1248 =2.496 KN构配件自重标准值产升地轴向力：K G N 2=21（b l +0.3）∑1P a Q l +2P Q a l =21（1.05+0.3）×1.5×0.7+0.14×1.5 =0.919 KN施工荷载标准值产升地轴向力总和：∑QK N =21（b l +0.3）K a Q l =21（1.05+0.3）×1.5×3 =3.038KN组合风荷载時立杆段轴向力设计值：N=1.2（K G N 1+K G N 2）+0.85×1.4∑QK N=1.2×（2.496+0.919）+1.4×3.038=7.713KN（2）否组合风荷载時立杆段轴向力设计值：N=1.2（K G N 1+K G N 2）+1.4∑QK N=1.2×（2.496+0.919）+1.4×3.038=8.351KN4.组合风荷载時立杆稳定性验算：查规范得:轴心受压构件地稳定系数ϕ=0.186立杆截面面积A=4.89cm 2截面模量W=5.08cm 3则:A N ϕ+W M W =231089.4186.01013.7.7⨯⨯⨯+3331008.51010278.0⨯⨯⨯ =139.53N/mm 3<f=205 N/mm 3符合要求5.否组合风荷载時立杆稳定性验算： A N ϕ=231089.4186.010351.8⨯⨯⨯ =91.82 N/mm 3<f=205 N/mm 3符合要求三)连墙件验算1.抗滑验算每個连墙件覆盖地脚手架面积：w A =a l h 32•=2×1.8×3×1.5=16.2 m 2由风荷载产升地连墙件地轴向力设计值：lw N =1.4w k A w =1.4×0.48×16.2=10.89KN查规范得：o N =5连墙件地轴向力设计值：l N =lw N +o N =10.89+5=15.89KN抗滑验算：查规范得：每個直角扣件抗滑承载力设计值：C R =8 KN由於采以双扣件设置故：l N =15.89 KN<2C R =2×8=16 KN满足要求2.稳定性验算：由於连墙件以直角扣件分别连与脚手架和框架柱上地附加钢管上, 因此：o l =0.6+0.3+1.05=1.95m查规范得回转半径i =1.58 cm长细比验算：λ=il o =58.11095.12⨯=123<[λ]=150(《冷弯薄壁型钢结构技术规范》) 满足要求查规范得轴心受压构件地稳定系数 ϕ=0.434钢管截面积A=4.89 cm 2连墙件稳定性验算：A N l ϕ=231089.4434.01089.15⨯⨯⨯=74.87N/mm 2<205 N/mm 2 满足要求四）立杆地基承载力验算1.计算基础面积：每块垫板长4米,可放置3根立杆.则： A=31×0.3×4=0.4m 22.地基承载力设计值：查《荷载规范》得回填土承载力：gk f =130 KP a =130 KN/m 2查规范得脚手架地基承载力调整系数c k =0.4则：g f =c k •gk f 0.4×130=52 KN/m 23.地基承载力验算否组合风荷载時立杆段轴向力设计值：N=8.351KN则：p =A N =4.0351.8=20.9 KN/m 2 <g f =52 KN/m 2 满足要求经已上验算得出,本工程脚手架满足施工结构安全要求.。

双排双立杆脚手架计算书.doc

双排双立杆脚手架计算书本工程采用双排单管扣件式钢管脚手架，钢管规格为48×3.5mm ；密目网规格：2300目/100cm 2 ，每目空隙面积为1.3mm 2。

脚手架立于基槽回填土上，下设50×300×4000木垫板。

立杆横距为1.05米，立杆纵距为1.5米，水平杆步距为 1.8米，水平横杆间距为0.75米，内立杆距墙0.3米；连墙件为两步三跨设置，连墙件采用48×3.5mm 钢管，用双直角扣件分别与脚手架和框架柱或预埋件连接。

搭设高度为20m 。

外侧立面采用密目安全网全封闭，在二层满铺脚手板进行防护。

基本风压为0.45KN/m 2。

施工荷载Q k =3KN/m 2。

木脚手板自重标准值Q p1=0.35 KN/m 2，栏木、挡脚板自重标准值Q p2=0.14 KN/m 。

本脚手架计算依据：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）（以下简称规范）《建筑施工手册》第三版（以下简称手册）一）纵向水平杆、横向水平杆计算 1.横向水平杆验算（1）抗弯验算作用于横向水平杆弯矩设计值： M=1.2GK M +1.4∑QK M 则：M max =1.282b Gk l q ∙+1.482b Qk l q ∙=805.1)75.034.175.035.02.1(2⨯⨯⨯+⨯⨯=0.478KN ∙m 查规范得：截面模量W=5.08cm 3 Q235钢抗弯强度设计值σ =WM max =361008.510478.0⨯⨯=94.09N/mm 2 < f=205N/mm2符合要求（2）变形验算查规范得：弹性模量E=2.06×105 N/mm 2 惯性矩I=12.19cm 2作用于横向水平杆线荷载设计值：q=1.2×0.35×0.75+1.4×3×0.75=3.465 N/m 则挠度为：υ =EI ql b 38454=4541019.121006.23841050465.35⨯⨯⨯⨯⨯⨯=2.18mm<1501050=7mm 同时也小于10mm 满足要求2.纵向水平杆计算（1）抗弯验算横向水平杆向内侧挑出距离为300mm ，按200mm 计算 F=2121)1(b b l a ql +=0.5×3.465×1.05×(1+05.12.0)2 =2.578KNM max 0.175Fl a =0.175×2.578×1.5=0.677KN ∙m 抗弯强度σ=WM max =361008.510677.0⨯⨯=133.27 N/mm 2 < f=205N/mm 2满足要求（2）挠度验算υ=EI Fl a 100146.13=45331019.121006.2100150010578.2146.1⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=3.97mm<1501500=10mm满足要求（3）纵向水平杆与立杆连接扣件抗滑承载力验算：2.15×2.578=5.5427KN<R c =8KN 满足要求二）立杆验算 1.长细比验算：查规范得： k=1.55 u=1.50i =1.58cm 立杆计算长度o l =kuh=1.55×1.5×1.8=3.1185m长细比λ=il o =58.1101185.32⨯=197.37<210(《冷弯薄壁型钢结构技术规范》) 符合要求2.风荷载产生的立杆弯矩：（1）密目安全网挡风系数计算安全网ϕ=w n A A 2.1=100)0013.02300100(2.1⨯-=0.841 查规范得敞开双排扣件钢管脚手架挡风系数脚手架ϕ=0.089 则：ϕ=安全网ϕ+脚手架ϕ=0.841+0.089=0.868（2）风荷载标准值计算查规范得z μ=1.35 s μ=1.3ϕ=1.1284则:k w =0.7z μs μo w =0.7×1.35×1.1284×0.45=0.48KN/m（3）风荷载产生的立杆弯矩：w M =0.85×1.4wk M=104.185.02h l w a k ⨯=108.15.148.04.185.02⨯⨯⨯⨯=0.278KN ∙m3.立杆段轴向力设计值计算：（1）组合风荷载时：查规范得脚手架结构自重标准值：K g =0.1248KN/m木脚手板自重标准值（按满铺二层计算）：∑1P Q=2×0.35=0.7 N/M 2栏杆、挡脚板自重标准值：2P Q =0.14 KN/m施工均布活荷载标准值：K Q =3KN/m则：脚手架结构自重标准值产生的轴向力：K G N 1=S H K g =20×0.1248 =2.496 KN构配件自重标准值产生的轴向力：K G N 2=21（b l +0.3）∑1P a Q l +2P Q a l =21（1.05+0.3）×1.5×0.7+0.14×1.5=0.919 KN施工荷载标准值产生的轴向力总和：∑QK N =21（b l +0.3）K a Q l =21（1.05+0.3）×1.5×3=3.038KN组合风荷载时立杆段轴向力设计值： N=1.2（K G N 1+K G N 2）+0.85×1.4∑QK N=1.2×（2.496+0.919）+1.4×3.038 =7.713KN（2）不组合风荷载时立杆段轴向力设计值：N=1.2（K G N 1+K G N 2）+1.4∑QK N =1.2×（2.496+0.919）+1.4×3.038 =8.351KN4.组合风荷载时立杆稳定性验算：查规范得:轴心受压构件的稳定系数ϕ=0.186 立杆截面面积A=4.89cm 2截面模量W=5.08cm 3 则:A N ϕ+W M W=231089.4186.01013.7.7⨯⨯⨯+3331008.51010278.0⨯⨯⨯=139.53N/mm 3<f=205 N/mm 3 符合要求5.不组合风荷载时立杆稳定性验算：A Nϕ=231089.4186.010351.8⨯⨯⨯ =91.82 N/mm 3<f=205 N/mm 3 符合要求三)连墙件验算 1.抗滑验算每个连墙件覆盖的脚手架面积：w A =a l h 32∙=2×1.8×3×1.5=16.2 m 2由风荷载产生的连墙件的轴向力设计值：lw N =1.4w k A w =1.4×0.48×16.2=10.89KN查规范得：o N =5连墙件的轴向力设计值：l N =lw N +o N =10.89+5=15.89KN抗滑验算：查规范得：每个直角扣件抗滑承载力设计值：C R =8 KN由于采用双扣件设置故：l N =15.89 KN<2C R =2×8=16 KN满足要求 2.稳定性验算：由于连墙件用直角扣件分别连与脚手架和框架柱上的附加钢管上，因此：o l =0.6+0.3+1.05=1.95m查规范得回转半径i =1.58 cm 长细比验算：λ=il o =58.11095.12⨯=123<[λ]=150(《冷弯薄壁型钢结构技术规范》)满足要求查规范得轴心受压构件的稳定系数 ϕ=0.434 钢管截面积A=4.89 cm 2 连墙件稳定性验算：A N l ϕ=231089.4434.01089.15⨯⨯⨯=74.87N/mm 2<205 N/mm 2满足要求四）立杆地基承载力验算 1.计算基础面积：每块垫板长4米，可放置3根立杆。

双立杆钢管落地脚手架计算书

双立杆钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 1 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 横杆截面惯性矩I(mm 4) 107800 横杆弹性模量E(N/mm 2)206000横杆截面抵抗矩W(mm 3)4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+G kjb ×l b /(n+1))+1.4×G k ×l b /(n+1)=1.2×(0.033+0.35×0.85/(1+1))+1.4×2×0.85/(1+1)=1.41kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb ×l b /(n+1))+G k ×l b /(n+1)=(0.033+0.35×0.85/(1+1))+2×0.85/(1+1)=1.03kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.41×1.42=0.28kN·mσ=M max/W=0.28×106/4490=61.48N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×1.03×14004/(100×206000×107800)=1.209mm νmax＝1.209mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1400/150，10]＝9.33mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.41×1.4=2.17kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×1.03×1.4=1.59kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=2.17kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.59kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.46×106/4490=103.51N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.925mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[850/150，10]＝5.67mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=2.17/2=1.08kN≤R c=0.85×8=6.8kN横向水平杆：R max=1.1kN≤R c=0.85×8=6.8kN满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H 33 双立杆计算高度H1120.129脚手架钢管类型Ф48×3每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.033/h)×(H-H1)=(0.129+1.4×1/2×0.033/1.8)×(33-12)=2.98kN 单内立杆：N G1k=2.98kN双外立杆：N G1k=(gk+0.033+l a×n/2×0.033/h)×H1=(0.129+0.033+1.4×1/2×0.033/1.8)×12=2.1kN 双内立杆：N GS1k=2.1kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=((H-H1)/h+1)×la×l b×G kjb×1/2/2=((33-12)/1.8+1)×1.4×0.85×0.35×1/2/2=1.32kN 单内立杆：N G2k1=1.32kN双外立杆：N GS2k1=H1/h×la×l b×G kjb×1/2/2=12/1.8×1.4×0.85×0.35×1/2/2=0.69kN双内立杆：N GS2k1=0.69kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=((H-H1)/h+1)×la×G kdb×1/2=((33-12)/1.8+1)×1.4×0.14×1/2=1.24kN双外立杆：N GS2k2=H1/h×la×G kdb×1/2=12/1.8×1.4×0.14×1/2=0.65kN4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×(H-H1)=0.01×1.4×(33-12)=0.29kN双外立杆：N GS2k3=G kmw×la×H1=0.01×1.4×12=0.17kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=1.32+1.24+0.29=2.85kN单内立杆：N G2k=N G2k1=1.32kN双外立杆：N GS2k=N GS2k1+N GS2k2+N GS2k3=0.69+0.65+0.17=1.52kN双内立杆：N GS2k=N GS2k1=0.69kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj+n zj×G kzj)/2=1.4×0.85×(1×2+1×2)/2=2.38kN内立杆：N Q1k=2.38kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.98+2.85)+ 0.9×1.4×2.38=10kN 单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.98+1.32)+ 0.9×1.4×2.38=8.16kN 双外立杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.1+1.52)+0.9×1.4×2.38=7.34kN双内立杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.1+0.69)+0.9×1.4×2.38=6.36kN七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13查《规范》表A得，φ=0.188满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(N G1k+N G2k)+1.4×N Q1k)=(1.2×(2.98+2.85)+1.4×2.38)=10.33kN双立杆的轴心压力设计值N S=1.2×(N GS1k+N GS2k)+N=1.2×(2.1+1.52)+10.33=14.68kN σ=N/(φA)=10334.24/(0.188×424)=129.64N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！σ=K S N S/(φA)=0.6×14676.44/(0.188×424)=110.47N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(N G1k+N G2k)+0.9×1.4×N Q1k)=(1.2×(2.98+2.85)+0.9×1.4×2.38)=10kN 双立杆的轴心压力设计值N S=1.2×(N GS1k+N GS2k)+N=1.2×(2.1+1.52)+10=14.34kN M w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.34×1.4×1.82/10=0.19kN·mσ=N/(φA)+M w/W=10001.04/(0.188×424)+194370.71/4490=168.75N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！M ws=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.28×1.4×1.82/10=0.16kN·mσ=K S(N S/(φA)+M w/W)=0.6×(14343.24/(0.188×424)+159108.76/4490)=129.22N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算N lw=1.4×ωk×3×h×3×l a=1.4×0.45×3×1.8×3×1.4=14.36kN长细比λ=l0/i=600/158=3.8，查《规范》表A.0.6得，φ=0.99(N lw+N0)/(φAc)=(14.36+3)×103/(0.99×489)=35.78N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！对接焊缝强度验算：连墙件的周长l w=πd=3.14×48=150.8mm；连墙件钢管的厚度t=3mm；σ=(N lw+N0)/(l w t)=(14.36+3)×103/(150.8×3)=38.37N/mm2≤f t=185N/mm2满足要求！九、立杆地基承载力验算地基土类型粘性土地基承载力特征值f g(kPa) 140地基承载力调整系数m f 1 垫板底面积A(m2) 0.25 单立杆的轴心压力标准值N=((N G1k+N G2k)+N Q1k)=((2.98+2.85)+2.38)=8.22kN双立杆的轴心压力标准值N S=(N GS1k+N GS2k)+N=(2.1+1.52)+8.22=11.83kN立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝11.83/(1×0.25)＝47.33kPa≤f g＝140kPa 满足要求！。

钢管落地脚手架计算书A10-1

钢管落地脚⼿架计算书A10-1钢管落地脚⼿架计算书⼀、脚⼿架参数脚⼿架搭设⽅式双排脚⼿架脚⼿架钢管类型Φ48×2.8脚⼿架搭设⾼度H(m) 21.5 脚⼿架沿纵向搭设长度L(m) 136⽴杆步距h(m) 1.8 ⽴杆纵距或跨距l a(m) 1.4⽴杆横距l b(m) 0.85 内⽴杆离建筑物距离a(m) 0.3双⽴杆计算⽅法按双⽴杆受⼒设计双⽴杆计算⾼度H1(m) 6双⽴杆受⼒不均匀系数K S0.6⼆、荷载设计脚⼿板类型⽵笆⽚脚⼿板⾃重标准值G kjb(kN/m2) 0.150.01脚⼿板铺设⽅式1步1设密⽬式安全⽴⽹⾃重标准值G kmw(kN/m2)挡脚板类型⽊挡脚板栏杆与挡脚板⾃重标准值G kdb(kN/m) 0.140.1248挡脚板铺设⽅式2步1设每⽶⽴杆承受结构⾃重标准值g k(kN/m)横向斜撑布置⽅式5跨1设结构脚⼿架作业层数n jj 2结构脚⼿架荷载标准值G kjj(kN/m2) 3 地区江苏昆⼭市安全⽹设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.51.25，1.25，1 风荷载体型系数µs 1.13 风压⾼度变化系数µz(连墙件、单⽴杆、双⽴杆稳定性)0.49，0.49，0.39风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单⽴杆、双⽴杆稳定性)计算简图：⽴⾯图侧⾯图三、纵向⽔平杆验算纵、横向⽔平杆布置承载能⼒极限状态q=1.2×(0.031+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.031+0.15×0.85/(1+1))+1.4×3×0.8 5/(1+1)=1.9kN/m正常使⽤极限状态q'=(0.031+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.031+0.15×0.85/(1+1))+3×0.85/(1+1)=1.37kN/ m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.9×1.42=0.37kN·mσ=M max/W=0.37×106/4250=87.57N/mm2≤[f]=205N/mm2满⾜要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×1.37×14004/(100×206000×101900)=1.697mm νmax＝1.697mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1400/150，10]＝9.33mm满⾜要求！3、⽀座反⼒计算承载能⼒极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.9×1.4=2.92kN正常使⽤极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×1.37×1.4=2.11kN四、横向⽔平杆验算承载能⼒极限状态由上节可知F1=R max=2.92kNq=1.2×0.031=0.037kN/m正常使⽤极限状态由上节可知F1'=R max'=2.11kNq'=0.031=0.031kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.62×106/4250=146.85N/mm2≤[f]=205N/mm2满⾜要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝1.296mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[850/150，10]＝5.67mm 满⾜要求！3、⽀座反⼒计算承载能⼒极限状态R max=1.48kN五、扣件抗滑承载⼒验算纵向⽔平杆：R max=2.92/2=1.46kN≤R c=0.8×12=9.6kN横向⽔平杆：R max=1.48kN≤R c=0.8×12=9.6kN满⾜要求！六、荷载计算1、⽴杆承受的结构⾃重标准值N G1k单外⽴杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.031/h)×(H-H1)=(0.1248+1.4×1/2×0.031/1.8)×(21.5-6)=2.12kN 单内⽴杆：N G1k=2.12kN双外⽴杆：N G1k=(gk+0.031+l a×n/2×0.031/h)×H1=(0.1248+0.031+1.4×1/2×0.031/1.8)×6=1.01kN 双内⽴杆：N GS1k=1.01kN 2、脚⼿板的⾃重标准值N G2k1单外⽴杆：N G2k1=((H-H1)/h+1)×la×l b×G kjb×1/1/2=((21.5-6)/1.8+1)×1.4×0.85×0.15×1/1/2=0.86kN 单内⽴杆：N G2k1=0.86kN 双外⽴杆：N GS2k1=H1/h×la×l b×G kjb×1/1/2=6/1.8×1.4×0.85×0.15×1/1/2=0.3kN 双内⽴杆：N GS2k1=0.3kN3、栏杆与挡脚板⾃重标准值N G2k2单外⽴杆：N G2k2=((H-H1)/h+1)×la×G kdb×1/2=((21.5-6)/1.8+1)×1.4×0.14×1/2=0.94kN 双外⽴杆：N GS2k2=H1/h×la×Gkdb×1/2=6/1.8×1.4×0.14×1/2=0.33kN 4、围护材料的⾃重标准值N G2k3单外⽴杆：N G2k3=G kmw×la×(H-H1)=0.01×1.4×(21.5-6)=0.22kN双外⽴杆：N GS2k3=G kmw×la×H1=0.01×1.4×6=0.08kN构配件⾃重标准值N G2k总计单外⽴杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=0.86+0.94+0.22=2.02kN单内⽴杆：N G2k=N G2k1=0.86kN双外⽴杆：N GS2k=N GS2k1+N GS2k2+N GS2k3=0.3+0.33+0.08=0.71kN双内⽴杆：N GS2k=N GS2k1=0.3kN⽴杆施⼯活荷载计算外⽴杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.4×0.85×(2×3)/2=3.57kN内⽴杆：N Q1k=3.57kN组合风荷载作⽤下单⽴杆轴向⼒：单外⽴杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.85×1.4×N Q1k=1.2×(2.12+2.02)+ 0.85×1.4×3.57=9.22kN单内⽴杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.85×1.4×N Q1k=1.2×(2.12+0.86)+ 0.85×1.4×3.57=7.82kN双外⽴杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.85×1.4×N Q1k=1.2×(1.01+0.71)+ 0.85×1.4×3.57=6.31kN双内⽴杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.85×1.4×N Q1k=1.2×(1.01+0.3)+0.85×1.4×3.57=5.82kN七、⽴杆稳定性验算⽴杆计算长度l0=k µh=1.155×1.5×1.8=3.12m长细⽐λ=l0/i=3.12×103/16=194.91≤210满⾜要求！查《规范》表C得，φ=0.1912、⽴杆稳定性验算不组合风荷载作⽤单⽴杆的轴⼼压⼒设计值N=(1.2×(N G1k+N G2k)+1.4×N Q1k)=(1.2×(2.12+2.02)+1.4×3.57)=9.96kN双⽴杆的轴⼼压⼒设计值N S=1.2×(N GS1k+N GS2k)+N=1.2×(1.01+0.71)+9.96=12.03kNσ=N/(φA)=9964.98/(0.191×398)=131.09N/mm2≤[f]=205N/mm2满⾜要求！σ=K S N S/(φA)=0.6×12025.34/(0.191×398)=94.91N/mm2≤[f]=205N/mm2满⾜要求！组合风荷载作⽤单⽴杆的轴⼼压⼒设计值N=(1.2×(N G1k+N G2k)+0.85×1.4×N Q1k)=(1.2×(2.12+2.02)+0.85×1.4×3.57)=9.22kN 双⽴杆的轴⼼压⼒设计值N S=1.2×(N GS1k+N GS2k)+N=1.2×(1.01+0.71)+9.22=11.28kNM w=0.85×1.4×M wk=0.85×1.4×ωk l a h2/10=0.85×1.4×0.49×1.4×1.82/10=0.27kN·m σ=N/(φA)+ Mw/W=9215.28/(0.191×398)+0.27/4250=121.22N/mm2≤[f]=205N/mm2 满⾜要求！M ws=0.85×1.4×M wk=0.85×1.4×ωk l a h2/10=0.85×1.4×0.39×1.4×1.82/10=0.21kN·m σ=K S(N S/(φA)+M w/W)=0.6×(11275.64/(0.191×398)+0.21/4250)=89N/mm2≤[f]=205N/mm2 满⾜要求！⼋、连墙件承载⼒验算lw k a长细⽐λ=l0/i=300/122=2.46，查《规范》表D得，φ=1(N lw+N0)/(φAc)=(6.96+5)×103/(1×309)=38.91N/mm2≤[f]=205N/mm2满⾜要求！拉接部分柔性钢筋的最⼩直径计算：拉接柔性钢筋的抗拉强度fy=205N/mm2d min=2×(A/2/π)1/2=2×((N lw+N0)/fy/2/π)1/2=2×((6.96+5)×103/205/2/3.14)1/2=6.1mm九、⽴杆地基承载⼒验算f ak满⾜要求！。

钢管落地脚手架计算书

钢管落地脚手架计算书一、工程概况本工程为_____，建筑高度为_____米，总建筑面积为_____平方米。

结构形式为_____，脚手架搭设高度为_____米。

二、编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）3、《钢结构设计规范》（GB50017-2017）4、本工程施工图纸三、脚手架参数1、脚手架搭设方式：双排脚手架2、脚手架钢管类型：Φ48×353、脚手架搭设高度：＿____米4、立杆横距：105 米5、立杆纵距：15 米6、步距：18 米7、内立杆距建筑物距离：03 米8、脚手板类型：竹笆片脚手板9、脚手板自重标准值：03kN/m²10、栏杆、挡脚板类型：栏杆、竹笆片脚手板挡板11、栏杆、挡脚板自重标准值：015kN/m12、安全网类型：密目式安全立网13、安全网自重标准值：001kN/m²四、纵向水平杆计算1、荷载计算（1）恒载标准值：g1k ＝ 0038kN/m（2）活载标准值：q1k ＝ 03kN/m2、强度计算最大弯矩 Mmax ＝ 01×q×l²其中，q ＝ 12×g1k ＋ 14×q1kl ＝ 15 米（纵距）经过计算，最大弯矩 Mmax ＝＿____kN·m弯曲应力σ ＝ Mmax/W其中，W 为纵向水平杆的截面抵抗矩，W ＝ 508×10³mm³值 205N/mm²，满足要求。

3、挠度计算v ＝ 0677×q×l⁴/（100×E×I)其中，E 为钢材的弹性模量，E ＝ 206×10⁵N/mm²I 为纵向水平杆的截面惯性矩，I ＝ 1219×10⁴mm⁴经过计算，挠度 v ＝＿____mm，小于容许挠度 v ＝ l/150 与 10mm 中的较小值，满足要求。

双立杆脚手架计算书

双排双立杆脚手架计算书本工程脚手架设计执行规范与计算依据:(1) 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）(2) 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）(3) 《建筑地基基础工程设计规范》（GB50202-2002）(4) 《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）(5) 《密目式安全立网》国家标准（GB16909-1997）(6) 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）(7) 《建筑施工脚手架实用手册》，中国建筑工业出版社一、基本参数1.计算脚手架尺寸建筑物高度: H=35(m)建筑物长度: L=87(m)建筑物宽度: W=19(m)脚手架背靠建筑物为框架结构2.脚手架及杆件布置上部 25.2(m) 为双排单立杆布置，下部9.8(m) 为双排双立杆布置步距: h=1.8 (m)纵距: la=1.5 (m)排距: lb=1.2 (m)内立杆距墙: b=0.3 (m)小横杆在下，大横杆在上。

连墙杆布置：二步三跨安全网：2300目/100cm^23.荷载参数施工荷载： q1=2 (kN/m^2)脚手板荷载： q2=0.35 (kN/m^2)钢管自重: q3=3.54 (kg/m)栏杆与挡板荷载：q4=0.14 (kN/m^2)风荷载： W0=0.5 (kN/m^2)同时施工脚手架层数: n1=1脚手板铺设层数: n2=74.工地实际使用48mm×3.2mm 钢管的技术参数惯性矩 I=11.36 (cm^4)截面模量 W=4.732 (cm^3)截面积 A=4.504 (cm^2)回转半径 i=1.588 (cm)弹性模量 E=2.06×10^5 (N/mm^2)Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值 f=205 (N/mm^2)二、计算书1.纵向、横向水平杆的强度和挠度及扣件抗滑承载力计算(1)纵向水平杆（大横杆）纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，计算简图如图1所示。

双立杆钢管落地杆计算

双立杆钢管落地脚手架计算书钢管落地脚手架参数表一、基本参数立杆横向间距或排距lb(m) 1.05 立杆步距h(m) 1.8 立杆纵向间距或跨距la(m) 1.5 内排架距离墙长度a(m) 0.3脚手架计算高度H(m) 48 双立杆计算方法按双立杆均匀受力设计双立杆计算高度(m) 27 大小横杆布置方式大横杆在上搭接在小横杆上的大横杆根数2 计算脚手架配件用量否钢管类型 Φ48 × 3.5 脚手架排数双排脚手架横杆与立杆连接方式双扣件连墙件扣件连接方式单扣件扣件抗滑承载力系数 0.8 连墙件布置方式二步二跨连墙件连接方式扣件连接二、荷载参数施工均布荷载(kN/m 2 ) 2 脚手架用途装修脚手架省份浙江地区杭州市连墙件风荷载高度变化系数μz 1.226架底部风荷载高度变化系数μz0.74基本风压Wo(kN/m 2 ) 0.45 风压周期 50年一遇风荷载体型系数μs1.239 脚手板自重(kN/m 2 ) 0.3栏杆挡脚板自重(kN/m) 0.15 每米立杆承受的结构自重(kN/m)0.1248安全设施与安全网自重 (kN/m 2 ) 0.005 脚手板类别竹笆片脚手板栏杆挡板类别竹笆片脚手板挡板脚手板铺设总层数 13单立杆脚手板铺设层数 6 同时施工层数 2立杆稳定考虑风荷载是三、地基参数地基土类型素填土地基承载力标准值(kPa) 120基础底面扩展面积(m 2 ) 0.2 地基承载力调整系数 1扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。

一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 48 m，27米以下采用双管立杆，27米以上采用单管立杆；搭设尺寸为：横距L b为 1.05m，纵距L a为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m 2 ；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处浙江杭州市，基本风压0.45 kN/m 2 ；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取1.226（架体顶部48米高处），计算立杆稳定性时取0.74（离地5米处），风荷载体型系数μs 为1.239；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m 2 ):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m 2 ):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:13；单立杆脚手板铺设层数:6；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m 2 ):0.20；地基承载力调整系数:1.00。

双排钢管落地脚手架计算书

双排钢管落地脚手架计算书一、参数信息1。

脚手架参数双排脚手架搭设高度为 20.3 m，立杆采用单立杆;搭设尺寸为：横距L b为 0。

6m,纵距L a为1。

5m，大小横杆的步距为1。

5 m；内排架距离墙长度为0.55m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为Φ48×3。

0；横杆与立杆连接方式为双扣件;取扣件抗滑承载力系数为 0。

75;连墙件采用两步三跨，竖向间距 3 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值：3。

000kN/m2；脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数:2 层；3。

风荷载参数本工程地处山西太原市,基本风压0.37kN/m2；风荷载高度变化系数μz,计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0。

214;4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m)：0。

1394;脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m）：0。

140；安全设施与安全网(kN/m2）:0。

005;脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:竹串片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m)：0。

033；脚手板铺设总层数:13；5。

地基参数地基土类型：素填土；地基承载力标准值(kPa)：120。

00；立杆基础底面面积（m2）:0。

20；地基承载力调整系数:1。

00。

二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1。

均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0。

033kN/m ;脚手板的荷载标准值： P2= 0.35×1。

5/3=0。

175kN/m ；活荷载标准值： Q=3×1.5/3=1。

5kN/m;荷载的计算值: q=1。

2×0。