贝雷梁计算书
贝雷梁计算书
跨彭高河立交桥双层贝雷梁计算书中南大学高速铁路建造技术国家工程实验室二0一^年七月二十日目录1.1...................................................................................................................... 计算依据...................................................................1.2...................................................................................................................... 搭设方案...................................................................、贝雷梁设计验算...........................................................2.1.荷载计算 (4)2.2.贝雷梁验算 (4)方木验算 (4)2.2.2方木下工字钢验算 (5)2.2.3翼缘下部贝雷梁验算 (6)2.2.4腹板、底板下贝雷梁验算 (7)2.3.迈达斯建模验算 (8)2.4.贝雷梁下部型钢验算 (9)2.5.钢管立柱验算 (10)、贝雷梁设计方案1.1.计算依据（1）设计图纸及相关详勘报告；（2）《贝雷梁设计参数》；（3）《装配式公路钢桥多用途使用手册》；（4）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）;（5）《铁路桥涵设计规范》；12搭设方案图1.1箱梁截面（单位mm图1.2贝雷梁横向布置图（单位m）表1.1贝雷梁参数表1.2工程数量表跨彭高河桥截面现浇箱梁，箱梁截面如图 1.1。
双桥门25米跨贝雷导梁计算书
双桥门25米跨贝雷导梁计算书一、 贝雷梁结构形式及荷载贝雷梁由两片组成一宽900mm ，高1500mm ，长66m 单主导梁；架桥贝雷梁由主导梁构成，起吊设备由双天车抬吊。
天车横梁由4片双排贝雷片组成。
1、 荷载起吊重量：44T ，天车重：4T ；单导梁荷载：P=（44+4）/4=12T ；1.4×12=16.8T双片贝雷组成单导梁每米自重：0.4T/M ，1.2×0.4=0.48T/M ； 2、计算跨径：L=26m 3、单导梁支点剪力：Q=1.4×P+1.2q ×L/2=22T 4、 贝雷片性质h=10.cm ，b=4.8cm ，d=0.53cm ，t=0.85cm弦杆截面面积F=25.48cm 2，弦杆抗弯模量W1=79.4cm 3弦杆惯性距Ix=396.6cm 4；桁片抗弯模量W2=3570 cm 3 桁片惯性距Ig=250500cm 4二、 单片桁架抗弯强度验算 M=m t ql PL ⋅=⨯⨯+⨯⨯=+5.712264.0125.0268.1625.02)8/1()4/1(23 []Mpa Mpa cm W M 273200/0.23570/1005.71/22=<==⨯==σσ三、 单片桁架剪应力验算：46.4621=+=S S S m[]22/08.2/43.2)53.06.3962/(46.46222/cm t cm t d I QS x n m =>=⨯⨯⨯==ττ 支座焊1cm 厚加厚腹板增强抗剪强度（焊缝高8mm ）。
[]2211/08.2/97.0)33.16.3962/(46.4622)10(/cm t cm t d I PS x =<=⨯⨯⨯=+=ττ四、 验算挠度：E=2.06×105MPa[][][]m m L f m m EI qL EI PL f 65400/26000400/842/)56119(2/)10/2505001006.248/(100026100008.162/384/548/453343===>=+=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=+=导梁下部配纵向加强弦杆验算挠度：I=375748cm 4f=56mm<[f]=65mm由于施工情况千变万化，贝雷梁的稳定性至关重要，因此实际施工时因采取如下构造安全措施：1、 每节双贝雷片设双向平连，即，端部设竖向支撑架平连，上部设水平向支撑平连，加强导梁刚度。
连续梁贝雷架及门洞计算书
中跨贝雷梁及碗扣架计算一、荷载计算1、荷载计算概述连续梁结构形式为40+60+40m现浇连续梁。
现浇支架结构拟采用钢管做墩、上布设贝雷梁，贝雷梁上布设碗扣钢管支架。
该桥中跨在支架布置时贝雷梁单跨跨度最大，因此，该桥支架计算以中跨为对象。
贝雷梁所承受荷载为梁体重量和碗扣钢管支架重量两部分。
考虑到梁体沿桥纵向横截面变化、支架钢管间距变化等原因，为方便计算，现沿桥梁中跨纵向将荷载分为A~H区（1/2跨），横向将荷载分为1~5区，如图1、2、3所示。
12345图1 荷载纵向分区示意图(单位：cm) 图2 荷载横向分区示意图(单位：cm)图3 荷载横、纵向分区编号示意图(单位：cm)2、现以B1区为例，对其进行荷载计算：（1）梁体自重为简化计算，在该区内忽略梁体沿纵桥向横截面变化，梁体横截面按照该段内最大C-C 截面进行计算，这样计算的结果比实际结构的重量要大，肯定是偏于安全的C-C截面1区域面积：S= 0.68 m2；此区域梁体纵向长度为5.0m，横向长度为1.95m；混凝土容重26kN/m3。
故B1区域总荷载为：F梁=0.68×5.00×26kN=88.4kN此区域内沿梁纵向支架立杆共分为8排，故将B1区域荷载纵向分为8排，每排荷载：Fˊ =88.4/8=11.05kN。
因加载时为线荷载，转化为线荷载为：q1=11.05kN/1.95=5.67kN/m（2）支架重量B1区域内，取支架立杆高度均为5.00米，立杆根数：n=3×8=24根则B1区域内立杆总重量：S钢管= 489.055mm2F立杆=78.5kN/m3×489.055mm2×10-6×5m×24=4.61 kNB1区域内，3层支架横杆总长度为：（1.95×8+3×5）×3=91.8m则B1区域内横杆总重量：F横杆=78.5kN/m3×489.055mm2×10-6×91.8m=3.52kN故B1区域支架总荷载为：F支架= F立杆+F横杆=4.61 +3.52=8.13 kN同上，将B1区域荷载纵向分为8排，每排荷载：Fˊ =8.13/8=1.02kN因加载时为线荷载，转化为线荷载为：q2=1.02kN/1.95=0.52kN/m（3）荷载组合：考虑模板、施工机具和人员重量，因此梁体自重荷载分项系数取1.3，碗扣支架自重荷载分项系数取1.4，故在B1区域内，荷载纵向分为8排，每排荷载q=1.3×5.67+1.4×0.52=8.10kN/m。
贝雷挑梁计算书
挂篮贝雷挑梁受力计算
1、荷载说明
（1）、在挂篮计算书中已计算出挂篮前上横梁承载1024.875KN （在计算中取整值1025KN ），前上横梁传力至贝雷挑梁；
（2）、前上横梁为2片21m 长56b 号工字钢，查工字钢理论重量表得56b 号工字钢自重为115.108kg/m ，可计算出前上横量自重为115.108kg/m ×21m ×2=4834.536kg （在计算中取整值49KN ）；
（3）、查贝雷片手册可知贝雷片自重1KN/m ；
（4）、恒载分项系数1.2，活载分项系数1.4。
2、结构模型
由于其后锚系统在挂篮计算书中已验算，因此本计算中仅取其前挑出0#块6m 段悬臂贝雷梁计算，根据受力情况建模如下：
其中F 为前上横梁自重及传载，值为（1025K N ＋49KN ）=1074KN ， q 为贝雷片自重荷载，值为1.2×9×1KN/m=10.8KN/m
3、结构验算
绘制其内力图得：
）2-（Fl+0.5ql
弯矩图
-F -（F+ql)
剪力图
最大弯矩Mmax=－（Fl＋0.5ql2）=－6638.4KN·m
最大剪力Vmax=－（F+ql）=1138.8KN
查贝雷手册得三排单层加强型贝雷片许用弯矩M=4809.4KN·m，许用剪力V=698.9KN。
则九排单层加强型贝雷片许用弯矩为4809.4×3=14428.2 KN·m，大于跨中最大弯矩6638.4KN；九排单层加强型贝雷片许用剪力为698.9×3=2096.7KN，大于跨中最大剪力1138.8KN。
所以贝雷挑梁满足要求。
贝雷梁计算书1.19-426
新建铁路青岛至荣城城际铁路工程蒙沙河施工便桥计算书计算：复核：审核：中铁一局青荣城际铁路工程项目经理部一分部2010年12月青荣项目跨蒙沙河施工便桥计算书一、工程概况青荣城际铁路五沽河特大桥位于即墨市境内，起讫里程为DK64+004.20～DK73+706.80，全长9702.6米。
五沽河特大桥跨域五沽河和蒙沙河两条河流。
蒙沙河系五沽河的支流，属季节性河流，平时流水量较小，最大流速约为1米/秒。
正桥桥址处河道宽132米，正常时节最大水深3～4m,两侧河堤比正常水位高1.5～2m,河两岸边地势平坦，均为耕地。
根据设计和图纸资料显示，桥位河床表面为0.5～1m厚的淤积层，下为2～3m厚的粉质粘土覆盖层;其次为泥质砂岩，强度在400KPa。
由于蒙沙河是一条季节性河流，为此充分考虑到雨季的防洪需求，在穿越此河时采用高架桥形式。
为不缩窄行洪断面，设计桥长不小于现有两堤堤距，桥梁底高程不低于现有堤顶高程，采用贝雷梁组合的钢架梁结构形式（详见附图）。
桥跨布置为“11-12m+1-9m”十跨贝雷梁组合的简支梁。
基础采用υ426×10mm钢管桩，为加强基础整体性，每排桥墩的钢管均采用[16b号槽钢设置剪刀支撑连接成整体，每个墩采用双排钢管每排2根钢管，形成板凳桩，增加便桥的稳定性；墩顶横梁采用双Ⅰ40b工字作为钢支撑，钢支撑上横向布置4组贝雷片做纵梁，每组两片，横向每1.5m间距采用10号槽钢加工支撑架连成整体；贝雷梁上铺设Ⅰ20a工字钢分配梁，间距0.3m，桥面系铺10mm花纹防滑钢板，桥面净宽4.5m。
根据现实需要，栈桥承载力满足：50t履带吊吊重20t在桥面行走和40t混凝土搅拌运输车、60t满载施工车辆行走，按100t荷载检算。
车辆通行时计算采用荷载冲击系数1.2及偏载系数1.2。
钢管桩按承压桩和摩擦桩组合设计。
计算采用跨度12m计算。
二.钢便桥设计验算钢便桥长度141m,设置11孔-12m+1孔-9m，6孔一联，钢便桥总宽5.5m,桥面净宽4.5m，计算跨径为12m。
贝雷梁支架受力计算
重庆市机场专用快速路北段工程第Ｉ标段（跑马坪立交至石坝子立交含段）贝雷梁支架受力计算书编制：复核：批准：单位总工批准：重庆市涪陵路桥工程有限公司机场专用快速路工程北段Ⅰ标项目部二○一一年六月贝雷梁支架设计计算取第一联第二左幅跨计算。
箱梁顶面宽22m，底宽13.5m，梁高2.2m，单箱三室，中腹板宽0.6m，边斜腹板宽0.6m，顶板厚0.28m，底板厚0.22m，悬臂3.5，厚0.55～0.2m。
一、结构图1二、.材料参数及特性①钢筋砼跨中正截面A=14.722m2 容重Q1= 26 kN/m3 超载系数 1.05②木材Q2=7.50 kN/m3[σ]=11 MPa [τ]=1.3 MPa10×10木方q1=0.075kN/m A=1.0×104㎜2=1.667×105㎜ 3Ⅰx=8.33×106 ㎜ 4 WX12×12木方q2=0.108kN/m A=1.44×104㎜2=2.88×105㎜Ⅰx=1.728×107 ㎜ 4 WX③贝檑梁q3=1 kN /m A=5.1×103㎜2 [σ]=220 MPa=3.5785×106㎜ 3Ⅰx=2.50497×109 ㎜ 4 WX④设上、下加强弦杆贝檑梁q4=1.4 kN /m A=1.02×104㎜2 [σ]=220 MPaⅠ，x=2.50497×109 ＋ 4×1274×8002 =5.766×109= Ⅰ，x/750=7.6885×106㎜ 3WX⑤Ⅰ50a q5=0.9361kN/m A=1.1925×104㎜2[σ]=215 MPa [τ]=125 MPa=1.859×106㎜3Ⅰx=46472×108㎜ 4 WX⑥[10a q6=0.1 kN /m A=1.274×103㎜2 [σ]=215 MPaⅠx=1.983×106 ㎜ 4 W=3.97×104㎜ 3X⑦竹胶板18mm q7=0.135 kN/m2 A=1.8×104㎜2/m [σ]=11 MPa=5.4×104㎜3/mⅠx=4.86×105㎜4/m WX=4494㎜3,,υ=⑧脚手架钢管Φ48×3,A=424㎜2,,I=107859㎜ 4 ,WX步距1.2m,三、箱梁荷载钢筋砼容重26 kN/m31.箱梁正截面：A=14.72㎡，qc1=38.27t/m=382.7kN/m×1.05=402kN/m2.跨中横梁0.3m, A=31.765㎡,qc2=86.72（沿桥长分布）3.支点横梁2.0m, A=32.52㎡, qc3=88.78t/m（沿桥长分布）4.端横梁1.5m, A=32.52㎡, qc4=88.78t/m（沿桥长分布）5.腹板qc5=0.6×2.0×26×1.05=32.76 kN/m26.顶板qc6=0.28×1.0×1.0×26×1.05=7.644 kN/m27.底板qc7=0.22×1.0×1.0×26×1.05=6.00 kN/m28.悬臀板qc6=（0.2＋0.55）÷2×3.5×2.6×1.05=35.8 kN/m四、施工荷载1.人群及小型机具荷载g1=1.00 kN/m22.砼振捣冲击g2=2.00 kN/m23.模板体系g3=1.00 kN/m2五、安全系数K2=1.3六、支架受力计算1、正截面设三个支墩，分别设立于距墩中心2.0m处和跨中，梁长38.4m,计算跨度17.2m 箱梁正截面：A=14.72㎡，qc1=14.72×2.6×1.05=40.2t/m=402 kN/m=402N/㎜，K=1.3计算式：按两等跨连续梁计算，查表得：跨内最大弯矩Mmax=0.07qL2 ,中间支点最大负弯矩Mmax=0.125qL2，支点反力QA=0.375qL,支点反力QB=0.625qL,跨中挠度f=0.521×qL4/100EI荷载组合∑q=箱梁砼qc1+顶、底板模板体系g3+人群荷载g1+砼振捣冲击g2=402kN/m ＋（1＋1＋2）×22=490 kN/m取∑q=490×1.3=637 kN/m①.支点最大负弯矩Mmax=0.125q1L2=0.125×637×172002=2.355626×1010 N·㎜需用贝雷梁n=M/[σ]W=2.355626×1010/（3.5785×106×220）=30片，②.跨内最大弯矩Mmax=0.07qL2=0.07×637×172002=1.31915056×1010 N·㎜需用贝雷梁n=M/[σ]W=1.31915056×1010/（3.5785×106×220）=17片，2.腹板下计算qc5=32.76KN/m,取∑q=（32.76＋4×0.6）×1.3=45.708 KN/m支点最大负弯矩Mmax=0.125q1L2=0.125×45.708×172002=1.69×109 N·㎜跨内最大弯矩Mmax=0.07qL2=0.07×45.708×172002=9.466×108 N·㎜需用贝雷梁n=M/[σ]W=1.846×109 /（3.5785×106×220）=2.2片，3.悬臀板qc6=35.8 kN/m取∑q=（35.8＋4×3.5）×1.3=64.74 kN/㎜支点最大负弯矩Mmax=0.125q1L2=0.125×64.74×172002=2.39408×109 N·㎜跨内最大弯矩Mmax=0.07qL2=0.07×64.74×172002=1.34069×109 N·㎜需用贝雷梁n=M/[σ]W=2.39408×109 /（3.5785×106×220）=3.片，七、贝雷梁支架验算：根据上述计算，结合箱梁结构情况，决定采用加强弦杆贝雷梁18片,腹板下2片一组，腹板2片一组，悬臂各2片一组，共9组。
贝雷梁计算书
贝雷梁计算书应该包括以下内容：
1. 工程概况：介绍工程项目的名称、规模、施工条件等基本信息。
2. 计算依据：列出计算书所依据的相关标准和规范，例如《钢结构设计规范》、《公路桥涵设计规范》
等。
3. 贝雷梁设计参数：明确贝雷梁的跨度、间距、数量、尺寸等设计参数，提供必要的结构图和布置图。
4. 荷载分析：根据工程实际情况，对贝雷梁所承受的静载和活载进行分析，提供相应的荷载分布和大
小。
5. 强度和稳定性计算：根据贝雷梁的设计参数和荷载分析结果，进行强度和稳定性计算，包括弯矩、剪
力、挠度等方面的计算。
6. 连接和支撑设计：根据工程实际情况，对贝雷梁的连接和支撑方式进行设计，提供相应的结构图和计
算书。
7. 结论和建议：根据计算结果，提出相应的结论和建议，包括贝雷梁的选型、施工注意事项等。
某渡槽贝雷梁支架法计算书
（型钢立柱）计算书一、基本参数二、荷载参数均布荷载：三、立柱搭设参数正立面图侧立面图四、横梁计算均布荷载标准值q’=0.9+68.7=69.6kN/m均布荷载设计值q=1.2×0.9+82.4=83.48kN/m由于横梁为贝雷梁，抗弯抗剪验算用标准值计算，计算简图如下：1、抗弯验算横梁弯矩图(kN·m) M max=378.972kN·m≤[M]=788.2kN·m满足要求！2、抗剪验算横梁剪力图(kN) V max=229.68kN≤[V]=245.2kN满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R1＝275.484kN，R2＝275.484kN正常使用极限状态R'1＝229.68kN，R'2＝229.68kN五、纵向转换梁计算纵向转换梁自重：q=1.2×0.381=0.457kN/m纵向转换梁所受集中荷载标准值：F’=k2max(R’1,R’2)=0.6×max(229.68,229.68)=137.808kN 纵向转换梁所受集中荷载设计值：F=k2max(R1,R2)=0.6×max(275.484,275.484)=165.29kN 计算简图如下：1、抗弯验算纵向转换梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=79.643×106/401880=198.177N/mm2≤[f]=265N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向转换梁剪力图(kN)V max＝242.983kNτmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=242.983×1000×[116×2502-(116-8)×2242]/(8×50235400×8)＝138.38N/mm2≤[τ]=155N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向转换梁变形图(mm)跨中νmax＝2.603mm≤[ν]=1/250=2500/250=10mm悬挑端νmax＝1.513mm≤[ν]=21/250=2×400/250=3.2mm 满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max＝314.065kN正常使用极限状态R'max＝261.847kN六、立柱验算立柱长细比λ=h/i=14000/207.9=67.34≤[λ]=150满足要求！查表得φ=0.789立柱所受横梁传递荷载N=R max/k2=314.065/0.6=523.442kN立柱所受轴力F=N+1.2gk×H=523.442+1.2×1.74×14=552.674kN强度验算：σ=F/A=552.674×103/22167=24.932N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！稳定性验算：σ=F/(φA)=552.674×103/(0.789×22167)=31.6N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立柱连接焊缝验算：焊缝所受压力N=523.442kNN/(h e l w)=N/(0.7h f l w)=523.442×103/(0.7×18×300)=138.477N/mm2≤βf f f w=1.22×180=2 19.6N/mm2满足要求！七、立柱基础验算立柱传给基础荷载F=552.674kN混凝土基础抗压强度验算σ=F/A=552.674×103/(3.5×106)=0.158N/mm2≤f c=14.3N/mm2满足要求！立柱底面平均压力p＝F/(m f A)＝552.674/(0.9×3.5)＝175.452kPa≤f ak＝300kPa 满足要求！。
挂篮贝雷梁受力计算书
挂篮贝雷梁受力计算一、计算内容二、构造形式三、模型简化四、最重旳梁段质量五、计算过程1、求支座反力R A、R B2、画剪力和弯矩图3、选择控制面，并算出剪力和弯矩值（1）、对1截面受力分析（2）、对2截面受力分析（3）、对3截面受力分析（4）、对4截面受力分析4、强度验算（1）、验算剪应力（2）、验算弯曲应力5、求最大挠度6、精扎螺纹钢强度和刚度旳验算（1）、强度旳验算（2）、刚度旳验算7、总挠度计算挂篮前后支点受力计算一、计算内容：贝雷梁旳强度和刚度与否满足规定，尤其是BC 悬臂段强度以及BC 段挠度数值。
二、构造型式：1、横截面共4片贝雷梁，间距45cm ，用支撑架连接。
2、纵向也是4片贝雷梁。
3、没有设置上下加强弦杆。
三、模型简化：此力学模型简化如下，为挂篮施工用，B 、A 点分别为前、后支点；BC 段悬伸在外，做为施工中砼旳承载杆件，力学模型如下简化。
模型简化如下：F A =678.0 kg F B =1116kg F C =32560kg四、最重旳梁段砼为102T ，模板体系重量约50T （详细受力如上图）。
五、计算过程 解：经分析：受力如图a ：F C F A =678.0×9.8=6.6444 KN F B =1116×9.8=10.9368 KN F C =32560×9.8=319.088 KN图a q=391.5×9.8=3.8367 KN1、求支座反力R A 、R B ： ∵ ΣM A =0 得：R B ×6-10.9368×6-319.088×11.6-1/2×3.8367×11.62=0R B =670.8625KN （ 压力 ） 由Σy=0 得R A +R B －F A －F B －F C －qL ＝0即 R A +670.8625－6.6444－10.9368－319.088－3.8367×11.6＝R A =－289.68758KN （ 拉力 ） 2、画剪力Q 、弯矩M 图：建立坐标系：建立F Q -X 、M -X 坐标，分别如图b 和图c 所示： 图b+M（KN·M）图c3、选择控制面，并确定其上剪力和弯矩值。
贝雷梁计算书_secret
贝雷梁计算书绪论本计算书为福州市某大桥水上平台50t龙门吊机计算书，此门吊净跨15m，净高12m.㈠．计算的基本数据：本龙门吊机为50t龙门吊机，由贝雷桁架拼装而成，净跨15m，净高12m.将龙门吊机分成：①起重小车②小车走道梁及分配梁③贝雷桁④底座支架及分配梁⑤走行部分①起重小车重15t，为50t起重小车，轮距2.3m，轨距为2.0m.见《龙门吊机拼装图集》P75②小车走道梁及分配梁：走道梁由43kg/m重钢轨组成，L=16.6m.分配梁由2［20b组成。
③贝雷桁：其为国家规定尺寸制造，每片桁架为1.5×3.0m，侧弦杆与下弦杆由2［10组成，（详见图《YX-02-026》），内侧的斜杆由Ι8组成；组拼后，将净跨部分的上下弦杆加强成4［10，另外三角支撑均由2［10组成。
截面性质如下：特性面积A 惯性矩截面系数截面（mm2）（mm4）(mm3)2［10 2549 3.966×106 0.07932×1035098 20.677×106 0.20677×1034［10958 9.9×105 2.48×104Ι8最大内力压拉弯内力剪力16Mn钢最大拉压弯应力为273MPa 截面（KN）（KN）最大剪应力为156 MPa。
2［10 695.877 397.6444［10 1391.754 795.288Ι8 261.534 149.448④底座支架及分配梁；底座支架由I36及［22组成，将车架中间现场切割，使两根I36的腹板中心线距离等于1400mm，是大车的轮子中心精确定位于一条直线上。
⑤走行一．轮压验算：a.自重：横梁及走道梁按5.499t计算（见图YX-02-028材料表）塔架重量：35.490t走行及车轮：2.7×4=10.8t分配梁：7.049t恒载总重：Q 恒=5.499+35.490+10.8+7.049=58.838恒载产生的反力：R 恒=58.838/2=29.419tb.活载：起重小车重50t,动力系数1.2,走行小车15t.活载总重：Q 活=50×1.2+15=75活载产生的反力：R 活= Q 活（L-a ）/L=75×（16.40-3.5）/16.4=58.99t （式中L=16.4m,a=3.5m ）c.纵向风力计算：（查《公路桥涵设计通用规范》福州地区的风压强度为800～1000pa 之间，我们计算时取ω=1000pa 即ω=100kg/m 2）P=ω·F ·K 1·K 2 （式中K 1对桁架K 1=0.4,对小车K 1=1，空气动力系数K 2=1.5）天车风力：P 1=100×2×3×1×1.5×1.3×1×1=1.17tM 1=1.17×y 1=1.17×16.195=18.95t·m横梁风力：P 2=100×0.5×1.5×1.5×17.8×1.3×1×1=2.60tM 2=2.60×y 2=2.60×13.635=35.451t·m塔架： P 3=100×12×1.5×1.5×0.5×2×1.3×1=3.51tM 3=3.51×y 3=3.51×6.935=24.34t·mM 总=M 1+M 2+M 3=18.95+35.451+24.34=78.74t·mR ＇= M 总/6=13.12t2.荷载及轮压计算：受力最大的一组轮子总压力：R 总=R 恒/2+R 活/2+R ＇/2=29.419/2+58.99/2+13.12/2=50.68t采用φ600轮子，容许压力〖R 轮〗=21t ，一组轮子n ≥R 总/〖R 轮〗=2.4,故采用4个轮子， 每个轮子实际受力12.67t.本龙门吊机共需轮子数目：n 总=4×n=16个.二.龙门吊机纵向稳定验算：1． 纵向风力产生的倾覆力矩：（这里的风力强度我们设定为ω=100kg/m 2）（根据规范ω=1/1.6×v 2 可以推算当ω=100kg/m 2时候，风速v 已经达到40m/s ）所以：M 风倾=M 总=78.74t·m2． 惯性力产生的倾覆力矩：P 惯=Q/g ·V/t （取V=8m/60秒，g=9.8米/秒2，t=2秒）① 小车及起重物的惯性力：Q=20tP 1＇= =0.136tM 1＇= P 1＇×y 1=0.136×16.9=2.3t·m② 横梁产生的惯性力Q=5×270×6+49×2×6＋5.499=14.199t P 2＇=()28.96018199.14⨯⨯⨯⨯=0. 097tM 2＇= P 2＇×y 2=0.097×14.65=1.421t·m③ 塔架产生的惯性力Q=8×270×6=12.96tP3＇=()28.9601896.12⨯⨯⨯⨯=0.09tM3＇= P3＇×y3=0.09×7.975=0.7t·mM惯= M1＇+ M2＇+ M3＇= 2.3＋1.421＋0.7=4.421t·m总倾覆力矩M倒=M惯 +M风=4.421＋54.512=58.933t·m3.龙门吊机产生的稳定力矩M稳=Q恒×（2d）=58.838×（26）=176.514t·m纵向稳定要求：倒稳MM≥1.2=933.58867.150=2.5NUMERICAL RESULTS MENU原始数据HistoryReactions ....... Support Range ........ 1 4 1Displacements ... Joint Range .......... 1 213 1Forces .......... Member Range ......... 1 360 1 1Stresses ........ Member Range ......... 1 360 1 1Load Case Range ..... 1 10 1Load Combination Range 1 9 1Send output to ....... V (V=video P=printer)Print all Output DataPrint all Input Data and all Output Datapress <INS> to make selection----------------------------------------------------------------------------------------------------tructure No. 19 *** 支座反力*** Drive D-------------------------------------------------------------------------------oad Combination ResultsJoint Load X-Reaction Y-Reaction Z-Reaction Number Combination (kN) (kN) (kN-m)1 1 8.078 129.824 0.0002 10.189 132.517 0.0003 11.925 136.465 0.0004 14.853 142.439 0.0005 15.884 145.350 0.0006 16.460 146.392 0.0007 16.795 146.650 0.0008 17.055 147.058 0.0009 16.831 147.361 0.00045 1 11.478 53.248 0.0002 13.425 41.891 0.0003 15.012 30.001 0.0004 17.636 7.876 0.0005 18.463 -5.836 0.0006 18.876 -15.477 0.0007 19.048 -24.388 0.0008 19.142 -33.585 0.0009 19.167 -20.749 0.000176 1 -19.556 -29.958 0.0002 -23.614 -34.975 0.0003 -26.937 -38.117 0.0004 -32.489 -40.024 0.0005 -34.347 -33.699 0.0006 -35.336 -27.616 0.0007 -35.843 -20.303 0.0008 -36.198 -11.731 0.0009 -35.998 -24.931 0.000177 1 0.000 73.420 0.0002 0.000 87.101 0.0003 0.000 98.186 0.0004 0.000 116.243 0.0005 0.000 120.720 0.0006 0.000 123.235 0.0007 0.000 124.576 0.0008 0.000 124.793 0.0009 0.000 124.853 0.000---------------------------------------------------------------------------------------------Structure No. 19 *** 节点位移 *** Drive D------------------------------------------------------------------------------- Load Combination ResultsJoint Load X-Displ. Y-Displ. RotationNumber Combination (mm) (mm) (rad)1 1 0.00000 0.00000 0.000002 0.00000 0.00000 0.000003 0.00000 0.00000 0.000004 0.00000 0.00000 0.000005 0.00000 0.00000 0.000006 0.00000 0.00000 0.000007 0.00000 0.00000 0.000008 0.00000 0.00000 0.000009 0.00000 0.00000 0.000002 1 -.06318 -.02183 .000642 -.07369 -.02228 .000743 -.08267 -.02294 .000824 -.09767 -.02395 .000975 -.10310 -.02444 .001026 -.10601 -.02461 .001047 -.10764 -.02466 .001068 -.10894 -.02472 .001079 -.10795 -.02477 .001063 1 -.33895 -.19238 .000172 -.38717 -.19635 .000213 -.42986 -.20218 .000244 -.50126 -.21101 .000315 -.52874 -.21532 .000346 -.54361 -.21686 .000357 -.55241 -.21724 .000378 -.55998 -.21784 .000389 -.55346 -.21829 .000374 1 -.42657 -.33135 .000272 -.50895 -.33328 .000323 -.58355 -.33974 .000374 -.71074 -.34884 .000455 -.76495 -.35451 .000496 -.79666 -.35615 .000527 -.81879 -.35628 .000548 -.83938 -.35704 .000569 -.81648 -.35798 .000545 1 -.70947 -.47004 .000302 -.82471 -.46993 .000353 -.93437 -.47701 .000414 -1.12201 -.48636 .000505 -1.20816 -.49337 .000556 -1.25914 -.49511 .000587 -1.29642 -.49499 .000618 -1.33263 -.49592 .000649 -1.29075 -.49735 .000606 1 -.86507 -.58463 .000382 -1.03318 -.57665 .000503 -1.19556 -.57957 .000624 -1.47620 -.58117 .000825 -1.61127 -.58679 .000926 -1.69359 -.58713 .000987 -1.75682 -.58592 .001028 -1.81924 -.58638 .001079 -1.74353 -.58877 .001017 1 -.90638 -.59923 0.000002 -1.08725 -.59024 0.000003 -1.26131 -.59264 0.000004 -1.56217 -.59324 0.000005 -1.70645 -.59868 0.000006 -1.79444 -.59883 0.000007 -1.86198 -.59748 0.000008 -1.92852 -.59789 0.000009 -1.84779 -.60040 0.000008 1 -.98146 -.61383 .000752 -1.17262 -.60384 .000853 -1.35698 -.60570 .000954 -1.67552 -.60530 .001135 -1.82847 -.61056 .001226 -1.92163 -.61054 .001277 -1.99308 -.60905 .001318 -2.06355 -.60940 .001359 -1.97817 -.61203 .001309 1 -1.30762 -.72782 .000222 -1.53722 -.70990 .000273 -1.76800 -.70756 .000334 -2.16847 -.69933 .000435 -2.37172 -.70317 .000516 -2.49673 -.70172 .000557 -2.59548 -.69914 .000608 -2.69498 -.69903 .000649 -2.57210 -.70262 .0005810 1 -1.41523 -.81094 .000232 -1.68081 -.77964 .000273 -1.95720 -.76864 .000334 -2.44112 -.74516 .000435 -2.70102 -.74515 .000516 -2.86416 -.74104 .000567 -2.99779 -.73678 .000618 -3.13455 -.73584 .000669 -2.96106 -.74049 .0005911 1 -1.62374 -.89377 .000192 -1.90424 -.84909 .000203 -2.21323 -.82941 .000254 -2.75825 -.79067 .000335 -3.07088 -.78681 .000416 -3.26970 -.78003 .000477 -3.43750 -.77410 .000528 -3.61230 -.77232 .000589 -3.38673 -.77803 .0005012 1 -1.70694 -.95181 .000272 -2.01719 -.88781 .000363 -2.37212 -.85461 .000464 -3.00319 -.79245 .000655 -3.38234 -.78196 .000766 -3.62685 -.77099 .000847 -3.83804 -.76253 .000918 -4.06005 -.75930 .000989 -3.76934 -.76652 .00089。
贝雷梁支架计算书
简支箱梁贝雷支架现浇施工方案计算书一、工程概况为加快现浇简支箱梁施工进度，确保施工工期，施工单位决定增加2套贝雷支架和1套箱梁模板，进行现浇简支箱梁的施工。
计划采用贝雷支架进行箱梁现浇的桥梁孔跨位置见下表：表1 计划采用贝雷支架的桥梁孔跨序号桥梁名称制梁位置孔跨数备注2孔24m梁，1 东边山大桥全桥梁高3.05m2孔32m梁1孔24m梁，2 陈福湾1＃大桥全桥梁高3.05m9孔32m梁3孔24m梁，合计11孔32m梁贝雷支架现浇梁施工就是用贝雷片组装成箱梁施工的支撑平台，在贝雷架上进行箱梁模板安装、模板预压、钢筋安装、砼浇注、预应力初张拉等施工项目。
它与移动模架的区别在于，支撑系统与模板系统是分离的，且没有液压和走行系统。
贝雷支架经受力检算后，必须能满足制梁过程的各种荷载及形变。
二、贝雷支架施工方案介绍针对最不利的墩高19.5m，跨度32m的梁，设计两种方案。
这里对这两种方案进行检算。
方案1的贝雷支架布置图见图1、图2。
30140ⅠⅡⅠⅡ4972单位：m m图1 32米现浇梁贝雷支架顺桥向布置图2Ⅰ36a 工字钢砂桶95×3001395.5375.5承台承台墩身墩身74252962062072008500350图2 32m现浇梁现浇支架横向布置（方案1）方案2的贝雷支架布置图见图3、图4。
图3 方案2中的贝雷梁纵桥向布置图4 方案2中的贝雷梁横桥向布置三、贝雷支架施工计算内容1、贝雷梁强度、位移计算2、立柱强度、稳定计算3、立柱基础即承台抗剪切破坏检算4、横梁计算四、贝雷支架施工计算（一）荷载分析1、箱梁自重32m梁体混凝土用量为334.5m3，容重按2.6t/m3计，则梁体重量为870t。
2、箱梁内外模板重量根据现浇箱梁定型模板图按150t考虑，呈均布荷载形式布置在底板上面。
3、人、机、料及施工附加荷载人、机、料及其他施工附加荷载取4.5kN/m2。
（二）方案1的贝雷梁及立柱承载能力计算1、腹板正下方贝雷梁计算将混凝土的重量考虑1.1倍的增大系数，人、机、料及其他施工附加荷载按箱梁底宽5m考虑，则每延米的荷载集度为：(≈870⨯1.1+⨯⨯+1505.4362kN/m56.10/32)所以参与计算的作用于支架上的荷载实际为：/362=⨯326.mmkN11803kN为安全计，假定半个箱梁的重量及施工机具、模板重量均由腹板正下方的6片贝雷梁承受。
贝雷梁计算书1.19-426
新建铁路青岛至荣城城际铁路工程蒙沙河施工便桥计算书计算：复核：审核：中铁一局青荣城际铁路工程项目经理部一分部2010年12月青荣项目跨蒙沙河施工便桥计算书一、工程概况青荣城际铁路五沽河特大桥位于即墨市境内，起讫里程为DK64+004.20～DK73+706.80，全长9702.6米。
五沽河特大桥跨域五沽河和蒙沙河两条河流。
蒙沙河系五沽河的支流，属季节性河流，平时流水量较小，最大流速约为1米/秒。
正桥桥址处河道宽132米，正常时节最大水深3～4m,两侧河堤比正常水位高1.5～2m,河两岸边地势平坦，均为耕地。
根据设计和图纸资料显示，桥位河床表面为0.5～1m厚的淤积层，下为2～3m厚的粉质粘土覆盖层;其次为泥质砂岩，强度在400KPa。
由于蒙沙河是一条季节性河流，为此充分考虑到雨季的防洪需求，在穿越此河时采用高架桥形式。
为不缩窄行洪断面，设计桥长不小于现有两堤堤距，桥梁底高程不低于现有堤顶高程，采用贝雷梁组合的钢架梁结构形式（详见附图）。
桥跨布置为“11-12m+1-9m”十跨贝雷梁组合的简支梁。
基础采用υ426×10mm钢管桩，为加强基础整体性，每排桥墩的钢管均采用[16b号槽钢设置剪刀支撑连接成整体，每个墩采用双排钢管每排2根钢管，形成板凳桩，增加便桥的稳定性；墩顶横梁采用双Ⅰ40b工字作为钢支撑，钢支撑上横向布置4组贝雷片做纵梁，每组两片，横向每1.5m间距采用10号槽钢加工支撑架连成整体；贝雷梁上铺设Ⅰ20a工字钢分配梁，间距0.3m，桥面系铺10mm花纹防滑钢板，桥面净宽4.5m。
根据现实需要，栈桥承载力满足：50t履带吊吊重20t在桥面行走和40t混凝土搅拌运输车、60t满载施工车辆行走，按100t荷载检算。
车辆通行时计算采用荷载冲击系数1.2及偏载系数1.2。
钢管桩按承压桩和摩擦桩组合设计。
计算采用跨度12m计算。
二.钢便桥设计验算钢便桥长度141m,设置11孔-12m+1孔-9m，6孔一联，钢便桥总宽5.5m,桥面净宽4.5m，计算跨径为12m。
贝雷梁支架计算书
西山漾大桥贝雷梁支架计算书1. 设计依据设计图纸及相关设计文件《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规范》《公路桥涵设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》《路桥施工计算手册》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011)2. 支架布置图在承台外侧设置钢管桩© 609X 14mr，i每侧承台2根，布置形式如下:1100钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。
下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为450mm贝雷梁上设置上横梁，采用20#曹钢@600mm于上横梁上设置满堂支架。
支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100X 100方木支撑，立杆为450X450mm并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。
箱梁腹板下立杆采用600 （横向）X 300mm（纵向）布置。
横杆步距为1.2m,（其它空心部位立杆采用600 （横向）X 600m（纵向）布置）。
内模板支架立杆为750 （横向）x 750m （纵向）布置。
横杆步距为w 1.5m 。
箱 梁的模板采用方木与夹板组合；两端实心及腹板部位下设100*100mm 方木间距为250mm翼板及其它空心部位设50*100mm 方木间距为250mm 内模板采用50*100mm 方木间距为 250mm 夹板均采用1220*2440*15mm 的竹夹板。
具体布置见下图：呱如綁删耐删咖下棚脚颐1 片鶴獅腫竝述 輛帼魁刿諦册口詛，側耕啊删叫棗融虢脚昨晦 冏TK 犠離na 組脚删叫解 MI ㈱25剛林T,舸瞬激關關潮讎瓠抽人蝕絶期HI91亂肚 瞬删!㈱阴3. 材料设计参数3.1. 竹胶板：规格 1220 x 2440 x 15mm根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003）,现场采用15mml 厚光面竹胶板为 U 类一等品，静弯曲强度》50MPa 弹性模量E >5X 103MPa 密度取P =10KN/m 3。
贝雷梁及临时时墩受力分析计算书
贝雷梁及临时墩受力分析计算书一、底板强度、刚度计算（一）底板强度验算1、荷载的取值由于箱梁混凝土浇筑分两次进行，先浇底板和腹板，此时对底模的强度和刚度的要求较高；第二次浇筑顶板混凝土时，箱梁底板已形成一个整体受力板，对底模的强度和刚度的要求相对较低，因此取第一次浇筑时腹板底位置横桥向1m宽的模板进行验算，现浇砼的浇注高度h=1.05米。
q=1.05×1×2.5=2.625t/m2、跨度的取值模板底横向方木的纵向间距按30cm布设，取lp=0.3m。
3、跨数的取值底模的最小宽度为1.22米，取n=1.22÷0.3≈4跨。
4、绘计算简图5、计算最大弯矩及最大剪力值查《建筑静力结构计算手册》P153页得M max=0.121×ql2=0.121×2.625×0.32=0.029t-mQ max=0.62×ql=0.62×2.625×0.3=0.489t6、底板强度验算①正应力σ=M max÷W=0.029÷(bh2÷6)=(0.029×6)÷(1×0.022)=435t/m2=4.35MPa＜6.5MPa（A-5级木材的顺纹拉应力）故正应力强度满足要求。
②剪应力τ=QS÷Ib其中S =1/8×bh2=1/8×1×0.022=5×10-5m3I=1/12×bh3=1/12×1×0.023=6.67×10-7m4b=1mτ=(0.489×5×10-5)÷(6.67×10-7×1)=36.66t/m2=0.3666MPa＜[τ]=1.2MPa（顺纹剪应力）满足剪应力要求。
（二）底板刚度验算查《建筑结构静力计算手册》P153页f max=(0.66×ql4)÷(100×EI)其中E=8.5×103MPa=8.5×109PaI=6.67×10-7m4q=2.625t/m=2.625×104N/ml=0.3mf max=(0.66×2.625×104×0.34)÷(100×8.5×109×6.67×10-7)=2.48×10-4m=0.248mm＜[f]=1.5mm故底板的刚度满足变形要求。
贝雷梁计算书
S301 城口至巫溪两河口大桥贝雷梁结构计算书重庆群洲实业集团有限公司2012年 9 月 20 日1、工程概况两河口大桥位于省道 S301城巫路上，巫溪岸与省道 201 巫恩路相接，城口岸与省道 S301城巫路相连，跨越东溪河, 桥址比邻西溪河与东溪河的交汇处，交通位置极其重要，是当地的交通生命线。
因原有两河口大桥修建于上世纪70 年代，受当时施工条件以及施工设备限制，原两河口大桥桥墩采用明挖扩大基础，以卵石土为持力层，由于河道演变以及水流冲蚀的作用，导致桥墩基础裸露，存在严重的安全隐患，拟在距离既有桥梁下游约300m处新建两河口大桥。
因为东溪河属于山区河流，洪水涨势快，流速快，洪水期间满堂支架阻水面积较大，同时也增加河中漂浮物撞击支架的几率，增加施工风险，为应对河水水位快速涨落以及暴雨期洪水对施工产生的不利影响，因此在浅滩区即城口岸侧的两跨拟采用满堂支架，在河道主槽及巫溪岸采用支墩过河，在支墩上搭设贝雷梁过河，支墩高度应使贝雷梁梁底高过 100 年一遇洪水位 1.2m （100年一遇洪水位为 239.26m，支墩顶面高程为 240.5m），然后在贝雷梁上架设满堂支架进行现浇。
根据施工的具体措施，支墩采用混凝土桩及利用桥墩桩基。
河道表层为砂砾石，由于时常水流冲蚀、河水搬迁的作用，密实度不能满足现浇支架沉降的要求，因此需要对支架基础进行处理或设计。
对于满堂支架部分，拟采用1.0m 厚度的大片块石对河道进行挤压密实，然后采用砂砾等细集料对块石间的空隙进行填充，在片石顶层采用0.2m厚混凝土板式扩大基础，处理范围超过支架宽度上下游各 1.0m。
2、计算依据1）S301城口至巫溪两河口大桥施工图设计文件2）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）3）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）4）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）5）《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D61-2005）6）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）7）《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011）8）《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/TB02-01-2008）9）《公路工程质量检验评定标准》（JTGF80/1-2004）10）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）3、主要材料参数及计算工况施工贝雷梁原则上采用贝雷梁标准构件，杆件尺寸如下：杆件名材料桥断面型式弦杆16Mn］［ 10竖杆16Mn工 8斜杆16Mn工 8主梁桁架构件有：桁架、桁架连接销及保险销、加强弦杆、弦杆螺栓、桁架螺栓 6 种构件组成。
27.5m贝雷梁计算书
贝雷梁计算一. 荷载1. 现浇箱梁自重所产生的荷载：①钢筋混凝土按26kN/m3计算，②单侧翼缘板混凝土线形荷载为：Py1=1.1232*26=29.2kN/m③单侧腹板处混凝土线荷载为：Py2=2.2153*26=57.6kN/m④单侧梁中处混凝土线荷载为：Py3=1.044*26=27.1kN/m2. 模板体系荷载按规范规定：P2=0.75kPa3. 砼施工倾倒荷载按规范规定：P3=4.0kPa4. 砼施工振捣荷载按规范规定：P4=2.0kPa5. 施工机具人员荷载按规范规定：P5=2.5kPa二、线形荷载分布计算贝雷梁布置图见下图。
1. 贝雷梁布置图横断面纵断面贝雷梁横向布置为：2*（0.9*2+415+2*0.45+0.3+0.45*2*0.9）+0.45m，共宽10.8m，横向共20榀。
2. 构件材料及规格①材料：除贝雷梁采用16Mn外，其余均为Q235②规格：贝雷梁上下弦杆采用双[10（背靠背）；竖杆及斜杆采用工8。
贝雷梁间横向联杆采用工8；钢管桩采用Φ630，壁厚10mm 钢管；钢管桩顶横梁采用双工512a；钢管桩间剪刀撑采用[20。
1、按概率极限承载力计算即Sd(rgG;rqΣQ)=1.2SG+1.4 SQ式中SQ：基本可变荷载产生的力学效应SG：永久荷载中结构重力产生的效应Sd：荷载效应函数rg ：永久荷载结构重力的安全系数rq：基本可变荷载的安全系数强度满足的条件为：Sd(rgG;rqΣQ)≤rbRd式中rb：结构工作条件系数Rd：结构抗力系数Sd(rgG;rqΣQ)=1.2SG+1.4 SQ加载模型图四、计算结果1. 支点反力仅显示翼缘板下方一榀贝雷梁。
由图所示结构最大位移为5.93cm<L/400=2400/400=6cm。
结构内力单元内力图单元应力图型钢应力图由图所示型钢的最大应力为86.5MPa<210MPa，满足要求。
贝雷梁应力图结构最大内力为支点两侧下弦杆处，最大值为338kN<560kN 。
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122.5m跨越处门洞计算书1.1荷载取值静荷载：模板及支架自重1.5kN/m2钢筋混凝土结构自重（钢筋混凝土比重26KN/m3）碗口式脚手架自重3.6 kN/m2贝雷梁自重3.8 kN/m2动荷载：施工荷载2.5 kN/m2振捣荷载2.0 kN/m21.1.1强度荷载计算拟采用双排双层加强型贝类梁，腹板下间距拟采用60cm，标准箱室断面间距采用100cm。
腹板段：1.2×（26×1.8+1.5+3.6+3.8）+1.4×（2.5+2）=73.14KN/m2标准段：标准段仅含顶板、底板，厚度分别为20cm，22cm，考虑到箱室内斜角高度均为15cm，因此保守计算，取值净混凝土高度：0.22+0.2+0.15*2=0.72m1.2×（26×0.72+1.5+3.6+3.8）+1.4×（2.5+2）=39.5KN/m2翼缘板段：混凝土翼缘板厚度保守计算取值47cm。
1.2×（26×0.47+1.5+3.6+3.8）+1.4×（2.5+2）=31.65KN/m21.1.2刚度验算荷载取标准值。
腹板段：26×1.8+1.5+3.6+3.8=55.7 KN/m2箱室段：26×0.72+1.5+3.6+3.8=27.62KN/m2翼缘板段：26×0.47+1.5+3.6+3.8=21.12KN/m21.1.3计算模型以一跨简支梁作为计算模型。
1.2跨度22.5m门洞验算（1）贝雷梁性能，双排单层加强型查表：截面模量W=30641.7cm3惯性矩I=4596255.2cm4弹性模量E=203×103MPa 允许弯矩[M]=6750KN·m允许弯应力[σ]=240 MPa 允许剪力[V]=490.5 KN （2）强度验算A.腹板段（间距0.5m布置）Mmax=ql2/8=0.125×73.14×0.5×22.52=2314.20KN·m＜[M]f max = Mmax/W=2314.20÷（30641.7×10-6）=75524.5KN/m2=75.53MPa＜[σ]则强度满足要求。
B.箱室段（间距1m布置）Mmax=ql2/8=0.125×39.5×1×22.52=2499.61KN·m＜[M]f max = Mmax/W=2499.61÷（30641.7×10-6）=81.58 MPa＜[σ]则强度满足要求。
C.翼缘板段（间距1.2m布置）Mmax=ql2/8=0.125×31.65×1.2×22.52=2403.42KN·m＜[M]f max = Mmax/W=2403.42÷（30641.7×10-6）=78.44MPa＜[σ]则强度满足要求。
（3）剪力验算A.腹板段Vmax= ql/2=0.5×73.14×0.5×22.5=411.42KN <[V]=490.5KN 则剪力满足要求。
B.箱室段Vmax= ql/2=0.5×39.5×1×22.5=444.38N<[V]=490.5KN则剪力满足要求。
C.翼缘板段Vmax= ql/2=0.5×31.65×1.2×22.5=427.28KN<[V]=490.5KN 则剪力满足要求。
（4）刚度验算A.腹板段ωmax = 5ql4/（384EI）=5×(55.7×0.5)×22.54/（384×203×106×4596255.2×10-8）=0.009.96m =1.00cm<22.5×102/400=5.63cm，挠度满足要求。
B.箱室段ωmax = 5ql4/（384EI）=5×(27.62×1)×22.54/（384×203×106×4596255.2×10-8）=0.00988m =0.99cm<22.5×102/400=5.625cm，挠度满足要求。
C.翼缘板段ωmax = 5ql4/（384EI）=5×(21.12×1.2)×22.54/（384×203×106×4596255.2×10-8）=0.00907m =0.91cm<22.5×102/400=5.625cm，挠度满足要求。
（5）贝雷梁下脚手架稳定验算钢管柱采用直径60cm，壁厚1cm，钢管柱高2m，稳定性验算按照下式进行：N/υA≤〖f〗〖f〗－钢材抗压强度设计值，取215MpaA－立杆截面面积，钢管柱面积A=18535mm2υ－轴心受压构件稳定系数，根据长细比λ查表而得λ－长细比，λ＝L0/ii－截面回转半径，碗扣脚手架i＝（d2+d21）1/2/4=（6002+5802）1/2/4=208.6mmL 0－计算长度， L=2×2000=4000mmλ＝L0/i＝4000/208.6＝19.18查表得υ＝0.947上部荷载总重计算：标准断面箱梁截面净断面面积为12.22 m2，标准段长度20m，腹板渐变段最大截面净断面面积为16.66 m2，渐变段总长为3m。
桥梁宽度为20.3m。
则砼自重为：（12.22×20+16.66×3）/23×22.5×26=7484KN木板支架、脚手架、贝类梁重量：（1.5+3.6+3.8）×22.5×20.3=4065.1KN施工荷载：（2+2.5）×22.5×20.3=2055.4KN则上部结构总荷载为：1.2×（7484+4065.1）+1.4×2055.4=16736.5KN钢管柱间距按2m 布设，则在桥宽范围单侧需要布设11根钢管柱。
故单根钢管柱所承担的荷载为：16736.5/11/2=760.75KN则：N/υA =760.75×103/（0.947×18535）=43.5MPa<〖f 〗=215MPa故，钢管柱稳定性满足要求。
（6） 摩擦桩验算灌注桩采用D=80灌注桩。
桩长拟定为25m 。
钻孔灌注桩的允许承载力：[P]=0.5×(U ×L ×τp +A ×σR )其中：[P]——单桩轴向受压容许承载力（KN ）；U ——桩的周长（m ），按成孔直径计算；U=πD=π×0.8=2.51mL ——桩在局部冲刷线以下的有效长度（m ）；取21.6m （表层人工堆积层厚度3.4m ）。
A ——桩底横截面面积（m 2），用设计直径计算；A=0.25×πD 2=0.25×π×0.82=0.503m 2τp ——桩壁土的平均极限摩阻力（KPa ），可按下式计算 n 1n i i i p L L ττ=⨯=∑其中：① n ——土层的层数；② L i ——承台底面或局部冲刷线以下各土层的厚度（m ）；③ τi ——与L i 对应的各土层与桩壁的极限摩阻力（KPa ）；根据地勘报告，查Q99处地质条件得： 1ni i i p L L ττ=⨯=∑(50 1.9402500.750260135055 3.165 1.555 1.865 1.1600.3 2.3651100.9)/2545.4KPa=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯=σR——桩尖处土的极限承载力；σR =2×m0×λ×｛[σ0]+k2×γ2×（h-3）｝①[σ]——桩尖处的土的容许承载力（KPa）；取380 KPa② h——桩尖的埋置深度；取25m③ k2——地面土容许承载力随深度的修正系数；取5④γ2——桩尖以上土的容重；取15⑤λ——修正系数；取0.7⑥ m——清底系数；取0.7σR =2×m0×λ×｛[σ0]+k2×γ2×（h-3）｝=2×0.7×0.7×（380+5×15×（25-3））=1989.4KN则：[P]=0.5×(U×L×τp +A×σR)=0.5×（2.51×21.6×45.4+0.503×1989.4）=1731.04KN贝雷梁以上荷载=760.75KN钢管桩自重=2×145.5÷100=2.91KN单桩自重： 0.25×3.14×0.82×25×26=326.7KN合计：760.75+2.91+326.7=1090.36KN<[P]=1731.04KN,满足要求。