柱模板受力计算书
柱模板施工方案计算书
柱模板施工方案计算书柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力按抗弯构件进行计算。
本工程采用木模板，选用Φ48*3.5钢管作为柱箍，柱箍间距l1=300mm。
每次浇筑砼高度不超过3米，用串筒倒倾砼。
一、压力设计值计算○1计算简图如下：取r=24 N/m3 t=200/(T+15)=200/35=5.71β1=β2=1浇筑速度V=2m/hF1=0.22*r*t*β1*β2*V ½=0.22*24000*5.71*1*1*1.414=42.63 KN/m2 F2=r*H=24*4=96 KN/m2 取二者较小值，即取F1=42.63 KN/m2 ○2砼侧压力设计值F= F1*分项系数*折减系数=42.63*1.2*0.9= 46.04 KN/m2 ○3倾倒砼产生的水平荷载采用0.6m3砼吊斗卸料，荷载设计值为N=4*1.4*0.9=5.04 KN/m2○4荷载组合F/=F+N=46.04+5.04=51.08 KN/m2○5柱箍承受的均布荷载q=51.08*10-3*300*0.9=14 N/mm 二、强度验算柱箍承受的轴向拉力设计值N=a*q/2=700*14/2=4.9*103 N钢管净截面积A=4.89*102 mm2钢管最大弯矩设计值M=q*a2/8=14*700*700/8=8.58*105 N*m截面抵抗矩w=5.08*103 mm2则：δ=N/A+M/W=4.9*103/4.89*102+8.58*105/5.08*103=10.02+168.9=178.92 N/mm2δ≤f=215 N/mm2满足要求。
三、挠度验算柱箍弹性模量E=2.05*105 N/mm2钢管惯性距I=12.19*104 mm4则：ω=5*q*a4/（384*E*I）=5*14*7004/（384*2.05*105*12.19*104）=1.25 mm ω≤[ω]=800/500=1.60 mm 满足要求。
审核人：编制人：徐子东 2003年12月1日。
(完整word)45：1实心墩柱模板计算书
达坂城湿地特大桥45：1实心墩柱模板计算书荷载计算一、水平荷载统计：根据路桥混凝土的施工条件计算混凝土侧压力如下：1。
新混凝土对模板的水平侧压力标准值按照《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）附录B ，模板荷载及荷载效应组合B.0。
2规定，可按下列二式计算，并取其最小值：2/121022.0V t F c ββγ= H F c γ=式中 F --—---新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）。
γc ———---混凝土的重力密度(kN/m 3）取25 kN/m 3。
t 0—--—-—新浇混凝土的初凝时间（h )，可按实测确定，现场提供初凝时间要求为6小时，当缺乏实验资料时，可采用t =200/（T +15）计算。
T --————混凝土的温度（25°C)。
V --—--—混凝土的浇灌速度（m/h ）； 现场提供的浇筑速度不大于为2 m/h 。
H --—--—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取8.0m 。
Β1-----—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0;掺缓凝外加剂取1.2,该工程取1。
2.Β2—-—-—-混凝土坍落度影响系数，当坍落度小于100mm 时,取1.10不小于100mm ，取1.15。
本计算方案以混凝土坍落度高度为180mm ，取1.15。
2/121022.0V t F c ββγ==0。
22x25x6x1。
2x1。
15x21/2=64.4kN/m 2H F c γ==25x18=450kN/m 2混凝土对模板的水平侧压力取二者中的较小值，F =64。
4kN/m 2作为模板水平侧压力的标准值. 2。
倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值考虑倾倒混凝土产生的水平活载荷标准值取值4kN/m 2（泵送混凝土） 3。
振捣混凝土时产生的水平荷载标准值振捣混凝土时产生的水平荷载标准值取值4kN/m 2 （作用范围在新浇筑的混凝土侧压力的有效压头高度之内）二、水平侧压力的荷载组合荷载分项系数:新浇混凝土时对模板侧面的压力r1=1。
柱模板计算书
本工程位于任丘市经济开发区北区，地上三层，建筑高度12.7米，总建筑面积 14000平方米。
本工程由任丘韩昌工艺品有限公司建设，河北大地建设科技有限公司勘察，世 纪东华建筑规划设计有限公司设计，任丘市建兴工程建设项目管理有限公司监理， 任丘市诚建建筑安装工程有限公司施工。
本计算书依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工 计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计 规范》(GB50010-2010)。
0.09
0.086
0.067 0.041
0.06
0.064 0.054
0.051 0.05
0.062
弯矩图(kN·m)
1.587 1.626
1.147 1.26 1.22 1.268 1.116
1.22
0.705 0.398
0.823 1.322 1.209 1.249 1.201 1.354
1.708
(二) 内力计算 竖楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及 内力、变形图如下：
8.231kN /m
100 300 300 300 300 300 1990
8.554kN /m
400 400 400 400 1540
0.323kN /m 330
弯矩和剪力计算简图
0.113
柱截面宽B：550mm；柱截面高H：550mm；
搭设形式：组合式柱箍有竖楞；
2.面板参数
面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；
抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；
3.柱箍
柱模板计算书
柱模板计算书计算依据:《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）一、参数信息1.基本参数2.面板参数3.柱箍(1) B边柱箍(2) H边柱箍4.竖楞(1) B边竖楞(2) H边竖楞5.对拉螺栓参数6.荷载参数柱段：Z1。
1.荷载计算及组合(1) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k 按下列公式计算，并取其中的较小值:F1=0.28γctβV1/2F2=γcH其中γc-- 砼的重力密度，取24.000kN/m3；t0-- 新浇砼的初凝时间，采用t=200/(T+15)计算，得200/(20+15)=5.7h；V -- 砼的浇筑速度，取3.5m/h；H -- 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取6.3m；β -- 砼坍落度影响修正系数，取1。
根据以上两个公式计算得到：F1=71.660 kN/m2F2=151.200 kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=71.660 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=71.660/24.000=2.986m；(2) 砼下料产生的水平荷载标准值Q2kQ2k=2kN/m2；(3) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合：q=71.660×1=71.660kN/m；计算弯矩采用基本组合：q=0.9×1.1×(1.35×0.9×71.660+1.4×0.9×2)×1=88.691kN/m；2.B边模板面板计算根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：14314314314314314314288.691kN /m弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN ·m)剪力图(kN)14314314314314314314271.66kN /m变形计算简图变形图(mm) 经过计算得到:最大弯矩 M= 0.192kN ·m 最大剪力：V= 7.681kN最大变形：ν= 0.035mm 最大支座反力：F= 14.380kN (1) 面板抗弯强度计算σ =M/W=0.192×106/5.400×104=3.548N/mm 2实际弯曲应力计算值 σ=3.548N/mm 2 小于抗弯强度设计值 [f]=29N/mm 2，满足要求！(2) 面板挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.035mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.009mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.015mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第4跨最大挠度为0.013mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第5跨最大挠度为0.015mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第6跨最大挠度为0.009mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！ 第7跨最大挠度为0.034mm ，容许挠度为0.568mm ，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.H 边模板面板计算根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：13713713713713813813813888.691kN /m弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN ·m)剪力图(kN)13713713713713813813813871.66kN /m变形计算简图变形图(mm) 经过计算得到:最大弯矩 M= 0.178kN ·m 最大剪力：V= 7.413 kN 最大变形：ν= 0.029mm 最大支座反力：F= 13.880kN (1) 面板抗弯强度计算σ =M/W=0.178×106/5.400×104=3.306N/mm 2实际弯曲应力计算值 σ=3.306N/mm 2 小于抗弯强度设计值 [f]=29N/mm 2，满足要求！(2) 面板挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.029mm ，容许挠度为0.548mm ，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.007mm ，容许挠度为0.548mm ，满足要求！第3跨最大挠度为0.013mm，容许挠度为0.548mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.011mm，容许挠度为0.548mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.012mm，容许挠度为0.552mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.013mm，容许挠度为0.552mm，满足要求！第7跨最大挠度为0.007mm，容许挠度为0.552mm，满足要求！第8跨最大挠度为0.029mm，容许挠度为0.552mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！三、柱模板竖楞的计算1.B边竖楞计算B边竖楞采用1根50×100矩形木楞为一组。
墩柱模板受力计算书(范本)
2021年1月墩柱模板受力计算书目录一、荷载标准值验算 ................................................................................................................................ - 1 - 二、模板材料规格 .................................................................................................................................... - 4 - 三、 CAD 示意图及模型图 ................................................................................................................... - 5 - 四．模板结构参数 .................................................................................................................................... - 7 - 五、有限元计算 ........................................................................................................................................ - 7 - 六、有限元前处理 .................................................................................................................................... - 8 - 七、模板部分有限元受力计算 .............................................................................................................. - 10 -一、荷载标准值验算1.1.1.1. 新浇混凝土自重标准值k G 2由《建筑施工模板安全技术规范》P14页得出：普通混凝土可采用3m /24kN 。
柱模板KZZ2(设置对拉螺栓)计算书
柱模板KZZ2（设置对拉螺栓）计算书柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》jgj162-20212、《混凝土结构设计规范》gb50010-20213、《建筑结构荷载规范》gb50009-20214、《钢结构设计规范》gb50017-2021一、工程属性崭新淋混凝土柱名称崭新淋混凝土柱的排序高度(mm)14楼负一层kzz1崭新淋混凝土柱长边边长(mm)4200崭新淋混凝土柱短边边长(mm)900900二、荷载女团《建筑施工模板恩侧压力排序依据规范全系列技术规范》混凝土重力密度γc(kn/m)jgj162-2021崭新淋混凝土初稀时间t0(h)混凝土坍落度影响修正系数β241外加剂影响修正系数β1混凝土铺设速度v(m/h)4.2min{0.22γct0β1β2v1/232512混凝土侧压力排序边线处至新淋混凝土顶面总高度h(m)2崭新淋混凝土对模板的侧压力标准值g4k(kn/m)2，γch}＝min{0.22×25×4×1×1×221/2，25×4.2}＝min{31.113，105}＝31.113kn/m2飞溅混凝土时对垂直面模板荷载标准值q3k(kn/m)崭新淋混凝土对模板的侧压力标准值g4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γch]＝min[0.22×25×4×1×1×21/2，25×4.2]＝min[31.11，105]＝31.11kn/m2承载能力音速状态设计值s承＝0.9max[1.2g4k+1.4q3k，1.35g4k+1.4×0.7q3k]＝0.9max[1.2×31.11+1.4×2，1.35×31.11+1.4×0.7×2]＝0.9max[40.132，43.959]＝0.9×43.959＝39.563kn/m2正常采用音速状态设计值s正＝g4k＝31.11kn/m2三、面板验算面板类型面板抗弯强度设计值[f](n/mm)柱长边小梁根数柱箍间距l1(mm)2覆面竹胶合板14.744700面板厚度(mm)面板弹性模量e(n/mm)柱短边小梁根数21589254模板设计平面图1、强度求函数最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bg4k＝0.9×1.35×0.7×31.11＝26.459kn/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bq3k＝0.9×1.4×0.7×0.7×2＝1.235kn/mmmax＝-0.1q1l2-0.117q2l2＝-0.1×26.459×0.32-0.117×1.235×0.32＝-0.251knmσ＝mmax/w＝0.251×106/(1/6×700×152)＝9.567n/mm2≤[f]＝14.74n/mm2满足要求！2、挠度求函数作用线荷载q＝bs正＝0.7×31.11＝21.777kn/mν＝0.677ql4/(100ei)＝0.677×21.777×3004/(100×8925×(1/12×700×153))＝0.68mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！四、小梁验算小梁类型小梁横截面惯性矩i(cm)4矩形木楞256小梁横截面类型(mm)小梁横截面抵抗矩w(cm)360×8064小梁抗弯强度设计值[f](n/mm)小梁抗剪强度设计值[τ](n/mm)2213.51.35小梁弹性模量e(n/mm)最高处柱缝距楼面距离(mm)290001801、强度求函数小梁上促进作用线荷载q＝bs顺＝0.3×39.563＝11.869kn/m小梁弯矩图(knm)mmax＝1.605knmσ＝mmax/w＝1.605×106/64×103＝25.073n/mm2＞[f]＝13.5n/mm2不满足要求！请优化柱箍间距，或增大相应柱边小梁根数！2、抗剪验算小梁抠力图(knm)vmax＝6.185knτmax=3vmax/(2bh0)=3×6.185×1000/(2×60×80)＝1.933n/mm2>[τ]=1.35n/mm2不满足要求！恳请增大梁底提振小梁间距或挑选最合适材料类型，或减少梁底提振小梁，或优化小梁边线！3、挠度求函数小梁上作用线荷载q＝bs正＝0.3×31.11＝9.333kn/m小梁变形图(mm)ν＝7.716mm＞[ν]＝1.75mm不满足要求！恳请优化柱箍边线，或减小适当柱边小梁根数！4、支座反力排序承载能力音速状态rmax=12.357正常采用音速状态。
圆柱模板计算书
圆柱模板计算书一．基本情况：本圆柱模直经为1.4米，采用面板4mm钢板，法兰及肋骨均采用8X70扁钢。
肋间距为300X300mm。
采用混凝土浇注速度为3m/h，混凝土入模温度为25℃。
二．荷载计算：1.混凝土侧压力：根据GB50204-92中新浇注混凝土作用在模板上的最大侧压力计算公式如下：F=0.22RcTβ1β2V½（T=5）=0.22X24000X5X1X1.5X3½=52.59KN/m²F=RcH=24X10=240 KN/m²取二者中较小值为F=52.59 KN/m²2.混凝土侧压力设计值：F=F1X分项系数X拆减系数F=52.59X1.2X0.85=53.64 KN/m²3.倾倒混凝土时产生的水平荷载查建筑施工手册17-78表为：2 KN/m²荷载设计值为2X1.1X0.85=1.87 KN/m²4.混凝土振捣产生的荷载查路桥施工手册8-1表为2 KN/m²荷载设计值为2X1.1X0.85=1.87 KN/m²5.荷载总计：53.64+1.87+1.87=57.38 KN/m²三：板面计算：圆弧模板在混凝土浇注时产生的侧压力有肋骨架承担，在刚度计算时可以与平面钢模等同。
四：侥度计算：按照三边固结一边简支计算，取10mm宽的板条作为计算单元，则荷载Q=0.0584X10=0.584 KN/m²根据1X/1Y=0.9查表得ω大=0.00258q1 /kK=Eh³b/12(1-v²)=206000x6³x 10/12(1-0.3²)=40750000则ω大=0.57mm≤0.883mm故满足要求五：肋骨挠度计算ω大=ql/384EI=0.0014MM≤0.883mm故满足要求六：圆弧形横肋端头拉力强度计算A3钢材料f=140N/mm²F =FA=140X70X8=78400=78.4KN根据路桥施工计算手册213页为21.024KN78.4≥21.024 故满足要求。
圆柱模板计算书
圆柱模板计算书1、基本情况1.1该圆柱模高10.118m，直径1.8m。
采用砼泵车下灰，浇注砼速度3m/h，砼入模温度约25℃。
采用定型钢模板：面板采用6mm钢板；横肋采用厚12mm，宽100mm的圆弧肋板，间距400mm；竖肋采用普通10#槽钢，间距353mm。
2、荷载计算2.1砼侧压力（1）根据我国《砼结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）中新浇注砼作用在模板上的最大侧压力计算公式如下：F=0.22Rc×T×β1×β2×√V [其中T=200/（25+15）=5 ]F=Rc×H ，带入数据得3=52.59N/㎡.F=0.22×24000×5×1×1.15×√3F=24×10.118=242.832KN/㎡.取两者中较小值，即F=52.59KN/㎡。
（2）砼侧压力设计值：F=F1×分项系数×折减系数。
F=52.59×1.2×0.85=53.64KN/㎡。
（3）倾倒砼时产生的水平荷载查建筑施工手册17-78表，为2KN/㎡荷载设计值为2×1.4×0.85=2.38KN/㎡（4）砼振捣产生的荷载查路桥施工计算手册8-1表为2KN/㎡荷载设计值为：2×1.4×0.85=2.38KN/㎡（5）按表17-81进行荷载组合F′=53.64+2.38+2.38=58.4KN/㎡3、板面计算：圆弧模板在砼浇注时产生的侧压力有横肋承担，在刚度计算中与平模板相似。
3.1计算简图：按照三边固结一边简支计算，取10mm宽的板条作为计算单元，荷载为q=0.0584×10=0.584N/㎜根据Lx/Ly=0.9，查表得Wmax=0.00258L4/kK=Eh3b/12（1-V2）=206000×63×10/12×（1-0.3×0.3）=40750000V——钢材的泊桑比等于0.3Wmax=0.57mm≦[W]=1/400=0.883㎜，故满足要求。
500×500柱标准规定模板计算书
500 X 500柱模板计算书柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑 混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力; 柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。
柱剖面图柱模板设计示意图柱截面宽度B （mm ）:500.00 ;柱截面高度H （mm ）:500.00 ;柱模板的总计算 高度:H= 3.00m ；单位:(mm)面檢面板柱立面图 柱箍〔方木） 鑒巒〔方末） 对並蛭栓对拉螺桂 500柱箍（方术〕对竝據栓鑿愣（方木」计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目：0 ;柱截面宽度B方向竖楞数目:3; 柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0;柱截面高度H方向竖楞数目:3 ；2.柱箍信息柱箍材料:木方；宽度(mm):60.00 ;高度(mm):80.00 ；柱箍的间距(mm):450 ;柱箍合并根数:1 ；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1 ；宽度(mm):60.00 ;高度(mm):80.00 ；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00 ；面板弹性模量(N/mm 2):6000.00 ；面板抗弯强度设计值f c(N/mm 2):13.00 ；面板抗剪强度设计值(N/mm 2):1.50 ；5.木方参数方木抗弯强度设计值f c(N/mm 2):13.00 ；方木弹性模量E(N/mm 2):9000.00 ；方木抗剪强度设计值f t(N/mm 2):1.50 ；二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22 Y 3 B2V1/2F= YH其中Y -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h ；T --混凝土的入模温度，取20.000 C；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H -- 模板计算高度，取3.000m ；31-- 外加剂影响修正系数，取1.200 ；32-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000 。
500×500柱模板计算书
柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、工程属性新浇混凝土柱名称A 楼3层KL11 新浇混凝土柱长边边长(mm) 500 新浇混凝土柱的计算高度(mm)13200新浇混凝土柱短边边长(mm)500二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G 4k ＝min[0.22γc t 0β1β2v 1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×13.2]＝min[38.4，316.8]＝38.4kN/m 2承载能力极限状态设计值S 承＝0.9max[1.2G 4k +1.4Q 3k ，1.35G 4k +1.4×0.7Q 3k ]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m 2正常使用极限状态设计值S 正＝G 4k ＝38.4 kN/m 2三、面板验算模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×38.4＝23.33kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.88kN/mM max＝-0.1q1l2-0.117q2l2＝-0.1×23.33×0.172-0.117×0.88×0.172＝-0.07kN·mσ＝M max/W＝0.07×106/(1/6×500×152)＝3.61N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.5×38.4＝19.2kN/mν＝0.677ql4/(100EI)＝0.68×19.2×166.674/(100×10000×(1/12×500×153))＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝166.67/400＝0.42mm满足要求！四、小梁验算1、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.17×48.42＝8.07 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.21kN·mσ＝M max/W＝0.21×106/54×103＝3.95N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.17×38.4＝6.4 kN/m面板变形图(mm)ν＝0.12mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）模板设计立面图1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN) M1＝0.74kN·m，N1＝3.43kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.74kN·m，N2＝3.43kNM/W n＝0.74×106/(4.73×103)＝156.29N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm)ν1＝1.31mm≤[ν]＝l/400＝1.78mmν2＝1.31mm≤[ν]＝l/400＝1.78mm满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14 轴向拉力设计值N t b(kN) 17.8 扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN) 26N＝3.43×2=6.86kN≤N t b＝17.8kN 满足要求！N＝3.43×2=6.86kN≤26kN满足要求！。
柱模板600×600
柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×3]＝min[29.87，72]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.64，42.28]＝0.9×42.28＝38.06kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2三、面板验算模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×29.87＝18.15kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.88kN/mM max＝-0.1q1l2-0.117q2l2＝-0.1×18.15×0.22-0.117×0.88×0.22＝-0.08kN·mσ＝M max/W＝0.08×106/(1/6×500×152)＝4.09N/mm2≤[f]＝14.74N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.5×29.87＝14.94kN/mν＝0.677ql4/(100EI)＝0.68×14.94×2004/(100×8925×(1/12×500×153))＝0.13mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！四、小梁验算1、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.2×38.06＝7.61 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.2kN·mσ＝M max/W＝0.2×106/42.67×103＝4.71N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.2×29.87＝5.97 kN/m面板变形图(mm) ν＝0.15mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）模板设计立面图1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN) M1＝0.73kN·m，N1＝3.24kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.73kN·m，N2＝3.24kNM/W n＝0.73×106/(4.12×103)＝178.1N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm) ν1＝1.85mm≤[ν]＝l/400＝1.98mmν2＝1.85mm≤[ν]＝l/400＝1.98mm满足要求！六、对拉螺栓验算N＝3.24×2=6.48kN≤N t b＝17.8kN满足要求！N＝3.24×2=6.48kN≤26kN满足要求！。
柱模板KZZ5(设置对拉螺栓)计算书
柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性4k c012cmin[0.22×25×4×1×1×21/2，25×4.2]＝min[31.11，105]＝31.11kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×31.11+1.4×2，1.35×31.11+1.4×0.7×2]＝0.9max[40.132，43.959]＝0.9×43.959＝39.563kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝31.11 kN/m2三、面板验算模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×31.11＝18.899kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.882kN/mM max＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×18.899×0.1712-0.121×0.882×0.1712＝-0.063kN·mσ＝M max/W＝0.063×106/(1/6×500×152)＝3.337N/mm2≤[f]＝14.742N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.5×31.11＝15.555kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×15.555×171.4294/(100×8925×(1/12×500×153))＝0.068mm≤[ν]＝l/400＝171.429/400＝0.429mm满足要求！四、小梁验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.171×39.563＝6.782 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.179kN·mσ＝M max/W＝0.179×106/20.833×103＝8.582N/mm2≤[f]＝13.5N/mm2 满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN·m)V max＝2.05kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.05×1000/(2×50×50)＝1.23N/mm2≤[τ]=1.35N/mm2 满足要求！3、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.171×31.11＝5.333 kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.463mm≤[ν]＝1.25mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=3.841正常使用极限状态R max=3.02五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）模板设计立面图1、柱箍强度验算连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。
400×400柱模板计算书
工程名称
莲塘口岸-旅检区建筑施工总承包工程
计算部位
400mm×400mm柱模板计算
计算参数
柱模板的截面宽度 B=400.000mm
柱模板的截面高度 H=400mm
柱模板的计算高度 L =10700mm，柱箍间距计算跨度 d =450mm。
柱箍采用双钢管48mm×3.0mm
柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm，
B方向对拉螺栓的计算
对拉螺栓最大容许拉力值: [N] =12.920kN
对拉螺栓所受的最大拉力 N =3.700kN
满足要求!
H方向柱箍的计算
1.抗弯计算强度
f=M/W=0.897×106/8982.0=99.866N/mm2
抗弯计算强度小于205N/mm2
满足要求!
2.挠度计算
v =0.627mm
竖楞木方最大允许挠度，[v] =450.000/250mm
满足要求!
B方向柱箍的计算
1.抗弯计算强度
f=M/W=0.897×106/8982.0=99.866N/mm2
抗弯计算强度小于205N/mm2
满足要求!
2.挠度计算
v =0.627mm
支撑钢管的最大挠度小于660.000/150与10mm
满足要求!
满足要求!
2.竖楞木方抗剪计算
截面抗剪强度计算值
T=3×Q/2bh=3×2220/(2×50×100)=0.666N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.300N/mm2
满足要求!
3.竖楞木方挠度计算
v =0.667qd4/100EI=0.667×6.300×450.004/
(100×9000.0×4166666.8)=0.047mm
柱模板计算书
柱模板计算书一、基本参数：混凝土侧压力计算位置至新浇混凝土顶面的总高度 L=9 m柱截面宽度 B=1200 mm柱截面高度 H=1200 mm面板的厚度 h=18 mm竖楞方木截面宽度 b=50 mm竖楞方木截面高度 h=100 mmB方向竖楞间距 b1= mH方向竖楞间距 h1= m柱箍材料圆形钢管柱箍圆形钢管直径 r=48 mm柱箍圆形钢管壁厚 e= mm柱箍间距 b= m对拉螺栓型号 M18B方向螺栓间距 L1= mH方向螺栓间距 L2= m二、柱模板荷载标准值计算：新浇混凝土侧压力公式为下式中的较小值：其中:γc为混凝土重力密度;24 kN/m3t 新浇混凝土的初凝时间 t= 小时v 混凝土的浇筑速度 v=3 m/hβ1 外加剂影响系数β1=1β2 混凝土坍落度影响修正系数β2=H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度 H=9 mF1 新浇混混凝土侧压力 F1= kN/m2F2 倾倒(振捣)混凝土时产生的荷载标准值 F2 = 4 kN/m2三、柱模板面板计算1、B方向柱模板面板的计算面板按照均布荷载下的三跨连续梁计算(1)、面板荷载计算面板荷载计算值 q=×+×4)×= kN/m(2)、面板抗弯强度计算面板最大弯矩设计值其中:l B方向竖楞方木间距 l= mq 面板荷载计算值 q= kN/m经计算得到:M=××^2=面板强度计算值其中: W 面板截面抵抗矩 W = mm3M 面板最大弯矩设计值 M =经计算得到：f=×1000000÷×1000)= N/mm2面板抗弯强度设计值 [f] =15 N/mm2面板强度计算值小于或等于面板抗弯强度设计值，故满足要求!(3)、面板抗剪强度计算面板最大剪力设计值其中: l B方向竖楞方木间距 l= mq 面板荷载计算值 q= kN/m经计算得到:Q=××= kN面板的抗剪强度设计值：其中: b 柱箍间距 b= mh 面板厚度 h=18 mmQ 面板最大剪力设计值 Q= kN经计算得到：T=3××1000÷(2××1000×18)= N/mm2抗剪强度设计值 [T] = N/mm2面板的抗剪强度小于或等于抗剪强度设计值，故满足要求! (4)、面板挠度计算面板荷载标准值q=×= kN/m面板的挠度设计值：其中: l B方向竖楞方木间距 l= mE 弹性模量 E=5200 N/mm2I 面板截面惯性矩 I= cm4经计算得到：V=×××1000)^4÷(100×5200××10000)= mm [v] 面板的最大允许挠度值 [v]=×1000÷250= mm面板的挠度设计值小于或等于最大允许挠度，故满足要求!2、H方向柱模板面板的计算面板按照均布荷载下的三跨连续梁计算(1)、面板荷载计算面板荷载计算值 q=×+×4)×= kN/m(2)、面板抗弯强度计算面板最大弯矩设计值其中: l H方向竖楞方木间距 l= mq 面板荷载计算值 q= kN/m经计算得到:M=××^2=面板强度计算值其中: W 面板截面抵抗矩 W = cm3M 面板最大弯矩设计值 M =经计算得到：f=×1000000÷×1000)= N/mm2面板抗弯强度设计值 [f] =15 N/mm2面板强度计算值小于或等于面板抗弯强度设计值，故满足要求!(3)、面板抗剪强度计算面板最大剪力设计值其中: l H方向竖楞方木间距 l= mq 面板荷载计算值 q= kN/m经计算得到:Q=××= kN面板的抗剪强度设计值其中 b 柱箍间距 b= mh 面板厚度 h=18 mmQ 面板最大剪力设计值 Q= kN经计算得到：T=3××1000÷(2××1000×18)= N/mm2抗剪强度设计值 [T] = N/mm2面板的抗剪强度小于或等于抗剪强度设计值，故满足要求!(4)、面板挠度计算面板荷载标准值q=×= kN/m面板的挠度设计值其中: l H方向竖楞方木间距 l= mE 面板的弹性模量 E=5200 N/mm2I 面板截面惯性矩 I= cm4经计算得到：V=×××1000)^4÷(100×5200××10000)= mm[v] 面板的最大允许挠度值 [v]=×1000÷250= mm面板的挠度设计值小于或等于最大允许挠度，故满足要求!四、竖楞方木的计算竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下1、B方向竖楞方木的计算(1)、方木荷载计算方木荷载计算值:q=×+×4)×= kN/m(2)、方木抗弯强度计算最大弯矩计算公式：其中：l 柱箍的距离 l= mq 面板荷载计算值 q= kN/m经计算得到：M=××^2=竖楞方木强度其中: W 方木截面抵抗矩 W = cm3M 最大弯矩 M =经计算得到: f=×1000÷= N/mm2竖楞方木抗弯强度设计值 [f] = 17 N/mm2竖楞方木抗弯强度计算值小于竖楞方木抗弯强度设计值;故满足要求!(3)、方木抗剪强度计算最大剪力的计算公式如下其中: l 柱箍的间距 l= mq 方木荷载计算值 q= kN/m经计算得到: Q=××= kN截面抗剪强度计算值:其中: b 竖楞方木截面宽度 b=50 mmh 竖楞方木截面高度 h=100 mmQ 最大剪力 Q = kN经计算得到：T=3××1000÷(2×50×100)= N/mm2截面抗剪强度设计值;[T]= N/mm2截面抗剪强度计算值小于截面抗剪强度设计值;故满足要求! (4)、方木挠度计算竖楞荷载标准值:q=×= kN/m最大挠度计算公式如下:其中: l 柱箍的距离 l= mE 弹性模量 E=10000 N/mm2I 面板截面惯性矩 I= cm4经计算得到:v=×××1000)^4÷(100×10000××1000)= mm内楞的最大允许挠度值:[v]=×1000÷250= mm竖楞方木最大挠度计算值小于竖楞方木最大允许挠度;故满足要求!2、H方向竖楞方木的计算(1)、方木荷载计算方木荷载计算值:q=×+×4)×= kN/m(2)、方木抗弯强度计算最大弯矩计算公式：其中：l 柱箍的距离；取l= mq 面板荷载计算值 q = kN/m经计算得到：M=××^2=竖楞方木强度：其中: W 方木截面抵抗矩 W = cm3M 最大弯矩 M =经计算得到：f=×1000÷= N/mm2竖楞方木抗弯强度设计值 [f] = 17 N/mm2竖楞方木抗弯强度计算值小于竖楞方木抗弯强度设计值;故满足要求!(3)、方木抗剪强度计算最大剪力的计算公式如下其中:l 柱箍的间距 l= mq 方木荷载计算值 q= kN/m经计算得到: Q=××= kN截面抗剪强度计算值:其中: b 竖楞方木截面宽度 b=50 mmh 竖楞方木截面高度 h=100 mmQ 最大剪力 Q = kN经计算得到: T=3××1000÷(2×50×100)= N/mm2截面抗剪强度设计值;[T]=(N/mm2)截面抗剪强度计算值小于截面抗剪强度设计值;故满足要求!(4)、方木挠度计算竖楞荷载标准值q=×= kN/m最大挠度计算公式如下:其中: l 柱箍的距离 l= mE 弹性模量 E=10000 N/mm2I 面板截面惯性矩 I= cm4经计算得到:v=×××1000)^4÷(100×10000××1000)= mm竖楞的最大允许挠度值:[v]=×1000÷250= mm竖楞方木最大挠度计算值小于竖楞方木最大允许挠度;故满足要求! 五、柱箍的计算柱箍受竖楞方木传递的集中荷载作用，为受弯构件。
柱模板计算书
柱模板计算书该工程框架，地下层柱净高最高的为4.02米，取最多相同截面的500×500柱来计算。
采用衫木板支模，板材厚度为20mm，搁栅枋木截面50×50mm，间距为400mm，柱箍仿木截面50×80mm，间距为500mm。
混凝土浇筑是采用流槽或串筒分层浇灌,用插入式振动器分层捣实,每层浇灌厚度为1.2米。
混凝土容重25 KN/ m3，杉木自重４～6KN/ m3。
1、荷载计算：混凝土对侧面模板的最大压力：当H≥R P=γ·R =25×0.75=18.75（KN/m2）式中：P——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）。
γ——混凝土容重（KN/ m3）。
R——插入式振动器的作用半径(m)，一般取R=0.75m。
H——混凝土浇筑层厚度(m)。
2、倾倒混凝土产生的水平荷载：查表一取2KN/m23、振捣混凝土时产生的侧压力为4KN/ m2总侧压力为：1.2×18.75+1.4×(2+4)=30.9 KN/m2柱模板的线荷载为：q=0.5×30.9=15.45 KN/m（一）模板验算：已知杉木的抗弯强度设计值fm=14N/mm2，抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2，弹性模量E=9000 N/mm2。
1）模板的抗弯强度必须满足：σm=Mmax/Wn≤1.3fm模板所受的最大弯矩(近似按五跨连续梁计算)Mmax=-1/11ql02=-1/11×15.45×0.42=-0.225KN-m模板的抵抗矩 Wn=bh2/6=500×202/6=33333mm2模板最大弯应力:σm=Mmax/Wn=0.225×106/33333=6.75N/mm2<1.3fm =1.3×14=18.20 N/mm2 (满足要求) 2）模板抗剪强度必须满足：τmax=Vmax×s/Ib≤1.3fv式中：s—进似采用螺栓或钉的间距(mm)I—截面惯性矩(mm4)b—截面宽度(mm)模板所受的最大剪力:Vmax=0.6ql0=0.6×15.45×0.4=3.708KNI=bh3/12=500×203/12=333333mm4模板最大剪应力:τmax=Vmax×s/Ib=3708×400/333333×500=0.009N/mm2≤1.3fv=1.3×1.4=1.82N/mm2 (满足要求)3）挠度验算：验算挠度时，荷载仅采用新浇混凝土侧压力的标准荷载q=0.5×15.45=7.725KN/mI=bh3/12=500×203/12=333333(mm4)w=0.967×(ql4/100EI)=0.967×(7.725×4004/100×9000×333333)=0.64mm允许挠度[w]=L/250=500/250=2mm>w=0.64mm (满足要求)（二）柱箍验算：作用在柱箍枋木上的线荷载为：q=0.5×30.9=13.91KN/m1) 抗弯强度验算：柱箍枋木所受的最大弯矩Mmax=1/12·ql02=1/12×13.91×0.52=0.29KN-m枋木的抵抗矩 Wn=bh2/6=50×802/6=53333mm2枋木的最大弯应力:σm=Mmax/Wn=0.29×106/53333=5.4N/mm2<1.3fm=1.3×14=18.20 N/mm2 (满足要求) 2）抗剪强度验算：柱箍所受的最大剪力:Vmax=1/2·ql0=0.5×13.91×0.5=3.48KNI=bh3/12=50×803/12=2.13×106mm4枋木最大剪应力:S=40×50×20=40000mm3S---中和轴以上的毛截面面积对中和轴的面积矩。
1.2和1.4m方柱钢模板计算书
1.2m 和1.4m 方柱模板验算书一、 侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即是新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：2/121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中 F ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2） γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3）取25 kN/m 3t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。
当缺乏实验资料时，可采用t =200/(T +15)计算；t =200/(20+15)=5.71T ------混凝土的温度（°）取20°V ------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2m/hH ------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取10mΒ1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺外加剂时取1.2 Β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。
取12/121022.0V t F c ββγ==0.22Х25Х5.71Х1.2Х1Х21/2=53.3kN/m 2 H F c γ==25x10=250kN/ m 2取二者中的较小值，F =53.3kN/ m 2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m 2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：（根据相关规范，钢模板可取折减系数为0.85） q =53.3Х1.2Х0.85+4Х1.4=59.97kN/ m 2 钢模板主要承受混凝土侧压力，侧压力取为F=60KN/m 2，有效压头高度h=2.4m 。
柱模板受力计算书
柱模板(设置对拉螺栓)计算书计算依据：1 、《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-20082 、《混凝土结构设计规》GB50010-20103、《建筑结构荷载规》GB 50009-20124 、《钢结构设计规》GB 50017-2003、工程属性、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值= min[0.22 丫c t。
1 八，丫c H]=1/2 2min[0.22 x24x4X 1X 1X2 , 24x3] = min[29.87 , 72] = 29.87kN/m承载能力极限状态设计值 8 = 0.9max[1.2G4k+1.4Q k, 1.35G4k+1.4 X 0.7Q ak]=0.9max[1.2 X 29.87+1.4 X 2, 1.35 X 29.87+1.4 X 0.7 X 2] = 0.9max[38.64 , 42.28]=0.9 X 42.28 = 38.06kN/m2正常使用极限状态设计值S正=Gk= 29.87 kN/m模板设计平面图1 、强度验算最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算uuunuuunuuuuuiuuwuumiuiuuiuuummuUUUUUUUUHUU活载线荷载 q 2= 0.9 X 1.4 X 0.7bQ 3k = 0.9 X 1.4 X 0.7 X 0.6 X 2= 1.06kN/m2 2 2 2M max = -0.1q i l -0.117q 2I = -0.1 X 21.78 X 0.2 -0.117 X 1.06 X 0.2 = - 0.09kN •m(T = Mn ax /W= 0.09 X 106/(1/6 X 600X 152) = 4.09N/mn i < [f] = 14.74N/mn i满足要求!2 、挠度验算作用线荷载 q = bS i = 0.6 X 29.87 = 17.92kN/mv= 0.677ql 4/(100EI) = 0.68 X 17.92 X 2007(100 X 8925X (1/12 X 600X 153))=0.13mmC [ v ] = 1/400 = 200/400 = 0.5mm满足要求！L200, 2001-200r⑴13)⑴⑵13)静载线荷载 q i = 0.9 X 1.35bG 4k = 0.9 X 1.35 X 0.6 X 29.87 = 21.78kN/m2[f](N/mm )最低处柱箍离楼面距离(mm)1801 、强度验算小梁上作用线荷载q = bS 承= 0.2 X 38.06 = 7.61 kN/miacoaSJOL ™L ™L 600r /~1rr dr <小梁弯矩图(kN • m) M max = 0.26kN •m(r = Mn ax /W= 0.26 X 106/42.67 X 103= 6.01N/mn i < [f] = 15.44N/mn i满足要求!2 、挠度验算小梁上作用线荷载q = bSE = 0.2 X 29.87 = 5.97 kN/m0L221-0.024<-LflJ2G■0.13"7.akN/m?.6lkN/m 7.61 kN/m 7.6lkN/m 7,61 kNZSIkrJAnZ&lkN/m0.03□ 123 (IjA^L'J0.225001* ■ ■ I /■1106/ \0.C11 ；-0J 1'3"-1116-0.024 03面板变形图(mm) v= 0.21mmc [ v ] = 1.5mm满足要求！五、柱箍验算(规中缺少相关计算说明，仅供参考)模板设计立面图1 、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN • m)2 42长边柱箍剪力图(kN)M i = 0.82kN • m N= 3.63kN ri790 3.£3 3 63----------------- [242 2.42短边柱箍弯矩图(kN • m)3.£3 3 63 ----------------- [242蟲短边柱箍剪力图(kN)M 2 = 0.82kN • m 2= 3.63kNM/W n = 0.82 X 106/(4.49 X 103) = 183.09N/mn i < [f] = 205N/mrm满足要求！2 、柱箍挠度验算2 42U422.E3-3.632.42短边柱箍计算简图ri790长边柱箍计算简图长边柱箍变形图（mm）0.95kM 1.9kN 1.3kN0.95kNri短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm) v i = 1.9mmC [ v ] = 1/400 = 1.98mmv 2 = 1.9mmC [ v ] = 1/400 = 1.98mm满足要求！N 3.63 2=7.26kN t b17.8kN满足要求！N = 3.63 X 2=7.26kN< 18kN满足要求！。
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柱模板(设置对拉螺栓)计算书计算依据:
1、《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规》GB 50009-2012
4、《钢结构设计规》GB 50017-2003
、工程届性
新浇混凝土对模板的侧压力标准值4k= 丫血 1 21/2, 丫c
min[0.22 x 24 x 4X 1 x 1 X 21/2, 24 x 3] = min[29.87 , 72] = 29.87kN/m 2
承载能力极限状态设计值序=0.9max[1.2G4k+1.4Q3k, 1.356+1.4 x 0.7Q3k] =
0.9max[1.2 X 29.87+1.4 X 2, 1.35X 29.87+1.4 X 0.7 X 2] = 0.9max[38.64, 42.28]= 0.9 X 42.28= 38.06kN/m2
正常使用极限状态设计值S正=G4k= 29.87 kN/m2
柱箍间距l〔(mm)
600
模板设计平■面图
1、强度验算
最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算
HI 111 I II HIHILIHI] U
UUUUUHUUHO
活载线荷载 q2= 0.9X 1.4X 0.7bQ3k= 0.9X 1.4 X 0.7 X 0.6X 2= 1.06kN/m
2 2 2 2
M max= -0.1q 1l-0.117q 2I = -0.1 X 21.78X 0.2 -0.117 X 1.06 X 0.2 = -0.09kN - m b = M max /W = 0.09X 106/(1/6 X 600 X 152
) = 4.09N/mm 2
< 田=14.74N/mm 2
满足要求！
2、挠度验算
作用线荷载 q = bSi = 0.6X 29.87= 17.92kN/m
v = 0.677ql 4
/(100EI)= 0.68 X 17.92 X 2004/(100 X 8925 X (1/12 X 600 X 153
))=
0.13mm < [ v ] = l/400 = 200/400 = 0.5mm
满足要求！
⑴
12)
13)
静载线荷载 q i = 0.9X 1.35bG 4k= 0.9X 1.35X 0.6 X 29.87= 21.78kN/m
(mm)
1、强度验算
小梁上作用线荷载q = bS^= 0.2X 38.06= 7.61 kN/m
7.eiKN/in7.eikN/m 7.61kN 而强1kN7 7,61 kN/m 7,51 kN/m 7 向曲An 76 kN An
小梁弯矩图(kN - m)
M max= 0.26kN - m
..................................................... _ ___________ , _3
(T = M max/W = 0.26 X 10 /42.67 X 10 =
满足要求！
2、挠度验算
小梁上作用线荷载q = bSi= 0.2X 29.87= 5.97 kN/m
0L221
-0.024
一心匚口理
7^1 ,0.
166
-0.020
-0.1 i'3" -0.115
10.002
;0.p_24 09
■0.13"
6.01N/mm 2< [f] = 15.44N/mm 2
□
123
0.13
<0.03
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0.225
QC11
0 74
0.172
■0.[
-
OL10G
0 01
面板变形图(mm) v = 0.21mm < [ v ]= 1.5mm
满足要求！
五、柱箍验算
1、柱箍强度验算
1.21 kM
2.屹 kN 2.42kN 1 21kN
U 山 V
V
790
Q
+ --------------------------------------------------------------------------- -- -----------------------------------------------------------------------
长边柱箍计算简图
■0344-—
_____
--------- M44
■Q922
-C822
长边柱箍弯矩图(kN - m)
3.£3
2.42
长边柱箍剪力图(kN)
M i= 0.82kN - m, N i = 3.63kN
模板设计立面图
0 242
■3.63
ID
790
短边柱箍计算简图
■0.344-—
_____
一 01344
■Q922 -C822
短边柱箍弯矩图(kN - m)
3E3 3 63 2.42
口
蕊
242
------ 北。
短边柱箍剪力图（kN ）
M2= 0.82kN - m, N2= 3.63kN
M/W n = 0.82 X 106/(4.49 X 103)= 183.09N/mm 2< [f] = 205N/mm
满足要求！
2、柱箍挠度验算
1.21 kM
242kN 1 21kN
ri
0.95kM 1.9kN 1.3kN0.96kN
790
长边柱箍计算简图
■1.90
5
长边柱箍变形图
（mm）
0.95kM 1.3kN0.95kN
79。
短边柱箍计算简图
■1.905
短边柱箍变形图（mm）V 1 = 1.9mm<[v ]= 1/400 = 1.98mm
v 2 = 1.9mm<[v ]= 1/400 = 1.98mm
满足要求！
六、对拉螺栓验算
N = 3.63X 2=7.26kN < N t b= 17.8kN
满足要求！
N = 3.63 X 2=7.26kN < 18kN
满足要求！。