塔吊基础方案(验算出计算书)

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塔吊附着验算计算书

塔吊附着验算计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、塔机附着杆参数二、风荷载及附着参数附图如下:塔机附着立面图三、工作状态下附墙杆内力计算1、在平衡臂、起重臂高度处的风荷载标准值q kq k=0.8βzμzμsω0α0h=0.8×1.685×1.262×1.95×0.2×0.35×1.06=0.246kN/m2、扭矩组合标准值T k由风荷载产生的扭矩标准值T k2Tk2=1/2qkl12-1/2qkl22=1/2×0.246×602-1/2×0.246×15.22=414.382kN·m集中扭矩标准值（考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9）Tk =0.9(Tk1+ Tk2)=0.9×(454.63+414.382)=782.111kN·m3、附着支座反力计算计算简图剪力图得：R E=37.396kN在工作状态下，塔机起重臂位置的不确定性以及风向的随机性，在计算支座7处锚固环截面内力时需考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩。

4、附墙杆内力计算支座7处锚固环的截面扭矩T k（考虑塔机产生的扭矩由支座7处的附墙杆承担）,水平内力Nw =20.5RE=52.886kN。

计算简图：塔机附着示意图塔机附着平面图α1=arctan(b1/a1)=52.231°α2=arctan(b2/a2)=41.918°α3=arctan(b3/a3)=54.924°β1=arctan((b1+c/2)/(a1+c/2))=50.816°β2=arctan((b2+c/2)/(a2-c/2))=53.662°β3=arctan((b3+c/2)/(a3+c/2))=52.93°各杆件轴力计算：ΣM O=0T1×sin(α1-β1)×(b1+c/2)/sinβ1+T2×sin(α2-β2)×(b2+c/2)/sinβ2-T3×sin(α3-β3)×(b3+c/2)/sin β3+T k=0ΣM h=0T2×sinα2×c+T3×sinα3×c+N w×cosθ×c/2-N w×sinθ×c/2-T k=0ΣM g=0T1×sinα1×c-N w×sinθ×c/2-N w×cosθ×c/2+T k=0（1）θ由0～360°循环，当T k按图上方向设置时求解各杆最大轴拉力和轴压力：最大轴拉力T1=0kN，T2=539.578kN，T3=153.24kN最大轴压力T1=596.925kN，T2=0kN，T3=0kN（2）θ由0～360°循环，当T k按图上反方向设置时求解各杆最大轴拉力和轴压力：最大轴拉力T1=596.925kN，T2=0kN，T3=0kN最大轴压力T1=0kN，T2=539.578kN，T3=153.24kN四、非工作状态下附墙杆内力计算此工况下塔机回转机构的制动器完全松开，起重臂能随风转动，故不计风荷载产生的扭转力矩。

塔吊基础计算书典范

一、QTZ5013塔吊天然基础的计算书1、地基承载力计算1.1塔基在独立状态时，作用于基础的荷载应包括塔机作用于基础顶的竖向荷载标准值（F k）、水平荷载标准值（F vk）、倾覆力矩（包括塔机自重、起重荷载、风荷载等引起的力矩）荷载标准值（M k）、扭矩荷载标准值（T k）,以及基础及其上土的自重荷载标准值（G k）。

1.2矩形基础地基承载力计算应符合下列规定：1、基础底面压力应符合：1）、当轴心荷载作用时：p k≤f a=200kpa式中：p k ------相当于荷载效应便准组合时，基础底面处的平均压力值;f a -------修正后的地基承载力特征值。

2）、当偏心荷载作用时，除符合上式外，尚应符合下列要求：p kmax≤1.2 f a=1.2*200=240 kpa 式中：p kmax -------相应于荷载效应标准组合时，基础底面边缘的最大压力值。

2、基础底面的压力可按下列公式确定：1）当轴心荷载作用时:p k=(F k+G k)/bl=（842.4+1108.404）/（5*5）=78.03216 kn/m2≤240 kpa 故，符合要求。

式中：F k -----塔机作用于基础顶面的竖向荷载标准值；G k -----基础及其上土的自重标准值；b-------矩形基础底面的短边长度；l--------矩形基础底面的长边长度。

2）当偏心荷载作用时：p kmax=(F k+G k)/bl+(M k+F vk•h)/W=（842.4+1108.404）/（5*5）+（882+4*1.35）/20.83=78.03216+42.6=120.63 kn/m2≤1.2 f a 符合要求。

式中：M k-------相应于荷载效应标准组合时，作用于矩形基础顶面短边方向的力矩值；F vk-------相应于荷载效应标准组合时，作用于矩形基础顶面短边方向的水平荷载值；h-------基础的高度；W--------基础底面的抵抗矩。

塔吊基础方案(计算书)

目录一、设计依据 (2)二、工程概况 (2)三、塔吊基础平面布置及基础形式 (2)四、塔吊基础验算 (3)（一）、塔吊的基本参数信息 (3)（二）、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算 (4)（三）、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算 (4)（四）、承台截面主筋的计算 (5)（五）、承台斜截面抗剪切计算 (6)（六）、桩承载力验算 (7)（七）、桩竖向极限承载力验算 (7)（八）塔吊基础配筋 (9)五、塔机接地 (9)塔吊基础布置图详附图一、设计依据1、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20022、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20083、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)4、岩土工程勘察报告5、《TC6015塔式起重机使用说明》6、工程施工图纸7、本工程施工组织设计二、工程概况*************程位于天津空港经济区******************，包含4栋建筑：1#、3#、4#、9#楼，工程总建筑面积为47010.46平方米，其中：1#楼7588.57㎡，3#楼7632.94㎡，4#楼10084.96㎡9#楼21699.99㎡。

在4#楼、1#楼、9#楼位置各布置1台TC6015塔式起重机。

该塔式起重机的独立式起升高度为60m，臂长为60m，额定起重力矩为1250KN.m，最大额定起重量为8t，臂端可起吊1.5t。

三、塔吊基础平面布置及基础形式1、塔机平面布置位置：4#楼处塔吊位于4-F轴外侧，4-31、4-32轴处，该塔吊编号为1#塔；1#楼处塔吊位于1-A轴外侧，1-13轴处，该塔吊编号为2#塔；9#楼处塔吊位于9-A轴外侧，9-14、9-17轴之间处，该塔吊编号为3#塔。

2、设计塔吊基础底标高－2.500米。

塔吊基础采用桩基承台基础，设计承台尺寸5800×5800，高1500mm（塔机基础图要求尺寸），承台顶标高－2.450m，混凝土采用C35混凝土。

塔吊基础设计计算书

塔吊基础设计计算书四桩基础计算一、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QTZ63，塔吊起升高度H=101.00m，塔吊倾覆力矩M=630.00kN.m，混凝土强度等级：C35，塔身宽度B=2.50m，基础以上土的厚度D=1.50m，自重F1=450.80kN，基础承台厚度Hc=1.00m，最大起重荷载F2=60.00kN，基础承台宽度Bc=4.00m，桩钢筋级别：II级钢，桩直径或者方桩边长=0.60m，桩间距a=3.50m，承台箍筋间距S=200.00mm，承台砼的保护层厚度=50.00mm。

二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=450.80kN，塔吊最大起重荷载F2=60.00kN，作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F1+F2)=612.96kN，塔吊的倾覆力矩M=1.4×630.00=882.00kN。

三、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。

1. 桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条。

其中 n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=612.96kN；G──桩基承台的自重G=1.2×（25×Bc×Bc×Hc/4+20×Bc×Bc×D/4)=1.2×(25×4.00×4.00×1.00+20×4.00×4.00×1.50)=1056.00kN；Mx，My──承台底面的弯矩设计值，取882.00kN.m；xi，yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2=1.75m；Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，最大压力：N=(612.96+1056.00)/4+882.00×1.75/(4×1.752)=543.24kN 。

塔式起重机基础专项施工方案(附验算)

塔吊专项施工方案目录一、编制依据 (2)二、工程概况 (2)2.1基本概况 (2)2.2工程概况 (3)2.3塔吊基础勘探孔位资料 (4)2.4工程周边环境 (4)三、塔式起重机布置及选型 (4)3.1塔吊平面布置的原则 (4)3.2 塔式起重机布置 (5)四、工程地质情况 (8)4.1土质条件 (8)4.2水文地质条件 (9)五、基础施工 (9)5.1 塔式起重机基础定位及施工 (9)5.2 场地及机械设备人员等准备工作 (10)5.3 注意事项 (10)5.4 工艺流程 (11)六、安全质量保证措施 (12)6.1 质量保证措施 (12)6.2安全保证措施 (13)第七章计算书 (15)矩形板式基础计算书 (16)塔机附着验算计算书 (23)八、防碰撞措施 (35)九、附图及相关附件 (36)一、编制依据1、xxxx项目设计施工图纸兼图纸会审记要2、xxxx岩土工程勘察报告书3、xxxx基坑支护设计方案4、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（JGJ/T 187-2009）5、QTZ80(Q6013B)、QTZ80(Q6010)自升式塔式起重机《使用说明书》6、《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》（JGJ 196-2010）7、《建筑施工安全检查标准》（JGJ 59-2011）8、《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ 46-2005）9、《塔式起重机安全规程》（GB 5144-2006）10、《塔式起重机》（GB/T 5031-2008）11、《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ 33-2012）12、《施工现场机械设备检查技术规程》（JGJ 160-2016）13、《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）14、《塔式起重机设计规范》（GB/T 13752-2017）15、《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）16、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2015）17、《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2018）18、《工程测量规范》（GB50026-2007）19、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）20、建筑起重机械安全监督管理规定21、《建筑施工计算手册》江正荣编22、正版品茗安全计算软件23、《建筑施工手册》（第5版）24、经批准的施工组织总设计25、公司企业标准二、工程概况2.1基本概况2.2工程概况xxxx二期项目由3栋33层楼、7栋13层楼、5栋7层楼、1栋6层主楼及地下1层（局部2层）车库组成，主楼与主楼、车库之间设有后浇带,总建筑面积150722.84㎡。

塔吊基础计算书

塔机基础计算书一、参数信息塔吊型号 :QTZ63C （5510），塔吊起升高度 H=40.00m ，塔吊倾覆力矩 M=1552kN.m ，混凝土强度等级 :C35，塔身宽度 B=1.6m ，最大起重荷载 F2=60kN 自重 F1=456kN ，基础承台厚度 h=1.35m ，基础承台宽度 Bc=5.00m ，二、塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第 5.2 条承载力计算。

计算模型简图如下图所示：当不考虑附着时的基础设计值计算公式：Pmax=F+GB c2+M W Pmin =F+GB c2−MW当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式：P kmax=2(F +G )3B c a式中 F ──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载 F=（F1+ F2）× 1.2=619.2kN ；（恒载系数取 1.2 ） G ──基础自重与基础上面的土的自重：G=1.2x25.0xBcxBcxHc =750kN /907.5 kN ；（恒载系数取 1.2） Bc ──基础底面的宽度，取Bc=5.00m/5.5m ； W ──基础底面的抵抗矩,WM ──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩 M=1.4×1552 =2172.80kN.m ；（安全系数取 1.4 ） a ──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m) ，按下式计算：a= Bc / 2 - M / (F + G)=5/2-2172.8/(612.96+750)=0.906m a= Bc / 2 - M / (F + G)=5.5/2-2172.8/(612.96+907.5)=1.32 m 。

2经过计算得到 : 无附着的最大压力设计值Pmax=(612.96+750)/52+2172.8/20.83=158.83kPa ； Pmax=(612.96+907.5)/5.52+2172.8/27.7=128.7kPa;无附着的最小压力设计值Pmin=(612.96+750)/ 52-2172.8/20.83=-49.79kPa; Pmin=(612.96+907.5)/ 5.52-2172.8/27.7=-28.18kPa ；偏心矩较大时压力设计值Pkmax=2 x(612.96+750)/(3×5×0.906)=200.58kPa 。

塔吊基础施工方案含塔吊基础验算

塔吊基础施工方案含塔吊基础验算一、项目概况本项目是为了安装一座高层建筑而进行塔吊基础施工。

塔吊基础的设计应满足塔吊安全稳定运行的要求，并经过验算确保其稳定性和承载能力。

二、施工方案1.基础设计：根据塔吊的型号、高度和重量等参数，确定基础的类型和尺寸。

本项目采用悬臂式塔吊，基础采用混凝土桩基础。

为确保基础的稳定性，每个桩基础的直径为1.2米，深度为10米。

根据塔吊的工作条件和地质条件，桩基础之间的间距为5米。

2.施工准备：施工前需对施工场地进行勘察，了解地质条件和地下设施情况。

确认施工场地的承载能力满足基础设计的要求，并确保基础周围没有地下管线等障碍物。

施工现场要做好安全措施，如设置警示标志、施工警戒线等。

3.施工工艺：施工工艺包括基础开挖、灌注混凝土、固定塔吊等主要步骤。

具体工艺如下：(1)基础开挖：根据基础设计的尺寸，采用挖掘机将施工场地的土壤挖掘至所需深度，并按设计要求整平。

(2)桩基础的施工：选择适当的施工方法进行桩基础施工。

本项目采用静压灌注桩的施工方法。

首先，在挖掘好的基坑中设置桩位控制线，确定桩的位置和方向。

然后，使用静压注塑机将桩身缓慢推入土壤，同时注入混凝土，确保桩基础的稳定性和密实度。

(3)基础验收：完成桩基础的施工后，进行基础的验收。

验收项目包括基础尺寸的测量、桩身的竖直度检查、混凝土强度的检验等。

验收合格后方可进行下一步施工。

(4)塔吊安装：根据塔吊的安装要求，使用起重机将塔吊吊装至基础上，并进行固定。

三、验算1.塔吊基础的验算主要是对基础的稳定性和承载能力进行计算和检验。

基础的验算应满足以下要求：(1)稳定性验算：计算基础的抗倾覆能力，确保塔吊在各种工况下不发生倾覆。

(2)承载能力验算：计算基础的承载能力，确保塔吊及工作时所受荷载的安全。

2.验算过程：(1)稳定性验算：根据塔吊的高度、悬臂长度、工作状态等参数，计算基础的抗倾覆矩。

根据地质条件及基础的几何形状等确定设计参数，计算倾覆系数。

塔吊地基承载力验算

QTZ-80塔吊地基承载力验算书1、塔吊基础为：6m ×6m ×1.35m 的浅基础结构形式2、计算说明：塔吊基础属于设备基础，吊臂在工作状态或风荷载的作用下使塔吊基础的受力不断发生变化。

根据地基承载力验算时选择最不利状态的计算原则。

地基受偏心荷载的偏心距e 不会随着吊臂的转动发生变化，所以取e 不超过b/6为最不利状态（图1-1）。

地基承载力验算的最薄弱位置为图1-2的受力状态。

3、地基承载力验算依据：地基承载力设计值为f=80 kPa塔吊拟按照40m 高，如再升高则在30m 高处附墙。

根据塔吊40m 高时的参数作如下验算：塔吊自重F ＝450 kN倾覆力矩M ＝1200 kN ·mkPa kPa ，符合要求25.46)66/()1215450(/)(=⨯+=+=A G F p 80=<f m m ，符合要求72.0)1215450/(1200)/(=+=+=G F M e 16/66/==<b 根据图1-2计算，m 33)(22402c dy y c y I cx =-=⎰45.2533==c w x kPa kPa ，符合要求。

4.9345.25120025.46max =+=+=x w M p p 962.1=<f 结论：由于方案中部分技术参数不够明确，如上述荷载的弯距M 中是否包含水平力对塔吊基底产生的弯距、塔吊基础安装平面位置、标高未明确给出等。

请承包方补充完整，并附上QTZ80的说明书。

上述计算符合要求的结论暂作参考。

QTZ80塔吊施工方案会审意见1、方案中有多处地方随意修改，字迹不清，书写格式不符合要求。

2、塔吊安装方案中附墙高度为25米处，计算书中的计算高度为40米，附墙高度与其不一致。

起重臂长方案中为50米，计算书中为40米的计算参数。

3、部分特种作业上岗证已过期，请承包方更换有效证书。

4、请承包方提供QTZ80塔吊的使用说明书原件或未经修改的版本。

塔吊附墙验算计算书

塔吊附墙验算计算书塔机附着验算计算书本文的计算依据为《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》/T187-2019和《钢结构设计标准》GB-2017.一、塔机附着杆参数塔机型号为QTZ63(TC5610)-中塔身桁架结构类型，计算高度为98m，起重臂长度为56m，起重臂与平衡臂截面计算高度为1.06m。

塔身宽度为1.6m，平衡臂长度为12.9m。

工作状态时扭矩标准值Tk1为269.3kN·m，包含风荷载。

非工作状态下不平衡自重引起的倾覆力矩标准值Mk'为1940kN·m（反向），工作状态下不平衡自重引起的倾覆力矩标准值Mk为1720kN·m。

附着杆数为四杆附着，附墙杆截面类型为格构柱，附墙杆类型为Ⅰ类，塔身锚固环边长为1.8m。

二、风荷载及附着参数附着次数为2，附着点1到塔机的横向距离为5m，附着点2到塔机的横向距离为2.2m，附着点3到塔机的横向距离为2.2m，附着点4到塔机的横向距离为2.2m。

工作状态基本风压ω为0.2kN/m，塔身前后片桁架的平均充实率α为0.35.点1到塔机的竖向距离为2m，点2到塔机的竖向距离为4.8m，点3到塔机的竖向距离为3.2m，点4到塔机的竖向距离为3.2m。

非工作状态基本风压ω'为0.35kN/m。

工作状态和非工作状态的风压等效高、工作状态和非工作状态的附着点高度、附着点净高、工作状态风压等效均布荷载等参数均有具体数值，这里不再赘述。

285.472kN时，支座6处附墙杆内力计算如下：考虑塔机产生的扭矩由支座6处的附墙杆承担，因此需要计算支座6处锚固环的截面扭矩T。

根据扭矩组合标准值T kTk1269.3kN·m，可得到T的值。

同时考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩，需要将水平内力Nw计算出来。

根据计算简图和塔机附着示意图、平面图，可以得到α和β的值，并用力法计算各杆件轴力。

最终得到支座6处附墙杆的水平内力Nw20.5RE285.472kN。

塔吊基础计算书

塔吊分项参数计算塔吊是施工场地最重要的施工机械之一，其使用贯穿了整个工程。

在这过程中间隔时间长，不可预见性因素多，为确保塔吊的安全，以下计算都按极限苛刻条件下能保证塔吊正常工作计算。

即：塔吊设置在最大开挖深度处；型钢柱与混凝土灌注桩连接按光滑面锚固。

（计算详值见计算表格） 1. 基础竖向极限承载力计算F=F1+ F2F ——基础竖向极限承载力kn F1——塔吊自重（包括压重）kn F2最大起吊重量kn 2.单桩抗压承载力、抗拔力计算桩顶竖向力的计算（依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第条）F 十。

iV V-A- M =1.2 —±士弱尹2" Z* （"+”计算结果为抗压，“-”为抗拔）其中 N i ——单桩桩顶竖向力设计值kNn 单桩个数，n=4；F ——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值TG ——塔吊基础重量KNMx,My 承台底面的弯矩设计值kN.mxi,yi 单桩相对承台中心轴的XY 方向距离mM ——塔吊的倾覆力矩kN.m3.桩长以及桩径计算桩采用钻孔灌注桩R =f A +U £ f l >R = N xgk 实际 ppp s ii1U P =n d其中Rk 实际一一实际钻孔灌注桩承载能力KN桩端面承载能力KN桩侧摩擦阻力总和IUp£fsliKNR——单桩轴向承力安全值KN孔一一桩安全系数取2d桩直径m4.桩抗拔验算Ok=入RQk八k实际5.桩配筋计算桩身配筋率可取0.20%〜0.65% （计算取上限0.65%），抗压主筋不应少于6①10,箍筋采用不少于①6@3mm的螺旋箍筋，在桩顶5倍桩身直径范围内箍筋①6@1mm，每隔2m设一道2①12焊接加强箍筋。

As = S桩截面*配筋率n = 4As/ （n 巾2）其中n ——竖筋根数根As ——钢筋总截面积m①一一竖筋直径m6.桩上部钢支柱计算钢支柱采用 hxbxtwxt = 350 * 350 x 12 x 19, H 型钢。

塔吊专项方案计算书

一、工程概况本工程位于我国某城市，项目名称为“XX住宅小区”。

该住宅小区占地面积约12万平方米，总建筑面积约30万平方米，包含多层住宅、小高层住宅和配套设施等。

为确保施工过程中的垂直运输需求，本项目拟采用QTZ80型塔吊进行施工。

二、塔吊选型及基础设计1. 塔吊选型：根据施工现场实际情况，塔吊型号选为QTZ80型，其主要参数如下：- 起重量：80t- 起升高度：120m- 跨度：60m2. 基础设计：- 基础类型：独立基础- 基础尺寸：长×宽×高= 6m×6m×1.5m- 混凝土强度等级：C30- 混凝土用量：约18.6m³三、计算依据1. 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）2. 《塔式起重机设计规范》（GB/T5031-2010）3. 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）四、计算内容1. 地基承载力计算：- 根据地质勘察报告，地基承载力特征值fak=180kPa。

- 基础底面积A = 6m×6m = 36m²。

- 基础埋深d = 0.75m。

- 计算基础承载力Fk = fak × A = 180kPa × 36m² = 6480kN。

2. 塔吊基础配筋计算：- 基础顶面配筋：主筋4Φ20，箍筋Φ10@150。

- 基础底面配筋：主筋4Φ20，箍筋Φ10@150。

- 计算混凝土受压区高度x：- 混凝土强度等级C30，f'c = 14.3N/mm²。

- 抗拉强度设计值f_t = 1.43N/mm²。

- 计算混凝土截面面积A = 6m×6m = 36m²。

- 计算配筋率ρ = (4×4×3.14×20²×1.43) / (36×1000) = 0.033。

- 计算受压区高度x = (0.5 × 14.3 × 36 × 0.033) / (1.43 × 20²) = 0.26m。

塔吊基础、承台承载力计算书

塔吊基础、承台承载力计算书一、概况根据本工程的情况采用一台江苏正兴建设机械有限公司生产的QTZ40B型塔式起重机负责整个工程的货物垂直运输，该型号的塔机的技能参数及技术指标如下：（详细塔吊性能见使用说明书）。

最大工作幅度：40m起升高度：50m额定起重力矩：400kN最大重力力矩：400KN基础承受的荷载：二、桩基础，承台栽力计算1、单桩验算本工程塔吊基础采用4ф600四根灌注桩，桩长l=20m,按下图布置：桩顶偏心竖向作用下：N max=(F+G)/n+M x y max/Σy i2+M y x max/Σx i=630/4+453*1.25/(1.252+1.252)+453*1.1/2.2=157.5+181.2+249.15=587.85KN所以单桩的竖向承载力应满足R≥1.2N max=1.2*587.85=705.42KN桩身暂按构造筋配置取8Ф16R=ф(f c A+f y’A s’)=0.36*(15*3.14*3002+210* 3.14*82*8)=1647KN ≥705.42KN符合要求当塔吊大臂方向移至与基础成45度斜角时，为单桩承受最大荷载处此时：Q=（F+G）/n=1.2*(240+24*3.6*3.6*1.25)/4=188.64KN ≤R=1556KNQmax=Q+M*Xmax/ Σx i2=188.64+453*1.54/1.542=482.8kN≤R=1647KNQmin= Q-M*Xmax/ Σx i2=188.64-294.2=-105.36kN≤R=1647KN2、承台强度验算承台采用C30混凝土，轴心抗压强度设计值fc=15N/mm2,Ⅱ级钢筋，fy=310/mm21、h=1250mm,h0=1250-50=1200mm2、各桩均在破坏锥体范围内，不必作冲切验算3、抗剪强度验算：V=0.006f c b m h0=0.006*10*3600*1200=2592KN≥R=1647KN4、承台配筋：As=M/(0.9h0fy)=453*106/0.9*1200*310=1354mm2单位长度内的配筋面积：As=1354/3.6=376 mm2选Φ12 @ 120双向双层布置5、水平剪力H=βd2(1.5d2+0.5d)1/5(1+Q min/(2.1γf t A)=3.6*0.62(1.5*0.62+0.5*0.6)1/5(1+0/2.1*453*3.14*0.32) =1.32kN<10/4=2.5kN所以需配抗弯钢筋As=M/fy(h0-As’)=2.5*4.0*106/(210*(550-402)) =318mm2600桩实配钢筋：主筋13Ф16，间距145mm,长20米。

塔吊基础施工方案及计算书

塔吊基础施工方案及计算书一、前言塔吊基础施工是建筑工程中至关重要的一环，它直接影响到塔吊的稳定性和工作安全。

本文将详细介绍塔吊基础施工方案及计算书，以帮助施工人员更好地理解和实施工程。

二、施工方案1. 工地准备在施工前，首先需要对工地进行准备。

清理施工区域，保证无障碍物影响施工进程。

同时要保证地面平整，以便后续基础施工操作。

2. 基础设计根据塔吊的型号和工作条件，设计合适的基础结构。

常见的基础类型包括桩基础、扩底基础等，根据具体情况选择最合适的方案。

3. 基础施工3.1 打桩根据设计要求，在基础位置打入桩基础，保证桩的深度和位置准确无误。

3.2 浇筑混凝土在桩基础的基础上浇筑混凝土，保证基础的牢固性和稳定性。

注意控制混凝土的强度和浇注质量。

4. 塔吊安装基础完成后，进行塔吊的安装工作。

根据安装要求，将塔吊吊装至基础上，并进行固定和调试工作。

三、计算书1. 基础承载力计算根据设计要求和施工条件，计算基础的承载力。

考虑地基土的承载能力、基础结构的承载性能等因素进行计算。

2. 基础稳定性计算根据塔吊的荷载和工作条件，计算基础的稳定性。

考虑风荷载、地震荷载等外部因素影响进行计算。

3. 基础设计验算根据计算结果，进行基础设计的验算。

确保基础结构的合理性和安全性，符合相关标准和规范要求。

四、总结本文详细介绍了塔吊基础施工方案及计算书的相关内容，希望能够为施工人员提供参考和指导。

在实际施工中，一定要严格按照设计要求和施工方案进行操作，确保工程质量和安全。

塔吊基础计算书

塔吊基础计算书一、塔吊基本参数（按起重臂下自由高度40m计算）1.塔帽、驾驶室、转盘等合计：G1=90KN2.起重臂重合计：G2=75KN3.平衡臂重合计：G3=60KN4.配重合计：G4=120KN5.标准节14节合计：G5=168KN6.起重量1.3—6吨：即Q1=13—60KN7.起升速度：V=1m/秒8.起重机旋转速度：n=0.6r/min9.制动时间：按0.2秒计算10.起重机倾斜按3‰考虑11.Q2 基础自重：5*5*1.35*2450kg*10=827kN12.根据建设单位提供的地质勘察报告地基承载力满足要求二、工作状态下稳定性验算：（倾覆点O1）1、起重机重力矩M1=G4*16.5+G3*9.5+(G1+G5)*2.5-G2*20=120*16.5+60*9.5+(90+168)*2.5+960*2.5-75*20=4095KN.m2、起重力矩M2=870KN.m3、工作力矩M3=M2V/gt=870*1/(900-40*0.62)=770KN.m4、旋转力矩M4=M2n2h/(900-Hn2)=870*0.62*40/(900-40*0.62)=14.14KN.m5、风压力矩M5=10.2*20+5*40=404KN.m6、倾斜力矩M6=(G1+G2+G3+G4+G5+Q2)*3‰*∑G/(Q2+∑G)*40=（90+75+60+120+168+827）*3‰*513/（827+513）*40=61.56KN.m K=(M1-M3-M4-M5-M6)/M2=(4095-770-14.1-404-61.56)/870=3.27>1.15 稳定三、工作状态（倾覆点Q2）1、M=（G1+G5+Q2）*2.5+G2*25-G3*4.5-G4*11.5=2937.5KN.m2、其余同第二节K=(M-M3-M4-M5-M6)/M2=(2937.5-637-14.14-404-61.56)/870=2.09>1.15 稳定四、非工作状态（倾覆点O2）1.M1=2850—2937.5KN.m 取M1=2850KN.m(最低高度)2.M5按0.6KN/m2计算：N1=40.8KN M5=40.8*14.14=576.9KN.m3.M6=61.56KN.m4.K=M1/(M5+M6)=2850/(576.9+61.56)=4.46>1.15 稳定。

塔吊桩基础的计算书

塔吊桩基础的计算书一. 参数信息塔吊型号: QTZ（QTZ80）-TC6013 自重(包括压重):F1= 最大起重荷载: F2=塔吊倾覆力距: M= 塔吊起重高度: H= 塔身宽度:B=桩混凝土品级: C35 承台混凝土品级:C30 爱惜层厚度: 50mm矩形承台边长: 承台厚度: Hc= 承台箍筋间距: S=180mm承台钢筋级别: Ⅱ级承台预埋件埋深:h= 承台顶面埋深: D=桩直径: d= 桩间距: a= 桩钢筋级别: Ⅱ级桩入土深度: 桩型与工艺: 预制桩桩空心直径:塔吊最大起重力矩: 塔吊总高度: H= 大体风压: Wk=塔吊主弦杆截面宽度: b= 塔身最大水平力:Vh=97kN 水平力作用高度: h=31m标准节数: n=22 二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1. 塔吊自重(包括压重)F1=2. 塔吊最大起重荷载F2=作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2= 塔吊的倾覆力矩M=×=三. 矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机转变的，设计计算时应依照倾覆力矩M最不利方向进行验算。

1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩基础技术标准》JGJ94-2020的第条)其中n──单桩个数，n=4；Fk──作用于承台顶面的竖向力，Fk=；Gk──桩基承台和承台上土自重标准值，Gk=×Bc×Bc×Hc+×Bc×Bc×D=；Mxk,Myk──荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的 x、y 轴的力矩xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Nik──荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力(kN)。

经计算取得:桩顶竖向力设计值: 最大压力：N=×+/4+××2)/[2××2)2]= 最大拔力：N=+/××2)/[2××2)2]= 桩顶竖向力标准值: 最大压力：N=+/4+××2)/[2××2)2]= 最大拔力：N=+/××2)/[2××2)2]=2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基础技术标准》JGJ94-2020的第条)其中Mx,My──别离为绕X轴和绕Y轴方向计算截面处的弯矩设计值； xi, yi──垂直Y轴和X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m)；Ni──在荷载效应大体组合下的第i基桩净反力，Ni=Ni-G/n。

塔吊基础计算书

矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机型号QTZ80(TC6013A-6)-中联重科塔机独立状态的最大起吊高度H0(m) 46塔机独立状态的计算高度H(m) 48塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m) 1.8二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN) 262.15起重臂自重G1(kN) 772、风荷载标准值ωk(kN/m2)3、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值倾覆力矩设计值M'(kN·m) 1.2×(77×30+3.8××14.1-168×13.6)+1.4×0.5×43.334×48＝693.962 三、基础验算基础布置图基础布置基础长l(m) 5.5 基础宽b(m) 5.5 基础高度h(m) 1.6基础参数基础混凝土强度等级C35 基础混凝土自重γc(kN/m3) 25 基础上部覆土厚度h’(m)0 基础上部覆土的重度γ’(kN/m3) 19 基础混凝土保护层厚度δ(mm)50地基参数地基承载力特征值f ak(kPa) 550 基础宽度的地基承载力修正系数ηb0基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=5.5×5.5×1.6×25=1210kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×1210=1452kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4+0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=77×30+3.8××14.1-168×13.6+0.9×(1120.8+0.5×24.162×48/1.2)=870.07kN·mF vk''=F vk/1.2=24.162/1.2=20.135kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.9×(M2+0.5F vk H/1.2) =1.2×(77×30+3.8××14.1-168×13.6)+1.4×0.9×(1120.8+0.5×24.162×48/1.2)=1332.811kN·mF v''=F v/1.2=33.827/1.2=28.189kN基础长宽比：l/b=5.5/5.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。

塔机天然地基基础计算范本

塔吊基础设计计算书工程名称：编制单位：1.计算参数 (1)基本参数采用1台塔式起重机，塔身尺寸m ；现场地面标高m,基础底标高m ，基础埋设深度m 。

（2）塔吊受力情况：M塔吊基础受力示意图基础顶面所受垂直力基础顶面所受水平力基础所受扭矩基础顶面所受倾覆力矩比较桩基础塔吊基础的工作状态和非工作状态的受力情况,塔吊基础按计算： F k =kN ，F h =kN ，M=kN.mF k ，=kN ，F h ，=kN ，M k =kN .m2.基础底面尺寸验算（1）基础尺寸:长(a)=m ，宽(b)=m ，高(h)=m 。

（2）基础混凝土: 强度等级，f t =N/mm 2，γ砼=25kN/m 3。

（3）基础底面基础底面标高m 、基础置于土层:；地基承载力特征值f ak=kPa、地基土γ=18.8kN/m3。

G k=a×b×h×γ砼=kNkPa基础底面矩W=ab2/6=m3M k/W=kPa3.地基承载力验算（1）修正后的地基承载力特征值计算f a=f ak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d–0.5)=kPa（2）地基承载力验算1）当轴心荷载作用时2）当偏心荷载作用时4.抗倾覆验算倾覆力矩M倾=M=kN.m抗倾覆力矩M抗=(F k+G k)×a/2=kN.mM抗/M倾=5.受冲切承载力验算kPaA L=m2h0=m,βhp=a t=m,a b=m,a m=m0.7βhp f t a m h0=kNF L=P j A L=kNα=1,βhs=,a m/L=(α-P j/1.4f tβhs)βhs/βhp=F L=0.7βhp f t a m h0=kN6．受剪切承载力验算a m/L=(α-P j/1.4f tβhs)βhs/βhp=7．基础配筋验算（1）基础弯矩计算a=m,a’=m,L=mP jmax=F k'/A+M k'/W=kPaP jmin=F k'/A-M k'/W=kPaM=1/12a2[P jmax(3L+a’)+P jI(L+a’)]=kN.m（2）基础配筋基础采用钢筋，f y=300N/mm2；A s1=M/(0.95f y h0)=mm2；按照最小配筋率ρ=0.15%计算配筋；A s2=ρbh0=mm2；比较A s1和A s2，按配筋，取mm(钢筋间距满足要求)；8．计算结果（1）基础尺寸：长(a)=m,宽(b)=m,高(h)=m,基础底标高m。

塔吊基础计算书

5.00
配重高度hp(m)
0.70
基础混凝土强度
C35
3、计算简图
二、计算过程：
1. 修正地基承载力设计值：(本基础设计不考虑上部覆土)
f = fk+ηb×r×( b-3)+ηd×rm×( d-0.5)=
208.12
kN/m2
其中：
基础宽度的地基承载力修正系数ηb=
0.3
基础深度的地基承载力修正系数ηd=
fy为钢筋的抗拉、抗压强度设计值查规范
fy=
300
N/mm2
最小配筋面积
Asmin=ρbh=
9375
mm2
其中：
ρ为基础最小配筋率
0.0015
查表得配筋
Φ28 @ 125双向
截面积As(mm2)
13816
mm2
满足要求
冲击承载力Fl≤0.7βhpft×bm×ho=
3512507
N
其中：
βhp为受冲切承载力截面高度影响系数
0.94
ft为混凝土的抗拉强度设计值查表得ft=
1.57
N/mm2
c的取值：
1.6
m
bm为冲切破坏最不利一侧计算长度
bm=(c+bb)/2=
2.81
m
bb==c+2h0=
4.02
m
h0为截面有效高度h0=h-as=
Pmax=2×(F2+G1+G2+G3)/(3×l×a)=
165.01
kN/m2
Pmax
＜
1.2f=
249.75
kN/m2
基础底面处的平均压力值Pk
Pk=Pmax/2=
82.50