《幕墙力学计算原理和方法》

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多种玻璃幕墙结构计算

多种玻璃幕墙结构计算

多种玻璃幕墙结构计算1.前言随着建筑业的发展,玻璃幕墙得到了广泛使用,修订版《玻璃幕墙工程技术规范》(JGJ102-2003)的发布,标志我国幕墙行业的技术标准跨上了新台阶。

为助于幕墙行业工程技术人员理解、应用此规范,确保幕墙结构的安全性、可靠性,特撰写此文。

本文包括结构设计基本规定、幕墙所受荷载及作用、玻璃计算、结构胶计算、横梁计算、立柱计算、连接计算等内容。

2.结构设计基本规定2.1幕墙结构设计方法幕墙的结构计算,采用以概率论为基础的极限状态设计方法,用分项系数设计表达式进行计算。

极限状态包括两种:a.承载能力极限状态:主要指强度破坏、丧失稳定。

b.正常使用极限状态:主要指产生影响正常使用或外观的变形。

2.2设计验算基本过程设计验算基本过程分以下三步:a.根据实际情况进行荷载及作用计算。

b.根据构件所受荷载及作用计算荷载效应及组合。

c.根据验算公式进行设计验算。

2.3验算公式2.3.1承载力验算:S≤RS:荷载效应按基本组合的设计值,可以是内力或应力。

具体到幕墙构件:S=γgSgk+ψwγwSwk+ψeγeSek其中:Sgk———永久荷载效应标准值;Swk———风荷载效应标准值;Sek———地震作用效应标准值;γg———永久荷载分项系数,取γg=1.2;γw———风荷载分项系数,取γw=1.4;γe———地震作用分项系数,取γe=1.3;ψw———风荷载组合值系数,取ψw=1.0;ψe———地震作用组合值系数,取ψe=0.5。

R:抗力设计值,可以是构件的承载力设计值或强度设计值。

①如果已知承载力设计值或强度设计值,可直接引用。

见《玻璃幕墙工程技术规范(JGJ102-2003)》P20§5.2“材料力学性能”。

②如果已知承载力标准值或强度标准值,则需除以材料分项系数K2,得到承载力设计值或强度设计值,举例如下:石材,已知其弯曲强度平均值fgm=8MPa,则其抗弯强度设计值fg1=fgm/K2=fgm/2.15=3.72(MPa);锚栓,已知其极限抗拉力为50kN,则其抗拉力设计值F=50/K2=50/2=50/2=25(kN)。

《幕墙力学计算原理和方法》详解

《幕墙力学计算原理和方法》详解

幕墙力学计算原理和方法第一章荷载和作用一、荷载分类:1.永久荷载:自重、预应力等。

其值不随时间变化。

2.可变荷载:风荷载、雪荷载、温度应力等。

其值随时间变化。

3.偶然荷载:如地震、龙卷风等。

在设计基准期内不一定出现,而一旦妯现,其量值很大且持续时间较短。

二、风荷载计算:1.场地类别划分:根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别:A类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区;B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区;C类指有密集建筑群的城市市区;D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区;2.风荷载计算公式: W k=βgz×μz×μs×W0其中: W k---作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)βgz---瞬时风压的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定根据不同场地类型,按以下公式计算:βgz=K(1+2μf)其中K为地区粗糙度调整系数,μf为脉动系数A类场地: βgz=0.92*(1+2μf) 其中:μf=0.387*(Z/10)^(-0.12)B类场地: βgz=0.89*(1+2μf) 其中:μf=0.5(Z/10)^(-0.16)C类场地: βgz=0.85*(1+2μf) 其中:μf=0.734(Z/10)^(-0.22)D类场地: βgz=0.80*(1+2μf) 其中:μf=1.2248(Z/10)^(-0.3)μz---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定,根据不同场地类型,按以下公式计算:A类场地: μz=1.379×(Z/10)0.24B类场地: μz=(Z/10)0.32C类场地: μz=0.616×(Z/10)^0.44D类场地: μz=0.318×(Z/10)^0.60μs---风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001墙角处取为:1.8墙面处取为:1.0封闭建筑物还需考虑内表面+0.2或-0.2W0--- 基本风压,按全国基本风压图取值。

幕墙计算分析

幕墙计算分析

幕墙计算分析概述随着高层建筑的出现和建筑自重向轻型化的发展,建筑幕墙越来越多的被应用在建筑当中。

幕墙可以使建筑从外观上具有明亮和挺拨的效果,使建筑艺术构思和造型别具一格,是建筑师乐意采用的外围护结构之一。

近年来,根据国家有关部门的要求,我国土木工程界全面开展了工程结构可靠度设计标准的编制。

以概率理论为基础的极限状态设计法取代以经验为主的定值表达的容许应力设计法。

建筑幕墙是建筑物的围护结构,它亦采用上述方法进行高度设计计算。

而建筑结构设计的标准是在正常荷载作用下不产生损害,在这种情况下,幕墙亦处于弹性状态。

因此,其构件的内力计算应采取弹性计算方法进行。

由于幕墙承受多种荷载和作用,产生内力情况相当复杂,采用承载力表达式不很方便为了便于设计人员应用表达式较为合适,也就是采用以概率理论为基础的极限状态设计方法,用分项系数的设计表达式进行计算。

一、荷载和作用在建筑幕墙设计计算中需要考虑的荷载与作用主要有结构自重、风荷载、地震作用、温度作用和雪荷载及撞击荷载等。

1、结构自重结构自重为材料的重力体积密度与该材料的体积之乘积。

重力不象自然界其它的力,它是静止不变的,因为幕墙所用的材料较轻,只承担自身的重量,因而这是一个次要的力,很少能带来严重的设计问题。

它作用和依附于框架上,这各种载荷能引起框架的挠曲,因而必须有足够的相对活动量。

考虑材料规格尺寸的偏差及附属性构造零件,其荷载分项系数为rG=1.2。

2、风荷载风作用在幕墙上所产生的力,在很大程度上支配了幕墙结构的设计,同时风也是促成水泄漏的一个主要因素。

作用在幕墙上的风荷载标准值可按下式计算,并且不应小于1.0KN/m2。

WK =βDμZμSWO式中:WK为作用于建筑幕墙上的风荷载标准值;βD为阵风系数,根据我国采用风压转换成3秒瞬时风速的变换系数1.5,风压与风速平方成正比,故阵风系数βD 取为βD=1.52=2.25μZ为风压高度变化系数。

将地面粗糙度类别分为A、B、C、D四类。

幕墙力学计算原理和方法

幕墙力学计算原理和方法

汇城国际建筑幕墙安装工程结构计算书设计:审核:批准:计算书设计说明 (1)第一部分. 玻璃幕墙计算 (5)1.1.1、 凹凸面板 (5)1.1.2、 凹凸中横梁及连接 (9)1.1.3、 凹凸立柱及连接 (15)1.1.4、 首层立柱1及连接 (20)1.1.5、 首层立柱2及连接 (26)1.1.6、 首层门框 (32)1.2.1、 塔楼面板 (37)1.2.2、 塔楼中横梁及连接 (43)1.2.3、 塔楼立柱及连接 (50)1.3.1、 铝板内侧玻璃面板 (58)1.3.2、 铝板内侧横梁 (62)1.2.3、 铝板内侧立柱 (68)第二部分. 石材幕墙计算 (73)2.1、 石材面板 (73)2.2.1、 首二层立柱及连接 (77)2.2.2、 标准层立柱及连接 (81)2.3.1、 石材包梁 (88)2.3.2、 石材包柱 (96)2.4.1、 屋顶石材立柱1 (110)2.4.2、 屋顶石材立柱2 (116)第三部分. 铝板幕墙计算 (122)3.1、 穿孔铝板 (122)3.2.1、 标准层立柱 (125)3.2.2、 南北面顶部立柱 (132)3.2.3、 东西面顶部立柱 (139)3.2.4、 顶部转角立柱 (146)3.3、 钢栏杆 (157)计算书设计说明1 工程信息工程名称:汇城国际建筑幕墙安装工程工程地点:陕西省西安市高新区高新五路4号建设单位:西安汉墨置业有限公司建筑设计单位:北京中外建建筑设计有限公司外墙工程设计顾问:旭密林结构形式:现浇钢筋混凝土框筒结构建筑高度:112.96 m地面粗糙度类型:C类抗震设计烈度:8度主体结构设计使用年限:50年基本风压:0.35kPa2 计算书设计依据01 《建筑结构荷载规范》GB 50009-201202 《混凝土结构设计规范》GB 50010-201003 《建筑抗震设计规范》GB 50011-201004 《钢结构设计规范》GB 50017-200305 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB 50018-200206 《建筑结构可靠度设计统一标准》GB 50068-200107 《铝合金结构设计规范》GB 50429-200708 《钢结构焊接规范》GB 50661-201109 《钢结构工程施工规范》GB 50755-201210 《公共建筑节能设计标准》GB 50189-201511 《建筑用硅酮结构密封胶》GB 16776-200512 《建筑幕墙》GB/T 21086-200713 《中空玻璃稳态U 值(传热系数)的计算及测定》GB/T 22476-200814 《铝合金建筑型材》GB/T 5237.1-5237.6(2008)15 《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3-201016 《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ 81-200217 《钢结构高强度螺栓连接的设计、施工及验收规程》JGJ 82-201118 《高层民用建筑钢结构技术规程》JGJ 99-199819 《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-200320 《建筑玻璃应用技术规程》JGJ 113-200921 《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ 133-200122 《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ 145-201323 《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》JGJ/T 151-200824 《采光顶与金属屋面技术规程》JGJ/T 255-201225 《点支式玻璃幕墙工程技术规程》CECS 127:200126 《建筑结构静力计算实用手册》(第二版)27 甲方所供建筑招标图纸及电子版图纸28 甲方所供招标文件3 主要材料设计指标3.1 主要材料力学性能3.3 铝合金材料强度设计值3.4 钢材强度设计值3.5 螺栓强度设计值3.7 硅酮结构胶强度设计值1.1.1、裙楼凹凸幕墙玻璃面板计算——中空玻璃1 基本信息计算说明 │本章包含面板计算和面板连接计算。

astm标准幕墙结构计算书 解释说明

astm标准幕墙结构计算书 解释说明

astm标准幕墙结构计算书解释说明1. 引言1.1 概述幕墙是指建筑物外部的非结构性外墙,广泛应用于现代建筑中。

随着建筑技术的发展和人们对建筑美观性的不断追求,幕墙结构在建筑设计和施工中起到了重要作用。

幕墙结构计算是确保幕墙安全可靠的重要环节,其准确性和合理性直接关系到整个建筑物的结构稳定性。

1.2 文章结构本文将以“astm标准幕墙结构计算书”为主题,对ASTM(美国材料与试验协会)标准在幕墙结构计算中的应用进行详细解释和说明。

文章将分为五个主要部分进行阐述。

在“引言”部分,我们将简要介绍本文的内容和目的,并概述ASTM标准在幕墙结构计算中的重要性。

在第二部分“astm标准幕墙结构计算书解释说明”中,我们将对该标准的简介进行阐述,并强调其在幕墙结构计算中所起到的重要作用。

同时,我们还将探讨ASTM标准在实际工程项目中的具体应用。

第三部分“幕墙结构计算原理与方法”将介绍幕墙结构计算的基本原理和方法,包括结构力学基础知识概述以及幕墙材料与强度特性分析。

此外,我们还将详细解释ASTM标准在幕墙结构计算中的具体应用方法。

在第四部分“实例分析与案例研究”中,我们将通过介绍实际的幕墙结构力学计算实例和ASTM标准的计算案例研究来深入探讨其应用效果,并对不同条件下的幕墙设计优化方案进行分析。

最后,在第五部分“结论与展望”中,我们将总结本文的主要研究成果,并对未来幕墙结构计算的发展趋势进行展望。

1.3 目的本文旨在全面介绍和解释ASTM标准在幕墙结构计算中的应用。

通过深入解读标准内容和案例研究,希望能够为相关建筑工程设计人员、工程师以及学术研究者提供有关幕墙结构计算方面的参考和指导。

同时,本文也希望能够促进ASTM 标准在国内相关领域的应用和推广,从而提升幕墙结构计算的准确性和可靠性,为建筑工程质量的提高做出贡献。

2. astm标准幕墙结构计算书解释说明:2.1 astm标准幕墙结构计算书简介ASTM标准幕墙结构计算书是根据ASTM(美国材料与试验协会)组织的相关标准编制而成的一本用于幕墙结构计算的手册。

幕墙实用知识计算方法

幕墙实用知识计算方法

结构设计5.1一般规定deretsigeRnUderetsigeRnU5.2荷载与作用JGJ133-2001关于风荷载规定JGJ102-2003关于风荷载规定Un Re gi st er edJGJ133-2001与JGJ102-2003不同的是阵风系数。

按JGJ102-2003计算。

风荷载计算建设部2006年7月25日发布《建筑结构荷载规范》局部修订的公告,对《建筑结构荷载规范》局部修改(2006年11月1日起执行),修改后的《建筑结构荷载规范》对风荷载标准值的计算规定如下:7.1.1垂直于建筑物表面上的风荷载标准值,应按下述公式计算:当计算围护结构时W k =βgz µs1µz W 0 (7.1.1-2)式中:µs1——局部风压体型系数。

(µsl 中l 是取LOCAL (局部)的第一个字母L ) 验算围护构件及其连接的强度时,可按下列规定采用局部风压体型系数µs1:外表面1. 正压区 按表7.3.1采用;2. 负压区— 对墙面, 取-1.0 — 对墙角边, 取-1.8 内表面对封闭式建筑物,按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。

注:上述的局部体型系数µs1(1)是适用于围护构件的从属面积A 小于或等于1m 2 的情况,当围护构件的从属面积A 大于或等于10m 2 时,局部风压体型系数µs1(10)可乘以折减系数0.8,当构件的从属面积小于10m 2 而大于1m 2 时,局部风压体型系数µs1(A )可按面积的对数线性插值,即µs1(A )=µs1(1)+[µs1(10)-µs1(1)] logA注:从属面积的采用:压板、面板(玻璃、石材、铝板等)、挂勾、胶缝按面板的面积考虑;立柱、横梁、及其连接件按一个框格单元即立柱高度与分格宽度计算从属面积。

对墙角边和屋面局部部位Un Re gi st er ed的作用宽度为房屋宽度的0.1 或房屋平均高度的0.4,取其小者,但不小于1.5m 。

全玻璃幕墙面板计算力学模型的讨论

全玻璃幕墙面板计算力学模型的讨论

脆性材料 。 目前为止 , 到 玻璃的安装方法还 1
不能使结构的变形完全不影响到玻璃本身, 因此在高度或跨度较大的建筑 中采用玻璃 幕墙, 必须经过准确、 严格 的计算来把其变 I 形量控制到最小。 此外如果施工不当, 也会 使 玻 璃破 裂或 遗 留安 全 隐 患 。 由于 这 种 种 因素 ,建筑 师需要根据荷载通过计算来决 定玻璃尺寸和 厚度 ,而 不能 简单地参考其
爨 警琴 毫≯
我 国拳 ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ 行 业 的 相 关 规 范 尚 不 健 全 。 有 些 规
范的 条文与实 际不是很 相符 , 不应 该教 条地
去执 行 , 具体 问 题 随 结 构 的不 同应 该 有 所 区
别。 大部 分时候 普通结构 的全 玻 璃 幕墙应 该
按 四边 简支 计 算 而 不 是 按 规 范 所 说 的 对 边 考
a:两 肋 间玻 璃 面 板 跨 度 ( T) mi ; t E:玻 璃 的 弹 性 模量 ( Pa; M ) t :玻 璃 厚 度( I i; 11 ) TT
0=u. / t 1 E 。 a … … 6. . — 12
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全 玻 璃 幕 墙 ; 强 度 计 算 ; 挠度 校 核 ; 规 范
大应 力设 计 值 ( P ) M a;
厦 门地 区 , C 类 ,5 建 筑 高 度处 0米 全 玻 璃 幕 墙 ,面 板分 格 :10 ×4 0 , 80 2 0 选用 1 rm 钢化玻璃 ( 2 a 玻璃肋计算从略 ) 1
q:作用在幕墙玻璃上 的荷载 组合设 计值 ( P ) M a; a:两 肋 问 玻 璃 面板 跨 度 ( I I 11 ) TT ; : t :玻 璃 厚 度( II; 11 ) TT

《幕墙力学计算原理和方法》详解

《幕墙力学计算原理和方法》详解

《幕墙力学计算原理和方法》详解幕墙力学计算原理和方法第一章荷载和作用一、荷载分类:1.永久荷载:自重、预应力等。

其值不随时间变化。

2.可变荷载:风荷载、雪荷载、温度应力等。

其值随时间变化。

3.偶然荷载:如地震、龙卷风等。

在设计基准期内不一定出现,而一旦妯现,其量值很大且持续时间较短。

二、风荷载计算:1.场地类别划分:根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别:A类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区;B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区;C类指有密集建筑群的城市市区;D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区;2.风荷载计算公式: W k=βgz×μz×μs×W0其中: W k---作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)βgz---瞬时风压的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定根据不同场地类型,按以下公式计算:βgz=K(1+2μf)其中K为地区粗糙度调整系数,μf 为脉动系数A类场地: βgz=0.92*(1+2μf) 其中:μf=0.387*(Z/10)^(-0.12)B类场地: βgz=0.89*(1+2μf) 其中:μf=0.5(Z/10)^(-0.16)C类场地: βgz=0.85*(1+2μf) 其中:μf=0.734(Z/10)^(-0.22)D类场地: βgz=0.80*(1+2μf) 其中:μf=1.2248(Z/10)^(-0.3)μz---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定,根据不同场地类型,按以下公式计算:A类场地: μz=1.379×(Z/10)0.24B类场地: μz=(Z/10)0.32C类场地: μz=0.616×(Z/10)^0.44 D类场地: μz=0.318×(Z/10)^0.60 μs---风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001墙角处取为:1.8墙面处取为:1.0封闭建筑物还需考虑内表面+0.2或-0.2W0--- 基本风压,按全国基本风压图取值。

幕墙结构计算入门培训ppt课件

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(2)多根杆件组成的结构体系: -框架 窗、单元板(立柱、横梁、中挺)
立柱公料材质: 铝合金6063-T5,型材断面如图:
型材强度设计值: 85.500N/mm2
型材弹性模量: E=0.7×105N/mm2
X轴惯性矩: Ix=401.788cm4 Y轴惯性矩: Iy=76.622cm4 X轴抵抗矩: Wx1=55.325cm3 X轴抵抗矩: Wx2=38.866cm3 型材截面积: A=15.945cm2
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4)计算结果 横梁 1)荷载
水平荷载:线性荷载输入。 竖向荷载:集中力
2)截面特性
开口、闭口。
3)支撑形式
一般采用铰接,钢结构有时会采用固接。
4)计算结果
最大弯曲应力、最大剪应力,挠度mm。
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横梁抗弯强度校核 校核依据: 按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.2.4条
Mx1=M*Ix1/(Ix1+Ix2)
刚度分配系数
Mx2=M*Ix2/(Ix1+Ix2)
内力分配系数
立柱弯矩按公料、母料的抗弯刚度分配,分配系数计算如下:
Ix=Ix1+Ix2=401.788+381.848=783.636cm4 公料弯矩分配系数:a1=Ix1/Ix=401.788/783.636=0.51 母料弯矩分配系数:a2=Ix2/Ix=381.848/783.636=0.49 立柱剪力及轴向力按公料、母料的抗剪刚度分配,分配系数计算如下:
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单元式幕墙组成
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幕墙荷载组合公式

幕墙荷载组合公式

幕墙荷载组合公式幕墙荷载组合公式是设计和计算幕墙结构时必须考虑的一个重要因素。

幕墙作为建筑外立面的重要组成部分,不仅要满足建筑美观和功能需求,还要具备足够的承载能力和抗风压能力。

因此,了解和应用幕墙荷载组合公式对于幕墙工程的设计和施工至关重要。

幕墙荷载组合公式主要是根据幕墙结构的设计要求和荷载标准进行推导和建立的。

在幕墙结构设计过程中,需要考虑各种荷载的作用,包括自重荷载、风荷载、地震荷载等。

这些荷载是根据相应的规范和标准来确定的,通过合理的组合和计算,可以得到幕墙结构在各种工况下的受力情况。

幕墙荷载组合公式的建立是基于力学和结构力学原理的。

通过对幕墙结构的分析和计算,可以得到各个荷载作用下的最不利组合,从而确定幕墙结构的设计参数和承载能力。

在实际工程中,通常会根据不同的荷载组合情况进行验算和优化,以保证幕墙结构的安全可靠。

幕墙荷载组合公式的具体形式和计算方法会因不同的设计要求和规范而有所差异。

在国内,目前常用的荷载组合公式包括GB50009《建筑结构荷载规范》和JGJ3-2010《建筑幕墙工程技术规范》等。

这些规范对于幕墙荷载的组合和计算给出了详细的要求和方法,工程师和设计师在设计和计算过程中需要按照规范的要求进行操作。

幕墙荷载组合公式的应用可以有效地保证幕墙结构的安全性和可靠性。

通过合理的组合和计算,可以预测和分析幕墙结构在不同荷载作用下的受力情况,为工程的设计和施工提供依据。

同时,荷载组合公式的应用还可以帮助设计师优化和改进幕墙结构的设计方案,提高整体的性能和经济效益。

在实际的工程设计和施工中,幕墙荷载组合公式的正确应用是非常重要的。

设计人员需要充分了解和掌握相关规范和标准,合理选择和组合荷载,进行准确的计算和分析。

同时,施工单位需要按照设计要求和规范的要求进行施工和验收,确保幕墙结构的安全和稳定。

幕墙荷载组合公式是设计和计算幕墙结构时必不可少的工具。

正确应用幕墙荷载组合公式可以保证幕墙结构的安全可靠,提高工程的质量和效益。

玻璃幕墙立柱双跨梁力学计算模型

玻璃幕墙立柱双跨梁力学计算模型

玻璃幕墙⽴柱双跨梁⼒学计算模型玻璃幕墙⽴柱双跨梁⼒学计算模型(玻璃幕墙⽴柱双跨梁⼒学模型1.1 ⽴柱荷载简化建筑幕墙的⽴柱是幕墙结构体系的主体,它悬挂于主体结构之上,上、下⽴柱之间留有15mm以上的缝隙。

在⼀般情况下,⽴柱所受荷载可以简化为呈线性分布的矩形荷载,其受⼒简图可以表⽰为如图1所⽰。

图1为⽴柱为受均布荷载的简⽀梁计算简图,其荷载集度为,⽴柱的计算长度为。

因此⽴柱的计算分析,可以简化为⼀个典型平⾯杆系问题。

该问题可以认为是⼀个平⾯内的问题。

对幕墙⽴柱来说,我们认为:①它是细长杆件,因此可以⽤坐标来描述;②主要变形为垂直于轴的挠度,可以⽤挠度来描述位移场。

所以可以进⾏如下假设:●直法线假定;●⼩变形与平⾯假设。

图1 ⽴柱为受均布荷载的简⽀梁计算简图1.2 双跨梁计算模型解析1.2.1 双跨梁的计算简图由于幕墙⽴柱所受荷载可以简化为呈线性分布的矩形荷载,假设其荷载集度为,⽴柱的计算长度为,则⽴柱双跨梁⼒学计算模型的计算简图如图2所⽰。

图2 ⽴柱双跨梁⼒学计算模型计算简图该⼒学模型边界条件为:在平⾯内,⽴柱共有三个⽀座,分别是⽀座A、⽀座B和⽀座C。

⽴柱为细长杆件,主要变形为垂直于轴的挠度。

三个⽀座处的⽀座反⼒只有平⾏于轴⽅向的反⼒,没有⽔平⽀座反⼒,即⽴柱⽆轴向⼒。

⽴柱⼏何参数:长度、长跨、短跨和⽐例因⼦。

1.2.2 双跨梁⼒学参数的求解对幕墙⽴柱进⾏结构分析计算时,需要计算的⼒学参数主要有:各⽀座反⼒、垂直于轴⽅向的挠度、⽴柱内⼒即弯矩和剪⼒等。

下⾯给出其求解过程,假设⽴柱材料的弹性模量为,其截⾯对中性轴的惯性矩为。

我们知道,双跨梁的计算问题,实际上是⼀个超静定问题,因此必须要⽤到静⼒平衡条件和变形谐调条件。

该问题的变形谐调条件就是在C⽀座处,垂直于轴⽅向的挠度为0。

根据叠加原理,在⼩变形的前提下,在弹性范围内,作⽤在⽴柱上的⼒是各⾃独⽴的,并不相互影响,各个荷载与它所引起的内⼒成线性关系,叠加各个荷载单独作⽤的内⼒,就可以得到共同作⽤时的内⼒。

《幕墙力学计算原理和方法》详解

《幕墙力学计算原理和方法》详解

幕墙力学计算原理和方法第一章荷载和作用一、荷载分类:1.永久荷载:自重、预应力等。

其值不随时间变化。

2.可变荷载:风荷载、雪荷载、温度应力等。

其值随时间变化。

3.偶然荷载:如地震、龙卷风等。

在设计基准期内不一定出现,而一旦妯现,其量值很大且持续时间较短。

二、风荷载计算:1.场地类别划分:根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别:A类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区;B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区;C类指有密集建筑群的城市市区;D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区;2.风荷载计算公式: W k=βgz×μz×μs×W0其中: W k---作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)βgz---瞬时风压的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定根据不同场地类型,按以下公式计算:βgz=K(1+2μf)其中K为地区粗糙度调整系数,μf为脉动系数A类场地: βgz=0.92*(1+2μf) 其中:μf=0.387*(Z/10)^(-0.12)B类场地: βgz=0.89*(1+2μf) 其中:μf=0.5(Z/10)^(-0.16)C类场地: βgz=0.85*(1+2μf) 其中:μf=0.734(Z/10)^(-0.22)D类场地: βgz=0.80*(1+2μf) 其中:μf=1.2248(Z/10)^(-0.3)μz---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定,根据不同场地类型,按以下公式计算:A类场地: μz=1.379×(Z/10)0.24B类场地: μz=(Z/10)0.32C类场地: μz=0.616×(Z/10)^0.44D类场地: μz=0.318×(Z/10)^0.60μs---风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001墙角处取为:1.8墙面处取为:1.0封闭建筑物还需考虑内表面+0.2或-0.2W0--- 基本风压,按全国基本风压图取值。

幕墙立柱的几种常见力学计算模型电子版..

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幕墙立柱的几种常见力学计算模型幕墙立柱根据实际支撑条件一般可以按以下几种力学模型设计。

1、简支梁简支梁力学模型是《建筑幕墙工程技术规范》(JGJ102-2003)中推荐的立柱计算模型。

在均布荷载作用下,其简化图形如图1.1。

由截面法可求得简支梁任意位置的弯矩为: 图1.1x ql x q M 222+-= 进而可解得:当2/l x =时,有弯矩最大值:2max 125.0ql M =。

简支梁的变形可以按梁挠曲线的近似微分方程[1]:)22(22qx x ql dx y d EI --= 经过两次积分可得简支梁的挠度方程为:)242412(1343x ql qx qlx EI y ---= 由于梁上外力及边界条件对于梁跨中点都是对称的,因此梁的挠曲线也是对称的,则最大挠度截面发生在梁的中点位置。

即:当2/l x =时,代入上式有:EIl q f k 38454max = 此种力学模型是目前我国幕墙行业使用的较广泛的形式,但由于没有考虑上下层立柱间的荷载的传递,因而计算结果偏于保守。

2、连续梁在理想状态下,认为立柱上下接头处可以完全传递弯矩和剪力,其最大弯矩和变形可查《建筑结构静力手册》中相关的内力表。

在工程实际中,上下层立柱间采用插芯连接,若让插芯起到传递弯矩的作用,需要插芯有相当长的嵌入长度和足够的刚度。

即立柱接头要作为连续,能传递弯矩,应满足以下两个条件:(I) 芯柱插入上、下柱的长度不小于2h c , h c 为立柱截面高度;(II) 芯柱的惯性矩不小于立柱的惯性矩[4]。

计算时连续梁的跨数,可按3跨考虑。

同时考虑由于施工误差等原因造成活动接头的不完全连续,从设计安全角度考虑,按连续梁设计时,推荐采用的弯矩值为:2)101~121(ql M 。

在工程实际中,我们不提倡采用这种连续梁算法。

主要原因是由于铝合金型材模具误差等不可避免的因素,造成立柱接头处只能少部分甚至无法传递弯矩,根本无法形成连续梁的受力模型。

幕墙结构设计原理和方法(精)

幕墙结构设计原理和方法(精)

幕墙结构设计原理和方法目录第一节结构设计原理 (2)第二节风荷载 (4)第三节地震作用 (17)第四节自重和活荷载 (36)第五节温度变化 (37)第六节连接计算 (41)第一节结构设计原理建筑结构的可靠性直接关系到人民生命财产安全,历来是建筑结构设计必须首先面对和需要审慎解决的重大问题。

结构的可靠性是指结构在规定的时间内、在规定的条件下、完成预定功能的能力。

结构的可靠度是对结构可靠性的定量描述,即结构在规定的时间内、在规定的条件下、完成预定功能的概率。

建筑结构可靠度也是一个国家综合性经济政策问题,实际上是选择一种安全与经济相对的最佳平衡。

结构的设计使用年限是指设计规定的结构或结构构件,不需要进行大修即可按其预定目的使用的时期。

设计使用年限是房屋的地基基础和主体结构“合理使用年限”的具体化,实际上它与合理使用年限是等同的含义。

《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068规定:“结构在规定的设计使用年限内应具有足够的可靠度。

结构的可靠度可采用以概率理论为基础的极限状态设计方法分析确定”。

结构在规定的设计使用年限内满足以下功能要求:1.在正常施工和正常使用时,能承受可能出现的各种作用;2.在正常使用时具有良好的工作性能;3.在正常维护下具有足够的耐久性;4.在设计规定的偶然事件发生后,仍然能保持必须的整体稳定性。

结构的设计使用年限如下表:表1为保证建筑结构具有规定的可靠度,除应进行必要的设计计算外,还应对结构材料性能、施工质量、使用和维护进行相应的控制。

结构可靠度与结构的使用年限长短有关,GB50068所指的结构可靠度,是对结构的设计使用年限而言的,当结构的使用年限超过设计使用年限后,结构失效概率可能较设计预期值要大。

设计基准期是为确定可变作用及与时间有关的材料性能等级取值而选用的时间参数。

它不等同于建筑结构的设计使用年限。

GB50068所考虑的荷载统计参数,都是按设计基准期为50年确定的。

建筑幕墙是建筑物的外围护构件,它要承受外界施加给它的各种作用。

《幕墙力学计算原理和方法》

《幕墙力学计算原理和方法》

幕墙力学计算原理和方法第一章荷载和作用一、荷载分类:1.永久荷载:自重、预应力等。

其值不随时间变化。

2.可变荷载:风荷载、雪荷载、温度应力等。

其值随时间变化。

3.偶然荷载:如地震、龙卷风等。

在设计基准期内不一定出现,而一旦妯现,其量值很大且持续时间较短。

二、风荷载计算:1.场地类别划分:根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别:A类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区;B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区;C类指有密集建筑群的城市市区;D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区;2.风荷载计算公式: W k=βgz×μz×μs×W0其中: W k---作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)βgz---瞬时风压的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定根据不同场地类型,按以下公式计算:βgz=K(1+2μf)其中K为地区粗糙度调整系数,μf为脉动系数A类场地: βgz=0.92*(1+2μf) 其中:μf=0.387*(Z/10)^(-0.12)B类场地: βgz=0.89*(1+2μf) 其中:μf=0.5(Z/10)^(-0.16)C类场地: βgz=0.85*(1+2μf) 其中:μf=0.734(Z/10)^(-0.22)D类场地: βgz=0.80*(1+2μf) 其中:μf=1.2248(Z/10)^(-0.3)μz---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定,根据不同场地类型,按以下公式计算:A类场地: μz=1.379×(Z/10)0.24B类场地: μz=(Z/10)0.32C类场地: μz=0.616×(Z/10)^0.44D类场地: μz=0.318×(Z/10)^0.60μs---风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001墙角处取为:1.8墙面处取为:1.0封闭建筑物还需考虑内表面+0.2或-0.2W0--- 基本风压,按全国基本风压图取值。

幕墙力学计算原理和方法

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幕墙力学计算原理和方法第一章荷载和作用一、荷载分类:1.永久荷载:自重、预应力等。

其值不随时间变化。

2.可变荷载:风荷载、雪荷载、温度应力等。

其值随时间变化。

3.偶然荷载:如地震、龙卷风等。

在设计基准期内不一定出现,而一旦妯现,其量值很大且持续时间较短。

二、风荷载计算:1.场地类别划分:根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别:A类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区;B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区;C类指有密集建筑群的城市市区;D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区;2.风荷载计算公式: W k=βgz×μz×μs×W0其中: W k---作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)βgz---瞬时风压的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定根据不同场地类型,按以下公式计算:βgz=K(1+2μf)其中K为地区粗糙度调整系数,μf为脉动系数A类场地: βgz=0.92*(1+2μf) 其中:μf=0.387*(Z/10)^(-0.12)B类场地: βgz=0.89*(1+2μf) 其中:μf=0.5(Z/10)^(-0.16)C类场地: βgz=0.85*(1+2μf) 其中:μf=0.734(Z/10)^(-0.22)D类场地: βgz=0.80*(1+2μf) 其中:μf=1.2248(Z/10)^(-0.3)μz---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定,根据不同场地类型,按以下公式计算:A类场地: μz=1.379×(Z/10)0.24B类场地: μz=(Z/10)0.32C类场地: μz=0.616×(Z/10)^0.44D类场地: μz=0.318×(Z/10)^0.60μs---风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001墙角处取为:1.8墙面处取为:1.0封闭建筑物还需考虑内表面+0.2或-0.2W0--- 基本风压,按全国基本风压图取值。

建筑幕墙物理性能计算

建筑幕墙物理性能计算

建筑幕墙物理性能计算 The document was finally revised on 2021建筑幕墙物理性能计算书一、建筑幕墙抗风压性能等级的计算工程所在地区:兖州地区风荷载标准值为:幕墙的风压变形性能是指建筑幕墙在与其相垂直的风压作用下,保持正常使用功能,不发生任何损坏的能力。

幕墙抗风压性能指标应根据幕墙所受的风荷载标准值Wk确定,其指标值不应该低于Wk,且不应小于,Wk的计算应符合GB50009的规定。

抗风压性能分级指标应符合5.1.1.1[《建筑幕墙》GB/T 21086-2007]的规定,并符合该规范表12的要求!表12 建筑幕墙抗风压性能分级按如上规定,在本工程中:>wk = ≥所以为1级幕墙!二、建筑幕墙水密性能指标计算一、基本参数:工程所在地区:兖州计算高度为:建筑物地面类型分类:C类地形是否为热带风暴及台风袭击地区:否基本风压为:1KPa二、规范条文:幕墙水密性能系指在风雨同时作用下,幕墙透过雨水的性能,等级分类按5.1.2[《建筑幕墙》GB/T 21086-2007]执行。

表13 建筑幕墙水密性能分级┌───────┬────┬────┬─────┬─────┬─────┐│分级代号│ 1 │ 2 │ 3 │ 4 │ 5 │├───┬───┼────┼────┼─────┼─────┼─────┤│分级│固定│500≤ΔP│700≤ΔP│1000≤ΔP │1500≤ΔP ││││部分│<700 │ <1000 │ <1500 │ <2000 │ΔP≥2000 ││指标值├───┼────┼────┼─────┼─────┼─────┤│ΔP│可开启│250≤ΔP│350≤ΔP│ 500≤ΔP │ 700≤ΔP │││ (Pa) │部分│ <350 │ <500 │ <700 │ <1000 │ΔP≥1000 │├───┴───┴────┴────┴─────┴─────┴─────┤│注:5级时需同时标注固定部分和开启部分ΔP的测试值│└───────────────────────────────────┘幕墙的雨水渗透性能以发生严重渗漏现象的前级压力差值P作为分级依据,其分级指标应符合上表的规定。

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幕墙力学计算原理和方法第一章荷载和作用一、荷载分类:1.永久荷载:自重、预应力等。

其值不随时间变化。

2.可变荷载:风荷载、雪荷载、温度应力等。

其值随时间变化。

3.偶然荷载:如地震、龙卷风等。

在设计基准期内不一定出现,而一旦妯现,其量值很大且持续时间较短。

二、风荷载计算:1.场地类别划分:根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别:A类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区;B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区;C类指有密集建筑群的城市市区;D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区;2.风荷载计算公式: W k=βgz×μz×μs×W0其中: W k---作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)βgz---瞬时风压的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定根据不同场地类型,按以下公式计算:βgz=K(1+2μf)其中K为地区粗糙度调整系数,μf为脉动系数A类场地: βgz=0.92*(1+2μf) 其中:μf=0.387*(Z/10)^(-0.12)B类场地: βgz=0.89*(1+2μf) 其中:μf=0.5(Z/10)^(-0.16)C类场地: βgz=0.85*(1+2μf) 其中:μf=0.734(Z/10)^(-0.22)D类场地: βgz=0.80*(1+2μf) 其中:μf=1.2248(Z/10)^(-0.3)μz---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定,根据不同场地类型,按以下公式计算:A类场地: μz=1.379×(Z/10)0.24B类场地: μz=(Z/10)0.32C类场地: μz=0.616×(Z/10)^0.44D类场地: μz=0.318×(Z/10)^0.60μs---风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001墙角处取为:1.8墙面处取为:1.0封闭建筑物还需考虑内表面+0.2或-0.2W0--- 基本风压,按全国基本风压图取值。

(基本风压系以当地比较空旷地面上离地10m高,统计所得的50年一遇10min平均最大风速v0(m/s)为标准按伯努利方程推导确定的风压值:W0=ρ/2 v0)三、地震作用计算垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用标准值可按下式计算:q Ek=βEαmax G k/A式中q Ek:垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(kN/m2);βE:动力放大系数,可取5.0;αmax:水平地震影响系数最大值,应按下表采用;G k:幕墙构件(包括玻璃面板和铝框)的重力荷载标准值(kN);A:玻璃幕墙平面面积(m2);四幕墙结构构件应按下列规定验算承载力和挠度:1无地震作用效应组合时,承载力应符合下式要求:γ0S≤R2有地震作用效应组合时,承载力应符合下式要求:S E≤R/γRE式中 S:荷载效应按基本组合的设计值;S E:地震作用效应和其他荷载效应按基本组合的设计值;R:构件抗力设计值;γ0:结构构件重要性系数,应取不小于1.0;γRE:结构构件承载力抗震调整系数,应取1.0。

3挠度应符合下式要求:df≤df,lim式中 df:构件在风荷载标准值或永久荷载标准值作用下产生的挠度值;df,lim:构件挠度限值。

双向受弯的杆件,两个方向的挠度应分别符合本条第3款的规定。

五、荷载效应组合:(一)幕墙构件承载力极限状态设计时,其作用效应的组合应符合下列规定:1无地震作用效应组合时,应按下式进行:S=γG S GK+ψwγw S Wk(5.4.1-1) 2有地震作用效应组合时,应按下式进行:S=γG S Gk+ψwγw S wk+ψEγE S Ek(5.4.1-2)式中S:作用效应组合的设计值;S Gk:永久荷载效应标准值;S Wk:风荷载效应标准值;S Ek:地震作用效应标准值;γG:永久荷载分项系数;γw:风荷载分项系数;γE:地震作用分项系数;ψw:风荷载的组合值系数;ψE:地震作用的组合值系数;(二)进行幕墙构件的承载力设计时,作用分项系数应按下列规定取值:1一般情况下,永久荷载、风荷载和地震作用的分项系数γG 、γW 、γE应分别取1.2,1.4和1.3;2当永久荷载的效应起控制作用时,其分项系数γG应取1.35;此时,参与组合的可变荷载效应仅限于竖向荷载效应;3当永久荷载的效应对构件有利时,其分项系数γG的取值不应大于1.0。

(三)可变作用的组合值系数应按下列规定采用:1一般情况下,风荷载的组合值系数ψw应取1.0,地震作用的组合值系数ψE应取0.5;2对水平倒挂玻璃及其框架,可不考虑地震作用效应的组合,风荷载的组合系数ψw应取1.0,(永久荷载的效应不起控制作用时)或0.6(永久荷载的效应起控制作用时)。

(四)幕墙构件的挠度验算时,风荷载分项系数γW 和永久荷载分项系数γG 均应取1.0,且可不考虑作用效应的组合。

(五)按以上原理,水平荷载组合后的公式水平荷载标准值: q k=W k+0.5q EAk水平荷载设计值: q=1.4W k+0.5×1.3q EAk(六)计算时组合方法:1各荷载分别计算出应力后,对各种应力进行组合。

2将同方向的荷载先进行组合后进行应力计算,最后将不同方向荷载的应力再相加六、材料的力学性能1.幕墙材料的弹性模量材料的弹性模量E(N/mm2)2.幕墙材料的泊松比材料的泊松比ν3.玻璃的强度设计值玻璃的强度设计值f g(N/mm2)说明:(1) 材料的总安全系数K=K1*K2,式中: K1为起主要控制作用的风荷载分项系数采用1.4,K2为材料强度系数K2=K/K1。

(2) 材料强度值计算公式:f a=f ak/K2,f ak为材料屈服强度。

) 4.铝合金型材的强度设计值铝合金型材的强度设计值f a(N/mm2)5.钢材的强度设计值钢材的强度设计值f a(N/mm2)钢材的总安全系数K取为1.55。

所以材料强度系数K2=K/K1=1.55/1.4=1.107,抗剪强度取抗拉强度的0.586.不锈钢材料的抗拉、抗压强度设计值f s应按其屈服强度标准值σ0.2除以系数1.11采用,其抗剪强度设计值可按其抗拉强度设计值的0.58倍采用。

7.耐候钢强度设计值按《玻璃幕墙工程技术规范》(JGJ102-2003)附录A采用。

8.单层铝合金板的强度设计值表5.3.2 单层铝合金板强度设计值(Mpa)9.铝塑复合板的强度设计值铝塑复合板的强度设计值(Mpa)10.蜂窝铝板的强度设计值蜂窝铝板的强度设计值(Mpa)11.花岗石板的抗弯强度设计值,应依据其弯曲强度试验的弯曲强度平均植f gm决定,抗弯强度设计值、抗剪强度设计值应按下列公式计算:(一般石材的总安全系数取3.0,而幕墙石材的总安全系数取3.5)f g1=f gm/2.15f g2=f gm/4.30式中f g1:花岗石板抗弯强度设计值(Mpa);f g2:花岗石板抗剪强度设计值(Mpa);f gm:花岗石板弯曲强度平均值(Mpa)。

弯曲强度试验中任一试件的弯曲强度试验值低于8Mpa时,该批花岗石板不得用于幕墙。

第二章幕墙面板计算一、幕墙镶板设计原理:公式σw=(6mw k a2) /t2b,M=qa2/8= W k b a2M=mqa2= mW k b a2,w=bt2/6,公式原理:q=Wσ=M/w= (mW k b a2)/ (bt2/6)= (6mw k a2) /t2采用《建筑结构静力计算手册》第四章,根据弹性薄板小挠度理论推导出来的,它假定面板只产生弯曲变形和弯曲应力,而面内薄膜应力则忽略不计,弹性小挠度变形理论的范围是:挠度df 不大于板厚度t。

当板挠度df大于板厚度t,按上式计算的应力比实际的大,而且随着挠度与板厚之比加大,计算的应力和挠度偏大较多。

因此,对按小挠度变形理论计算的结果乘以一个折减系数η,使计算结果与实际相符,不仅节省了材料,而且还有一定的安全余地。

二、四边简支板:(板四边有支座反力,无支座弯矩)1.应用范围:框支承玻璃幕墙的玻璃、铝板幕墙中未加肋铝板、石材幕墙四边通槽安装方法2.强度计算公式:最大应力标准值可按考虑几何非线性的有限元方法计算,也可按下列公式计算:σwk=(6mw k a2)η/t2σEk=(6mq Ek a2)η/t2θ= w k a4/E t4或θ= (w k+0.5q Ek)a4/E t4式中θ:参数;σwk、σEk:分别为风荷载、地震作用下玻璃截面的最大应力标准值(N/mm2);w k、q Ek:分别为垂直于玻璃幕墙平面的风荷载、地震作用标准值(N/mm2);a:矩形玻璃板材短边边长(mm);t:玻璃的厚度(mm);E:玻璃的弹性模量(N/mm2);m:弯矩系数,可由玻璃板短边与长边边长之比a/b按不同材料(不同泊松比)查表采用;η:折减系数,可由参数θ查表采用。

3.挠度计算公式面板风荷载作用下的跨中挠度,应符合下列规定:(1) 面板的刚度D可按下式计算:D= E t3/[12(1-ν2)] (6.1.3-1)式中D:面板的刚度(Nmm);t:面板的厚度(mm);ν:面板的泊松比。

(2) 玻璃跨中挠度可按考虑几何非线性的有限元方法计算,也可按下式计算:d f=(μw k a4)η/D式中d f:在风荷载标准值作用下挠度最大值(mm);w k:垂直于玻璃幕墙平面的风荷载标准值(N/mm2);μ:挠度系数,可由玻璃板短边与长边边长之比a/b按不同材料(不同泊松比)查表采用;η:折减系数,可由参数θ查表采用。

(3) 在风荷载标准值作用下,四边支承玻璃的挠度限值d f,lim宜按其短边边长的1/60采用三、对边简支板计算:(常用于全玻幕墙面板计算)弯矩计算公式:M=ql2/8挠度计算公式:df=5 ql2/384EI所以对边简支板的弯矩和挠度系数分别为0.125和0.013。

四、四角支承板计算:(四角支承,四边自由)1.应用范围:点支式玻璃幕墙的玻璃、石材幕墙钢销和短槽安装方法。

2.强度和挠度计算公式:σwk=(6m w k b2)η/t2σEk=(6m q Ek b2)η/t2d f=(μw k b4)η/Dθ= w k b4/Et4或θ= (w k+0.5q Ek)b4/Et4式中θ:参数;σwk、σEk:分别为风荷载、地震作用下玻璃截面的最大应力标准值(N/mm2);d f:在风荷载标准值作用下挠度最大值(mm);w k、q Ek:分别为垂直于幕墙平面的风荷载、地震作用标准值(N/mm2);b:支承点间面板长边边长(mm);t:面板的厚度(mm);E:面板的弹性模量(N/mm2);m:弯矩系数,可由支承点间面板短边与长边边长之比a/b按不同材料(不同泊松比)查表采用;μ:挠度系数,可由支承点间玻璃板短边与长边边长之比a/b按不同材料(不同泊松比)查表采用;η:折减系数,可由参数θ查表采用;D:面板的刚度,D= E t3/[12(1-ν2)];3.石材幕墙钢销式和短槽式安装方法的计算边长a0、b0取值方法:(1)当为两侧连接时(图a),支承边的计算边长可取为钢销的距离,非支承边的计算长度取为边长。

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