采光顶sap2000计算书skylight
采光顶设计计算书
采光顶钢结构工程设计计算书设计：校对：审核：批准：第1章采光顶钢结构设计计算1.1承受荷载计算1.1.1荷载作用说明承受的荷载包括：恒载、风荷载、雪荷载以及活荷载。
(1)恒载：包括玻璃及附件等的自重，取0.5KN/m2计算：转换为单元线荷载qd1=0.5*0.85=0.43KN/m, qd2=0.5*1.2=0.6KN/m(2)活荷载：取0.5KN/m^2；(3)雪荷载：按GB50009采用；S k：作用在雨篷上的雪荷载标准值(MPa)S0：基本雪压，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2012取值，宁波地区50年一遇最大积雪的自重：0.0003MPa.μr：屋面积雪分布系数，按表6.2.1[GB50009-2012]，为2.0。
根据<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2012屋面雪荷载标准值为：S k=μr×S0=2.0*0.0003=0.0006Mpa雪荷载大于活荷载，荷载组合时取雪荷载,转换为单元线荷载qL1=0.6*0.85=0.51KN/m(4)风荷载：按建筑结构荷载规范(GB50009-20012)计算：w k=βgzμzμs w0Z：计算点标高：10.2m；βgz：瞬时风压的阵风系数；对于B类地形，10.2m高度处瞬时风压的阵风系数：βgz=1.7772对于B类地形，10.2m高度处风压高度变化系数：μz=1.0064μs：风压体型系数，按规范，取μs1=-0.6（屋面），μs2=-1.2（墙面）；w0：基本风压值(MPa)，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2012附表D.4(全国基本风压分布图)中数值采用，按重现期50年，宁波地区取0.00050MPa；w k1=βgzμzμs1w0=1.7772*1.0064*（-0.6）*0.0005=0.00054Mpa根据《建筑幕墙》，对于玻璃结构屋面，计算时风压标准值不小于1.5Kpa，取w k1=1.5KN/m^2，转换为单元荷载1.5*0.85=1.28KN/mw k2=βgzμzμs2w0=1.7772*1.0064*（-1.2）*0.0005=-0.00107Mpa转换为单元荷载1.07*1.4=1.56KN/m1.2结构计算1.2.1计算简图计算简图 (圆表示支座，数字为节点号)节点编号图单元编号图1.2.2几何信息各节点信息如下表：各单元信息如下表：1.2.3荷载信息(一). (恒、活、风) 节点、单元荷载信息1.节点荷载2.单元荷载(1).工况号: 0*输入荷载库中的荷载:单元荷载分布图:单元荷载序号1分布图（实线表示荷载作用的单元）单元荷载序号2分布图（实线表示荷载作用的单元） (2).工况号: 1*输入荷载库中的荷载:单元荷载分布图:单元荷载序号1分布图（实线表示荷载作用的单元） (3).工况号: 2*输入荷载库中的荷载:单元荷载分布图:单元荷载序号1分布图（实线表示荷载作用的单元）单元荷载序号2分布图（实线表示荷载作用的单元）**以下为单元荷载图:单位：力(kN)；分布力(kN/m)；弯距(kN.m)；分布弯距(kN.m/m)第 0 工况单元荷载简图第 1 工况单元荷载简图第 2 工况单元荷载简图 (二). (三). (1) (2) (3) 其它荷载信息 荷载组合 1.20 恒载 + 1.40 活载工况 1 1.20 恒载 + 1.40 风载工况 2 1.20 恒载 + 1.40 x 0.90 活载工况 1 + 1.40 x 0.90 风载工况 21.2.4 内力位移计算结果 (一). 内力 1.工况内力 2.组合内力 3.最不利内力 各效应组合下最大支座反力设计值(单位：kN、kN.m) 节点号 控制 Nx 最大 Ny 最大 Nz 最大 Mx 最大 My 最大 Mz 最大 13 合力最大 Nx 最小 Ny 最小word 文档 可自由复制编辑组合号 1 2 1 1 1 1 2 2 1组合 序号 1 1 1 1 1 1 1 1 1Nx 0.0 -0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.0 -0.0 0.0Ny -0.5 7.1 -0.5 -0.5 -0.5 -0.5 7.1 7.1 -0.5Nz 3.7 -2.2 3.7 3.7 3.7 3.7 -2.2 -2.2 3.7Mx 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0My 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0Mz 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0Nz 最小 Mx 最小 My 最小 Mz 最小 Nx 最大 Ny 最大 Nz 最大 Mx 最大 My 最大 Mz 最大 14 合力最大 Nx 最小 Ny 最小 Nz 最小 Mx 最小 My 最小 Mz 最小 Nx 最大 Ny 最大 Nz 最大 Mx 最大 My 最大 Mz 最大 15 合力最大 Nx 最小 Ny 最小 Nz 最小 Mx 最小 My 最小 Mz 最小 Nx 最大 Ny 最大 Nz 最大 Mx 最大 My 最大 Mz 最大 16 合力最大 Nx 最小 Ny 最小 Nz 最小 Mx 最小 My 最小word 文档 可自由复制编辑2 1 1 1 3 2 1 1 1 1 2 1 1 2 1 1 1 2 2 1 1 1 1 2 1 1 2 1 1 1 2 2 1 1 1 1 1 1 1 2 1 11 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1-0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.0 -0.0 -0.0 -0.0 0.0 -0.0 -0.0 0.0 -0.0 -0.0 -0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.07.1 -0.5 -0.5 -0.5 9.3 10.8 -0.8 -0.8 -0.8 -0.8 10.8 -0.8 -0.8 10.8 -0.8 -0.8 -0.8 7.1 7.1 -0.5 -0.5 -0.5 -0.5 7.1 -0.5 -0.5 7.1 -0.5 -0.5 -0.5 8.5 8.5 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 8.5 0.7 0.7-2.2 3.7 3.7 3.7 -0.5 -4.3 6.4 6.4 6.4 6.4 -4.3 6.4 6.4 -4.3 6.4 6.4 6.4 -2.2 -2.2 3.7 3.7 3.7 3.7 -2.2 3.7 3.7 -2.2 3.7 3.7 3.7 -3.7 -3.7 11.0 11.0 11.0 11.0 11.0 11.0 11.0 -3.7 11.0 11.00.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.00.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.00.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0Mz 最小 Nx 最大 Ny 最大 Nz 最大 Mx 最大 My 最大 Mz 最大 17 合力最大 Nx 最小 Ny 最小 Nz 最小 Mx 最小 My 最小 Mz 最小 Nx 最大 Ny 最大 Nz 最大 Mx 最大 My 最大 Mz 最大 18 合力最大 Nx 最小 Ny 最小 Nz 最小 Mx 最小 My 最小 Mz 最小1 2 2 1 1 1 1 1 1 1 2 1 1 1 1 2 1 1 1 1 1 2 1 2 1 1 11 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 10.0 -0.4 -0.4 -0.5 -0.5 -0.5 -0.5 -0.5 -0.5 -0.5 -0.4 -0.5 -0.5 -0.5 0.5 0.4 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.4 0.5 0.4 0.5 0.5 0.50.7 4.5 4.5 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 4.5 0.6 0.6 0.6 0.6 4.5 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 4.5 0.6 4.5 0.6 0.6 0.611.0 -3.1 -3.1 7.2 7.2 7.2 7.2 7.2 7.2 7.2 -3.1 7.2 7.2 7.2 7.2 -3.1 7.2 7.2 7.2 7.2 7.2 -3.1 7.2 -3.1 7.2 7.2 7.20.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.00.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.00.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0word 文档 可自由复制编辑轴力 N 包络图(单位：kN)弯距 M3 包络图(单位：kN.m) 轴力 N 最大的前 10 个单元的内力 (单位：M,KN,KN.M) 序号 单元号 组合号 组合序 位置word 文档 可自由复制编辑轴力 N剪力 Q2剪力 Q3扭矩 M弯距 M2弯距 M31 2 3 4 5 6 7 8 9 1012 27 28 29 15 13 9 30 24 312 2 2 2 2 2 2 2 2 21 1 1 1 1 1 1 1 1 10.000 0.000 0.000 0.851 0.500 0.000 0.000 0.000 0.000 0.00011.3 11.0 10.9 10.7 7.6 7.3 7.3 7.3 7.3 7.2-5.3 -2.8 -0.5 -1.9 -7.9 -4.0 -4.0 -2.4 -2.4 -0.60.0 -0.0 -0.0 -0.0 0.0 0.5 -0.5 0.1 -0.1 -0.0-0.0 -0.0 -0.0 0.0 0.0 0.1 -0.1 -0.1 0.1 0.0-0.0 0.0 0.0 -0.0 0.0 -0.3 0.3 -0.1 0.1 0.0-4.1 -0.2 1.8 1.9 4.2 -3.3 -3.3 -0.2 -0.2 1.4轴力 N 最小的前 10 个单元的内力 (单位：M,KN,KN.M) 序号 单元号 组合号 组合序 位置 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 18 17 16 15 11 22 10 21 14 20 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0.100 0.500 2.000 0.000 0.100 0.100 0.500 0.500 2.000 2.000 轴力 N -11.0 -9.8 -8.6 -7.3 -7.2 -7.2 -6.7 -6.7 -6.1 -6.1 剪力 Q2 -0.7 -0.7 -0.7 0.9 -0.6 -0.6 -0.6 -0.6 -0.6 -0.6 剪力 Q3 -0.0 0.0 0.0 -0.0 -0.5 0.5 -0.3 0.3 -0.0 0.0 扭矩 M 0.0 -0.0 0.0 0.0 -0.0 -0.0 0.0 -0.0 0.0 -0.0 弯距 M2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.0 -0.1 0.1 -0.0 0.0 弯距 M3 0.0 -0.1 -0.4 -1.8 0.0 -0.0 -0.1 -0.1 -0.4 -0.4弯距 M3 最大的前 10 个单元的内力 (单位：M,KN,KN.M) 序号 单元号 组合号 组合序 位置 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 15 23 19 12 29 28 13 9 27 25 2 2 2 1 2 2 1 1 2 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0.500 0.500 0.500 0.000 0.851 0.426 0.000 0.000 0.851 0.497 轴力 N 7.6 5.1 5.1 -1.2 10.7 10.8 -0.8 -0.8 11.0 7.2 剪力 Q2 -7.9 -5.8 -5.8 5.3 -1.9 -0.0 4.3 4.3 -1.8 -0.0 剪力 Q3 0.0 0.4 -0.4 -0.0 -0.0 -0.0 0.0 -0.0 -0.0 0.0 扭矩 M 0.0 -0.2 0.2 0.0 0.0 -0.0 -0.2 0.2 -0.0 -0.0 弯距 M2 0.0 0.2 -0.2 0.0 -0.0 0.0 -0.0 0.0 -0.0 -0.0 弯距 M3 4.2 3.3 3.3 2.3 1.9 1.9 1.8 1.8 1.8 1.6弯距 M3 最小的前 10 个单元的内力 (单位：M,KN,KN.M) 序号 单元号 组合号 组合序 位置 1 2 3 12 13 9 2 2 2 1 1 1 0.000 0.000 0.000 轴力 N 11.3 7.3 7.3 剪力 Q2 -5.3 -4.0 -4.0 剪力 Q3 0.0 0.5 -0.5 扭矩 M -0.0 0.1 -0.1 弯距 M2 -0.0 -0.3 0.3 弯距 M3 -4.1 -3.3 -3.3word 文档 可自由复制编辑4 5 6 7 8 9 1027 28 25 31 24 30 291 1 1 1 1 1 11 1 1 1 1 1 10.851 0.000 0.000 0.000 0.851 0.851 0.851-0.9 -0.8 -0.6 -0.6 -0.6 -0.6 -0.61.3 -0.0 0.0 0.0 1.1 1.1 2.8-0.0 -0.0 0.0 -0.0 0.0 -0.0 -0.00.0 -0.0 0.0 -0.0 -0.1 0.1 -0.0-0.0 0.0 -0.0 0.0 0.0 -0.0 -0.0-3.2 -3.2 -2.8 -2.8 -2.8 -2.8 -2.8(二). 位移 1.工况位移 2.组合位移 “X 向位移”最大的前 10 个节点位移表 （单位：mm） 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 节点号 2 3 11 12 25 19 6 5 8 9 组合号 1 1 1 1 2 2 1 1 2 2 组合序号 X 向位移 Y 向位移 Z 向位移 位移平方和 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0.0 -0.0 -0.0 0.0 -0.0 0.0 0.0 -0.0 -0.0 0.0 -0.9 -0.9 0.0 0.0 -0.1 -0.1 -0.7 -0.7 -0.3 -0.3 -0.0 -0.0 -0.0 -0.0 0.4 0.4 -0.0 -0.0 0.0 0.0 0.9 0.9 0.0 0.0 0.4 0.4 0.7 0.7 0.3 0.3“Y 向位移”最大的前 10 个节点位移表 （单位：mm） 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 节点号 4 6 5 1 3 2 7 9 8 23 组合号 3 3 3 3 3 3 3 3 3 1 组合序号 X 向位移 Y 向位移 Z 向位移 位移平方和 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0.0 0.0 -0.0 0.0 -0.0 0.0 -0.0 0.0 -0.0 -0.0 -1.9 -1.6 -1.6 -1.2 -1.1 -1.1 -0.3 -0.3 -0.3 0.2 -0.0 -0.0 -0.0 0.0 0.0 0.0 -0.0 -0.0 -0.0 -4.2 1.9 1.6 1.6 1.2 1.1 1.1 0.3 0.3 0.3 4.2“Z 向位移”最大的前 10 个节点位移表 （单位：mm） 序号 1 2 3 节点号 23 20 26 组合号 1 1 1 组合序号 X 向位移 Y 向位移 Z 向位移 位移平方和 1 1 1 -0.0 -0.0 0.0 0.2 0.2 0.2 -4.2 -3.7 -3.7 4.2 3.7 3.7word 文档 可自由复制编辑4 5 6 7 8 9 1024 21 27 22 19 25 101 1 1 1 1 1 11 1 1 1 1 1 1-0.0 -0.0 0.0 -0.0 0.0 -0.0 -0.00.2 0.2 0.2 0.2 0.1 0.1 0.0-3.1 -2.8 -2.8 -2.7 -2.4 -2.4 -0.13.1 2.8 2.8 2.7 2.4 2.4 0.1“合位移”最大的前 10 个节点位移表 （单位：mm） 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 节点号 23 20 26 24 21 27 22 19 25 4 组合号 1 1 1 1 1 1 1 1 1 3 组合序号 X 向位移 Y 向位移 Z 向位移 位移平方和 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 -0.0 -0.0 0.0 -0.0 -0.0 0.0 -0.0 0.0 -0.0 0.0 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.1 0.1 -1.9 -4.2 -3.7 -3.7 -3.1 -2.8 -2.8 -2.7 -2.4 -2.4 -0.0 4.2 3.7 3.7 3.1 2.8 2.8 2.7 2.4 2.4 1.91.2.5 设计验算结果 本工程有 1 种材料：Q235 钢(A3 钢) 设计验算结果表 (强度和整体稳定为(应力/设计强度)) 绕2轴绕3轴绕2轴绕3轴 绕2轴 绕3轴 单元号 强度 整体 整体 抗剪 抗剪 长细比 长细比 稳定 稳定 应力比 应力比 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 0.07 0.07 0.06 0.06 0.09 0.09 0.09 0.09 0.34 0.19 0.05 0.39 0.34 0.21 0.38 0.07 0.07 0.06 0.06 0.09 0.09 0.09 0.09 0.34 0.19 0.05 0.39 0.34 0.21 0.38 0.07 0.07 0.06 0.06 0.09 0.09 0.09 0.09 0.34 0.19 0.05 0.39 0.34 0.21 0.38 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.04 0.03 0.04 0.04 0.04 0.03 0.07 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.02 0.01 0.00 0.01 0.00 0.01 0.00 0.00 82 82 82 82 82 82 41 41 26 15 3 26 26 57 13 41 41 41 41 41 41 41 41 76 61 61 76 76 61 61 绕2轴 W/l 绕3轴 W/l 结果 满足 满足 满足 满足 满足 满足 满足 满足 满足 满足 满足 满足 满足 满足 满足1/59893 1/14929 1/59893 1/14929 1/53117 1/53117 1/9408 1/94081/57263 1/20065 1/57263 1/20065 1/27857 1/17686 1/27857 1/17686 1/1442 1/1964 1/10724 1/1280 1/1442 1/1262 1/2682 1/37487 0 0 0 1/37487 0 0word 文档 可自由复制编辑16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 400.24 0.24 0.08 0.32 0.21 0.19 0.05 0.32 0.24 0.24 0.20 0.28 0.28 0.24 0.24 0.24 0.20 0.03 0.03 0.04 0.04 0.03 0.03 0.05 0.050.24 0.24 0.08 0.32 0.21 0.19 0.05 0.32 0.24 0.24 0.20 0.28 0.28 0.25 0.24 0.24 0.20 0.03 0.03 0.04 0.04 0.03 0.03 0.06 0.060.24 0.24 0.08 0.32 0.21 0.19 0.05 0.32 0.24 0.24 0.20 0.28 0.28 0.24 0.24 0.24 0.20 0.03 0.03 0.04 0.04 0.03 0.03 0.05 0.050.03 0.04 0.07 0.05 0.03 0.03 0.04 0.05 0.02 0.01 0.03 0.02 0.01 0.03 0.02 0.01 0.03 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.02 0.020.00 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 0.01 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0053 14 3 14 57 15 3 14 26 26 26 26 26 26 26 26 26 41 41 41 41 41 41 41 4161 61 61 61 61 61 61 61 76 76 76 76 76 76 76 76 76 41 41 41 41 41 41 41 411/1104 1/1680 1/9108 1/3051 1/1262 1/1964 1/10724 1/3051 1/919 1/919 1/1225 1/816 1/816 1/1087 1/919 1/919 1/1225 0 0 0 0 0 0 1/15219 1/152190 0 0 1/63510 0 0 0 1/63510 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0满足 满足 满足 满足 满足 满足 满足 满足 满足 满足 满足 满足 满足 满足 满足 满足 满足 满足 满足 满足 满足 满足 满足 满足 满足word 文档 可自由复制编辑。
(整理)采光顶设计计算书
采光顶钢结构工程设计计算书设计：校对：审核：批准：广州市建筑科学研究院新技术开发中心有限公司二零一三年七月第1章采光顶钢结构设计计算1.1承受荷载计算1.1.1荷载作用说明承受的荷载包括：恒载、风荷载、雪荷载以及活荷载。
(1)恒载：包括玻璃及附件等的自重，取0.5KN/m2计算：转换为单元线荷载qd1=0.5*0.85=0.43KN/m, qd2=0.5*1.2=0.6KN/m(2)活荷载：取0.5KN/m^2；(3)雪荷载：按GB50009采用；S k：作用在雨篷上的雪荷载标准值(MPa)S0：基本雪压，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2012取值，宁波地区50年一遇最大积雪的自重：0.0003MPa.μr：屋面积雪分布系数，按表6.2.1[GB50009-2012]，为2.0。
根据<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2012屋面雪荷载标准值为：S k=μr×S0=2.0*0.0003=0.0006Mpa雪荷载大于活荷载，荷载组合时取雪荷载,转换为单元线荷载qL1=0.6*0.85=0.51KN/m(4)风荷载：按建筑结构荷载规范(GB50009-20012)计算：w k=βgzμzμs w0Z：计算点标高：10.2m；βgz：瞬时风压的阵风系数；对于B类地形，10.2m高度处瞬时风压的阵风系数：βgz=1.7772对于B类地形，10.2m高度处风压高度变化系数：μz=1.0064μs：风压体型系数，按规范，取μs1=-0.6（屋面），μs2=-1.2（墙面）；w0：基本风压值(MPa)，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2012附表D.4(全国基本风压分布图)中数值采用，按重现期50年，宁波地区取0.00050MPa；w k1=βgzμzμs1w0=1.7772*1.0064*（-0.6）*0.0005=0.00054Mpa根据《建筑幕墙》，对于玻璃结构屋面，计算时风压标准值不小于1.5Kpa，取w k1=1.5KN/m^2，转换为单元荷载1.5*0.85=1.28KN/mw k2=βgzμzμs2w0=1.7772*1.0064*（-1.2）*0.0005=-0.00107Mpa转换为单元荷载1.07*1.4=1.56KN/m1.2 结构计算 1.2.1 计算简图计算简图 (圆表示支座，数字为节点号)节点编号图单元编号图1.2.2几何信息各节点信息如下表：各单元信息如下表：1.2.3荷载信息(一). (恒、活、风) 节点、单元荷载信息1.节点荷载2.单元荷载(1).工况号: 0单元荷载分布图:单元荷载序号1分布图（实线表示荷载作用的单元）单元荷载序号2分布图（实线表示荷载作用的单元） (2).工况号: 1*输入荷载库中的荷载:单元荷载分布图:单元荷载序号1分布图（实线表示荷载作用的单元） (3).工况号: 2*输入荷载库中的荷载:单元荷载分布图:单元荷载序号1分布图（实线表示荷载作用的单元）单元荷载序号2分布图（实线表示荷载作用的单元）**以下为单元荷载图:单位：力(kN)；分布力(kN/m)；弯距(kN.m)；分布弯距(kN.m/m)第 0 工况单元荷载简图第 1 工况单元荷载简图精品文档第 2 工况单元荷载简图 (二). 其它荷载信息 (三). 荷载组合(1) 1.20 恒载 + 1.40 活载工况 1 (2) 1.20 恒载 + 1.40 风载工况 2 (3) 1.20 恒载 + 1.40 x 0.90 活载工况 1 + 1.40 x 0.90 风载工况 21.2.4 内力位移计算结果(一). 内力1.工况内力2.组合内力3.最不利内力各效应组合下最大支座反力设计值(单位：kN、kN.m)组合节点号 控制 组合号 序号NxNyNzMxMyMzNx 最大 110.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.0Ny 最大 21-0.0 7.1 -2.2 0.0 0.0 0.0Nz 最大 110.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.0Mx 最大 110.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.0My 最大 110.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.0Mz 最大 110.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.013 合力最大 21-0.0 7.1 -2.2 0.0 0.0 0.0Nx 最小 21-0.0 7.1 -2.2 0.0 0.0 0.0Ny 最小 110.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.0精品文档精品文档Nz 最小 2 Mx 最小 1 My 最小 1 Mz 最小 1 Nx 最大 3 Ny 最大 2 Nz 最大 1 Mx 最大 1 My 最大 1 Mz 最大 1 14 合力最大 2 Nx 最小 1 Ny 最小 1 Nz 最小 2 Mx 最小 1 My 最小 1 Mz 最小 1 Nx 最大 2 Ny 最大 2 Nz 最大 1 Mx 最大 1 My 最大 1 Mz 最大 1 15 合力最大 2 Nx 最小 1 Ny 最小 1 Nz 最小 2 Mx 最小 1 My 最小 1 Mz 最小 1 Nx 最大 2 Ny 最大 2 Nz 最大 1 Mx 最大 1 My 最大 1 Mz 最大 1 16 合力最大 1 Nx 最小 1 Ny 最小 1 Nz 最小 2 Mx 最小 1 My 最小 1精品文档1 -0.0 7.1 -2.2 0.0 0.0 0.010.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.010.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.010.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.010.0 9.3 -0.5 0.0 0.0 0.010.0 10.8 -4.3 0.0 0.0 0.010.0 -0.8 6.4 0.0 0.0 0.010.0 -0.8 6.4 0.0 0.0 0.010.0 -0.8 6.4 0.0 0.0 0.010.0 -0.8 6.4 0.0 0.0 0.010.0 10.8 -4.3 0.0 0.0 0.010.0 -0.8 6.4 0.0 0.0 0.010.0 -0.8 6.4 0.0 0.0 0.010.0 10.8 -4.3 0.0 0.0 0.010.0 -0.8 6.4 0.0 0.0 0.010.0 -0.8 6.4 0.0 0.0 0.010.0 -0.8 6.4 0.0 0.0 0.010.0 7.1 -2.2 0.0 0.0 0.010.0 7.1 -2.2 0.0 0.0 0.01 -0.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.01 -0.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.01 -0.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.01 -0.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.010.0 7.1 -2.2 0.0 0.0 0.01 -0.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.01 -0.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.010.0 7.1 -2.2 0.0 0.0 0.01-0.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.01-0.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.01-0.0 -0.5 3.7 0.0 0.0 0.010.0 8.5 -3.7 0.0 0.0 0.010.0 8.5 -3.7 0.0 0.0 0.010.0 0.7 11.0 0.0 0.0 0.010.0 0.7 11.0 0.0 0.0 0.010.0 0.7 11.0 0.0 0.0 0.010.0 0.7 11.0 0.0 0.0 0.010.0 0.7 11.0 0.0 0.0 0.010.0 0.7 11.0 0.0 0.0 0.010.0 0.7 11.0 0.0 0.0 0.010.0 8.5 -3.7 0.0 0.0 0.010.0 0.7 11.0 0.0 0.0 0.010.0 0.7 11.0 0.0 0.0 0.0精品文档Mz 最小 1 Nx 最大 2 Ny 最大 2 Nz 最大 1 Mx 最大 1 My 最大 1 Mz 最大 1 17 合力最大 1 Nx 最小 1 Ny 最小 1 Nz 最小 2 Mx 最小 1 My 最小 1 Mz 最小 1 Nx 最大 1 Ny 最大 2 Nz 最大 1 Mx 最大 1 My 最大 1 Mz 最大 1 18 合力最大 1 Nx 最小 2 Ny 最小 1 Nz 最小 2 Mx 最小 1 My 最小 1 Mz 最小 110.0 0.7 11.0 0.0 0.0 0.01 -0.4 4.5 -3.1 0.0 0.0 0.01 -0.4 4.5 -3.1 0.0 0.0 0.01 -0.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.01 -0.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.01 -0.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.01 -0.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.01 -0.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.01 -0.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.01 -0.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.01 -0.4 4.5 -3.1 0.0 0.0 0.01-0.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.01 -0.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.01 -0.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.010.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.010.4 4.5 -3.1 0.0 0.0 0.010.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.010.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.010.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.010.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.010.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.010.4 4.5 -3.1 0.0 0.0 0.010.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.010.4 4.5 -3.1 0.0 0.0 0.010.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.010.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.010.5 0.6 7.2 0.0 0.0 0.0精品文档精品文档轴力 N 包络图(单位：kN)弯距 M3 包络图(单位：kN.m) 轴力 N 最大的前 10 个单元的内力 (单位：M,KN,KN.M) 序号 单元号 组合号 组合序 位置 轴力 N 剪力 Q2 剪力 Q3 扭矩 M弯距 M2 弯距 M3精品文档精品文档1 1222 2723 2824 2925 1526 1327928 3029 24210 3121 0.000 11.3 1 0.000 11.0 1 0.000 10.9 1 0.851 10.7 1 0.500 7.6 1 0.000 7.3 1 0.000 7.3 1 0.000 7.3 1 0.000 7.3 1 0.000 7.2-5.3 -2.8 -0.5 -1.9 -7.9 -4.0 -4.0 -2.4 -2.4 -0.60.0 -0.0 -0.0 -0.0 0.0 0.5 -0.5 0.1 -0.1 -0.0-0.0 -0.0 -0.0 0.0 0.0 0.1 -0.1 -0.1 0.1 0.0-0.0 0.0 0.0 -0.0 0.0 -0.3 0.3 -0.1 0.1 0.0-4.1 -0.2 1.8 1.9 4.2 -3.3 -3.3 -0.2 -0.2 1.4轴力 N 最小的前 10 个单元的内力 (单位：M,KN,KN.M)序号 单元号 组合号 组合序 位置 轴力 N 剪力 Q2 剪力 Q3 扭矩 M1 1811 0.100 -11.0 -0.7 -0.00.02 1711 0.500 -9.8 -0.70.0-0.03 1611 2.000 -8.6 -0.70.00.04 1511 0.000 -7.30.9-0.00.05 1111 0.100 -7.2 -0.6 -0.5 -0.06 2211 0.100 -7.2 -0.60.5-0.07 1011 0.500 -6.7 -0.6 -0.30.08 2111 0.500 -6.7 -0.60.3-0.09 1411 2.000 -6.1 -0.6 -0.00.010 2011 2.000 -6.1 -0.60.0-0.0弯距 M2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.0 -0.1 0.1 -0.0 0.0弯距 M3 0.0 -0.1 -0.4 -1.8 0.0 -0.0 -0.1 -0.1 -0.4 -0.4弯距 M3 最大的前 10 个单元的内力 (单位：M,KN,KN.M)序号 单元号 组合号 组合序 位置 轴力 N 剪力 Q2 剪力 Q3 扭矩 M1 1521 0.500 7.6-7.90.00.02 2321 0.500 5.1-5.80.4-0.23 1921 0.500 5.1-5.8 -0.40.24 1211 0.000 -1.25.3-0.00.05 2921 0.851 10.7 -1.9 -0.00.06 2821 0.426 10.8 -0.0 -0.0 -0.07 1311 0.000 -0.84.30.0-0.28911 0.000 -0.84.3-0.00.29 2721 0.851 11.0 -1.8 -0.0 -0.010 2521 0.497 7.2-0.00.0-0.0弯距 M2 0.0 0.2 -0.2 0.0 -0.0 0.0 -0.0 0.0 -0.0 -0.0弯距 M3 4.2 3.3 3.3 2.3 1.9 1.9 1.8 1.8 1.8 1.6弯距 M3 最小的前 10 个单元的内力 (单位：M,KN,KN.M)序号 单元号 组合号 组合序 位置 轴力 N 剪力 Q2 剪力 Q3 扭矩 M1 1221 0.000 11.3 -5.30.0-0.02 1321 0.000 7.3-4.00.50.13921 0.000 7.3-4.0 -0.5 -0.1弯距 M2 -0.0 -0.3 0.3弯距 M3 -4.1 -3.3 -3.3精品文档精品文档4 2715 2816 2517 3118 2419 30110 2911 0.851 -0.9 1 0.000 -0.8 1 0.000 -0.6 1 0.000 -0.6 1 0.851 -0.6 1 0.851 -0.6 1 0.851 -0.61.3 -0.0 0.0 0.0 1.1 1.1 2.8-0.0 -0.0 0.0 -0.0 0.0 -0.0 -0.00.0 -0.0 0.0 -0.0 -0.1 0.1 -0.0-0.0 0.0 -0.0 0.0 0.0 -0.0 -0.0-3.2 -3.2 -2.8 -2.8 -2.8 -2.8 -2.8(二). 位移1.工况位移2.组合位移“X 向位移”最大的前 10 个节点位移表 （单位：mm）序号 节点号 组合号 组合序号 X 向位移 Y 向位移 Z 向位移 位移平方和12110.0-0.9-0.00.92311-0.0-0.9-0.00.931111-0.00.0-0.00.0412110.00.0-0.00.052521-0.0-0.10.40.4619210.0-0.10.40.476110.0-0.7-0.00.78511-0.0-0.7-0.00.79821-0.0-0.30.00.3109210.0-0.30.00.3序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10“Y 向位移”最大的前 10 个节点位移表 （单位：mm）节点号 组合号 组合序号 X 向位移 Y 向位移 Z 向位移 位移平方和4310.0-1.9-0.01.96310.0-1.6-0.01.6531-0.0-1.6-0.01.61310.0-1.20.01.2331-0.0-1.10.01.12310.0-1.10.01.1731-0.0-0.3-0.00.39310.0-0.3-0.00.3831-0.0-0.3-0.00.32311-0.00.2-4.24.2序号 1 2 3“Z 向位移”最大的前 10 个节点位移表 （单位：mm）节点号 组合号 组合序号 X 向位移 Y 向位移 Z 向位移 位移平方和2311-0.00.2-4.24.22011-0.00.2-3.73.726110.00.2-3.73.7精品文档精品文档424152116271722181919251101011-0.00.2-3.13.11-0.00.2-2.82.810.00.2-2.82.81-0.00.2-2.72.710.00.1-2.42.41-0.00.1-2.42.41-0.00.0-0.10.1序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10“合位移”最大的前 10 个节点位移表 （单位：mm）节点号 组合号 组合序号 X 向位移 Y 向位移 Z 向位移 位移平方和2311-0.00.2-4.24.22011-0.00.2-3.73.726110.00.2-3.73.72411-0.00.2-3.13.12111-0.00.2-2.82.827110.00.2-2.82.82211-0.00.2-2.72.719110.00.1-2.42.42511-0.00.1-2.42.44310.0-1.9-0.01.91.2.5 设计验算结果本工程有 1 种材料：Q235 钢(A3 钢)设计验算结果表 (强度和整体稳定为(应力/设计强度))绕2轴 绕3轴 绕2轴 绕3轴 单元号 强度 整体 整体 抗剪 抗剪 绕 2 轴 绕 3 轴 绕 2 轴长细比 长细比 W/l 稳定 稳定 应力比 应力比绕3轴 W/l结果1 0.07 0.07 0.07 0.01 0.02 8241 1/59893 1/14929 满足2 0.07 0.07 0.07 0.01 0.02 8241 1/59893 1/14929 满足3 0.06 0.06 0.06 0.01 0.02 8241 1/53117 1/9408 满足4 0.06 0.06 0.06 0.01 0.02 8241 1/53117 1/9408 满足5 0.09 0.09 0.09 0.01 0.02 8241 1/57263 1/20065 满足6 0.09 0.09 0.09 0.01 0.02 8241 1/57263 1/20065 满足7 0.09 0.09 0.09 0.01 0.02 4141 1/27857 1/17686 满足8 0.09 0.09 0.09 0.01 0.02 4141 1/27857 1/17686 满足9 0.34 0.34 0.34 0.04 0.01 2676 1/1442 1/37487 满足10 0.19 0.19 0.19 0.03 0.00 1561 1/1964 0满足11 0.05 0.05 0.05 0.04 0.01 361 1/10724 0满足12 0.39 0.39 0.39 0.04 0.00 2676 1/1280 0满足13 0.34 0.34 0.34 0.04 0.01 2676 1/1442 1/37487 满足14 0.21 0.21 0.21 0.03 0.00 5761 1/1262 0满足15 0.38 0.38 0.38 0.07 0.00 1361 1/2682 0满足精品文档精品文档16 0.24 0.24 0.24 0.03 0.00 53 17 0.24 0.24 0.24 0.04 0.00 14 18 0.08 0.08 0.08 0.07 0.00 3 19 0.32 0.32 0.32 0.05 0.01 14 20 0.21 0.21 0.21 0.03 0.00 57 21 0.19 0.19 0.19 0.03 0.00 15 22 0.05 0.05 0.05 0.04 0.01 3 23 0.32 0.32 0.32 0.05 0.01 14 24 0.24 0.24 0.24 0.02 0.00 26 25 0.24 0.24 0.24 0.01 0.00 26 26 0.20 0.20 0.20 0.03 0.00 26 27 0.28 0.28 0.28 0.02 0.00 26 28 0.28 0.28 0.28 0.01 0.00 26 29 0.24 0.25 0.24 0.03 0.00 26 30 0.24 0.24 0.24 0.02 0.00 26 31 0.24 0.24 0.24 0.01 0.00 26 32 0.20 0.20 0.20 0.03 0.00 26 33 0.03 0.03 0.03 0.01 0.00 41 34 0.03 0.03 0.03 0.01 0.00 41 35 0.04 0.04 0.04 0.01 0.00 41 36 0.04 0.04 0.04 0.01 0.00 41 37 0.03 0.03 0.03 0.01 0.00 41 38 0.03 0.03 0.03 0.01 0.00 41 39 0.05 0.06 0.05 0.02 0.00 41 40 0.05 0.06 0.05 0.02 0.00 4161 1/1104 0满足61 1/1680 0满足61 1/9108 0满足61 1/3051 1/63510 满足61 1/1262 0满足61 1/1964 0满足61 1/10724 0满足61 1/3051 1/63510 满足76 1/9190满足76 1/9190满足76 1/1225 0满足76 1/8160满足76 1/8160满足76 1/1087 0满足76 1/9190满足76 1/9190满足76 1/1225 0满足4100满足4100满足4100满足4100满足4100满足4100满足41 1/15219 0满足41 1/15219 0满足精品文档。
【精品】采光顶计算模版
第六部分游泳池采光顶结构分析第一章、计算说明此采光顶采用TP10+1.52PVB+10钢化夹胶玻璃通过结构胶将荷载传至次龙骨，次龙骨再传至主龙骨，主钢龙骨与主体结构固接，采用有限元软件SAP2000对该采光顶的整体钢结构体系建模分析，受竖直方向的风荷载、恒荷载、活荷载，大样：ZJDY-03结构布置如图其中：杆件1：主梁截面形式矩形钢通200x100x6杆件2：次梁截面形式矩形钢通200x100x6龙骨布置图第二章、荷载计算一、风荷载计算计算依据：Wk ＝βgz μz μs1W 0计算高度：Z=12m ，地面粗糙度类别：C 类k W ：作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)gz β：瞬时风压阵风系数gz β=1.68按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006版）。
1S μ：局部风压体型系数,按建设部2006年7月25日发布《建筑结构荷载规范》GB50009-2001局部修订，采光顶负风压取-2。
gz β：风荷载高度变化系数:1.26按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006版）,C 类取值0ω：深圳地区，50年一遇，基本风压0ω=0.75kN/m 2风荷载标准值：kup w =βZ μZ μS1w 0=1.68×1.26×（-2）×0.75=-3.175kN/m 2风荷载设计值：up w =1.4×3.175=4.45kN/m 2二、玻璃幕墙自重荷载计算玻璃幕墙采用TP10+1.52PVB+10钢化夹胶玻璃，根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003表5.3.1条规定玻璃体密度：25.6KN/m3G GK ：玻璃自重面荷载标准值G GK =（10+10）×10-3×25.6=0.461KN/m2考虑到附件取G Gk =0.6KN/m2G G ：幕墙面板自重面荷载设计值G G =r G ·G GK =1.2×0.6=0.72KN/m2r G ：自重作用效应分项系数，取r G =1.2,按《玻璃幕墙工程技术规JGJ102-2003第5.4.2.1条规定。
采光顶(阳光房)钢结构计算书
[某大型采光顶（阳光房）钢结构计算书] [强度计算信息][采光顶]设计计算书计算:校核:审核:公司名称:克莱斯科北京门窗有限公司二〇一X年X月X日目录一、风荷载计算......................................................................................... 错误!未定义书签。
[强度计算信息][采光顶]设计计算书一、计算依据及说明1.工程概况说明工程名称:[工程名称]工程所在城市:北京公司地址：北京市通州区马驹桥镇姚辛庄工程所属建筑物地区类别:C类工程所在地区抗震设防烈度:9度工程基本风压:0.45kN/m2工程强度校核处标高:10m2.设计依据《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001 (2006年版)《建筑设计防火规范》 GB50016-2006《建筑用不锈钢绞线》 JG/T 200-2007《建筑幕墙》 GB/T 21086-2007《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》 JGJ/T151-2008《不锈钢棒》 GB/T 1220-2007《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG 160-2004《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007《建筑陶瓷薄板应用技术规程》 JGJ/T172-2009《建筑玻璃采光顶》 JG/T 231-2008《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2001(2008年版)《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001《钢结构设计规范》 GB 50017-2003《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ 102-2003《塑料门窗工程技术规程》 JGJ103-2008《中空玻璃稳态U值（传热系数）的计算和测定》 GB/T22476-2008《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T 139-2001《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ 133-2001《建筑制图标准》 GB/T 50104-2001《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ 113-2009《全玻璃幕墙工程技术规程》 DBJ/CT 014-2001《点支式玻璃幕墙工程技术规程》 CECS 127:2001《点支式玻幕墙支承装置》 JC 1369-2001《吊挂式玻幕墙支承装置》 JC 1368-2001《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005《建筑用不锈钢绞线》 JG/T200-2007《铝合金建筑型材基材》 GB/T 5237.1-2008《铝合金建筑型材阳极氧化、着色型材》 GB/T 5237.2-2008《铝合金建筑型材电泳涂漆型材》 GB/T 5237.3-2008《铝合金建筑型材粉末喷涂型材》 GB/T 5237.4-2008《铝合金建筑型材氟碳漆喷涂型材》 GB/T 5237.5-2008《铝合金建筑型材隔热型材》 GB/T 5237.6-2008《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T 18250-2000《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T 18575-2001《铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求》 YS/T437-2009《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.1-2000《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》 GB 3098.2-2000《紧固件机械性能螺母细牙螺纹》 GB 3098.4-2000《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB 3098.5-2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》 GB 3098.6-2000《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB 3098.15-2000《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T 16823.1-1997《搪瓷用冷轧低碳钢板及钢带》 GB/T13790-2008《陶瓷板》 GB/T23266-2008《建筑幕墙用瓷板》 JG/T217-2007《干挂空心陶瓷板》 JC/T1080-2008《耐候结构钢》 GB/T4171-2008《平板玻璃》 GB11614-2009《浮法玻璃》 GB11614.2-2009《夹层玻璃》 GB15763.3-2009《中空玻璃》 GB/T11944 -2002《钢化玻璃》 GB15763.2-2005《半钢化玻璃》 GB/T17841-2008《铝及铝合金轧制板材》 GB/T 3880-1997《干挂饰面石材及其金属挂件》 JC830·1~830·2-2005《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》 JC 133-2000《建筑用安全玻璃防火玻璃》 GB 15763.1-2009《混凝土接缝用密封胶》 JC/T 881-2001《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T 882-2001《石材幕墙接缝用密封胶》 JC/T 883-2001《中空玻璃用弹性密封胶》 JC/T 486-2001《中空玻璃用复合密封胶条》 JC/T1022-2007《天然花岗石建筑板材》 GB/T18601-2009《铝合金门窗》 GB/T 8478-2008 《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ 145-2004《公共建筑节能设计标准》 GB 50189-2005《建筑用硬质塑料隔热条》 JG/T 174-2005《建筑用隔热铝合金型材穿条式》 JG/T 175-2005《民用建筑能耗数据采集标准》 JG/T154-2007《建筑外窗气密、水密、抗风压性能现场检测方法》 JGJ/T211-2007《不锈钢和耐热钢牌号及化学成份》 GB/T20878-2007《百页窗用铝合金带材》 YS/T621-2007《建筑物防雷检测技术规范》 GB/T21434-2008《混凝土加固设计规范》 GB50367-2006 《小单元建筑幕墙》 JG/T217-2008 《普通装饰用铝塑复板》 GB/T22412-2008 《冷弯型钢》 GB/T6725 -2008 《建筑抗震加固技术规程》 JGJ/T116-2009 《公共建筑节能改造技术规范》 JGJ176-2009 《热轧型钢》 GB/T706 -2008 《建筑外门窗保温性能分级及检测方法》 GB/T8484-2008 《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002 《中国地震烈度表》 GB/T17742-2008 《绿色建筑评价标准》 GB/T50378-20063. 基本计算公式(1).场地类别划分:根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别: A 类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区;B 类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区;C 类指有密集建筑群的城市市区;D 类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区; [工程名称]按C 类地区计算风压 (2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版) 7.1.1 采用风荷载计算公式: W k =β gz ×μ z ×μ sl ×W0 其中: Wk ---作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m 2)β gz ---瞬时风压的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)取定根据不同场地类型,按以下公式计算:βgz =K(1+2μf ) 其中K 为地区粗糙度调整系数，μf 为脉动系数A 类场地: β gz =0.92×(1+2μ f ) 其中：μf =0.387×(Z 10)(-0.12)B 类场地: β gz =0.89×(1+2μ f ) 其中：μf =0.5×(Z 10)(-0.16)C 类场地: β gz =0.85×(1+2μ f ) 其中：μf =0.734×(Z 10)(-0.22)D 类场地: β gz =0.80×(1+2μ f ) 其中：μf =1.2248×(Z 10)(-0.3)μz ---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定, 根据不同场地类型,按以下公式计算:A 类场地: μz =1.379×(Z 10)0.24B 类场地: μ z =(Z 10)0.32C 类场地: μz =0.616×(Z 10)0.44D 类场地: μz =0.318×(Z 10)0.60本工程属于C 类地区μsl ---风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)取定 W0---基本风压,按全国基本风压图,北京地区取为0.45kN/m 2(3).地震作用计算: q EAk =β E ×α max ×GAk其中: qEAk ---水平地震作用标准值 β E ---动力放大系数,按 5.0 取定αmax ---水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定: 6度(0.05g): αmax =0.04 7度(0.1g): αmax =0.08 7度(0.15g): αmax =0.12 8度(0.2g): α max =0.16 8度(0.3g): α max =0.24 9度(0.4g): αmax =0.32北京地区设防烈度为9度,根据本地区的情况,故取αmax =0.16 GAk ---幕墙构件的自重(N/m 2)(4).荷载组合:结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况和产生的应力(内力)作用方向，选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用： γ G SG +γw ψ w Sw +γE ψ E SE +γT ψ T ST各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震水平荷载标准值: qk =Wk+0.5×qEAk，维护结构荷载标准值不考虑地震组合水平荷载设计值: q=1.4×Wk +0.5×1.3×qEAk荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用:①对永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足：a.当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，取1.2；对有永久荷载效应控制的组合，取1.35b.当其效应对结构有利时：一般情况取1.0；对结构倾覆、滑移或是漂浮验算，取0.9②可变荷载根据设计要求选代表值，其分项系数一般情况取1.4二、单坡采光顶荷载计算1.风荷载标准值计算Wk: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)z : 计算高度10mμz: 10m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2001 7.2.1)μz=0.616×(z10)0.44=0.616 由于0.616<0.74,取μz=0.74μf: 脉动系数 : (GB50009-2001 7.4.2-8)μf=0.5×35(1.8×(0.22-0.16))×(z10)-0.22=0.734056βgz: 阵风系数 : (GB50009-2001 7.5.1-1)βgz=0.85×(1+2×μf) = 2.0979A: 单坡采光顶屋面坡面角度为30度当前坡面为封闭式落地单坡屋面μs: 风荷载体型系数,按照(GB50009-2001 7.3.1),按照风向不同分为2种情况,迎风面体型系数按照坡面角度查表7.3.1取0.2,背风面体型系数取-0.5正负向风荷载标准值计算如下Wk1: 迎风风荷载标准值Wk1=βgz×μz×μsl×W0 (JGJ102-2003 5.3.2)=2.0979×0.74×0.2×0.45=0.13972 kN/m2Wk2: 背风风荷载标准值Wk2=βgz×μz×μs2×W0 (JGJ102-2003 5.3.2)=2.0979×0.74×(-0.5)×0.45=-0.3493 kN/m22.风荷载设计值计算W: 风荷载设计值: kN/m2γw : 风荷载作用效应的分项系数：1.4按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-2003 5.1.6条规定采用W1=γw×Wk1=1.4×0.13972=0.195608kN/m2W2=γw×Wk2=1.4×(-0.3493)=-0.489019kN/m23.雪荷载标准值计算Sk: 雪荷载标准值(kN/m2)S0: 基本雪压,北京50年一遇最大积雪的自重: 0.4kN/m2根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001取值μr: 屋面积雪分布系数,根据GB50009-2001屋面积雪分布系数表6.2.1,按照坡面角度30度,取0.8根据<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001公式6.1.1屋面雪载荷按下式计算Sk=μr×S0=0.8×0.4=0.32kN/m24.雪荷载设计值计算S: 雪载荷设计值(kN/m2)γs: 雪载荷分项系数为 1.4S=γs×Sk=1.4×0.32=0.448kN/m25.自重荷载设计值G:构件自重荷载设计值(kN/m2)WGT:幕墙面板和构件平均平米重量取0.5 kN/m2GAK:构件自重荷载标准值(kN/m2)rg: 恒载荷分项系数为 1.2GAK=WGT=0.5kN/m2G=rg×GAK=1.2×0.5=0.6kN/m26.竖向均布地震作用计算GK:重力荷载代表值取结构自重值(kN/m2)GK=GAK=0.5kN/m2αvmax: 竖向地震影响系数最大值:0.104qEVk: 分布竖向地震作用标准值(kN/m2)qEVk=βE×αvmax×GK (JGJ102-2003 5.3.4)=5×0.104×0.5=0.26kN/m2rE: 地震作用分项系数: 1.3qEAV: 分布竖向地震作用设计值(kN/m2)qEAV=rE×qEVk=1.3×0.26=0.338kN/m27.荷载组合计算考虑三种工况1.风荷载为主要荷载,组合为(考虑正风荷载、地震荷载、雪荷载、重力荷载):分为两个方向进行组合:(1).重力方向Szkg=GAK=0.5kN/m2Szg =GAK×γG+Sk×γs×ψS+qEVk×γE×ψE=0.5×1.2+0.32×1.4×0.7+0.26×1.3×0.5=1.0826kN/m2(2).垂直于坡面方向正风荷载计算Szkp1=Wkp1=0.13972kN/m2Szp1 =Wkp1×γw=0.13972×1.4=0.195608kN/m22.风荷载为主要荷载,组合为(考虑负风荷载、地震荷载、雪荷载、重力荷载):分为两个方向进行组合:(1).重力方向Szkg=GAK=0.5kN/m2Szg =GAK×γG+Sk×γs×ψS+qEVk×γE×ψE=0.5×1.2+0.32×1.4×0.7+0.26×1.3×0.5=1.0826kN/m2(2).垂直于坡面方向负风荷载计算Szkp2=Wkp2=-0.3493kN/m2Szp2 =Wkp2×γw=-0.3493×1.4=-0.489019kN/m23.雪荷载为主要荷载,组合为(考虑地震荷载、雪荷载、重力荷载):由于没有风荷载,故只有一个方向的荷载进行组合:Szsk=GAK + Sk=0.5+0.32=0.82kN/m2Szs =GAK×γG+Sk×γs+qEVk×γE×ψE=0.5×1.2+0.32×1.4+0.26×1.3×0.5=1.217kN/m24.活荷载为主要荷载,组合为(考虑地震荷载、活荷载、重力荷载):由于没有风荷载,故只有一个方向的荷载进行组合:Szlk=GAK + Lk=0.5+0.5=1kN/m2Szl =GAK×γG+Lk×γl+qEVk×γE×ψE=0.5×1.2+0.5×1.4+0.26×1.3×0.5=1.469kN/m25.综合上面情况,计算最大面板荷载情况(1).在正风荷载为主要活荷载的情况下,面板所承受的荷载组合值为标准值Swka = Szkg ×cos(A)+ Szkp1 =0.572733kN/m 2设计值Swa = Szg ×cos(A)+ Szp1 =1.13317kN/m 2(2).在负风荷载为主要活荷载的情况下,面板所承受的荷载组合值为标准值Swkb = Szkg ×cos(A)+ Szkp2 =0.0837131kN/m 2设计值Swb = Szg ×cos(A)+ Szp2 =0.44854kN/m 2(3).在雪荷载为主要活荷载的情况下,面板所承受的荷载组合值为标准值:Ssk = Szsk ×cos(A)=0.710141kN/m 2设计值:Ss = Szs ×cos(A)=1.05395kN/m 2(4).在活荷载为主要荷载的情况下,面板所承受的荷载组合值为标准值:Slk = Szlk ×cos(A)=0.866025kN/m 2设计值:Sl = Szl ×cos(A)=1.27219kN/m 2综合上面计算可知,面板强度验算如下:采用荷载组合标准值为0.866025kN/m 2荷载组合设计值为1.27219kN/m 2三、 玻璃计算1. 玻璃面积B: 该处玻璃幕墙分格宽: 1.54m H: 该处玻璃幕墙分格高: 1.68m A: 该处玻璃板块面积: A=B ×H =1.54×1.68=2.5872m 22. 玻璃板块自重GSAk :中空夹胶玻璃板块平均自重(不包括铝框):玻璃的体积密度为: 25.6(kN/m 3) (JGJ102-2003 5.3.1) BL_w:中空夹胶玻璃外层玻璃厚度: 6mm BL_z:中空夹胶玻璃中间层玻璃厚度: 6mm BL_n:中空夹胶玻璃内层玻璃厚度: 6mm GSAk =25.6×BL_w+BL_z+BL_n 1000=25.6×6+6+61000=0.4608kN/m 23. 玻璃强度计算选定面板材料为:6(浮法)+12+6(浮法)+1.14+6(浮法)中空夹胶玻璃 校核依据: σ≤ｆgq: 玻璃所受组合荷载: 1.27219kN/m 2a: 玻璃短边边长: 1.54m b: 玻璃长边边长: 1.68mto:中空夹胶玻璃外侧玻璃板块厚度: 6mmtm:中空夹胶玻璃中间玻璃板块厚度: 6mm ti:中空夹胶玻璃内侧玻璃板块厚度: 6mmE:玻璃弹性模量 : 72000N/mm 2m:玻璃板面跨中弯曲系数,按边长比a/b 查表6.1.2-1得: 0.0513 η:折减系数,根据参数θ查表6.1.2-2 σw:玻璃所受应力:采用风荷载与地震荷载组合:q=1.27219kN/m 2荷载分配系数计算当前玻璃结构为6(浮法)+12+6(浮法)+1.14+6(浮法)中空夹胶玻璃,考虑内层夹胶先组合然后与外层中空再组合的原则 ten:内层夹胶组合等效厚度 ten=3tm 3+ti 3ren:内层夹胶组合分配系数 ren=ten3ten 3+to 3=tm 3+ti3tm 3+ti 3+to3ro,rm,ri:外层、中间层、内层玻璃荷载分配系数 ro =1.1×to3to 3+ten 3=1.1×to3to 3+tm 3+ti 3=1.1×6363+63+63=0.366667 rm =ren ×tm3tm 3+ti 3=tm 3+ti 3tm 3+ti 3+to 3×tm3tm 3+ti 3=6363+63+63=0.333333 ri =ren ×ti3tm 3+ti 3=ti3to 3+tm 3+ti 3=6363+63+63=0.333333面荷载设计值组合作用下各层玻璃所受的面荷载分别为: qo = ro × q= 0.46647kN/m 2qm = rm × q = 0.424063kN/m 2qi = ri × q = 0.424063kN/m 2面荷载标准值作用下各层玻璃所受的荷载分别为: qko = ro × qk= 0.317543kN/m 2qkm = rm × qk = 0.288675kN/m 2qki = ri × qk = 0.288675kN/m 2参数θ计算:风荷载标准值作用下θo=qko ×a 4×109E ×to 4(JGJ102-2003 6.1.2-3) =0.317543×1.544×10972000×64=19.1402查表6.1.2-2 得ηo = 0.923439θm=qkm ×a 4×109E ×tm 4(JGJ102-2003 6.1.2-3) =0.288675×1.544×10972000×64=17.4002查表6.1.2-2 得ηm = 0.930399θi=qki ×a 4×109E ×ti 4(JGJ102-2003 6.1.2-3) =0.288675×1.544×10972000×64=17.4002查表6.1.2-2 得ηi = 0.930399 各层玻璃应力计算:σwo=6×m ×qo ×a 2×1000to 2×ηo (JGJ102-2003 6.1.2-1) =6×0.0513×0.46647×1.542×100062×0.923439 =8.73452N/mm 2σwm=6×m ×qm ×a 2×1000tm 2×ηm (JGJ102-2003 6.1.2-1) =8.00032N/mm 2σwi=6×m ×qi ×a 2×1000ti 2×ηi (JGJ102-2003 6.1.2-1) =8.00032N/mm 28.73452N/mm 2≤ｆg=28N/mm 28.00032N/mm 2≤ｆg=28N/mm 28.00032N/mm 2≤ｆg=28N/mm 2玻璃的强度满足4. 玻璃跨中挠度计算校核依据: df ≤dflim=1.5460×1000=dflimmmD: 玻璃刚度(N ·mm) ν: 玻璃泊松比: 0.2E: 玻璃弹性模量 : 72000N/mm 2te:中空夹胶玻璃的等效厚度当前玻璃结构为6(浮法)+12+6(浮法)+1.14+6(浮法)中空夹胶玻璃,考虑内层夹胶先组合然后与外层中空再组合的原则 ten:内层夹胶组合等效厚度 ten=3tm 3+ti 3te =0.95×3to 3+ten 3=0.95×3to 3+tm 3+ti 3=0.95×363+63+63=8.22082mm D=E ×te312×(1-ν2)=72000×8.22082312×(1-0.22)=3.47237e+006N ·mmqk: 玻璃所受组合荷载标准值:0.866025kN/m 2μ: 挠度系数,按边长比a/b 查 表6.1.3得: 0.00480333 参数θ计算:θ=qk ×a 4E ×te 4 (JGJ102-2003 6.1.2-3)=0.866025×1.54472000×8.220824×109=14.8122η: 折减系数,根据参数θ查表6.1.2-2 得η = 0.940751 df: 玻璃组合荷载标准值作用下挠度最大值df=μ×qk ×a 4D ×η (JGJ102-2003 6.1.3-2)=0.00480333×0.866025×1.5443.47237e+006×0.940751×109=6.33877mm6.33877mm ≤dflim=25.6667mm 玻璃的挠度满足四、单坡面计算1.单坡面计算基本信息1)基本信息单坡面底部长度为6.8m,顶高1.82205m单坡杆件长度为7.03988m采用有限元进行分析计算单坡面计算距离:左边1.68m,右边1.68m2)杆件断面特性拱杆件截面材料特性如下:选定杆件材料类别: 钢-Q235选用杆件型材名称: I16型材强度设计值: 215N/mm2型材弹性模量: E=206000N/mm2X轴惯性矩: Ix=1126.9cm4Y轴惯性矩: Iy=93.0488cm4X轴上部抵抗矩: Wx1=140.862cm3X轴下部抵抗矩: Wx2=140.862cm3Y轴左部抵抗矩: Wy1=21.1475cm3Y轴右部抵抗矩: Wy2=21.1475cm3型材截面积: A=26.1131cm2型材计算校核处抗剪壁厚: t=6mm型材截面面积矩: Ss=80.8326cm3塑性发展系数: γ=1.05I163)计算说明根据荷载规范,由于单坡面特性,计算可以考虑三种工况:工况一:迎风风荷载为主要活荷载;工况二:背风风荷载为主要活荷载; 工况三:雪荷载为主要活荷载.以下则按照这三种工况分别进行计算. 4)节点编号图n1n2节点编号图5)单元编号图b 1单元编号图2. 单坡面工况一计算1)单坡面的荷载作用简图如下:-0.328621k N /m-1.81877k N /m 受力简图(工况一)2)经过有限元分析,得到相关信息如下:4)拱杆件的应力图如下:6)最大应力为87.3474N/mm2≤215N/mm2,满足要求7)最大位移校核Dfmax=Leng/250×1000=7.03988/250×1000=28.1595mm最大位移为14.412mm≤28.1595mm,满足要求3.单坡面工况二计算1)单坡面的荷载作用简图如下:0.821552k N /m -1.81877k N /m 受力简图(工况二)2)经过有限元分析,得到相关信息如下:3)相关受力信息表格如下:4)拱杆件的应力图如下:6)最大应力为39.1725N/mm 2≤215N/mm 2,满足要求 7)最大位移校核 Dfmax=Leng/250×1000 =7.03988/250×1000 =28.1595mm最大位移为3.09362mm ≤28.1595mm,满足要求4. 单坡面工况三计算1)单坡面的荷载作用简图如下:-2.46792k N /m受力简图(工况三)2)经过有限元分析,得到相关信息如下:4)拱杆件的应力图如下:6)最大应力为99.8463N/mm2≤215N/mm2,满足要求7)最大位移校核Dfmax=Leng/250×1000=7.03988/250×1000=28.1595mm最大位移为22.3563mm≤28.1595mm,满足要求。
采光顶设计计算书
采光顶设计计算书1 计算引用的规范、标准及资料1.1幕墙及采光顶设计规范：《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2009《建筑玻璃采光顶》 JG/T231-20071.2建筑设计规范：《地震震级的规定》 GB/T17740-1999《钢结构防火涂料》 GB14907-2002《钢结构设计规范》 GB50017-2003《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2002《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045-95(2005年版)《高处作业吊蓝》 GB19155-2003《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-2010《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004《建筑表面用有机硅防水剂》 JC/T902-2002《建筑材料放射性核素限量》 GB6566-2010《建筑防火封堵应用技术规程》 CECS154：2003《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2008《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001(2006年版、局部修订)《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001《建筑抗震设计规范》 GB50011-2010《建筑设计防火规范》 GB50016-2006《建筑物防雷设计规范》 GB50057-2010《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB50018-2002《民用建筑设计通则》 GB50352-20051.3铝材规范：《变形铝及铝合金化学成份》 GB/T3190-2008《建筑用隔热铝合金型材》 JG175-2011《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》 JG/T133-2000《铝合金建筑型材第1部分基材》 GB5237.1-2008《铝合金建筑型材第2部分阳极氧化、着色型材》 GB5237.2-2008 《铝合金建筑型材第3部分电泳涂漆型材》 GB5237.3-2008 《铝合金建筑型材第4部分粉末喷涂型材》 GB5237.4-2008 《铝合金建筑型材第5部分氟碳漆喷涂型材》 GB5237.5-2008 《铝合金建筑型材第6部分隔热型材》 GB5237.6-2004 《铝及铝合金彩色涂层板、带材》 YS/T431-2000《一般工业用铝及铝合金板、带材》 GB/T3880.1～3-2006 《铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求》 YS/T437-2009《有色电泳涂漆铝合金建筑型材》 YS/T459-20031.4玻璃规范：《镀膜玻璃第1部分：阳光控制镀膜玻璃》 GB/T18915.1-2002 《镀膜玻璃第2部分：低辐射镀膜玻璃》 GB/T18915.2-2002 《防弹玻璃》 GB17840-1999《平板玻璃》 GB11614-2009《建筑用安全玻璃第3部分：夹层玻璃》 GB15763.3-2009 《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》 GB15763.2-2005 《建筑用安全玻璃防火玻璃》 GB15763.1-2009 《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》 GB17841-2008《热弯玻璃》 JC/T915-2003《压花玻璃》 JC/T511-2002《中空玻璃》 GB/T11944-2002 1.5钢材规范：《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005《不锈钢棒》 GB/T1220-2007《不锈钢冷加工钢棒》 GB/T4226-2009《不锈钢冷轧钢板及钢带》 GB/T3280-2007《不锈钢热轧钢板及钢带》 GB/T4237-2007《不锈钢丝》 GB/T4240-2009《建筑用不锈钢绞线》 JG/T200-2007《不锈钢小直径无缝钢管》 GB/T3090-2000《擦窗机》 GB19154-2003《彩色涂层钢板和钢带》 GB/T12754-2006 《低合金钢焊条》 GB/T5118-1995《低合金高强度结构钢》 GB/T1591-2008《建筑幕墙用钢索压管接头》 JG/T201-2007《耐候结构钢》 GB/T4171-2008《高碳铬不锈钢丝》 YB/T096—1997《合金结构钢》 GB/T3077-1999《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》 GB/T13912-2002 《冷拔异形钢管》 GB/T3094-2000《碳钢焊条》 GB/T5117-1999《碳素结构钢》 GB/T700-2006《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-2008《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-2007《优质碳素结构钢》 GB/T699-19991.6胶类及密封材料规范：《丙烯酸酯建筑密封膏》 JC484-2006《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T882-2001《彩色涂层钢板用建筑密封胶》 JC/T884-2001《丁基橡胶防水密封胶粘带》 JC/T942-2004《干挂石材幕墙用环氧胶粘剂》 JC887-2001《工业用橡胶板》 GB/T5574-1994《混凝土建筑接缝用密封胶》 JC/T881-2001《建筑窗用弹性密封剂》 JC485-2007《建筑密封材料试验方法》 GB/T13477.1～20-2002 《建筑用防霉密封胶》 JC/T885-2001《建筑用硅酮结构密封胶》 GB16776-2005《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》 GB/T19686-2005《建筑用硬质塑料隔热条》 JG/T174-2005《建筑装饰用天然石材防护剂》 JC/T973-2005《聚氨酯建筑密封胶》 JC/T482-2003《聚硫建筑密封胶》 JC/T483-2006《绝热用岩棉、矿棉及其制品》 GB/T11835-2007《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》 GB/T529-1999《石材用建筑密封胶》 JC/T883-2001《橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法》 GB/T531-1999《修补用天然橡胶胶粘剂》 HG/T3318-2002《中空玻璃用弹性密封胶》 JC/T486-2001《中空玻璃用丁基热熔密封胶》 JC/T914-20031.7五金件规范：《封闭型沉头抽芯铆钉》 GB/T12616-2004《封闭型平圆头抽芯铆钉》 GB/T12615-2004《紧固件螺栓和螺钉》 GB/T5277-1985《紧固件公差螺栓、螺钉、螺柱和螺母》 GB/T3103.1-2002《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB/T3098.15-2000 《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》 GB/T3098.6-2000《紧固件机械性能抽芯铆钉》 GB/T3098.19-2004 《紧固件机械性能螺母、粗牙螺纹》 GB/T3098.2-2000《紧固件机械性能螺母、细牙螺纹》 GB/T3098.4-2000《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB/T3098.1-2010《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB/T3098.5-2000《紧固件术语盲铆钉》 GB/T3099-2004《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T16823.1-1997 《十字槽盘头螺钉》 GB/T818-2000《地弹簧》 QB/T2697-2005《电动采光排烟窗》 JG189-20061.8相关物理性能等级测试方法：《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T139-2001《玻璃幕墙光学性能》 GB/T18091-2000《彩色涂层钢板和钢带试验方法》 GB/T13448-2006《钢结构工程施工质量验收规范》 GB50205-2001《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2002《建筑防水材料老化试验方法》 GB/T18244-2000《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》 GB/T15227-2007《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T18575-2001《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T18250-2000《建筑装饰装修工程质量验收规范》 GB50210-2001《金属材料室温拉伸试验方法》 GB/T228-20021.9《建筑结构静力计算手册》(第二版)1.10土建图纸：2 基本参数2.1采光顶所在地区绍兴新昌地区；2.2地面粗糙度分类等级按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按C类地形考虑。
采光顶计算书
第一部分、计算书设计简介第一章工程概况工程名称：天津市汇融大厦外墙干挂石材装饰工程建筑地点：天津市建设路结构造型：现浇钢筋混凝土框架结构体系幕墙总高度为：119.4m建设单位：天津市海河建设发展投资有限公司设计单位：天津市建筑设计院第二章设计要求所有的计算均按照国家的规范规定执行。
第三章主要材料本工程根据国家现行规范的有关要求，结合招投标书和图纸的要求，本着安全、经济、美观的原则，选取如下材料作为我们使用的主要材料:1、玻璃：中空钢化夹胶玻璃的强度、挠度经计算满足国家规范要求。
2、Q235B结构钢第二部分、计算书设计依据1.《碳素结构钢》GB700-882.《建筑结构荷载规范》GB50009-20013.《混凝土结构设计规范》GB50010-20024.《建筑抗震设计规范》GB50011-20015.《钢结构设计规范》GB50017-20026.《建筑幕墙》JG3035-967.《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-20038.《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-20039.《建筑结构静力计算手册》（第二版）10.甲方所供建筑招标图纸及电子版图纸11.甲方所供招投标书第三部分基本参数及主要材料设计指标一、基本参数01．工程名称：天津；02．建筑耐久年限 : 50年；03．地面粗糙度类型：C类；04．基本风压：0.50kPa二、主要材料参数1、钢化玻璃（5～12 mm）重力体积密度： r =25.6 KN/m3强度设计值： f g1=84 N/mm2弹性模量 E=0.72×105 =72000N/mm2线膨胀系数αa=1×10-5=0.00001泊松比ν=0.22、Q235B钢抗拉、抗压、抗弯强度设计值 f=215 N/mm2抗剪强度设计值 f v =125 N/mm2局部承压强度设计值 f ab=320 N/mm2弹性模量 E =2.06×105 =206000N/mm2线膨胀系数α=1.2×10-5=0.000012重力体积分布ρ=78.5×103 =78500N/m3泊松比ν=0.33、C30混凝土f=14.3 N/mm2C30混凝土轴心抗压强度设计值cf=1.43 N/mm2C30混凝土轴心抗拉强度设计值t4、Ⅱ级钢筋f=300 N/mm2Ⅱ级钢筋抗拉压强度设计值y5、焊缝（E43型焊条、Q235钢第1组、）f=160 N/mm2角焊缝抗拉、抗压和抗剪强度设计值wf第四部分采光顶的结构计算第一章、计算说明采光顶位于玻璃采用TP8+12A+TP6+1.14PVB+TP6钢化中空夹胶玻璃，钢化夹胶玻璃的最大分格为1870×1500mm。
采光顶计算书
钢结构采光顶计算书1 计算引用的规范、标准及资料1.1幕墙相关设计规范：《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2009《建筑幕墙》 GB/T21086-2007《建筑玻璃采光顶》 JG/T231-2007《建筑用玻璃与金属护栏》 JG/T342-2012《建筑幕墙工程技术规范》 DGJ08-56-20121.2建筑设计规范：《地震震级的规定》 GB/T17740-1999《钢结构设计规范》 GB50017-2003《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001《建筑抗震设计规范》 GB50011-2010《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB50018-20021.3《建筑结构静力计算手册》(第二版)1.4土建图纸：2 基本参数2.1采光顶所在地区番禺地区；2.2地面粗糙度分类等级按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。
3 采光顶荷载计算3.1采光顶的荷载作用说明玻璃采光顶承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。
(1)自重：包括玻璃、杆件、连接件、附件等的自重，可以按照以下值估算：当采用单层玻璃时：取400N/m2；当采用中空及夹层玻璃时：取500N/m2；当采用中空夹层玻璃时：取650N/m2；当由于玻璃较厚或龙骨较重，按上面估算不适合的时候，由人工计算给定；本例计算取：0.0004MPa(按假设)；(2)风荷载：是垂直作用于采光顶表面的荷载，按GB50009采用；(3)雪荷载：是指采光顶水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用；(4)活荷载：是指采光顶水平投影面上的活荷载，按GB50009采用；在实际工程的采光顶结构计算中，对上面的几种荷载，考虑最不利组合，有下面几种方式，取用其最大值：a.当永久荷载起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合：S A+=1.35G k+0.7×1.4S k(或Q k)b.当永久荷载不起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合：S A+=1.2G k+1.4S k(或Q k)考虑负风压时：c．按下面公式进行荷载组合：S A-=1.0G k+1.4w k3.2风荷载标准值计算按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)计算：w k+=βgzμzμs1+w0……8.1.1-2[GB50009-2012]w k-=βgzμzμs1-w0上式中：w k+：正风压下作用在采光顶上的风荷载标准值(MPa)；w k-：负风压下作用在采光顶上的风荷载标准值(MPa)；Z：计算点标高：28m；βgz：高度z处的阵风系数；根据不同场地类型,按以下公式计算：βgz=1+2gI10(z/10)-α……条文说明部分8.6.1[GB50009-2012]其中A、B、C、D四类地貌类别截断高度分别为：5m、10m、15m、30m；A、B、C、D四类地貌类别梯度高度分别为：300m、350m、450m、550m；也就是：对A类场地：当z>300m时，取z=300m，当z<5m时，取z=5m；对B类场地：当z>350m时，取z=350m，当z<10m时，取z=10m；对C类场地：当z>450m时，取z=450m，当z<15m时，取z=15m；对D类场地：当z>550m时，取z=550m，当z<30m时，取z=30m；g：峰值因子，取2.5；I10：10m高名义湍流度，对应A、B、C、D地面粗糙度，可分别取0.12、0.14、0.23和0.39；α：地面粗糙度指数，对应A、B、C、D地面粗糙度，可分别取0.12、0.15、0.22和0.30；对于B类地形，28m高度处的阵风系数为：βgz=1+2×2.5×0.14×(Z/10)-0.15=1.5998μz：风压高度变化系数；根据不同场地类型,按《建筑结构荷载规范》条文说明部分8.2.1提供的公式计算：A类场地：μz A=1.284×(z/10)0.24B类场地：μz B=1.000×(z/10)0.30C类场地：μz C=0.544×(z/10)0.44D类场地：μz D=0.262×(z/10)0.60公式中的截断高度和梯度高度与计算阵风系数时相同，也就是：对A类场地：当z>300m时，取z=300m，当z<5m时，取z=5m；对B类场地：当z>350m时，取z=350m，当z<10m时，取z=10m；对C类场地：当z>450m时，取z=450m，当z<15m时，取z=15m；对D类场地：当z>550m时，取z=550m，当z<30m时，取z=30m；对于B类地形，28m高度处风压高度变化系数：μz=1.000×(Z/10)0.30=1.3619μs1：局部风压体型系数；按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.3.3条：计算围护结构及其连接的风荷载时，可按下列规定采用局部体型系数μs1：1 封闭矩形平面房屋的墙面及屋面可按表8.3.3-1的规定采用；2 檐口、雨篷、遮阳板、边棱处的装饰条等突出构件，取-2.0；3 其它房屋和构筑物可按本规范第8.3.1条规定体型系数的1.25倍取值。
SAP2000之玻璃幕墙结构分析
SAP2000之玻璃幕墙结构分析1. 背景随着建筑行业的发展，越来越多的高层建筑出现在城市中心区域。
其中，玻璃幕墙建筑因其外观美观、采光良好、能源节约等优点，受到了广泛的关注和推崇。
但是，由于其结构复杂、受风荷载影响较大等因素，玻璃幕墙结构分析变得非常重要。
在这里，我们将介绍如何使用SAP2000软件进行玻璃幕墙结构分析。
2. SAP2000软件SAP2000是一款常用于结构分析和设计的有限元分析软件，这个软件有着数十年的发展历史，其在结构分析领域拥有广泛影响力。
在使用SAP2000对玻璃幕墙进行分析时，我们需要了解软件的基本操作和功能，以便准确地进行模拟和分析。
3. 玻璃幕墙结构分析在进行玻璃幕墙结构分析前，我们需要了解幕墙的各个部分和参数。
一般来说，玻璃幕墙由玻璃、金属框架、支撑支架等组成。
在进行SAP2000模拟时，我们需要将这些参数进行数值化，以便输入到软件中进行分析。
在输入完数据后，我们需要按照一定的步骤进行计算。
具体来说，我们需要进行以下几个步骤：1.建立模型在这个步骤中，我们需要将输入的幕墙参数进行建模，并进行材料属性的设定。
在建立模型时，我们需要特别注意支架的位置和结构，以便模拟出最准确的结果。
2.施加载荷在这个步骤中，我们需要按照实际情况设定荷载类型和荷载大小。
在玻璃幕墙中，风荷载是一个非常关键的因素，需要进行专门的计算和分析。
3.进行分析在进行分析时，我们需要使用SAP2000的求解器进行计算，并根据计算结果进行调整。
在这个过程中，需要特别注意幕墙的刚度和稳定性，以便得到最准确的结果。
4.输出结果在完成分析后，我们需要将分析结果输出成图表或者表格形式，以便更好地进行分析和研究。
4.基于SAP2000软件进行玻璃幕墙结构分析是一种准确可靠的方法。
通过这种方法，我们可以更好地了解幕墙结构的受力特性和参数变化规律，从而更好地进行设计和改进。
当然，需要注意的是，这种方法需要一定的结构知识和计算基础，以便正确地进行模拟和分析。
sap2000钢结构廊架计算书
彩虹廊架结构计算书一、设计依据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《高耸结构设计规范》（GB50135-2006）《户外广告设施钢结构技术规程》（CECS 148:2003）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）工程基本条件：1、设计概况工程名称:工程所在地:武汉建筑物安全等级:一级建筑物设计使用年限:25年基本风压:0.40kN/㎡（取100年）地面粗糙度:B基本雪压:0.50kN/㎡地震基本烈度:6度结构构件应力比控制:0.90二、计算简图采用sap2000 v15.1.1软件进行计算总高3米，顶蓬高2.9米。
黄色杆件为∅168x12圆管，蓝色杆件为120x80x4矩形钢管，青色杆件为120x60x4矩形钢管，材质均为Q235B。
三、荷载计算 1、 恒载顶蓬面板为2.5mm 厚铝单板，龙骨加面板恒载Gk=0.4kN /m ²； 构件自重由软件自动添加。
2、活载、雪载顶蓬为不上人屋面，活载为0.5KN /m ²； 雪载为0.5kN/m ²；两者取较大值L=0.5kN/m ²。
3、检修荷载悬挑雨篷最外端横梁处添加施工或检修荷载L2=1.0/m 。
4、风荷载顶蓬面风荷载：《建筑结构荷载规范》8.1.1：垂直于建筑物表面上的风荷载标准值应按下列规定确定： 1 计算主要受力结构时，应按下式计算：0K z S Z ωβμμω=根据《建筑结构荷载规范》8.4.1条规定，本工程可不考虑风压脉动对结构产生顺风向风振的影响，故风振系数βz 按1考虑。
风荷载体型系数参照《建筑结构荷载规范》表8.3.1第29项次体型，取较大值负风压μs=-1.3及正风压μs=1.3两种工况体型系数。
风压高度变化系数μz=1.0基本风压按100年取W0=0.4 kN/m2顶蓬负风压风荷载标准值Wk=1x （-1.3）x1x0.4=-0.52 kN /m ²，放大按-1.0 kN/m ²计取； 顶蓬正风压风荷载标准值Wk=1x1.3x1x0.4=0.52 kN /m ²，放大按1.0 kN/m ²计取。
(整理)采光顶阳光房钢结构计算书
[某大型采光顶（阳光房）钢结构计算书] [强度计算信息][采光顶]设计计算书计算:校核:审核:公司名称:克莱斯科北京门窗有限公司二〇一X年X月X日目录一、风荷载计算....................................................................................... 错误！未定义书签。
[强度计算信息][采光顶]设计计算书一、计算依据及说明1.工程概况说明工程名称:[工程名称]工程所在城市:北京公司地址：北京市通州区马驹桥镇姚辛庄工程所属建筑物地区类别:C类工程所在地区抗震设防烈度:9度工程基本风压:0.45kN/m2工程强度校核处标高:10m2.设计依据《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001 (2006年版)《建筑设计防火规范》 GB50016-2006《建筑用不锈钢绞线》 JG/T 200-2007《建筑幕墙》 GB/T 21086-2007《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》 JGJ/T151-2008《不锈钢棒》 GB/T 1220-2007《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG 160-2004《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007《建筑陶瓷薄板应用技术规程》 JGJ/T172-2009《建筑玻璃采光顶》 JG/T 231-2008《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2001(2008年版)《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001《钢结构设计规范》 GB 50017-2003《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ 102-2003《塑料门窗工程技术规程》 JGJ103-2008《中空玻璃稳态U值（传热系数）的计算和测定》 GB/T22476-2008《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T 139-2001《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ 133-2001《建筑制图标准》 GB/T 50104-2001《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ 113-2009《全玻璃幕墙工程技术规程》 DBJ/CT 014-2001《点支式玻璃幕墙工程技术规程》 CECS 127:2001《点支式玻幕墙支承装置》 JC 1369-2001《吊挂式玻幕墙支承装置》 JC 1368-2001《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005《建筑用不锈钢绞线》 JG/T200-2007《铝合金建筑型材基材》 GB/T 5237.1-2008《铝合金建筑型材阳极氧化、着色型材》 GB/T 5237.2-2008《铝合金建筑型材电泳涂漆型材》 GB/T 5237.3-2008《铝合金建筑型材粉末喷涂型材》 GB/T 5237.4-2008《铝合金建筑型材氟碳漆喷涂型材》 GB/T 5237.5-2008《铝合金建筑型材隔热型材》 GB/T 5237.6-2008《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T 18250-2000《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T 18575-2001《铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求》 YS/T437-2009《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.1-2000《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》 GB 3098.2-2000《紧固件机械性能螺母细牙螺纹》 GB 3098.4-2000《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB 3098.5-2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》 GB 3098.6-2000《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB 3098.15-2000《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T 16823.1-1997《搪瓷用冷轧低碳钢板及钢带》 GB/T13790-2008《陶瓷板》 GB/T23266-2008《建筑幕墙用瓷板》 JG/T217-2007《干挂空心陶瓷板》 JC/T1080-2008《耐候结构钢》 GB/T4171-2008《平板玻璃》 GB11614-2009《浮法玻璃》 GB11614.2-2009《夹层玻璃》 GB15763.3-2009《中空玻璃》 GB/T11944 -2002《钢化玻璃》 GB15763.2-2005《半钢化玻璃》 GB/T17841-2008《铝及铝合金轧制板材》 GB/T 3880-1997《干挂饰面石材及其金属挂件》 JC830·1~830·2-2005《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》 JC 133-2000《建筑用安全玻璃防火玻璃》 GB 15763.1-2009《混凝土接缝用密封胶》 JC/T 881-2001《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T 882-2001《石材幕墙接缝用密封胶》 JC/T 883-2001《中空玻璃用弹性密封胶》 JC/T 486-2001《中空玻璃用复合密封胶条》 JC/T1022-2007《天然花岗石建筑板材》 GB/T18601-2009《铝合金门窗》 GB/T 8478-2008 《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ 145-2004《公共建筑节能设计标准》 GB 50189-2005《建筑用硬质塑料隔热条》 JG/T 174-2005《建筑用隔热铝合金型材穿条式》 JG/T 175-2005《民用建筑能耗数据采集标准》 JG/T154-2007《建筑外窗气密、水密、抗风压性能现场检测方法》 JGJ/T211-2007《不锈钢和耐热钢牌号及化学成份》 GB/T20878-2007《百页窗用铝合金带材》 YS/T621-2007《建筑物防雷检测技术规范》 GB/T21434-2008《混凝土加固设计规范》 GB50367-2006 《小单元建筑幕墙》 JG/T217-2008 《普通装饰用铝塑复板》 GB/T22412-2008 《冷弯型钢》 GB/T6725 -2008 《建筑抗震加固技术规程》 JGJ/T116-2009 《公共建筑节能改造技术规范》 JGJ176-2009 《热轧型钢》 GB/T706 -2008 《建筑外门窗保温性能分级及检测方法》 GB/T8484-2008 《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002 《中国地震烈度表》 GB/T17742-2008 《绿色建筑评价标准》 GB/T50378-20063. 基本计算公式(1).场地类别划分:根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别: A 类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区;B 类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区;C 类指有密集建筑群的城市市区;D 类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区; [工程名称]按C 类地区计算风压 (2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版) 7.1.1 采用风荷载计算公式: W k =β gz ×μ z ×μ sl ×W0 其中: Wk ---作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m 2)β gz ---瞬时风压的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)取定根据不同场地类型,按以下公式计算:βgz =K(1+2μf ) 其中K 为地区粗糙度调整系数，μf 为脉动系数A 类场地: β gz =0.92×(1+2μ f ) 其中：μf =0.387×(Z 10)(-0.12)B 类场地: β gz =0.89×(1+2μ f ) 其中：μf =0.5×(Z 10)(-0.16)C 类场地: β gz =0.85×(1+2μ f ) 其中：μf =0.734×(Z 10)(-0.22)D 类场地: β gz =0.80×(1+2μ f ) 其中：μf =1.2248×(Z 10)(-0.3)μz ---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定, 根据不同场地类型,按以下公式计算:A 类场地: μz =1.379×(Z 10)0.24B 类场地: μ z =(Z 10)0.32C 类场地: μz =0.616×(Z 10)0.44D 类场地: μz =0.318×(Z 10)0.60本工程属于C 类地区μsl ---风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)取定 W0---基本风压,按全国基本风压图,北京地区取为0.45kN/m 2(3).地震作用计算: q EAk =β E ×α max ×GAk其中: qEAk ---水平地震作用标准值 β E ---动力放大系数,按 5.0 取定αmax ---水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定: 6度(0.05g): αmax =0.04 7度(0.1g): αmax =0.08 7度(0.15g): αmax =0.12 8度(0.2g): α max =0.16 8度(0.3g): α max =0.24 9度(0.4g): αmax =0.32北京地区设防烈度为9度,根据本地区的情况,故取αmax =0.16 GAk ---幕墙构件的自重(N/m 2)(4).荷载组合:结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况和产生的应力(内力)作用方向，选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用： γ G SG +γw ψ w Sw +γE ψ E SE +γT ψ T ST各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震水平荷载标准值: qk =Wk+0.5×qEAk，维护结构荷载标准值不考虑地震组合水平荷载设计值: q=1.4×Wk +0.5×1.3×qEAk荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用:①对永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足：a.当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，取1.2；对有永久荷载效应控制的组合，取1.35b.当其效应对结构有利时：一般情况取1.0；对结构倾覆、滑移或是漂浮验算，取0.9②可变荷载根据设计要求选代表值，其分项系数一般情况取1.4二、单坡采光顶荷载计算1.风荷载标准值计算Wk: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)z : 计算高度10mμz: 10m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2001 7.2.1)μz=0.616×(z10)0.44=0.616 由于0.616<0.74,取μz=0.74μf: 脉动系数 : (GB50009-2001 7.4.2-8)μf=0.5×35(1.8×(0.22-0.16))×(z10)-0.22=0.734056βgz: 阵风系数 : (GB50009-2001 7.5.1-1)βgz=0.85×(1+2×μf) = 2.0979A: 单坡采光顶屋面坡面角度为30度当前坡面为封闭式落地单坡屋面μs: 风荷载体型系数,按照(GB50009-2001 7.3.1),按照风向不同分为2种情况,迎风面体型系数按照坡面角度查表7.3.1取0.2,背风面体型系数取-0.5正负向风荷载标准值计算如下Wk1: 迎风风荷载标准值Wk1=βgz×μz×μsl×W0 (JGJ102-2003 5.3.2)=2.0979×0.74×0.2×0.45=0.13972 kN/m2Wk2: 背风风荷载标准值Wk2=βgz×μz×μs2×W0 (JGJ102-2003 5.3.2)=2.0979×0.74×(-0.5)×0.45=-0.3493 kN/m22.风荷载设计值计算W: 风荷载设计值: kN/m2γw : 风荷载作用效应的分项系数：1.4按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-2003 5.1.6条规定采用W1=γw×Wk1=1.4×0.13972=0.195608kN/m2W2=γw×Wk2=1.4×(-0.3493)=-0.489019kN/m23.雪荷载标准值计算Sk: 雪荷载标准值(kN/m2)S0: 基本雪压,北京50年一遇最大积雪的自重: 0.4kN/m2根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001取值μr: 屋面积雪分布系数,根据GB50009-2001屋面积雪分布系数表6.2.1,按照坡面角度30度,取0.8根据<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001公式6.1.1屋面雪载荷按下式计算Sk=μr×S0=0.8×0.4=0.32kN/m24.雪荷载设计值计算S: 雪载荷设计值(kN/m2)γs: 雪载荷分项系数为 1.4S=γs×Sk=1.4×0.32=0.448kN/m25.自重荷载设计值G:构件自重荷载设计值(kN/m2)WGT:幕墙面板和构件平均平米重量取0.5 kN/m2GAK:构件自重荷载标准值(kN/m2)rg: 恒载荷分项系数为 1.2GAK=WGT=0.5kN/m2G=rg×GAK=1.2×0.5=0.6kN/m26.竖向均布地震作用计算GK:重力荷载代表值取结构自重值(kN/m2)GK=GAK=0.5kN/m2αvmax: 竖向地震影响系数最大值:0.104qEVk: 分布竖向地震作用标准值(kN/m2)qEVk=βE×αvmax×GK (JGJ102-2003 5.3.4)=5×0.104×0.5=0.26kN/m2rE: 地震作用分项系数: 1.3qEAV: 分布竖向地震作用设计值(kN/m2)qEAV=rE×qEVk=1.3×0.26=0.338kN/m27.荷载组合计算考虑三种工况1.风荷载为主要荷载,组合为(考虑正风荷载、地震荷载、雪荷载、重力荷载):分为两个方向进行组合:(1).重力方向Szkg=GAK=0.5kN/m2Szg =GAK×γG+Sk×γs×ψS+qEVk×γE×ψE=0.5×1.2+0.32×1.4×0.7+0.26×1.3×0.5=1.0826kN/m2(2).垂直于坡面方向正风荷载计算Szkp1=Wkp1=0.13972kN/m2Szp1 =Wkp1×γw=0.13972×1.4=0.195608kN/m22.风荷载为主要荷载,组合为(考虑负风荷载、地震荷载、雪荷载、重力荷载):分为两个方向进行组合:(1).重力方向Szkg=GAK=0.5kN/m2Szg =GAK×γG+Sk×γs×ψS+qEVk×γE×ψE=0.5×1.2+0.32×1.4×0.7+0.26×1.3×0.5=1.0826kN/m2(2).垂直于坡面方向负风荷载计算Szkp2=Wkp2=-0.3493kN/m2Szp2 =Wkp2×γw=-0.3493×1.4=-0.489019kN/m23.雪荷载为主要荷载,组合为(考虑地震荷载、雪荷载、重力荷载):由于没有风荷载,故只有一个方向的荷载进行组合:Szsk=GAK + Sk=0.5+0.32=0.82kN/m2Szs =GAK×γG+Sk×γs+qEVk×γE×ψE=0.5×1.2+0.32×1.4+0.26×1.3×0.5=1.217kN/m24.活荷载为主要荷载,组合为(考虑地震荷载、活荷载、重力荷载):由于没有风荷载,故只有一个方向的荷载进行组合:Szlk=GAK + Lk=0.5+0.5=1kN/m2Szl =GAK×γG+Lk×γl+qEVk×γE×ψE=0.5×1.2+0.5×1.4+0.26×1.3×0.5=1.469kN/m25.综合上面情况,计算最大面板荷载情况(1).在正风荷载为主要活荷载的情况下,面板所承受的荷载组合值为标准值Swka = Szkg ×cos(A)+ Szkp1 =0.572733kN/m 2设计值Swa = Szg ×cos(A)+ Szp1 =1.13317kN/m 2(2).在负风荷载为主要活荷载的情况下,面板所承受的荷载组合值为标准值Swkb = Szkg ×cos(A)+ Szkp2 =0.0837131kN/m 2设计值Swb = Szg ×cos(A)+ Szp2 =0.44854kN/m 2(3).在雪荷载为主要活荷载的情况下,面板所承受的荷载组合值为标准值:Ssk = Szsk ×cos(A)=0.710141kN/m 2设计值:Ss = Szs ×cos(A)=1.05395kN/m 2(4).在活荷载为主要荷载的情况下,面板所承受的荷载组合值为标准值:Slk = Szlk ×cos(A)=0.866025kN/m 2设计值:Sl = Szl ×cos(A)=1.27219kN/m 2综合上面计算可知,面板强度验算如下:采用荷载组合标准值为0.866025kN/m 2荷载组合设计值为1.27219kN/m 2三、 玻璃计算1. 玻璃面积B: 该处玻璃幕墙分格宽: 1.54m H: 该处玻璃幕墙分格高: 1.68m A: 该处玻璃板块面积: A=B ×H =1.54×1.68=2.5872m 22. 玻璃板块自重GSAk :中空夹胶玻璃板块平均自重(不包括铝框):玻璃的体积密度为: 25.6(kN/m 3) (JGJ102-2003 5.3.1) BL_w:中空夹胶玻璃外层玻璃厚度: 6mm BL_z:中空夹胶玻璃中间层玻璃厚度: 6mm BL_n:中空夹胶玻璃内层玻璃厚度: 6mm GSAk =25.6×BL_w+BL_z+BL_n 1000=25.6×6+6+61000=0.4608kN/m 23. 玻璃强度计算选定面板材料为:6(浮法)+12+6(浮法)+1.14+6(浮法)中空夹胶玻璃 校核依据: σ≤ｆgq: 玻璃所受组合荷载: 1.27219kN/m 2a: 玻璃短边边长: 1.54m b: 玻璃长边边长: 1.68mto:中空夹胶玻璃外侧玻璃板块厚度: 6mmtm:中空夹胶玻璃中间玻璃板块厚度: 6mm ti:中空夹胶玻璃内侧玻璃板块厚度: 6mmE:玻璃弹性模量 : 72000N/mm 2m:玻璃板面跨中弯曲系数,按边长比a/b 查表6.1.2-1得: 0.0513 η:折减系数,根据参数θ查表6.1.2-2 σw:玻璃所受应力:采用风荷载与地震荷载组合:q=1.27219kN/m 2荷载分配系数计算当前玻璃结构为6(浮法)+12+6(浮法)+1.14+6(浮法)中空夹胶玻璃,考虑内层夹胶先组合然后与外层中空再组合的原则 ten:内层夹胶组合等效厚度 ten=3tm 3+ti 3ren:内层夹胶组合分配系数 ren=ten3ten 3+to 3=tm 3+ti3tm 3+ti 3+to3ro,rm,ri:外层、中间层、内层玻璃荷载分配系数 ro =1.1×to3to 3+ten 3=1.1×to3to 3+tm 3+ti 3=1.1×6363+63+63=0.366667 rm =ren ×tm3tm 3+ti 3=tm 3+ti 3tm 3+ti 3+to 3×tm3tm 3+ti 3=6363+63+63=0.333333 ri =ren ×ti3tm 3+ti 3=ti3to 3+tm 3+ti 3=6363+63+63=0.333333面荷载设计值组合作用下各层玻璃所受的面荷载分别为: qo = ro × q= 0.46647kN/m 2qm = rm × q = 0.424063kN/m 2qi = ri × q = 0.424063kN/m 2面荷载标准值作用下各层玻璃所受的荷载分别为: qko = ro × qk= 0.317543kN/m 2qkm = rm × qk = 0.288675kN/m 2qki = ri × qk = 0.288675kN/m 2参数θ计算:风荷载标准值作用下θo=qko ×a 4×109E ×to 4(JGJ102-2003 6.1.2-3) =0.317543×1.544×10972000×64=19.1402查表6.1.2-2 得ηo = 0.923439θm=qkm ×a 4×109E ×tm 4(JGJ102-2003 6.1.2-3) =0.288675×1.544×10972000×64=17.4002查表6.1.2-2 得ηm = 0.930399θi=qki ×a 4×109E ×ti 4(JGJ102-2003 6.1.2-3) =0.288675×1.544×10972000×64=17.4002查表6.1.2-2 得ηi = 0.930399 各层玻璃应力计算:σwo=6×m ×qo ×a 2×1000to 2×ηo (JGJ102-2003 6.1.2-1) =6×0.0513×0.46647×1.542×100062×0.923439 =8.73452N/mm 2σwm=6×m ×qm ×a 2×1000tm 2×ηm (JGJ102-2003 6.1.2-1) =8.00032N/mm 2σwi=6×m ×qi ×a 2×1000ti 2×ηi (JGJ102-2003 6.1.2-1) =8.00032N/mm 28.73452N/mm 2≤ｆg=28N/mm 28.00032N/mm 2≤ｆg=28N/mm 28.00032N/mm 2≤ｆg=28N/mm 2玻璃的强度满足4. 玻璃跨中挠度计算校核依据: df ≤dflim=1.5460×1000=dflimmmD: 玻璃刚度(N ·mm) ν: 玻璃泊松比: 0.2E: 玻璃弹性模量 : 72000N/mm 2te:中空夹胶玻璃的等效厚度当前玻璃结构为6(浮法)+12+6(浮法)+1.14+6(浮法)中空夹胶玻璃,考虑内层夹胶先组合然后与外层中空再组合的原则 ten:内层夹胶组合等效厚度 ten=3tm 3+ti 3te =0.95×3to 3+ten 3=0.95×3to 3+tm 3+ti 3=0.95×363+63+63=8.22082mm D=E ×te312×(1-ν2)=72000×8.22082312×(1-0.22)=3.47237e+006N ·mmqk: 玻璃所受组合荷载标准值:0.866025kN/m 2μ: 挠度系数,按边长比a/b 查 表6.1.3得: 0.00480333 参数θ计算:θ=qk ×a 4E ×te 4 (JGJ102-2003 6.1.2-3)=0.866025×1.54472000×8.220824×109=14.8122η: 折减系数,根据参数θ查表6.1.2-2 得η = 0.940751 df: 玻璃组合荷载标准值作用下挠度最大值df=μ×qk ×a 4D ×η (JGJ102-2003 6.1.3-2)=0.00480333×0.866025×1.5443.47237e+006×0.940751×109=6.33877mm6.33877mm ≤dflim=25.6667mm 玻璃的挠度满足四、单坡面计算1.单坡面计算基本信息1)基本信息单坡面底部长度为6.8m,顶高1.82205m单坡杆件长度为7.03988m采用有限元进行分析计算单坡面计算距离:左边1.68m,右边1.68m2)杆件断面特性拱杆件截面材料特性如下:选定杆件材料类别: 钢-Q235选用杆件型材名称: I16型材强度设计值: 215N/mm2型材弹性模量: E=206000N/mm2X轴惯性矩: Ix=1126.9cm4Y轴惯性矩: Iy=93.0488cm4X轴上部抵抗矩: Wx1=140.862cm3X轴下部抵抗矩: Wx2=140.862cm3Y轴左部抵抗矩: Wy1=21.1475cm3Y轴右部抵抗矩: Wy2=21.1475cm3型材截面积: A=26.1131cm2型材计算校核处抗剪壁厚: t=6mm型材截面面积矩: Ss=80.8326cm3塑性发展系数: γ=1.05I163)计算说明根据荷载规范,由于单坡面特性,计算可以考虑三种工况:工况一:迎风风荷载为主要活荷载;工况二:背风风荷载为主要活荷载;工况三:雪荷载为主要活荷载.以下则按照这三种工况分别进行计算.4)节点编号图n1n2节点编号图5)单元编号图b1单元编号图2.单坡面工况一计算1)单坡面的荷载作用简图如下:-0.328621kN/m-1.81877k N/m受力简图(工况一)2)经过有限元分析,得到相关信息如下:12.919k N.m弯矩图(工况一)Mmax=12.9191kN.m7.341k N剪力图(工况一)Qmax=7.34054kNN1N1=1.657kN轴力图(工况一)Nmax=1.65695kN14.412m m位移图(工况一)Dmax=14.412mm3)相关受力信息表格如下:编号列表条目 1 2 3 4 5 6 7 8 9b1 偏移(m) 0.000 0.880 1.760 2.640 3.520 4.400 5.280 6.160 7.040 弯矩(kN.m) 0.000 -5.652 -9.689 -12.112 -12.919 -12.112 -9.689 -5.652 0.000 σ(N/mm2) 0.166 -38.339 -65.593 -81.930 -87.347 -81.930 -65.593 -38.339 0.166 剪力(kN) 7.341 5.505 3.670 1.835 -0.000 -1.835 -3.670 -5.505 -7.341τ(N/mm2) 8.776 6.582 4.388 2.194 -0.000 -2.194 -4.388 -6.582 -8.776挠度(mm) 0.000 -5.596 -10.269 -13.342 -14.412 -13.342 -10.269 -5.596 0.000 轴力(N) -1.657 -1.243 -0.828 -0.414 0.0000.414 0.828 1.243 1.6574)拱杆件的应力图如下:-87.347应力图(工况一)σmax=87.3474N/mm^25)支座反力信息如下:支座编号X向反力(kN) Y向反力(kN) 转角反力(kN.m) n1 -3.500 6.662 ---n2 -3.500 6.662 ---6)最大应力为87.3474N/mm2≤215N/mm2,满足要求7)最大位移校核Dfmax=Leng/250×1000=7.03988/250×1000=28.1595mm最大位移为14.412mm≤28.1595mm,满足要求3.单坡面工况二计算1)单坡面的荷载作用简图如下:0.821552k N/m-1.81877k N/m受力简图(工况二)2)经过有限元分析,得到相关信息如下:5.794k N.m弯矩图(工况二)Mmax=5.79382kN.m3.292k N剪力图(工况二)Qmax=3.292kNN1N1=1.657kN轴力图(工况二)Nmax=1.65695kN3.094m m位移图(工况二)Dmax=3.09362mm3)相关受力信息表格如下:编号列表条目 1 2 3 4 5 6 7 8 9b1 偏移(m) 0.000 0.880 1.760 2.640 3.520 4.400 5.280 6.160 7.040 弯矩(kN.m) 0.000 -2.535 -4.345 -5.432 -5.794-5.432 -4.345 -2.535 -0.000 σ(N/mm2) -0.166 -17.262 -29.462 -36.766 -39.173 -36.766 -29.462 -17.262 -0.166 剪力(kN) 3.292 2.469 1.646 0.823 -0.000 -0.823 -1.646 -2.469 -3.292τ(N/mm2) 3.936 2.952 1.968 0.984 -0.000 -0.984 -1.968 -2.952 -3.936挠度(mm) 0.000 -1.201 -2.204 -2.864 -3.094-2.864 -2.204 -1.201 0.000 轴力(N) -1.657 -1.243 -0.828 -0.414 0.0000.414 0.828 1.243 1.6574)拱杆件的应力图如下:-39.173应力图(工况二)σmax=39.1725N/mm^25)支座反力信息如下:支座编号X向反力(kN) Y向反力(kN) 转角反力(kN.m) n1 -2.453 2.751 ---n2 -2.453 2.751 ---6)最大应力为39.1725N/mm2≤215N/mm2,满足要求7)最大位移校核Dfmax=Leng/250×1000=7.03988/250×1000=28.1595mm最大位移为3.09362mm≤28.1595mm,满足要求4.单坡面工况三计算1)单坡面的荷载作用简图如下:-2.46792k N/m受力简图(工况三)2)经过有限元分析,得到相关信息如下:14.768k N.m弯矩图(工况三)Mmax=14.7678kN.m8.391k N剪力图(工况三)Qmax=8.39093kNN1N1=2.248kN轴力图(工况三)Nmax=2.24834kN22.356m m位移图(工况三)Dmax=22.3563mm3)相关受力信息表格如下:编号列表条目 1 2 3 4 5 6 7 8 9b1 偏移(m) 0.000 0.880 1.760 2.640 3.520 4.400 5.280 6.160 7.040 弯矩(kN.m) -0.000 -6.461 -11.076 -13.845 -14.768 -13.845 -11.076 -6.461 0.000 σ(N/mm2) -0.225 -43.851 -74.997 -93.662 -99.846 -93.662 -74.997 -43.851 0.225 剪力(kN) 8.391 6.293 4.195 2.098 -0.000 -2.098 -4.195 -6.293 -8.391τ(N/mm2)10.0317.524 5.016 2.508 -0.000 -2.508 -5.016 -7.524 -10.031挠度(mm) 0.000 -8.681 -15.929 -20.697 -22.356 -20.697 -15.929 -8.681 0.000 轴力(N) -2.248 -1.686 -1.124 -0.562 0.0000.562 1.124 1.686 2.2484)拱杆件的应力图如下:-99.846应力图(工况三)σmax=99.8463N/mm^25)支座反力信息如下:支座编号X向反力(kN) Y向反力(kN) 转角反力(kN.m) n1 -4.343 7.523 ---n2 -4.343 7.523 ---6)最大应力为99.8463N/mm2≤215N/mm2,满足要求7)最大位移校核Dfmax=Leng/250×1000=7.03988/250×1000=28.1595mm最大位移为22.3563mm≤28.1595mm,满足要求。
天津泰达工程采光顶结构计算书(sap2000在索结构中的应用)
天津泰达中央广场工程采光顶双索结构计算书2010年01月25日第一部分计算参数一.材料参数1.常用参数：1)材料的弹性模量：（N/ mm2）2)材料的线膨胀系数值：（1/℃）3)材料的泊松比：2.坚朗（KINLONG）不锈钢索参数：见坚朗《点支式幕墙配件典型产品目录》（2009年版）P8。
第二部分荷载计算一自重作用计算：1．所需参数：a.玻璃：12+2.28PVB+12 夹胶玻璃b.玻璃有效重力厚度t＝24mmc.玻璃重力密度γg=25.6kN/m22．玻璃面板自重作用标准值：G AK=γg t= 25.6×20/1000 ＝0.614 KN/m2在结构计算时，考虑到其它附件重量，取G AK＝0.62 kN/m2；结构重量由软件自动施加计算。
二活荷载作用计算：1．根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2006）表4.3.1中不上人的屋面取标准值0.5 kN/m2。
第三部分双索结构分析一．基本条件：1．幕墙设计图(客户提供)。
2.其它参数：1）索结构跨度：取双索结构最短跨度，L1=18400mm2）结构许用挠度：取L/200。
二. 正常使用极限状态，荷载作用于节点上的集中力：1．活荷载作用下，作用于节点上的竖向向下集中力：玻璃板块节点力计算：P LK＝LIVE×A i注：A i为各个节点所分担的受力面积2．自重作用下，作用于节点上的竖向向下集中力：P LK＝LIVE×A i注：A i为各个节点所分担的受力面积下图为自重荷载标准值施加在模型节点上的载荷模型图。
（活载标准值按自重标准值的0.814倍施加，计算以及图表略）三.荷载组合：经分析可知，最不利荷载组合如下：1．预拉力状态：（式中Pre指预拉力）COMB1：1.0×Pre2．正常使用极限状态：（式中Pre指预拉力）COMB2：1.0×G K+1.0×Pre+1.0×LIVE3．承载能力极限状态：（式中Pre指预拉力）COMB3：1.35×G K+1.0×Pre+1.4×0.7×LIVE4．对荷载组合的说明：1）以上组合省略了一部分非最不利的荷载组合。
采光顶(阳光房)钢结构计算书
《搪瓷用冷轧低碳钢板及钢带》
GB/T13790-2008
《陶瓷板》
GB/T23266-2008
《建筑幕墙用瓷板》
JG/T217-2007
《干挂空心陶瓷板》
JC/T1080-2008
《耐候结构钢》
GB/T4171-2008
《平板玻璃》
GB11614-2009
《浮法玻璃》
GB11614.2-2009
《夹层玻璃》
GB/T22476-2008 JGJ/T 139-2001 JGJ 133-2001 GB/T 50104-2001 JGJ 113-2009 DBJ/CT 014-2001 CECS 127:2001 JC 1369-2001 JC 1368-2001 JG/T178-2005 JG/T200-2007
3. 基本计算公式
(1).场地类别划分: 根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别: A 类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区; B 类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区; C 类指有密集建筑群的城市市区; D 类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区; [工程名称]按 C 类地区计算风压
《建筑用安全玻璃 防火玻璃》
GB 15763.1-2009
《混凝土接缝用密封胶》
JC/T 881-2001
《幕墙玻璃接缝用密封胶》
JC/T 882-2001
《石材幕墙接缝用密封胶》
JC/T 883-2001中空玻璃用复合密封胶条》
JC/T1022-2007
GB15763.3-2009
《中空玻璃》
GB/T11944 -2002
《钢化玻璃 》
GB15763.2-2005
《半钢化玻璃》
sap2000钢结构廊架计算书
彩虹廊架结构计算书一、设计依据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《高耸结构设计规范》（GB50135-2006）《户外广告设施钢结构技术规程》（CECS 148:2003）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）工程基本条件：1、设计概况工程名称:工程所在地:武汉建筑物安全等级:一级建筑物设计使用年限:25年基本风压:0.40kN/㎡（取100年）地面粗糙度:B基本雪压:0.50kN/㎡地震基本烈度:6度结构构件应力比控制:0.90二、计算简图采用sap2000 v15.1.1软件进行计算总高3米，顶蓬高2.9米。
黄色杆件为∅168x12圆管，蓝色杆件为120x80x4矩形钢管，青色杆件为120x60x4矩形钢管，材质均为Q235B。
三、荷载计算 1、 恒载顶蓬面板为2.5mm 厚铝单板，龙骨加面板恒载Gk=0.4kN /m ²； 构件自重由软件自动添加。
2、活载、雪载顶蓬为不上人屋面，活载为0.5KN /m ²； 雪载为0.5kN/m ²；两者取较大值L=0.5kN/m ²。
3、检修荷载悬挑雨篷最外端横梁处添加施工或检修荷载L2=1.0/m 。
4、风荷载顶蓬面风荷载：《建筑结构荷载规范》8.1.1：垂直于建筑物表面上的风荷载标准值应按下列规定确定： 1 计算主要受力结构时，应按下式计算：0K z S Z ωβμμω=根据《建筑结构荷载规范》8.4.1条规定，本工程可不考虑风压脉动对结构产生顺风向风振的影响，故风振系数βz 按1考虑。
风荷载体型系数参照《建筑结构荷载规范》表8.3.1第29项次体型，取较大值负风压μs=-1.3及正风压μs=1.3两种工况体型系数。
风压高度变化系数μz=1.0基本风压按100年取W0=0.4 kN/m2顶蓬负风压风荷载标准值Wk=1x （-1.3）x1x0.4=-0.52 kN /m ²，放大按-1.0 kN/m ²计取； 顶蓬正风压风荷载标准值Wk=1x1.3x1x0.4=0.52 kN /m ²，放大按1.0 kN/m ²计取。
采光顶的面积计算公式
采光顶的面积计算公式采光顶是建筑设计中常见的一种采光设施，它能够通过天窗或透明材料将自然光引入室内，提高室内的采光效果，同时也能够节约能源。
在建筑设计中，计算采光顶的面积是非常重要的一步，它能够帮助设计师合理安排采光顶的尺寸，确保室内能够得到充足的自然光。
在本文中，我们将介绍采光顶的面积计算公式，帮助读者更好地理解和应用这一计算方法。
首先，我们需要了解采光顶的基本结构和形式。
采光顶通常由一块或多块透明材料构成，例如玻璃、聚碳酸酯板等。
它们可以是平面的，也可以是呈现出曲面的形式。
在计算采光顶的面积时，我们需要考虑到这些材料的形状和数量，以及它们所覆盖的区域。
其次，我们来介绍采光顶的面积计算公式。
一般来说，采光顶的面积可以通过以下公式来计算：A = L × W。
其中，A代表采光顶的面积，L代表采光顶的长度，W代表采光顶的宽度。
这个公式适用于大多数情况下的采光顶计算，但在实际设计中，可能会有一些特殊情况需要考虑，例如采光顶的形状不规则、有多个采光顶等情况，这时候就需要根据具体情况进行调整和计算。
在实际应用中，我们通常会根据建筑的平面布局和采光顶的位置来确定采光顶的长度和宽度。
一般来说，采光顶的长度和宽度可以根据室内需要采光的面积来确定，以确保室内能够得到充足的自然光。
同时，我们也需要考虑到采光顶的结构和支撑方式，以确保采光顶能够稳固地安装在建筑上，并且能够有效地引入自然光。
除了采光顶的面积计算公式外，我们还需要考虑到一些其他因素，例如采光顶的材料选择、透光性能、保温性能等。
这些因素都会影响到采光顶的实际效果和使用寿命，因此在设计和选择采光顶时，需要综合考虑这些因素，确保采光顶能够达到预期的效果。
在实际的建筑设计中，采光顶的面积计算是一个重要的环节，它能够帮助设计师合理安排采光顶的尺寸，确保室内能够得到充足的自然光。
通过本文介绍的采光顶面积计算公式和相关因素，相信读者能够更好地理解和应用这一计算方法，为建筑设计提供更好的采光方案。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
βgz
高高高风 高参
βgzB :=
1
+
ห้องสมุดไป่ตู้
2g
I10B
Z 10m
−
αB
βgzB = 1.63
μz
风风高风 风风高参
μzB
:=
Z 0.3 10m
μzB = 1.23
• 风风高参主主
依依GB50009-2012 表8.3.3 第3项 按按按按Ra 角风 α ≤ 5 并并并并表地风荷荷风并 高参系 0.2
正风风风 并高参系 负风风风 并高参系
1.0DL+1.0q(alum)+1.0q(glass))+ 1.0WL(+)+0.7LL
1.0DL+1.0q(alum)+1.0q(glass))+ 0.6WL(+)+1.0LL
5
0.9DL+0.9q(alum)+0.9q(glass))+1.0WL(-) 1.2DL+1.2q(alum)+1.2q(glass))+ 1.4WL(+)+0.98LL
SAP2000 v15.1.0 - File:skylight - 面均布到框架 (q(alum)) (GLOBAL - Gravity) (2-向) - KN, m, C Units
14
SAP2000
10/10/13 16:25:38
-550. -508. -465. -423. -381. -338. -296. -254. -212. -169. -127. -85. -42. 0. E-3
SAP2000 v15.1.0 - File:skylight - 面均布到框架 (q(glass)) (GLOBAL - Gravity) (2-向) - KN, m, C Units
15
荷载组合1.0DL+1.0q(alum) +1.0q(glass))+1.0WL(+)+0. 7LL作用下钢架挠度 （mm）
∆a = 20 mm
铝铝主种 天风系： L := 3m
允允允风 系：
∆a :=
min
L 250
,
20mm
∆a = 12 mm
主主允风 系：
∆ := 15.4mm
∆ = 0.77
∆a
< 1.0 OK
主主允风 系：
∆ := 6.59mm
∆ = 0.55
∆a
< 1.0 OK
峰因，允风大风 挠挠挠建！ 峰因，允风大风 挠挠挠建！
SAP2000
10/11/13 16:06:42
SAP2000 v15.1.0 - File:skylight - 轴力图 (1.0DL+1.0q(alum)+1.0q(glass))+1.4WL(-)) - KN, m, C Units 20
SAP2000
10/11/13 16:08:02
SAP2000 v15.1.0 - File:skylight - 弯矩 3-3 图 (1.2DL+1.2q(alum)+1.2q(glass))+1.4WL(+)+0.98LL) - KN, m2,1C Units
最大风同丘系 ：
0.951 < 1.0 OK
23
17
荷载组合0.9DL+0.9q(alum) +0.9q(glass))+1.0WL(-)作用下钢架挠度 （mm）
天天主种 天风系： L := 6m
允允允风 系：
∆a :=
min
L 250
,
20mm
∆a = 20 mm
铝铝主种 天风系： L := 3m
允允允风 系：
∆a :=
min
L 250
,
20mm
3
次种阵主 种采作2端端端，按同次种 一端同同同丘 风同同同同，峰因建风 因因因次种因 端作因因，按同因因 次种一端作同 同。 主种阵所 种作主端，因因因所 种释释作释钢 释释，因因因所 种阵天地作x方同方方 释释，保保保保 保所保作一保 所种保释作所 保释释。
4
一一参参一6种荷荷建种 ： DEAD 代表主主作自自，钢钢软根依所参参作所根玻风阵种地地玻自钢主主主主作自自 LL 代表活荷荷 大风系0.5kPa WL（+） 代表正风风 大风系 ：1.5kPa WL（-） 代表负风风 大风系 ：2.21kPa q（alum） 代表铝铝作自代，大风系：0.21kPa q（glass） 代表玻玻作自代，大风系：0.55kPa
2
铝铝参参
4mm铝铝 铝铝玻风
铝铝作风 玻玻风
t := 4mm
ρalum := 27kN m− 3
主钢钢自自钢钢钢自钢主主 ，无无自无主主 ！
铝铝地荷 荷作作作
qalum := t ρalum + 0.1kPa
qalum = 0.21 kPa
3 、活荷荷
活荷荷作 作作
qL := 500Pa
二 、建建建建
SAP2000 v15.1.0 - File:skylight - 面均布到框架 (WL(+)) (GLOBAL - Gravity) (2-向) - KN, m, C Units
10
SAP2000
10/10/13 16:16:44
-1.50 -1.27 -1.04 -0.81 -0.58 -0.35 -0.12 0.12 0.35 0.58 0.81 1.04 1.27 1.50
1.2DL+1.2q(alum)+1.2q(glass))+ 0.84WL(+)+1.4LL 1.0DL+1.0q(alum)+1.0q(glass))+1.4WL(-)
6
7
系一方为为为荷荷，参参一个的的作地 virtual plane
8
SAP2000
10/10/13 16:14:23
-500. -462. -423. -385. -346. -308. -269. -231. -192. -154. -115. -77. -38. 0. E-3
SAP2000 v15.1.0 - File:skylight - 面均布到框架 (WL(-)) (GLOBAL - Gravity) (2-向) - KN, m, C Units
12
SAP2000
10/10/13 16:24:02
-2.21 -1.87 -1.53 -1.19 -0.85 -0.51 -0.17 0.17 0.51 0.85 1.19 1.53 1.87 2.21
∆ = 0.7
∆a
< 1.0 OK
峰因，允风大风 挠挠挠建！ 峰因，允风大风 挠挠挠建！
16
荷载组合1.0DL+1.0q(alum) +1.0q(glass))+0.6WL(+)+1. 0LL作用下钢架挠度 （mm）
天天主种 天风系： L := 6m
允允允风 系：
∆a :=
min
L 250
,
20mm
SAP2000
10/11/13 16:09:01
SAP2000 v15.1.0 - File:skylight - 剪力 2-2 图 (1.2DL+1.2q(alum)+1.2q(glass))+1.4WL(+)+0.98LL) - KN, m2,2C Units
所保主所主所所 风同/承荷同 校校
SAP2000 v15.1.0 - File:skylight - 面均布到框架 (WL(+)) (GLOBAL - X) (2-向) - KN, m, C Units
11
SAP2000
10/10/13 16:17:19
0.00 0.17 0.34 0.51 0.68 0.85 1.02 1.19 1.36 1.53 1.70 1.87 2.04 2.21
1 、主主计计 根依根根作根根，所建所作建风所所4种种种地：50x50x4mm，100x100x4mm，200x100x5mm，100x50x4mm， 2种种种地：150x150x5mm，100x50x5mm，1个玻风系0作的的的地，所作所根所系Q235。采作 SAP2000 V15 进进钢钢进进。
SAP2000 v15.1.0 - File:skylight - 面均布到框架 (WL(-)) (GLOBAL - X) (2-向) - KN, m, C Units
13
SAP2000
10/10/13 16:24:49
-210. -194. -178. -162. -145. -129. -113. -97. -81. -65. -48. -32. -16. 0. E-3
∆a = 12 mm
主主允风 系：
∆ := 10.5mm
∆ = 0.53
∆a
< 1.0 OK
主主允风 系：
∆ := 7.59mm
∆ = 0.63
∆a
< 1.0 OK
峰因，允风大风 挠挠挠建！ 峰因，允风大风 挠挠挠建！
18
SAP2000
10/11/13 16:05:39
SAP2000 v15.1.0 - File:skylight - 轴力图 (1.2DL+1.2q(alum)+1.2q(glass))+1.4WL(+)+0.98LL) - KN, m, C 1U9nits
天天主种 天风系：
允允允风 系：
L := 6m
∆a