深基坑钢管桩支护方案设计检算
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【最新整理，下载后即可编辑】一、排桩支护---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息]----------------------------------------------------------------------[ 超载信息]----------------------------------------------------------------------[ 土层信息]----------------------------------------------------------------------[ 土层参数]----------------------------------------------------------------------[ 土压力模型及系数调整 ]---------------------------------------------------------------------- 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:[ 设计结果 ]---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ]---------------------------------------------------------------------- 各工况：内力位移包络图：地表沉降图：---------------------------------------------------------------------- [ 冠梁选筋结果 ]----------------------------------------------------------------------[ 截面计算]---------------------------------------------------------------------- [ 截面参数]二、整体稳定验算----------------------------------------------------------------------计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度: 0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数Ks = 4.022圆弧半径(m) R = 12.550圆心坐标X(m) X = -2.417圆心坐标Y(m) Y = 5.630----------------------------------------------------------------------[ 抗倾覆稳定性验算]----------------------------------------------------------------------抗倾覆安全系数:, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
深基坑支护桩的设计计算及运用
深基坑支护桩的设计计算及运用摘要：深基坑型式有多种型式，如何选择既节省占地、满足稳定、又比较经济的型式，是设计人员要分析比较确定的，本文参照有关规范结合实际，创新一种新的支护方式，投资又省，经实际运用，效果良好。
关键词：长螺旋灌注桩、深层搅拌桩、深基坑支护一、工程概况：龙仁寺电排站位于湖北省钟祥市以南2km，西环二路与高速公路连接线交叉路口以东，新建南湖公馆商品房以南，紧邻南湖。
排区范围：西接汉江堤防，北至农行节制闸，东以校场路为界，南与西环二路接壤，总面积10.41km2，其中耕地面积2.43 km2，堰塘、沟渠面积0.26 km2，主城区面积4.72 km2。
原龙仁寺电排站建于1980年，排区范围西环路一路与西环二路之间，排区面积1.21 km2，装机155KW。
由于年久失修已报废。
本次拟将城区护城河水引至老龙仁寺电排站，再排入南湖。
排区面积10.41km2，主要用于排城区内涝。
涝水排入南湖，流经南湖电排河，经南湖电排站排入汉江。
泵站设计装机8*185KW，设计流量23.2m3/s。
二、工程总体布置自排闸与电排站采用闸站合一式。
前池长30.08m，坡降1：17，砼护底，前池首端高程39.40m，宽23.17m，尾端高程39.0m，宽45.40m，采用15cm厚C20砼护底，下设15cm厚砂砾石垫层。
两边为钢筋砼挡土墙，为防止两边房屋及道路垮塌，侧边设砼灌注桩加深层搅拌桩支护。
前池后接进水池，钢筋砼结构，潜水泵为井筒式置于进水池，进水池分为10格，每格净宽3.96m，净深6.34m，总长45.70m，钢筋砼边墩厚0.8m，中墩厚0.5m。
10格中左右8格为电排进水池，中间2格为自排进水池。
进水池池底高程35.10m。
电排进水池前设拦污栅，拦污栅高4.50m。
进水池顶盖砼板，板宽3.72m，作为设备检修及清污机清污通道。
自排进水池池顶设检修间，检修间高6.75m，宽7.62m，长9.22m。
为防止两边房屋及道路垮塌，侧边设砼灌注桩加深层搅拌桩支护。
基坑支护方案及验算
目录一、工程概况 (2)(一)、工程概况 (2)(二)、工程地质、水文特点 (2)二、土钉墙施工组织方案 (4)（一）土方挖运施工前的准备工作 (5)（二）工艺流程 (6)（三）基坑支护施工技术要求 (7)（四）土钉墙施工的质量标准 (8)三、劳动力计划 (8)四、质量保证措施 (9)（一）质量目标 (9)（二）质量保证措施 (10)五、安全目标及措施 (11)（一）安全管理目标 (11)（二）安全管理及保证措施 (11)六、环境保护及文明施工 (13)（一）环境保护 (13)（二）文明施工 (14)七、计算书 (14)一、工程概况(一)、工程概况****综合服务楼场地位于北京市海淀区***，在室内挖一个-6.2米的基坑。
拟建场地地形交平坦，地面绝对标高在56.40～57.093米之间。
(二)、工程地质、水文特点1、地层土质在钻探深度范围内，本次勘察所揭露地层岩性由上至下依次分别为杂填土○1、一般第四纪沉积土层（包括砂质粉土○2夹粉质粘土○21、细砂○3、粉质粘土○4、圆砾○5、卵石○6夹细砂○61及重粉质粘土○62、卵石○7夹细砂○71）第三纪泥岩○8。
现将钻探揭露深度范围内土层从上至下分别描述如下：○1、人工填土层：主要为粉质粘土素填土○1层：黄褐色，稍湿～湿，松散状态。
以粉土为主，含有大量砖屑、碎石等杂物，结构紊乱，欠压实。
该层厚度为0.7～2.2米。
○2、一般第四纪砂质粉土○2层夹粉质粘土○21层：一般第四纪砂质粉土○2层：褐～褐黄色，稍湿～湿，稍密状态。
土质不均匀，局部含粘质粉土薄层和粉砂团块，结构差。
该层一般厚度为2.10～4.40米。
夹粉质粘土○21层：褐色，湿，可塑状态。
土质不均匀，见少量氧化铁条纹和碳粒，一般粘质粉土层中以透镜体或小薄层形式出现，具大孔隙，结构差。
该层一般厚度为0.30～0.90米，，层顶标高为54.54～56.24米。
○3、一般第四纪细砂○3层：褐～褐黄色，稍湿～湿，稍密，中密状态。
深基坑钢管桩支护方案检算
目录1 基坑支护总体概况 (2)1.1支护结构布置 (2)1.2支护参数选定 (3)2 基坑支护稳定性计算 (4)2.1ML19#墩承台基坑支护验算 (4)2.2MR21#墩承台基坑支护验算 (7)3 结论及建议 (10)1 基坑支护总体概况1.1 支护结构布置XXXX立交桥与铁路线路斜交角为80.1度。
上部采用左右分幅箱梁，每幅孔跨布置为2×56mT构，桥梁部分全长112m,其中2×44m为转体施工段。
平面上左右幅桥主墩采用错孔布置，右幅桥主墩承台距陇海铁路防护栏7.56m,左幅桥主墩承台距陇海铁路防护栏7.47m。
承台基坑开挖施工中，为防止边坡失稳，同时为减小对一旁铁路路基影响，故在开挖过程中需对基坑进行支护，如下图所示：图1.1 M R21#墩承台基坑支护平面图（单位:m）图1.2 M L19#墩承台基坑支护平面图（单位:m）图1.3 M R21#墩承台基坑支护立面图（单位:c m）图1.4 M L19#墩承台基坑支护立面图（单位:c m）1.2 支护参数选定1.2.1 支护材料工程量工程项目及材料名称数量长度(m) 重量(kg)ML19#墩12m长Ф600×10mm钢管桩43 12 75078 I32工字钢 2 4.9 565.46I32工字钢 2 27.9 3219.66I32工字钢 2 10.9 1257.86C20护壁砼18.67（m3）MR21#墩12m长Ф600×10mm钢管桩42 12 73332 I32工字钢 2 5 577I32工字钢 2 27 3115.5I32工字钢 2 11 1269.4C20护壁砼15.09(m3)合计12m长Ф600×10mm钢管桩148.4（T）I32工字钢10.005（T）C20护壁砼33.76（m3）ML19#墩基坑开挖：3358.68方，MR21#墩基坑开挖：2782.76方1.2.2 支护土层参数根据设计图纸中设计说明及现场实地勘查，该地区土质主要为失陷性黄土质，属于低液限粉质粘土，经查《公路桥涵地基与基础技术规范》（JTG D63－2007）、《土力学》、《建筑地基与基础设计规范》（GB50011－2010）等相关资料可取以下相关的参考特性值。
基坑专项施工方案计算
一、工程概况本工程位于XX市XX区，属于住宅及商业综合体项目。
基坑开挖深度约为6.5米，基坑周边环境复杂，周边建筑物密集，地下管线众多。
为确保基坑施工安全，特制定本专项施工方案。
二、基坑支护设计1. 支护形式：根据地质勘察报告及周边环境，采用排桩支护形式，桩径为800mm，间距为1.2m，桩长根据地质条件确定。
2. 钢筋砼支护桩设计参数：- 桩身混凝土强度等级：C30- 桩身钢筋配置：主筋为HRB400级钢筋，直径为25mm，间距为200mm，箍筋为HPB300级钢筋，直径为10mm，间距为200mm。
3. 支护桩计算：（1）桩身强度计算：根据桩身混凝土强度等级C30，计算桩身抗压强度：f_ck = 30MPa桩身截面积：A = π×(d/2)^2 = 3.14×(0.8/2)^2 = 0.5024m^2桩身抗压承载力：F_a = f_ck × A = 30MPa × 0.5024m^2 = 15.072kN（2）桩身抗弯计算：根据桩身钢筋配置，计算桩身抗弯承载力：f_y = 400MPaW = (π×d^4)/32 = (3.14×0.8^4)/32 = 0.1008m^3M = F_y × W = 400MPa × 0.1008m^3 = 40.32kN·m（3）桩身抗剪计算：根据桩身钢筋配置，计算桩身抗剪承载力：f_v = 300MPaV = f_v × A = 300MPa × 0.5024m^2 = 150.72kN三、基坑降水设计1. 降水形式：采用井点降水，井点间距为2.5m，井点深度根据地质条件确定。
2. 井点设计参数：（1）井点直径：150mm（2）井点深度：根据地质条件确定（3）井点数量：根据基坑面积及降水要求确定3. 井点降水计算：（1）井点涌水量计算：根据水文地质勘察报告，计算井点涌水量：Q = K×B×H = 10×100×6.5 = 6500m^3/d（2）井点排水能力计算：根据井点直径及井点排水能力系数，计算井点排水能力：Q_d = 0.05 × π × d^2 × H_d = 0.05 × 3.14 × 0.15^2 × 6.5 =0.0361m^3/s（3）井点数量计算：根据井点涌水量及井点排水能力，计算井点数量：N = Q / Q_d = 6500 / 0.0361 ≈ 180.12四、基坑监测1. 监测项目：包括基坑周边地表沉降、支护桩水平位移、支护桩沉降、井点水位等。
深基坑支护类型与设计计算
对该截面求矩即得最大弯矩Mmax Mmax=143.35×(5.55／3+4)+51.66×4×4／ 2+4.655× 42×4／3-28.56×4×4／2-19.38×42×4／ 3=709.4kNm 至此计算完毕，接着可按最大弯矩选择适当的桩径、 桩距和配筋。但尚应注意计算所得Mmax是每延米桩排 的弯矩值，应乘以桩距，才是单桩弯矩设计值。
图2-8 单锚精选深pp埋t 算例图
解：1.计算模型如图2-6所示。
沿桩排方向取1m长度计算土压力计算见表2-9,表2-10
2.求反弯点位置
反弯点位置可以桩前后土压力为零点近似确定： 35.489+5.403D1=57.288D1 解出：D1=0.68m
表2-10 被动土压力计算表
计算深
2C·
参数
9.8
14
-4.2
14
14
0
Ka=0.49 C 6.0
114
134
65.66
14
51.66
=0.7 O 6+Dmin 114+19Dmin 134+19min 65.66+9.31min 14 51.66+9.31min
注：A点负值不计，B点的深度Z0根据 (2C K a )=(γ·Z0+q)·Ka求得
精选ppt
图 单锚浅埋支护结构计算图
精选ppt
2、单支撑（锚杆）深埋板桩计算（等值梁 法）
精选ppt
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简化计算的力学模型： 单支撑（锚杆）视为绞支，下端为固定端，
中间有一截面的弯矩为零，叫反弯点， 为简化计算，常用土压力强度等于零的 位置代替反弯点位置，示为一绞支。ac 梁即为ab梁上ac 的等值梁。 计算时考虑板桩墙与土的摩擦力，板桩墙 前与墙后的被动土压力分别乘以修正系 数如表，为安全其间对主动动土压力不 折减。
深基坑支护结构的设计计算
主要参考资料
1 《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-99及部分修订 内容
2 《岩土锚固》，程良奎 范景伦 韩军 许建平 3 《 建筑地基基础设计规范》GB50007-2002 4 《地基与基础》，天津大学 西安冶金建筑学院 哈尔滨建筑工程学院 重庆建筑工程学院，顾晓鲁总成
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2) 对于粉土及黏性土，基坑内侧水平抗力标准值 宜按下式计算： epjk=σpjkKpi+2cikKpi1/2 (13-14) 3) 作用于基坑底面以下深度zj处的竖向应力标准 值,可按下式计算: σpjk= γmjzj (13-15) 式中γmj ---深度zj 以上土的加权平均天然重度. 4) 第i层土的被动土压力系数Kpi ,应按下式计算: Kpi=tg2(45°+ fik/2) (13-16)
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图13-6 b 情况二
24
情况三: 先水平后倾斜又水平(图13-6c) 分别计算,先画出在水平 面填土作用下的土压 力强度分布图ABe,再 画斜面填土作用下土 压力强度分布图 CBe”; Ce” 与Ae’相交于g 点;再求第二个水平面 的土压力三角形A’Be, A’e 与Cge”交于f点,则 ABefgA为此情况下 的土压力分布图。
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１
对于碎石土及砂土
（1）当计算点位于地下水位以上时：
eajk=σajkKai-2cikKai1/2
(13-1)
（2）当计算点位于地下水位以下时： eajk=σajkKai-2cikKai1/2 + +［（zj-hwa）-(mj-hwa)ηwaKai］γw
(13-2)
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深基坑钢板桩支护计算(精编文档).doc
【最新整理，下载后即可编辑】1、工程简介越南沿海火力发电厂3期连接井位于电厂厂区内，距东边的煤灰堆场约100m，连接井最南侧距海边约30m~40m。
现根据施工需要，将连接井及部分陆域段钢管段设置成干施工区域，即将全部连接井及部分陆域钢管段区域逐层开挖成深基坑，然后在基坑进行施工工作。
基层四周采用CDM桩或者钢板桩进行支护。
干施工区域平面图如下所示图1.1干施工区域平面图＋1.30－0.70图1.2 基坑支护典型断面图（供参考）2、设计资料1、钢板桩桩顶高程为+3.3m ；2、地面标高为+2.5m ，开挖面标高-5.9m ，开挖深度8.4m ，钢板桩底标高-14.7m 。
3、坑内外土体的天然容重γ为16.5KN/m 2，内摩擦角为Φ=8.5度，粘聚力c=10KPa ；4、地面超载q ：按20 KN/m 2考虑；5、钢板桩暂设拉森Ⅳ400×170 U 型钢板桩，W=2270cm 3，[δ]=200MPa，桩长18m 。
3内力计算3.1支撑层数及间距按等弯矩布置确定各层支撑的间距，则钢板桩顶部悬臂端的最大允许跨度为：m603.2mm 2603742.05.162270102006r ][653a =≈⨯⨯⨯⨯==K W h δh 1=1.11h=1.11×2.603m=2.89m h 2=0.88h=0.88×2.603m=2.29m根据现场施工需要和工程经济性，确定采用两层支撑，第一层h=1.2m ，支撑标高+1.3m ；第二层支撑h 1=2m ，支撑标高-0.7m 。
3.2作用在钢板桩上的土压力强度及压力分布主动土压力系数 Ka=tan ²(45°-φ/2)= tan ²(45°-8.5°/2)= 0.742被动土压力系数 Kp=tan ²(45°+φ/2)=tan 2(45°+8.5°/2)=1.347工况一：安装第一层支撑后，基坑内土体开挖至-0.7m （第二层支撑标高）。
新桥深基坑支护方案含钢板桩验算公式
广深高速新桥出口片区排水工程(一期)泵站工程泵站、结合井、雨水管基坑开挖支护方案一、编制依据1. 广深高速新桥出口片区排水工程(一期)泵站工程设计文件。
2.拟建工程现场踏勘的情况及市场和社会调查资料3. 《深圳地区建筑深基坑支护技术规范SJG05-96》4.《建筑基坑工程技术规范》（YB9258-97）。
5.《建筑基坑支护技术规程》（JGJ 120-99）。
6.《建筑软弱地基基础设计规范》（DBJ10-89）。
7.现场实际情况。
二、工程概况广深高速新桥出口片区排水工程（一期）泵站工程是广深高速新桥出口片区排水工程的一部分，是为解决片区中外环路局部低洼点水淹而建设的，泵站位于沙井街道广深高速新桥出口外环路南侧段内侧，往深圳方向匝道高架桥右下方。
该泵站只有在外环路东侧截排箱涵及内部市政管网配套后才能完全的解决外环路水淹问题。
根据工程所在地场地特点，结合钢板桩的特性、施工方法等方面进行考虑，选用拉森Ⅳ号钢板桩，拉森Ⅳ号钢板桩宽度适中，抗弯性能好，依地质资料及作业条件决定选用钢板桩长度16长，要求钢板桩入土深度达桩长0 .5倍以上。
本次开挖支护的拉森Ⅳ钢板桩设计分二种类型,即开挖深度在8.2米, 拉森Ⅳ钢板桩长度为16米的A型；开挖深度在5.5米, 拉森Ⅳ钢板桩长度为16米的B型,其中A型的开挖长度为73米,B型的开挖长度为约82.18米。
基坑位于松散潮湿的杂填土上，开挖深度较大，地下水位偏高。
依据实际基坑位置和挖深及基坑支护设计规范要求，结合现场施工情况对本涵基坑施工进行支护。
三、方案编制的原则1、基坑安全可靠：满足基坑支护结构本身强度，稳定性以及变形的要求，确保周围环境的安全。
2、支护施工便利、经济合理及保证工期：在安全可靠的前提下，选择施工工期短、有效的支护方案。
四、支护结构形式确定1、根据图纸及现场实际开挖情况，整块涵基坑自然地面以下土质总体力学性质差，具有天然含水量及孔隙比大、压缩性高、抗剪强度低、易扰动变形等特点，开挖时有发生坑边失稳坍塌现象，基坑处地下水位高，原框架涵相对接驳涵基坑也较高。
深基坑钢板桩支护计算
1、工程简介越南沿海火力发电厂3期连接井位于电厂厂区内，距东边的煤灰堆场约100m，连接井最南侧距海边约30m~40m。
现根据施工需要，将连接井及部分陆域段钢管段设置成干施工区域，即将全部连接井及部分陆域钢管段区域逐层开挖成深基坑，然后在基坑进行施工工作。
基层四周采用CDM桩或者钢板桩进行支护。
干施工区域平面图如下所示图1.1干施工区域平面图1＋1.30－0.70图1.2 基坑支护典型断面图（供参考）2、设计资料1、钢板桩桩顶高程为+3.3m ；2、地面标高为+2.5m ，开挖面标高-5.9m ，开挖深度8.4m ，钢板桩底标高-14.7m 。
3、坑内外土体的天然容重γ为16.5KN/m 2，内摩擦角为Φ=8.5度，粘聚力c=10KPa ；4、地面超载q ：按20 KN/m 2考虑；5、钢板桩暂设拉森Ⅳ400×170 U 型钢板桩，W=2270cm 3，[δ]=200MPa ，桩长18m 。
3内力计算3.1支撑层数及间距按等弯矩布置确定各层支撑的间距，则钢板桩顶部悬臂端的最大允许跨度为：m603.2mm 2603742.05.162270102006r ][653a =≈⨯⨯⨯⨯==K W h δh 1=1.11h=1.11×2.603m=2.89m h 2=0.88h=0.88×2.603m=2.29m根据现场施工需要和工程经济性，确定采用两层支撑，第一层h=1.2m ，支撑标高+1.3m ；第二层支撑h 1=2m ，支撑标高-0.7m 。
3.2作用在钢板桩上的土压力强度及压力分布主动土压力系数 Ka=tan ²(45°-φ/2)= tan ²(45°-8.5°/2)= 0.742 被动土压力系数 Kp=tan ²(45°+φ/2)=tan 2(45°+8.5°/2)=1.347工况一：安装第一层支撑后，基坑内土体开挖至-0.7m （第二层支撑标高）。
深基坑支护设计及计算
一、设计方案综合说明书1、设计依据(1)、本工程的地质勘察报告。
(2)、徐州华润花园高层住宅楼的总平面图、地下室平面图。
(3)、有关设计计算规范及规程。
①《建筑基坑支护技术规程》②《混凝土结构设计规范》2、工程概况拟建的xx花园高层住宅楼位于徐州市城区西北部，东临二环西路，北接黄河故道。
该建筑物为28层框剪结构，总高度100m，地下库一层，基坑开挖深度7.45m，该基坑施工间距较小。
3、工程地质概况根据本工程的地质勘察报告，地貌类型为古秦淮河漫滩，基坑开挖深度范围内土层分布大致为：①杂填土：上部为粉砂混碎砖、碎石等建筑垃圾，下部为棕黄色粉砂，层厚0.60~2.0m；②~1粉砂：棕黄色，湿~很湿，松散~稍密，层厚4.1~5.5m③~1粉砂：灰~深灰色，很湿，松散~中密，夹粘土薄层，层厚3.4~4.8m。
④粘土：灰色，可塑，局部软塑，夹薄层粉土，粉土松散~稍密，单层厚度20~40cm，层厚3.65~6.1m。
⑤粉质粘土：棕红色、棕黄色、褐黄色、杂青灰色，1可塑，含少量砂礓及铁锰结核，砂礓块径2-3cm，分布不均，局部富集含量可达20%左右，层厚6.1~8.5m。
该建筑场地地下水为潜水~弱承压水，主要分布于上部粉砂、粉土层中，地下水主要由大气降水补给为主，其次是废黄河河水渗透补给，地下水位埋深1.5~1.9m左右。
4、方案概述本基坑开挖深度为7.45m，基坑侧壁大部分为②~1层及③~1层粉砂层。
由于地下水埋深在1.7m左右，基坑侧壁土层大部分为透水性强的土层，开挖易发生坍塌，因此基坑开挖时应降低地下水位，基坑应进行支护。
本基坑支护方案为：①整个基坑采用Φ700@1000钻孔桩加混凝土环梁支撑作为挡土结构；③钻孔桩段基坑采用SMW深层搅拌桩止水；③基坑采用疏干井加明沟排水。
经过设计计算，本工程基坑支护结构的设计参数见下表：钻孔桩设计参数区段桩长(M) 桩径(M)主筋螺旋筋加强筋砼等级桩中心矩(M)ABCDEFGHA段17 0.7 12Ф22 φ8@200 φ16@2000 C25 1.0基坑监测是指导正确施工避免事故发生的必要措施，本设计制定了详细的沉降、位移监测方案，施工过程中应严格按照设计要求做好监测监控工作。
深基坑支护计算
1.深基坑支护类型选择深基坑支护不仅要求确保边坡的稳定，而且要满足变形控制要求，以确保基坑周围的建筑物、地下管线、道路等的安全。
如今支护结构日臻完善，出现了许多新的支护结构形式与稳定边坡的方法。
根据本地区实际情况，经比较采用钻孔灌注桩作为挡土结构，由于基坑开采区主要为粘性土，它具有一定自稳定结构的特性，因此护坡桩采用间隔式钢筋混凝土钻孔灌注桩挡土，土层锚杆支护的方案，挡土支护结构布置如下：（1）护坡桩桩径600mm，桩净距1000mm；（2）土层锚杆一排作单支撑，端部在地面以下2.00mm，下倾18°，间距1.6m；（3）腰梁一道，位于坡顶下2.00m处，通过腰梁，锚杆对护坡桩进行拉结；（4）桩间为粘性土不作处理。
2.深基坑支护土压力深基坑支护是近些年来才发展起来的工程运用学科，新的完善的支护结构上的土压力理论还没有正式提出，要精确地加以确定是不可能的。
而且由于土的土质比较复杂，土压力的计算还与支护结构的刚度和施工方法等有关，要精确地确定也是比较困难的。
目前，土压力的计算，仍然是简化后按库仑公式或朗肯公式进行。
常用的公式为：主动土压力：Eα=1/2γH2tg2（45°-Φ/2）-2CHtg（45°-Φ/2）+2C2/γ工中：Eα——主动土压力（KN），γ——土的容重，采用加权平均值。
H——挡土桩长（m）。
Φ——土的内摩擦角（°）。
C——土的内聚力（KN）。
被动土压力：EP=1/2γt2KPCt式中：EP——被动土压力（KN），t——挡土桩的入土深度（m），KP——被动土压力系数，一般取K2=tg2（45°-Φ/2）。
由于传统理论存在达些不足，在工程运用时就必须作经验修正，以便在一定程度上能够满足工程上的使用要求，这也就是从以下几个方面具体考虑：2.1.土压力参数：尤其抗剪强度C/Φ的取值问题。
抗剪强度指标的测定方法有总应力法和有效应办法，前者采用总应力C、Φ值和天然重度γ（或饱和容量）计算土压力，并认为水压力包括在内，后者采用有效应力C、Φ及浮容量γ计算土压力，另解水压力，即是水土分算。
深基坑支护设计计算书(钢板桩)
---------------------------------------------------------------------[ 支护方案 ] ---------------------------------------------------------------------排桩支护
工况 类型 开挖 加撑 开挖 加撑
深度 (m) 2.000 --5.500 ---
支锚 道号 --1.内撑 --2.内撑
5
开挖
6.500
---
---------------------------------------------------------------------[ 设计参数 ] ----------------------------------------------------------------------
弹性法土压力模型:
经典法土压力模型:
层号 土类
名称
1
粘性土
2
圆砾
水土
合算 分算
水压力
调整系数 --1.000
外侧土压力
调整系数 1 1.000 1.000
外侧土压力
调整系数 2 1.000 1.000
内侧土压 力 调整系数
1.000 1.000
内侧土压力
最大值(kPa) 10000.000 10000.000
[ 超载信息 ]
----------------------------------------------------------------------
超载 类型
超载值
作用深度 作用宽度 距坑边距 形式
序号
微型钢管桩在深基坑支护工程中的计算分析
微型钢管桩在深基坑支护工程中的计算分析摘要：当施工场地受限，用地红线、基坑边缘线距离较近，混凝土桩（墙）支护结构难以实施时，微型钢管桩结合预应力锚索（杆）便成为大家首选的支护形式，既解决了工作面狭小混凝土桩（墙）施工机械无法实施的困难，又保证的基坑及周边地物的安全稳定。
本文对微型钢管桩支护结构的计算分析进行阐述，希望对类似工程有一定的指导意义。
关键词：微型钢管桩预应力锚索弹性支点法变形控制随着城市建设的高速发展，建筑施工周期越来越短，深基坑支护的设计与施工则成为地下空间结构施工的重中之重。
既要保证基坑及周边地物的安全稳定又要快速完成基坑支护结构施工，为地下空间结构的施工创造条件。
目前常用的深基坑支护形式主要有排桩或、地下连续墙结合内撑或锚杆支护体系、土钉墙支护体系、SMW工法体系，其中以混凝土桩（墙）体系为主。
但当场地受限时，就需要一种施工简易便捷、支护体量小的支护形式代替混凝土桩（墙）。
微型钢管桩支护体系应运而生，它的诞生与应用对于保障地下空间的安全稳定，加快施工进度有着非比寻常的意义。
微型钢管桩是指桩径不超过300mm，桩长与桩径比不小于30的钢管桩基，多用于建筑、桥梁以及输电线路设备基础的加固与改造工程中。
由于其施工快捷、作业面小，其适宜性和经济性比混凝土桩（墙）有很大优势。
本文以某工程为例，就微型钢管桩设计中的一些问题进行探讨。
一.工程概况某商业工程设计地下二层，占地面积275m×1145m，按地表算基坑深度9m，基坑四周均为市区二级道路，2倍基坑开挖深度范围内无暗埋管线（构筑物）等影响基坑开挖的障碍物。
拟建建筑物地下室外墙线距离用地红线6m，坡顶2m范围内卸载，地下室外墙线距离垂直支护面1m，坡顶距离用地红线仅3m。
由于工作面狭小，混凝土桩（墙）机械所需工作面大而无法实施，经计算分析后采用钢管微型桩结合预应力锚索支护体系。
微型钢管桩采用Φ127×5mm 无缝钢管，间距@700mm，锚索共设3道，长度分别为16m、12m、9m，第一、二、三排预应力锚索水平间距均为2.1m。
深基坑钢管桩支护施工方案检算
目录1 基坑支护总体概况 (2)1.1支护结构布置 (2)1.2支护参数选定 (3)2 基坑支护稳定性计算 (4)2.1ML19#墩承台基坑支护验算 (4)2.2MR21#墩承台基坑支护验算 (7)3 结论及建议 (11)1 基坑支护总体概况1.1 支护结构布置XXXX立交桥与铁路线路斜交角为80.1度。
上部采用左右分幅箱梁，每幅孔跨布置为2×56mT构，桥梁部分全长112m,其中2×44m为转体施工段。
平面上左右幅桥主墩采用错孔布置，右幅桥主墩承台距陇海铁路防护栏7.56m,左幅桥主墩承台距陇海铁路防护栏7.47m。
承台基坑开挖施工中，为防止边坡失稳，同时为减小对一旁铁路路基影响，故在开挖过程中需对基坑进行支护，如下图所示：图1.1 M R21#墩承台基坑支护平面图（单位:m）图1.2 M L19#墩承台基坑支护平面图（单位:m）图1.3 M R21#墩承台基坑支护立面图（单位:c m）图1.4 M L19#墩承台基坑支护立面图（单位:c m）1.2 支护参数选定1.2.1 支护材料工程量表1.1 转体T构桥基坑支护工程数量表1.2.2 支护土层参数根据设计图纸中设计说明及现场实地勘查，该地区土质主要为失陷性黄土质，属于低液限粉质粘土，经查《公路桥涵地基与基础技术规范》（JTG D63－2007）、《土力学》、《建筑地基与基础设计规范》（GB50011－2010）等相关资料可取以下相关的参考特性值。
1、黄土天然重度：γ=13.5kN/3m ；2、黄土内摩擦角: ϕ＝ 30~21，此处暂取 ϕ＝ 25；3、该地区地下水位:地表10m 以下；4、黄土粘聚力：c=20～30KPa ，此处取c=20KPa 。
以上土的力学特性且认为在基坑汲深的范围内不分层，均匀分布。
2 基坑支护稳定性计算2.1 ML19#墩承台基坑支护验算 2.1.1 支护临界条件验算土方开挖，当土质均匀，且地下水位低于基坑底面标高时，挖方边坡可以做成直立壁且不加支护。
管道工程深基坑钢板桩支护专项方案
管道工程深基坑钢板桩支护专项方案目录基坑专项施工方案 (2)第一章工程概况 (2)一、工程概述 (3)二、工程地质和水文地质 (3)三、施工场地条件 (4)第二章支护、支撑系统的结构设计 (5)一、支护、支撑结构选型 (5)二、本工程投入的拉森钢板桩的参数 (9)三、基坑监测要求 (9)第三章总体施工安排 (10)第四章基坑支护施工工艺及施工程序 (11)一、钢板桩支护施工工艺及施工程序 (11)二、旋喷桩支护施工方案 (14)四、基坑施工质量检测 (17)第五章基坑开挖及排水 (17)一、基坑开挖 (17)三、基坑排水措施 (20)第六章施工进度安排 (20)第七章施工平面图 (20)一、施工现场平面管理措施 (20)二、施工平面图（见附页） (21)第八章资源配置计划 (21)一、机械投入计划 (22)二、劳动力投入计划 (23)第九章检测控制措施 (24)一、工程概况 (24)二、监测方案设计依据 (24)三、监测技术要求 (24)五、监测组织 (28)六、观测频率 (28)七、工期 (29)八、安全监测信息化处理及监测流程 (29)第十章安全文明施工措施 (35)一、安全施工措施 (35)二、文明施工措施 (37)第十一章保证措施 (37)一、管理保证 (37)二、组织保证 (38)三、劳动力保证 (38)四、机械保证 (38)五、制度保证 (38)六、培训 (38)七、保证工期的技术措施 (38)第十二章应急救援预案 (39)一、应急预案的方针与原则 (39)二、应急预案工作流程图 (39)四、应急救援组织架构 (43)五、事故报告 (44)六、应急结束 (45)七、后期处置 (45)八、宣传教育 (46)九、演练 (46)十、总结。
(46)附表：1. 应急救援程序流程图 (46)2、应急救援物资储备一览表 (46)应急救援预案流程图 (47)应急抢险人员联系名单 (49)基坑专项施工方案第一章工程概况一、工程概述本工程建设起点为x=43979.351，y=32877.763终点为x=44252.392，y=33769.97，本工程污水管管径为D500~D1100mm，总长4474米，预留支管管径为D300~D500，总长128米；截污管管径为D300~D500,总长为152米；其中包括顶管、拉管、钢板桩支护埋管等。
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目录1 基坑支护总体概况 (2)1.1支护结构布置 (2)1.2支护参数选定 (3)2 基坑支护稳定性计算 (4)2.1ML19#墩承台基坑支护验算 (4)2.2MR21#墩承台基坑支护验算 (7)3 结论及建议 (10)1 基坑支护总体概况1.1 支护结构布置XXXX立交桥与铁路线路斜交角为80.1度。
上部采用左右分幅箱梁，每幅孔跨布置为2×56mT构，桥梁部分全长112m,其中2×44m为转体施工段。
平面上左右幅桥主墩采用错孔布置，右幅桥主墩承台距陇海铁路防护栏7.56m,左幅桥主墩承台距陇海铁路防护栏7.47m。
承台基坑开挖施工中，为防止边坡失稳，同时为减小对一旁铁路路基影响，故在开挖过程中需对基坑进行支护，如下图所示：图1.1 M R21#墩承台基坑支护平面图（单位:m）图1.2 M L19#墩承台基坑支护平面图（单位:m）图1.3 M R21#墩承台基坑支护立面图（单位:c m）图1.4 M L19#墩承台基坑支护立面图（单位:c m）1.2 支护参数选定1.2.1 支护材料工程量工程项目及材料名称数量长度(m) 重量(kg)ML19#墩12m长Ф600×10mm钢管桩43 12 75078 I32工字钢 2 4.9 565.46I32工字钢 2 27.9 3219.66I32工字钢 2 10.9 1257.86C20护壁砼18.67（m3）MR21#墩12m长Ф600×10mm钢管桩42 12 73332 I32工字钢 2 5 577I32工字钢 2 27 3115.5I32工字钢 2 11 1269.4C20护壁砼15.09(m3)合计12m长Ф600×10mm钢管桩148.4（T）I32工字钢10.005（T）C20护壁砼33.76（m3）ML19#墩基坑开挖：3358.68方，MR21#墩基坑开挖：2782.76方1.2.2 支护土层参数根据设计图纸中设计说明及现场实地勘查，该地区土质主要为失陷性黄土质，属于低液限粉质粘土，经查《公路桥涵地基与基础技术规范》（JTG D63－2007）、《土力学》、《建筑地基与基础设计规范》（GB50011－2010）等相关资料可取以下相关的参考特性值。
1、黄土天然重度：γ=13.5kN/3m ；2、黄土内摩擦角: ϕ＝ 30~21，此处暂取 ϕ＝ 25；3、该地区地下水位:地表10m 以下；4、黄土粘聚力：c=20～30KPa ，此处取c=20KPa 。
以上土的力学特性且认为在基坑汲深的范围内不分层，均匀分布。
2 基坑支护稳定性计算2.1 ML19#墩承台基坑支护验算2.1.1 支护临界条件验算土方开挖，当土质均匀，且地下水位低于基坑底面标高时，挖方边坡可以做成直立壁且不加支护。
对粘性土垂直允许最大高度m axh 可按下式计算：令作用在坑壁上的主动土压力0=a E ，由土力学主动土压力计算公式得：0224522452222=+-⨯--=γϕϕγc ）tg（ch ）（tg h E a解此方程可得：=max h ）tg（K c2452ϕγ- ＝=-⨯⨯⨯)22545(5.1325.1202tg 3.72m<5.5m(开挖深度)，故需要进行专门支护！ 上式中—γ坑壁土的重度（kN/m3）—ϕ坑壁土的内摩擦角（。
） —c 坑壁土的粘聚力（KPa ）—a E 主动土压力(KPa)—max h 直立壁开挖最大深度（m ）K —安全系数，由经验一般取1.252.1.2 主动土压力作用下基坑支护验算ML19#墩基坑垂直深度为5.5m,采用12m 长Ф600×10mm 钢管桩间距1m ，每根桩外露5.5m,埋深6.5m 。
顶部采用双拼I32工钢将钢管桩连成整体，开挖放坡坡率为1：0.6，同时坡面采用C20砼护壁，厚度为10cm 。
基坑底5.5m 处土的水平土压力）（htg p a 2452ϕγ-= ＝13.5kN/3m ×5.5m × ）（tg 225452-=30.134KPa,桩顶面所受土压力0=a p KPa ；取以一个钢管桩为研究对象，视管桩为单悬壁梁，梁顶受荷载为1q ＝0kN/m,梁底所受荷载为=2q L p a ⨯＝30.134kN/m2×1m=30.134kN/m,如下图所示：图2.1 M L19#墩承台基坑钢管桩主动土压力受力图（单位:kN/m ）2.1.3 外荷载作用下基坑支护验算根据中—活载中列车荷载，可近似取均值k q ＝92kN/m ,在列车行经的过程中，产生的荷载强度k p ＝==5m .4m/92kN 5m .4k q 20.44KPa,等效土层厚度为h '===3/5.1344.20m kN KPa p k γ 1.514m,则钢管桩在外荷载作用下桩顶段产生的主动土压力=，q 1）（htg 2452ϕγ- ＝13.5kN/3m ×1.514m ×）（tg 225452-=8.29KPa ，桩底处KPa q q ，，29.812==，钢管桩在外荷载及主动土压力作用下总受力图及内力图如下图所示：图2.2 M L19#墩承台基坑支护钢管桩总受力图（单位:kN/m ）图2.3 M L19#墩承台基坑支护钢管桩M 、V 图（单位:kN ·m 、kN ）2.1.4 钢管桩稳定性验算钢管桩属于薄臂环形截面，采用A3碳素钢，其相关验算如下所示W ＝=⨯-⨯=⨯-mmmm mm R r R 300429030014.34444444π361069.2mm ⨯ I ＝=-⨯=-）mm mm （）d （D4444445806000491.064π48100.8mm ⨯ 抗弯刚度EI ＝⨯⨯25/1001.2mm N 8.0×4810mm ＝1.608×14102mm N ⋅剪力 Q ＝=+l q l q ，2121=⨯⨯+⨯5.5134.302129.85.5128.46kN弯矩 M ＝=⨯⨯+⨯⨯=+2221225.529.8215.5134.30612161l q l q ，277.3kN ·m 挠度 =max f EI l q 3042+=EI l q ，841mm mm 14414410608.18550029.810608.1305500134.30⨯⨯⨯+⨯⨯⨯＝11.5mm <l/250 弯曲应力 ==W M σ=⨯⋅⨯3661069.2103.277mmmmN 103Mpa<[σ]=215MPa剪切应力 ==AQ τ=-⨯)(446.12822d D KN π=-⨯⨯⨯222)580600(14.34100046.128mm N 6.93Mpa<[τ]=85PMa 2.1.5 基坑边坡稳定性验算ML19#墩承台基坑采用1：0.6坡率进行放坡开挖，假定坡体失稳时的滑动面为平面，则由边坡上土体力的平衡条件，可得边坡稳定系数K 、边坡高度H 、边坡坡率及变形体高度h 参数计算如下：=⨯⨯+=）（h c tg tg K αγαϕ2sin 4）tg （tg255925-+）（m m kN 342sin 5.5/5.132043⨯⨯⨯⨯＝1.85>1.25h=）tg tg （KPa）tg （Ktg r c253485.134cos 5.13202cos 222-⨯⨯⨯⨯=-ϕαα=5.517m ≈5.5mH=h ×=-αmtg 11=⨯-⨯346.011517.5tg m 9.256m>5.5m 综上可看出原设计开挖边坡坡率m=0.6能满足边坡稳定的要求,ML19#墩承台基坑可按原设计进行预支护并放坡开挖。
2.2 MR21#墩承台基坑支护验算 2.2.1 支护临界条件验算土方开挖，当土质均匀，且地下水位低于基坑底面标高时，挖方边坡可以做成直立壁且不加支护。
对粘性土垂直允许最大高度m axh 可按下式计算：令作用在坑壁上的主动土压力0=a E ，由土力学主动土压力计算公式得：022*******222=+-⨯--=γϕϕγc ）tg （ch ）（tg h E a解此方程可得：=max h ）tg（K c2452ϕγ- ＝=-⨯⨯⨯)22545(5.1325.1202 tg 3.72m<6.1m(开挖深度)，故需要进行专门支护！ 上式中—γ坑壁土的重度（kN/m3）—ϕ坑壁土的内摩擦角（。
）—c 坑壁土的粘聚力（KPa ）—a E 主动土压力(KPa)—max h 直立壁开挖最大深度（m ）K —安全系数，由经验一般取1.25 2.2.2 主动土压力作用下基坑支护验算MR21#墩基坑垂直深度为6.1m,采用Ф600×10×12000mm 钢管桩@1000mm 一道，每根桩外露6.1m,埋深5.9m 。
顶部采用双拼II32工钢将钢管桩连成整体，开挖放坡坡率为1：0.6，同时坡面采用C20砼护壁，厚度为10cm 。
基坑底6.1m 处土的水平土压力）（htg p a 2452ϕγ-= ＝13.5kN/3m ×6.1m × ）（tg 225452-=33.422KPa,桩顶面所受土压力0=a p KPa ；若以一个钢管桩为研究对象，则视管桩为单悬壁梁，梁顶受荷载为1q ＝0kN/m,梁底所受荷载为=2q L p a ⨯＝33.422kN/m2×1m=33.422kN/m,如下图所示：图2.4 M R21#墩承台基坑钢管桩主动土压力受力图（单位:kN/m ）2.1.3 外荷载作用下基坑支护验算根据中—活载中列车荷载，可近似取均值k q ＝92kN/m ,在列车行经的过程中，产生的荷载强度k p ＝==5m .4m/92kN 5m .4k q 20.44KPa,等效土层厚度为h '==3/5.1344.20mkN KPa p k γ 1.514m,则钢管桩在外荷载作用下桩顶段产生的主动土压力=，q 1）（htg 2452ϕγ- ＝13.5kN/3m ×1.514m ×）（tg 225452-=8.29KPa ，桩底处KPa q q ，，29.812==，钢管桩在外荷载及主动土压力作用下总受力图及内力图如下图所示：图2.5 M R21#墩承台基坑支护钢管桩总受力图（单位:kN/m ）图2.6 M R21#墩承台基坑支护钢管桩M 、V 图（单位：kN ·m 、kN ）2.1.4 钢管桩稳定性验算钢管桩属于薄臂环形截面，采用A3碳素钢，其相关验算如下所示W ＝=⨯-⨯=⨯-mmmm mm R r R 300429030014.34444444π361069.2mm ⨯ I ＝=-⨯=-）mm mm （）d （D4444445806000491.064π48100.8mm ⨯ 抗弯刚度EI ＝⨯⨯25/1001.2mm N 8.0×4810mm ＝1.608×14102mm N ⋅剪力 Q ＝=+l q l q ，2121=⨯⨯+⨯1.6422.332129.81.6152.5kN弯矩 M ＝=⨯⨯+⨯⨯=+2221221.629.8211.6422.33612161l q l q ，361.5kN ·m 挠度 =max f EI l q 3042+=EI l q ，841mm mm 14414410608.18610029.810608.1306100422.33⨯⨯⨯+⨯⨯⨯＝18.5mm实用文档文案大全 弯曲应力 ==W M σ=⨯⋅⨯3661069.2105.361mm mm N 134.4Mpa<[σ]=215MPa 剪切应力 ==A Q τ=-⨯)(45.15222d D KN π=-⨯⨯⨯222)580600(14.3410005.152mmN 8.23Mpa<[τ]=85PMa 2.1.5 基坑边坡稳定性验算MR21#墩承台基坑采用1：0.6坡率进行放坡开挖，假定坡体失稳时的滑动面为平面，则由边坡上土体力的平衡条件，可得边坡稳定系数K 、边坡高度H 、边坡坡率及变形体高度h 参数计算如下：=⨯⨯+=）（h c tg tg K αγαϕ2sin 4）tg （tg255925-+）（m m kN 342sin 1.6/5.132043⨯⨯⨯⨯＝1.85>1.25 h=）tg tg （KPa ）tg （Ktg r c253485.134cos 5.13202cos 222-⨯⨯⨯⨯=-ϕαα=5.517m<6.1m H=h ×=-αmtg 11=⨯-⨯346.011517.5tg m 9.256m>6.1m 综上可看出原设计开挖边坡坡率m=0.6能满足边坡稳定的要求,MR21#墩承台基坑可按原设计进行预支护并放坡开挖。