T龙门吊基础设计方案计算书
45t龙门吊基础承载力计算书
45T龙门吊基础底承载力计算书
一、计算说明
1、根据“45t龙门吊基础图”典型断面图计算。
2、采用双层C30钢筋混凝土基础。
二、示意图
基础类型：条基计算形式：验算截面尺寸
剖面:
三、基本参数
1．依据规范
《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）2．几何参数：
已知尺寸：
B1 = 400 mm, B2 =300mm
H1 = 300 mm, H2 = 200 mm
3．荷载值：
①基础砼：g1=9.5×0.32m2×25 kN /m3=76kN
②钢轨：g2=9.5×43×10N /kg=4.085kN
③龙门吊轮压：g3=[85+（60+20）÷2]÷4×10KN/T=312.5 kN
作用在基础底部的基本组合荷载
F k = g2+g2+ g3=392.585KN
4．材料信息：
混凝土：C30 钢筋：HPB300
5．基础几何特性：
底面积：A =1×9.5= 9.5 m2
四、计算过程
轴心荷载作用下地基承载力验算
按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：
p k = F k/A = 620.085/9.5=65.3KPa
结论：本地地表往下0.5～3米均为粉质黏土，承载力可达130KPa，满足承载力要求。
50T龙门吊基础设计计算书
3 4 15 02 00 02 0 4图-2.1 基础横截面配筋图（单位:mm ） 1：1050t 龙门吊基础设计1、设计依据1.1、《基础工程》；1.2、龙门吊生产厂家提所供有关资料；1.3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；1.4、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。
2、设计说明根据现场情况看：场地现有场地下 1.5 左右 m 深度内为坡积粉质粘土，地基的承载力为 180KPa ，基础埋深 h 1.0m 。
龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，为减少砼方量，基础采用倒 T 形截面，顶宽 0.5m 、底宽 1m 、高 1m 的 T 形 C30 混凝土基础。
沿着钢轨的端头每隔 1.2 米距离就作预埋厚 5mm 钢垫板，每个钢垫板焊 4 根长度为 25cm 的Φ16 钢筋作为锚筋。
混凝土强度等级为 C30。
龙门吊行走轨道根据龙门吊厂家设计要求采用 P43 型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。
N1 φ 1235 350 0N4 φ 8@350N2 φ 10N3 φ 8@350N2 φ 10 N1 φ 1222 22 4N5 φ 8@350 35 93035基础钢筋布置图通过计算及构造的要求，基础底面配置 24φ12；箍筋选取φ8@350；考基础顶面配置 5φ12 与箍筋共同构成顶面钢筋网片，以提高基础的承载能力及抗裂性；其他按构造要求配置架立筋，具体见图-2.1 横截面配筋图。
φ12为保证基础可自由伸缩，根据台座布置情况，每 15m 设置一道 20mm 宽的伸缩缝，两侧支腿基础间距 20m ，基础位置根据制梁台座位置确定，具体见龙门吊基础图。
3、设计参数选定3.1、设计荷载根据龙门吊厂家提供资料显示，吊重50t，自重150t，砼自重按26.0KN/m3计，土体容重按18.5KN/m3计。
从安全角度出发，按g=10N/kg计算。
(完整word版)20T龙门吊基础设计计算书
20t龙门吊基础设计1、设计依据1.1、《基础工程》；1.2、龙门吊生产厂家提所供有关资料；1.3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；1.4、《边坡稳定性分析》2、设计说明根据现场情况看：场地现有场地下为坡积粉质粘土，地基的承载力为180KPa。
龙门吊行走轨道基础采用原始地面夯实基础并铺设20cm粗石碾压。
沿着钢轨的端头每隔1米距离就作枕木与厚5mm钢垫板，每个钢垫板焊4根长度为25cm的Φ16铆钉作为锚筋。
3、设计参数选定3.1、设计荷载根据龙门吊厂家提供资料显示，吊重20t，自重17t，土体容重按18.5KN/m3计。
（1）从安全角度出发，按g=10N/kg计算。
（2）17吨龙门吊自重：17吨，G4=17×1000×10=170KN；（3）20吨龙门吊载重：20吨，G5=20×1000×10=200KN；（4）最不利荷载考虑20吨龙门吊4个轮子承重，每个轮子的最大承重；（5）G6=（170000+200000）/=92.5KN；（6）吊重20t；考虑冲击系数1.2；（7）天车重2.0t；考虑冲击系数1.2；（8）轨枕折算为线荷载：q1=1.4KN/m；（9）走道梁自重折算为线荷载：q2=2.37KN/m；（10）P43钢轨自重折算为线荷载：q3=0.5 KN/m(计入压板)；（11）其他施工荷载：q4=1.5 KN/m。
（12）钢板垫块面积：0.20×0.30=0.06平方米（13）枕木接地面积：1.2 ×0.25=0.3平方米（13）20吨龙门吊边轮间距：L1：7m3.2、材料性能指标地基（1）根据探勘资料取地基承载力特征值：ƒα=180Kpa（2）地基压缩模量：E S =5Mpa4、地基验算4.1基础形式的选择考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用原始土壤夯实后填20cm碎石碾压基础上铺设枕木。
4.2、地基承载力验算轨道梁基础长100m，根据20T龙门吊资料：支腿纵向距离为6m，轮距离0.5m，按最不利荷载情况布置轮压，见图-4.1图-4.1：荷载布置图（单位：m）假设：（1）整个钢轨及其基础结构完全刚性（安装完成后的钢轨及其结构是不可随便移动的）。
10T龙门吊计算书
1 相关计算书1.1 工程概况配置1台10t-17m门式起重机，起重机满载总重37t，均匀分布在4个轮上，理论计算轮压：f=mg/4=37*1.8/4=90.65kN为确保安全起见，按1.5系数将轮压设计值提高到140kN进行设计。
基础梁拟采用500mm*1200mm矩形截面钢筋混凝土条形基础梁，长度根据现场实际情况施工，轨道梁设置在场地持力层上，混凝土强度等级为C25。
基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计，按半无限弹性地基梁进行设计。
1.2 梁的截面特性混凝土梁采用C25混凝土，抗压强度25MPa。
设计采用条形基础，如图所示，轴线至梁底距离：y1=d2=0.52=0.25my2=d−y1=0.5−0.25=0.25m图1.2-1 基础梁截面简图梁的截面惯性矩：I=1/3(by23+by13)=0.0125m4梁的截面抵抗矩：W=Id−y1=0.01250.4−0.25=0.083m3混凝土的弹性模量：E c=2.80×104KN/m2截面刚度：E c I=0.0125∗2.8∗104=350KN/m21.3 按反梁法计算地基的净反力和基础梁的截面弯矩假定基底反力均匀分布，如图所示，每米长度基底反力值为：p =∑F L ⁄=4∗14020∗2+30=8.0KN/m 若根据脚架荷载和基底均布反力，按静定梁计算截面弯矩，则结果表明梁不受脚架端约束可以自有挠曲的情况。
反梁法则把基础梁当成以脚架端为不动支座的三跨不等跨连续梁，当底面作用以均布反力p=8.0kN/m 时，支座反力等于支座左右截面剪力绝对值之和，查《建筑施工计算手册》附表2-16得：l 1=20 q =8.0KN/mn =l 2/l 1=30/20=1.521*ql M φ= 1*ql V φ=////右左V V R +=表1.3-1 三跨不等跨连续梁的弯矩、剪力计算系数表由计算结果可见，支座反力与轮压荷载相比产生不均匀力，将支座不均匀力分布于支座两侧各1/3跨度范围，最终反梁法得到的各截面弯矩小于第一次分配弯矩，故采用Mb 最大值进行配筋验算。
10t龙门吊机走道基础计算书 (1)
10t 龙门吊机走道基础计算书一、概述为满足钢筋制作的需要,在钢筋制梁区域设置1台10t 龙门吊机。
龙门吊机跨度14m ，净高9m 。
龙门吊机配备10t 电动葫芦一台。
根据吊机轨道地基承载力要求和钢筋场地地质条件，10t 龙门吊机轨道基底需夯实，并采用钢筋混凝土条形基础作为龙门吊机的走道。
1. 3q2. 公式：02)(2'0'2=+-++）（‘a A h A b n x b A A n x s s s s —a I 受压区换算截面对中性轴的惯性矩；—a S 受压区换算截面对中性轴的面积矩；—s A 受拉区钢筋的截面积；—'s A 受压区钢筋的截面积；—cm a 5=受拉钢筋重心至受拉混凝土边缘的距离；'5a cm =—受压钢筋重心至受压混凝土边缘的距离；030525h h a cm =-=-=—截面有效高度；—x 混凝土受压区高度；—y 受压区合力到中性轴的距离；—b 基础的宽度；—n 钢筋的弹性模量与混凝土的变形模量之比；M Z 。
A.由公式得：2210210(4.5 4.5)(4.525 4.55)04040x x ⨯⨯++-⨯+⨯=2 4.567.50x x +-=得x =6.3cm 由公式得：322140 6.310 4.5(6.35)34140 6.310 4.5(6.35)2y ⨯⨯+⨯⨯-==⨯⨯+⨯⨯-(cm) 025 6.3422.7Z h x y =-+=-+=(cm)由公式得：316101574.522.7s s M A Z σ⨯===⨯<200(MPa)合格 由公式得： 157 6.3 5.31025 6.3c σ=⨯=-<7.0(MPa)合格 由公式得： 032100.5τ⨯==<][2-tp σ=0.73(MPa)合格。
龙门吊基础计算书
钢筋场龙门吊基础计算书1、龙门吊基础设计方案该龙门吊起吊能力为5T 的门吊，门吊自重按6T 计算。
基础采用条形基础，每隔10m 设置一道2cm 宽的沉降缝，宽1.0m,高35cm,基础采用C20砼，纵向受力钢筋采用两层共六根HPB235A 12mm 光圆钢筋，箍筋采用HPB235A 10mm 光圆钢筋，箍筋间距为200mm ，具体尺寸如图1-1，1-2所示。
图1-2 基础钢筋砼梁侧面图2、基底地质情况基底为较软弱的粉质粘土，采用换填的方法提高地基承载力，基底换填0.5m 厚的碎石土，未压实，按松散考虑，地基基本承载力为σ0为200～200kPa ，取200Kp 。
查《路桥施工计算手册》中碎石土的变形模量E 0=29～65MPa ，粉质粘土16～39MPa,为安全起见，取碎石土的变形莫量E 0=29 MPa ，粉质粘土16MPa 。
3、建模计算3.1、力学模型简化基础内力计算按弹性地基梁计算，用有限元软件Midas Civil2010进行模拟计算。
即把钢筋砼梁看成梁单元，将地基看成弹性支承。
龙门吊自重按6T 计算，总重11T ，两个受力点，单点受集中力5.5T ，基础梁按10m 长计算。
具体见图3-3。
图3-1 力学简化模型3.2、弹性支撑刚度推导根据《路桥施工计算手册》可知，荷载板下应力P 与沉降量S 存在如下关系：230(1)10cr P b E s ωυ-=-⨯其中：E0-----------地基土的变形模量，MPa ；ω-----------沉降量系数，刚性正方形板荷载板ω=0.88；刚性圆形荷载板ω=0.79；ν-----------地基土的泊松比，为有侧涨竖向压缩土的侧向应变与竖向压缩应变的比值；Pcr-----------p-s 曲线直线终点所对应的应力，MPa ；s-------------与直线段终点所对应的沉降量，mm ；b-------------承压板宽度或直径，mm ；不妨假定地基的变形一直处在直线段，这样考虑是比较保守也是可行的。
龙门吊基础计算书(最终)
广东省龙川至怀集公路TJ31标钢筋加工厂龙门吊基础计算书1、龙门吊基础设计方案我项目钢筋加工厂龙门吊为24m宽，有效起重重量为10T，龙门吊为MH-10-24型，该龙门吊起吊能力为10T的门吊，门吊自重按12T计算。
基础采用条形基础，每隔10m设置一道2cm宽的沉降缝，宽100cm，高50cm，基础采用C20砼，纵向受力钢筋采用两层共六根Φ12mm带肋钢筋，箍筋采用Φ10mm光圆钢筋，箍筋间距为200mm，具体尺寸如图1-1，1-2所示。
图1-2 龙门吊轨道基础断面图2、基底地质情况基底为较软弱的红粘土，经实测地基承载力为160～180Kpa ，采用换填的方法提高地基承载力，基底换填0.3m 厚的碎石渣，未压实，按松散考虑，地基基本承载力为σ0为180kPa ，在承载力计算时取最小值160Kp 。
查《路桥施工计算手册》中碎石渣的变形模量E 0=29～65MPa ，红粘土的变形模量E 016～39MPa,为安全起见，取碎石渣的变形模量E 0=29 MPa ，红粘粘土16MPa 。
3、建模计算3.1、力学模型简化基础内力计算按弹性地基梁计算，用有限元软件Midas Civil2010进行模拟计算。
即把钢筋砼梁看成梁单元，将地基看成弹性支承。
龙门吊自重按12T 计算，总重22T ，两个受力点，单点受集中力11T ，基础梁按10m 长计算。
具体见图3-3。
图3-1 力学简化模型3.2、弹性支撑刚度推导根据《路桥施工计算手册》可知，荷载板下应力P 与沉降量S 存在如下关系：230(1)10cr P b E s ωυ-=-⨯其中：E0-----------地基土的变形模量，MPa ；ω-----------沉降量系数，刚性正方形板荷载板ω=0.88；刚性圆形荷载板ω=0.79；ν-----------地基土的泊松比，为有侧涨竖向压缩土的侧向应变与竖向压缩应变的比值；Pcr-----------p-s 曲线直线终点所对应的应力，MPa ；s-------------与直线段终点所对应的沉降量，mm ；b-------------承压板宽度或直径，mm ；不妨假定地基的变形一直处在直线段，这样考虑是比较保守也是可行的。
10T龙门吊基础设计计算书
10T 龙门吊基础设计1、设计依据1.1、《基础工程》； 1.2、地质勘探资料；1.3、龙门吊生产厂家提所供有关资料；1.4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 1.5、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。
2、设计说明勘探资料显示：场地内2.0m 深度地基的承载力为125KPa 。
龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，混凝土强度等级为C30。
龙门吊行走轨道根据龙门吊厂家设计要求采用P43型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道和基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。
错误!未指定主题。
图1 基础横截面配筋图（单位:m ）通过计算及构造的要求，基础底面配置2φ12；箍筋选取φ8@20；考虑基础顶面配置2φ12和箍筋共同构成顶面钢筋网片，以提高基础的承载能力及抗裂性；其他按构造要求配置架立筋，具体见图1 横截面配筋图。
为保证基础因温度影响产生的伸缩，根据现场实际情况，每20m 设置一道20mm 宽的伸缩缝，两侧支腿基础间距5.0m ，基础位置根据制梁台座位置确定，具体见附图：《龙门吊基础图》 3、设计参数选定 3.1、设计荷载根据龙门吊厂家提供资料显示，10T 龙门吊行走台车最大轮压：KN P 327max =，现场实际情况，龙门吊最大负重10t ，故取计算轮压：KN P 100=； 砼自重按25.0KN/m 3 计，土体容重按2.7KN/m 3计。
3.2、材料性能指标 (1)、C30砼轴心抗压强度：MPa f c 3.14=轴心抗拉强度：MPa f t 96.1= 弹性模量：MPa E c 4100.3⨯=(2)、钢筋I 级钢筋：MPaf y 210=，MPa f y 210'=II 级钢筋：MPa f y 300=，MPa f y 300'=(3)、地基根据探勘资料取地基承载力特征值：KPa f a 125= 地基压缩模量：MPa E s 91.3= 3.3、基础梁几何特性截面惯性矩：40047.03^25.0*3.0mI ==4、地基验算 4.1基础形式的选择考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用图1形式。
50T龙门吊基础设计计算书
3 4 15 02 00 02 0 4图-2.1 基础横截面配筋图（单位:mm ） 1：1050t 龙门吊基础设计1、设计依据1.1、《基础工程》；1.2、龙门吊生产厂家提所供有关资料；1.3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；1.4、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。
2、设计说明根据现场情况看：场地现有场地下 1.5 左右 m 深度内为坡积粉质粘土，地基的承载力为 180KPa ，基础埋深 h 1.0m 。
龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，为减少砼方量，基础采用倒 T 形截面，顶宽 0.5m 、底宽 1m 、高 1m 的 T 形 C30 混凝土基础。
沿着钢轨的端头每隔 1.2 米距离就作预埋厚 5mm 钢垫板，每个钢垫板焊 4 根长度为 25cm 的Φ16 钢筋作为锚筋。
混凝土强度等级为 C30。
龙门吊行走轨道根据龙门吊厂家设计要求采用 P43 型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。
N1 φ 1235 350 0N4 φ 8@350N2 φ 10N3 φ 8@350N2 φ 10 N1 φ 1222 22 4N5 φ 8@350 35 93035基础钢筋布置图通过计算及构造的要求，基础底面配置 24φ12；箍筋选取φ8@350；考基础顶面配置 5φ12 与箍筋共同构成顶面钢筋网片，以提高基础的承载能力及抗裂性；其他按构造要求配置架立筋，具体见图-2.1 横截面配筋图。
φ12为保证基础可自由伸缩，根据台座布置情况，每 15m 设置一道 20mm 宽的伸缩缝，两侧支腿基础间距 20m ，基础位置根据制梁台座位置确定，具体见龙门吊基础图。
3、设计参数选定3.1、设计荷载根据龙门吊厂家提供资料显示，吊重50t，自重150t，砼自重按26.0KN/m3计，土体容重按18.5KN/m3计。
从安全角度出发，按g=10N/kg计算。
大柴旦80t龙门吊基础计算书
大柴旦制梁场80t龙门吊基础设计1、设计依据1.1、《基础工程》（清华大学出版社）；1.2、地质勘探资料；1.3、龙门吊生产厂家提所供有关资料；1.4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；1.5、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。
1.6、《弹性地基梁的计算》龙驭球著。
2、设计说明勘探资料显示：场地内主要为碎石土，其承载力为200KPa。
龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，为减少砼方量，基础采用倒T形截面，混凝土强度等级为C25。
龙门吊行走轨道根据龙门吊厂家设计要求采用P50型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。
图2-1 基础横截面配筋图（单位:mm）通过计算及构造的要求，基础底面配置20φ18；箍筋选取φ10@250mm；基础顶面配置6φ18与箍筋共同构成顶面钢筋网片，以提高基础的承载能力及抗裂性；其他按构造要求配置架立筋，具体见上图横截面配筋图。
基础顶面预埋M24轨道螺栓用于固定钢轨。
为保证基础可自由伸缩，根据台座布置情况，按43.5+13*41.5+43.5设置14道10mm宽的伸缩缝，两侧支腿基础间距43m ，基础位置根据制梁台座位置确定。
3、设计参数选定 3.1、设计荷载根据龙门吊厂家提供资料显示，80t 龙门吊行走台车最大轮压：P=320KN 。
砼自重按25.0KN/m3 计。
根据探勘资料取地基承载力特征值： fa=200KPa 截面惯性矩：Ι=0.073m 4 ，其计算过程如下：基础上部：S 上=0.6*0.6=0.36，Y 上=0.4+0.6/2=0.7； 基础下部：S 下=1.4*0.4=0.56，Y 下=0.4/2=0.2组合截面形心坐标Y=（0.36*0.7+0.56*0.2)/（0.36+0.56）=0.396 基础上部对组合截面形心轴惯性矩=0.6*0.6^3/12+0.304^2*0.36=0.044 基础下部对组合截面形心轴惯性矩=1.4*0.4^3/12+0.196^2*0.56=0.029 则组合截面对其形心轴惯性矩为0.044+0.029=0.073 3.2、材料性能(1)、C25砼轴心抗压强度：fc=11.9 轴心抗拉强度：ft=1.27 弹性模量：Ec=2.8*10^4 Mpa (2)、钢筋Ⅰ级钢筋：MPaf y 210=，MPa f y 210'=Ⅱ级钢筋：MPa f y 300=，MPa f y 300'= (3)、地基根据探勘资料取地基承载力特征值： fa=200KPa 4、地基验算4.1、基础形式的选择考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用图4-1形式。
50T龙门吊设计计算书
50t 龙门吊基础设计1、设计依据1.1、《基础工程》；1.2、龙门吊生产厂家提所供有关资料；1.3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 1.4、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。
2、设计说明根据现场情况看：场地现有场地下1.5左右m 深度内为坡积粉质粘土，地基的承载力为180KPa ，基础埋深m h 0.1 。
龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，为减少砼方量，基础采用倒T 形截面，顶宽0.5m 、底宽1m 、高1m 的T 形C30混凝土基础。
沿着钢轨的端头每隔1.2米距离就作预埋厚5mm 钢垫板，每个钢垫板焊4根长度为25cm 的Φ16钢筋作为锚筋。
混凝土强度等级为C30。
龙门吊行走轨道根据龙门吊厂家设计要求采用P43型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。
N1φN5φ8@350基础钢筋布置图1：10图-2.1 基础横截面配筋图（单位:mm ） 通过计算及构造的要求，基础底面配置24φ12；箍筋选取φ8@350；考基础顶面配置5φ12与箍筋共同构成顶面钢筋网片，以提高基础的承载能力及抗裂性；其他按构造要求配置架立筋，具体见图-2.1 横截面配筋图。
基础顶面预埋钢板用于焊接固定轨道钢扣片或预埋φ12钢筋用于固定钢轨。
为保证基础可自由伸缩，根据台座布置情况，每15m 设置一道20mm 宽的伸缩缝，两侧支腿基础间距20m ，基础位置根据制梁台座位置确定，具体见龙门吊基础图。
3、设计参数选定3.1、设计荷载根据龙门吊厂家提供资料显示，吊重50t，自重150t，砼自重按26.0KN/m3计，土体容重按18.5KN/m3计。
从安全角度出发，按g=10N/kg计算。
50吨龙门吊自重：150吨，G4=150×1000×10=1500KN；50吨龙门吊载重：50吨，G5=50×1000×10=500KN；最不利荷载考虑50吨龙门吊4个轮子承重，每个轮子的最大承重；G6=（1500000+500000）/4=500KN；C30混凝能承受的最大压强为2Mpa；吊重50t；考虑冲击系数1.2；天车重3.5t；考虑冲击系数1.2；轨枕折算为线荷载：q1=1.4KN/m；走道梁自重折算为线荷载：q2=2.37KN/m；P43钢轨自重折算为线荷载：q3=0.5 KN/m(计入压板)；其他施工荷载：q4=1.5 KN/m。
60T龙门吊基础计算
60T 龙门吊基础计算书1、设计依据1.1、《弹性地基梁的计算》（龙驭球编著）；1.2、龙门吊生产厂家所提供的相关资料；1.3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；1.4、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）。
2、设计说明龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，为减少砼方量，基础采用倒T 形截面，混凝土强度等级为C30。
龙门吊行走轨道采用龙门吊厂家设计要求采用的起重钢轨型号，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。
3、设计参数的选定3.1、设计荷载根据龙门吊厂家提供资料显示，60T 龙门吊行走时台车最大轮压：P max =220KN ，现场实际情况，单个龙门吊最大负重仅32.5t ，则'max 2208(6032.5)10185.638P KN ⨯--⨯==为安全起见，取P=190KN ；钢砼自重按26.0KN/m 3 计。
3.2、材料性能指标a 、C30砼轴心抗压强度：MPa f c 8.13=;弹性模量：MPaE c 4100.3⨯=;b 、钢筋R235钢筋：MPa f sd 195=;HRB335钢筋：f sd =280MPa 。
3.3、基础截面的拟定及钢筋的配置基础截面采用倒T 形，钢筋布置如图3.3-1所示，下侧受拉钢采用5根B 16钢筋,上侧受压钢筋采用3根B 16钢筋。
N1Φ16 @20N1Φ16 @20N3 10 @25N2Φ16N2Φ16图3.3-1 基础截面钢筋布置图4、计算模型简化基础内力计算按弹性地基梁计算，即将钢筋砼地基看成半刚性的梁，地基看成弹性支承。
钢筋砼地基采用梁单元进行模拟，地基的支承采用地基弹簧进行模拟。
地基梁选取35.5m 进行计算，每个单元长0.5m ，共计71个单元，具体模型见图4-1。
图4-1 midas 计算模型5、钢筋砼的弹性模量的计算根据钢筋砼规范提供的经验公式，钢筋砼地基梁的弹性模量E c 与砼强度指标f cu 的关系为：5210(/)34.72.2c cu E N mm f =+由于规范还规定：f c =0.67f cu ，故55721010 3.361310/23.2523.252.2 2.230c c E KN m f ===⨯++6、地基系数K 0的确定根据我国著名工程院资深院士龙驭球先生编著的《弹性地基梁的计算》一书中表2-1 地基系数K 0参考值可知，地层等级为中等的碎石土的地基系数为0.12～0.2×106KN/m 3,坚硬系数f k =1.5,结合现场实际情况，则K 0=0.2×106×1.5=3×105 KN/m 37、计算结果弯矩计算结果:图5-1弯矩图（KN •m ）剪力计算结果:图5-2剪力图（KN ）反力计算结果:图5-3反力图（KN ）8、结果分析与评价从以上弯矩、剪力及反力图可知，最大正弯矩M max =69.32KN •m ，最大剪力值V max =113.24KN ，最大反力F max =90.53KN 。
龙门吊基础计算书
龙门吊基础计算书一、 工程概况二、 龙门吊检算1、设计依据龙门吊主要部件尺寸及重量序号 部件名称 尺寸单件重量（t）备注总重/t1主梁21450*1120*150012.082件24.16 2端梁3950*1012*1100 1.422件 2.84 3马鞍8190*1000*1030 2.142件 4.28 4支腿9818*1712*2166 4.4318件35.448 5地梁11300*920*800 3.632件7.266台车(移动部件)1900*1465*1500 2.54件107小车(移动部件)4290*5236*2437 19.621件19.628司机室2250*1300*2300 1.21件1.2 9电气室3000*1600*22002.21件 2.2 10配重 6.25件3111渣土罐(移动部件)401件40合计178.12、设计参数：1、从安全角度出发，按g=10N/kg计算。
2、45吨龙门吊自重： G4=108.4×1000×10=1084KN；3、45吨龙门吊载重： G5=（10+19.62+40）×1000×10=696.20KN；4、根据结构力学影响线原理：当起重机移至悬臂梁端头处，吊车支腿承受荷载最大。
即移动荷载下支座反力FR’=(1+9.306/11.6)×696.2=1254.72KN自重荷载下支座反力FR’’=1084/2=542KN故，吊车一侧支腿传递至轮子最大反力FR=1254.72+542=1796.42KN 考虑安全系数1.2，故最大反力设计值为2155.70KN。
45吨龙门吊4个支腿，每个支腿下1个轮子，每个轮子的最大承重标准值：G6=1794.42/2=898.21KN5、混凝土强度：普通混凝土强度C30，C=14.3MPa6、钢板垫块面积：0.40×0.15=0.06 m27、5吨龙门吊边轮间距：L：9.36m3、受力分析与强度验算：45吨龙门吊受力图如下：龙门吊受力分析图冠梁配筋图 门吊基础梁预埋螺栓位置图3.1、根据受力图，两条钢轨完全作用于其下面的混凝土结构上的钢块，钢块镶嵌在混凝土上，故而进行混凝土强度验证：假设：（1）整个钢轨及其基础结构完全刚性（安装完成后的钢轨及其结构是不可随便移动的）。
100龙门吊计算书
中铁十局沈铁公路桥梁合同段100t龙门吊基础计算书一、基本计算参数1、起吊梁板时龙门吊单边荷载以龙门吊将T梁横移到单边时为最不利受力考虑，则每台龙门吊每边最大承载g1=980/2=490KN。
因此龙门吊在纵向边缘上T梁梁板承载最大，承载为g1=490KN。
2、龙门吊自重（一台）按800KN计，则龙门吊单边轨道梁承载g2=800/2=400KN。
3、轨道和轨道基础偏安全取每延米自重g3=1×（1.0×0.6+0.3×0.5）×2.5×10=18.75KN/m二、、轨道梁地基承载力验算轨道基础采用C30钢筋混凝土，台阶式设置，上部为宽50cm，高30cm，下部宽100cm，高60cm，龙门吊脚宽按7m计，轨道应力扩散只考虑两个脚间距离，砼应力不考虑扩散则：轨道梁受压力验算：P=g1+g2+g3=490+400+7×18.75=908.75KN轨道基础砼应力为：σ=γ0P/A=1.4×908.75/7=0.182MPa<[σ]=30MPa轨道基础地基承载力验算地基应力计算:σ=( g1+g2+g3)/A= 908.75÷7÷1=181.75KPa预制场地经换填山皮土碾压之后，承载力标准值为f k=250KPa，可见：σ=181.75KPa<f k=250KPa，轨道基础地基承载力满足要求。
四、龙门吊基础详见附图附图：中铁十局沈铁公路桥梁合同段预制场100t龙门吊轨道基础示意图计算：复核：欢迎您的下载，资料仅供参考！致力为企业和个人提供合同协议，策划案计划书，学习资料等等打造全网一站式需求。
龙门吊基础计算说明书
龙门吊混凝土基础计算说明书混凝土基础下采用含有大小碎石的山皮土1. 计算承载力1）安装钢箱梁最不利位置考虑龙门吊自重110t（计算取120t），运梁小车自重8t(计算取10t)，两小车间距为60cm,梁最重一端72t按荷载最不利位置考虑，考虑受力最大支腿P1=(10+72×1.1)×(44-10)/44+60=128.927t 取130吨考虑平均分布到四个轮上，轮压P=130÷4=32.5t2）安装钢拱最不利位置考虑P1=(10+45×1.1)×(44-3)/44+60=115.443t 取120吨考虑平均分布到四个轮上，轮压P=120÷4=30t安装钢箱梁轮压最大，为最不利条件，下面按照安装这种情况考虑混凝土基础。
2．基础截面设计1)采用截面1000×500mm现初拟弹性地基梁矩形截面尺寸为1000×500mm，长为240m。
A、受力分析采用河卵石和砂砾土组合地基，按弹性半无限理论进行计算现取河卵石和砂皮土地基E0=30MP a混凝土采用C25 E h=28.5GPa2l=240m l=120m 集中力P=32.5t=325kNC25 E=0.8E h=0.8*28.5=22.85GP a=22.8*103MP a计算柔度系数 t≈10 E0（l/h）3/E=10*30/(22.8*103)*(120/0.5)3=181894.737＞10为长梁L≈l*(π/2t)1/3=120*[3.1416/(2*181894.737)]1/3=2.4622L=4.924m因为在集中力作用下，t >10时，所以按长梁计算集中荷载距梁端采用5m>2L=4.924m 采用无限长梁计算 所以按无限长梁受集中荷载计算查表在荷载作用点x=0m 处时 M=38 p=38 Q=50 在x=0.6m 处 ξ=x/L=0.6/2.462=0.244查表用插入法得 M=15 p=30 Q=29在9.5m 处 ξ=3.859 查表 M=0 P=0四个轮的荷载只有两个距离0.6m 的两个轮的荷载叠加影响 在x 1=ξL =2.2*2.462=5.416m 和在x 2=ξL =2.443*2.462=6.016m M=-5M +max =0.01MPl=0.01×（38+15）×325×2.462=424.08kN.mp max =0.01Pp/l=0.01×（38+30）×325/2.462=89.764kN/mQ=0.01QP=0.01×（50+29）×325=256.75 kNM -min =0.01×（-5-5）×325×2.462=-80.015KN.mB 、正弯矩截面设计设受拉钢筋40a mm =，受压钢筋35a mm '=截面有效高度050040460h h a mm =-=-=则单筋矩形截面的最大正截面承载能力为：所以不需采用双筋截面。
龙门吊基础计算书(最终)
广东省龙川至怀集公路TJ31标钢筋加工厂龙门吊基础计算书1、龙门吊基础设计方案我项目钢筋加工厂龙门吊为24m宽，有效起重重量为10T，龙门吊为MH-10-24型，该龙门吊起吊能力为10T的门吊，门吊自重按12T计算。
基础采用条形基础，每隔10m设置一道2cm宽的沉降缝，宽100cm，高50cm，基础采用C20砼，纵向受力钢筋采用两层共六根Φ12mm带肋钢筋，箍筋采用Φ10mm光圆钢筋，箍筋间距为200mm，具体尺寸如图1-1，1-2所示。
图1-2 龙门吊轨道基础断面图2、基底地质情况基底为较软弱的红粘土，经实测地基承载力为160～180Kpa ，采用换填的方法提高地基承载力，基底换填0.3m 厚的碎石渣，未压实，按松散考虑，地基基本承载力为σ0为180kPa ，在承载力计算时取最小值160Kp 。
查《路桥施工计算手册》中碎石渣的变形模量E 0=29～65MPa ，红粘土的变形模量E 016～39MPa,为安全起见，取碎石渣的变形模量E 0=29 MPa ，红粘粘土16MPa 。
3、建模计算3.1、力学模型简化基础内力计算按弹性地基梁计算，用有限元软件Midas Civil2010进行模拟计算。
即把钢筋砼梁看成梁单元，将地基看成弹性支承。
龙门吊自重按12T 计算，总重22T ，两个受力点，单点受集中力11T ，基础梁按10m 长计算。
具体见图3-3。
图3-1 力学简化模型3.2、弹性支撑刚度推导根据《路桥施工计算手册》可知，荷载板下应力P 与沉降量S 存在如下关系：230(1)10cr P b E s ωυ-=-⨯其中：E0-----------地基土的变形模量，MPa ；ω-----------沉降量系数，刚性正方形板荷载板ω=0.88；刚性圆形荷载板ω=0.79；ν-----------地基土的泊松比，为有侧涨竖向压缩土的侧向应变与竖向压缩应变的比值；Pcr-----------p-s 曲线直线终点所对应的应力，MPa ；s-------------与直线段终点所对应的沉降量，mm ；b-------------承压板宽度或直径，mm ；不妨假定地基的变形一直处在直线段，这样考虑是比较保守也是可行的。
200t龙门吊基础设计计算书
200t 龙门吊基础设计1、设计依据1.1、《基础工程》； 1.2、地质勘探资料；1.3、龙门吊生产厂家提所供有关资料；1.4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 1.5、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。
2、设计说明勘探资料显示：场地内2.3m 深度地基的承载力为125KPa ，冻深0.8m ，故选取基础埋深m h 0.1 。
龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，为减少砼方量，基础采用倒T 形截面，混凝土强度等级为C20。
龙门吊行走轨道根据龙门吊厂家设计要求采用P50型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。
4022022025120040403035353535930N3φ8@350N2φ10N4φ8@350N1φ12N2φ10N1φ12N5φ8@350基础钢筋布置图1：10图-2.1 基础横截面配筋图（单位:mm ）通过计算及构造的要求，基础底面配置24φ12；箍筋选取φ8@350；考基础顶面配置5φ12与箍筋共同构成顶面钢筋网片，以提高基础的承载能力及抗裂性；其他按构造要求配置架立筋，具体见图-2.1 横截面配筋图。
基础顶面预埋钢板用于焊接固定轨道钢扣片或预埋φ12钢筋用于固定钢轨。
为保证基础可自由伸缩，根据台座布置情况，每46m 设置一道20mm 宽的伸缩缝，两侧支腿基础间距38m ，基础位置根据制梁台座位置确定，具体见龙门吊基础图。
3、设计参数选定 3.1、设计荷载根据龙门吊厂家提供资料显示，65t 龙门吊行走台车最大轮压：KN P 253max =，现场实际情况，龙门吊最大负重仅40t ，故取计算轮压：KN P 200=； 砼自重按26.0KN/m 3 计，土体容重按2.7KN/m 3计。
3.2、材料性能指标 (1)、C20砼轴心抗压强度：MPa f c 6.9= 轴心抗拉强度：MPa f t 10.1= 弹性模量：MPa E c 41055.2⨯=(2)、钢筋I 级钢筋：MPa f y 210=，MPa f y 210'=II 级钢筋：MPa f y 300=，MPa f y 300'=(3)、地基根据探勘资料取地基承载力特征值：KPa f a 125= 地基压缩模量：MPa E s 91.3= 3.3、基础梁几何特性截面惯性矩：40417.0m I =4、地基验算 4.1基础形式的选择考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用图-4.1形式。
10t龙门吊基础承载力计算书
底面积：A=1.28×0.6=0.768m2
四、计算过程
轴心荷载作用下地基承载力验算
按《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）下列公式验算：
pk=Fk/A=66.95/0.768=87.2KPa
结论：本地地表往下0.5～3米均为粉质黏土，承载力可达130KPa，满足承载力要求。
10T龙门吊基础底承载力计算书
一、计算说明
1、根据“10t龙门吊基础图”典型断面图计算。
2、采用双层C30钢筋混凝土基础。
二、示意图基础类型：条基计 Nhomakorabea形式：验算截面尺寸
剖面:
三、基本参数
1．依据规范
《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2011）
2．几何参数：
已知尺寸：
B1=400mm,
H1=400mm
3．荷载值：
①基础砼：g1=1.28×0.2m2×25kN/m3=6.4kN
②钢轨：g2=1.28×43×10N/kg=0.55kN
③龙门吊轮压：g3=（14+10）÷4×10KN/T=60kN
作用在基础底部的基本组合荷载
Fk=g2+g2+g3=66.95KN
4．材料信息：
混凝土：C30钢筋：HPB300
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**************************轨道板厂 10T 龙门吊基础设计10T 龙门吊基础设计1、设计依据1.1、《基础工程》； 1.2、地质勘探资料；1.3、龙门吊生产厂家提所供有关资料；1.4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 1.5、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。
2、设计说明勘探资料显示：场地内2.0m 深度地基的承载力为125KPa 。
龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，混凝土强度等级为C30。
龙门吊行走轨道根据龙门吊厂家设计要求采用P43型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。
错误!未指定主题。
图1 基础横截面配筋图（单位:m ）通过计算及构造的要求，基础底面配置2φ12；箍筋选取φ8@20；考虑基础顶面配置2φ12与箍筋共同构成顶面钢筋网片，以提高基础的承载能力及抗裂性；其他按构造要求配置架立筋，具体见图1 横截面配筋图。
为保证基础因温度影响产生的伸缩，根据现场实际情况，每20m 设置一道20mm 宽的伸缩缝，两侧支腿基础间距5.0m ，基础位置根据制梁台座位置确定，具体见附图：《龙门吊基础图》 3、设计参数选定 3.1、设计荷载根据龙门吊厂家提供资料显示，10T 龙门吊行走台车最大轮压：KN P 327max =，现场实际情况，龙门吊最大负重10t ，故取计算轮压：KN P 100=； 砼自重按25.0KN/m 3 计，土体容重按2.7KN/m 3计。
3.2、材料性能指标 (1)、C30砼轴心抗压强度：MPa f c 3.14= 轴心抗拉强度：MPa f t 96.1= 弹性模量：MPa E c 4100.3⨯=(2)、钢筋I 级钢筋：MPaf y 210=，MPa f y 210'=II 级钢筋：MPa f y 300=，MPa f y 300'=(3)、地基根据探勘资料取地基承载力特征值：KPa f a 125= 地基压缩模量：MPa E s 91.3= 3.3、基础梁几何特性截面惯性矩：40047.03^25.0*3.0mI ==4、地基验算 4.1基础形式的选择考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用图1形式。
4.2、地基承载力验算每个台座两侧各设一条钢轨，长20m ，两端各设伸缩缝20mm 。
考虑两台龙门吊同时作业，根据65T 龙门吊资料：支腿纵向距离为7.5m ，轮距离0.65m ，结合内模和钢筋骨架长度，前后两龙门吊最小中心间距为22m 。
按最不利荷载情况布置轮压，见图-4.2：图-4.2：荷载布置图（单位：m ）采用弹性地基梁模型计算地基的反力，根据场地地质勘测资料显示，地基持力层为粉质粘土，压缩模量MPa E s 91.3=，查表取泊松比3.0=v ；基础梁边比：460.146===l m ，按柔性基础查表的，影响系数76.1=c I 。
基础截面惯性距：m I 40417.0=。
地基变形模量：MPa E E E s s 90.291.33.013.02112122=⨯⎪⎪⎭⎫⎝⎛-⨯-=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛--==ννβ 地基抗力系数：33/689.18101076.123.010.161090.221m KN I c )νb(E k =⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯⨯=-=-2/689.1810689.18100.1m KN k b k s =⨯=⋅=1436.00417.01055.2410689.1810441034=⨯⨯⨯⨯==I E k c s λ 荷载计算模式判定：P1：作用在基础端头，按半无限长梁计算P2：()πλ>=-⨯=⋅512.665.0461436.0l 按无限长梁计算 P3：()πλ>=--⨯=⋅529.585.665.0461436.0l 按无限长梁计算 P4：()πλ>=-⨯-⨯=⋅435.585.6265.0461436.0l 按无限长梁计算 P5：()πλ>=--⨯=⋅446.385.1315.8461436.0l 按无限长梁计算 P6：()πλ>=--⨯=⋅353.365.022461436.0l 按无限长梁计算 P7：()πλ>=--⨯=⋅236.465.085.15461436.0l 按无限长梁计算 P8：()πλ>=-⨯=⋅330.485.15461436.0l 按无限长梁计算 4.2.1活荷载作用地基反力强度计算 （1）荷载P1对各计算点影响荷载P1按半无限长梁计算：01436.00=⨯==λαa对位置A ：01436.00=⨯==λξx ，查表得反力系数2=p对位置B ：09.01436.065.0=⨯==λξx ，查表得反力系数822.1=p 对位置C ：()08.11436.085.665.0=⨯+==λξx ，查表得反力系数326.0=p 对位置D ：()17.11436.085.6265.0=⨯+⨯==λξx ，查表得反力系数245.0=p对位置E ：()16.31436.085.1385.6265.0=⨯++⨯==λξx ，查表得反力系数08.0-=p 对位置F ：()25.31436.065.085.1385.6265.0=⨯+++⨯==λξx ，查表得反力系数07.0-=p对位置G ：()24.41436.085.665.085.1385.6265.0=⨯++++⨯==λξx ，查表得反力系数069.0=p对位置H ：()33.41436.085.1546=⨯-==λξx ，查表得反力系数087.0=p 对位置I ：61.61436.046=⨯==λξx ，查表得反力系数504.0=p荷载P1按式：p P p λ1=计算P1对各计算点所作用地基反力，具体见表-1。
（2）其他荷载的影响 计算过程见表1：其中：Axi=e -λx (cos λx+sin λx)P ij =P*λ*p(j=1) P ik =P*λ* Axi/2b （k=2～8）考虑基础自重和回填土的重量：(26*1+2.7*0.7)/2*1=13.945Kpa地基的最大反力:108.60+13.945=122.55Kpa ＜[fa]=125Kpa ，满足要求！ 5、基础内力计算基础内力计算采用弹性地基梁算，计算过程见表2、表3 其中：B i1=e -λx *sin λx M i1=-PB ij /λ(j=1) C ij =e -λx (cos λx-sin λx) M ik =P*C ij /4λ(j=2～8) D ij =e -λx *cos λx V ij =-P*D x2/2（j=2～8） V ij =-PC ij (j=1) 6、基础配筋计算 1、判断T 型截面类型：基础在任何一个单元的受力只能是正弯矩或负弯矩，根据充分发挥混凝土的承压能力的原则，确定T 型基础的类型。
第一类，受压区仅位于内；第二类，翼缘和腹板均受压。
翼缘板全部受压：KNKN ＞h h bh f M c j 17.1098.319623.026.13.01106.9)2(6'0'=⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯⨯⨯⨯=-=腹板全部受压：KNKN ＞h h bh f M c j 56.53756.183427.026.17.03.0106.9)2(6'0'=⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯⨯⨯⨯=-=由计算可知：T 型基础为第一类。
2、基础正截面受弯配筋：根据表2可见：Mmax=1.2*537.56=645.07 KN.m (1.2为分项系数) Mmin=-1.2*109.17=-131.0 KN.mmh m ＜b cf M h h x b 512.093.055.0284.03.06106.931007.6452293.093.0220010=⨯==⨯⨯⨯⨯--=--=ξ 25.2638610300284.03.06106.911mm yf xb c f s A=⨯⨯⨯⨯=⨯⨯=下部配钢筋：24φ12(HRB335)，A=2714.4 mm 2 ，ρ=0.68%＞ρmin =0.15%mh b m ＜bcf Mh h x 512.093.055.000148.016106.93101312293.093.022002=⨯==⨯⨯⨯⨯--=--=ξ26.4736103000148.016106.922mm yf x b c f s A =⨯⨯⨯⨯=⨯⨯=上部配钢筋：5φ12(HRB335)，A=565.5 mm 2 ，ρ=0.31%＞ρmin =0.15% 3、基础斜截面受剪配筋：根据表3：Vmax=1.2*309.69=371.63KN ＜0.25βc f c bh 0=0.25*1*9.6*106*0.3*0.93=669.6KN (1.2为分项系数)受剪截面尺寸满足要求。
V=0.7βh f t bh 0=0.7*(800/930)0.25*1.1*106*(0.3*0.665+1*0.265) =344.45KN ＜Vmax故需配箍筋mm h yv f bh t f cs V s v As 0572.093.061021025.11265.0665.03.06101.17.031063.371025.107.0=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯-⨯=-=）（结合构造要求，选φ8@300，335.0=sAsvmm ，%088.010300101.124.024.0%1126.03003004/6814.3266min =⨯⨯⨯===⨯⨯⨯==y t sv sv f f ＞sb nA ρρ满足要求！4、横向抗弯检算取纵向应力分布长度1m 为计算单元，计算部位见图6-1图6-1：横向抗弯计算位置图M=0.5*P j *a j 2 P j ：基底净反力a j ：计算截面到基础边缘的距离(取作用力的边缘为计算截面) M =0.5*108.6*0.352=6.652 kn.m28.132265.0*6102109.0310652.609.0mm hy f M A =⨯⨯⨯==用抗剪箍筋3φ8(A=150.9mm 2)能满足要求。