汽车吊支腿负荷计算精编版

汽车起重机支腿压力实用计算

48235520015010055001.2
15968.5
0.616124235.5
5.5
82.3
158.7
n-汽车吊支腿数量Mkmax-汽车起重机特定吊装工况下最大倾覆力矩 kN*m B-汽车起重机纵向和横向支腿间距中数值较小的支腿间距 m 1.3 支腿压力计算一：当F4≥0时,按以下公式计算a-计算角度，如图所示，当a=arctan(B/L)时最不利L-汽车起重机纵向和横向支腿间距中数值较大的支腿间距 m G6-部分汽车起重机的超起支架、塔况支架、副臂等自重 kN Gn-可能实际存在的其它类别自重 kN K-动载系数，一般取1.1～1.31.2 特定吊装工况下最大倾覆力矩计算
G1-汽车起重机裸机自重 kN G2-部分重型汽车起重机的可拆卸平衡配重自重 kN G3-实际吊载 kN G4-吊索具自重 kN G5-吊钩自重 kN 1.1 作用在支腿上的竖向荷载计算
Fvk-汽车起重机特定吊装工况下作用在支腿上的竖向总载荷 kN FGk-汽车起重机自重 kN 计算公式：F VK =G 1+G 2+K(G 3+G 4+G 5)+G 6+G n B a
M L a M n F F vk 2cos
2sin max k max k 3++=B a
M L a M n F F vk 2cos
-2sin max k max k 4-=B a
M L a
M
n F F vk 2cos -2sin max k max k 1+=B a
M L a M n F F vk 2cos
2sin -max k max k 2+=计算公式：M kmax =(0.5F vk −0.15F Gk )B
计算公式：F GK =G 1+G 2+G 5+G 6
α。

300吨汽车吊支腿受力计算书

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300吨汽车吊支腿下地基承载力计算
考虑到300吨吊车吊装时的实际工况，吊车吊装过程中，吊装空心板
梁、配重与吊车两个支脚成一条直线时为吊车最不利受力状态（如下图所示），故进行支腿承载力计算时，根据1-1吊车受力平面图进行计算，根据图示可知，空心板梁重吊车自重G i=69t，力臂L i=，吊重（空心梁+钢丝绳）
G2二、力臂L2=，吊车配重G3=100t、力臂L3=，根据受力状态图可列方程为：
G i x +G3 x =G2XX
将数据代入以上公式，可得：R i=604KN
混凝土支点自重：2m*3m*2m*25KN/m=300KN，则支点处受力和为：
604+300=904KN故支点处应力为：904/ （2*3）=151Kpa,根据设计资料，在站台面以下2m处地质为硬质粘土0=250Kpa> 151Kpa,故满足地基承载力要求。

L1- -
1 11
用转时旱否利受力状态半匡冬
2）汽车吊选用:
根据提供汽车吊工况参数表以及梁体、吊车自重可查表选择，取双机
抬吊折减系数；吊装示意图如下所示：
吊装空心板梁时：选用两台75t汽车吊，工作半径7m，臂长18m 时对应起吊能力为：32t;故一台吊车吊装能力：32*=＞（+）/2=，满足吊装要求。

吊装300t汽车吊时：选用一台100t、一台200t汽车吊，其中100t汽车吊工作半径6m,臂长时对应起吊能力为：47t；200t汽车吊工作半径12m，臂长对应起吊能力为：，故100t吊车吊装能力：47*=＞，满足吊装要求。

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300吨汽车吊支腿下地基承载力计算
考虑到300吨吊车吊装时的实际工况，吊车吊装过程中，吊装管廊、配重与吊车两个支脚成一条直线时为吊车最不利受力状态（如下图所示），故进行支腿承载力计算时，根据1-1吊车受力平面图进行计算，根据图示可知，吊车自重G1=79.65t，力臂L1=1.367m，吊重（管廊+钢丝绳）G2=40t、力臂L2=20m，吊车配重G3=98.2t、力臂L3=4.181m，根据受力状态图可列方程为：
G1×1.367+G3×4.181=G2×18.549-R1×5.946
将数据代入以上公式，可得：R1=604KN
混凝土支点自重：2m*3m*2m*25KN/m=300KN，则支点处受力和为：604+300=904KN，故支点处应力为：904/（2*3）=151Kpa，根据设计资料，在站台面以下2m处地质为硬质粘土，σ0=250Kpa＞151Kpa，故满足地基承载力要求。

2）汽车吊选用：
根据提供汽车吊工况参数表以及梁体、吊车自重可查表选择，取双机抬吊折减系数0.8；吊装示意图如下所示：
吊装空心板梁时：选用两台75t汽车吊，工作半径7m，臂长18m时对应起吊能力为：32t；故一台吊车吊装能力：32*0.8=25.6t>（46.8+0.38）/2=23.59t，满足吊装要求。

吊装300t汽车吊时：选用一台100t、一台200t汽车吊，其中100t汽车吊工作半径6m，臂长12.2m时对应起吊能力为：47t；200t汽车吊工作半径12m，臂长17.6m对应起吊能力为：49.5t，故100t吊车吊装能力：47*0.8=37.6t>34.69t，满足吊装要求。

汽车吊支腿负荷计算

三一220t汽车吊支腿压力计算书一、工程概况大新大厦改扩建项目1#6015拆卸时需三一220t全路面汽车吊在地面上进行作业，220吨汽车吊吊装50m吊臂时作业半径12m，吊臂重量8.36t。

二.吊装计算参数1).220t汽车吊整机自重72t;2).220t汽车吊平衡重75t;3).6015塔吊吊臂自重8.36t;三、作业工况分析现场情况，最不利吊装工况：1.工况a— 220t汽车吊在作业半径12m处吊装吊臂；四、支腿压力计算1.支腿反力计算公式:N ∑∑+++=XiXi Xi My Yi Yi Yi Mx n Q G ****)( G ——汽车吊整车自重（含配重）；Q ——汽车吊起重载荷（吊重）；N ——汽车吊支腿反力；n ——汽车吊支腿数；Mx 、My ——作用于汽车吊上的外力对通过回转中心的X\Y 轴的力矩值； Xi 、Yi ——支腿至通过回转中心的X 、Y 轴的距离；2.220t 汽车吊整机自重:G=72+75=147t;3.工况a —吊装6015吊臂时的支腿最大压力:1)50m 吊臂自重8.36t考虑动载荷时汽车吊起吊重量:Q=8.36*1.5=12.54t(动载系数取为1.5)2).吊装对X,Y 轴的力矩Mx=12.54*10=125.4t.mMy=12.54*6.6=82.76t.mt N 58.534*3.8*3.8 3.8*76.824*3.8*3.8 3.8*4.1254.5421147)3(=+++=4、220t 汽车吊支腿压力分散处理1).600*600支腿对地下室顶板的压应力:工况中取吊装吊臂时支腿最大压力N=53.58t P=2/49.1600*60010000*58.53600*600mm N N ==2).在4个支腿下垫2m*2m 钢板进行分散处理时支腿压应力: P=2/14.02000*200010000*58.532000*2000mm N N ==吊车支腿压力示意图。

300吨汽车吊支腿受力计算书

300吨汽车吊支腿受力
计算书
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300吨汽车吊支腿下地基承载力计算
考虑到300吨吊车吊装时的实际工况，吊车吊装过程中，吊装空心板梁、配重与吊车两个支脚成一条直线时为吊车最不利受力状态（如下图所示），故进行支腿承载力计算时，根据1-1吊车受力平面图进行计算，根据图示可知，空心板梁重吊车自重G1=69t，力臂L1=，吊重（空心梁+钢丝绳）G2=、力臂L2=，吊车配重G3=100t、力臂L3=，根据受力状态图可列方程为：
G1×+G3×=G2××
将数据代入以上公式，可得：R1=604KN
混凝土支点自重：2m*3m*2m*25KN/m=300KN，则支点处受力和为：604+300=904KN，故支点处应力为：904/（2*3）=151Kpa，根据设计资料，在站台面以下2m处地质为硬质粘土，σ0=250Kpa＞151Kpa，故满足地基承载力要求。

2）汽车吊选用：
根据提供汽车吊工况参数表以及梁体、吊车自重可查表选择，取双机抬吊折减系数；吊装示意图如下所示：
吊装空心板梁时：选用两台75t汽车吊，工作半径7m，臂长18m时对应起吊能力为：32t；故一台吊车吊装能力：32*=>（+）/2=，满足吊装要求。

吊装300t汽车吊时：选用一台100t、一台200t汽车吊，其中100t汽车吊工作半径6m，臂长时对应起吊能力为：47t；200t汽车吊工作半径
12m，臂长对应起吊能力为：，故100t吊车吊装能力：47*=>，满足吊装要求。

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二一 220t汽车吊支腿压力计算书、工程概况大新大厦改扩建项目1#6015拆卸时需三一 220t全路面汽车吊在地面上进行作业，220吨汽车吊吊装50m吊臂时作业半径12m吊臂重量8.36t。

.吊装计算参数11m1) .220t汽车吊整机自重 72t;2) .220t汽车吊平衡重75t;3) .6015塔吊吊臂自重8.36t;三、作业工况分析现场情况，最不利吊装工况：1.工况a— 220t汽车吊在作业半径12m处吊装吊臂;G ――汽车吊整车自重（含配重）;Q 汽车吊起重载荷（吊重）；N ――汽车吊支腿反力；n ――汽车吊支腿数；Mx My 作用于汽车吊上的外力对通过回转中心的X\Y 轴的力矩值;Xi 、Yi ――支腿至通过回转中心的 X 、Y 轴的距离；2.220t 汽车吊整机自重：G=72+75=147t;3.工况a —吊装6015吊臂时的支腿最大压力：2).吊装对X,Y 轴的力矩Mx=12.54*10=125.4t.mMy=12.54*6.6=82.76t.m4、220t 汽车吊支腿压力分散处理1）.600*600支腿对地下室顶板的压应力四、支腿压力计算1.支腿反力计算公式n Z Yi * Yi Z Xi * Xi考虑动载荷时汽车吊起吊重量 :Q=8.36*1.5=12.54t( 动载系数取为1.5）(3)N 二 147 12.54 4 125.4*3.8 3.8* 3.8* 4 82.76*3.8 3.8* 3.8*4 -53.5 & 6, 6-1）50m 吊臂自重8.36t工况中取吊装吊臂时支腿最大压力N=53.58t2).在4个支腿下垫2m*2n i冈板进行分散处理时支腿压应力P=2000* 2000 53.58* 100002000 * 20002=0.14N /mm 吊车支腿压力示意图P=600* 600 53.58* 10000600* 6002= 1.49N /mm。

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三一220t 汽车吊支腿压力计算书一、工程概况大新大厦改扩建项目1#6015拆卸时需三一220t 全路面汽车吊在地面上进行作业,220吨汽车吊吊装50m 吊臂时作业半径12m,吊臂重量8、36t 。

二.吊装计算参数1)、220t 汽车吊整机自重72t;2)、220t 汽车吊平衡重75t;3)、6015塔吊吊臂自重8、36t;三、作业工况分析现场情况,最不利吊装工况:1、工况a — 220t 汽车吊在作业半径12m 处吊装吊臂;四、支腿压力计算1、支腿反力计算公式:N ∑∑+++=Xi Xi Xi My Yi Yi Yi Mx n Q G ****)( G ——汽车吊整车自重(含配重);Q ——汽车吊起重载荷(吊重);N ——汽车吊支腿反力;n ——汽车吊支腿数;Mx 、My ——作用于汽车吊上的外力对通过回转中心的X\Y 轴的力矩值; Xi 、Yi ——支腿至通过回转中心的X 、Y 轴的距离;2、220t 汽车吊整机自重:G=72+75=147t;3、工况a —吊装6015吊臂时的支腿最大压力:1)50m 吊臂自重8、36t考虑动载荷时汽车吊起吊重量:Q=8、36*1、5=12、54t(动载系数取为1、5)2)、吊装对X,Y 轴的力矩Mx=12、54*10=125、4t 、mMy=12、54*6、6=82、76t 、mN 3.8*3.8*76.824*3.8*3.8 3.8*4.1254.5421147)3(+++=4、220t 汽车吊支腿压力分散处理1)、600*600支腿对地下室顶板的压应力:工况中取吊装吊臂时支腿最大压力N=53、58tP=2/49.1600*60010000*58.53600*600mm N N == 2)、在4个支腿下垫2m*2m 钢板进行分散处理时支腿压应力:P=2/14.02000*200010000*58.532000*2000mm N N ==吊车支腿压力示意图。

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考虑到300吨吊车吊装时的实际工况，吊车吊装过程中，吊装空心板梁、配重与吊车两个支脚成一条直线时为吊车最不利受力状态（如下图所示），故进行支腿承载力计算时，根据1-1吊车受力平面图进行计算，根据图示可知，空心板梁重吊车自重G1=69t，力臂L1=，吊重（空心梁+钢丝绳）G2=、力臂L2=，吊车配重G3=100t、力臂L3=，根据受力状态图可列方程为：G1×+G3×=G2××
将数据代入以上公式，可得：R1=604KN
混凝土支点自重：2m*3m*2m*25KN/m=300KN，则支点处受力和为：
604+300=904KN，故支点处应力为：904/（2*3）=151Kpa，根据设计资料，在站台面以下2m处地质为硬质粘土，σ0=250Kpa＞151Kpa，故满足地基承载力要求。

2）汽车吊选用：
根据提供汽车吊工况参数表以及梁体、吊车自重可查表选择，取双机抬吊折减系数；吊装示意图如下所示：
吊装空心板梁时：选用两台75t汽车吊，工作半径7m，臂长18m时对应起吊能力为：32t；故一台吊车吊装能力：32*=>（+）/2=，满足吊装要求。

吊装300t汽车吊时：选用一台100t、一台200t汽车吊，其中100t汽车吊工作半径6m，臂长时对应起吊能力为：47t；200t汽车吊工作半径12m，臂长对应起吊能力为：，故100t吊车吊装能力：47*=>，满足吊装要求。

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三一220t汽车吊支腿压力计算书一、工程概况大新大厦改扩建项目1#6015拆卸时需三一220t全路面汽车吊在地面上进行作业，220吨汽车吊吊装50m吊臂时作业半径12m，吊臂重量8.36t。

二.吊装计算参数1).220t汽车吊整机自重72t;2).220t汽车吊平衡重75t;3).6015塔吊吊臂自重8.36t;三、作业工况分析现场情况，最不利吊装工况：1.工况a — 220t 汽车吊在作业半径12m 处吊装吊臂；四、支腿压力计算1.支腿反力计算公式:N ∑∑+++=Xi Xi Xi My Yi Yi Yi Mx n Q G ****)( G ——汽车吊整车自重（含配重）；Q ——汽车吊起重载荷（吊重）；N ——汽车吊支腿反力；n ——汽车吊支腿数；Mx 、My ——作用于汽车吊上的外力对通过回转中心的X\Y 轴的力矩值； Xi 、Yi ——支腿至通过回转中心的X 、Y 轴的距离；2.220t 汽车吊整机自重:G=72+75=147t;3.工况a —吊装6015吊臂时的支腿最大压力:1)50m 吊臂自重8.36t考虑动载荷时汽车吊起吊重量:Q=8.36*1.5=12.54t(动载系数取为1.5)2).吊装对X,Y 轴的力矩Mx=12.54*10=125.4t.mMy=12.54*6.6=82.76t.mt N 58.534*3.8*3.8 3.8*76.824*3.8*3.8 3.8*4.1254.5421147)3(=+++=4、220t 汽车吊支腿压力分散处理1).600*600支腿对地下室顶板的压应力:工况中取吊装吊臂时支腿最大压力N=53.58tP=2/49.1600*60010000*58.53600*600mm N N ==2).在4个支腿下垫2m*2m 钢板进行分散处理时支腿压应力:P=/14.02000*200010000*58.532000*2000mm N N ==吊车支腿压力示意图本文档部分内容来源于网络，如有内容侵权请告知删除，感谢您的配合！。

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300吨汽车吊支腿下地基承载力计算考虑到300吨吊车吊装时的实际工况，吊车吊装过程中，吊装空心板梁、配重与吊车两个支脚成一条直线时为吊车最不利受力状态（如下图所示），故进行支腿承载力计算时，根据1-1吊车受力平面图进行计算，根据图示可知，空心板梁重吊车自重G1=69t，力臂L1=1.367m，吊重（空心梁+钢丝绳）G2=47.2t、力臂L2=18.549m，吊车配重G3=100t、力臂L3=4.181m，根据受力状态图可列方程为：G1×1.367+G3×4.181=G2×18.549-R1×5.946将数据代入以上公式，可得：R1=604KN混凝土支点自重：2m*3m*2m*25KN/m=300KN，则支点处受力和为：604+300=904KN，故支点处应力为：904/（2*3）=151Kpa，根据设计资料，在站台面以下2m处地质为硬质粘土，σ0=250Kpa＞151Kpa，故满足地基承载力要求。

2）汽车吊选用：根据提供汽车吊工况参数表以及梁体、吊车自重可查表选择，取双机抬吊折减系数0.8；吊装示意图如下所示：吊装空心板梁时：选用两台75t汽车吊，工作半径7m，臂长18m时对应起吊能力为：32t；故一台吊车吊装能力：32*0.8=25.6t>（46.8+0.38）/2=23.59t，满足吊装要求。

吊装300t汽车吊时：选用一台100t、一台200t汽车吊，其中100t汽车吊工作半径6m，臂长12.2m时对应起吊能力为：47t；200t汽车吊工作半径12m，臂长17.6m对应起吊能力为：49.5t，故100t吊车吊装能力：47*0.8=37.6t>34.69t，满足吊装要求。

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吨汽车吊支腿受力计算书 Last updated on the afternoon of January 3, 2021
300吨汽车吊支腿下地基承载力计算
考虑到300吨吊车吊装时的实际工况，吊车吊装过程中，吊装空心板梁、配重与吊车两个支脚成一条直线时为吊车最不利受力状态（如下图所示），故进行支腿承载力计算时，根据1-1吊车受力平面图进行计算，根据图示可知，空心板梁重吊车自重G1=69t，力臂L1=，吊重（空心梁+钢丝绳）G2=、力臂L2=，吊车配重G3=100t、力臂L3=，根据受力状态图可列方程为：
G1×+G3×=G2××
将数据代入以上公式，可得：R1=604KN
混凝土支点自重：2m*3m*2m*25KN/m=300KN，则支点处受力和为：604+300=904KN，故支点处应力为：904/（2*3）=151Kpa，根据设计资料，在站台面以下2m处地质为硬质粘土，σ0=250Kpa＞151Kpa，故满足地基承载力要求。

2）汽车吊选用：
根据提供汽车吊工况参数表以及梁体、吊车自重可查表选择，取双机抬吊折减系数；吊装示意图如下所示：
吊装空心板梁时：选用两台75t汽车吊，工作半径7m，臂长18m时对应起吊能力为：32t；故一台吊车吊装能力：32*=>（+）/2=，满足吊装要求。

吊装300t汽车吊时：选用一台100t、一台200t汽车吊，其中100t汽车吊工作半径6m，臂长时对应起吊能力为：47t；200t汽车吊工作半径
12m，臂长对应起吊能力为：，故100t吊车吊装能力：47*=>，满足吊装要求。

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考虑到300吨吊车吊装时的实际工况，吊车吊装过程中，吊装管廊、配重与吊车两个支脚成一条直线时为吊车最不利受力状态（如下图所示），故进行支腿承载力计算时，根据1-1吊车受力平面图进行计算，根据图示可知，吊车自重G1=79.65t，力臂L1=1.367m，吊重（管廊+钢丝绳）G2=40t、力臂L2=20m，吊车配重G3=98.2t、力臂L3=4.181m，根据受力状态图可列方程为：
G1×1.367+G3×4.181=G2×18.549-R1×5.946
将数据代入以上公式，可得：R1=604KN
混凝土支点自重：2m*3m*2m*25KN/m=300KN，则支点处受力和为：604+300=904KN，故支点处应力为：904/（2*3）=151Kpa，根据设计资料，在站台面以下2m处地质为硬质粘土，σ0=250Kpa＞151Kpa，故满足地基承载力要求。

2）汽车吊选用：
根据提供汽车吊工况参数表以及梁体、吊车自重可查表选择，取双机抬吊折减系数0.8；吊装示意图如下所示：
吊装空心板梁时：选用两台75t汽车吊，工作半径7m，臂长18m时对应起吊能力为：32t；故一台吊车吊装能力：32*0.8=25.6t>（46.8+0.38）/2=23.59t，满足吊装要求。

吊装300t汽车吊时：选用一台100t、一台200t汽车吊，其中100t汽车吊工作半径6m，臂长12.2m时对应起吊能力为：47t；200t汽车吊工作半径12m，臂长17.6m对应起吊能力为：49.5t，故100t吊车吊装能力：47*0.8=37.6t>34.69t，满足吊装要求。

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300 吨汽车吊支腿下地基承载力计算
考虑到300 吨吊车吊装时的实际工况，吊车吊装过程中，吊装空心板梁、配重与吊车两个支脚成一条直线时为吊车最不利受力状态（如下图所示），故进行支腿承载力计算时，根据1-1 吊车受力平面图进行计算，根据图示可知，空心板梁重吊车自重G1=69t，力臂L 1=1.367m，吊重（空心梁+ 钢丝绳）G2=47.2t、力臂L2=18.549m，吊车配重G3=100t、力臂L 3=4.181m，根据受力状态图可列方程为：
G1×1.367+G3×4.181=G2×18.549-R1×5.946
将数据代入以上公式，可得：R1=604KN
混凝土支点自重：2m*3m*2m*25KN/m=300KN ，则支点处受力和为：604+300=904KN，故支点处应力为：904/（2*3）=151Kpa，根据设计资料，在站台面以下2m 处地质为硬质粘土，σ0=250Kpa＞151Kpa，故满足地基承载力要求。

2）汽车吊选用：
根据提供汽车吊工况参数表以及梁体、吊车自重可查表选择，取双机
抬吊折减系数0.8 ；吊装示意图如下所示：
吊装空心板梁时：选用两台75t 汽车吊，工作半径7m，臂长18m时对应起吊能力为：32t ；故一台吊车吊装能力：32*0.8=25.6t> （46.8+0.38 ）/2=23.59t ，满足吊装要求。

吊装300t 汽车吊时：选用一台100t 、一台200t 汽车吊，其中100t 汽车吊工作半径6m，臂长12.2m时对应起吊能力为：47t ；200t 汽车吊工作半径12m，臂长17.6m对应起吊能力为：49.5t ，故100t 吊车吊装能力：47*0.8=37.6t>34.69t ，满足吊装要求。

吨汽车吊支腿受力计算书

300吨汽车吊支腿下地基承载力计算
考虑到300吨吊车吊装时的实际工况，吊车吊装过程中，吊装空心板梁、配重与吊车两个支脚成一条直线时为吊车最不利受力状态（如下图所示），故进行支腿承载力计算时，根据1-1吊车受力平面图进行计算，根据图示可知，空心板梁重吊车自重G1=69t，力臂L1=，吊重（空心梁+钢丝绳）G2=、力臂L2=，吊车配重G3=100t、力臂L3=，根据受力状态图可列方程为：
G1×+G3×=G2××
将数据代入以上公式，可得：R1=604KN
混凝土支点自重：2m*3m*2m*25KN/m=300KN，则支点处受力和为：604+300=904KN，故支点处应力为：904/（2*3）=151Kpa，根据设计资料，在站台面以下2m处地质为硬质粘土，σ0=250Kpa＞151Kpa，故满足地基承载力要求。

2）汽车吊选用：
根据提供汽车吊工况参数表以及梁体、吊车自重可查表选择，取双机抬吊折减系数；吊装示意图如下所示：
吊装空心板梁时：选用两台75t汽车吊，工作半径7m，臂长18m时对应起吊能力为：32t；故一台吊车吊装能力：32*=>（+）/2=，满足吊装要求。

吊装300t汽车吊时：选用一台100t、一台200t汽车吊，其中100t汽车吊工作半径6m，臂长时对应起吊能力为：47t；200t汽车吊工作半径12m，臂长对应起吊能力为：，故100t吊车吊装能力：47*=>，满足吊装要求。

300吨汽车吊支腿受力计算书

300吨汽车吊支腿下地基承载力计算考虑到300吨吊车吊装时的实际工况，吊车吊装过程中，吊装空心板梁、配重与吊车两个支脚成一条直线时为吊车最不利受力状态（如下图所示），故进行支腿承载力计算时，根据1-1吊车受力平面图进行计算，根据图示可知，空心板梁重吊车自重G1=69t，力臂L1=1.367m，吊重（空心梁+钢丝绳）G2=47.2t、力臂L2=18.549m，吊车配重G3=100t、力臂L3=4.181m，根据受力状态图可列方程为：G1×1.367+G3×4.181=G2×18.549-R1×5.946将数据代入以上公式，可得：R1=604KN混凝土支点自重：2m*3m*2m*25KN/m=300KN，则支点处受力和为：604+300=904KN，故支点处应力为：904/（2*3）=151Kpa，根据设计资料，在站台面以下2m处地质为硬质粘土，σ0=250Kpa＞151Kpa，故满足地基承载力要求。

2）汽车吊选用：根据提供汽车吊工况参数表以及梁体、吊车自重可查表选择，取双机抬吊折减系数0.8；吊装示意图如下所示：吊装空心板梁时：选用两台75t汽车吊，工作半径7m，臂长18m时对应起吊能力为：32t；故一台吊车吊装能力：32*0.8=25.6t>（46.8+0.38）/2=23.59t，满足吊装要求。

吊装300t汽车吊时：选用一台100t、一台200t汽车吊，其中100t汽车吊工作半径6m，臂长12.2m时对应起吊能力为：47t；200t汽车吊工作半径12m，臂长17.6m对应起吊能力为：49.5t，故100t吊车吊装能力：47*0.8=37.6t>34.69t，满足吊装要求。

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汽车吊支腿负荷计算

汽车吊支腿负荷计算汽车吊支腿是一种用于汽车起重机、搅拌车和其他重型车辆的装置，用于增加车辆的稳定性和承载能力。

在使用汽车吊支腿时，需要进行负荷计算，以确保吊支腿可以承受所需的重量。

本文将介绍汽车吊支腿负荷计算的基本原理和方法。

1.静态稳定计算静态稳定计算的关键是计算吊支腿的最大承载能力，并确保其能够承受所需的重量。

静态稳定计算一般需要考虑以下几个参数：-吊支腿的长度和背离车体的角度：吊支腿的长度和与车体背离的角度将直接影响吊支腿的承载能力。

一般来说，吊支腿长度越长，背离角度越小，承载能力越大。

-车辆的重量和重心位置：计算吊支腿的承载能力时，需要考虑车辆的总重量和重心位置。

重心位置越高，对吊支腿的负荷也越大。

-地面的稳定性：地面的稳定性也会对吊支腿的负荷产生影响。

如果地面不稳定，吊支腿需要承受更大的负荷。

基于以上参数，可以使用以下公式计算吊支腿的最大承载能力：P = W / sinθ + H * R / (L * sinθ) + M * R / (L * sinθ)其中，P为吊支腿的最大承载能力，W为车辆的总重量，θ为吊支腿与水平面的夹角，H为吊支腿与车体背离的水平距离，R为吊支腿与地面的水平距离，L为吊支腿的长度，M为地面的摩擦系数。

2.动态稳定计算动态稳定计算主要考虑吊支腿在车辆行驶或吊装货物时的稳定性。

动态稳定计算需要考虑以下几个因素：-车辆的动态载荷：车辆行驶或吊装货物时，会产生动态载荷，对吊支腿的负荷产生影响。

动态载荷由车辆的行驶速度、行驶路况和吊装货物的重量等因素决定。

-吊支腿的承载能力：吊支腿需要根据动态载荷计算其承载能力。

一般来说，动态稳定计算中的吊支腿承载能力要比静态稳定计算中的要大。

动态稳定计算的具体方法可以参考相关的国家标准和规范，根据实际情况进行计算。

综上所述，汽车吊支腿的负荷计算需要考虑静态稳定和动态稳定两个方面。

在计算时，需要知道车辆的总重量、重心、吊支腿的长度和背离角度、地面的稳定性等参数，并使用相应的公式进行计算。