张拉伸长量计算表
箱梁单端张拉伸长量计算
194716.26 193183.92 183050.18 180319.66 179775.85 177094.18 176592.32 174910.95 174289.04 172629.60 171508.24
起点 195300
伸长量 总伸长量 总长度
1~2 2~3 3~4 4~5 N4 5~6 6~7 7~8 8~9 9~10 10~11 11~12
3.26 0.37 18.12 2.28 1.97 2.28 0.66 2.3 0.37 1.31 1.34
0 2.655 0 16.574 0 16.574 0 16.699 0 9.574 0
140 140 140 140 140 140 140 140 140
0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015
190000 0.0111 190000 0.0190 190000 0.0323 190000 0.0477 190000 0.0076 190000 0.0477 190000 0.0048 190000 0.0359 190000 0.0073
C匝道现浇箱梁第一联第一段1板理论伸长量
钢束 线段号 l 垂直转角 水平转角 面积 k E kl+μ θe-（kl+μ θ ）平均应力 0.9847 0.9812 0.9757 0.9584 0.9906 0.9588 0.9906 0.9647 0.9950 193805.43 190494.39 186379.80 180227.30 175540.41 171084.19 166671.28 162937.13 159592.58 起点 195300 1~2 2~3 3~4 N2 4~5 5~6 6~7 7~8 8~9 9~10 6.83 0.83 10.91 1.85 4.28 1.58 4.27 1.57 2.22 0 5.984 0 13.371 0 13.371 0 11.31 0 1.732 0.211 2.762 0.468 1.028 0.468 1.028 0.398 0.564 140 140 140 140 140 140 140 140 140 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 190000 0.0154 190000 0.0190 190000 0.0246 190000 0.0425 190000 0.0095 190000 0.0421 190000 0.0095 190000 0.0359 190000 0.0050 192310.86 188677.91 184081.69 176372.92 174707.90 167460.47 165882.09 159992.17 159192.99 0.049 0.006 0.075 0.012 0.028 0.010 0.027 0.009 0.013 0.228174 34.34 伸长量 总伸长量 总长度
40m、45m预应力T梁张拉伸长量计算表
分段四（直线段）
θ(rad) L(cm) θ 1705.200 0.000 0.0015 0.170 0.02558 K μ KL+μθ e-(KL+μθ) 0.97475 Eg（(N/mm2)） 195000.000
N1一端伸长量（ ㎜）ΔL=ΔL1+ΔL2+ΔL3+ΔL4
第 5 页，共 9 页
（二）、N2(两端张拉) 分段一(工作长度)
分段四（直线段）
θ(rad) L(cm) θ 191.000 0.000 0.0015 0.170 0.00287 K μ KL+μθ e-(KL+μθ) 0.99714 Eg（(N/mm2)） 195000.000
N4一端伸长量（ ㎜）ΔL=ΔL1+ΔL2+ΔL3+ΔL4
第 4 页，共 9 页
二、40mT梁预应力钢绞线伸长量计算 （一）、N1(两端张拉) 分段一(工作长度)
分段四（直线段）
θ(rad) L(cm) θ 1955.000 0.000 0.0015 0.170 0.02933 K μ KL+μθ e-(KL+μθ) 0.97110 Eg（(N/mm2)） 195000.000
N1一端伸长量（ ㎜）ΔL=ΔL1+ΔL2+ΔL3+ΔL4
第 1 页，共 9 页
（二）、N2(两端张拉) 分段一(工作长度)
θ(rad) L(cm) θ 60.000 0.000 0.0015 0.170 0.00090 K μ KL+μθ e-(KL+μθ) 0.99910 Eg（(N/mm2)） 195000.000 Ay(mm2) δk（MPa） 139.000 1395.000 起点力 193905.000 终点力P(N) 193817.769 伸长量（㎜） ΔL=P×L/Ay×Eg ΔL1 4.29 伸长量（㎜） Ay(mm2) δk（MPa） 139.000 1395.000 起点力 193817.769 终点力P(N) 193506.879 ΔL=P×L/Ay×Eg ΔL2 15.28 伸长量（㎜） Ay(mm2) δk（MPa） 139.000 1395.000 起点力 193506.879 终点力P(N) 190631.191 ΔL=P×L/Ay×Eg ΔL3 29.46 伸长量（㎜） ΔL=P×L/Ay×Eg ΔL4 0.0015 0.170 0.02011 0.98009 195000.000 139.000 1395.000 190631.191 188727.555 93.33 142.37
30mT梁负弯矩张拉力及伸长量计算表建泰A5标(优选.)
最新文件---------------- 仅供参考--------------------已改成-----------word文本 --------------------- 方便更改建泰高速A5合同段30m预制T梁负弯矩张拉力及伸长量计算书一、张拉力计算：钢绞线：每束钢绞线张拉控制应力为0.75f pk=1395MPa。
公称面积：139mm2每束张拉控制力为：139×1395=193.9KN钢绞线张拉力：坊溪大桥30米T梁负弯矩油表读数注：张拉力及油表读数各取一位小数。
二、伸长值计算Pp=P[1-e－(μθ+kx)]/(kx+μθ)Pp——预应力筋平均张拉力（N）P——预应力筋张拉端的张拉力。
μ——预应力钢筋与管道壁的摩擦系数。
预埋金属螺旋管道μ=0.25θ——从张拉端至计算截面曲线管道部分切线的夹角之和(rad) 。
k——管道每米局部偏差对摩擦的影响系数。
预埋金属螺旋管道K=0.0015x——从张拉端至计算截面的管道长度。
预应力筋的理论伸长值：ΔL= Pp*L/(Ap*Ep)L：预应力钢筋的长度(张拉端至锚固端之间的距离)（mm）；Ep：预应力钢筋弹性模量，Ep=2.007×105MPaAp:预应力筋的截面面积（mm2）。
N1：ΔL= P[1-e－(μθ+kx)]/(kx+μθ)*L/(Ap*Ep)=198747.5*【1-e－(0.25*0.157+0.0015*8.5205)】*8770.5/(139*2.05×105)=61mm满足设计要求56.6mm。
（设计伸长量已扣除初始张拉力后的一端引量）其中P=193.9*1*1000*1.025 （2.5%为锚下应力损失补偿）θ= 9*3.14/180=0.157(Rad)x=(11.461/2+1.220+10*0.157)=8.5205mL=8.5205*1000mm+250mm=8770.5mm （250mm 为单端工作长度）最新文件---------------- 仅供参考--------------------已改成-----------word文本 --------------------- 方便更改。
张拉计算表(30mT梁)
Y=0.021557X+0.167729 Y=0.02149X+0.262853
钢束编号
单端理 控制张拉 论伸长 力P(KN) 量△ L(cm)
1562.400 1171.800 1171.800 97.9 74.9 74.9
N1 N2 N3
组合1：千斤顶编号1121＃与油压表编号HC65542139544＃组合使用，线性回归使用曲线方程为 组合2：千斤顶编号14267＃与油压表编号HC65542139541＃组合使用，线性回归使用曲线方程为
97.94 Δ L(mm) 27.97 6.18 34.74
单端伸长值合计(sum△L)[含锚具回缩量]-单位：mm a角验算=弧长/（半径×π /180）= 分段 第一段 钢束 编号 N2 第二段 第三段 6 钢束数 a角° 0 5 0 15 半径 长度x(m) 5.848 1.307 7.452 θ (rad) 0 0.087266 0 4.99237 kx+μ θ 0.008772 0.015487 0.011178 k= 0.0015 e-(kx+μ θ ) 0.991266 0.984632 0.988884 起点力(Pq) 1171800 1161565 1143714 μ = 0.155 终点力 Pp (Pz) 1161565 1166683 1143714 1131000 1152640 1137357
30米连续T梁中梁单端伸长值计算书（中跨中梁）
张拉控制 参数 抗拉强度(Mpa)Fpk= 锚具回缩量（mm）= 6 分段 第一段 钢束 编号 N1 第二段 第三段 8 钢束数 a角° 0 7.5 0 30 1860 控制应力= 75% =1395Mpa 钢绞线截面面积(mm²)S= 140 k= 0.0015 e-(kx+μ θ ) 0.988144 0.974177 0.995896 起点力(Pq) 1562400 1543876 1504008 弹性模量Ep(Mpa)= μ = 0.155 终点力 (Pz) 1543876 1504008 1497836 Pp 1553138 1523942 1500922 Δ L(mm) 50.62 24.46 16.86 195000 a角验算=弧长/（半径×π /180）= 7.4771 半径 长度x(mm) 7.951 3.915 2.741 θ (rad) 0 0.1309 0 kx+μ θ 0.011927 0.026162 0.004112
箱梁预应力张拉力和理论伸长量计算
25m箱梁预应力张拉和理论伸长量计算一、张拉力计算〔校核图纸〕1、钢绞线参数Øj钢绞线截面积：A=140mm2，标准强度：R b y=1860Mpa，弹性模量E y=1.95×105Mpa2、张拉力计算a、单根钢绞线张拉力P=5 R b y×A=5×1860×106×140×10-6Knb、每束张拉力(中跨梁)N1~N2〔4索〕：P总=1×4=Kn〔标准〕*1.02= KnN3~N4〔3索〕：P总=1×3=Kn〔标准〕= Knc、每束张拉力(边跨梁)N1~N4〔4索〕：P总=1×4=Kn〔标准〕Kn二、设计图纸中钢绞线中有直线和曲线分布，且有故P≠P P（1）中跨箱梁1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯N1：理论计算值〔根据设计〕1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯N2：理论计算值〔根据设计〕1.3:N3钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯1.4:N4钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N4：理论计算值〔根据设计〕〔2〕、边跨箱梁1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯N1：理论计算值〔根据设计〕1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯N2：理论计算值〔根据设计〕1.3:N3钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯1.4:N4钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N4：理论计算值〔根据设计〕备注：以上终点力P P〔KN〕、ΔL〔mm〕伸长量根据以下公式计算P〔1- e-(kx+μθ)〕〔1〕、P P= kx+μθP P L〔2〕、ΔL= A P E P35m箱梁预应力张拉和理论伸长量计算一、张拉力计算〔校核图纸〕1、钢绞线参数Øj钢绞线截面积：A=140mm2，标准强度：R b y=1860Mpa，弹性模量E y=1.95×105Mpa2、张拉力计算a、单根钢绞线张拉力P=5 R b y×A=5×1860×106×140×10-6Knb、每束张拉力(中跨梁)N1~N5〔4索〕：P总=1×4=Kn〔标准〕*1.02= Knc、每束张拉力(边跨梁)N1、N5〔4索〕：P总=1×4=Kn〔标准〕*1.02= KnN2~N4〔5索〕：P总=1×5=Kn〔标准〕*1.02= Kn二、设计图纸中钢绞线中有直线和曲线分布，且有故P≠P P〔1〕、中跨箱梁1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯N1：理论计算值〔根据设计〕1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯N2：理论计算值〔根据设计〕1.3:N3钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯1.4:N4钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N4：理论计算值〔根据设计〕1.5:N5钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N5：理论计算值〔根据设计〕〔2〕、边跨箱梁1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯N1：理论计算值〔根据设计〕1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯1.3:N3钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯N3：理论计算值〔根据设计〕1.4:N4钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N4：理论计算值〔根据设计〕1.5:N5钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N5：理论计算值〔根据设计〕备注：以上终点力P P〔KN〕、ΔL〔mm〕伸长量根据以下公式计算P〔1- e-(kx+μθ)〕〔1〕、P P= kx+μθP P L〔2〕、ΔL= A P E P。
张拉伸长量计算
N4
4
208
T1
4
50
T1
4
50
1～2 2～7 0～1
0.000 3.500 0.300 0.000 5.000 0.300 0.000 7.500
0 0 0 0 0 0 0 0
0.000 0.005
1.000 0.995 1.000
0.000 193905 0.000 0.000 193905
负弯矩
边跨非 连续端 N2 4 138
0.650 0.000 0.721 0.785 1.852 2.880 3.551 0.650 0.000 1.066 0.733 7.970 0.300 0.000 3.000 0.300 000 3.000 0.300 0.000 6.500 0.650 0.000 0.721 0.785 8.535 3.927 0.785 0.650 0.000 0.721 0.785 6.928 3.927 2.407 0.650 0.000
6 6 35 20 3 0.52 0 6 6 25 20 13 0.52 0 9 5 55 0.52 0 6 6 23 20 15 70 70 70 70
0.000 0.000 193696 191954 191422 186077 185088 0.000 0.000 193595 192205 189921 0.000 0.000 193034 0.000 0.000 193034 193469 21 21 193469 21 21 193750 192899 191060 8 5 56 69 193800 192823 191688 188737 185582 5 6 13 20 24 68
0 1.8 0 5 0 0 0 0 1.4 0 0 0 0 1.8 0 5 0 0 0 0 1.8 0 5 0 0 0 0 1.8 0 5 0 0 0 0 1.4 0 0
30m箱梁张拉伸长量计算
值 计 算 表（60°角）100%锚下应力
]/ (kl+uθ ) P=σk×Ap×n×b
θ 从张端至计 算截面曲线 孔道部分切 线的夹角之 和(rad) 0 0.08726646 0 0 0.08726646 0 0 0.08726646 0 0 0.02443461 0 0 0.08726646 0 0 0.08726646 0 0 0.08726646 0 0 0.02443461 0 K U 孔道每米 预应力筋 局部偏差 与孔道壁 kl+uθ 对摩擦的 的摩擦系 影响系数 数 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.014952 0.020726 0.001091 0.012543 0.020726 0.003524 0.010133 0.020726 0.005957 0.001599 0.005253 0.019088 0.012371 0.020726 0.003966 0.00996 0.020726 0.006368 0.007552 0.020726 0.008766 0.001599 0.005253 0.019475 b（超张 σk Pz n 拉系数， 预应力筋 预应力筋 同时张拉 低松弛筋 的张拉控 终点张拉 预应力筋 取 1.0 ； 制应力 力（N） 根数 摩阻损失 (MPa) 取3%） 192401.6 188455 188249.6 192865.6 188909.5 188245 193331 189365.3 188240.7 194988 193966.3 190299.1 192898.9 188942.1 188194.2 193364.5 189398.1 188195.9 193830.7 189854.7 188197.8 194988 193966.3 190225.5 1395 1395 1395 0 1395 1395 1395 1395 1395 1395 1395 1395 1395 1395 1395 1395 0 1395 1395 1395 1395 1395 1395 1395 1395 1395 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0.987535322 0.979487518 0.9964827 0.989917905 0.979487518 0.994061205 0.998402335 0.994760334 0.981093513 0.987705686 0.979487518 0.996041854 0.990089423 0.979487518 0.99365273 0.992476679 0.979487518 0.991272309 0.998402335 0.994760334 0.980713903 1 1 1 1 1 1
预应力钢绞线初张拉理论伸长量计算表
中交一公局海威公司遂平制梁场
32m预应力箱梁钢绞线理论伸长量计算书
一、根据桥梁施工技术规范（JTJ041-2000)附录G 预应力筋平均张拉力的计算公式：
平均张拉力 Pp=p(1-e-(kx+μθ))/(kx+μθ)
二、根据桥梁施工技术规范（JTJ041-2000)12.8.3-1公式:
理论伸长量ΔL=Pp*L/(Ap*Ep)
`
三、根据设计图纸通桥（2008）2322-II-006预应力筋位置图（二），对钢绞线理论伸长值采用分段计算，最后求和的方法，复核图纸设计的伸长量（按图纸设计参数计算），结果与图纸设计一致。
按照此计算方法，我们引入公式Pz=Pe-(kx+μθ)，即前一线段的终点力作为下一段的起点力，依次类推，计算平均张拉力Pp.对于既有平弯又有竖弯的孔道，应分别计算；在平弯里线段是斜线或直线的，在竖弯里是圆弧的线段，应按圆弧计算。
千斤顶的工作长度现场量测，取值67cm.这一段的理论伸长量由于在啦叭口外，我们可认为力在传递过程中不变，即k,μ均取为0，张拉力取锚外控制力进行计算。
各束预应力筋分段见下表：
附：
1、预初张拉理论伸长值计算表
2、终张拉理论伸长值计算表。
预应力钢绞线张拉理论伸长量分段计算表
0.0632 0.0203 ###### ######### ########### ###########
0.0000 0.0021 ###### ######### ########### ###########
△L(mm)
72.10 20.60 9.50
总伸长量(mm)
204.40
设计值（mm）
0.0000 0.0136 ###### ######### ########### ###########
168.20
设计值（mm）
167.12
对比
△L(mm)
17.50 4.60 62.00 0.646%
计算：
复核：
监理工程师：
桥宽7.5m，跨径30m预应力小箱梁张拉理论伸长值计算表
本工程项目预应力钢绞线按照设计要求进行采购
曲线 1.8951 0.0632 0.0186 ###### ######### ########### ########### 12.90
直线1 0.4930 0.0000 0.0007 ###### ######### ########### ###########
总伸长量(mm)
169.00
设计值（mm）
计算公式
1
△L=(Pp×L)/(Ap×Ep)
2
Pp=Pq×(1-e-(kx+μθ)/(kx+μθ)
3 Pz=Pq×e-（kx+μθ）
4
Ap=139mm2
Ep=195000MPa
K=0.0015
μ=0.2
桥宽7.5m，跨径30m预应力小箱梁张拉理论伸长值计算表
分段
X(m)
直线2 9.8463 曲线 4.0842 直线1 0.9470 总伸长量(mm)
张拉理论伸长量计算
张拉理论深长量计算4T＝Nsinα＋Fcosα=N(sinα＋μcosα)当角度α与摩阻系数μ都不变时，增大拉力T，N必然增大，因此，钢绞线必然与夹片沿T方法移动，以达到新的平衡。
因此，量测千斤顶活塞行程应进行修正。
2、直接量测钢绞线的伸长量的方法（简称“直接法”）。
即在工具锚外侧的钢绞线上做标记，做为量测的基准。
如图3所示。
使用这种方法有一个优点：不论经过几个行程，均以此来量测分级钢绞线的长度，累计的结果就是初应力与终应力之间的实测伸长值。
但也有两个缺点：一是量测不方便。
二是钢绞线在受力时，端头有发散现象，对钢绞线的伸长量有影响。
通过实践，采用自制的标尺，很好的解决了这个问题。
如图4所示，标尺为铝制的方条，长约10cm，宽高约为25mm，上留一直径约10mm的圆孔，圆孔上有固定螺丝。
张拉时，用铝条的圆孔套住钢绞线，并拧紧螺丝，做为标记。
既量测方便又解决了端头的发散现象。
注意标尺应尽量装在远离钢绞线端头的位置。
通过这个装置，量测的伸长量与理论值相符。
三、实际伸长量的测定（一）几个伸长量（回缩量）概念在说明实测伸长量的测定原则之前，说明一下几个伸长量与回缩量的概念。
1、工作长度的伸长量在钢绞线预应力张拉施工中，目前常用的千斤顶的工作锚位置分前夹式和后夹式，我们使用的是穿心式千斤顶，后夹式的，张拉时钢绞线在千斤顶中的工作长度较长，如图1 所示。
一梁端工作长度一般是指在张拉千斤顶装入钢绞线后，从工具锚锚板中心至工作锚锚板中心的距离。
即工作长度=千斤顶长度+锚厚度。
其伸长量可以通过计算得出：ΔL工作长度= PL/（Ap Ep）。
该值一般按理论计算取值。
2、工作锚具钢绞线回缩量该值理论上，一般取6mm，用来计算锚上的张拉控制应力及衡量实际测量回缩量精度的标准。
目前钢绞线预应力张拉施工以使用YCW型液压千斤顶为主，该千斤顶与工图4直接法量测装置图3 直接法量测方法5作锚接触处，设有一块限制工作锚夹片在张拉过程位移的限位板，钢绞线在张拉时工作锚夹片跟随钢绞线的拉伸，向后移动至限位板凹槽的底部，对钢绞线失去约束，当千斤顶将钢绞线张拉至设计控制张拉力，在回油放松钢绞线的瞬时，钢绞线弹性收缩，工作锚夹片跟随收缩向锚环孔内位移，随即将钢绞线锚固，这就是工作锚锚塞回缩的全过程。
箱梁张拉伸长量计算
0.01198 0.03081 0.09402 0.00915 0.04603 0.00882 0.00630 日期：
20.7
41.4
控制应力σ 应力损失σ
平均σp
分段伸长量Δl
ΔL
2Δ L
201159 200640.0 179857.9 174827.9 169273.2 167909.9 162575.0
箱梁纵向钢绞线伸长量
依据公式： Δ L=（P x L)/(AY x EY) 式中：μ =0.17 Ey=1.95x105 Mpa
钢束编号 分段长度L 曲线夹角θ KL μθ
其中：
Ｐ=P(1-e-)kx+μ θ ))/(kx+μ θ ) k=0.0015
KL+μθ e-（KL+μθ）
AY=140mm2
钢束编号
分段长度L
曲线夹角θ
KL
μθ
KL+μθ
e-（KL+μθ）
N2
3.5183 1.885 2.708 计算：
0 0.3142 0.0000
0.00527745 0.00000 0.0028275 0.05341 0.004062 0.00000 复核：
0.00527745 0.9947365 0.05623583 0.9453162 0.004062 0.9959462
分段伸长量Δl
21.9
43.8
控制应力σ 应力损失σ
ΔL
201159 200464.2 195352.3 194426.2 185843.1 180837.1 监理：
694.8 5112.0 926.1 8583.1 5006.0 334.2
200811.4 197897.2 194888.8 190102.3 183328.7 180670.0
钢束伸长量计算表
复核：
计算：
边跨N2钢束张拉理论伸长量计算表（锚下张拉力 线段 1 L1 2 L2 3 L3 4 L4 分段长 L(m) 8.048 4.267 9.776 2.529 曲线包角
θ (°) θ （rad）
781.2 各段平均力 （KN） 769.7801 756.0499 768.7882 755.0755
KN,x=4股） 各段终点力 （KN） 758.472 753.633 756.509 753.644 总伸长量∑Δ L(mm) 分段伸长量 Δ L(mm) 56.73 29.54 68.82 17.49 172.59
30m小箱梁预应力钢绞线张拉理论伸长量计算表 （k=0.0015,µ=0.2）
A B C D E
E=D*π /180
F
G
H
I In=Jn-1*Hn
J Jn＝G*Jn－1
K
Kn＝In*Cn/（0.14*195*x）
计算公式
边跨N1钢束张拉理论伸长量计算表（锚下张拉力 线段 1 L1 2 L2 3 L3 4 L4 分段长 L(m) 10.732 8.439 5.819 1.871 曲线包角
kx＋µθ 0.0423 0.0388 0.0349 0.0077
e－kx＋µθ 0.9586 0.9619 0.9657 0.9923
1－e－kx＋µθ kx＋µθ 0.9792 0.9808 0.9827 0.9962
7.5 7.5 7.5 1.4
0.1309 0.1309 0.1309 0.0244
θ (°) θ （rad）
781.2 各段平均力 （KN） 778.2738 769.2803 778.2446 769.2801
KN,x=4股） 各段终点力 （KN） 775.355 763.238 775.297 763.295 总伸长量∑Δ L(mm) 分段伸长量 Δ L(mm) 12.47 73.98 12.82 73.27 172.53
预应力钢绞线张拉理论伸长量分段计算表
本工程项目预应力钢绞线按照设Байду номын сангаас要求进行采购
计算参数计算： 钢绞线编号 T1 T2 fpk= 1860 工作长度mm （L1） 100 100 直线长度 mm(L2) 7000 14000 K= 0.0015 束数 1 1 μ = 0.25 张拉端张拉控制力 195300 195300 Ap= 140 L1工作长度 （mm） 1.430769231 1.430769231 Ep= 195,000 L2工作长度 （mm） 50.07692308 100.1538462 总延伸量 （mm） 51.51 101.58 备 注 钢绞线 长mm 7600 14600
4#千斤顶校验回归方程为：P(x)=0.0366x+0.3478
4#千斤顶校验回归方程为：P(x)=0.0366x+0.3478
钢绞线为4根，张拉控制力Ｐ＝781.2 张拉阶段 25% 50% 100% 张拉力（KN） 195.3 390.6 781.2 油表读数 （Mpa） 7.49578 14.64376 28.93972
3#千斤顶校验回归方程为：P(x)=0.0354x+0.1748
备注： 本25m箱梁的预应力钢绞线按照设计要求均按照两段设计，钢绞线计算长度已经包括了工作长度100mm（设计工作长度300，此长 度包含在钢绞线设计总长度中）。 . 2 计算： 复核： △L=(Pp×L)/(Ap×Ep) 直线部分Pp=P
钢绞线为3根，张拉控制力Ｐ＝781.2 张拉阶段 张拉力（KN） 10% 20% 100% 146.475 292.95 585.9 油表读数 （Mpa） 5.360015 10.54523 20.91566
伸长量计算及张拉力终张拉
Z
单一运动
往复运动
沿X
直
线 运
沿Y
动
进退 横漂
纵荡
X
横荡 Y
沿Z
升沉 Heaving
垂荡Yawing
绕X
横倾
Hale Waihona Puke 横摇 Rolling转 动
绕Y
绕Z
纵倾 回转
纵摇 Pitching
摇 摆
运
首尾摇
动
第1页/共14页
四、摇摆运动的危害 1、横摇使货物移动，船舶因过度倾斜而倾覆。 2、纵摇、升沉运动产生的附加应力导致船体折断。 3、甲板易浸水，抗沉性降低。 4、阻力增加，螺旋桨产生飞车，效率下降，航速下降，船 舶失速。 5、乘员晕船，工作条件恶化。 6、影响机器设备和航海仪器的正常运转。
1、襟翼舵 2、转柱舵 3、组合舵 4、主动舵 5、反应舵
襟翼舵
第11页/共14页
组合舵
转柱舵
第12页/共14页
思考题
1、什么是船舶的摇摆运动？船舶的哪些运动属于摇摆运动？ 2、什么是船舶的横摇周期？
它与船舶摇摆性与初稳性的关系如何？ 3、什么是船舶的摇摆？避免谐摇的办法是什么？ 4、回转运动分哪三个阶段？ 5、什么叫回转圈？它有什么作用？ 6、K、T 指数的定义和作用？
1、波浪周期T W （Wave period） 2、三种典型摇摆
当T θ>> T W
巍然不动
当T θ<< T W
随波逐流
当T θ=T W 谐摇（Synchronous rolling） 避免谐摇的办法：改变航速或航向
第3页/共14页
七、减摇装置（Stabilizer） 1、舭龙骨（Bilge keel）装于船中两舷舭部外侧，与舭部外板垂直的长条形板材 结构。是最简单而有效的减摇装置。当船舶横摇时，舭龙骨产生与横摇方向相反的 阻力，形成减摇力矩，从而减小船舶的横摇。舭龙骨结构简单、造价低、效能高、 便于维护，因此得到广泛的应用。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
N1 束
L（m）
R
1 11.000 0.000
2
2.000
45.000
3
1.775
10.000
θ(rad) 0.00000 0.04444 0.00000
kl+uθ 0.01650 0.01056 0.00266
e-(kl+uθ) 0.98366 0.98952 0.99734
终点力 (KN)
192.109
平均力 一段伸长量 总伸长量
(KN)
(cm)
(cm)
190.254 7.7
190.094 188.818 1.4
189.589 189.334
1.2
∑
10.3
20.6
纵向预应力钢束伸长量计算 N2
N1 束
L（m）
R
1 10.000 0.000
2
2.000
45.000
3
2.775
0.000Байду номын сангаас
∑
θ(rad) 0.00000 0.04444 0.00000
θ————从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）
k ————孔道偏差影响系数 k=0.0015
μ————孔道摩擦系数
μ =0.17
其它说明：钢束采用¢j15.24钢绞线。 单根钢绞线控制应力 k 0.75，Ryb单根张拉力为19.53t 。
纵向预应力钢束伸长量计算 N1
△
L
A k P p p E L 0 . p 75 R y b
Pp
P
( 1
kx
e
(
k
x
)
)
30米箱梁（边跨）预应力钢束伸长量计算书
计算依据：施工图纸及公路桥涵施工技术规范JTJ041-2000
计算公式：
△ L Pp L ApE p
P (1 e (kx ) ) Pp kx
式中： Pp————预应力筋的平均张拉力（N） L ————预应力筋的长度（mm) Ap————预应力筋的截面面积（mm2） Ap＝140mm2 Ep————预应力筋的弹性模量（N/mm2） Ep=1.95×105N/mm2 P ————预应力筋张拉端的张拉力（N）
10.3
20.6
表中
数值
的来
源请
查表
内的
内含
公式
五龙
kl+uθ 0.01500 0.01056 0.00416
e-(kl+uθ) 0.98513 0.98952 0.99585
终点力 (KN)
平均力 一段伸长量 总伸长量
(KN)
(cm)
(cm)
192.397 190.682
7.0
190.379 189.101
1.4
189.590 188.918
1.9