单管塔圆形底板圆柱独立基础验算表格Excel
单层地下室标准柱网抗浮验算表格Excel
梁宽
梁高 柱墩高
h5=
350 mm 800 mm 0.65 m
顶板覆土 高顶板h1厚=
底板面h2层= 厚底板h3厚= h4=
1200
250
100
350 顶板上 基压础重面组层 压抗重浮组重合 要性系
mm mm mm mm
0.9 0.9 1.1
C 水浮力
D 抗浮验 算
∑ Gk/Nw,k=
0.960
Nw,k=rm*H1=
40.500 kN/m2
<Kw，抗浮不
满每足根要柱求下所需 抗拔力242.Fra bibliotek54kN
(计算完成)
单层地下室标准柱网抗浮验算 A200422
1
A 参数输 入
单层
适地用下于
(抗标浮高水
除±注.明00 相抗当浮于水 位：绝
11.35 m 10 m
柱网宽 柱网A宽= 柱墩B长=
A1=
5.55 m 7.7 m 2.7 m
土面标高 抗浮水Ha位= 顶标板高面Hb标= 底高板面Hc标= 顶板高建筑Hd面= 水层头厚度高h度6=
H1=
-0.35 m -1.35 m -1.55 m -5.05 m
g9=
16.2 kN/m2 3.24 kN/m2
0 kN/m2 6.25 kN/m2
0 kN/m2 1.391 kN/m2 0.373 kN/m2 1.98 kN/m2 8.75 kN/m2 0.695 kN/m2
合计：∑Gk=
38.879 kN/m2
室外地坪 设抗计浮标水
位：设计
-0.35 m -1.35 m
0 mm 4.05
柱截面 b= 柱截面 h= 柱墩宽 B1=
【实用工具】独立基础计算表
AB C E F G H I J K L M N O P Q R S T U V W X位置编号类型个数台高H 宽B 宽b1宽b2K/高h1高h2面积 周长体积M3模板M2体积M3模板M2梁头梁LK 梁LG 梁长数量体积M3模板M2体积M3a轴ct1六500.8 2.131.6850.4770.4 1.442.64 5.869105.6234.616.2832.8420.20.5 2.610.26 3.120.04b轴ct2矩10.81226 1.6 4.680.2640.6810.20.6 5.410.6487.560.04a轴ct1六60.8 2.131.6850.4770.4 1.442.64 5.86912.6728.07 1.9543.94110.20.5 6.310.637.560.04a轴ct2矩512 2.65.29.22645.90.616510.20.5 2.910.29 3.480.04a轴ct3六50.9 2.54 1.940.630.5 1.83.9737.20917.8832.36 2.362 3.95410.20.4 5.410.432 5.40.04a轴ct4矩20.966362464.843 3.844 4.9620.20.5 2.610.26 3.120.04a轴ct5六50.96 1.940.636 1.629.1218.3131.182.0815.499.50120.20.78.71 1.21813.920.04a轴ct6矩20.95525204535.7 2.704 4.1630.20.52.310.232.760.04a轴ct7六20.9 2.61.550.80.5 1.84.0987.0687.37612.720.967 1.554承台垫层基础梁独立基础工程量计算表位置编号类型个数台高H宽B宽b1宽b2K/高h1高h2面积 周长体积M3模板M2体积M3模板M2梁头梁LK梁LG梁长数量体积M3模板M2体积M3位置编号类型个数台高H宽B宽b1宽b2K/高h1高h2面积 周长体积M3模板M2体积M3模板M2梁头梁LK梁LG梁长数量体积M3模板M2体积M3位置编号类型个数台高H宽B宽b1宽b2K/高h1高h2面积 周长体积M3模板M2体积M3模板M2梁头梁LK梁LG梁长数量体积M3模板M2体积M3Y模板M20.521.08 1.260.581.080.521.74 0.46模板M2模板M2模板M2。
excel计算大全-房建-新规范独立基础计算
基础J-1(按《地基基础设计规范地基承载力特征值fak承载力修正系数ηb 承载力修正系数ηd 基底以下土的重度γ基底以上土的加权平均重度γm 基础埋深d(用于承载力修正)基础根部高度H 基础端部高度h1柱宽bc'柱高hc'Y向双柱形心距离cy X向双柱形心距离cx 覆土厚度 ds(用于计算基础自重)永久荷载控制的荷载组合分项系数γz 混凝土强度等级钢筋强度fy 保护层厚度as 柱1竖向力Fk1柱1基础顶面弯矩Mkx1'柱1基础顶面弯矩Mky1'柱1基础顶面剪力Vkx1柱1基础顶面剪力Vky1基础长宽比(L/B)0mm h0=向轴力点=Fk2*cy/(Fk1+Fk2)=0mm (双柱)柱根宽度bc 600mm X向轴力偏心距ex0=0mm (双柱)柱根长度hc 600mm Y向轴力偏心距ey0=0mmFk=2540.00kN fc=11.9N/mm^2竖向力F=γz*Fk=3429.00kN ft= 1.27N/mm^2fa ＝fak+ηb*γ*(b-3)+ηd*γm*(d-0.5)=240kpa 轴心受压基底面积=(Fk+Gk)/(fa-γg*ds)12.70M^2(注：γg 取20.0kN/M^3)计算基础长度b=3564mm 取基础长度b=计算基础宽度L=3564mm 取基础宽度L=Mx=γz*{(Mkx1'+Mkx2')-(Vky1+Vky2)*H+Fk*ey0}=-55.4kN·M My=γz*{(Mky1'+Mky2')+(Vkx1+Vky2)*H+Fk*ex0}=-50.2kN·M Y 轴方向截面面积 Acb 2.3M^2X 轴方向截面面积 AcL 2.3M^2X 轴基础顶面坡度15.42°Y 轴基础顶面坡度15.42°基础底面积A 12.96M^2X向Wx ＝l * b * b / 67.78M^3Y 向Wy ＝ b * l * l / 67.78M^3基础及土自重标准值Gk＝γg*A*ds＝518.40kN 基础及的土重设计值G＝γz*Gk＝699.84kN 轴心荷载作用下pk ＝ (Fk + Gk) / A 235.99<fa=240.0kpa 通过X 向pkmaxX ＝(Fk+Gk)/A+|Mky|/Wx=240.77< 1.2*fa=288.0kpa 通过X 向pkminX ＝(Fk+Gk)/A －|Mky|/Wx=231.20>0.00kpa >0可以X 向偏心矩ex＝Mky/(Fk+Gk)=-0.012<b/6=0.60m Y 向pkmaxY ＝(Fk+Gk)/A+|Mkx|/Wy=241.26< 1.2*fa=288.0kpa通过Y向pkminY＝(Fk+Gk)/A－|Mkx|/Wy=230.72>0.00kpa>0可以Y向偏心矩ey＝Mkx/(Fk+Gk)=-0.013<L/6=0.600mpmaxX＝γz*PkmaxX=325.04kpa pjmaxX＝pmaxX-G/A=271.0kpapmaxY＝γz*PkmaxY=325.70kpa pjmaxY＝pmaxY-G/A=271.7kpaX方向冲切验算因b - hc=3000=L - bc=3000mmb=3600>hc+2*Ho=2040mmL=3600>b c+2*Ho=2040mmAlx＝0.5*(b-hc+2*bc+2*Ho)*[(b-hc)/2-Ho]=2199600mm^2ab ＝ Min{bc + 2 * Ho，l} ＝2040mmamx ＝ (bc + ab) / 2 ＝1320mm0.7 * βhp * ft * amx * Ho ＝760.42>Flx＝pjmaxX*Alx＝596.18通过Y方向冲切验算Aly＝0.5*(l-bc+2*hc+2*Ho)*[(l-bc)/2-Ho]=2199600m m^2ab ＝ Min{hc + 2 * Ho，b}2040mmamy ＝ (hc + ab) / 21320mm0.7 * βhp * ft * amY * Ho ＝760.42>Fly＝pjmaxY*Aly＝597.63通过X 方向（b 方向）剪切验算计算宽度Lo＝{1.0-0.5*[1.0-(bc+2*50)/L]*(Ho-h1)/Ho}*L＝2955.56mmVx＝pj*Ax＝pj*(b-hc)*L/2＝1463.63<0.7*βh*ft*Lo*Ho＝1891.79通过Y 方向（l 方向）剪切验算计算宽度bo＝{1.0-0.5*[1.0-(hc+2*50)/b]*(Ho-h1)/Ho}*b＝2955.56mmVy＝pj*Ay＝pj*(l-bc)*b/2=1463.63<0.7*βh*ft*bo*Ho＝1891.79通过X 方向（b 方向）柱边（绕 Y 轴）抗弯计算pmaxX＝γz*PkmaxX=325.04kpapminX＝γz*PkminX=312.13kpapX＝pminX+(pmaxX-pminX)*(b+hc)/b/2=319.66kpaMIx=(b-hc)^2*[(2*L+bc)*(pmaxX+pX-2*G/A)+(pmaxX-pX)*L]/48=788.6kN·MMⅡx=(L-bc)^2*(2*b+hc)*(pmaxX+pminX-2*G/A)/48=773.9kN·MY 方向（l 方向）柱边（绕 X 轴）抗弯计算pmaxY＝γz*PkmaxY=325.70kpapminY＝γz*PkminY=311.47kpapY＝pminY+(pmaxY-pminY)*(L+bc)/L/2=319.77kpaMIy=(b-hc)^2*[(2*L+bc)*(pmaxY+pY-2*G/A)+(pmaxY-pY)*L]/48=790.1kN·MMⅡy=(L-bc)^2*(2*b+hc)*(pmaxY+pminY-2*G/A)/48=773.9kN·MMⅠ＝ Max{MⅠx，MⅡy} ＝788.56kN·MAsⅠ=MⅠ/0.9*h0*fy*L=1127mm^2/MΦ12@100MⅡ＝ Max{MⅡx，MⅠy} ＝790.06kN·MAsⅡ=MⅡ/0.9*h0*fy*B=1129mm^2/MΦ12@100柱下局部受压承载力计算混凝土局部受压面积 Al ＝ bc * hc ＝360000mm^2Ab ＝ (bx + 2 * c) * (by + 2 * c)=490000mm^2βl ＝ Sqr(Ab / Al)= 1.171.35 * βc * βl * fc * Al ＝6747.30> F =3429.0kN通过pumpa@注意啦:轴心荷载pk通过X向pkmaxX通过X向pkminX>0可以Y向pkmaxY通过Y向pkminY>0可以X方向冲切验算通过Y方向冲切验算通过X方向剪切验算通过Y方向剪切验算通过柱下局部受压通过AsI=1127mm^2/M AsⅡ=1129mm^2/MΦ12@100Φ12@100中间结果Alx＝0.5*(L+bc+2*Ho)*(L-bc-2*Ho)/2+L*(b-hc-L+bc)/2=2199600 Alx＝L*[0.5*(b-hc)-h0]=2808000 Alx＝0.5*(b-hc+2*bc+2*Ho)*[(b-hc)/2-Ho]=2199600Aly＝0.5*(b+hc+2*Ho)*(b-hc-2*Ho)/2+b*(L-bc-b+hc)/2=2199600 Aly＝b*[0.5*(L-bc)-h0]=2808000 Aly＝0.5*(l-bc+2*hc+2*Ho)*[(l-bc)/2-Ho]=2199600。
单管塔独立基础计算表格
风压： 4.65 0.85 0.85
2.30
0.00 0.00 0.00 0.00
0.45 基础长宽: 二台阶宽: 基础容重:
土容重:
γm
0.00 0.00
50.41 基础自重和土重Gk: 2795.14 上部弯矩M:
60.90 基础底面抵抗矩W: 59.65
偏心距e:
129.52 130.04
由于：
剪力: 86.20
fak ： 230.00
fa ： 230.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
房山二渡千河口 房山四渡云泽山庄
4092.83 1.33 脱开距离d： 2.22
0.45
Pkmax: 130.04
Mkx= 2894.06785
ex= 0.94265092 ax= 2.60734908 pkmax= 150.535247 axay ≥ 6.798269227
风压： 4.70 0.90 0.90
1.90
0.00 0.00 0.00 0.00
0.45 基础长宽: 二台阶宽: 基础容重:
土容重:
γm
0.00 0.00
37.21 基础自重和土重Gk: 2093.08 上部弯矩M:
60.55 基础底面抵抗矩W: 37.83
偏心距e:
130.52
131.31 由于： 且：
1、基本信息：
塔高: 一台阶宽: 三台阶宽:
塔重: 宽度修正系数ηb
基础底面以上土重 基础底面以上土厚
2、计算：
基础底面积A: 轴心荷载时Pk 偏心荷载Pkmax1 偏心荷载Pkmax2
3、结论：
四脚塔独立基础自动计算表格Excel
M标准ky =组M合ky下0 +基V 础kx0底(d+面 压平力均值
最大
p k /f a pk≤fa p k,max /1.2f a p k,max ≤ 1.2f a 2基、础抗重拔（稳考定虑验浮算力） G土f体重量（考虑浮 力）G e 基础的受拔力F G e /γ R1 +G f /γ R2 F/(G e /γ R1 +G f /γ F≤G e /γ R1 +G f /γ 3基、础抗顶滑面移水稳平定力验代算表 值基础顶面竖向力代表 值基N础（自即重塔包重括）土重 （考虑浮重度）G （ N+G ）μ /P h （ N+G ）μ /P h ≥ 4、抗冲切验算（受 基底所受的力
基础底面摩擦系数μ 上拉角α 0
作用力（标准值）
3.6 m 100 kP a
0.3 20 °
拔力 T 压力 N 水平力 H x
水平力 Hy
铁塔自重
380 kN 480 kN 60 kN
60 kN 10 t
支座反力
轴力
N k0
X向剪力 V kx0 V x0
Y向剪力 V ky0 V y0
绕X轴弯矩M kx0 M x0
Ma xk=y =0.M5bk-ye0 x+=V0k.x50b(-d+
a y =0.5l-e y =0.5l-
a x a y /0.125bl a标x准a y组≥合0.下12基5b础l 即底基面 压平力均值 最大p k,max ＝ p k /f a pk≤fa p k,max /1.2f a p k,max ≤ 1.2f a 1塔.柱2受顶压面竖向力标准 值标F准k组合下基础底面 力矩
单管塔基础计算程序
上部结构参数（均为标准值）
轴向力F标准值 剪力 标准值
H弯矩 标准值Fra bibliotekM编号 地基土承载力特 征值fak 重度γ 内摩擦角φ 各层厚度
73 轴向力F设计值 87.6
27.1 剪力 设计值 37.94
350.7 弯矩 设计值 490.98
H
M
a0
a1 a
a0
b0
b1 b
基础底面积A 12.25 基础及上部覆土重
Gk
686.00
基础砼方量
方形基底抗拒W 7.146
8.63
2、地基承载力计算
偏心距 地基承载力fak 承载力修正系数 承载力修正系数
e=(M+H*d)/(F+G)
0.5692
η
0
b
η
1
d
120
基础底压力Pk
<满足
fa
161.4
基础底最大压力
Pkmax
122
原地面
a
(a0)b0
(a1)b1 (a0)b0 (a)b
础尺寸参数
d1
d
d0
柱露出地面高度 0 0.20
d
柱筋保护层厚度
基底以上各层土 基底以下土的重 加权平均重度rm 18 度r 18
0.035
要材料参数
砼弹性模量 砼轴心抗压强度设 计值ƒc(KN/m2) 砼轴心抗拉强度 砼弯曲抗压强度 设计值ƒ t(KN/m2) 1430 设计值ƒ cm(KN/m2) 16500
61.959
4、底板弯矩及
基底最小反力 基底最大反力Pjmax 柱边净反力PjI 悬臂部分净反力 平均值
独立基础计算表格
a/l 0.20.250.30.350.40.450.50.55k 0.110.0750.0590.0480.0390.0310.0250.019a/l 0.60.650.70.750.8k0.0150.0110.0080.0050.003独立基础计算表格独基加防水板基础适合于柱荷载相对不是很大的单层及多层建筑，本工程为 1 层建筑，适合采用。
作用在防水板上的荷载有：地下水浮力qw、防水板自重qs及其上建筑做法重量qa。
当 时，公式涉及代数含义如下：qwj ——相应于荷载效应基本组合时，防水板的水浮力扣除防水板自重及其上地面重量后的数值（kN / m 2 ）；lx、ly ——x向、y向柱距（m）；ax、ay——独立基础在x向、y向的底面边长（m）；k ——防水板的平均固端弯矩系数，可按表 1 取值；其中沿独立基础周边均匀分布的线荷载：防水板及独立基础受力简图如下：沿独立基础边缘均匀分布的线弯矩：a s w q q q +>yx a a =a抗浮设计标高独基顶标高防水板厚度独基高度（m）独基尺寸（m）柱轴力车库地面恒载柱lx 柱lyHg0（m）Hg1（m）h（m）H ax(ay)N（KN）KN/m2lx（m）ly（m）71.067.80.400.60 2.50963.01.05.40 4.8011.0KN/m2；36.0KN/m2；39.4KN/m2；77.5KN/m；0.46k=0.03030.43KN·m；pj1=154.08KN/m2；pj=76.58KN/m2；独基周边均布线荷载qe=a/l=独基边缘均布线弯矩me=已知上部结构传给基础的相应于荷载效应基本组合时则作用在基础底面的平均净反力：则扣除水浮力基础设计的独基底面平均压力设计值：标准值(qs+qa)=水浮力标准值qsw=水浮力控制的内力组合qwj=独基加防水板基础的主要计算过程如下：独基沿柱边缘截面的基础底面弯矩设计值M1计算如下：M1=M11+M12其中，M11为防水板抵抗水浮力引起的弯矩M12为基础底面地基反力设计值引起的弯矩其中pj=由公式2）M1=基础底板最小配筋率为0.15%mm2由《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011第8.2.11条公式得出：独立基础配筋计算：单位面积As=864.31）3）由公式1）得出公式2）0.450.460.50.0310.0300.025直线内插法。
单管塔基础计算程序
0.00153
as
0.006186364
rs
1
A
<满足
(1米)实际配筋面积
0.00153 (1米)实际 配筋面积
as
-0.008885997
rs
1
A
<满足
0.00153
受弯承载力验算
柱身配筋率 箍筋间距
箍筋型号
Φ
0.0049
200 判别式
8
《满足
《满足
800.92
冲切验算
0.6ƒ tSmh0
3929.上各层土加 权平均重度γ m 18
底板厚度d1 0.80 基底以下土的重度
短柱半径 2 0.7
r
埋深
3.80
γ
18
r1/r2
3.43
(r1-r2)/2.2
0.77
主要材料参数
钢筋弹性模量 钢筋种类 钢筋抗拉强度设计 值 y(KN/m2)
Es(KN/m2)
210000000
柱外截面(1米)实际配筋 面积
0.00153
(1米)实际配筋面积
0.00153 底板上部 受压，等 距方格网 构造配筋 （Φ 10@300）
地勘资料
1（耕植土） 70 18 2（强风化砂岩） 3（强风化砂岩） 120 18 15 0.3 0.5 120 18 15 3.00 4（ ） 5（ ）
原地面
b0
2r2 2r1
b0
数
d1
d
d0
2r1
柱露出地面高度 0 0.20
d
柱筋保护层厚度
0.35
r2/4
0.175
要材料参数
砼弹性模量 砼轴心抗压强度设 计值ƒc(KN/m2) 砼轴心抗拉强度 砼弯曲抗压强 设计值ƒ t(KN/m2) 1270 度设计值ƒ cm(KN/m2) 13500
excel计算大全-钢结构计算表格-固结柱脚
柱底板计算程式工程名称：1. 输入已知条件:输入柱脚尺寸BH400*283*8*14柱高h400mm柱宽b250mm 输入弯矩M18.86Ton-m输入轴力N32Ton估计锚栓大小M33锚栓材料Q235输入d175mm输入d265mm输入d3125mm输入d40mm输入d575mm输入d665mm计算得底板宽D=(d1+d2+d3+d4)*2530mm计算得底板长L=h+(d5+d6)*2680mm底板材料16Mn输入混凝土基长L1700mm输入混凝土基宽L2.850mm输入混凝土强度C202. 检验基础受压和锚栓受拉计算得偏心距e=M/N0.589m混凝土基面积Ab=L1*L2595000mm^2柱底板面积Ae=D*L360400mm^2混凝土强度放大系数q1=SQRT(Ab/Ae) 1.285混凝土承压强度Fcc10.0混凝土弹性模量E22000计算得受拉锚栓面积Aa=4*3.14*r^2*0.82735.6mm^2y1 3*(e-L/2)=748.1y26*210000Aa(e+L/2-d5)/(D*E)=252562.0由公式 Xn^3+y1*Xn^2-y2*(L-d5-Xn)=0,得计算受压长度Xn281.6250563281.6mm混凝土所受最大压力Fc=2*N*(e+L/2-d5)/(D*Xn*(L-d5-Xn/3))7.17N/mm^2Fc<q1*FccOK!计算受拉锚栓总拉力Tp=N*(e-L/2+Xn/3)/(L-d5-Xn/3)214898.5N 锚栓强度f140N/mm^2计算锚栓所受拉力s=Tp/Aa78.6N/mm^2s<140OK!3. 计算板厚t底板强度s1345N/mm^2 1.对于两边支撑计算a1=SQRT((d1+d2)^2+(d5+d6)^2)198.0mm 计算b1=(d1+d2)*(d5+d6)/a199.0mm计算b1/a1=b1/a10.500由b1/a1用插值法得q20.060计算弯矩M1=q2*fc*a1^216857.4N-mm计算板厚t=SQRT(6*m1/s1)17.1mm 2.对于三边支撑计算a2=d3+d4125mm计算b2=d5+d6140mm计算b2/a2=b2/a2 1.120由b2/a2用插值法得q30.121计算弯矩M2=q3*fc*a2^213563.2N-mm计算板厚t=SQRT(6*m2/s1)15.4mm计算一个锚栓所受拉力T=Tp/453724.6N锚栓孔径d38mm计算板厚t=sqrt((6*T*d5)/((d+2*d5)*s1)19.3065mm。
单管塔独立基础计算表格excel
未开裂截面重 心未位开置裂截面惯 性开矩裂截面与型 钢组重合心板距等离效惯 性矩
短期效应换算 截永面久刚荷度载短期 效长应期挠效度应组合 板挠度
=< [组W合] 板自振频 满足要求 率
KN 满足条件
yc1= Io=
ys2= Ieq=
66.06 mm 3.38E+07 mm4
82.97 mm 2.48E+07 mm4
2.组合板施 工(1)阶施段工验荷载 计楼板算自重 （单单位位板板宽均 布荷载设计
(2)板强度设 计截面抵抗矩 的最较大小正值弯矩 设最计大负弯矩 设计
(3)板变形设 计荷载短期效 应组合的标
允许挠度
板的变形
3.组合板使 用阶段验 (使1)用荷阶载段计恒算 载标准值
(2)组合板抗 弯能力验算
组合板受As压·f= 区组高合度板抗弯 能最力大正弯矩 设最计大负弯矩 设计
C Ec= Es= ρ1= hs= p1= p3= q2= α1= α2= ψ= α3=
30 30000 N/mm2 200000 N/mm2
25 KN/m3 55 mm 2.5 KN/m2 0.0 KN/m2 2.0 KN/m2 0.125
0.125 0.500 0.250
E= f= Ycg= Is= Zt= h0= ρ=
钢承板厚度： 钢钢承承板板自截重面：面 积钢：承板受压区 抵钢抗承矩板：波 宽：
临时支撑影响 系数：
fc= fy= ft= h= hc= p2= q1=
l= β1= β2= P2= β3=
Th= ρ2= As= Zb=
b=
r=
14.3 N/mm2 360 N/mm2 1.4 N/mm2 120 mm
铁塔基础系列计算程序使用说明2010-03-08
铁塔基础系列计算程序使用说明一、独立基础设计程序（1.5版本）1，承台及土重Gk中未考虑连梁自重2，考虑承台上土为回填土，承载力计算时宽度和深度修正系数可考虑分别取0，13，抗剪计算F l时，依据《建筑地基基础设计规范》条文8.2.7计算。
默认取有效高度h0=t-0.05 4，“五、短柱配筋计算”中对双向偏心受拉短柱，配筋计算采用《DL/T5219-2005架空送电线路基础设计技术规定》相关规定二、单桩承台基础设计程序（1.3版本）1，单桩竖向承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002（以下简称《地基》）公式8.5.5-1，端、侧阻力采用特征值，若地勘报告按照《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008（以下简称《桩基》）或上海市《地基基础设计规范》，提供端、侧阻力极限标准值时，将以上数字除2后使用2，单桩抗拔承载力特征值依据《桩基》5.4.5-2计算。
因侧阻力采用特征值，故公式中Nk<Tuk/2+Gp中，不除2。
3，单桩水平承载力特征值由《桩基》5.7.2-2条计算，当桩身配筋率<0.65%时，暂时仍按此公式计算。
4，承台配筋计算时，暂按无桩时承台底应力考虑，偏安全。
所需配筋按max（0.15*B*t，M/（0.9fyh0））考虑5，桩身配筋时，所需钢筋按max(桩身构造配筋,1.4*Rta/（fy）)考虑三、单柱单桩基础设计程序（1.5版本）1，单桩竖向承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002（以下简称《地基》）公式8.5.5-1，端、侧阻力采用特征值，若地勘报告按照《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008，（以下简称《桩基》）提供端、侧阻力极限标准值时，按此程序的单桩竖向承载力特征值应除22，单桩抗拔承载力特征值依据《桩基》5.4.5-2计算。
因侧阻力采用特征值，故公式中Nk<Tuk/2+Gp中，不除2。
若为极限标准值时，应除2后进行抗拔承载力计算。
excel计算大全-钢结构计算表格-钢管结构计算程序
验算 N/ψ yA+0.7Mx/W ≤ φ f
二、径厚比验算
验算 d/t ≤ 100*(235/fy) 满足
三、刚度验算
构件容许长细比[λ ] 150 刚度验算 Max[λ x,λ y]<[λ ] 满足
四、强度验算
N/A+M/γ W (N/mm2)
39.31
验算 N/A+M/γ W ≤ f
满足
五、稳ห้องสมุดไป่ตู้性验算
⒈弯矩平面内 1.278 构件所属的截面类型 λ x'=(fy/E)1/2*λ x/π 系数α 1 系数α 2 0.600 系数α 3 0.300 欧拉临界力NEx=π 2EA/λ x2 (KN) 当λ x'＞0.215时，稳定系数ψ x={(α 2+α 3λ x'+λ x'2)-[(α 2+α 3λ x'+λ x'2)2-4λ x'2]1/2}/2λ x'2 2 当λ x'≤0.215时，稳定系数ψ x=1-α 1λ x' 局部稳定系数φ =1 （d/t≤60时）；φ =1.64-0.23*(d/t)1/4 （d/t>60时） N/ψ xA+β mMx/γ W(1-0.8N/NEx) (N/mm2) 验算 N/ψ xA+β mMx/γ W(1-0.8N/NEx) ≤ φ f ⒉弯矩平面外 不需验算 λ y'=(fy/E)1/2*λ y/π 当λ y'〉0.215时，稳定系数ψ y={(α 2+α 3λ y'+λ y'2)-[(α 2+α 3λ y'+λ y'2)2-4λ y'2]1/2}/2λ y'2 当λ y'≤0.215时，稳定系数ψ y=1-α 1λ y'2 N/ψ yA+0.7Mx/W (N/mm2) b类 0.965 2.3E+03 0.443 1.0000 45.72 满足
单管塔方形底板圆柱独立基础验算Excel
基础计算埋深 3
冲切破坏锥
净偏心距
体以外的冲
均布荷载下基 切荷载
ej0=(M+H*d) P /F
底反力Pj
Fl= jmax*
A0
<满足
1.2fa
198
5.8627
8.2747
1025.74
4、底板弯矩及配筋计算
M Φ 柱边截面弯矩 Ⅰ- 截面实际配筋根数 Ⅰ
钢筋型号
钢筋间距
（mm）
Ⅰ-Ⅰ截
面设计配筋
应的圆心角与2π 钢筋间距(mm)
的比值α
42 判别式左 0.1259
20
0.2296
98
判别式右
M 柱身最大弯矩
≈
0.1279
1255.80
柱独立基础验算(单位均为米及千牛)
地勘资料
1（耕植土） 70 18
0.3
2（强风化砂岩） 120
3（强风化砂 岩）
120
18
18
15
15
0.5
2.20
原地面
砼轴心抗压强度设
计值ƒc(KN/m2)
砼轴心抗拉强度
设计值ƒ
t(KN/m2)
砼弯曲抗压强
度设计值ƒ
cm(KN/m2)
30000000
14300
1430
16500
础砼方量及抗拔验算
方形基底惯性矩I (F+Gk)/A
28.490
68.275
>满足
M1/w
67.692
力计算
3、基础底板抗冲切验算
基础底计算宽度 4.30
18.49
1109.40
15.10
13.251
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P F 均布荷载下基底
冲切破坏锥体 以外的冲切荷
反力 S
载l
<满足
<满足
1.2fa
215.28
4、底板弯矩及配筋计算
42.5749
<满足
485.31
as
0.006342696
as
0.006186364
as
-0.008885997
柱外截面设计单
rs
位弧长(1米)配
柱外截面(1米)实际配筋
A 筋面积 s <满足
210000
25
1、基础砼方量及抗拔验算
基础底面积A
18.10
基础及上部覆土重
Gk
1375.26
基础砼方量 圆形基底地抗拒W
21.37
10.857
2、地基承载力计算
偏心距e
0.4406
地基承载力fak
承载力修正系数 承载力修正系数
ηb
ηd
120
0
1
基础底压力Pk
79
<满足
fa
179.4
基础底最大压力
面积
1
0.00031
0.00153
设计单位弦长(1
rs
A 米)配筋面积 s <满足
(1米)实际配筋面积
1
0.00030
0.)配筋面积 s
<满足
(1米)实际 配筋面积
1
-0.00043
0.00153
受弯承载力验算
柱身配筋率 0.0049
《满足
箍筋间距
Φ 箍筋型号
200
计值ƒc(KN/m2)
砼轴心抗拉强度
设计值ƒ
t(KN/m2)
砼弯曲抗压强
度设计值ƒ
cm(KN/m2)
28000000
11900
1270
13500
砼方量及抗拔验算
圆形基底惯性矩I (F+Gk)/A
26.058
78.763
>满足
M/w
57.841
计算
3、基础底板抗冲切验算
基础底计算宽度 4.25
基础计算埋深 4
地勘资料
1（耕植土） 70 18
0.3
2（强风化砂岩） 120
3（强风化砂 岩）
120
18
18
15
15
0.5
3.00
4（ ）
5（ ）
原地面
d0
d
d1
b0
2r2
b0
2r1
数
2r1
d 柱露出地面高度 0 柱筋保护层厚度
0.20
0.35
r2/4
0.175
要材料参数
砼弹性模量
Ec(KN/m2)
砼轴心抗压强度设
钢筋型号
200
钢筋间距(mm)
-69.29
6
18
200
5、柱身正截面受弯承载力验算
柱截面实际配筋根 数
Φ 钢筋型号
桩身受压区所对应 的圆心角与2π的 比值α
钢筋间距(mm)
24
20
0.2080
171
判别式左
判别式右
M 柱身最大弯矩
≈
≈
0.0864
0.0868
660.00
柱独立基础验算(单位均为米及千牛)
8
判别式
《满足
800.92
冲切验算
0.6ƒ tSmh0
3929.82
柱外截面(1米)实际配筋 面积
0.00153
(1米)实际配筋面积
0.00153 底板上部 受压，等 距方格网 构造配筋 （Φ 10@300）
单管塔圆形底板圆柱独立基础验算(单位
上部结构参数
轴向力P标准值
H 剪力 标准值
50
轴向力P设计值
60
32
H 剪力 设计值
32
M 弯矩 标准值
500
M 弯矩 设计值
532
编号 地基土承载力特
征值fak 重度γ
内摩擦角φ
各层厚度
b0
2r1
2r2
b0
b0
2r2
b0
2r1
b0
2r2
2r1
基础尺寸参数
2r1
Pkmax
137
4、底板弯矩及配筋计
底板下部单位弧长 径向单位长实际配筋
M 径向弯矩 r
根数
Φ 钢筋型号
钢筋间距（mm）
49.46
6
18
M Φ 底板下部单位宽度 环向单位长实际配筋
环向弯矩 θ
根数
钢筋型号
200
钢筋间距(mm)
45.98
6
18
M Φ 环壁以内底板上部 等距方格网单位长实
弯矩
际配筋根数
2r1
底板半径r1
底板厚度d1
r 短柱半径 2
埋深
2.4
0.80
基底以上各层土加 基底以下土的重度
权平均重度γm
γ
18
18
0.7
r1/r2
3.43
3.80
(r1-r2)/2.2
0.77
主要材料参数
钢筋种类 235
钢筋弹性模量
Es(KN/m2)
钢筋抗拉强度设计
ƒ 值 y(KN/m2)
砼标号C
210000000