上海某框剪结构楼预应力梁计算书_secret
框剪结构设计计算书
本科毕业设计中山健康花园A栋高层住宅楼结构设计学院建设学院专业土木工程年级班别04级4班学号3104003667学生姓名曾世开指导教师梁平2008年6月10日摘要本工程为中山健康花园A栋，拟建高层住宅楼。
根据现场的土地使用面积将该楼设计成一对称布置的住宅楼，设置一部电梯，一层设置四户。
首层的标高为4.5米，其余11层的层高均为3m。
楼层总高度为37.5m。
总建筑面积4250.98m2。
基本风压值0.5kN/m2，抗震设防烈度7度，设计基本地震加速度值为0.10g，Ⅱ类场地，设计地震分组为第一组。
本工程结构设计采用框架-剪力墙结构，结构计算按纵向框架承重分析。
具体内容包括：结构方案和初选截面尺寸；楼板结构设计；结构计算简图及刚度参数计算；荷载计算及结构位移验算；水平荷载作用下的结构内力分析；竖向荷载作用下的结构内力分析；荷载效应及内力组合；截面设计和构造要求；基础设计；结构施工图的绘制；计算机辅助设计。
在进行截面抗震设计时，柱按偏压构件计算，保证延性框架要“强剪弱弯，强柱弱梁，强节点弱构件强锚固”的设计原则，且满足构造要求。
关键词：高层，抗震，框剪，结构设计AbstractAuthor: Shikai ZengTutor: Ping LiangFlower Garden in the works for A block, the proposed high-rise residential buildings. According to the land use area will be carried into a symmetrical layout design of residential buildings, the installation of a lift, one of four households. The level of the first floor is 4.5m and the remaining eleven floors are 3m high-level layers. The total height of the building is 37.5m. A total construction area is 4250.98m2. Basic wind pressure value is 0.5kN/m2, earthquake intensity of 7 degrees security, the basic design for seismic acceleration values 0.10g, category II sites, design for the earthquake-first group.This engineering construction design adoption the frame-shear wall construction. The structure of the vertical longitudinal loading analysis. Concrete contents include: structural programmes and primary cross-sectional size; floor structural design; Structural calculation diagrammatic drawing and stiffness parameter calculation; Structural load calculation and displacement calculation; Level load role of endogenous force structure analysis; Vertical load role of the endogenous force structure analysis; Load effects and endogenous force portfolio; Cross-sectional design and construction requirements; Foundation design; Structural construction mapping; computer-aided design. Earthquake in cross-sectional design, pillar by bias components calculated to ensure extensive framework to "strong reminder and weak bends, strong column and weak beam, strong joint weak components strong anchorage" design principles, andthe cross-section must to meet the demand of construction requirements.Key words: Tall structures, Earthquake proofing construction, Frame -Shear wall, Structural design目录１工程概况 (1)２结构布置和初选构件截面尺寸 (2)2.1柱截面尺寸 (2)2.1.1 Z1截面的确定 (2)2.1.2 Z2截面的确定 (2)2.1.3 Z3截面的确定 (3)2.1.4 Z4截面的确定 (3)2.1.5 Z5截面的确定 (3)2.2梁截面尺寸 (3)2.2.1横向框架梁尺寸的确定 (3)2.2.2纵向框架梁尺寸的确定 (4)2.3板的厚度 (4)2.4剪力墙数量的确定 (4)3 楼板结构设计 (7)3.1楼梯设计 (7)3.1.1 梯段板计算 (7)3.1.2 梯梁设计 (8)3.2楼板设计 (9)3.2.1 荷载计算 (10)3.2.2 计算跨度L0 (10)3.2.3 弯矩和配筋计算 (10)４非框架梁的设计 (15)4.1非框架梁的内力计算 (15)4.2非框架梁的配筋计算 (23)4.2.1 正截面承载力计算 (23)4.2.2 斜截面承载力计算 (24)5 计算简图及刚度参数 (27)5.1计算简图 (27)5.2刚度参数 (27)5.2.1 总剪力墙的等效抗弯刚度 (27)5.2.2 总框架的抗推刚度 (27)5.2.2 总连梁的等效剪切刚度Cb (35)5.3主体结构刚度特征值Λ (38)6 竖向荷载及水平荷载计算 (39)6.1竖向荷载 (39)6.1.1 各种构件的荷载标准值 (39)6.1.2 重力荷载代表值 (41)6.2横向水平地震作用 (41)6.2.1 结构总水平地震作用——底部剪力标准值FEk (41)6.2.2 各层水平地震作用Fi (42)6.3横向风荷载计算 (43)7 水平荷载作用效应分析 (45)7.1水平地震作用折算及水平位移验算 (45)7.1.1 水平地震作用折算 (45)7.1.2 水平位移验算 (46)7.2水平地震作用下的内力计算 (46)7.2.1 总剪力墙、总框架和总连梁的内力 (46)7.2.2 各根柱、各根连梁、各片剪力墙的内力 (48)7.2.3 框架梁、柱的内力计算 (50)8 竖向荷载作用下结构的内力计算 (56)8.1框架内力计算 (56)8.1.1 计算简图 (56)8.1.2 分配系数及固端弯矩 (57)8.1.3 分配与传递 (59)8.2剪力墙内力计算 (66)8.2.1 轴力的计算 (66)8.2.2 弯矩的计算 (67)9 荷载效应组合 (70)9.1框架梁柱的内力组合 (70)9.1.1 梁、柱内力调整 (70)9.1.2 框架梁、柱的内力组合 (71)9.2剪力墙的内力组合 (73)10 截面设计 (75)10.1框架梁 (75)10.1.1 正截面受弯承载力计算 (75)10.1.2 斜截面受剪承载力计算 (76)10.2框架柱 (77)10.2.1 剪跨比和轴压比 (78)10.2.2 正截面抗弯承载力计算 (78)10.2.3 斜截面抗剪承载力计算 (81)10.3剪力墙 (84)10.3.1 正截面承载力计算 (84)10.3.2 斜截面承载力计算 (85)11 基础设计 (88)11.1基础选型 (88)11.2基础平面布置 (88)11.2.1 基桩竖向承载力特征值： (88)11.2.2确定桩数和布桩 (88)11.2.3初选承台尺寸 (89)11.2.4计算桩顶荷载设计值 (89)11.2.5 桩顶水平位移验算 (90)11.3承台计算和配筋 (90)11.3.1作用在承台底部的弯矩 (91)11.3.2．基桩净反力设计值 (91)11.3.3 承台受柱冲切验算 (91)11.3.4．承台受剪验算 (92)11.3.5 承台角桩冲切验算 (93)11.3.6 承台受弯计算 (94)11.3.7 承台受压验算 (95)参考文献 (96)致谢 (97)１ 工程概况中山健康花城为12层住宅楼，框架-剪力墙结构，主体高度38.8m 。
预应力梁计算书
预应力混凝土梁课程设计计算书一、 截面尺寸拟定图1 主梁尺寸（单位：cm ）横隔梁：在跨中、四分点、支点处设置横隔梁，间距为7m ，横隔梁高度1500mm ，厚度为下部150mm ，上部150mm 。
二、 作用效应计算⒈永久作用 ⑴ 预制梁自重()()20180104020212902515212⨯+⨯+⨯⨯+⨯+⨯⨯=A=7800cm 2=0.78m 2 G 1=0.78×25×1=19.5kN/m 横隔梁自重边梁：G 2= 074.05.295.2515.022.0-2225.015.05.1=⨯⨯⨯⎪⎭⎫⎝⎛⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛+-kN/m中梁：G 3 =0.074×2=0.148kN/m ⑵ 二期恒载集度桥面铺装10cm 防水混凝土铺装：0.1×10×25=25kN/m2cm 沥青混凝土铺装：0.02×10×21=4.2kN/m 若将桥面铺装均摊给5片梁则： G 4=(25+4.2)/5=5.84kN/m 恒载集度边梁：g 1=19.5+0.074+5.84=25.414kN/m 中梁：g 2=19.5+0.148+5.84=25.488kN/m ⑶永久作用效应设x 为计算截面离左支座距离，令x l α=/，主梁弯矩和剪力的计算公式分别为：()2112M l gααα=- ()1122c Q l gα=-⋅表1 1号梁永久作用的弯矩和剪力位置作用效应跨中 α=0.5 四分点 α=0.25 支点 α=0.00 一期弯矩(kN m)⋅2009.75 1507.31 0 剪力 （ｋＮ） 0 140.25 280.50 二期弯矩 (kN m)⋅ 599.62 449.71 0 剪力()kN0 41.84 83.69 ∑弯矩 (kN m)⋅2609.37 1957.03 0 剪力()kN182.09364.19表2 2、3号梁永久作用的弯矩和剪力位置 作用效应跨中 α=0.5 四分点 α=0.25 支点 α=0.00 一期弯矩(kN m)⋅2017.75 1513.01 0 剪力 （ｋＮ） 0 140.78 281.56 二期弯矩 (kN m)⋅ 599.62 449.71 0 剪力()kN0 41.84 83.69 ∑弯矩 (kN m)⋅2616.97 1962.72 0 剪力()kN182.62365.25⒉可变作用 ⑴冲击系数简支梁桥的基频可采用下列公式估算： 22c c EI f l m π== 62.2590337.01045.366.28214.3102⨯⨯⨯⨯= 4.05 其中：62.259081.925414===g G m c 根据本桥的基频，可计算出汽车荷载的冲击系数为 μ=0.176ln f -0.0157=0.22按«桥规»规定两车道的车道折减系数为1 ⑵横向分布系数本算例横向分布系数计算跨中梁截面采用修正偏心压力法，支点截面采用杠杆原理法。
预应力横梁的计算
预应力横梁的计算预应力横梁的计算1. 引言预应力横梁是工程结构中常见的承重构件，其设计和计算对确保结构的安全性和可靠性至关重要。
本旨在提供一份详细的预应力横梁计算模板，以供参考使用。
2. 材料特性预应力横梁的材料特性包括混凝土强度等级、钢筋强度等级、预应力钢丝强度等级等。
在计算之前，需要明确材料的特性参数，并按照标准规范进行选择与使用。
3. 横梁几何参数横梁的几何参数包括截面形状、横梁长度、截面尺寸等。
在进行计算之前，需要明确横梁的几何参数，并按照设计要求进行选择与确定。
4. 荷载计算荷载计算是预应力横梁设计的关键步骤之一。
根据工程要求和使用环境，确定横梁所承受的各种静载荷、动载荷和温度荷载等。
在计算中，需要按照规范要求，进行荷载组合和取值的确定。
5. 截面力计算根据荷载计算结果，计算横梁截面所受力的大小和性质。
包括弯矩、剪力、轴力等。
根据计算结果，进行截面尺寸的初选、调整和优化。
6. 预应力计算预应力计算是预应力横梁设计的核心内容之一。
根据截面力计算结果，确定预应力钢筋的位置、数量和张拉方式。
利用预应力钢筋的预载荷，改善结构的受力性能和抗裂能力。
7. 梁的稳定性分析在进行预应力横梁设计时，需要进行梁的稳定性分析。
主要包括截面稳定和整体稳定两个方面。
通过对梁的稳定性计算，确定结构在荷载作用下的稳定工况，并采取相应的措施进行处理。
8. 设计验算在计算完成后，进行横梁设计验算。
包括横梁截面验算、预应力钢筋验算和混凝土验算等。
根据设计要求和规范要求，对横梁进行安全性和可靠性的评估，确定设计的合理性和满足使用要求。
9. 附件本所涉及的附件包括设计图纸、计算表格、实验数据等。
请参考附件进行详细设计和计算。
10. 法律名词及注释本所涉及的法律名词及注释包括但不限于：《建筑结构荷载标准》、《混凝土结构设计规范》等相关规范和标准条款。
请根据实际情况进行参考和使用。
预应力框架梁计算书
预应力框架梁计算书预应力框架梁计算书1. 概述预应力框架梁是一种常用的结构形式，能够提高梁的承载能力和抗震性能。
本文档旨在提供一份详细的计算书范本，以便工程师们参考和使用。
2. 术语和定义在进行计算之前，我们首先需要了解一些术语和定义，以便更好地理解本文档的内容。
以下是一些常见的术语和定义：- 预应力：通过施加预先的拉力来改善结构的性能和耐久性。
- 梁：一种承受荷载并将其传递给支座的结构元素。
- 框架梁：由梁与柱组合构成的结构形式。
- 计算书：一份用于记录结构计算结果的文档。
3. 计算步骤在进行预应力框架梁的计算时，需要按照以下步骤进行：3.1. 确定梁的几何参数：包括长度、宽度和高度等几何特征。
3.2. 确定梁的材料参数：包括混凝土和预应力钢筋的强度等材料特性。
3.3. 计算梁的截面特性：根据几何参数和材料参数计算梁的截面特性，如惯性矩和截面模量等。
3.4. 计算梁的受力状态：根据梁所受的荷载和边界条件，计算梁的受力状态，包括弯矩、剪力和轴力等。
3.5. 根据受力状态计算各部分的尺寸：根据梁的受力状态和设计要求，计算各部分的尺寸，如预应力筋和箍筋的布置等。
3.6. 进行预应力计算：根据设计要求，确定预应力的大小和布置方式。
3.7. 进行梁的验算：根据计算结果，进行梁的验算，包括抗弯承载力和抗剪承载力等。
4. 附件本文档所涉及的附件如下：- 图纸：包括梁的平面图和剖面图等。
- 计算表格：用于记录计算过程和结果的表格。
- 验算报告：包括梁的受力状态和验算结果等。
5. 法律名词及注释在本文档中，可能涉及到一些法律名词和术语。
以下是一些常见的法律名词及其注释：- 建筑法：指规范和管理建筑活动的法律法规。
- 结构设计规范：包括建筑结构设计的相关规定和要求。
- 施工规范：包括建筑施工的相关规定和要求。
- 安全规定：指保障建筑结构安全的相关规定和要求。
本文档提供了一份详细的预应力框架梁计算书范本，希望能对工程师们在实际工作中提供参考和帮助。
预应力梁板张拉计算书
水榭桥中板N1、边板N1张拉控制计算：中板N1边板N1均为4根钢绞线形成，计算长度均为:15607mm 。
预应力钢筋绞线采用低松驰且直径为ф15.2mm ，钢绞线公称截面积为A=140mm 2，标准强度MPa f pk 1860=，弹性模量MPa E P 51095.1⨯=。
对称张拉所用的151#千斤顶对应的压力表编号为3998.14D ，152#千斤顶对应的压力表编号分别为1218。
151#通过标定对应得出对应的回归方程均为：f(p)=28.68X+8.61。
152#通过标定对应得出对应的回归方程均为：f(p)=28.3X+7.96。
钢束张拉程序：0→初应力(0.10con δ)→con δ00.1（持荷2min ）→con δ（锚固）。
张拉顺序：左N1→右N2→右N1→左N2锚固张拉应力（100%con δ）：MPa con m 1395139500.100.1=⨯==δδ；控制应力con δ=N A p C con ⨯⨯δ，N 为钢束中钢绞线的股数。
10%con δ=10%×1395Mpa ×140mm 2×4=78.120KN20%con δ=20%×1395Mpa ×140mm 2×4=156.240KN100%con δ=100%×1395Mpa ×140mm 2×4=781.200KN152#千斤顶压力表（1218）直线方程为:f(p)=28.3X+7.9610%f(p)=78.120=28.3X+7.96=2.48Mpa20%f(p)=156.240=28.3X+7.96=5.24Mpa100%f(p)=781.200 =28.3X+7.96=27.3Mpa151#千斤顶压力表（3998.14D ）直线方程为:f(p)=28.68X+8.6110%f(p)=78.120=28.68X+8.61=2.42Mpa20%f(p)=156.240=28.68X+8.61=5.15Mpa100%f(p)=781.200 =28.68X+8.61=26.94Mpa依设计图纸可知钢铰线一端理论伸长值△L=48.9mm水榭桥中板N2张拉控制计算：中板N2为3根钢绞线形成，计算长度为:15657mm 。
预应力框架梁计算.docx
预应力框架梁计算.docx模板范本1：研究报告1. 引言本文档旨在对预应力框架梁计算进行详细分析和解释。
首先，将介绍预应力框架梁的基本概念，然后深入探讨相关计算方法和公式。
2. 预应力框架梁的基本概念预应力框架梁是一种在施工过程中通过预先施加预应力，以提高梁的承载能力和抗挠性的结构形式。
本节将详细解释预应力框架梁的构造特点、应力分布和受力机制。
2.1 构造特点预应力框架梁通常由预应力钢筋、混凝土和砂浆等材料组成。
其构造特点包括梁底板、梁侧墙和梁顶板以及预应力钢筋的布置方式。
2.2 应力分布预应力框架梁中的预应力钢筋将对混凝土施加预压力，以达到抵消荷载引起的应力和变形的效果。
本节将详细探讨预应力钢筋的应力分布规律和设计考虑。
2.3 受力机制预应力框架梁的受力机制包括梁底板的受压、梁侧墙的剪切和梁顶板的受弯。
本节将通过力学分析，详细解释预应力框架梁在各工作状态下的受力特点。
3. 计算方法和公式本节将介绍预应力框架梁计算的一般方法和公式。
包括梁的强度设计、变形计算、剪切设计等内容。
重点介绍了常用的计算方法和对应的公式推导。
3.1 强度设计在预应力框架梁的强度设计中，需要根据预设的工作状态和设计参数来计算梁的受力情况。
本节将详细讨论受力分析和强度设计的相关内容。
3.2 变形计算预应力框架梁在荷载作用下会产生一定的变形。
本节将介绍预应力框架梁的变形计算方法，包括静定条件下的变形计算和非静定条件下的变形控制。
3.3 剪切设计剪切是影响预应力框架梁受力性能的重要因素之一。
本节将介绍常见的剪切设计方法和计算公式，以确保梁的安全性能。
4. 附件本文档涉及的附件包括预应力框架梁的设计图纸、计算表格和相关技术资料。
5. 法律名词及注释5.1 法律名词1：混凝土结构设计规范混凝土结构设计规范是针对混凝土结构工程的设计与施工而制定的，其中规定了预应力框架梁的设计原则、技术要求和验收标准等。
5.2 注释1：预应力钢筋预应力钢筋是在混凝土结构中通过预拉拉，以施加预压力的钢筋。
30+45+30m预应力连续梁计算书（桥梁博士）
30+45+30m预应⼒连续梁计算书（桥梁博⼠）⽬录⼀、预应⼒钢筋砼上部结构纵向计算书 (1)（⼀）⼯程概况： (1)（⼆）设计荷载 (2)（三）主要计算参数 (2)（四）计算模型 (3)（五）主要计算结果 (4)1、施⼯阶段简明内⼒分布图和位移图 (4)2、⽀承反⼒ (5)3、承载能⼒极限状态内⼒图 (6)4、正常使⽤极限状态应⼒图 (7)（六）主要控制截⾯验算 (8)1、截⾯受弯承载能⼒计算 (8)2、斜截⾯抗剪承载能⼒计算 (16)3、活载位移计算 (17)（七）结论 (17)30+45+30⽶连续梁计算书⼀、预应⼒钢筋砼上部结构纵向计算书（⼀）⼯程概况：本计算书是针对标段中的30+45+30⽶的预应⼒混凝⼟连续梁桥进⾏。
桥宽为9.5m，采⽤单箱单室，单侧翼板长2.5⽶；梁⾼为1.6~2.3⽶，梁底按⼆次抛物线型变化。
箱梁腹板采⽤斜腹板，腹板的厚度随着剪⼒的增⼤⽽从跨中向⽀点逐渐加⼤，箱梁边腹板厚度为50~70cm。
箱梁顶板厚22cm。
为了满⾜⽀座布置及承受⽀点反⼒的需要，底板的厚度随着负弯矩的增⼤⽽逐渐从跨中向⽀点逐渐加⼤，厚度为22～35cm。
其中跨跨中断⾯形式见图1.1，⽀承横梁边的截⾯形式见图1.2。
结构⽀承形式见图1.3。
主梁设纵向预应⼒。
钢束采⽤?j15.24低松弛预应⼒钢绞线,标准强度为1860MPa，弹性模量为1.9X105 MPa，公称⾯积为140mm2。
预应⼒钢束采⽤真空吸浆⼯艺，管道采⽤与其配套的镀锌⾦属波纹管。
纵向钢束采⽤⼤吨位锚。
钢束为19?s15.24的钢绞线，均为两端张拉，张拉控制应⼒为1339MPa。
图1.1 中跨跨中截⾯形式图1.2 横梁边截⾯形式图1.3 结构⽀承⽰意图（⼆）设计荷载结构重要性系数：1.0设计荷载：桥宽9.5⽶，车道数为2，城-A汽车荷载。
⼈群荷载：没有⼈⾏道，所以未考虑⼈群荷载。
设计风载：按平均风压1000pa计，地震荷载：按基本地震烈度7度设防，温度变化：结构按整体温升200C，整体温降200C计，桥⾯板升温140C，降温70C。
预应力加固计算书
某改造工程计算书一 工程概况该工程为两层建筑，一层标高5.93m ，二层标高12m ，平面如图1所示(黑色为柱)。
现因使用需要，将二层A/4(轴线A 及轴线4相交的柱,下同)及A/5两根柱抽去，提出改造方案对其进行承载力复核并提出加固方案。
图1 结构顶层平面图梁截面尺寸：梁KJ-2、KJ －3：4001000mm mm ⨯；梁KJ-1：5001200mm mm ⨯。
梁2L-4、2L-5：4001200mm mm ⨯；梁2L-6：250400mm mm ⨯。
二 内力计算荷载计算：恒载标准值25.55/k g kN m =（包括楼板自重） 活载标准值21.5/k q kN m = 荷载组合值：标准组合值：k k g q +（1）按恒载控制的设计组合值：1.35 1.40.7k k g q +⨯（2） 按活载控制的设计组合值：1.2 1.4k k g q +（3）按《混凝土结构设计规范》GB50010-2002规定，对承载能力极限状态，当预应力效应对结构有利时，预应力分项系数应取1.0；不利时应取1.2。
对正常使用极限状态，预应力分项系数应取1.0。
图2 SAP2000有限元模型图3 轴线A各柱轴力标准值A/4柱2层柱顶轴力标准值为1064.5kN，设计组合值为1390.3kN（恒载起控制作用）。
三改造方案3.1 方案1以柱A/2、A/3、A/6、A/7为支座，分别对应图4及图5支座1、2、3、4，在屋顶浇注一根3跨混凝土连续梁，混凝土材料为C50，连续梁截面尺寸初步定为6001200mm mm。
将A轴线梁托起后，将2层A/4及A/5柱抽去，则2层A/4及A/5柱柱顶轴力标准值1064.5kN施加在连续梁上，对该连续梁进行计算，得到结果如下：图4 连续梁弯矩表1 连续梁内力组合值位置标准组合/kN.M 设计组合1/kN.M 设计组合2/kN.M按恒载控制组合按活载控制组合跨中弯矩4018.6 4130.7 5522.0 支座弯矩5544.3 5703.9 7615.8图5 支座位置示意表2 连续梁支座反力组合值位置标准组合/kN 设计组合2/kN按活载控制组合注：支座1受拉，支座2受压。
预应力框架梁计算
预应力框架梁(YKL2)的计算书1.设计资料1. 混凝土强度等级:40C 219.1/c f N mm = 22.39/tk f N mm = 21.71/t f N mm = 240/cu f N mm = 423.2510/c E N mm =⨯2. 钢筋1).预应力筋采用低松弛(15.2)sφ钢绞线，每根钢筋截面面积为12139p A mm =21860/ptk f N mm = 21320/py f N mm = 521.9510/p E N mm =⨯2).非预应力纵向钢筋采用HRB335级钢筋:2300/y f N mm = 52210/s E N mm =⨯3).箍筋采用HPB235级钢筋: 2210/y f N mm =3. 锚具采用：柳州欧维姆机械股份有限公司的OVM.M15-14锚具4. 预应力梁的计算跨度取两端柱子的中心线距离: 26200mm 2预应力框架梁的计算 2.1设计资料图1：框架梁(YKL2)内力布置图2.1.1梁的几何特性：图2框架梁为T 形截面， 111900262001871,1900,600, 3.1741515600h h l mm h mm b mm b ==⨯=====<取120,12600121202040()f f f h mm b b h mm '''==+=+⨯=几何特征值为：522112040120 2.44810(),1900601840()A mm y mm =⨯=⨯=-= 52222600178010.6810(),1780/2890()A mm y mm =⨯=⨯==555212 2.4481010.681013.12810()A A A mm =+=⨯+⨯=⨯55112205512 2.44810184010.68108901067()2.4481010.6810A y A y y mm A A +⨯⨯+⨯⨯===+⨯+⨯111222I I A a I A a =+++3322114204012060017802040120(18401067)6001780(1067890)12124.6210()mm ⨯⨯=+⨯⨯-++⨯⨯-=⨯2.1.2内力组合： 支座处：弯矩设计值：38630.93476.7()M kN m =⨯=⋅（考虑次弯矩有利的影响） 短期效应组合：77430153789()s M kN m =+=⋅ 长期效应组合：30157740.73556.8()l M kN m =+⨯=⋅ 跨中：弯矩设计值：8788 1.210653.6()M kN m =⨯=⋅（考虑次弯矩不利的影响） 短期效应组合：496011636123()s M kN m =+=⋅ 长期效应组合：496011630.75774.1()l M kN m =+⨯=⋅2.2预应力筋的估算：混凝土强度等级:40C ，钢绞线(1X7)：15.2sφ222119.1/,1860/,1320/c ptk py f N mm f N mm f N mm α===2.2.1预应力筋的估算：按正截面承载力要求估算预应力筋的数量 取预应力度PPR=0.7 （1）跨中按矩形截面来估算: 1.2878810545.6M kN m =⨯=⋅取95,35,120s p a mm a mm a mm ===01900951805(),1900351865(),s s h h a mm h h a mm =-=-==-=-= 19001201780()p p h h a mm =-=-=6220012210545.61018051805 1.019.1600c M x h h f b ⨯⨯=--=--α⨯⨯0614()0.350.351805632()mm h mm =<⨯=⨯=h 0——截面有效高度（预应力与非预应力筋的合力点距混凝土边缘的距离） M ——外荷载效应组合引起的弯矩设计值()62010545.6100.73733()132********/2()2p py MA mm x f h λ⨯==⨯=⨯--（其中：PPR ：即预应力度，也可用λ表示）23733/13926.9,815.2,3892(mm )S p A φ==选配2 p p xz h 1780614/21473(mm)2=-=-= s s xz h 1865614/21558(mm)2=-=-=()6210545.610-3892132014731()6372()3001558s p py p y s A M A f z mm f z ⨯⨯⨯=-==⨯非预应力筋：6372/49113.114=，选配225,6874(mm )s A =总配筋率为：/687413203892/3002.22% 2.5%,6001805s py p yA f A f bh ++⨯ρ===<⨯满足要求。
预应力梁计算书
预应力梁计算书工程概况华师附中新建教学楼部分框架梁由于跨度大，故采用部分有粘结预应力砼。
预应力筋采用高强低松弛钢绞线，强度等级为1860Mpa,规格为Φs15.2，有粘结钢绞线k（预应力筋考虑每米长度局部偏差的摩擦系数）值取0.0015,μ(预应力筋与孔道壁之间的摩擦系数）值取0.25，锚具采用夹片式锚具，张拉控制应力为1395KN/m2。
二、预应力结构设计的基本考虑预应力抗裂控制：梁按二级抗裂控制。
即：荷载标准效应组合进行计算时，梁关键截面受拉边缘砼产生的拉应力不超过αcts f tk, αcts取不大于1.0; 按荷载准永久效应组合进行计算时，梁关键截面受拉边缘砼产生的拉应力不超过αctl f tk, αctl取不大于0.5。
三、预应力框架梁设计过程本工程结构设计参照《混凝土结构设计规程》、《建筑结构荷载规范》、《建筑抗震设计规范》、《后张预应力砼设计手册》陶学康编著等规范及文献。
采用《预应力砼建筑结构设计系列软件》PRCS5.0程序进行计算。
（一）、计算简图及荷载预应力设计根据总体计算的剪力图、弯矩图,现行预应力设计规程进行。
（二）、梁截面尺寸梁编号计算简图编号梁截面预应力筋根数混凝土强度等级YKL1 YKL1 500×12008 C35YL1 YL1 500×120012 C35（三）、结构内力计算及分析根据总体计算内力图，由预应力平面框架程序\PRCS\计算，标准组合工况、承载力组合工况的弯矩见附图所示。
（四）预应力筋布置及预应力损失计算在梁中布置预应力筋，其曲线形状根据其弯矩包络图确定。
经多次试算，框架梁配筋见（二），钢绞线强度等级为1860Mpa,张拉控制应力σcon=75% f ptk.=1395Mpa。
预应力损失计算：(1). 预应力总损失值最小取80Mpa。
(2). 各种损失(张拉端锚具变形及钢筋内缩引起的预应力损失σl1、预应力筋与管壁之间的摩擦引起的预应力损失σl2、预应力筋的应力松弛引起的预应力损失σl4、砼收缩与徐变引起的预应力损失σl5)按照规范与规程条款由程序自行计算，计算过程略。
预应力横梁的计算
预应力横梁的计算假设箱梁自重在支点产生的总反力为N 自，护栏在支点产生的总反力为N 护，二期恒载（桥面铺装+调平层）在支点产生的总反力为N 铺，车道荷载产生的反力为N CD ，车辆荷载产生的反力为N CL ，且假定箱梁截面为单箱三室截面。
1、横梁计算的截面取用（1）在横梁计算宽度内的翼缘板与横梁共同构成受力截面，如下图图1 联合受力截面（2）纯粹横梁截面图2 单纯受力截面2、自重荷载在腹板的分配自重荷载按照集中力在腹板位置加载。
单箱三室截面，共有四个腹板，每个腹板竖向力为：41自N P =这样分配下来，边腹板由于受到悬臂的影响其值稍小，中腹板稍大；如果计算靠近边腹板处支点的负弯矩，则近似将P1提高10%，中腹板P1不变进行计算；如果靠近中腹板处的正弯矩控制设计，则不需进行处理，直接采用P1进行计算。
图3正弯矩控制设计，直接用P1 图4负弯矩控制设计，边P1提高10%图5 对于不能确定是正弯矩控制设计， 还是负弯矩控制设计的，分两次计算3、护栏荷载的分配护栏反力按照集中力加载，作用在护栏的形心处，竖向力为：22护P P =图6 护栏反力加载如有中间护栏，则： 中间护栏为 22护P P =边护栏为 42护P P =图7 带有中间护栏的反力加载4、桥面铺装荷载的分配桥面铺装荷载按照均布荷载加载，荷载长度为铺装（调平层）在横断面中的宽度。
均布荷载大小为WN Q 铺=图8 桥面铺装荷载的加载5、活载加载一个车道荷载产生的反力提高系数折减系数车道数××=CDCD N P此处：提高系数折减系数车道数××就是计算时输入的汽车系数；一个车辆荷载产生的反力提高系数折减系数车道数××=CLCL N P此处：提高系数折减系数车道数××就是计算时输入的汽车系数； （1）算法1（偏于安全）不管车道荷载还是车辆荷载，均将车轮作为荷载（也就是将车轮作为集中力，每个车轮重量为反力的一半，但车轮之间的距离不能变化）进行横桥向加载。
7、附件七：预应力盖梁支架受力计算书
盖梁支架结构验算书一、计算依据及采用程序本计算书采用的规范如下：1.《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）2.《钢结构设计规范》（GB50017-2014）3.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）4.《建筑施工扣件式钢管支架安全技术规范》（JGJ130-2011）5.其他现行相关规范、规程二、盖梁支架说明盖梁施工支承平台在两墩柱上各穿一根3m长φ10cm钢棒，钢棒上设置一块2cm厚A3钢板，钢板上设置调节砂桶，钢板与调节砂桶下钢板进行满焊，砂桶上设置两根18m长I56b工字钢作为横向主梁及施工平台的承重梁（在工字钢上下方贴紧墩柱的位置各焊接一根［22b和［18槽钢，使工字钢和槽钢在墩柱上形成两道抱箍，增加支架整体稳定性，防止侧翻），横向主梁上设置3m长I18工字钢作为纵向分配梁，间距为50cm作为分布梁，分布梁上铺设盖梁底模。
传力途径为：盖梁底模→纵向分布梁（I18工字钢）→横向主梁（双I56b工字钢）→支点φ100mm 钢棒。
（一）计算参数1.主要材料1)18工字钢截面面积为：A=3074mm2截面抵抗矩：W=185.4×103mm3截面惯性矩：I=1669×104mm4弹性模量E=2.1×105Mpa钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。
2)56b工字钢横向主梁采用4根I56b工字钢，横向间距为150cm。
每边2根。
截面面积为：A=14600mm2，X轴惯性矩为：I X=68510×104mm4，X轴抗弯截面模量为：W X=2447×103mm3，钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。
3）钢棒钢棒采用φ100mm高强钢棒(45号钢)，截面面积为：A=3.14×502=7850mm2，惯性矩为：I=πd4/32=3.14×1004/32=981.25×104 mm4截面模量为：W=πd3/32=9.8125×104 mm3抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。
预应力梁计算书
预应力梁计算书一、工程概况本次设计的预应力梁为某建筑物的主要承重构件，其跨度为_____m，梁截面尺寸为_____×＿____mm。
该梁承受的荷载包括恒载、活载等，设计使用年限为_____年，安全等级为_____级。
二、设计依据1、《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）2、《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）3、《预应力混凝土结构设计规程》（JGJ 369-2016）三、材料性能1、混凝土：强度等级为 C_____，弹性模量为_____MPa，轴心抗压强度设计值为_____MPa，轴心抗拉强度设计值为_____MPa。
2、预应力钢筋：采用_____钢绞线，抗拉强度标准值为_____MPa，抗拉强度设计值为_____MPa，弹性模量为_____MPa。
3、普通钢筋：采用 HRB_____级钢筋，抗拉强度设计值为_____MPa，抗压强度设计值为_____MPa。
四、荷载计算1、恒载：包括梁自重、楼板传来的恒载等，根据实际情况计算，恒载标准值为_____kN/m。
2、活载：根据建筑物的使用功能和规范要求确定，活载标准值为_____kN/m。
五、内力计算1、采用结构力学方法或有限元软件计算梁在恒载和活载作用下的弯矩、剪力和轴力。
2、绘制弯矩图、剪力图和轴力图，明确梁内力的分布情况。
六、预应力损失计算1、锚具变形和钢筋回缩引起的预应力损失：根据锚具类型和施工工艺计算，损失值为_____MPa。
2、摩擦损失：考虑预应力钢筋与孔道壁之间的摩擦，计算摩擦损失值为_____MPa。
3、温差损失：当施工过程中存在较大的温差时，计算温差引起的预应力损失，损失值为_____MPa。
4、松弛损失：根据预应力钢筋的种类和张拉控制应力计算松弛损失，损失值为_____MPa。
七、正截面承载力计算1、根据弯矩设计值和截面尺寸，计算受压区高度。
2、验算是否满足适筋梁的条件。
3、计算受拉区预应力钢筋和普通钢筋的面积，确保梁的正截面承载力满足要求。
预应力盖梁计算书
设计：复核：审核：批准：一、计算依据（1）交通部行业标准、公路桥涵钢结构设计规范（2）公路施工手册，桥涵（上、下册）（3）路桥施工计算手册（人民出版社版，周永兴等编著，2001）（4）施工图设计文件（5）《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)（6）《钢结构设计标准规范》（GB50017-2017）（7）《钢结构工程施工规范》（GB50755-2012）二、工程概况XX高架中心桩号K56+045.75，上部结构为装配式预应力砼箱梁，桥全长4639.5m，起讫里程桩号为K53+726~K58+365.5 ，桥墩及基础形式为柱式墩台、桩基础。
88号为双方形墩柱，边长为2m，上部采用预应力盖梁，长为18.95m，宽2.2m，最大高度为2.2m，如图1所示。
图1 盖梁设计图三、设计说明图2 支架设计图图3 支架侧面图如图所示，盖梁采用钢棒法施工，墩柱施工时预埋1根Φ200mm实心钢棒，钢棒长3.2m，墩身两侧各伸出50cm，钢棒上焊接牛腿作为盖梁模板支点。
牛腿上安装调节沙桶，采用高强螺栓固定。
纵梁采用上下弦杆加强型单层贝雷片，单侧布置2片。
支点处采用2C10槽钢加固。
纵梁落于沙桶上，沙桶与纵梁间采用高强螺栓固定，纵梁有效长度18.95m，两端各预留1m长度。
分配梁采用Q235钢I14工字钢500mm布置，I14工字钢每根长4.2m,再铺设定型底模。
有效受压面积为2.808*18.95=53.212m2。
图4 整体模型图四、计算目标（1）验算模板强及刚度满足要求；（2）合理布置I14工字钢间距，确定强度及刚度；（3）验算贝雷片强度与刚度；（4）验算钢棒承载能力。
表1 钢材设计强度值（N/mm2）钢材抗拉、抗压、抗弯抗剪承压型号厚度或直径（mm）Q235≤16215 125325 ＞16-40 205 120＞40-60 200 11516Mn 310 180五、计算理论及方法本计算主要依据《公路桥涵钢结构设计规范》，《路桥施工计算手册》，《施工图设计文件》，《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)等规范中的相关规定，并结合必要的文献调研，结合手动计算和Midas civil完成。
预应力计算书
预应力结构设计计算书一. 工程概况xxxxxxx技术中心，为解决25.2米大跨度梁的挠度和裂缝问题，在框架梁中采用后张有粘结预应力技术，梁的抗裂等级按0.10mm裂缝宽度限值进行裂缝控制。
二. 材料（1）混凝土：预应力结构混凝土强度等级为C40，f ck=26.8N/mm2，f c=19.1N/mm2，f tk=2.39N/mm2，f t=1.71N/mm2。
预应力张拉时要求混凝土强度达到设计强度的80%。
（2）预应力钢绞线：公称直径15.24mm，极限强度标准值为1860MPa，低松弛钢绞线；f ptk=1860N/mm2，f py=1320N/mm2，张拉控制应力取钢绞线强度标准值的75%，即1395Mpa。
（3）普通钢筋：梁中受力钢筋采用Ⅲ级钢。
（4）锚具：张拉端采用QM15系列夹片式锚具，固定端QMJ15－1型挤压式锚具。
三. 预应力设计依据（1）设计依据：1）《混凝土结构设计规范》GB50010-2002；2）上海市《预应力混凝土结构设计规程》DBJ08-69-97；3）设计院提供的PKPM模型数据文件及荷载条件。
（2）抗裂控制等级：本工程预应力结构的抗裂控制标准采用三级抗裂，即在施工阶段及正常使用阶段预应力结构在荷载效应标准组合作用下允许开裂，但裂缝宽度不超过0.10mm：即荷载效应标准组合作用下，预应力构件边缘混凝土拉应力σ≤混凝土容许名义拉应力[σ]（计算[σ]时考虑构件高度修正系数及截面受拉区设有非预应力筋时的容许名义拉应力增量）四. 预应力梁设计计算采用荷载效应标准组合进行正常使用阶段裂缝验算，同时进行施工阶段裂缝验算，并验算梁的抗弯极限承载力。
计算以下三种工况下梁的控制弯矩：工况1：荷载效应标准组合（恒载＋活载）＋预应力等效荷载 工况2：自重＋预应力等效荷载工况3：荷载设计值（1.2×恒载＋1.4×活载）（一）抗裂验算 a 正常使用阶段抗裂验算正截面抗裂验算在正常使用极限状态下，标准荷载组合与预应力等效荷载共同作用下（工况1）的截面纤维拉应力计算公式为：AN Iy M M pe tp sk ct --=)(σM sk 为荷载效应标准组合下的弯矩；M p 为预应力综合弯矩；N pe 为计算截面处预应力有效预加力。
最新预应力梁计算书
最新预应力梁计算书一、预应力梁的基本原理预应力梁是在梁体承受荷载前，预先对其施加一定的压力，使梁体在使用过程中能够更好地抵抗拉应力。
通过预应力筋的张拉，在梁体内部产生预压应力，从而抵消一部分或全部由外荷载产生的拉应力，提高梁的承载能力和使用性能。
二、预应力梁的计算参数1、材料特性混凝土：包括强度等级、弹性模量、泊松比等。
预应力筋：如钢绞线的强度、弹性模量等。
2、荷载参数恒载：梁体自重、附属结构重量等。
活载：人员、设备、车辆等荷载。
3、几何参数梁的长度、宽度、高度等尺寸。
三、预应力梁的内力计算1、恒载作用下的内力根据梁的几何形状和材料特性，采用结构力学方法计算恒载作用下梁的弯矩、剪力和轴力。
2、活载作用下的内力通过影响线法或其他荷载布置方法，计算活载在不同工况下产生的最大内力。
3、预应力产生的内力根据预应力筋的布置和张拉控制应力，计算预应力在梁体内产生的等效荷载，进而求得预应力产生的内力。
四、预应力损失的计算1、摩擦损失由于预应力筋与孔道壁之间的摩擦，导致预应力在传递过程中的损失。
2、锚具变形和钢筋回缩损失在锚固过程中，锚具和钢筋的变形会引起预应力损失。
3、混凝土的弹性压缩损失混凝土在预应力作用下发生弹性压缩，导致预应力筋的应力降低。
4、预应力筋的松弛损失长期作用下，预应力筋会产生应力松弛，造成预应力损失。
5、混凝土的收缩和徐变损失混凝土在硬化和使用过程中的收缩和徐变会使预应力筋的应力发生变化。
五、预应力梁的承载能力计算1、正截面受弯承载力计算根据混凝土和预应力筋的应力应变关系，计算梁在正弯矩作用下的承载能力，确保梁不发生弯曲破坏。
2、斜截面受剪承载力计算考虑混凝土、箍筋和弯起钢筋的抗剪作用，计算梁在斜截面的承载能力，防止梁发生剪切破坏。
六、抗裂验算1、正截面抗裂验算根据规范要求，验算梁在使用阶段正截面的抗裂性能，确保梁不开裂或裂缝宽度在允许范围内。
2、斜截面抗裂验算同样要对梁的斜截面抗裂性能进行验算，保证梁在使用过程中的耐久性。
[上海]城市轨交工程桥梁30mu型梁上部结构设计计算书_secret
![[上海]城市轨交工程桥梁30mu型梁上部结构设计计算书_secret](https://img.taocdn.com/s3/m/8f90d1ff79563c1ec4da7125.png)
xxxx南段工程30m跨先张法预应力混凝土标准U型梁上部结构计算书工程名称：xxxx南段工程工号：设计阶段：施工图设计计算内容：上部结构计算计算： 2010年 01月校核： 2010年 01月审查： 2010年 01月xx二○一○年一月目录一、项目概况 ............................................................................................................................................................... - 3 -二、设计采用规范 ....................................................................................................................................................... - 3 -三、主要技术标准 ....................................................................................................................................................... - 3 -四、主要材料 ............................................................................................................................................................... - 5 -4.1 混凝土............................................................................................................................................................... - 5 -4.2普通钢筋 ............................................................................................................................................................ - 6 -4.3预应力钢材 ........................................................................................................................................................ - 6 -五、构造设计 ............................................................................................................................................................... - 6 -5.1上部结构 ............................................................................................................................................................. - 6 -六、计算模型介绍、加载方式及荷载组合 ............................................................................................................... - 7 -6.1模型介绍 ............................................................................................................................................................ - 7 -6.1.1梁格模型介绍............................................................................................................................................ - 7 -6.1.2板单元模型介绍........................................................................................................................................ - 7 -6.2加载方式 ............................................................................................................................................................ - 8 -6.2.1主力恒载加载............................................................................................................................................ - 8 -6.2.2主力活载加载............................................................................................................................................ - 8 -6.2.3附加力加载................................................................................................................................................ - 9 -6.3荷载组合 .......................................................................................................................................................... - 10 -七、主梁（腹板）纵向检算 ..................................................................................................................................... - 10 -7.1主梁成桥状态内力组合及强度检算 .............................................................................................................. - 10 -7.2运营阶段检算 .................................................................................................................................................. - 16 -7.2.1 主梁正应力检算 ..................................................................................................................................... - 16 -7.2.2 主梁主拉应力和主压应力检算 ............................................................................................................. - 21 -7.2.3 主梁抗裂性检算 ..................................................................................................................................... - 26 -7.2.4 主梁剪应力（剪扭组合）检算 ............................................................................................................. - 28 -7.2.5预应力钢筋应力幅检算 .......................................................................................................................... - 31 -八、道床板纵向检算 ................................................................................................................................................. - 33 -8.1道床板运营阶段纵向正应力检算 .................................................................................................................. - 33 -8.2道床板运营阶段纵向抗裂性检算 .................................................................................................................. - 34 -九、环框计算 ............................................................................................................................................................. - 35 -9.1环框荷载组合计算结果 .................................................................................................................................. - 35 -9.2环框截面检算 .................................................................................................................................................. - 36 -十、主梁变形及刚度计算 ......................................................................................................................................... - 38 -10.1 运营阶段竖向挠度控制 ............................................................................................................................... - 38 -10.2 运营阶段横向位移控制 ............................................................................................................................... - 38 -10.3扭曲刚度计算 ................................................................................................................................................ - 38 -10.4自振频率计算 ................................................................................................................................................ - 38 -10.5徐变上拱值计算 ............................................................................................................................................ - 39 -10.6 梁端竖向位移控制 ....................................................................................................................................... - 39 -一、项目概况本设计为xxxx南段工程30m跨标准U型梁通用设计，适用于普通轨道合梯形轨道。
主线桥盖梁预应力张拉计算书_secret
主线桥盖梁预应力张拉计算书一、计算公式及参数：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：()()μθμθ+-=+kx e p p kx p 1式中：P p —预应力筋平均张拉力（N ） P —预应力筋张拉端的张拉力（N ） X —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）k —孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数 μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数2、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：()P P p E A l p l =∆式中：P p —预应力筋平均张拉力（N ） L —预应力筋的长度（mm ） A p —预应力筋的截面面积（mm 2） E p —预应力筋的弹性模量（N/ mm 2）二、计算参数取值：1、K —孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数：取0.00152、μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数：取0.223、A p—预应力筋的实测截面面积：140 mm24、E p—预应力筋实测弹性模量：1.98×105 N/ mm25、锚下控制应力：σk=0.75R y b=0.75×1860=1395 N/ mm26、单根钢绞线张拉端的张拉控制力：P＝1395×140=195300N7、千斤顶计算长度：34.5cm8、工作锚长度：5.5cm9、限位板计算长度：3cm10、工具锚计算长度：不计系数k及μ值表三、张拉时理论伸长量计算：主线桥1＃～4＃东侧、5＃～31＃墩盖梁①钢束1、AB段伸长量：（直线段θ＝0）单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX=3.18mθ=0radkx+μθ=0.0015×3.18=0.00477P p=195300×（1-e-0.00477）/0.00477=194834.95NΔL= P p L/（A p E p）=194834.95×3.18×103/（140×1.98×105）=22.4mm 2、BC段伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=194834.95NX=3.18mθ=318/1500=0.212radkx+μθ=0.0015×3.18+0.22×0.212=0.05141P p=194834.95×（1-e-0.05141）/0.05141=189911.45NΔL= P p L/（A p E p）=189911.45×3.18×103/（140×1.98×105）=21.8mm 3、CD段伸长量：（直线段θ＝0）单根钢绞线张拉的张拉力P=（189911.45+190013.74）/2=189963NX=2.942mθ=0radkx+μθ=0.0015×2.942=0.004413P p=189963×（1-e-0.004413）/0.004413=189544.06NΔL= P p L/（A p E p）=189544.06×2.942×103/（140×1.98×105）=20.1mm 4、DE段伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=194819.62NX=3.103mθ=310.3/1500=0.2068667radkx+μθ=0.0015×3.103+0.22×0.2068667=0.050165P p=194819.62×（1-e-0.050165）/0.050165=190013.74NΔL= P p L/（A p E p）=190013.74×3.103×103/（140×1.98×105）=21.3mm 5、EF段伸长量：（直线段θ＝0）单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX=3.285mθ=0radkx+μθ=0.0015×3.285=0.004928P p=195300×（1-e-0.004928）/0.004928=194819.62NΔL= P p L/（A p E p）=194819.62×3.285×103/（140×1.98×105）=23.1mm 盖梁两端工作锚间钢束理论伸长量：108.6mm6、单个千斤顶段伸长量（无管道摩阻力）：P=0.75×1860×140=195300NX=0.345+0.55+0.3＝0.43mΔL= P p L/（A p E p）=195300×0.43×103/（140×1.98×105）=3mm②钢束1、AB段伸长量：（直线段θ＝0）单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX=3.273mθ=0radkx+μθ=0.0015×3.273=0.0049095P p=195300×（1-e-0.0049095）/0.0049095=194821.37NΔL= P p L/（A p E p）=194821.37×3.273×103/（140×1.98×105）=23mm 2、BC段伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=194821.37NX=3.703mθ=370.3/1500=0.24687radkx+μθ=0.0015×3.703+0.22×0.24687=0.0598652P p=195300×（1-e-0.0598652）/0.0598652=189104.51NΔL= P p L/（A p E p）=189104.51×3.703×103/（140×1.98×105）=25.3mm 3、CD段伸长量：（直线段θ＝0）单根钢绞线张拉的张拉力P=（189104.51+189204.97）/2=189155NX=1.794mθ=0radkx+μθ=0.0015×1.794=0.002691P p=189155×（1-e-0.002691）/0.002691=188900.41NΔL= P p L/（A p E p）=188900.41×1.794×103/（140×1.98×105）=12.2mm 4、DE段伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=194806.33NX=3.627mθ=3.627/1500=0.24180radkx+μθ=0.0015×3.627+0.22×0.24180=0.058637P p=194806.33×（1-e-0.058637）/0.058637=189204.97NΔL= P p L/（A p E p）=189204.97×3.627×103/（140×1.98×105）=24.8mm 5、EF段伸长量：（直线段θ＝0）单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX=3.376mθ=0radkx+μθ=0.0015×3.376=0.005064P p=195300×（1-e-0.005064）/0.005064=194806.33NΔL= P p L/（A p E p）=194806.33×3.376×103/（140×1.98×105）=23.7mm 盖梁两端工作锚间钢束理论伸长量：109mm6、单个千斤顶段伸长量（不考虑管道摩阻力）：P=0.75×1860×140=195300NX=0.345+0.55+0.3＝0.43mΔL= P p L/（A p E p）=195300×0.43×103/（140×1.98×105）=3mm主线桥4＃墩西侧盖梁①钢束1、AB段伸长量：（直线段θ＝0）单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX=3.852mθ=0radkx+μθ=0.0015×3.852=0.005778×（1-e-0.005778）/0.005778=194736.86NPΔL= P p L/（A p E p）=194736.86×3.852×103/（140×1.98×105）=27.1mm 2、BC段伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=194736.86NX=2.842mθ=284.2/1500=0.18947radkx+μθ=0.0015×2.842+0.22×0.18947=0.0459457P p=194736.86×（1-e-0.0459457）/0.0459457=190330.94NΔL= P p L/（A p E p）=190330.94×2.842×103/（140×1.98×105）=19.5mm 3、CD段伸长量：（直线段θ＝0）单根钢绞线张拉的张拉力P=（190330.94+189731.24）/2=190121NX=2.736mθ=0radkx+μθ=0.0015×2.736=0.004104P p=190121×（1-e-0.004104）/0.004104=189544.06NΔL= P p L/（A p E p）=189544.06×2.736×103/（140×1.98×105）=18.7mm 4、DE段伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=194834NX=3.18mθ=318/1500=0.212radkx+μθ=0.0015×3.18+0.22×0.212=0.05141P p=194834×（1-e-0.05141）/0.05141=189910.74NΔL= P p L/（A p E p）=189910.74×3.18×103/（140×1.98×105）=21.8mm 5、EF段伸长量：（直线段θ＝0）单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX=3.185mθ=0radkx+μθ=0.0015×3.185=0.004778P p=195300×（1-e-0.004778）/0.004778=194834.22NΔL= P p L/（A p E p）=194834.22×3.185×103/（140×1.98×105）=22.4mm 盖梁两端工作锚间钢束理论伸长量：109.5mm6、单个千斤顶段伸长量（无管道摩阻力）：P=0.75×1860×140=195300NX=0.345+0.55+0.3＝0.43mΔL= P p L/（A p E p）=195300×0.43×103/（140×1.98×105）=3mm②钢束1、AB段伸长量：（直线段θ＝0）单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX=3.90mθ=0radkx+μθ=0.0015×3.90=0.00585P p=195300×（1-e-0.00585）/0.00585=194729.86NΔL= P p L/（A p E p）=194729.86×3.90×103/（140×1.98×105）=27.4mm 2、BC段伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=194729.86NX=3.365mθ=336.5/1500=0.22433radkx+μθ=0.0015×3.365+0.22×0.22433=0.0544008P p=194729.86×（1-e-0.0544008）/0.0544008=189527.88NΔL= P p L/（A p E p）=189527.88×3.365×103/（140×1.98×105）=23.0mm 3、CD段伸长量：（直线段θ＝0）单根钢绞线张拉的张拉力P=（189527.88+189103.80）/2=189316NX=1.629mθ=0radkx+μθ=0.0015×1.629=0.0024435P p=189316×（1-e0.0024435）/0.0024435=189084.73NΔL= P p L/（A p E p）=189084.73×1.629×103/（140×1.98×105）=11.1mm 4、DE段伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=194820.64NX=3.703mθ=3.703/1500=0.24180radkx+μθ=0.0015×3.627+0.22×0.24180=0.059865P p=194820.64×（1-e-0.059865）/0.059865=189103.8NΔL= P p L/（A p E p）=189103.8×3.703×103/（140×1.98×105）=25.3mm 5、EF段伸长量：（直线段θ＝0）单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX=3.278mθ=0radkx+μθ=0.0015×3.278=0.004917P p=195300×（1-e-0.004917）/0.004917=194820.64NΔL= P p L/（A p E p）=194820.64×3.278×103/（140×1.98×105）=23.0mm 盖梁两端工作锚间钢束理论伸长量：109.8mm6、单个千斤顶段伸长量（不考虑管道摩阻力）：P=0.75×1860×140=195300NX=0.345+0.55+0.3＝0.43mΔL= P p L/（A p E p）=195300×0.43×103/（140×1.98×105）=3mm主线桥3＃墩西侧盖梁①钢束1、AB段伸长量：（直线段θ＝0）单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX=4.217mθ=0radkx+μθ=0.0015×4.217=0.0063255P p=195300×（1-e-0.0063255）/0.0063255=194683.62NΔL= P p L/（A p E p）=194683.62×4.217×103/（140×1.98×105）=29.6mm 2、BC段伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=194683.62NX=1.273mθ=127.3/600=0.21217radkx+μθ=0.0015×1.273+0.22×0.21217=0.0485862P p=194683.62×（1-e-0.0485862）/0.0485862=190029.82NΔL= P p L/（A p E p）=190029.82×1.273×103/（140×1.98×105）=8.7mm3、CD段伸长量：（直线段θ＝0）单根钢绞线张拉的张拉力P=190029.82NX=2.818mkx+μθ=0.0015×2.818=0.004227P p=190029.82×（1-e-0.004227）/0.004227=189628.76NΔL= P p L/（A p E p）=189628.76×2.818×103/（140×1.98×105）=19.3mm 4、DE段伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=（189628.76+188774.86）/2=189202NX=0.386mθ=38.6/600=0.06433radkx+μθ=0.0015×0.386+0.22×0.06433=0.014732P p=195300×（1-e-0.0147732）/0.014732=187814.94NΔL= P p L/（A p E p）=187814.94×0.386×103/（140×1.98×105）=2.6mm 5、CD段伸长量：（直线段θ＝0）单根钢绞线张拉的张拉力P=189156.11NX=2.691mkx+μθ=0.0015×2.691=0.004037P p=189156.11×（1-e-0.004037）/0.004037=188774.86NΔL= P p L/（A p E p）=188774.86×2.691×103/（140×1.98×105）=18.3mm6、DE段伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=194703.31NX=1.522mθ=152.2/600=0.25367radkx+μθ=0.0015×1.522+0.22×0.25367=0.058090P p=194703.31×（1-e-0.058090）/0.058090=189156.11NΔL= P p L/（A p E p）=189156.11×1.522×103/（140×1.98×105）=10.4mm7、EF段伸长量：（直线段θ＝0）单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX=4.082mkx+μθ=0.0015×4.082=0.006123P p=195300×（1-e-0.006123）/0.006123=194703.31NΔL= P p L/（A p E p）=194703.31×4.082×103/（140×1.98×105）=28.7mm 盖梁两端工作锚间钢束理论伸长量：117.6mm8、单个千斤顶段伸长量（不考虑管道摩阻力）：P=0.75×1860×140=195300NX=0.345+0.55+0.3＝0.43mΔL= P p L/（A p E p）=195300×0.43×103/（140×1.98×105）=3mm②钢束1、AB段伸长量：（直线段θ＝0）单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX=4.088mθ=0radkx+μθ=0.0015×4.088=0.006132P p=195300×（1-e-0.006132）/0.006132=194702.43NΔL= P p L/（A p E p）=194702.43×4.088×103/（140×1.98×105）=28.7mm 2、BC段伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=194702.43NX=1.605mθ=160.5/600=0.02675radkx+μθ=0.0015×1.605+0.22×0.02675=0.0612575P p=194702.43×（1-e-0.0612575）/0.0612575=188858.87NΔL= P p L/（A p E p）=188858.87×1.605×103/（140×1.98×105）=10.9mm 3、CD段伸长量：（直线段θ＝0）单根钢绞线张拉的张拉力P=188858.87NX=2.529mkx+μθ=0.0015×2.529=0.0037935P p=188858.87×（1-e-0.0037935）/0.0037935=188501.10NΔL= P p L/（A p E p）=188501.10×2.529×103/（140×1.98×105）=17.2mm 4、DE段伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=（188501.10+187664.64）/2=188083NX=0.629mθ=62.9/600=0.10483radkx+μθ=0.0015×0.629+0.22×0.10483=0.024007P p=188083×（1-e-0.024007）/0.024007=185843.19NΔL= P p L/（A p E p）=185843.19×0.629×103/（140×1.98×105）=4.2mm 5、CD段伸长量：（直线段θ＝0）单根钢绞线张拉的张拉力P=188003.77NX=2.408mkx+μθ=0.0015×2.408=0.003612P p=188003.77×（1-e-0.003612）/0.003612=187664.64NΔL= P p L/（A p E p）=187664.64×2.408×103/（140×1.98×105）=16.3mm6、DE段伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=194722.86NX=1.851mθ=185.1/600=0.30850radkx+μθ=0.0015×1.851+0.22×0.30850=0.070647P p=195300×（1-e-0.070647）/0.070647=188003.77NΔL= P p L/（A p E p）=188003.77×1.851×103/（140×1.98×105）=12.6mm7、EF段伸长量：（直线段θ＝0）单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX=3.948mkx+μθ=0.0015×3.948=0.005922P p=195300×（1-e-0.005922）/0.005922=194722.86NΔL= P p L/（A p E p）=194722.86×3.948×103/（140×1.98×105）=27.7mm 盖梁两端工作锚间钢束理论伸长量：117.7mm8、单个千斤顶段伸长量（不考虑管道摩阻力）：P=0.75×1860×140=195300NX=0.345+0.55+0.3＝0.43mΔL= P p L/（A p E p）=195300×0.43×103/（140×1.98×105）=3mm主线桥2＃墩西侧盖梁①钢束1、AB段伸长量：（直线段θ＝0）单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX=3.943mθ=0radkx+μθ=0.0015×3.943=0.0059145P p=195300×（1-e-0.0059145）/0.0059145=194723.59NΔL= P p L/（A p E p）=194723.59×3.943×103/（140×1.98×105）=27.7mm 2、BC段伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=194723.59NX=1.813mθ=181.3/600=0.30217radkx+μθ=0.0015×1.813+0.22×0.30217=0.0691962P p=194723.59×（1-e-0.0691962）/0.0691962=188139.26NΔL= P p L/（A p E p）=188139.26×1.813×103/（140×1.98×105）=12.3mm3、CD段伸长量：（直线段θ＝0）单根钢绞线张拉的张拉力P=188139.26NX=2.812mkx+μθ=0.0015×2.812=0.004218P p=188139.26×（1-e-0.004218）/0.004218=188743.04NΔL= P p L/（A p E p）=188743.04×2.755×103/（140×1.98×105）=19.0mm 4、DE段伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=（188743.04+187118.44）/2=187431NX=1.401mθ=140.1/600=0.2335radkx+μθ=0.0015×1.401+0.22×0.2335=0.053472P p=187431×（1-e-0.053472）/0.053472=182507.77NΔL= P p L/（A p E p）=182507.77×1.401×103/（140×1.98×105）=9.2mm 5、CD段伸长量：（直线段θ＝0）单根钢绞线张拉的张拉力P=187502.67NX=2.736mkx+μθ=0.0015×2.736=0.004104P p=187502.67×（1-e-0.004104）/0.004104=187118.44NΔL= P p L/（A p E p）=187118.44×2.736×103/（140×1.98×105）=18.5mm 6、DE段伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=194739.05NX=1.997mθ=199.7/600=0.33283radkx+μθ=0.0015×1.997+0.22×0.33283=0.076219P p=194739.05×（1-e-0.076219）/0.076219=187502.67NΔL= P p L/（A p E p）=187502.67×1.997×103/（140×1.98×105）=13.5mm 7、EF段伸长量：（直线段θ＝0）单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX=3.837mkx+μθ=0.0015×3.837=0.005756P p=195300×（1-e-0.005756）/0.005756=194739.05NΔL= P p L/（A p E p）=194739.05×3.837×103/（140×1.98×105）=27.0mm 盖梁两端工作锚间钢束理论伸长量：127.2mm8、单个千斤顶段伸长量（不考虑管道摩阻力）：P=0.75×1860×140=195300NX=0.345+0.55+0.3＝0.43mΔL= P p L/（A p E p）=195300×0.43×103/（140×1.98×105）=3mm②钢束1、AB段伸长量：（直线段θ＝0）单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX=3.892mθ=0radkx+μθ=0.0015×3.892=0.005838P p=195300×（1-e-0.005838）/0.005838=194731.03NΔL= P p L/（A p E p）=194731.03×3.892×103/（140×1.98×105）=27.3mm 2、BC段伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=194731.03NX=1.988mθ=198.8/600=0.33133radkx+μθ=0.0015×1.988+0.22×0.33133=0.0758753P p=194731.03×（1-e-0.0758753）/0.0758753=187526.74NΔL= P p L/（A p E p）=187526.74×1.988×103/（140×1.98×105）=13.4mm 3、CD段伸长量：（直线段θ＝0）单根钢绞线张拉的张拉力P=187526.74NX=2.755mkx+μθ=0.0015×2.755=0.0041325P p=187526.74×（1-e-0.0041325）/0.0041325=187139.80NΔL= P p L/（A p E p）=187139.80×2.755×103/（140×1.98×105）=18.6mm 4、DE段伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=（187139.80+186521.87）/2=186831NX=1.332mθ=133.2/600=0.222radkx+μθ=0.0015×1.332+0.220.222=0.050838P p=186831×（1-e-0.050838）/0.050838=182161.25NΔL= P p L/（A p E p）=182161.25×1.332×103/（140×1.98×105）=8.8mm 5、CD段伸长量：（直线段θ＝0）单根钢绞线张拉的张拉力P=186896.89NX=2.679mkx+μθ=0.0015×2.679=0.004019P p=186896.89×（1-e-0.004019）/0.004019=186521.87NΔL= P p L/（A p E p）=186521.87×2.679×103/（140×1.98×105）=18.0mm 6、DE段伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=194746.93NX=2.171mθ=217.1/600=0.36183radkx+μθ=0.0015×2.171+0.22×0.36183=0.08286P p=194746.93×（1-e-0.08286）/0.08286=186896.89NΔL= P p L/（A p E p）=186896.89×2.717×103/（140×1.98×105）=14.6mm 7、EF段伸长量：（直线段θ＝0）单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX=3.783mkx+μθ=0.0015×3.783=0.005675P p=195300×（1-e-0.005675）/0.005675=194746.93NΔL= P p L/（A p E p）=194746.93×3.783×103/（140×1.98×105）=26.6mm 盖梁两端工作锚间钢束理论伸长量：127.4mm8、单个千斤顶段伸长量（不考虑管道摩阻力）：P=0.75×1860×140=195300NX=0.345+0.55+0.3＝0.43mΔL= P p L/（A p E p）=195300×0.43×103/（140×1.98×105）=3mm主线桥1＃墩西侧盖梁①钢束1、AB段伸长量：（直线段θ＝0）单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX=4.544mθ=0radkx+μθ=0.0015×4.544=0.006816P p=195300×（1-e-0.006816）/0.006816=194635.93NΔL= P p L/（A p E p）=194635.93×4.544×103/（140×1.98×105）=31.9mm 2、BC段伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=194635.93NX=1.963mθ=196.3/600=0.32717radkx+μθ=0.0015×1.963+0.22×0.32717=0.0749212P p=194635.93×（1-e-0.07492122）/0.0749212=187523.48NΔL= P p L/（A p E p）=187523.48×1.963×103/（140×1.98×105）=13.3mm 3、CD段伸长量：（直线段θ＝0）单根钢绞线张拉的张拉力P=187523.48NX=1.941mkx+μθ=0.0015×1.941=0.0029115P p=187523.48×（1-e-0.0029115）/0.0029115=187250.76NΔL= P p L/（A p E p）=187250.76×1.941×103/（140×1.98×105）=13.1mm4、DE段伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=（187250.76+186670.60）/2=186961NX=2.809mθ=280.9/600=0.46817radkx+μθ=0.0015×2.809+0.22×0.46817=0.107210P p=186961×（1-e-0.107210）/0.107210=177287.39NΔL= P p L/（A p E p）=177287.39×2.809×103/（140×1.98×105）=18.0mm 5、CD段伸长量：（直线段θ＝0）单根钢绞线张拉的张拉力P=186934.35NX=1.883mkx+μθ=0.0015×1.883=0.002825P p=186934.35×（1-e-0.002825）/0.002825=186670.60NΔL= P p L/（A p E p）=186670.60×1.883×103/（140×1.98×105）=12.7mm 6、DE段伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=194650.36NX=2.134mθ=213.4/600=0.35567radkx+μθ=0.0015×2.134+0.22×0.35567=0.081448P p=194650.36×（1-e-0.081448）/0.081448=186934.35NΔL= P p L/（A p E p）=186934.35×2.134×103/（140×1.98×105）=14.4mm 7、EF段伸长量：（直线段θ＝0）单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX=4.445mkx+μθ=0.0015×4.445=0.006668P p=195300×（1-e-0.006668）/0.006668=194650.36NΔL= P p L/（A p E p）=194650.36×4.445×103/（140×1.98×105）=31.2mm 盖梁两端工作锚间钢束理论伸长量：134.5mm8、单个千斤顶段伸长量（不考虑管道摩阻力）：P=0.75×1860×140=195300NX=0.345+0.55+0.3＝0.43mΔL= P p L/（A p E p）=195300×0.43×103/（140×1.98×105）=3mm②钢束1、AB段伸长量：（直线段θ＝0）单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX=4.475mθ=0radkx+μθ=0.0015×4.475=0.0067125P p=195300×（1-e-0.0067125）/0.0067125=194645.99NΔL= P p L/（A p E p）=194645.99×4.475×103/（140×1.98×105）=31.4mm 2、BC段伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=194645.99NX=2.169mθ=216.9/600=0.36150radkx+μθ=0.0015×2.169+0.22×0.36150=0.0827835P p=194645.99×（1-e-0.0827835）/0.0827835=186807.05NΔL= P p L/（A p E p）=186807.05×2.169×103/（140×1.98×105）=14.6mm 3、CD段伸长量：（直线段θ＝0）单根钢绞线张拉的张拉力P=186807.05NX=1.84mkx+μθ=0.0015×1.84=0.00276P p=186807.05×（1-e-0.00276）/0.00276=186549.49NΔL= P p L/（A p E p）=186549.49×1.84×103/（140×1.98×105）=12.4mm 4、DE段伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=（186549.49+185979.57）/2=186265NX=2.798mθ=279.8/600=0.46633radkx+μθ=0.0015×2.798+0.22×0.46633=0.10679P p=186265×（1-e-0.10679）/0.10679=176663.68NΔL= P p L/（A p E p）=176663.68×2.798×103/（140×1.98×105）=17.8mm 5、CD段伸长量：（直线段θ＝0）单根钢绞线张拉的张拉力P=186228.39NX=1.783mkx+μθ=0.0015×1.783=0.002675P p=186228.39×（1-e-0.002675）/0.002675=185979.57NΔL= P p L/（A p E p）=185979.57×1.783×103/（140×1.98×105）=12.0mm 6、DE段伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=194660.86NX=2.338mθ=233.8/600=0.38967radkx+μθ=0.0015×2.338+0.22×0.38967=0.089234P p=194650.36×（1-e-0.089234）/0.089234=186228.39NΔL= P p L/（A p E p）=186228.39×2.338×103/（140×1.98×105）=15.7mm 7、EF段伸长量：（直线段θ＝0）单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX=4.373mkx+μθ=0.0015×4.373=0.006560P p=195300×（1-e-0.006560）/0.006560=194660.86NΔL= P p L/（A p E p）=194660.86×4.373×103/（140×1.98×105）=30.7mm 盖梁两端工作锚间钢束理论伸长量：134.6mm8、单个千斤顶段伸长量（不考虑管道摩阻力）：P=0.75×1860×140=195300NX=0.345+0.55+0.3＝0.43mΔL= P p L/（A p E p）=195300×0.43×103/（140×1.98×105）=3mm四、千斤顶张拉力与对应油表读数计算1、9根钢绞线束张拉控制力：σcon=9×195300=1757.7KN2、0705号张拉设备张拉时油表读数：千斤顶回归方程：P=-0.24+0.0219F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、0.1σcon=1757.7×0.1＝175.77 KN时：P=-0.24+0.0219F=-0.24+0.0219×175.77=3.6MP a(2)、0.2σcon=1757.7×0.2＝351.54 KN时：P=-0.24+0.0219F=-0.24+0.0219×363.142=7.5MP a(3) 0.5σcon=1757.7×0.5＝878.85KN时：P=-0.24+0.0219F=-0.24+0.0219×878.85=19.0MP a (4) 0.7σcon=1757.7×0.7＝1230.4KN时：P=-0.24+0.0219F=-0.24+0.0219×1230.4=26.7MP a (5)、100%σcon=1757.7KN时：P=-0.24+0.0219F=-0.24+0.0219×1757.7=38.3MP a 3、0708号张拉设备张拉时油表读数：千斤顶回归方程：P=0.4667+0.0215F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、0.1σcon=1757.7×0.1＝175.77 KN时：P=0.4667+0.0215F=0.4667+0.0215×175.77=4.2MP a (2)、0.2σcon=1757.7×0.2＝351.54 KN时：P=0.4667+0.0215F=0.4667+0.0215×351.54=8.0MP a (3) 0.5σcon=1757.7×0.5＝878.85 KN时：P=0.4667+0.0215F=0.4667+0.0215×878.85=19.7MP a (4) 0.7σcon=1757.7×0.7＝1230.4 KN时：P=0.4667+0.0215F=0.4667+0.0215×1230.4=26.7MP a (5)、100％σcon=1757.7×1＝1757.7 KN时：P=0.4667+0.0215F=0.4667+0.0215×1757.7=38.3MP 4、应力油压换算表张拉应力/油压换算表0.1σcon。
上海某框剪结构楼预应力梁计算书
上海**楼预应力梁计算书2008年05月28日一、概述本工程为现浇框架剪力墙结构，为了解决强度和抗裂问题，一层和二层转换梁采用有粘结预应力技术。
二、框架梁截面尺寸和梁的截面特征截面： 950mm×1500mm(T 形梁，翼缘板f h =150 mm,f b =1800mm)A=950×1500+1800×150=1695000mm 2y=16950005701518000750015095⨯⨯+⨯⨯=642.5mmI=121×(950×15003+1800×1503)+950×1500×(750-642.5)2+1800×150×(642.5-75)2 =37.1×1010mm 4W 上=y I =5.642101.3710⨯=577.43×106mm 3W 下=y I =5.857101.3710⨯=432.65×106mm 3三、荷载情况荷载及内力情况按设计院提供的条件考虑（此处略）。
四、计算分析·本工程设计主要规范依据为«混凝土结构设计规范» GB50010-2002、«建筑抗震设计规范» GB50010-2002。
·本工程结构抗裂控制等级为二级，即在荷载效应标准组合下бck -бpc ≤f tk 。
·本工程框架梁抗震按一级考虑，对预应力框架梁预应力度取0.55，梁端受压区高度比不应大于0.25。
·预应力筋控制应力取δcon =0.75 f ptk ，预应力损失按25℅计，即每束预应力筋有 效张拉力为146.5KN 。
·本工程预应力筋采用1860MPa 预应力钢绞线，纵向受力钢筋采用Ⅲ级钢，混凝土标号为C45。
五、配筋计算一层预应力梁：（1h =300mm 、2h =200mm ）根据计算结果：支座截面标准弯矩 M K -=4541.9KN.m 跨中截面标准弯矩 M K =4528.4KN.m 支座截面设计弯矩 M D -=12689KN.m 跨中截面设计弯矩 M D =6763KN.m （1）抗裂计算： 1：支座截面抗裂控制计算预应力筋数量N pe =we Af w M ptkk+-19.0=6661043.5773005.6421695000151.21043.577109.45419.0⨯-+-⨯⨯⨯=3862KN梁内需配预应力筋数量n=KNKN5.1463862=26.4束2：跨中截面抗裂控制计算预应力筋数量N pe =we Af w M ptkk+-12.1=661065.4322005.8571695000151.21065.4324.45282.1⨯-+-⨯⨯=4763KN 梁内需配预应力筋数量n=kNKN5.1464763=32.5束实配36（4X9）束有粘结预应力筋，满足抗裂要求。
预应力混凝土框架梁设计计算
预应力混凝土框架梁设计计算预应力混凝土框架梁设计计算书二00六年四月目录1. 设计荷载与内力计算 (1)1.1 梁截面几何特征 (1)1.2 柱截面几何特征 (1)1.3 荷载标准值 (2)1.4 内力计算 (2)2. 梁中预应力筋和普通钢筋的估算 (5)2.1 预应力筋线形的采用 (5)2.2 预应力筋的估算 (5)2.3 普通钢筋估算 (6)3. 第一批预应力损失计算 (7)3.1 孔道摩擦损失2l σ (7)3.2 锚具内缩损失1l σ： (7)3.3 第一批预应力损失lI σ： (8)4. 施工阶段抗裂验算 (9)4.1 第一批预应力损失完成后的预应力等效荷载 (9) 4.2 第一批预应力损失完成后的预应力综合弯矩 (9) 4.3 施工阶段恒载作用下的弯矩 (12)4.4 施工阶段正截面抗裂验算结果 (13)5. 第二批预应力损失计算 (15)5.1 钢筋应力松弛损失4l σ： (15)5.2 混凝土收缩徐变引起的预应力损失5l σ (15) 5.3 预应力总损失l σ： (16)5.4 钢绞线平均有效预应力: (16)6. 预应力引起的次弯矩和次剪力计算 (17)6.1 预应力损失完成后的预应力等效荷载 (17)6.2 综合弯矩 (17)6.3 次弯矩、次剪力 (18)7. 正截面抗裂验算 (20)7.1 荷载标准组合、准永久组合下框架梁弯矩 (20) 7.2 正截面抗裂验算结果 (20)7.3 抗裂验算小结 (21)8. 正截面承载力验算 (22)8.1 荷载基本组合下框架梁弯矩 (22)8.2 正截面受弯承载力计算结果 (22)9. 斜截面承载力验算 (25)9.1 荷载作用下框架设计剪力 (25)9.2 斜截面受剪承载力验算结果 (25)1. 设计荷载与内力计算1.1 梁截面几何特征1.2 柱截面几何特征1.3 荷载标准值屋面梁上的线荷载：（1）恒载：① 楼板自重、粉刷、吊顶、管道等：6.5kN/m2×6m=39kN/m② 次梁（250×500）自重：约为5.5kN/m③ 端支座处屋面梁自重：25×（0.45×1.5）=16.9kN/m内支座处屋面梁自重：25×（0.45×2.2）=24.8kN/m因此，恒载为（端支座）61.4～（内支座）69.3kN/m（2）活载：0.7kN/m2×6m=4.2kN/m1.4 内力计算由通用有限元程序SAP2000建立计算模型。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
上海**楼预应力梁计算书2008年05月28日一、概述本工程为现浇框架剪力墙结构，为了解决强度和抗裂问题，一层和二层转换梁采用有粘结预应力技术。
二、框架梁截面尺寸和梁的截面特征截面： 950mm×1500mm(T 形梁，翼缘板f h =150 mm,f b =1800mm)A=950×1500+1800×150=1695000mm 2y=16950005701518000750015095⨯⨯+⨯⨯=642.5mmI=121×(950×15003+1800×1503)+950×1500×(750-642.5)2+1800×150×(642.5-75)2 =37.1×1010mm 4W 上=y I =5.642101.3710⨯=577.43×106mm 3W 下=y I =5.857101.3710⨯=432.65×106mm 3三、荷载情况荷载及内力情况按设计院提供的条件考虑（此处略）。
四、计算分析·本工程设计主要规范依据为«混凝土结构设计规范» GB50010-2002、«建筑抗震设计规范» GB50010-2002。
·本工程结构抗裂控制等级为二级，即在荷载效应标准组合下бck -бpc ≤f tk 。
·本工程框架梁抗震按一级考虑，对预应力框架梁预应力度取0.55，梁端受压区高度比不应大于0.25。
·预应力筋控制应力取δcon =0.75 f ptk ，预应力损失按25℅计，即每束预应力筋有 效张拉力为146.5KN 。
·本工程预应力筋采用1860MPa 预应力钢绞线，纵向受力钢筋采用Ⅲ级钢，混凝土标号为C45。
五、配筋计算一层预应力梁：（1h =300mm 、2h =200mm ）根据计算结果：支座截面标准弯矩 M K -=4541.9KN.m 跨中截面标准弯矩 M K =4528.4KN.m 支座截面设计弯矩 M D -=12689KN.m 跨中截面设计弯矩 M D =6763KN.m （1）抗裂计算： 1：支座截面抗裂控制计算预应力筋数量N pe =we Af w M ptkk+-19.0=6661043.5773005.6421695000151.21043.577109.45419.0⨯-+-⨯⨯⨯=3862KN 梁内需配预应力筋数量n=KNKN5.1463862=26.4束2：跨中截面抗裂控制计算预应力筋数量N pe =we Af w M ptkk+-12.1=661065.4322005.8571695000151.21065.4324.45282.1⨯-+-⨯⨯=4763KN梁内需配预应力筋数量n=kNKN5.1464763=32.5束实配36（4X9）束有粘结预应力筋，满足抗裂要求。
（2）普通钢筋配置：按预应力度进行配筋： 由λ=ys py p py p f A f A f A +=0.55 导出A S =ypy p f f A 119普通钢筋计算 A S ≥360111320140369⨯⨯⨯⨯⨯=15120mm 2上下均配18Ф32（A S= 14476mm 2） 其中上筋通长10Ф32（A S=8042mm 2） （3）承载力验算：（RE r =0.75）支座处：在计算受压区高度时，根据«混凝土结构设计规范» GB50010-2002第7.2.4条内容，可只计入部分预应力筋截面面积，即仅考虑部分预应力筋参与极限承载力的计算，此梁只计35束预应力筋。
支座受压区高度系数ξ=12959501.21140132035⨯⨯⨯⨯=0.2492支座极限承载力M u =（35×1320×140+14476×360）×1.295×（1-22492.0）/0.75 =17563 KN.m >12689KN.m 满足强度要求。
跨中处：跨中受压区高度系数ξ=1350)1800950(1.21360)804214476(140132036⨯+⨯⨯-+⨯⨯=0.1145>1350150属于第二类T 型截面：受压区高度为 X=(1.21360)804214476(140132036⨯-+⨯⨯-150⨯1800)/950=163.2mm跨中承载力 M u ={21.1×950×163.2×（1350-81.6）+21.1×150×1800×（1350-75）+8042×360×（1350-50）}/0.75 =（4144.3+7263.7+3763.7）/0.75 =20229KN考虑次弯矩的不利影响，跨中极限承载力为：20229KN/1.2=16858KN>6763KN.m（4）按一级抗震验算剪力：实配Ф16@100六肢箍（通长） 斜截面承载力抗震调整系数RE r =0.85l bua M =r bua M =17563KN.m l b M =12679KN.m r b M =12689KN.mn l =12.32m取Gb V =3210 KN（1）b V =1.1nrl bua l M M ）（bua ++Gb V=1.1×32.121756317563++3210=6362 KN（2）b V =1.3nrl b l M M ）（b ++Gb V=1.3×32.121268912679++3210=5891 KN取b V =6362 KN当跨高比0l /h>2.5时，受剪截面应符合：b V ≤REr 1（0.20c βc f b 0h ）=0.20×21.1×950×1410/0.85=6650 KN 截面满足抗震要求。
斜截面受剪承载力应满足： b V ≤RE r 1（105.1+λt f b 0h +0sv h s f A yv ） =（1305.1+×1.8×950×1410+360×1001.2016⨯×1410）/0.85 =7950 KN 〉6362KN 满足斜截面承载力要求。
二层预应力梁：（1h =300mm 、2h =200mm ）根据计算结果：支座截面标准弯矩 M K -=5100KN.m 跨中截面标准弯矩 M K =4799KN.m 支座截面设计弯矩 M D -=11977KN.m 跨中截面设计弯矩 M D =7211KN.m （1）抗裂计算： 1：支座截面抗裂控制计算预应力筋数量N pe =we Af w M ptkk+-19.0=6661043.5773005.6421695000151.21043.5771051009.0⨯-+-⨯⨯⨯=4598KN 梁内需配预应力筋数量n=KNKN5.1464598=31.4束2：跨中截面抗裂控制计算预应力筋数量N pe =we Af w M ptkk+-12.1=661065.4322005.8571695000151.21065.43247992.1⨯-+-⨯⨯=5118.5KN梁内需配预应力筋数量n=kNKN5.1465.5118=34.94束实配36（4X9）束有粘结预应力筋，满足抗裂要求。
（2）普通钢筋配置：按预应力度进行配筋： 由λ=ys py p py p f A f A f A +=0.55 导出A S =ypy p f f A 119普通钢筋计算 A S ≥360111320140369⨯⨯⨯⨯⨯=15120mm 2上下均配18Ф32（A S= 14476mm 2） 其中上筋通长10Ф32（A S=8042mm 2） （3）承载力验算：（RE r =0.75）支座处：在计算受压区高度时，根据«混凝土结构设计规范» GB50010-2002第7.2.4条内容，可只计入部分预应力筋截面面积，即仅考虑部分预应力筋参与极限承载力的计算，此梁只计35束预应力筋。
支座受压区高度系数ξ=12959501.21140132035⨯⨯⨯⨯=0.2492支座极限承载力M u =（35×1320×140+14476×360）×1.295×（1-22492.0）/0.75 =17563 KN.m >11977KN.m 满足强度要求。
跨中处：跨中受压区高度系数ξ=1350)1800950(1.21360)804214476(140132036⨯+⨯⨯-+⨯⨯=0.1145>1350150属于第二类T 型截面：受压区高度为 X=(1.21360)804214476(140132036⨯-+⨯⨯-150⨯1800)/950=163.2mm跨中承载力 M u ={21.1×950×163.2×（1350-81.6）+21.1×150×1800×（1350-75）+8042×360×（1350-50）}/0.75 =（4144.3+7263.7+3763.7）/0.75 =20229KN考虑次弯矩的不利影响，跨中极限承载力为：20229KN/1.2=16858KN>7211KN.m（4）按一级抗震验算剪力：实配Ф16@100六肢箍（通长） 斜截面承载力抗震调整系数RE r =0.85l bua M =r bua M =17563KN.m l b M =12679KN.m r b M =12689KN.mn l =16.744m取Gb V =2683 KN（1）b V =1.1nrl bua l M M ）（bua ++Gb V=1.1×744.161756317563++2683=4991KN（2）b V =1.3nrl b l M M ）（b ++Gb V=1.3×744.161268912679++2683=4653 KN取b V =5058 KN当跨高比0l /h>2.5时，受剪截面应符合：b V ≤REr 1（0.20c βc f b 0h ）=0.20×21.1×950×1410/0.85=6650 KN 截面满足抗震要求。
斜截面受剪承载力应满足： b V ≤RE r 1（105.1+λt f b 0h +0sv h s f A yv ） =（1305.1+×1.8×950×1410+360×1001.2016⨯×1410）/0.85 =7950 KN 〉4991 KN 满足斜截面承载力要求。