消力池稳定计算

消力池计算

挖深式消力池计算流程图1. 假设某一池深d ，计算从池底顶面算起的池前总水头ToTo ＝Z2－Z3＋d ＋v o 2/（2×g ）计算示意图 12. 计算池内收缩水深hcTo ＝hc ＋22)(2ϕα××hc g q 或hc 3-To ×hc 2＋222ϕαg q × ＝ 0其中：q ――为收缩断面处的单宽流量，q ＝Q/b 1；Q ――通过消力池的总流量；α――水流动能校正系数，可采用1.0～1.05；ϕ――消力池的流速系数，一般可取0.95，或初步计算参考《水力计算手册》P201或《水力学》下册P8确定。

3. 计算池内跃后水深hc ″hc ″＝25.021321812−+b b ghc qhc α 其中：b 1――消力池首端宽度；b 2――消力池末端宽度。

4. 计算出池落差Δz :Δz ＝22)'(2hs g q ××ϕα－22)"(2hc g q ×α 其中：hs ′――出池河床水深（下游水深）。

5. 计算水跃淹没系数σσ＝（d ＋ hs ′＋Δz ）/hc ″当1.05≤σ≤1.10时假设正确，否则重新假设池深d 进行计算。

※ 本程序中各值采用国际单位制，不再说明。

参考文献：1.《水闸设计规范》（SL265－2001）2.《水力计算手册》第一版·武汉水利电力学院水力学教研室编·水利电力出版社3.《水力学》（上、下册）第二版·成都科技大学水力学教研室编·高等教育出版社4.《取水输水建筑物丛书· 水闸》第一版·陈德亮主编·中国水利水电出版社程序流程图如下：本文档及程序由龚艳光编制，由于本人水平有限，错误在所难免，欢迎大家试用，提出宝贵意见。

E-mail : **********************.cn坎式消力池计算流程图一、池内计算：1. 从池底顶面算起的池前总水头ToTo ＝Z2－Z3＋v o 2/（2×g ）计算示意图22. 计算池内收缩水深hcTo ＝hc ＋22)(2ϕα××hc g q ………………① 或hc 3-To ×hc 2＋222ϕαg q × ＝ 0其中：q ――为收缩断面处的单宽流量，q ＝Q/b 1；Q ――通过消力池的总流量；α――水流动能校正系数，可采用1.0～1.05；ϕ――消力池的流速系数，一般可取0.95，或初步计算参考《水力计算手册》P201或《水力学》下册P8确定。

消力池稳定计算.doc

***水库工程上坝址重力坝方案消力池稳定计算稿(可研阶段)************有限公司XXXX年11月审定：审查：校核：编写：目录1计算目的根据水工结构布置和水力学计算成果，计算可行性研究阶段上坝址重力坝方案消力池底板的抗浮条件，确定抗浮处理措施和工程量。

2计算要求满足可行性研究阶段要求。

3计算依据《混凝土重力坝设计规范》SL319-XXXX《水工建筑物荷载设计规范》SL744-XXXX《溢洪道设计规范》SL253-XXXX《***水库工程上坝址重力坝方案水力学计算稿》4计算过程4.1基本参数消力池底板总长30m，宽43m，底板厚2m，底板高程1349m。

消力池结合下游开挖布置，对基础进行固结灌浆处理，固结灌浆孔的间、排距均为2m，呈方形布置，坝基面孔深入基岩8m。

为增强护坦与基础连接布置基础插筋锚固，插筋为Φ25@2m×2m，入基岩深5.0m。

底流消能跃前水深按取泄槽末端的水深，根据泄槽水面线结果取末端水深。

4.2 计算公式消力池底板抗浮稳定复核计算按照不设排水孔考虑，计算工况： (1)宣泄消能防冲的洪水流量。

(2)宣泄设计洪水流量。

(3)宣泄校核洪水流量。

根据《溢洪道设计规范》SL 253-XXXX 规定，底板的抗浮稳定计算公式按照下式计算：12312f P P P K Q Q ++=+式中：P 1—底板自重，KN ；P 2—底板顶面上的时均压力，KN ；P 3—当采用锚固措施时，地基的有效重量，KN ； Q 1—底板顶面上的脉动压力，KN ； Q 2—底板底面上的扬压力； (1)护坦自重护坦长度30m ，宽度43m ，厚度2m ，混凝土容重24KN/m 3。

(2)时均压力时均压力的计算公式按《水工建筑物荷载设计规范》SL744-XXXX 中的要求，cos tr w p h γθ=式中：p tr —— 过流面上计算点的时均压强代表值(N/m 2)；w γ—— 水的重度，(kg/m 3)； h —— 计算点的水深；θ—— 结构物底面与水平面的夹角，θ=0。

水利常用公式

14、水利常用专业计算公式一、枢纽建筑物计算1、进水闸进水流量计算：Q=B0δεm（2gH03）1/2式中：m —堰流流量系数ε—堰流侧收缩系数2、堰流过水流量计算：Q=B0δεm（2gH03）1/2式中：m —堰流流量系数ε—堰流侧收缩系数δ—堰流淹没系数3、挖深式消力池校核长度计算：Lsj=Ls+βLj式中：Lsj —消力池长度（m）Ls —消力池斜坡段投影长度（m）β—水跃长度校正系数Lj —水跃长度（m）4、挖深式消力池深度按下式校核：d= hc hs △Z Ls+β Lj式中：d —消力池深度 (m)hc—水跃跃后水深 (m)hs—出池河床水深 (m)△Z—出池落差 (m)5、护坦式海漫长度计算Lp=Ks（q（△H）1/2）1/2式中：Lp —海漫长度 (m)Ks —海漫长度计算系数q —消力池末端单宽流量（m3/s）△H —下泄时上下游水位差（m）6、稳定河宽阿尔图宁公式：B=AQ0.5/J0.2式中：B —稳定河宽（m）A —河宽系数取1.5（m2）Q —造床流量（m3/s）J —河床比降7、河道冲刷深度计算hB=hp+ hp [（Vcp/V允）n-1]式中：hB—局部冲刷深度（m）V允—河床面上允许不冲流速（m/s）hp—冲刷处的深度（m）Vcp—平均流速（m/s）n—岸坡系数8、建筑物基底抗滑稳定校核Kc=f ΣG/ΣH式中：Kc—抗滑稳定安全系数f —基础底面与地基之间摩擦系数ΣG—作用于堰体、闸室上的全部竖向荷载ΣH—作用于堰体、闸室上的全部水平荷载9、建筑物基底应力计算Pminmax=ΣG/Am+ΣM/W式中：Pminmax—闸室基底压力的最大值和最小值（KN/m2）Am —闸室基础底面面积ΣM —作用在闸室上的全部水平向和水平荷载对基础底面垂直水流方向的形心轴的力矩（KN·m） W —闸室基础底面对该底面垂直水流方向的形心轴的截面矩（m 3） 10、明渠恒定均匀流的基本公式如下：流速公式 u ＝RiC流量公式 Q ＝Au ＝A RiC流量模数 K ＝A RC式中：C —谢才系数，对于平方摩阻区宜按曼宁公式确定，即 C ＝6/1n 1RR —水力半径（m ）； i —渠道纵坡；A —过水断面面积（m 2）；n —曼宁粗糙系数，其值按SL 18确定。

消力池设计计算范文

消力池设计计算范文消力池（Energy Pool）是一种用于管理和计算能量（或消耗点）的系统。

它通常应用于游戏、体育比赛、技能训练和能量管理等领域。

以下将详细介绍消力池的设计和计算方法。

设计思路：消力池的设计基本原则是为参与者提供一个有限的能量储备，使其可以在一定时间范围内使用。

设计一个好的消力池需要考虑以下几个方面：1. 初始值：消力池的初始值应该根据参与者的需求和能力来设定。

不同的游戏或活动可能有不同的消耗点（Energy Points）和恢复速度，因此初始值需要针对特定的情境进行调整。

2.恢复速度：参与者的消力池应该有一个合理的恢复速度。

这可以根据活动的难度、时长和消耗点来确定。

一般来说，复杂和耗能大的活动应该有一个相对较快的恢复速度，以使参与者能够持续参与。

3.可用范围：消力池必须能够适应参与者的需求和技能水平。

它应该既不过小以致无法完成一项任务，也不过大以致无法控制消耗。

这需要根据实际情况来进行调整。

4.持续时间：一个消力池的持续时间取决于活动的时长和参与者的需求。

对于长时间的活动，消力池需要相应地延长；而对于短时间的活动，消力池可以相应缩短。

计算方法：消力池的计算通常包括以下几个方面：1.初始值：根据活动的特点和参与者的需求设定一个初始值，例如100点能量。

2.恢复速度：根据活动的难度和耗能量设定一个恢复速度，例如每10分钟恢复10点能量。

3.消耗点：根据活动的要求和参与者的操作确定消耗点的数值，例如每次操作消耗5点能量。

4.使用限制：根据参与者的能力和目标设定一个使用限制，例如不能少于20点能量。

根据以上设定和计算，参与者可以根据需要进行消耗和恢复能量。

当能量不足时，参与者需要等待恢复；当能量达到使用限制时，参与者需要在有效使用和等待恢复之间做出权衡。

总结：消力池的设计和计算需要根据具体情况进行调整。

一个好的消力池设计能够平衡参与者的需求和实际情况，提供一个能量管理的工具，使参与者能够在活动中持续参与并取得满意的结果。

消力池计算(201003修改版)

跃前流速Vc=10.28闸宽b0=15流量Q=245.2淹没系数（1.1-1.05）= 1.05消力池初始宽度b1=15消力池末宽度b2=15上游河床高程=954.5堰顶高程=958坝前水位=961下游河床高程=953.6下游河道以上作用水头H0=7.4下游水位=955.59上下游水位差H'= 5.41池后正常水深hs'= 1.99过渡段水平长Ls=0水跃长度改正数B(0.7-0.8)=0.75消力池底板计算系数k1=（0.15-0.2）0.17消力池底板安全系数k2=（1.1-1.3） 1.2消力池底板的饱和重度（KN/M3）=23海曼长度计算系数=（中砂12-11）11下游引河的水面宽度Bm=24.85二、深度β=b2/b11过闸单款流量q=16.35过池单款流量q=16.35跃前断面弗努德数Fr=V/SQRT(ghc) 2.60消力池深度d=0.23跃后水深h''= 5.11出池落差z(以过池流量计算)= 3.15试算d=0.23误差=0.00措施后淹没系数=（1.05-1.1） 1.05三、长度水跃长度Lj=24.29消力池长度Lsj=18.21取34四、消力池前端底板厚1、抗冲厚度t= 1.052、抗浮池底板下游水深H2= 1.99消力池底板扬压力U=(KPa)29.10消力池首端顶板上水重W=(KPa)15.91消力池末端顶板上水重W=(KPa)51.11消力池顶板重W=(KPa)跃前收缩断面流速水头=11.13消力池前半段底板上脉动压力Pm=+(KPa)0.56消力池前后段底板上脉动压力Pm=-(KPa)-0.56消力池前端底板厚度t=0.72消力池末端底板厚度t=-1.18消力池前端底板厚度t= 1.05试算t=0.92五、消力池末端底板厚t=0.50六、海漫长度消力池末端宽度b2=15消力池末端单宽流量qs=16.35 sqrt(qs*sqrt(H'))=(1-9) 6.17海漫长度Lp=67.83七、翼墙扩散角θ(12度左右为宜)下游尾水在消力池变色镜以上的水深h2= 1.99消能设备的高度P=0.23消能设备处水深H1= 5.11上下游水位差= 5.41tanθ=-0.23试算θ=10.00试算tanθ=0.18误差=0.41翼墙长度L=0.00下游引河的水面宽度Bm=24.85闸内的水面宽度Bn =15ΔB=Bm-Bn= 9.85翼墙长度系数（2.5-3）=3翼墙长度L=14.775tanθ=0.00试算θ=14.00试算tanθ=0.00误差=0.00翼墙长度宜取0~15八、翼墙扩散曲线y/b0=0.5*(x/(b0*Fr0))^1.5+0.5扩散段上游渠道宽b0=15扩散段下游渠道宽b=15均匀来流Fr0= 2.32九、挡土墙高程计算最大跃后水深+安全超高渠道通过加大流量时的水深hb= 5.11渠道岸顶超高Fb=0.25*hb+0.2 1.48挡土墙高度H= 6.59挡土墙底部厚度一般可取（0.6~0.8）*H注意：1、判断是否需要建消力池前，请将表格中的消力池试2、红字部分需要人为添加的数据。

溢洪道消力池计算

溢洪道消力池计算
溢洪道消力池的计算主要包括以下步骤：
1、确定消力池的长度和深度：消力池的长度通常根据溢洪道的流量和下游水位来确定，而深度则根据溢洪道的最大流量和下游河道的冲刷能力来确定。

2、计算消力池的消能率：消能率是指溢洪道下泄水流在消力池中消除能量的程度。

根据不同的溢洪道形式和下游河道的条件，可以采用不同的消能率计算公式进行计算。

3、计算消力池的底宽和边坡：消力池的底宽和边坡应根据下游河道的冲刷能力和溢洪道的流量等因素来确定。

在计算时，需要考虑河床的抗冲刷能力和溢洪道下泄水流的冲刷能力。

4、计算消力池的流速和压力：消力池中的流速和压力应根据溢洪道的流量和下游水位等因素来确定。

在计算时，需要考虑消力池的长度、深度、底宽和边坡等因素的影响。

5、校核消力池的稳定性：消力池的稳定性是指其在溢洪道下泄水流作用下的稳定程度。

在校核时，需要考虑溢洪道下泄水流的冲击力和消力池的抗冲击能力等因素的影响。

总之，溢洪道消力池的计算需要综合考虑多种因素，包括溢洪道的流量、下游水位、河床的抗冲刷能力等，以便确保消力池能够有效地消除溢洪道下泄水流的能量，并保持稳定性和安全性。

消力池计算(201003修改版)

跃前流速Vc=10.28闸宽b0=15流量Q=245.2淹没系数（1.1-1.05）= 1.05消力池初始宽度b1=15消力池末宽度b2=15上游河床高程=954.5堰顶高程=958坝前水位=961下游河床高程=953.6下游河道以上作用水头H0=7.4下游水位=955.59上下游水位差H'= 5.41池后正常水深hs'= 1.99过渡段水平长Ls=0水跃长度改正数B(0.7-0.8)=0.75消力池底板计算系数k1=（0.15-0.2）0.17消力池底板安全系数k2=（1.1-1.3） 1.2消力池底板的饱和重度（KN/M3）=23海曼长度计算系数=（中砂12-11）11下游引河的水面宽度Bm=24.85二、深度β=b2/b11过闸单款流量q=16.35过池单款流量q=16.35跃前断面弗努德数Fr=V/SQRT(ghc) 2.60消力池深度d=0.23跃后水深h''= 5.11出池落差z(以过池流量计算)= 3.15试算d=0.23误差=0.00措施后淹没系数=（1.05-1.1） 1.05三、长度水跃长度Lj=24.29消力池长度Lsj=18.21取34四、消力池前端底板厚1、抗冲厚度t= 1.052、抗浮池底板下游水深H2= 1.99消力池底板扬压力U=(KPa)29.10消力池首端顶板上水重W=(KPa)15.91消力池末端顶板上水重W=(KPa)51.11消力池顶板重W=(KPa)跃前收缩断面流速水头=11.13消力池前半段底板上脉动压力Pm=+(KPa)0.56消力池前后段底板上脉动压力Pm=-(KPa)-0.56消力池前端底板厚度t=0.72消力池末端底板厚度t=-1.18消力池前端底板厚度t= 1.05试算t=0.92五、消力池末端底板厚t=0.50六、海漫长度消力池末端宽度b2=15消力池末端单宽流量qs=16.35 sqrt(qs*sqrt(H'))=(1-9) 6.17海漫长度Lp=67.83七、翼墙扩散角θ(12度左右为宜)下游尾水在消力池变色镜以上的水深h2= 1.99消能设备的高度P=0.23消能设备处水深H1= 5.11上下游水位差= 5.41tanθ=-0.23试算θ=10.00试算tanθ=0.18误差=0.41翼墙长度L=0.00下游引河的水面宽度Bm=24.85闸内的水面宽度Bn =15ΔB=Bm-Bn= 9.85翼墙长度系数（2.5-3）=3翼墙长度L=14.775tanθ=0.00试算θ=14.00试算tanθ=0.00误差=0.00翼墙长度宜取0~15八、翼墙扩散曲线y/b0=0.5*(x/(b0*Fr0))^1.5+0.5扩散段上游渠道宽b0=15扩散段下游渠道宽b=15均匀来流Fr0= 2.32九、挡土墙高程计算最大跃后水深+安全超高渠道通过加大流量时的水深hb= 5.11渠道岸顶超高Fb=0.25*hb+0.2 1.48挡土墙高度H= 6.59挡土墙底部厚度一般可取（0.6~0.8）*H注意：1、判断是否需要建消力池前，请将表格中的消力池试2、红字部分需要人为添加的数据。

消力池稳定计算(2020年整理).pdf

***水库工程上坝址重力坝方案消力池稳定计算稿(可研阶段)************有限公司XXXX年11月审定：审查：校核：编写：目录1计算目的根据水工结构布置和水力学计算成果，计算可行性研究阶段上坝址重力坝方案消力池底板的抗浮条件，确定抗浮处理措施和工程量。

2计算要求满足可行性研究阶段要求。

3计算依据《混凝土重力坝设计规范》SL319-XXXX《水工建筑物荷载设计规范》SL744-XXXX《溢洪道设计规范》SL253-XXXX《***水库工程上坝址重力坝方案水力学计算稿》4计算过程4.1基本参数消力池底板总长30m，宽43m，底板厚2m，底板高程1349m。

消力池结合下游开挖布置，对基础进行固结灌浆处理，固结灌浆孔的间、排距均为2m，呈方形布置，坝基面孔深入基岩8m。

为增强护坦与基础连接布置基础插筋锚固，插筋为Φ25@2m×2m，入基岩深5.0m。

底流消能跃前水深按取泄槽末端的水深，根据泄槽水面线结果取末端水深。

4.2 计算公式消力池底板抗浮稳定复核计算按照不设排水孔考虑，计算工况： (1)宣泄消能防冲的洪水流量。

(2)宣泄设计洪水流量。

(3)宣泄校核洪水流量。

根据《溢洪道设计规范》SL 253-XXXX 规定，底板的抗浮稳定计算公式按照下式计算：12312f P P P K Q Q ++=+式中：P 1—底板自重，KN ；P 2—底板顶面上的时均压力，KN ；P 3—当采用锚固措施时，地基的有效重量，KN ； Q 1—底板顶面上的脉动压力，KN ； Q 2—底板底面上的扬压力； (1)护坦自重护坦长度30m ，宽度43m ，厚度2m ，混凝土容重24KN/m 3。

(2)时均压力时均压力的计算公式按《水工建筑物荷载设计规范》SL744-XXXX 中的要求，cos tr w p h γθ=式中：p tr —— 过流面上计算点的时均压强代表值(N/m 2)；w γ—— 水的重度，(kg/m 3)； h —— 计算点的水深；θ—— 结构物底面与水平面的夹角，θ=0。

消力池稳定计算.pptx

建筑物级别：消能防冲设计标准：
消能防冲设计标准水库水位：
消能防冲标准相应下泄流量：
消能防冲标准相应下游水位：设计洪水位(P=3.33%)：设计洪水标准相应下泄流量：设计洪水标准相应下游水位：
水力学基本参数
4
级水库正常蓄水位：
5%
- 校核洪水位(P=0.5%)：
1393.48 m
校核洪水标准相应下泄流量：
学海无涯
***水库工程
上坝址重力坝方案消力池稳定计算稿
(可研阶段)
************有限公司 XXXX 年 11 月
审定：
学海无涯
审查：
校核：
编写：
学海无涯
目录
学海无涯
1 计算目的
根据水工结构布置和水力学计算成果，计算可行性研究阶段上坝址重力坝方案消力池底板的抗浮条件，确定抗浮处理措施和工程量。
式中：P1—底板自重，KN； P2—底板顶面上的时均压力，KN； P3—当采用锚固措施时，地基的有效重量，KN； Q1—底板顶面上的脉动压力，KN； Q2—底板底面上的扬压力；
(1)护坦自重
护坦长度 30m，宽度 43m，厚度 2m，混凝土容重 24KN/m3。 (2)时均压力时均压力的计算公式按《水工建筑物荷载设计规范》SL744-XXXX 中的要
后段
43
12
5.993
前段
43
6
4.477
消能防冲中段
43
12
4.477
后段
43
12
4.477
Lm/h2
9.001 9.001 9.001 7.175 7.175 7.175 9.605 9.605 9.605

消力池的计算

插值6
……
插值6 1.6847
…… 1.6847
插值6 54.415
…… 54.415
186.844 222.0396 插值6 ……
221.8752 242.0457
527.7816 575.8382 插值6 ……
527.7816 575.8382
于零为淹没式水跃。插值6 ……
527.7816 575.8382
深挖式底流消力池的计算
一：水流衔接状态的判断、设计流量的确定 1、消力池下游为河道
工况流量消力池宽度重力加速度g 单宽流量基本参数上游水位下游原河床高程水流流速流速系数φ 出池流速系数α 设计流量校核流量 587 12 9.87 1204 12 9.87 插值1 600 12 9.87 50 760 750 3 0.9 插值2 700 12 9.87 插值3 800 12 9.87 插值4 900 12 9.87 75 760 750 3 0.9 插值5 1000 12 9.87 83.33333 760 750 3 0.9
54.412104 64.68347 56.77342 76.66657 设计流量校核流量插值1 插值2
99.6202 125.6343 154.7089 插值3 插值4 插值5
Frc=q/hc*sprt(ghc) 118.40067 176.2093 121.0228 141.1933 161.3638 181.5342 201.7047 hc =hc*(sqrt(1+8Frc )-1)/2 281.25152 795.8339 287.4989 335.5553 383.6119 431.6684 设计流量校核流量插值1 插值2 插值3 插值4 479.725 插值5 479.725

消力池边墙稳定及应力计算

完建工况滑移安全系数倾覆安全系数摩擦系数基底承载力宽度B基底高度1.11.50.563墙前水位墙后水位左侧基底高度左侧基底伸出右侧衡重台高9797327弧度角度墙后填土浮容重γ土浮13kN/m313墙后填土天然容重γ土22kN/m322墙后填土饱和容重γ土饱23kN/m323墙体容重γ砼24kN/m324水容重γw9.81kN/m39.81墙后填土内摩擦角（水上）φ0.45°26墙后填土粘聚力（水上）c0.00kPa0墙后填土对墙背的外摩擦角（水上）δ0.23°13墙后填土内摩擦角（水下）φ′0.26°15墙后填土粘聚力（水下）c′0.00kPa0墙后填土对墙背的外摩擦角（水下）δ′0.23°13墙后填土表面坡角β0.00°0边墙与铅直面夹角ε0.29°16.7墙后填土高度H8.258.25 90度角度换算 1.5790土压力计算1 是否出现第二破裂面 1.19εcr（rad）68.06°0.29ε16.70956.84ε16.70＜εcr（rad）68.06不产生第二破裂角因此不会出现第二破裂面2 土压力系数计算δr0.15角度8.58θ1.11角度63.40水上土压力系数Ka0.720.79角度45.00衡重式土压力系数Ka0.39水下土压力系数Ka′0.723 主动土压力水上土压力作用角度29.70弧度0.52F1541.21方向F1x(470.11)力臂9.75←F1y268.15力臂 2.57↓水下土压力作用角度29.70弧度0.52F20.00F2x0.00力臂 4.67←F2y0.00力臂 4.10↓4 自重墙自重G1509.60力臂 4.09↓水上土自重G土11383.80力臂 6.69↓水下土自重G土20.00力臂0↓左侧水重Gw0.00力臂 1.00↓5 静水压力左侧基底静水压力Pw10.00力臂0.00→右侧静水压力Pw20.00力臂0.00←6 动水压力左侧时均压力Ptr0.00力臂 2.00→左侧脉动压力Pf0.00力臂 3.00→左侧脉动压力计算查表βm0.58查表Kp0.037 扬压力基底扬压力U10.00力臂0.00↑基底扬压力U20.00力臂0.00↑基底扬压力U30.00力臂0.00↑U0.00#DIV/0!抗滑稳定竖向力之和3161.55水平合力(470.11)抗滑稳定安全系数(3.36)抗倾覆稳定抗倾覆力矩16122.36倾覆力矩4583.61抗倾覆安全系数 3.52基底应力相对于A点弯矩11538.74合力偏心距-0.649712928﹤墙趾基底应力184.5749218墙踵基底应力869.2745451应力比0.21正常运用工况2基底高程滑移安全系数倾覆安全系数97 1.1 1.5右侧衡重台伸出左侧流速墙前水深墙后水位4.3097104衡重台高程衡重台上墙坡比1040.3墙后填土浮容重γ土浮衡重台填土高程墙后填土天然容重γ土112.25墙后填土饱和容重γ土饱衡重台填土高底总宽墙体容重γ砼8.259.5水容重γw墙后填土内摩擦角（水上）φ墙后填土粘聚力（水上）c墙后填土对墙背的外摩擦角（水上）δ墙后填土内摩擦角（水下）φ′墙后填土粘聚力（水下）c′墙后填土对墙背的外摩擦角（水下）δ′墙后填土表面坡角β边墙与铅直面夹角ε墙后填土高度H90度角度换算土压力计算1 是否出现第二破裂面 1.190.29ε16.70因此不会出现第二破裂面2 土压力系数计算δr0.15θ1.11水上土压力系数Ka0.72水下土压力系数Ka′0.723 主动土压力水上土压力作用角度29.70力矩F1541.21 (4583.61)F1x(470.11) 690.47F1y268.15水下土压力作用角度29.70F20.000.00F2x0.000.00F2y 0.004 自重6174.26墙自重G1509.609257.62水上土自重G土11383.800.00水下土自重G土20.000.00左侧水重Gw0.005 静水压力0.00左侧静水压力Pw10.000.00右侧静水压力Pw2(240.35)6 动水压力0.00左侧时均压力Ptr 1903.140.00左侧脉动压力Pf0.00左侧脉动压力计算查表βm查表Kp7 扬压力0.00基底扬压力U10.000.00基底扬压力U2(206.01)0.00基底扬压力U3(120.17)U (326.18)抗滑稳定竖向力之和水平合力抗滑稳定安全系数抗倾覆稳定抗倾覆力矩倾覆力矩抗倾覆安全系数基底应力相对于A点弯矩合力偏心距墙趾基底应力墙踵基底应力应力比方向项目墙前流速墙后填土高度墙前水位墙后水位↓墙自重↓土重（水上）↓土重（水下）↓左侧水重←土压力（水上）↓土压力（水上）←土压力（水下）↓土压力（水下）→左侧静水压力→右侧静水压力→左侧时均水压力基本资料荷载计算摩擦系数基底承载力宽度B基底高度基底高程0.56397左侧基底高度左侧基底伸出右侧衡重台高右侧衡重台伸出左侧流速327 4.30弧度角度衡重台高程衡重台上墙坡比13kN/m3131040.322kN/m322衡重台填土高程023kN/m323112.25024kN/m324衡重台填土高底总宽9.81kN/m39.818.259.50.45°260.00kPa00.23°130.26°150.00kPa00.23°130.00°00.29°16.78.258.251.5790εcr（rad）68.06°ε16.70956.84＜εcr（rad）68.06不产生第二破裂角角度8.58角度63.40弧度0.52方向力矩力臂9.75←(4583.61)力臂 2.57↓690.47弧度0.52力臂7.00←0.00力臂 3.40↓0.00力臂 4.09↓6174.26力臂 6.69↓9257.62力臂0↓0.00力臂 1.00↓0.00力臂0.00→0.00力臂 2.33←(560.81)力臂 2.00→3806.28力臂 3.00→0.000.580.03力臂 3.00↑0.00力臂 4.00↑(824.04)力臂7.17↑(861.24)5.172835.37(710.46)(2.00)16122.366829.692.369292.66-0.27741221341.4667968603.65517010.57正常运用工况3（泄洪）滑移安全系数倾覆安全系数摩擦系数基底承载力宽度B基底高度1.11.50.563墙前水位墙后水位左侧基底高度左侧基底伸出右侧衡重台高101.32106.4327弧度角度墙后填土浮容重γ土浮13kN/m313墙后填土天然容重γ土22kN/m322墙后填土饱和容重γ土饱23kN/m323墙体容重γ砼24kN/m324水容重γw9.81kN/m39.81墙后填土内摩擦角（水上）φ0.45°26墙后填土粘聚力（水上）c0.00kPa0墙后填土对墙背的外摩擦角（水上）δ0.23°13墙后填土内摩擦角（水下）φ′0.26°15墙后填土粘聚力（水下）c′0.00kPa0墙后填土对墙背的外摩擦角（水下）δ′0.23°13墙后填土表面坡角β0.00°0边墙与铅直面夹角ε0.29°16.7墙后填土高度H8.25m8.25 90度角度换算 1.5790土压力计算1 是否出现第二破裂面 1.19εcr（rad）68.06°0.29ε16.70956.84ε16.70＜εcr（rad）68.06不产生第二破裂角因此不会出现第二破裂面2 土压力系数计算δr0.15角度8.58θ1.11角度63.40水上土压力系数Ka0.72水下土压力系数Ka′0.723 主动土压力水上土压力作用角度29.70弧度0.52F1272.13方向F1x(236.38)力臂11.35←F1y134.83力臂 2.09↓水下土压力作用角度29.70弧度0.52F227.06F2x(23.51)力臂7.80←F2y13.41力臂 3.16↓4 自重墙自重G1509.60力臂 4.09↓水上土自重G土1759.00力臂 6.53↓水下土自重G土2257.14力臂7.27↓左侧水重Gw25.90力臂 1.00↓5 静水压力左侧静水压力Pw191.54力臂 1.44→右侧静水压力Pw2(433.41)力臂 3.13←6 动水压力左侧时均压力Ptr1987.90力臂 3.44→左侧脉动压力Pf0.00力臂 4.44→左侧脉动压力计算查表βm0.58查表Kp0.037 扬压力基底扬压力U1(254.28)力臂 3.00↑基底扬压力U2(149.50)力臂 4.00↑基底扬压力U3(202.58)力臂7.4↑U(606.36) 4.72抗滑稳定竖向力之和2093.52水平合力(601.75)抗滑稳定安全系数(1.74)抗倾覆稳定抗倾覆力矩13482.49倾覆力矩7084.18抗倾覆安全系数 1.90基底应力相对于A点弯矩6398.31合力偏心距-0.05624499墙趾基底应力329.2949054墙踵基底应力368.5448979应力比0.89基底高程97右侧衡重台伸出左侧流速4.30衡重台高程衡重台上墙坡比1040.3衡重台填土高程0112.250衡重台填土高底总宽8.259.5力矩(2682.89)282.46(183.37)42.376174.26 4956.27 1869.41 25.90131.82 (1358.00) 6838.37 0.00(762.83) (598.02) (1499.07)。

消力池计算

0.1
0.74
1、消力池计算 ① 收缩水深计算hc跃后水深计算hc" 计算公式： hc3-T0hc2+α q2/2gφ 2=0 hc"=hc((1+8α q2/ghc)^(1/2)-1)/2 各项参数及计算成果见下表： T0 假定池深d(m) α φ 0.5 1.73 1.05 0.95 ② 出池落差计算计算公式： Δ Z=α q2/2gφ 2hs'2-α q2/2ghc"2 各项参数及计算成果见下表： 2g φ 单宽流量q(m3/s/m) α 0.74 1.05 0.95 ③ 消力池深度计算计算公式： d=σ 0hc"-hs'-Δ Z 各项参数及计算成果见下表： " ' σ0 hc hs 1.05 0.70 ④ 消力池长度计算计算公式： Ljs=Ls+β L算Ljs 4.70
Ljs取值(m) 5
计算t 0.10
t取值(m) 0.5
末端t值 0.5
0.03247181
通过试算hc 0.14
b1 1
b2 2
hc (m) 0.70
"
水位组合及流量计算情况运行情况(孔径计算) 正向稳定计算反向稳定计算正向消能计算反向消能计算闸基防渗长度计算上游水位m 27.53 下游水位m 27.43 上游水深m 1.23 下游水深m 1.13 水位差m 0.1 流量 (m3/s) 0.74
27.53
27.43
1.23
1.13
q 0.74
2g 19.62
目标单元格 0.00
通过试算hc hc=
hc" 0.70
hs' 1.13
Δ Z(m) -0.03

消力池的计算范文

消力池的计算范文消耗池计算是管理团队中非常重要的一个概念，用于评估和管理个人和团队在工作中所消耗的能量和资源。

消耗池管理使团队能够更好地管理工作负荷，提高生产力和工作满意度。

下面将详细介绍消耗池的计算和应用。

一、什么是消耗池？消耗池是指个人或团队在工作中所消耗的能量和资源的总量。

这些能量和资源包括体力、精力、时间、情感等。

消耗池是一个相对概念，通过评估和管理消耗池，团队可以更好地处理工作负荷和压力，提高工作效率和满意度。

二、消耗池的计算方法1.确定消耗因素：首先，需要确定个人或团队在工作中所消耗的主要因素。

这些因素可以分为体力消耗、精力消耗、时间消耗和情感消耗等。

体力消耗主要包括体力劳动和重复性工作对身体的消耗；精力消耗主要包括思考、决策和解决问题时对大脑的消耗；时间消耗是指工作所花费的时间；情感消耗主要包括与他人的互动和处理工作压力时的情感消耗。

2.量化消耗：然后，需要对这些消耗因素进行量化。

以体力消耗为例，可以通过测量每天的体力活动量来计算。

以精力消耗为例，可以通过问卷调查或心理测量来评估个人或团队的情绪和压力水平。

时间消耗可以通过记录工作时间和完成工作的时间来计算。

情感消耗可以通过对个人或团队工作满意度的调查来评估。

3.统计总量：最后，根据以上量化得到的数据，计算出消耗池的总量。

将每个因素的量化结果累加起来，得出总的消耗池量。

这个总量可以是一个具体的数字或一个相对的指标，用来衡量个人或团队在工作中所消耗的能量和资源的总量。

三、消耗池的应用1.工作负荷管理：通过对消耗池的计算和分析，团队可以更好地管理工作负荷。

如果消耗池的总量超过了个人或团队的承受能力，说明工作负荷太大，需要进行调整，以避免超负荷工作导致的疲劳和压力。

2.提高生产力和工作满意度：通过合理管理消耗池，团队可以提高工作效率和生产力。

合理分配和利用个人和团队的消耗池资源，可以使工作更加高效和有序，提高团队成员的工作满意度和绩效。

3.压力管理：消耗池的计算和应用可以帮助个人和团队更好地管理工作压力。

消力池的计算

,,
设计流量校核流量
插值1
插值2
插值3
插值4
插值5
设计流量校核流量 1.6847 3.2
插值1 1.6847
插值2 1.6847
插值3 1.6847
插值4 1.6847
插值5 1.6847
E0=hc+q2/(2*g*φ 2*hc2) 设计流量校核流量 54.415 54.415 插值1 54.415 插值2 54.415 插值3 54.415 插值4 54.415 插值5 54.415
,, 2
hc 水流衔接状态的判断
工况 hc,,? ht 工况
281.25152 795.8339 287.4989 335.5553 383.6119 431.6684
数据大于零为远离式水跃；等于零为临街水跃；小于零为淹没式水跃。设计流量校核流量插值1 插值2 插值3 插值4 插值5 479.725
深挖式底流消力池的计算
一：水流衔接状态的判断、设计流量的确定 1、消力池下游为河道
工况流量消力池宽度重力加速度g 单宽流量基本参数上游水位下游原河床高程水流流速流速系数φ 出池流速系数α 设计流量校核流量 587 12 9.87 1204 12 9.87 插值1 600 12 9.87 50 760 750 3 0.9 插值2 700 12 9.87 插值3 800 12 9.87 插值4 900 12 9.87 75 760 750 3 0.9 插值5 1000 12 9.87 83.33333 760 750 3 0.9
,,
120
消力池池宽b
40
单宽流量 q
3
S σ *hc,,=ht+S+△z

消力池计算

**********************************************************************计算项目：消能工水力计算1********************************************************************** ----------------------------------------------------------------------[ 消力池断面简图]--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------[ 计算条件]----------------------------------------------------------------------[基本参数]消能工类型:下挖式消力池计算目标:设计尺寸上游底部高程:1.000(m)下游底部高程:0.000(m)消力池首端宽度:6.000(m)消力池末端宽度:6.000(m)水流的动能校正系数:1.000泄水建筑物下游收缩断面处流速系数:0.950消力池出流流速系数:0.950水跃淹没系数:1.050是否计算消力池前段长度:交互消力池前段长度:0.000(m)自由水跃跃长计算系数:6.900水跃长度校正系数:0.750是否计算消力池底板的厚度:计算消力池底板计算系数K1:0.200消力池底板安全系数K2:1.300消力池底板的饱和重度:25.000(kN/m^3)脉动压强系数:0.050海漫长度计算系数Ks:10.000河床土质允许不冲流速:1.000(m/s)水位流量的组数:1序号单宽流量上游水位下游水位扬压力(m3/s*m) (m) (m) (kPa)1 6.500 3.020 2.020 1.000----------------------------------------------------------------------[ 计算过程]----------------------------------------------------------------------1、判断是否需要建消能工。

消力池计算

挖深式消力池计算流程图1. 假设某一池深d ，计算从池底顶面算起的池前总水头ToTo ＝Z2－Z3＋d ＋v o 2/（2×g ）计算示意图 12. 计算池内收缩水深hcTo ＝hc ＋22)(2ϕα××hc g q 或hc 3-To ×hc 2＋222ϕαg q × ＝ 0其中：q ――为收缩断面处的单宽流量，q ＝Q/b 1；Q ――通过消力池的总流量；α――水流动能校正系数，可采用1.0～1.05；ϕ――消力池的流速系数，一般可取0.95，或初步计算参考《水力计算手册》P201或《水力学》下册P8确定。

3. 计算池内跃后水深hc ″hc ″＝25.021321812−+b b ghc qhc α 其中：b 1――消力池首端宽度；b 2――消力池末端宽度。

4. 计算出池落差Δz :Δz ＝22)'(2hs g q ××ϕα－22)"(2hc g q ×α 其中：hs ′――出池河床水深（下游水深）。

5. 计算水跃淹没系数σσ＝（d ＋ hs ′＋Δz ）/hc ″当1.05≤σ≤1.10时假设正确，否则重新假设池深d 进行计算。

※ 本程序中各值采用国际单位制，不再说明。

参考文献：1.《水闸设计规范》（SL265－2001）2.《水力计算手册》第一版·武汉水利电力学院水力学教研室编·水利电力出版社3.《水力学》（上、下册）第二版·成都科技大学水力学教研室编·高等教育出版社4.《取水输水建筑物丛书· 水闸》第一版·陈德亮主编·中国水利水电出版社程序流程图如下：本文档及程序由龚艳光编制，由于本人水平有限，错误在所难免，欢迎大家试用，提出宝贵意见。

E-mail : **********************.cn坎式消力池计算流程图一、池内计算：1. 从池底顶面算起的池前总水头ToTo ＝Z2－Z3＋v o 2/（2×g ）计算示意图22. 计算池内收缩水深hcTo ＝hc ＋22)(2ϕα××hc g q ………………① 或hc 3-To ×hc 2＋222ϕαg q × ＝ 0其中：q ――为收缩断面处的单宽流量，q ＝Q/b 1；Q ――通过消力池的总流量；α――水流动能校正系数，可采用1.0～1.05；ϕ――消力池的流速系数，一般可取0.95，或初步计算参考《水力计算手册》P201或《水力学》下册P8确定。

***水库工程上坝址重力坝方案消力池稳定计算稿(可研阶段)************有限公司2019年11月审定：审查：校核：编写：目录1计算目的 (1)2计算要求 (1)3计算依据 (1)4计算过程 (1)4.1 基本参数 (1)4.2 计算公式 (2)4.3 计算过程 (4)4.4 计算成果 (5)4.5 结论 (5)1计算目的根据水工结构布置和水力学计算成果，计算可行性研究阶段上坝址重力坝方案消力池底板的抗浮条件，确定抗浮处理措施和工程量。

2计算要求满足可行性研究阶段要求。

3计算依据《混凝土重力坝设计规范》SL319-2018《水工建筑物荷载设计规范》SL744-2016《溢洪道设计规范》SL253-2018《***水库工程上坝址重力坝方案水力学计算稿》4计算过程4.1基本参数消力池底板总长30m，宽43m，底板厚2m，底板高程1349m。

消力池结合下游开挖布置，对基础进行固结灌浆处理，固结灌浆孔的间、排距均为2m，呈方形布置，坝基面孔深入基岩8m。

为增强护坦与基础连接布置基础插筋锚固，插筋为Φ25@2m×2m，入基岩深5.0m。

底流消能跃前水深按取泄槽末端的水深，根据泄槽水面线结果取末端水深。

4.2 计算公式消力池底板抗浮稳定复核计算按照不设排水孔考虑，计算工况： (1)宣泄消能防冲的洪水流量。

(2)宣泄设计洪水流量。

(3)宣泄校核洪水流量。

根据《溢洪道设计规范》SL 253-2018规定，底板的抗浮稳定计算公式按照下式计算：12312f P P P K Q Q ++=+式中：P 1—底板自重，KN ；P 2—底板顶面上的时均压力，KN ；P 3—当采用锚固措施时，地基的有效重量，KN ； Q 1—底板顶面上的脉动压力，KN ； Q 2—底板底面上的扬压力； (1)护坦自重护坦长度30m ，宽度43m ，厚度2m ，混凝土容重24KN/m 3。

(2)时均压力时均压力的计算公式按《水工建筑物荷载设计规范》SL744-2016中的要求，cos tr w p h γθ=式中：p tr —— 过流面上计算点的时均压强代表值(N/m 2)；w γ—— 水的重度，(kg/m 3)； h —— 计算点的水深；θ—— 结构物底面与水平面的夹角，θ=0。

某工程消力池底板抗浮稳定计算

（1）消力池尺寸木木木水库永久泄水建筑物级别为4级，根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252-2000)，工程消能防冲建筑物洪水重现期标准取为20年一遇。

根据水文调洪成果，水库20年一遇洪水坝前水位825.76m ，下游水位770.45m （天然河道），相应下泄流量49m³/s 。

根据河床地形、地质条件，设计采用下挖式消力池。

溢流坝溢流前沿净宽10.0m ，则单宽流量q=4.9m 3/s.m 。

根据5.7.5.2章节计算消力池深为3.13m ，长27.8m ，设计消力池深3.2m ，长30.0m ，池底板高程765.8m 。

消力池两侧边墙计算高度为6.0m ，消力池边墙墙顶高程771.8m 。

设计边墙及底板采用C30混凝土浇筑，厚1.0m 。

（2）坦抗浮稳定计算根据《溢洪道设计规范》（SL253-2018），消力池抗浮稳定采用下式计算：上式中：P 1─护坦自重（计入边墙自重），KN ；P 2─护坦顶面上的时均压力；近似取为相应断面的静水压力，KN ； P 3─当采用锚固措施时地基的有效重量，KN ； Q 1─护坦顶面上的脉动压力，KN ； Q 2─护坦底面上的扬压力，KN ； βm─面积均化系数，0.27； P fr ─脉动压强，N/㎡； A─脉动压强作用面积，㎡； Kp─脉动压强作用系数；12312f P P P K Q Q ++=+1232m fr w fr pQ P A P K βρυ=±=ρw─水的密度，kg/m³；ν─相应设计状况下水流计算断面的平均流速；取断面平均流速；m/s，根据消力池分缝情况，对护坦进行分区分析。

1#护坦所受的扬压力及脉动压力大，时均压力小，对抗浮稳定不利，因此，仅对1#护坦分析，若1#护坦满足要求，则2#护坦必然满足要求。

护坦底板受力示意图见下图。

消力池护坦分块计算示意图在考虑消力池排水管失效最不利情况下，计算结果如下表：消力池底板抗浮稳定计算表表5-109根据《溢洪道设计规范》（SL253-2018），护坦抗浮稳定安全系数Kf，设计工况取为1.2，校核工况取为1.0；通过计算，1#、护坦各工况下抗浮稳定安全系数均不满足规范要求。

消力池计算

消力池计算（2）消能计算本消力池计算时采用的洪水标准为10年一遇，边墙高度复核采用洪水标准为200年一遇。

本消力池设计为底流消能，设计采用下挖式消力池，等宽矩形横断面，其共轭水深h 2按下列公式计算：)181(22112-+=r F h h (A.5.1-1)111/gh V F r = (A.5.1-2)式中：Fr 1——收缩断面弗劳德数h 1——收缩断面水深，m V 1——收缩断面流速，m/s 水跃长度L 按下式计算：L=6.9(h 2-h 1) (A.5.1-3)消力池池深、池长按下列公式计算：Z h h d t ?--=2σ （A.5.3-1）)11(22222222h h gb Q Z t σφ-=? （A.5.3-2）L L k 8.0=式中： d ——池深，ms σ——水跃淹没度取s σ=1.05h 2——池中发生临界水跃时的跃后水深，m h t ——消力池出口下游水深，m△Z——消力池尾部出口水面跃落，mQ——流量，m3/sb——消力池宽度，mφ——消力池出口段流速系数，取0.95L——自由水跃的长度，m表4-11 溢洪道消力池计算成果表计算频率收缩断面水深单宽流量共轭水深流速系数淹没系数出口落差坎高佛汝德数水跃长消能池长h1(m) q(m3/s) h2(m) φ1 σ△Z d F r L j L kp=0.5% 0.12 1.43 1.85 0.95 1.05 0.45 1.00 11.72 11.98 9.59 p=10% 0.06 0.70 1.29 0.95 1.05 0.36 0.6 16.42 8.52 6.82。