空心薄壁墩计算书 - 360文档中心

空心墩计算书

一、计算依据：1. 设计标准：(1) 设计荷载：公路-Ⅰ级 (2) 桥面宽度： 12m 2. 技术规范：(1) 中华人民共和国交通部部颁标准《公路工程技术标准》JTG B01-2003； (2) 中华人民共和国交通部部颁标准《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004； (3) 中华人民共和国交通部部颁标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004；二、本桥基本数据：上部结构：4x40连续－刚构T 梁下部结构：空心墩、桩基础温度荷载：温度（升）＝25（C 0）温度（降）＝23（C 0）设计风载：V 10＝24.4(m/s)本桥空心墩尺寸（初步拟定）：6x3m ；壁厚0.6m三、施工阶段计算：注：本桥最高墩为左8号墩：墩高＝40m ，进行裸墩施工阶段验算。

施工阶段荷载：（1）架桥机荷载：前支点90t ，距桥墩中心56.5cm （考虑到施工误差：增加5cm ），则N=900 (KN)；M=900×0.615＝553.5 (KN.M)（2）桥墩自重：21600（KN ）（3）风荷载：基准高度Z ＝40×0.65＝26（m ）V d = =28.4 (m/s)施工阶段的设计风速：V sd =0.84×V d ＝25.8 （m/s ）静阵风风速 V g ＝G v V sd =1.35×25.8＝34.8 (m/s) F H = =0.5×1.25×34.82×0.9×6×40＝163.7 (KN) N=0M=163.7×26＝4256 (KN.M)16.01010264.24)10(）（⨯=a s ZV n H g A CV 221ρ施工阶段荷载合计：N=900+18780+0=19680(KN) M=553.5+4256=4809.5 (KN.M) 1．稳定性验算a 、墩身稳定性验算 Pcr ＝π2EI/L 02取L 0＝2×40＝80 (m) (按两端自由状态取值) E h =3.00x104 (Mpa) I h ＝11.39(m 4) P cr =5.26e 5 (KN) P j =19680 (KN)P cr /P j =26.75 --------------【稳定安全】成桥后，墩顶约束增强，L 0取值显著减小，墩身稳定性不再另行计算。

空心墩模板力学计算书(唐山)

墩一、模板结构及材料空心墩模板为全钢结构模板，其标准节截面如图1所示。

更详细结构见设计图纸。

模板所有材料如下：部件名称材料型号备注面板钢板δ=6mm竖肋槽钢[10 竖向紧贴面板横筋板钢板-10×100 横向紧贴面板横背愣槽钢2×[16b 背在竖肋上直线型外模圆弧背愣槽钢[14 背在竖肋上边框钢板-12×100对拉螺栓圆钢Φ24以上材料材质为Q235，根据材料力学知识可知其抗拉、抗压、抗弯的许用应力为[σ]=215MPa。

(安全系数为1.1）其弹性模量为2.06×105 。

二、验算标准1、强度要求满足钢结构设计规范；2、结构表面外露的模板，挠度为模板结构跨度的1/500；3、钢模板面板的变形为2mm ；4、钢面板的钢楞、柱箍的变形为3.0mm ；三、计算载荷①根据《建筑工程模板施工手册》提供的数据可知，当现浇混凝土的高度大于2.5米时，混凝土对对模板产生的最大侧压力的标准值为 P=50kN/㎡。

其设计值为50×1.2=60N/㎡。

有效压头高度约为h=m3/25/k 50kN N ㎡=2m. (25kN/m ³为混凝土的重力密度） ②倾倒混凝土产生的最大侧压力为为6kN/m 2。

③振捣混泥土产生的最大侧压力为4kN/m 2。

载荷组合为：强度验算为：①+②+③，即 F 1=60+6+4=70kN/m 2；刚度检验为：①，及F2=60kN/m 2；四、面板验算选择面板方格中受力最不利的情况计算，即446×350（竖筋间距最大350，横筋最大间距446），属于四边简支的双向板。

79.0446350l ==y x l 查有关手册可得其最大弯矩系数为 Km=0.0561。

最大挠度系数 ω=0.00603（一）强度验算取1mm 宽的板条为计算单元，其均布载荷为q=70kN/m 2×0.001m=0.07N/mm,但应乘以荷载调整系数0.85，故q 1=0.07N/mm ×0.85=0.059N/mmM max =mm 405350059.00561.0K 221m ⋅=⨯⨯=⋅N l q x32X 66161W mm =⨯⨯= a MP MP mm mm W M x 2155.676N 405a 3max <=⋅==σ 故强度满足要求。

空心墩墩身计算书

空心墩墩身计算书一、设计资料桥梁跨径：L=40m路基宽度：W=26m桥梁跨径组合：4×40m空心墩尺寸：横桥向宽度4.25m（对应悬臂长度3.5m）顺桥向宽度2.4m、3m、4m三种空心墩壁厚：空心墩尺寸表二、桥墩集成刚度计算假定1、一联桥中，仅仅计算三个中墩的受力，不考虑过渡墩的受力。

2、偏安全考虑，汽车制动力的分配按照三个中墩的集成刚度分配。

3、一联桥梁中，空心桥墩墩高分别采用低限和高限的组合即：采用2.4米厚的空心墩，一联中桥墩高度分别采用40m、50m、50m；采用2.4米厚的空心墩，一联中桥墩高度分别采用50m、60m、60；采用2.4米厚的空心墩，一联中桥墩高度分别采用60m、70m、70。

4、主梁的收缩徐变折成降温计算，降温温度取30℃。

5、为取得最大水平力，温度变化须与收缩徐变变化一致，升温不控制设计，升温水平力不做计算。

故由温度变化引起的水平力，仅考虑降温引起，降温温度取25℃。

6、在中墩处均设置固定支座，过渡墩处设置滑板支座。

三、桥墩集成刚度计算1、桥墩几何参数计算空心墩墩身惯矩按照下式计算：33)2)(2(121121t h t b bh I ---=桥墩几何参数2、桥墩抗推刚度计算按照《铁路桥涵设计规范（TBJ2-85）》第5.3.1条，计算抗推刚度时，混凝土的抗弯弹性模量取抗压弹性模量的0.8倍，桥墩抗推刚度按照下式计算,即：38.03H EId ⨯=ρ 其中：E-混凝土弹性模量，C30混凝土，E=3×104MPa ； H-桥墩高度桥墩抗推刚度3、支座刚度计算支座为板式橡胶支座，规格为GYZ425×99，每个桥墩顶8个支座。

支座刚度按照下式计算,即： tnAGz =ρ 其中：n-支座的个数；A-支座的面积；G-支座的剪切模量，取1.1×104MPa ； t-支座橡胶厚度，取支座高度的0.8倍；支座刚度：ρz =15763KN/m 4、桥墩集成刚度计算桥墩与支座串联，桥墩的集成刚度按照下式计算,即：zd zd ρρρρρ+=.桥墩集成刚度四、桥墩墩顶水平力计算1、一联桥梁变形零点计算变形零点按照下式计算,即：∑∑∑+=ii i i L K C RL K C X μ其中：C —收缩系数，计算中按照混凝土收缩+徐变+降温取55℃，C=1E-5×55=0.00055； i i L K -桥墩抗推刚度与桥墩距桥台距离的乘积；R μ-桥台摩擦系数与上部结构竖直反力的乘积，如为滑板支座，取0。

空心墩结构计算

2.2 基本设计参数
（1）建筑物级别：Ⅱ级（2）地震烈度：Ⅵ度（3）材料参数：空心墩采用 C25 混凝土，容重 25kN/m3，弹性模量 2.8×104MPa。（4）荷载分项系数：固定荷载取 1.05，活载取 1.20。
2.3 参考资料
《水工混凝土结构设计规范 SL 191-2008》《铁路工程设计技术手册—桥梁墩台》《铁路桥涵设计基本规范 TB 10002.1-2005》《灌区取水输水建筑物丛书—渡槽》《材料力学Ⅰ—孙训芳》
附图 1：空心墩结构设计图
水利水电规划勘测设计院计算纸
空心墩结构设计计算书
1 计算目的
计算空心墩不同截面的应力和整体稳定性，并计算配筋，为渡槽的支撑结构选型提供依据。
2 基本资料
2.1 概述
渡槽采用简直梁式预应力结构，槽身跨度 30.0m，槽身搁置于混凝土空心墩上，墩下设混凝土承台，承台下为混凝土灌注桩。空心墩采用端圆形，最大墩高 20.0m。由于基础为深厚覆盖层、软弱岩层，因此全部采用混凝土桩基础，桩径 1.5m，每个空心墩下设 6 根灌注桩。桩基础结构设计图见附图 1。
内腔尺寸垂直直水流径 d' 向B m m 1.71 1.75 1.79 1.83 1.87 1.91 1.99 2.07 2.15 2.23 2.27 0.00 5.40 5.40 5.40 5.40 5.40 5.40 5.40 5.40 5.40 5.40 5.40 5.40
根据以上格式，空心墩不同高度的截面特性参数计算见表 5。其中：墩高 0m 表示墩顶，墩高 20m 表示墩底，以下同；墩高 0.00m 的自重表示墩帽的自重，截面特性参数表示墩顶截面的特性参数；坐标系以垂直水流方向为 x 轴，平行水流方向为 y 轴。表1

空心墩计算书

一、计算依据：1. 设计标准：(1) 设计荷载：公路-Ⅰ级 (2) 桥面宽度： 12m 2. 技术规范：(1) 中华人民共和国交通部部颁标准《公路工程技术标准》JTG B01-2003； (2) 中华人民共和国交通部部颁标准《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004； (3) 中华人民共和国交通部部颁标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004；二、本桥基本数据：上部结构：4x40连续－刚构T 梁下部结构：空心墩、桩基础温度荷载：温度（升）＝25（C 0）温度（降）＝23（C 0）设计风载：V 10＝24.4(m/s)本桥空心墩尺寸（初步拟定）：6x3m ；壁厚0.6m三、施工阶段计算：注：本桥最高墩为左8号墩：墩高＝40m ，进行裸墩施工阶段验算。

施工阶段荷载：（1）架桥机荷载：前支点90t ，距桥墩中心56.5cm （考虑到施工误差：增加5cm ），则N=900 (KN)；M=900×0.615＝553.5 (KN.M)（2）桥墩自重：21600（KN ）（3）风荷载：基准高度Z ＝40×0.65＝26（m ）V d = =28.4 (m/s)施工阶段的设计风速：V sd =0.84×V d ＝25.8 （m/s ）静阵风风速 V g ＝G v V sd =1.35×25.8＝34.8 (m/s)F H = =0.5×1.25×34.82×0.9×6×40＝163.7 (KN) N=0M=163.7×26＝4256 (KN.M)16.01010264.24)10(）（⨯=a s ZV nH g A C V 221ρ施工阶段荷载合计：N=900+18780+0=19680(KN) M=553.5+4256=4809.5 (KN.M) 1．稳定性验算a 、墩身稳定性验算 Pcr ＝π2EI/L 02取L 0＝2×40＝80 (m) (按两端自由状态取值) E h =3.00x104 (Mpa) I h ＝11.39(m 4) P cr =5.26e 5 (KN) P j =19680 (KN)P cr /P j =26.75 --------------【稳定安全】成桥后，墩顶约束增强，L 0取值显著减小，墩身稳定性不再另行计算。

刚构特大桥主墩(空心薄壁墩)模板计算

***特大桥主墩模板设计计算摘要：本文以##高速公路格都段第二合同段***特大桥主墩模板设计计算为例，分析了模板设计过程的受力计算，以供同仁在模板设计计算时参考。

关键词：***特大桥；模板；计算1、工程概述：##高速x2合同段***特大桥，左线桥跨径组成为：3×40+3×40+3×40(连续箱梁)+94+180+94(刚构)+4×37m(连续箱梁)，桥梁全长为881.1米；右线桥跨径组成为：4×40+3×40(连续箱梁)+94+180+94(刚构)+4×37m(连续箱梁)，桥梁全长为805.4米。

主桥下部采用空心薄壁式、单空心+双肢实心薄壁组合墩，墩高最小105.5m，最大127m；引桥下部采用柱式桥墩。

2、模板设计方案：主墩采用翻模施工，除首次按7.5米关模，浇筑高度7.5米外，以后每次翻模高度为6米。

主墩立面（顺桥向）自墩顶60米以下为12米等宽墩身，60米以上为3米*9米双肢墩，侧面（横桥向）自墩顶60米以上为等9米等宽，以下为45：1的变截面墩。

为了便于施工以及模板的重复使用，模板设计时计划从承台（承台为23.5×23.5×5.5米）开始使用，一直到中跨合龙（用于悬浇时模板稍加改动），在考虑到各种因素和现场条件后，确定如下设计方案：1）模板组合：大模板按1.5米×3米，每块重量约400公斤（不含大背楞重量），按6层模板计算，则立面共需1.5米×3米模板40块（双面），侧面30块，每个主墩大模板70块,全桥280块，侧面变截面部分采用每次抽换一块模板，边缘做一块45：1的梯形小模板（T型小模板尺寸根据变截面墩高计算确定），待浇筑到变截面将结束时（最后几在现场加工，条形小模板及梯形小模全部拆完。

2）模板尺寸计算：本桥主墩最高墩为127米，为右幅9号墩，其余各墩高度如下：Z10=105.5米，Z11=107米，Y8=107米,，每次翻模6米，则抽换宽度为：6m/45=0.1333m，小模板采取循环使用，交错抽换组合成每模相应尺寸，其模板组合计算如下(以Z11号墩柱模板为例)：107米墩高，侧面变截面高度为47米，按45：1坡比计算得底宽为11.088米，底部模板宽度组合：(24.4+13.3+26.7+40)*2(两侧对称)+900=1108.8cm 。

空心墩计算书

一、计算依据：1. 设计标准：(1) 设计荷载：公路-Ⅰ级 (2) 桥面宽度： 12m 2. 技术规范：(1) 中华人民共和国交通部部颁标准《公路工程技术标准》JTG B01-2003； (2) 中华人民共和国交通部部颁标准《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004； (3) 中华人民共和国交通部部颁标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004；二、本桥基本数据：上部结构：4x40连续－刚构T 梁下部结构：空心墩、桩基础温度荷载：温度（升）＝25（C 0）温度（降）＝23（C 0）设计风载：V 10＝24.4(m/s)本桥空心墩尺寸（初步拟定）：6x3m ；壁厚0.6m三、施工阶段计算：注：本桥最高墩为左8号墩：墩高＝40m ，进行裸墩施工阶段验算。

施工阶段荷载：（1）架桥机荷载：前支点90t ，距桥墩中心56.5cm （考虑到施工误差：增加5cm ），则N=900 (KN)；M=900×0.615＝553.5 (KN.M)（2）桥墩自重：21600（KN ）（3）风荷载：基准高度Z ＝40×0.65＝26（m ）V d = =28.4 (m/s)施工阶段的设计风速：V sd =0.84×V d ＝25.8 （m/s ）静阵风风速 V g ＝G v V sd =1.35×25.8＝34.8 (m/s)F H = =0.5×1.25×34.82×0.9×6×40＝163.7 (KN) N=0M=163.7×26＝4256 (KN.M)16.01010264.24)10(）（⨯=a s ZV nH g A C V 221ρ施工阶段荷载合计：N=900+18780+0=19680(KN) M=553.5+4256=4809.5 (KN.M) 1．稳定性验算a 、墩身稳定性验算 Pcr ＝π2EI/L 02取L 0＝2×40＝80 (m) (按两端自由状态取值) E h =3.00x104 (Mpa) I h ＝11.39(m 4) P cr =5.26e 5 (KN) P j =19680 (KN)P cr /P j =26.75 --------------【稳定安全】成桥后，墩顶约束增强，L 0取值显著减小，墩身稳定性不再另行计算。

优化梯形荷载薄壁墩盖梁计算书

薄壁墩盖梁支架方案计算书第一节、支架概述大广高速公路S25标位于从化市良口镇境内，全程路线穿越流溪河林场，紧邻黄龙带水库；本合同段起点为K134+640，终点为K137+400，全长2.76km，另外在K137+000附近预留黄龙带互通（暂不实施）。

本标段主要工程量为：4座大桥（共计1777m，分别为倒中山2号大桥、麓湖山1号大桥、麓湖山2号大桥、黄龙带大桥，本计算书仅为空心薄壁墩盖梁梁式支架计算书。

1、设计计算原则（1）在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。

（2）综合考虑结构的安全性。

（3）采取比较符合实际的力学模型。

（4）尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。

2、本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量，以做安全储备。

3、支架安装完成实施前，必须先进行压力试验，变形满足要求后方可使用。

盖梁结构尺寸数量表根据支架施工图详见附图，施工图支架安全验算取梁的全截面高度。

按最不利的截面计算，选取序号3盖梁进行验算。

第二节、支架各构件力学性能1、I25a 工字钢====2433x x x 截面积A 48.51cm ；每米重量38.08kg/m ；截面特性：I 5017cm ；W 401.4cm ；S 230.7cm 。

2、I32a 工字钢====2433x x x 截面积A 48.51cm ；每米重量38.08kg/m ；截面特性：I 5017cm ；W 401.4cm ；S 230.7cm 。

3、I56a 工字钢====2433x x x 截面积A 135.38cm ；每米重量106.27kg/m ；截面特性：I 65536cm ；W 2342cm ；S 1368cm 。

钢管材料采用Q235，弹性模量E=2.1×105MPa ，其容许应力：。

剪应力；弯曲应力；轴向应力85MPa ][145MPa ][140MPa ][w ===τσσ 第三节、主要荷载取值1、钢筋混凝土重力密度：取26kN/m3；2、施工荷载：2.5kN/m2；3、砼的振捣力: 2.0kN/m2；4、钢模重量：1kN/m2；6、恒载分项系数取：1.2；动载分项系数取1.4；第四节、侧模板支撑计算书1、力学模型假定砼浇筑时的侧压力由拉杆和竖带承受，Pm 为砼浇筑时的侧压力，T1、T2为拉杆承受的拉力，计算图式如下图： 2、荷载计算砼浇筑时的侧压力：Pm=K γh式中：Pm---新浇砼对侧模板的最大压力Kpa ；K---外加剂影响修正系数，掺外加剂时，K=1.2； γ---砼的容重，取26kN/m3； h---有效压头高度 m ；砼浇筑速度v按0.3m/h，入模温度按30℃考虑（浇筑盖梁时间为7~11月份）：则：v/T=0.3/30=0.01<0.035h=0.22+24.9v/T=0.22+24.9×0.01=0.469mPm= Kγh=1.2×26×0.469=14.63（KPa）砼振捣对模板产生的侧压力按4kPa考虑。

空心墩柱计算书

张唐空心墩柱模板计算书编制依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中国建筑工业出版社；《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）中国建筑工业出版社；《建筑施工计算手册》中国建筑工业出版社；《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中国建筑工业出版社；《路桥施工计算手册》人民交通出版社；荷载计算一、水平荷载统计：根据路桥混凝土的施工条件计算混凝土侧压力如下： 1.新混凝土对模板的水平侧压力标准值按照《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）附录B ，模板荷载及荷载效应组合B.0.2规定，可按下列二式计算，并取其最小值：2/121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中 F ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）。

γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3）取25 kN/m 3。

t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定，暂设初凝时间要求为6小时，当缺乏实验资料时，可采用t =200/(T +15)计算。

T ------混凝土的温度（25°C ）。

V ------混凝土的浇灌速度（m/h ）;暂设浇筑速度为2 m/h 。

H ------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取6.0m 。

Β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺缓凝外加剂取1.2，该工程取1.2。

Β2------混凝土坍落度影响系数，当坍落度小于100mm 时，取1.10不小于100mm ，取1.15。

本计算方案以混凝土坍落度高度为180mm,取1.15。

2/121022.0V t F c ββγ==0.22x25x6x1.2x1.15x21/2=64.4kN/m 2H F c γ==25x6.0=150kN/ m 2混凝土对模板的水平侧压力取二者中的较小值，F =64.4kN/ m 2作为模板水平侧压力的标准值。

高速铁路双线空心墩墩身模板计算书.

北引桥N66～N105#墩墩身模板计算书（Ⅰ）一、模板设计概况：墩身钢模构造为：面板采用6mm 钢板（最小值），边框连接采用12mm×100mm 钢板，竖肋用[10#槽钢，间距L=300mm，横背楞采用双[25a槽钢，间距L max =850mm,Lmin =400mm,采用φ25精轧螺纹作对拉拉杆。

根据以上资料验算大块钢模的强度与刚度（选择横背楞间距跨度850mm ）。

12m 的模板配置详见附图。

二、墩身模板承受荷载计算：1、模板计算执行规范和工作条件参数⑴建筑施工模板安全技术规范--JGJ162-2008。

⑵混凝土为泵送砼。

⑶混凝土掺外加剂，但无缓凝剂，塌落度16～20cm 。

⑷新浇砼的密度为26千牛/立方米。

⑸模板板面和肋刚度变形控制值：l/400。

⑹砼初凝时间10.3h 。

⑺一次浇筑高度按12米控制。

⑻入模混凝土温度一般取为5℃—30℃。

⑼浇筑速度：每小时2m ，即2m/h。

在浇注混凝土时浇筑速度要严格控制。

2、模板上最大侧压力计算根据JGJ162-2008规范，相关条文得出：F 1：γH=26×12=312KN/㎡F 2：0. 22γ0t 0β1β2v其中在根据JGJ162-2008规范，采用内部振捣器时，新混凝土作用于模板的最大侧压力，可按F1，F2两个公式计算，并取两者较小的值选用。

F 2=0. 22γ0t 0β1β2v ，公式中各个参数取值为：γ0=26KN/m3，β1=1.0（无缓凝作用外加剂），β2=1.15(塌落度16-20cm,t 0=10.3，V=2带入计算得到F 2=0. 22γ0t 0β1β2=0. 22⨯26⨯10. 3⨯1⨯1. 15⨯2=96KN /m 2根据JGJ162-2008大体积结构、柱（变长大于300mm ）、墙（厚度大于100mm ）的侧面模板计算承载能力时荷载组合为新浇混凝土对模板的侧压力标准值和倾倒混凝土时产生的荷载标准值。

空心薄壁墩盖梁支架设计计算

板峪河过渡墩支架受力计算1、支架承受的荷载有：盖梁混凝土重：G1=2502.5KN。

盖梁钢筋重：G2=139.25KN。

盖梁模板重：G3=102KN。

施工人员重量：G4=2.5 KN/m2。

倾倒混凝土时的冲击荷载：G5=3.0KN/m2。

振捣时产生的冲击荷载G6=2.0KN/m2。

2、每根纵梁上承受的荷载是q=（G1+G2+G3）/13.4/2+(G4+G5+G6)*0.288=（2502.5+139.25+102）/13.4/2+（2.5+3.0+2.0）*0.288=104.5KN/m盖梁受力状态简化为一度静不定，假定以支座B为多余约束，RB为多余支反力，则系统简化如下图所示，则变形协调条件为：y B=0或y Bq+y B,RB=0查土木工程手册得：y Bq=ql4（5-24λ2）/（384EI）M(x)=RAx-RBx2RA+RB=2q*（l+a）M(x)=q（l+a）x-3/2RBx由dy2/dx2=M（x）/EI得dy2/dx2 =q（l+a）x-3/2RBx积分两次后得y B,RB=（q（l+a）-3/2RB）x3/6/EIy Bq=ql3（5-24λ2）/（384EI）由以上得：Ql4（5-24λ2）/（384EI）-（q（l+a）-3/2RB）x3/6/EI=0其中x=l/2，λ=a/l由此得：RB=2/3*q（l+a）-1/12*ql（5-24a2/l2）=2/3*104.5*（7.6+2.89）-1/12*104.5*7.6（5-24*2.89*2.89/7.8/7.8）=617.94KN由内力平衡得，RA=RB和ql=RA+RB+RC解得：RA=RB=（ql-RB）/2=（104.5*2*（3.8+2.89）-617.94）/2=390.13KN弯矩计算：AB和BC段最大正弯矩为：M AB=M BC=0.07ql2=104.5*3.8*3.8*0.07=105.6KN.m。

空心薄壁墩模板设计计算书

中交第一航务工程局有限公司空心薄壁墩模板计算书工程名称：云南省蒙自至文山至砚山段高速公路第2合同段编制人：审核：编制单位：中交一航局蒙文砚高速公路二分部编制日期： 2015.5空心薄壁墩模板设计计算书1、墩身模板制作:外模模板由模板、竖肋、背杠组成。

面板为6mm钢板；竖向肋采用槽钢［10，间距≯350mm；连接采用L100×100×10的角钢与δ12×100扁铁;背杠采用］[14b的槽钢，上下间距600-825，按825计算。

内模模板由模板、横肋、背杠组成。

面板为5mm钢板；竖向肋采用槽钢［8，间距≯350mm；连接采用L100×100×10的角钢与δ12×100扁铁;背杠采用］[14b的槽钢，左右间距1100-1150，按1150计算。

2、设计计算依据a、《材料力学》b、人民交通出版社《路桥施工计算手册》c、中国建筑工业出版社《建筑工程大模板技术规程》JGJ 74—2003d、人民交通出版社《公路桥涵施工技术规范》3、侧压力计算新浇筑的混凝土作用于侧面模板的最大压力计算取K=1.2，T=30℃，v=4m/h，γ=25kN/m3，t0=200/(T+15)，β1=1.2，β2=1.0，则有F=0.22γt0β1β2v1/2=58.7Kpa；h=1.53+3.8v/T=2.036m最大侧压力P m=kγh=1.2×25×2.036=61.08kPa，考虑振捣混凝土时产生的荷载4kPa，则总侧压力p=61.08+4=65.08kPa。

4、外模结构验算4.1模板验算4.1.1面板计算(1)强度验算Lx/Ly=350/2000=0.175，按简支梁计算：均布荷载q ＝65.08×0.35＝22.8kPa ；计算跨度L ＝0.35m ，面板厚度h ＝6mm ，则：所受最大弯矩M max ＝1/8qL 2=1/8*22.8*0.352≈0.35面板的截面系数:W ＝61bh 2=61×350×62＝2.1×10-6 mm 3 惯性距 I x = bh 3/12=350*63 /12=6300mm 4应力为:σmax ＝W M max=0.35*103/2.1×10-6=166.7 MPa ＜215 MPa 满足要求。

空心墩墩身计算书

空心墩墩身计算书一、设计资料桥梁跨径：L=40m路基宽度：W=26m桥梁跨径组合：4×40m空心墩尺寸：横桥向宽度4.25m（对应悬臂长度3.5m）顺桥向宽度2.4m、3m、4m三种空心墩壁厚：空心墩尺寸表二、桥墩集成刚度计算假定1、一联桥中，仅仅计算三个中墩的受力，不考虑过渡墩的受力。

2、偏安全考虑，汽车制动力的分配按照三个中墩的集成刚度分配。

3、一联桥梁中，空心桥墩墩高分别采用低限和高限的组合即：采用2.4米厚的空心墩，一联中桥墩高度分别采用40m、50m、50m；采用2.4米厚的空心墩，一联中桥墩高度分别采用50m、60m、60；采用2.4米厚的空心墩，一联中桥墩高度分别采用60m、70m、70。

4、主梁的收缩徐变折成降温计算，降温温度取30℃。

5、为取得最大水平力，温度变化须与收缩徐变变化一致，升温不控制设计，升温水平力不做计算。

故由温度变化引起的水平力，仅考虑降温引起，降温温度取25℃。

6、在中墩处均设置固定支座，过渡墩处设置滑板支座。

三、桥墩集成刚度计算1、桥墩几何参数计算空心墩墩身惯矩按照下式计算：33)2)(2(121121t h t b bh I ---=桥墩几何参数2、桥墩抗推刚度计算按照《铁路桥涵设计规范（TBJ2-85）》第5.3.1条，计算抗推刚度时，混凝土的抗弯弹性模量取抗压弹性模量的0.8倍，桥墩抗推刚度按照下式计算,即：38.03H EId ⨯=ρ 其中：E-混凝土弹性模量，C30混凝土，E=3×104MPa ； H-桥墩高度桥墩抗推刚度3、支座刚度计算支座为板式橡胶支座，规格为GYZ425×99，每个桥墩顶8个支座。

支座刚度按照下式计算,即： tnAGz =ρ 其中：n-支座的个数；A-支座的面积；G-支座的剪切模量，取1.1×104MPa ； t-支座橡胶厚度，取支座高度的0.8倍；支座刚度：ρz =15763KN/m 4、桥墩集成刚度计算桥墩与支座串联，桥墩的集成刚度按照下式计算,即：zd zd ρρρρρ+=.桥墩集成刚度四、桥墩墩顶水平力计算1、一联桥梁变形零点计算变形零点按照下式计算,即：∑∑∑+=ii i i L K C RL K C X μ其中：C —收缩系数，计算中按照混凝土收缩+徐变+降温取55℃，C=1E-5×55=0.00055； i i L K -桥墩抗推刚度与桥墩距桥台距离的乘积；R μ-桥台摩擦系数与上部结构竖直反力的乘积，如为滑板支座，取0。

空心薄壁墩钢模板计算书

附件2模板设计计算书一、模板系统结构概述1、本模板系统适用于邵光高速A7标项目部符家边大桥空心墩的模筑混凝土施工。

2、本模板系统由模板及背楞组成。

模板结构：面板Q235，t=6mm钢板；连接法兰、边框－12*100钢板；竖背肋，[10#槽钢，间距300mm；背楞采用2×[18a#槽钢,间距≤1250mm。

螺丝M22*60mm，对拉杆M25*1000/1700mm。

模板拼装截面图正面模板侧面模板二、计算参考资料1、《钢结构设计规范（GB50017—2003）》2、《模板工程技术规范（GB50113—2005）》3、《结构设计原理》4、《铁路桥涵施工规范（TB10230—2002）》5、《钢结构设计与制作安装规程》三、计算荷载值确定依据1、泵送混凝土施工方式以30立方米/小时计,浇注速度为V≤3m/h，浇注高度H=6.75m。

2、混凝土初凝时间为t=3小时。

3、振动设备为50插入式振动棒。

4、混凝土比重值取r=2.5t/m3,坍落度16—20cm。

5、荷载检算理论依据；以《模板工程技术规范（GB50113—2005）》中附录A执行。

2四1、采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列二式计算，并取二式中的较小值：Pmax1=0.22*r*t*β*V1/2Pmax2= rHβ—混凝土坍落度影响系数，当坍落度≥11cm时，取β=1.15；Pmax1=0.22*r*t*β*V1/2=0.22*25*3*1.15*31/2=33 kN/m2Pmax2= rH=25*6.75=168.8kN/m2取Pmax= 33 kN/m22 、施工荷载按《模板工程技术规范（GB500113—2005）》中取定（不计算风，雪荷载）。

Ps=2KN/m2总荷载 Pmax =33+2=35kN/m2效核安全系数取k=1.2*1.4=1.68，得P =1.68*35kN/m2 =59kN/m2取P=60kN/m2五、模板的强度与挠度验算1、面板验算，取模板的最大侧压力P=60kN/m2（1）强度验算面板为6mm厚钢板，取1mm板条作为计算单元，荷载为：q=0.06×1=0.06N/mm面板的截面系数：W=1/6·b·h2=1/6×1×62=6mm3I =1/12·b·h3=1/12×1×63=18mm4Max= qL2/8=0.06×3002/8=675N.mm应力为：δmax=Max/W=675/6=113N/ mm2< 215N/ mm2满足要求。

薄壁空心墩模板计算全套

薄壁空心墩模板计算全套模板设计构件规格及布置①面板：δ6o②肋：10号槽钢，布置间距300mm0③背楞：双16b号槽钢，单节模板高2250mm,背楞从下到上布置330mm,800mm,800mm,330mm o④边框：扁钢100×12mm o一、侧压力的计算1•计算假定混凝土浇筑速度控制为V=2m∕h,坍落度16-18cm混凝土的湿重度γc=24KN/M3混凝土入模温度25度，缓凝时间按6h；混凝土的温度T=25o 外加剂影响修正系数BI=L2坍落度影响修正系数02=1.15混凝土的初凝时间t0可按下式求得：to=200/(T+15)=200/(25+15)=52•水平侧压力标准值：公式一：Fl=022*γc*t0*βl*β2*Vl∕2=0.22×24×5×1.2×1.15×21/2=51.52KN/m2公式二：F2=γc*H=24×6=144KN/m2按施工规范要求取最小值，侧压力标准值Fl=51.52KN∕m2新浇混凝土对模板侧压力荷载设计值F设=FIX分项系数X折减系数=51.52χl.2χ0.85=52.55KN∕m' 3.倾倒混凝土时产生水平荷载设计值标准值F2=6KN/πf（使用Im3吊斗）F2=F*X可变荷载分项系数X折减系数F2=6×1.4×0.85=7.14KN∕m24•采用插入式振捣器产生的荷载设计值标准值F=4KN∕m'F3=F*X可变荷载分项系数X折减系数F3=4×1.4×0.85=4.76KlW5.荷载组合F组合=F设+F2+F3=52.55+7.14+4.76=64.45KN∕m2=0.06445N/ m f面板验算选用板区格中三面固结、一面简支的最不利受力情况计算。

1.×∕Ly=300∕300=1.0,查表可得Kmox=-0.0600,Kmoy=-0.0550, Km×=0.0227,Kmy=0.0168,Kf=0.00160取Imm宽的板条为计算单元荷载q为：q=0.06445×l=0.06445N∕mm求支座弯矩：Mox=Kmox*q*L×2=-0.0600×0.06445×3002=-348.03N∕mmMoy=Kmoy*q*Ly2=-0.0550×0.06445×3002=-319.03N∕mm面板的截面系数:W=I∕6*b*h2=l∕6χlχ62=6mm3应力为：σma×=Mmax∕W=348.03∕6=58.005MPa<[σ]=215MPa可满足要求求跨中弯矩：Mx=Kmx*q*L×2=∣-0.0227∣×0.06445×3002=131.67N∕mm My=Kmy*q*Ly2=∣-0.0168∣×0.06445×3002=97.45N∕mm钢板的泊松比为V=03,故换算为：M(v)x=M×+V*My=131.67+03×97.45=160.905N∕mmM(v)y=My+V*Mx=97.45+0.3×131.67=136.951N∕mm应力为：σmax=Mmax∕W=160.905∕6=26.818MPa<[σ]=215MPa可满足要求挠度计算Bo=Eh3∕12(I-V2)=2.06×105×63∕12×(1-0.32)=4012263N∕mmWma×=KfqLy4∕Bo=0.00160×0.06445×3004∕4012263=0.21mmWmax∕Ly=0.21∕300=l∕1429<l∕500满足要求竖向板肋验算竖向间距S=300mm,采用［10,其截面系数W=39.7×103mm3,其惯性矩1=198.3x104。

空心墩墩身计算书

即：采用 2.4 米厚的空心墩，一联中桥墩高度分别采用 40m、50m、 50m；
采用 2.4 米厚的空心墩，一联中桥墩高度分别采用 50m、60m、 60；
采用 2.4 米厚的空心墩，一联中桥墩高度分别采用 60m、70m、 70。
4、主梁的收缩徐变折成降温计算，降温温度取 30℃。
5、为取得最大水平力，温度变化须与收缩徐变变化一致，升温不控制设计，升温水平力
一列车道荷载的 10%为 (160 × 10.5+320) × 10%=200K＞N 165KN
故：总制动力 Hz=200×3×0.78=468KN
每个桥墩上分配的制动力为：
Hi
Ki Ki
Hz
墩身厚 h (m) 2.4 3 4
制动力 (KN) 468 468 468
墩顶制动力
1 号墩 231.2 216.9
不做计算。故由温度变化引起的水平力，仅考虑降温引起，降温温度取
25℃。
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6、在中墩处均设置固定支座，过渡墩处设置滑板支座。
三、桥墩集成刚度计算
1、桥墩几何参数计算
空心墩墩身惯矩按照下式计算：
I
1 bh3
1 (b
2t)( h
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ2t) 3
12
12
桥墩几何参数
墩身宽 b 墩身厚 h
支座刚 (KN度/m ) 15763 15763 15763
桥墩集成刚度
桥墩抗推刚度（ KN/m）
1 号墩
2 号墩
3 号墩
4183
2142
2142
4260
2465
2465
5118
3223
3223

空心墩墩顶梁模板及支架计算书

梁模板及支架计算书梁模板设计说明：主要梁截面尺寸分别为1400×1000mm ，1400×1200mm 。

（1）面板设计：梁底模、侧模均采用15mm 厚覆膜多层板。

（2）龙骨设计：底模次龙骨采用100×100mm 木方，间距200mm ；主龙骨采用135×135mm 木方，间距900mm ；侧模次龙骨采用100×100mm 木方，木方间距200mm ，主龙骨采用Φ48×3.5双钢管。

（3）支撑设计：梁底支撑采用碗口架，U 型可调式支托，主龙骨采用135×135mm 木方，立杆间距纵向900mm ，横向间距为600mm 。

立杆上部安装U 型可调顶托，水平杆步距1200mm ，第一道水平杆距地面350mm 。

（4）高度大于600mm 的梁，加穿梁螺栓固定，穿梁螺栓距梁底200mm ，间距600×400mm ，内套PVC 套管。

一、梁底模计算参数：1．梁底模支撑体系：荷载→多层板→木方次龙骨→135×135mm 木方主龙骨→碗扣脚手架支撑系统2．梁混凝土标准值24KN/m 3 ,梁内钢筋单位重量取值6.0KN/m 3。

3. 梁底模板：模板采用15mm 厚多层板。

15mm 厚多层板单位重量标准值0.15KN/m 2毛截面惯性矩3121I bh =；截面抵抗矩261w bh =；抗弯强度设计值f m =20N/mm 2 ；弹性模量E=5600N/ mm 2（厂家提供检验报告中的数值）；受弯构件允许挠度值400[w]l=。

4. 梁底次龙骨：采用100×100mm 木方作为次龙骨,间距200mm 布置, 考虑方木实际负偏差和压刨量，计算时尺寸按照90×90mm 考虑。

木方单位重量标准值0.3KN/mm 2，受弯构件允许挠度值400[w]l=；取最小截面则毛截面惯性矩5467500121I 3==bh ，截面抵抗矩12150061w 2==bh ；弹性模量E=9000N/mm 2；抗弯强度设计值f m =13N/mm 2。

空心薄壁墩横隔板模板支架计算书

三门峡至淅川高速公路卢氏至西坪段工程LXTJ-6标空心薄壁墩横隔板模板、支架计算书葛洲坝集团第五工程有限公司三淅高速公路卢氏至西坪段工程LXTJ-6标项目经理部二○一三年三月二十日说明1、计算依据（1）童子沟特大桥施工设计图（2）公路桥涵有关施工技术规范（3）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130－2001）2、支架施工本着在确保质量和安全前提下，节约成本、加速进度、方便施工。

因此，本合同段内的空心薄壁墩横隔板模板、支架、支撑均按此方案施工。

3、本次计算采用荷载，按上部计算的荷载29.4 KN/m²验算刚度。

4、支架材料、材质、规格、型号必须符合设计计算要求。

（1）方木、木板：A---4 针叶木（2）钢管支架：A3 Ф48mm×3.5mm钢管扣件式脚手架5、施工注意事项：（1）采用支架施工，基底必须满足设计要求。

（2）支架之上采用的上、下托调整标高，横杆步距150cm，搭设质量必须符合国家现行技术标准，并按规定设置剪刀撑。

（3）顶部面模采用15mm竹胶板，下纵梁为10cm×10cm方木，间距按照30cm布置，横梁8#槽钢，间距按照100cm布置。

脚手架搭设间距为:100cm×100cm×150cm(纵距、横距、步距)，搭设时应严格控制搭设尺寸。

（4）在绑扎钢筋前，必须检查脚手架连接是否紧松，确保良好受力。

（5）在砼浇筑过程中，必须专人检查模板、支架，一旦发生变形，应立即停止砼浇筑，并向上级汇报。

（6）变形的钢管或开裂扣件应严禁使用，确保安全生产。

（7）当浇筑好的砼达到100%的设计强度后，方准拆除支架。

薄壁空心墩横隔板模板、支架、支撑计算一、计算依据1、薄壁空心墩施工图《第三册图号为S4-3-1-4》2、《公路桥涵施工规范》3、《路桥施工计算手册》4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2001）二、采用数据1、钢管A3 Ф48mm×3.5mm 槽钢（1）轴向受压：［δr］=145Mpa（2）弯曲应力：［δw］=145Mpa（3）剪应力：[τ] = 85 Mpa2、木材A---4针叶木（1）顺纹压应力：［δr］=11Mpa（2）弯曲应力：［δw］=11Mpa3、弹性模量木材、木板：［E］=9×103Mpa钢材：[ E ] = 2.1×105Mpa4、绕度［f］=L／4005、地基允许地基应力：［δ基］=40Mpa（通道基础为100cm厚C40砼面层）三、设计荷载1、钢管脚手架（1）板厚：H=0.5m（2）模板、支撑：1.0KN/m²（3）新浇筑砼的容重：26×0.5=13KN/m²（4）施工人员机具荷载：3KN/m²（5）倾倒砼的冲击荷载：4KN/m²（6）振捣荷载：2KN/m²（7）其它荷载：02、强度计算Pmax =（1+13）×1.2+（3+4+2）×1.4=29.4KN/m²3、刚度计算Pmax =（1+13）×1.2=16.8KN/m²四、模板计算（一）面板计算1、面板：Ⅱ级竹胶板2440×1220×15mm厚取50cm宽Q1=0.5×29.4=14.7KN/mQ2=0.5×16.8=8.4KN/m2、强度（1）Mmax=ql2/10=0.1×14.7×0.22=0.059KN·m（2）Wx=bh2/6=(50×1.52)/6=18.75cm3（3）δw=0.059×106/18.75×103=3.2Mpa＜［11Mpa］。