稀土合金钢09Cr2AlMoRE选材导则
刀具人必掌握的高硬度材料加工及切削参数优选法则！
刀具人必掌握的高硬度材料加工及切削参数优选法则！我公司是中材装备集团旗下的水泥装备生产企业，高硬度耐磨损材料如耐热铸钢、合金钢，耐磨堆焊层等在新型干法水泥生产设备中广泛应用，材料硬度范围为40～65 HRC。
要求加工制造的工件主要有辊压机辊轴，立磨辊套、喇叭套、密封套筒，四代蓖冷机推料板、盲板等合金材料工件，工件切削时切削力大，切削温度高，刀具磨损快，还经常出现打刀现象。
一刀车不到头就要修磨或更换刀片，磨刀、换刀次数多，辅助时间长，精度差，效率低，消耗大，很难加工。
我们利用优选法对刀具、刀具几何参数和切削三要素进行优选，解决了加工高硬度材料工件的一个个难题，满足了工件的设计要求，提高了产品质量和生产效率，降低了生产成本及职工劳动强度。
1．优选法简介（1）优选法定义在金属切削加工过程中，经常遇到这样的问题，如何选择合理的刀具、操作工艺和制作过程，使产品质量好，效率高，生产成本低等等，所有这些都是优选的问题。
优选法就是根据生产中的不同问题利用数学原理，合理安排试验点，减少试验次数，以求迅速而准确地找到最佳试验点的一种科学方法。
它是广泛开展技术革新中一种行之有效的措施。
（2）优选法选用高硬度耐磨材料加工过程中，应用优选法选择刀具的几何角度和切削参数，只需做十几次试验就可以达到良好的效果。
优选法分为单因素方法和多因素方法两类。
单因素方法有平分法、0.618法(黄金分割法)、分数法等；多因素方法有交替法（等高线法）、瞎子爬山法、试验设计法等。
我们经常应用的优选法主要有0.618法、分数法及瞎子爬山法。
0.618法(黄金分割法)，0.618法确定第一个试验点是在试验范围的0.618处。
这点的数值可由公式一算出，公式一：（大-小）×0.618+小。
再在第一点的对称点处找第二点，第二点的数值可用公式二算出，公式二：大+小-中（中不是中间，是上一次试验点）。
此后试验点的数值都按公式二计算，把两次试验的结果进行比较，如果第一点比较好，则去掉第二点（坏点）以下的部分，如果第二点比较好，则去掉第一点（坏点）以上的部分。
0709Cr2AIMoRE钢在油田高含H2S、CO2和CI-环境下耐蚀性研究
合金钢压力容器的腐蚀主要是全面腐蚀和促进垢下腐 蚀。本研究依据合于使用的原则主要对该材料的母材 和焊接接头抗应力腐蚀、模拟条件下母材抗全面腐蚀 的性能进仃胖价。
３．２．１应力腐蚀试验 为了防止湿Ｈ２Ｓ腐蚀开裂，ＩＳＯ、ＡＰＩ、ＮＡＣＥ和 我国的国家标准、相关行业标准制定了一系列的试验 方法和选材指导准则［１３－１９１，本研究主要依据ＮＡＣＥ
表２
材料
板厚６
（姗）
８～３６ ＞３６～６０
锻件
ＲｅＬ（ＭＰａ） ≥２６０ ≥２５０ ≥２６０
力学性能和冷弯性能
Ｒｍ（ＭＰａ） ４２０～５８０
Ａ（％） ≥２４
４１０～５７０
≥２４
４５０～６００
≥２ｌ
冲击试验（Ａｚｖ’／Ｊ）
２０．ｃ≥４７ ．２０。Ｃ≥４１
≥４５
冷弯试验１８０。
ｄ＝３ａ
材料供货态为正火＋回火，铁素体晶粒度为ＧＢ／Ｈ０７Ｃｒ２Ａ１ＭｏＲＥ焊丝，专用配套焊剂。手工焊采用
化学成分（ｍａｓｓ％）（熔炼分析）
Ｍｎ
Ｐ
Ｓ
Ｃｒ
Ａｌｓ
０．４０－０．９０≤０．０１５ ≤０．００３ ２．００－２．４０ ０．３０－０．５０
Ｍｏ
ＲＥ（ｇ厂ｒ）
０．３０－０．５０ １００—２００
Ｎｉ ＜１％
０．５０－０．８０≤０．０１５ ≤０．００３ ２．００～２．３０ ０．３０－０．７０ ０．３０－０．５０ １００～２００＜１％
１２
Ｊ ３
● Ｌ、，√ １、／、／ １、／、、 ，
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Ｌ 二Ｌ
．
３０
．
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图１约束焊接试板示意图
（６）应力腐蚀试验结果： 对４个批次的材料进行了试验，试验结果见表４， 结果表明２种试验介质的试验结果几乎一致，１００ｋＰａ 分压的Ｃ０２对材料的抗ＳＳＣＣ性能无显著影响，当Ｒｔｈ 在２７０ＭＰａ以上时，部分恒负荷和Ｃ形环试样在７２０ｈ 内发生了断裂。Ｓｃ值略有上升，可能与Ｃ０２抑制了 Ｈ２Ｓ的水解，介质中的Ｓ２。和ＨＳ‘含量下降，使金属表 面因腐蚀产生的Ｈ更容易形成Ｈ２而从金属表面逃逸， 从而降低了金属表面的Ｈ含量，渗入金属内部的Ｈ相 对减少有关。个ＮＨＩＣ试样出现了ＨＩＣ，表４中的ＨＩＣ 试验数据为最大值。４组焊接约束试板中１组在焊缝 区出现了８条垂直于焊缝的裂纹，裂纹在母材上终止 扩展。试验后所有试样表面均有黑色疏松腐蚀产物， 金属表面腐蚀均匀，无腐蚀坑。 （７）断口分析： 经金相检查和扫描电镜观察，恒负荷拉伸式样 起裂部位在焊缝区和热影响区，Ｃ形环试样裂纹从管 的内、外壁壁机械划痕处起裂，沿管径方向扩展，裂 纹均呈穿晶扩展特征，存在二次裂纹，有应力腐蚀裂 纹的特征。 检查开裂的焊接约束板，焊缝组织为回火马氏 体，组织不均一，靠近焊缝的截面上组织发生了变 异，晶粒长大。微观形貌断口为沿晶断裂，断口裂纹 尖端部位存在腐蚀显微孔洞并存在氢致发纹，见图 ２。可以判定开裂形式为氢致开裂和应力腐蚀开裂， 裂纹源位于焊接试板的表面或近表面。 ＨＩＣ试件解剖后发现材料中的链状夹杂物是导致
稀土合金钢09Cr2AlMoRE选材导则
稀土合金钢09Cr2AlMoRE选材导则稀土合金钢09Cr2AlMoRE选材导则09Cr2AlMoRE是在抗H2S专用低合金钢12Cr2AlMoV的基础上，发展起来的高科技新钢种，具有优良的耐腐蚀性能。
09Cr2AlMoRE钢管材和锻件已于2001年5月9日通过了全国压力容器标准化委员会的技术评审，板材也将于年底申报评审。
目前可以为用户提供换热器、空冷器、塔器、塔盘和容器等产品。
本着为产品和用户负责的态度，特制定本导则。
一．09Cr2AlMoRE与12Cr2AlMoV相比，特点如下：1. 09Cr2AlMoRE板材及焊缝的冲击韧性(AKV)比12Cr2AlMoV提高40%以上。
2. 09Cr2AlMoRE焊接性能明显改善，预热温度和热处理温度均比12Cr2AlMoV低。
3.具有优良的耐腐蚀性能，在3%HCl、80℃;50%H2SO4、70℃以及在979ppmH2S、100℃的模拟腐蚀试验中，09Cr2AlMoRE均比12Cr2AlMoV和不含稀土的08Cr2AlMo优越得多（见荆门石化研究院腐蚀试验报告）。
经720小时H2S恒载荷应力腐蚀试验，09Cr2AlMoRE恒负荷拉伸应力腐蚀试验的临界拉伸断裂应力值σth=0.75σs,远高于美国腐蚀工程师协会NACEMR0177-96中规定的σth≥0.45σs的要求。
4.目前已开发出与09Cr2AlMoRE相匹配的氩弧焊丝、焊条、埋弧自动焊焊丝，而12Cr2AlMoV只能选用并不十分配套的热317焊条。
由于换热器管头用手工电弧焊的潜在缺陷较多，故目前均改为自动氩弧焊或手工氩弧焊焊接，两遍成型。
焊接型式分平焊和角焊两种：平焊为第一遍自熔，第二遍填丝，其熔深可达到3mm；角焊为两遍填丝成型，焊肉高度为3~4mm。
二．09Cr2AlMoRE选材导则：1. 液体介质中的Cl－：09Cr2AlMoRE适应在100℃以上 Cl－≤200ppm；40℃以下Cl－≤4000ppm的环境中使用，Cl－对钢材的腐蚀形态表现为点蚀和坑蚀，奥氏体不锈钢如18-8、321、316L都对 Cl－极为敏感，即使10 ppm以下也容易导致应力腐蚀开裂。
09Cr2AlMoRE钢在糠醛装置换热设备中的防腐蚀应用
3609Cr2AlMoRE钢在糠醛装置换热设备中的防腐蚀应用马跃辉（中石油东北炼化集团有限公司葫芦岛设计院，辽宁葫芦岛 125000）摘要：本文通过对糠醛装置换热设备腐蚀的情况、机理进行分析，尝试采用低合金钢09Cr2AlMoRE 来提高换热设备的抗腐蚀能力，效果很好。
关键词：糠醛；09Cr2AlMoRE；腐蚀；尝试1 概况糠醛装置是年处理能力为35万吨的润滑油生产的第一环节，主要处理大庆减二、三线油，通过溶剂糠醛进行萃取精制，为下游提供基础油。
而设备的腐蚀是困扰装置长周期运行的主要原因之一。
糠醛分子中的醛基易被氧化成羧基使糠醛变成糠酸，而系统中的糠醛又处于长周期高低温相间的循环使用状态，糠酸不断地生成并被累积，使循环糠醛酸值提高，而原油中还含有环烷酸、氯化物等腐蚀性介质，也加剧了设备的腐蚀。
腐蚀严重的空冷4，5，6，7都在负压下工作，腐蚀不严重的时候很难发现，空气进入设备后加速了糠醛的氧化，也加大了循环糠醛的酸值，对糠醛经过的设备、管线形成了潜在的生产隐患。
而换热器管束腐蚀泄漏后等发现时都会造成大量糠醛跑损。
因此换热设备的腐蚀问题显得尤为突出。
2 换热设备腐蚀情况2.1 空冷设备腐蚀情况糠醛空冷器的腐蚀情况十分严重。
空冷-4是精制液、废液汽提塔空冷器，一旦空冷-4泄漏，必然会造成两塔真空度不合格，从而使糠醛装置两个重要的控制指标，精制液含醛量与废液含醛量不合格，空冷-4的泄漏，常常造成装置停车循环。
以糠醛装置空冷-4/1为例：2005年7月29更新投用，6个半月后管束就发生腐蚀泄漏，具体腐蚀情况见表1，空冷-4/1腐蚀图片见图1。
2.2 换热器腐蚀情况糠醛装置换-11、换-15/1，2、换-16，换-17、换-18等换热器腐蚀最严重。
换-18为脱水塔冷却器，壳层介质为醛水汽，管束经常腐蚀泄漏，循环水进壳层后入容-4，使塔-7处理水的负荷加大。
2005年11月检修发现换-18管束腐蚀泄漏多达22根，壳层入口处管束冲刷腐蚀相当严重。
国家标准钕镁合金编制说明-中国有色金属标准质量信息网
行业标准《独居石精矿》——编制说明一、任务来源目前，独居石精矿中含55～65%的REO，是稀土工业的主要原料之一; 其中含有0.2～0.6%的U3O8; 含有4～10%的ThO2。
印度、澳大利亚、越南是独居石的主要生产国家，由于放射性污染严重，世界上其他国家很少使用独居石作原料生产稀土产品，但是我国还有部分企业以独居石为原料冶炼稀土，其中大部分独居石原料来自澳大利亚、泰国、韩国、朝鲜，在冶稀土过程中，钍铀没有回收而主要富集在浸出渣和酸溶渣中，生产出来的稀土产品大部分廉价出口到国外，而把高放射性的钍铀废渣留在国内，给我国的环境造成了严重的辐射污染，在处理钍铀废渣不仅代价高，而且环保达标困难；为了保护我们人类的生存环境，国家工信部强烈要求从源头控制独居石原料的进口，标准作为国际贸易中一种常用的技术贸易措施被国家所重视，可有针对性地增加独居石进口的通关难度，能够在短时间内发挥限制独居石进口的作用，由此可知，稀土行业需要对独居石精矿行业标准做出总放射性活度的限定，总放比活度不得超过国标GB4792-84规定的安全指标7.4×104Bq/Kg; 而原来XB/T 104-2010独居石精矿的产品标准没有放射性指标的限定，不再适应国内环保形势的需求；因此，修订XB/T 104-2010独居石精矿的产品标准成了必然发展的趋势，为保护环境及产品的指标控制提供新的指导意义。
二、编制过程全国稀土标准化委员会于2014年2月12日下达的“2014年稀土标准工作预安排”，要求湖南稀土金属材料研究院承担了《独居石精矿》行业标准的修订任务，按照相关要求，我单位提出了《独居石精矿》行业标准的修订草案，2014年4月，稀土标委会于北京召开了本年度第一次稀土标准工作会议，对《独居石精矿》行业标准修订草稿进行了预讨论，在预讨论会上征集了与会40余家稀土企业与科研院所的意见和建议，与会专家提出了很多宝贵的意见和建议。
确定了制订方案；确定了标准起草原则、主要内容框架、任务分工和工作进度安排等。
09cr2almore技术评审意见
09cr2almore技术评审意见一、产品概述09cr2almore是一种新型的高温合金材料，具有优异的耐高温、耐腐蚀等性能，被广泛应用于航空航天、石化、电力等领域。
二、性能评估1. 高温性能09cr2almore材料在高温下表现出色，能够保持稳定的力学性能和结构稳定性，适合用于高温环境下的工程应用。
2. 耐腐蚀性09cr2almore材料具有良好的耐腐蚀性能，能够抵御氧化环境、酸碱腐蚀等，具有很高的抗腐蚀能力。
3. 加工性能09cr2almore材料在加工过程中表现出稳定的可加工性，能够满足工业生产的需要，具有很好的加工性能。
4. 其他性能09cr2almore材料还具有良好的热膨胀性能、热传导性能等，是一种非常优秀的高温合金材料。
三、应用领域09cr2almore材料在航空航天、石化、电力、冶金等领域都有广泛的应用，能够满足高温、腐蚀等苛刻工况下的使用需求。
四、市场前景随着现代工业对材料性能的要求越来越高，高温合金材料的需求量将会不断增加，09cr2almore材料作为一种新型的高温合金材料，具有广阔的市场前景，有着很大的发展潜力。
五、技术建议对于09cr2almore材料的生产工艺、性能改进等方面，可以进一步加大研发投入，提高材料的成品率、稳定性和产品性能，不断拓展其应用领域，为工业生产提供更多优质材料。
六、总结总体来看，09cr2almore技术评审中展现出了其在高温、腐蚀环境下的优异性能和广阔的应用前景，但同时也需要在生产工艺、性能改进等方面进行不断的改进和优化，以满足市场需求，提高竞争力。
相信在不久的将来，09cr2almore材料将会在一些特定领域取得令人瞩目的成绩。
关于09cr2almore材料的技术评审，我们需要进一步深入探讨其在高温、腐蚀环境下的性能表现和未来发展方向。
还需要对材料的生产工艺、应用领域以及市场前景进行详细的分析和展望。
09cr2almore材料在高温环境下的表现备受关注。
异种钢焊接材料选用原则
表5-5-32 异种钢焊接材料的选用原则5.2 新型铁素体耐热钢与其它耐热钢异质接头焊接及焊后热处理工艺新型9%~12%Cr铁素体耐热钢与低合金耐热钢焊接（以P91与P22钢为例）(1) 焊接材料选用的可能类型美国AWS D10.8和英国BS2633工艺标准提供了一些指导性意见。
在AWS D10.8中列举了四种可能的选择。
a) 焊缝成分与低合金钢一侧材料的成分一致（低匹配）。
b) 焊缝金属与高合金材料侧成分一致，用9Cr-1Mo-V合金系统焊材（即高匹配）。
c) 焊缝金属取两种材料中间的成分如5CrMo或9CrMo（各部中间匹配）。
d) 焊缝金属采用镍基合金焊材。
(2) 焊接材料选用的原则及规范a) 基本原则焊缝金属须至少等于或高于两种材料中强度较低的一种钢，一般选择均偏向取低合金成分。
b) BS2633规范与基本原则相似，但建议涉及P91钢的异种钢焊接时，宜选用9CrMo 焊材。
尤其强调了镍基合金材料的采用。
c) AWSD 10.8规范则认为无须使用镍基，除非P91钢是与奥氏体不锈钢或镍基合金相焊接。
d) 镍基合金的使用在一定程度上影响NDT检测的范围。
(3) 焊接及焊后热处理工艺规范的规定a) 最合适的焊后热处理规范在P91异种钢焊接中极为重要。
b) 回火温度要兼顾平衡P91与P22（或其他低合金钢）的适用范围以及焊缝金属的最佳温度范围。
如P91为730℃~790℃，而P22为680℃~720℃，因此BS2633标准提出P91这种异种钢接头的热处理规范应是一种折衷的效果。
c) 回火温度具体确定一般采用P91钢的最低允许回火温度，但为取得最佳的抗蠕变性能，则应采用低合金钢侧的最高允许温度。
d) P91与P22异种钢常用回头规范为720℃~730℃，保温时间要应壁厚确定。
i.此规范能对P91钢HAZ进行足够的回火，而不会造成对P22钢的过回火；但不能有效地对采用2CrMo或9CrMo焊材的焊缝进行热处理。
9SiCr钢的低温贝氏体组织与力学性能word资料3页
9SiCr钢的低温贝氏体组织与力学性能1.引言含碳量在0.75～0.98%的Fe-Si-Mn-Cr-Mo-V钢及其添加Co或Al的高硅高碳低合金钢的铸态组织经高温均匀化退火和奥氏体化后在稍高于MS点温度（125～200C）等温转变，可获得较高的硬度、强度以及韧性且具有纳米尺度（20～40nm）的条状相间无碳化物贝氏体铁素体和高碳残余奥氏体两相组织[1-4]。
9SiCr钢是一种常用的冷作模具钢，为提高其使用寿命，有必要对其进行低温等温转变处理，以获得具有较高的综合力学性能。
本文对9SiCr钢进行低温等温处理，并对微观组织和力学性能进行了分析测定。
2．实验材料及方法实验材料为9SiCr钢，其化学成分（质量分数）为0.85～0.95%C,1.20～1.60%Si,0.30～0.60%Mn，0.90～1.25%Cr。
用Formastor-F 型膨胀仪测量试样的各临界点得Ac1为770℃，Accm为870℃，MS为170℃。
将样品分别在SX-4-10型箱式电阻炉内进行870℃、910℃、950℃，保温15min后再进行200℃保温不同时间的等温处理。
等温处理设备为盐浴炉, 盐浴剂为50％NaNO2+50％KNO3。
将处理后的试样加工成尺寸为10 mm×10 mm×55 mmＵ型缺口的冲击试样。
用HV-5型小负荷维式硬度计和ZBC-300B冲击试验机测试其硬度和冲击韧性。
用光学显微镜和H-800型透射电子显微镜、Rigaku D/max-2500/PC型X射线衍射仪（CuK辐射）以及KYKY-2800型扫描电镜对试样显微组织、相组成及冲击断口进行分析。
3.结果与分析3.1组织观察(a)保温8h(b)保温 12h图1910℃保温15min，200℃等温淬火金相照片图1 为9SiCr钢等温处理后的金相组织。
可以看出，黑色的为针状下贝氏体，灰色为残余奥氏体。
随着等温淬火保温时间的延长，贝氏体铁素体针状组织数量越多，转变越完全。
09Cr2AlMoRE的使用范围
关于09Cr2AlMoRE的使用范围束润涛武汉市润之达石化设备有限公司09Cr2AlMoRE抗湿H2S腐蚀的专用钢，是利用耐腐蚀元素Cr-Al-Mo的低合金化，以及稀土在钢中微合金化的作用发展起来的新钢种，在H2S介质环境中具有优良的耐应力腐蚀和均匀腐蚀性能。
09Cr2AlMoRE钢管材和锻件主要用来制造换热器和空冷器管束。
09Cr2AlMoRE钢换热器已在40多个石化企业得到良好使用，经过大量的实际应用，积累了丰富的使用经验。
本着为产品和用户负责的态度，特将该钢的使用范围界定如下：由于09Cr2AlMoRE是专门针对硫化氢腐蚀而开发的新钢种，因此适应在任何浓度的H2S 腐蚀环境中使用。
液体中的H2S并不是含量越高腐蚀越严重。
在H2S为50～1600ppm时，腐蚀随浓度的增加而腐蚀加剧，当H2S≥1600ppm时腐蚀速率逐渐衰减。
H2S对09Cr2AlMoRE 的腐蚀表现为缓慢的均匀腐蚀形态，对应力腐蚀不敏感。
一、该钢主要适合于在湿硫化氢、酸性水和氢腐蚀的环境中使用，具体应界定在以下几种形态：1．有少量氯离子（≤300ppm）的硫化氢腐蚀环境，如常压塔顶。
若氯离子含量高于300ppm 则不推荐使用。
2.含HCN的硫化氢腐蚀环境: 09Cr2AlMoRE适应在HCN≤500ppm腐蚀环境中使用。
09Cr2AlMoRE适宜于在催化吸收稳定系统（HCN-H2S-CO2-H2O）的冷凝器上使用。
3.液体介质中CO2：09Cr2AlMoRE适应在任何浓度的CO2低温（≤120℃）腐蚀环境中使用。
在液体介质中CO2的腐蚀并不严重，干气状态的CO2几乎没有腐蚀。
4．高温氢腐蚀：09Cr2AlMoRE具有非常良好的高温性能，在加氢系统中，耐氢腐蚀、氢鼓包和氢致开裂的性能非常优越。
5．污水处理系统的腐蚀：虽然污水处理系统的酸性水中仍然有氯离子、二氧化碳以及胺类碱性物质，但由于污水中同时存在很高含量的硫化物，能在金属表面形成完整的S-Cr-Al-Fe 保护膜，因此，既不同于常压塔顶的腐蚀环境（存在气液界面），也不同于循环水的腐蚀环境（无法形成保护膜），所以该材料在酸性水环境中的使用性能良好。
热强钢焊条选用及说明
250-300
715-7ห้องสมุดไป่ตู้5
E5515-1CMV
R317
①用于工作温度在 540℃以下热强钢焊 接，如 12CrMoV；②全位置焊；③焊缝低 氢抗裂；④直流反接。
250-300
715-745
E5515-1CMWV R327
①用于工作温度在 570℃以下热强钢焊 接，如 12Cr1MoV；②全位置焊；③焊缝 低氢抗裂；④直流反接。
R102
①用于工作温度在 510℃以下热强钢焊 接，如 15Mo；②全位置焊；③特别适合 盖面焊。
90-110 605-645
①用于工作温度在 510℃以下热强钢焊 R106Fe 接，如 15Mo；②全位置焊；③焊缝低氢
抗裂；④高效焊接。
90-110 605-645
R107
①用于工作温度在 510℃以下热强钢焊 接，如 15Mo；②全位置焊；③焊缝低氢 抗裂；④直流反接。
250-300 715-745
E5515-1CMVNb R337
①用于工作温度在 570℃以下热强钢焊 接，如 12Cr1MoV；②全位置焊；③焊缝 低氢抗裂；④直流反接。
250-300 715-745
E5510-2CMWVB R340
①用于工作温度在 620℃以下热强钢焊 接，如 12Cr2Mo1V、12Cr2MoWVTiB；②全 250-300 位置焊；③特别适合打底焊；④直流反接。
715-745
E5503-1CMV
R312
①用于工作温度在 540℃以下热强钢焊 接，如 12CrMoV；②全位置焊；③特别适 合盖面焊。
250-300
715-745
E5518-1CMV
①用于工作温度在 540℃以下热强钢焊 R316Fe 接，如 12CrMoV；②全位置焊；③焊缝低
09Cr2AlMoRe与08Cr2AlMo综合性能比较
09Cr2AlMoRe与08Cr2AlMo综合性能比较一、概述12Cr2AlMoV钢材经工业化应用，证明在低温H2S-HCI-H2O系统、低温H2S-HCN-H2O系统以及低温H2S-HCN-CO2-H2O系统中，与碳钢和一般不锈钢相比，具有更优异的抗应力腐蚀性能。
12Cr2AlMoV主要利用铬、铝、钥的综合抗腐蚀能力增加其整体抗腐蚀效果，同时钢中添加一定的钒(0.05%~0.15%)，以增加其钢材的机械性能，细化和强化钢中的晶粒，固溶碳分子的析出，进一步改善和增强12Cr2AlMoV的抗腐蚀能力。
但其焊接性能差，冷弯硬度高，不利于换热器管束的制造和使用。
另外，由于12Cr2AlMoV钢种研制完成后只能在原上钢三厂生产板材，其使用范围受到了较大的限制。
在这种情况下，江阴兴澄钢管有限公司在抗H2S应力腐蚀用钢12Cr2AlMoV 基础上开发了新钢种08Cr2AlMo，它保留了12Cr2AlMoV耐腐蚀性能，去掉了钢中的V元素，改善了焊接性能，于1999年初研制成功并投放中石化应用。
1999年8月获得了由全国压力容器标准化技术委员会、国家技术监督局颁发的技术评审证书，2000年度获国家新产品奖，2001年9月通过中石化《换热器用防腐蚀新钢种08Cr2AlMo的开发研制应用》技术鉴定，2001年12月获冶金产品实物质量金杯奖。
另外，湖北长江石化和深圳润之达科技开发有限公司合作，也是在抗H2S应力腐蚀用钢12Cr2AlMoV基础上开发了新钢种09Cr2AlMoRe，它在去掉12Cr2AlMoV 中的钒以后对其化学成分进行了重组，用性能极好的稀土(RE)元素代替钒(V)。
稀土(RE)元素具有钒(V)元素在钢中的所有优点：即细化晶粒、对其它化学元素起固溶作用。
同时，稀土在炼钢中还能起脱氧和脱硫的作用，钢材在通过精炼后硫(S)的杂质含量能够进一步降低，提高了钢材抗湿H2S应力腐蚀开裂的能力。
另外，在Fe-Cr-AI合金中添加稀土，提高了钢的强度、塑性、韧性、耐蚀性及抗氧化性，同时亦改善了焊接性能，其可焊性较好。
西安稀土永磁执行标准
西安稀土永磁执行标准西安稀土永磁是一种利用稀土永磁材料制成的一种磁性产品。
其制作和使用需要遵循一定的执行标准，以保证产品的质量和安全。
下面将对西安稀土永磁的执行标准进行介绍。
1. GB/T 13599-2018《氟化镝》该标准规定了氟化镝的技术要求、试验方法、检验规则和标志、包装、运输和贮存。
2. GB/T 13598-2018《氧化镝》该标准规定了氧化镝的技术要求、试验方法、检验规则和标志、包装、运输和贮存。
3. GB/T 13597-2018《氢化镝》该标准规定了氢化镝的技术要求、试验方法、检验规则和标志、包装、运输和贮存。
4. GB/T 13596-2018《硝酸镝》该标准规定了硝酸镝的技术要求、试验方法、检验规则和标志、包装、运输和贮存。
5. GB/T 13592-2018《稀土铁钕》该标准规定了稀土铁钕的技术要求、试验方法、检验规则和标志、包装、运输和贮存。
6. GB/T 13591-2008《稀土永磁铁》该标准规定了稀土永磁铁的技术要求、试验方法、检验规则和标志、包装、运输和贮存。
7. GB/T 13588-2018《稀土镤金属》该标准规定了稀土镤金属的技术要求、试验方法、检验规则和标志、包装、运输和贮存。
8. GB/T 24135-2017《稀土钕铁硼磁钢》该标准规定了稀土钕铁硼磁钢的技术要求、试验方法、检验规则和标志、包装、运输和贮存。
除了以上执行标准，西安稀土永磁产品的生产和使用还需要遵守其他相关标准和规定，如：1. GB/T 20801-2006《磁铁形状和尺寸公差》该标准规定了磁铁的形状和尺寸公差的要求，以确保磁铁的质量合格。
2. GB/T 3657-2017《钕铁硼永磁复合材料》该标准规定了钕铁硼永磁复合材料的技术要求和试验方法，以保证复合材料的性能和可靠性。
3. GB/T 18395-2001《磁铁表面处理技术条件》该标准规定了磁铁表面处理的技术条件，保证磁铁表面的质量和防腐性能。
高洁净特殊钢中铝稀土夹杂物形成机理
16
谢谢各位！
17
1.083 3.771 3.528 7.853
4
化学分析结果(%)
炉号 T[O] Si
Mn
Al
N
RE
1 0.0014 0.20 0.40 0.024 0.0041 0.00080
RE收得率(%) 8
RE/T[O] 0.58
2 0.0010 0.38 0.40 1.14 0.0026 0.0020
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高洁净特殊钢中 铝酸稀土夹杂物形成机理
报告人：杨晓红(北京科技大学)
1
研究背景和意义
• 轴承钢中氧含量的高低严重影响轴承钢的疲劳寿命， T[O]越高,疲劳寿命越低。为了降低钢中氧含量，在实 际氧生化产物中夹常杂用，铝 这脱种氧硬，脆在性铝夹镇杂静严钢重中影，响轴Al2承O钢3是的主疲要劳的 寿命，如何进一步提高钢的使用性能，把残留在钢中 的工A作l2者O所3转关变注为的硬研度究较。低日，本塑相性关较专好利的文夹献杂已成有为了了稀冶土金 使的A冶l2金O工3变艺质还形未成见硬到度报较道低。REAlO3的报道，而其相关
15
结论
• 稀土在洁净轴承钢中能变质氧化铝夹杂生成铝酸稀土， 能否生成与钢中RE/T[O]比值密切相关，RE/T[O] 过高 或过低均不能生成REAlO3.
• RE含量很低时，钢中的夹杂物仍为氧化铝和硫化物， RE含量高时，钢中的夹杂物主要是铝酸稀土和稀土硫 氧化物。
• 热力学计算表明稀土变质氧化铝生成稀土铝酸盐的原 理是：
(5)
14
• [Ce] + Al2O3(s) = CeAlO3(S) + [Al] (4)
桥梁用结构钢-最新国标
桥梁用结构钢1范围本文件规定了桥梁用结构钢的牌号表示方法、订货内容、尺寸、外形、重量、技术要求、试验方法、检验规则、包装、标志和质量证明书。
本文件适用于厚度不大于150mm的桥梁用结构钢板、厚度不大于25.4mm的桥梁用结构钢带及剪切钢板，以及厚度不大于40mm的桥梁用结构型钢。
2规范性引用文件下列文件中的内容通过文中的规范性引用而构成本文件必不可少的条款。
其中，注日期的引用文件，仅该日期对应的版本适用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本文件。
GB/T222钢的成品化学成分允许偏差GB/T223.5钢铁酸溶硅和全硅含量的测定还原型硅钼酸盐分光光度法GB/T223.11钢铁及合金铬含量的测定可视滴定或电位滴定法GB/T223.14钢铁及合金化学分析方法钽试剂萃取光度法测定钒含量GB/T223.19钢铁及合金化学分析方法新亚铜灵-三氯甲烷萃取光度法测定铜量GB/T223.23钢铁及合金镍含量的测定丁二铜肟分光光度法GB/T223.26钢铁及合金钼含量的测定硫氰酸盐分光光度法GB/T223.37钢铁及合金氮含量的测定蒸馏分离靛酚蓝分光光度法GB/T223.40钢铁及合金铌含量的测定氯磺酚S分光光度法GB/T223.59钢铁及合金磷含量的测定铋磷钼蓝分光光度法和锑磷钼蓝分光光度法GB/T223.63钢铁及合金锰含量的测定高碘酸钠（钾）分光光度法GB/T223.78钢铁及合金化学分析方法姜黄素直接光度法测定硼含量GB/T223.79钢铁多元素含量的测定X-射线荧光光谱法（常规法）GB/T223.81钢铁及合金总铝和总硼含量的测定微波消解-电感耦合等离子体质谱法GB/T223.82钢铁氢含量的测定惰气脉冲熔融热导法GB/T223.84钢铁及合金钛含量的测定二安替比林甲烷分光光度法GB/T223.85钢铁及合金硫含量的测定感应炉燃烧后红外吸收法GB/T223.86钢铁及合金总碳含量的测定感应炉燃烧后红外吸收法GB/T228.1金属材料拉伸试验第1部分：室温试验方法GB/T229金属材料夏比摆锤冲击试验方法GB/T232金属材料弯曲试验方法GB/T247钢板和钢带包装、标志及质量证明书的一般规定GB/T706热轧型钢GB/T709热轧钢板和钢带的尺寸、外形、重量及允许偏差GB/T2101型钢验收、包装、标志及质量证明书的一般规定GB/T2970厚钢板超声检测方法GB/T2975钢及钢产品力学性能试验取样位置及试样制备GB/T4336碳素钢和中低合金钢多元素含量的测定火花放电原子发射光谱法（常规法）GB/T5313厚度方向性能钢板GB/T8170数值修约规则与极限数值的表示和判定GB/T11263热轧H型钢和剖分T型钢GB/T14977热轧钢板表面质量的一般要求GB/T17505钢及钢产品交货一般技术要求GB/T20066钢和铁化学成分测定用试样的取样和制样方法GB/T20123钢铁总碳硫含量的测定高频感应炉燃烧后红外吸收法（常规方法）GB/T20124钢铁氮含量的测定惰性气体熔融热导法（常规方法）GB/T20125低合金钢多元素含量的测定电感耦合等离子体原子发射光谱法GB/T41749热轧型钢表面质量一般要求3术语和定义下列术语和定义适用于本文件。
合金工具钢
合金工具钢
特性和应用牌号和化学成分力学性能
合金工具钢的特性和应用
合金工具钢的牌号和化学成分
注：
1．所有牌号钢材的硫和磷含量不大于0.030%。
2．钢中残余铜含量应不大于0.030%。
镍不作为合金化学元素时，残余含量应不大于0.25%。
5CrNiMo 钢经供需双方同意，允许钒含量小于0.20%。
3．上述含量皆指质量分数。
TOP
合金工具钢的力学性能
注：
1．钢材以退火状态交货，对7Mnl5Cr2A13V2WMo和3Cr2Mo钢可以热轧状态交货。
2．根据需方要求，经双方协议，制造螺纹刀具有退火状态交货的9SiCr钢材，其布氏硬度为187—229HBS。
热作模具钢不检验试样淬火硬度。
3．截面尺寸小于5mm的钢材不作硬度检验。
根据需方要求可作拉力或其他检验，指标按双方协议。
①表示820°C预热，1000°C(盐浴)或1010°C(炉控气氛)加热，保温10～20min，空冷，200°C回火。
②表示790°C预热，940°C(盐浴)或950°C(炉控气氛)加热，保温5～15min，空冷，200°C回火。
③表示790°C预热，1010°C(盐浴)或1020°C(炉控气氛)加热，保温5～15min，空冷，550°C回火。
④表示790°C预热，1000°C (盐浴)或1010°C(炉控气氛)加热，保温5～15min，空冷，550℃回火。
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稀土合金钢09Cr2AlMoRE选材导则
稀土合金钢09Cr2AlMoRE选材导则
09Cr2AlMoRE是在抗H2S专用低合金钢12Cr2AlMoV的基础上，发展起来的高科技新钢种，具有优良的耐腐蚀性能。
09Cr2AlMoRE
钢管材和锻件已于2001年5月9日通过了全国压力容器标准化委员会的技术评审，板材也将于年底申报评审。
目前可以为用户提供换热器、空冷器、塔器、塔盘和容器等产品。
本着为产品和用户负责的态度，特制定本导则。
一．09Cr2AlMoRE与12Cr2AlMoV相比，特点如下：
1. 09Cr2AlMoRE板材及焊缝的冲击韧性(AKV)比12Cr2AlMoV提高40%以上。
2. 09Cr2AlMoRE焊接性能明显改善，预热温度和热处理温度均比12Cr2AlMoV 低。
3.具有优良的耐腐蚀性能，在3%HCl、80℃;
50%H2SO4、70℃以及在979ppmH2S、100℃的模拟腐蚀试验中，
09Cr2AlMoRE均比12Cr2AlMoV和不含稀土的08Cr2AlMo优越得多（见荆门石化研究院腐蚀试验报告）。
经720小时H2S恒载荷应力腐蚀试验，
09Cr2AlMoRE恒负荷拉伸应力腐蚀试验的临界拉伸断裂应力值σth=0.75σs,远高于美国腐蚀工程师协会NACE
MR0177-96中规定的σth≥0.45σs的要求。
4.目前已开发出与09Cr2AlMoRE相匹配的氩弧焊丝、焊条、埋弧自动焊焊丝，而12Cr2AlMoV只能选用并不十分配套的热317焊条。
由于换热器管头用手工电弧焊的潜在缺陷较多，故目前均改为自动氩弧焊或手工氩弧焊焊接，两遍成型。
焊接型式分平焊和角焊两种：平焊为第一遍自熔，第二遍填丝，其熔深可达到3mm；角焊为两遍填丝成型，焊肉高度为3~4mm。
二．09Cr2AlMoRE选材导则：
1. 液体介质中的Cl－：
09Cr2AlMoRE适应在100℃以上Cl－≤200ppm；40℃以下Cl－≤4000ppm 的环境中使用，Cl－对钢材的腐蚀形态表现为点蚀和坑蚀，奥氏体不锈钢如18-8、321、316L都对Cl－极为敏感，即使10 ppm以下也容易导致应力腐蚀开裂。
而09Cr2AlMoRE在Cl－存在的情况下仍具有良好的抗应力腐蚀性能，但Cl－含量过高会导致腐蚀增加，具体表现为点蚀增多、冲蚀加重。
此外,温度
对Cl－的腐蚀影响极大，温度越高腐蚀越重。
如在200ppm Cl－、130℃的腐蚀环境中，09Cr2AlMoRE换热器管束仅可用两年；在2000~3000ppm Cl－、30℃的海水腐蚀环境中09Cr2AlMoRE换热器管束竟可用三年以上。
当Cl－和H2S共同存在时，Cl－会对H2S和铁Fe所产生的FeS膜产生侵蚀作用，相互促进而加剧腐蚀。
09Cr2AlMoRE在炼油装置常减压塔顶的相似环境HCl-H2S-H2O中（Cl －:150~200ppm、H2S≤300ppm、130℃），U形管管束可用2年左右。
为减少管箱流体对管头的直接冲刷，应在管箱中设置分布式缓冲装置。
2.液体介质中的H2S：09Cr2AlMoRE
适应在任何浓度的H2S腐蚀环境中使用。
液体中的H2S并不是含量越高腐蚀越严重。
在H2S≤10000ppm时，腐蚀随浓度的增加而腐蚀加剧，当
H2S≥10000ppm时腐蚀与10000ppm的腐蚀速率是一致的，即H2S液体介质中10000ppm的腐蚀速率是最高的。
H2S对09Cr2AlMoRE的腐蚀表现为缓慢的均匀腐蚀形态。
但重沸器H2S汽泡状态的选材应慎重（见第6条内容）。
3.液体介质中HCN: 09Cr2AlMoRE适应在HCN≤500ppm腐蚀环境中使用。
当液体介质中HCN≥20ppm时腐蚀明显增加。
HCN对H2S和铁Fe所产生的FeS膜产生侵蚀作用，相互促进而加剧腐蚀。
09Cr2AlMoRE在催化吸收稳定系统（HCN- H2S- CO2-H2O）比碳钢高5倍以上。
4.液体介质中CO2：09Cr2AlMoRE适应在任何浓度的CO2低温（≤120℃）腐蚀环境中使用。
在液体介质中CO2的腐蚀并不严重，干气状态的CO2几乎没有腐蚀。
但液体介质中CO2在60℃以上随温度的增加，腐蚀有加剧的倾向。
但在制氢装置脱碳系统的重沸器上禁用09Cr2AlMoRE，因为在该部位同时存在碳酸钾碱溶液的空泡腐蚀和冲刷腐蚀。
5.甲基二乙醇胺（MDEA）: 09Cr2AlMoRE适应在90℃以下MDEA腐蚀环境中使用。
甲基二乙醇氨胺（MDEA）或乙醇氨(RNH2)高于100℃时，容易与氧气(O)发生反应部分转化为甲酸，冲刷腐蚀相当严重，均匀腐蚀也明显增大，且高于90℃时易产生氨的碱脆，应慎用。
液体中的甲基二乙醇胺（MDEA）和乙醇胺(RNH2)低于90℃时腐蚀并不明显。
6.在重沸器中，管内为蒸气，管外有MDEA、RNH2或H2S存在的情况下，壳程中有气相存在时会产生严重气泡沸腾的爆炸-活化腐蚀，也叫空泡腐蚀，气泡率越高腐蚀越严重，18-8不锈钢在此部位也是不安全的。
设计时在考虑换热面积允许的情况下，应取消上部气相段的排管，或改变壳体的结构，使工作中的管
子全浸在液面以下。
7.在循环水中，主要腐蚀源为溶解氧在水相和垢相中的浓差电池所产生的氧的去极化腐蚀，以及水中Cl－的侵蚀和应力腐蚀，有些循环水中Cl－的浓度超过200ppm, 在管子与管板的缝隙中浓缩的Cl－有可能超过1000ppm,虽然温度不高，腐蚀危害依然较大，因此将会造成管头焊缝外的缝隙腐蚀和焊缝表面的冲刷腐蚀。
一般碳钢失效最为普遍的腐蚀部位表现为管头焊缝的大面积泄露，而09Cr2AlMoRE在相同腐蚀环境中可比碳钢的使用寿命提高3倍以上。
三．09Cr2AlMoRE作为耐腐蚀用材的局限性：
任何一种产品都不是万能的，总有其自身的局限性。
尽管09Cr2AlMoRE的耐腐蚀性能良好，但由于仍属低合金钢种，其良好的耐腐蚀性能仍然是有限的。
它可以克服不锈钢所不能解决的应力腐蚀危害，但在高温硫腐蚀介质中，它的耐高温硫S腐蚀性能和耐冲刷腐蚀性能是不如不锈钢的，只是比碳钢好5倍左右,其良好的耐腐蚀性能只是相对而言的。
在环烷酸（RCOOH）高温≥230℃的腐蚀环境中亦应谨慎使用，该钢于2000年6月在新疆独山子炼油厂高温环烷酸环境中试用3台换热器管束，使用时间刚好1年，目前正在密切关注之中。
注：在本导则所未涉及的腐蚀环境请慎用。
但作为试用，可以共同探讨，双方共担风险，并签定共担风险协议。
附1.常温机械性能和高温许用应力
表1
09Cr2AlMoRE的机械性能
表2
09Cr2AlMoRE的许用应力
注：许用应力计算按GB150-1998：关于钢板许用应力计算规定。
表中σs和σb 为一个炉批号的实测值，上述数据仅作参考。
09Cr2AlMoRE钢交货状态为950℃正火+710℃回火。
附2.
09Cr2AlMoRE在炼油装置中的适宜选材
1.
常减压装置
HCl-H2S-H2O
≤140℃低温
2.。