盖梁穿钢棒计算书

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中铁西一大桥盖梁穿钢棒法计算书(竹胶板)

中铁西一大桥盖梁穿钢棒法计算书(竹胶板)

盖梁穿心钢棒法受力分析计算书2一、设计荷载1、钢筋砼自重盖梁钢筋砼自重统一按15.15m×1.8m×1.8m计算。

每个盖梁设计砼方量V=45.9m³,钢筋砼每方按25KN/m³《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012砼自重G=45.9×25=1147.5KN,盖梁长15.15m,均布每延米荷载为q1=1147.5/15.15=75.74KN/m2、盖梁组合钢模板及连接件重量为9吨。

组合钢模板自重G=9000×9.8/1000=88.2KN均布每延米荷载q2=88.2/15.15=5.82kN/m3、底模下横向10×10cm的方木单根长度按10m计算,6kg/m,纵向间距0.2cm,共9排。

方木自重G=6×10×9×9.8/1000=5.29KN均布每延米荷载q3=5.29/15.15=0.35kN/m4、[12槽钢按照30cm间距布置,需要44根槽钢,每根长1.8m。

[12槽钢自重G=44×1.8×12.318×9.8/1000=9.56KN均布每延米荷载q4=9.56/15.15=0.63KN/m5、I56a工字钢每个盖梁设置2根,单根长16m。

工字钢自重G=2×16×106.316×9.8/1000=33.34KN均布每延米荷载q5=33.34/15.15=2.2KN/m6、施工荷载(1)小型机具、施工人员、邻边防护按1500kg计算,G=1500×9.8/1000=14.7KN均布每延米荷载q6=14.7/15.15=0.97KN/m(2)振捣混凝土产生的荷载:q7=4*1=4KN/m(按最大垂直模计算)(3)倾倒混凝土时产生的荷载q8=8*1=8KN/m(8为容量为lm³~3m³的运输器具)7、荷载分项系数P二、受力模型1、10×10cm方木10×10cm方木分布梁直接承受底模以上的自重,方木均匀分布在[12槽钢上,间距20cm布置,按简支梁计算,如下图:2、[12槽钢[12槽钢分布梁直接承受底模以上的自重,[12槽钢分布在圆柱两侧的56a 工字钢上,两工字钢主梁紧贴圆柱,间距按圆柱直径150cm,故[12槽钢分布梁计算跨径为150cm,盖梁底宽为180cm,分布梁两端各悬臂15cm,悬臂有利跨中受力,不计悬臂部分,按简支梁计算,实际偏安全,如下图:分布梁受力模型3、I56a工字钢工字钢主梁承受由每根[12槽钢分布梁传来的重力,按均布荷载考虑,两根工字钢各承受一半的力,工字钢搭在两圆柱预埋的钢棒上,故工字钢计算跨径为两圆柱中心的间距,取为9.05m,按两端外伸悬臂计算。

总工必备盖梁受力验算书(穿芯棒)实例

总工必备盖梁受力验算书(穿芯棒)实例

盖梁悬空支架结构验算书(穿钢棒法)盖梁悬空支架结构验算书(穿钢棒法)一、工程概况2#大桥上部构造采用9×30m预应力混凝土T梁,先简支后桥面连续,共三联。

基础及下部构造采取桩柱式,桩基直径1.5m,桥墩采用双柱式墩,直径1.4m,盖梁尺寸2.0m×1.6m×8.95m,全桥共计8个盖梁。

二、总体施工方案因本桥盖梁高度较低,拟采用在墩柱上预留孔穿钢棒搭设支承平台施工。

盖梁尺寸为2.0m×1.6m×8.95m(宽×高×长),底宽1.7m。

盖梁简图如下:三、支承平台布置盖梁施工支承平台采用在两墩柱上各穿一根2m长φ90mm钢棒,上面采用墩柱两侧各一根11m长I40b工字钢做横向主梁,搭设施工平台的方式。

主梁上面安放一排每根3m长的[10槽钢,间距为40cm作为分布梁。

分布梁上铺设盖梁底模。

传力途径为:盖梁底模——纵向分布梁([10槽钢)——横向主梁(40b工字钢)——支点φ9cm钢棒。

如图:四、计算依据及采用程序本计算书采用的规范如下:1.《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)2.《路桥施工计算手册》五、计算参数1.主要材料1)[10槽钢截面面积为:A=1274.8mm2截面抵抗矩:W=39.7×103mm3截面惯性矩:I=198×104mm4弹性模量E=2.1×105Mpa钢材采用Q235钢,抗拉、抗压、抗弯强度设计值[σ]=215Mpa。

2)I40b工字钢横向主梁采用2根I40b工字钢,横向间距为140cm。

截面面积为:A=9411.2mm2,X轴惯性矩为:I X=22800×104mm4,X轴抗弯截面模量为:W X=1140×103mm3,钢材采用Q235钢,抗拉、抗压、抗弯强度设计值[σ]=215Mpa。

3)钢棒钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45),截面面积为:A=3.14×452=6358.5mm2,惯性矩为:I=πd4/32=3.14×904/32=643.8×104mm4截面模量为:W=πd3/32=7.15×104mm3抗剪强度设计值[τ]=125Mpa。

穿心棒法盖梁施工计算书(工字钢)

穿心棒法盖梁施工计算书(工字钢)

托担法盖梁施工计算书一、工程概况盖梁设计尺寸:双柱式盖梁设计为长11.95m,宽2.1m,高1.6m,混凝土方量为38.35方,两柱中心距6.95m。

盖梁如图所示:1预埋直径110mm 硬质PVC管,较高立柱根据高差来进行标高调整,保证两预留孔处于同一个标高,施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调;2)插入钢棒:柱顶插入一根直径为9cm,长度为300cm的钢棒,作为主梁工字钢支撑点,钢棒外伸长度一致;3)安装固定装置和机械式千斤顶。

4)吊装主梁工字钢,利用φ25精轧螺纹钢,夹紧主梁工字钢,上铺I12.6工字钢作为分配梁;5)拆除钢棒,封堵预留孔:盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土封堵。

三、受力计算1、设计参数1)I12.6工字钢截面面积为:A=1810mm2截面抵抗矩:W=77×103mm3截面惯性矩:I=488×104mm4弹性模量E=2.1×105Mpa钢材采用Q235钢,抗拉、抗压、抗弯强度设计值[σ]=215Mpa。

2)主梁工字钢横向主梁采用2片45b工字钢。

截面面积为:A=11100mm2截面抵抗矩:W=1500×103mm3截面惯性矩:I=33760×104mm4弹性模量E=2.1×105Mpa3)钢棒钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45),截面面积为:A=3.14×452=6362mm2,抗剪强度设计值[τ]=125Mpa。

2、荷载计算1) 混凝土自重荷载(考虑立柱混凝土重量)W1=38.35×26=444.3kN;2)支架、模板荷载A、2片I45b组成主梁,长12m,纵向工字钢长4.5m,间距30cm。

W2=12×0.874×2+0.142×4.5×(11/0.3)=54.3kN;B、定型钢模板,重量由厂家设计图查询得到。

W3=6800×10=68kN;3)施工人员、机械重量。

盖梁穿心钢棒法受力分析计算书

盖梁穿心钢棒法受力分析计算书

一、设计荷载1、钢筋砼自重盖梁钢筋砼自重统一按15.15m×1.8m×1.8m计算。

每个盖梁设计砼方量V=45.9m³,钢筋砼每方按25KN/m³《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012砼自重G=45.9×25=1147.5KN,盖梁长15.15m,平均每延米荷载为q1=1147.5/15.15=75.74KN/m2、盖梁组合钢模板及连接件重量为9吨。

组合钢模板自重G=9000×9.8/1000=88.2KN均布每延米荷载q2=88.2/15.15=5.82kN/m3、[12槽钢按照30cm间距布置,需要44根槽钢,每根长1.8m。

[12槽钢自重G=44×1.8×12.318×9.8/1000=9.56KN平均每延米荷载q3=9.56/15.15=0.63KN/m4、I56a工字钢每个盖梁设置2根,单根长16m。

工字钢自重G=2×16×106.316×9.8/1000=33.34KN平均每延米荷载q4=33.34/15.15=2.2KN/m5、施工荷载(1)小型机具、施工人员、邻边防护按1500kg计算,G=1500×9.8/1000=14.7KN平均每延米荷载q5=14.7/15.15=0.97KN/m(2)振捣混凝土产生的荷载:q6=4*1=4KN/m(按最大垂直模计算)(3)倾倒混凝土时产生的荷载q7=8*1=8KN/m(8为容量为lm³~3m³的运输器具)6、荷载分项系数二、受力模型1、[12槽钢[12槽钢分布梁直接承受底模以上的自重,[12槽钢分布在圆柱两侧的56a工字钢上,两工字钢主梁紧贴圆柱,间距按圆柱直径150cm,故[12槽钢分布梁计算跨径为150cm,盖梁底宽为180cm,分布梁两端各悬臂15cm,悬臂有利跨中受力,不计悬臂部分,按简支梁计算,实际偏安全,如下图:2、I56a工字钢工字钢主梁承受由每根[12槽钢分布梁传来的重力,按均布荷载考虑,两根工字钢各承受一半的力,工字钢搭在两圆柱预埋的钢棒上,故工字钢计算跨径为两圆柱中心的间距,取为9.05m,按两端外伸悬臂计算。

盖梁支撑计算书

盖梁支撑计算书

盖梁模板支撑(分配梁、纵梁梁)计算书本合同段盖梁施工采用Ф160mm穿心棒与型钢支撑进行施工,盖梁示意图如下。

I--I剖面说明:1.图中尺寸除标高外,其余均以厘米计。

Array盖梁支架示意图I--I剖面(一)、模板设计1、侧模与端模侧模板采用厚度为δ6mm的钢板卷制成节高2.2m的定型平钢模板,外用角钢或槽钢作肋,上、下两段及毗邻两块连接处用螺栓相连。

端模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm。

2、底模底模为定型钢模,在底模下部采用间距0.6m I20a工字钢作横梁,横梁长4.0m。

盖梁悬出端底模下设三角支架支撑,三角架放在横梁上。

横梁底下设纵梁。

横梁上设钢垫块以调整盖梁底的横向坡度与安装误差。

与墩柱相交部位采用特制型钢支架作支撑。

3、纵梁在横梁底部采用单层两排I45b工字钢连接形成纵梁,长20.3m,两组工字钢纵梁位于墩柱两侧,工字钢之间采用拉杆连接。

纵、横梁之间采用U 型螺栓连接;纵梁下为千斤顶支撑。

4、托架在浇注墩柱时距柱顶以下110cm处采用内径为φ180mmPVC管埋置在墩柱钢筋上,拆模后形成预留孔洞,然后插入φ160mm钢销,两端各伸出55cm 作为工字梁的支承牛腿。

在牛腿上架设I45a工字钢,然后上铺盖梁支承平台。

5、防护栏杆与与工作平台(1)栏杆采用φ48×3.5的钢管搭设,在横梁上每隔2.4米设一道1.2m高的钢管立柱,横向设置两道水平栏杆,钢管之间采用扣件连接。

(2)工作平台设在横梁悬出端,在横梁上铺设2cm厚的木板,木板与横梁之间采用铁丝绑扎牢靠。

(二)、盖梁施工时发生的有效荷载(1)盖梁砼自重:G1=74.1m3×26kN/m3=1926.6kN (2)模板自重:G2=122.6kN (3)施工荷载与其它荷载:G3=20kN(4)分配梁I20a 工字钢:G4=4.2×27×27.9㎏/m ×10N/kg=31.6kN (5)纵梁I45a 型钢自重:G5=80.4㎏/m ×20.3×4×10N/kg =65.2kN (6)托架I45a 型钢自重:G6=80.4㎏/m ×20.3×2×10N/kg =32.6kN (三)分配梁受力计算盖梁施工分配梁采用I20a 工字钢,单根长4.2m ,共计27根,间距为60cm ,布设长度为16.2m ,计算跨度l=2.15m ,截面特性数据为:A=35.5cm2,Ix = 2370cm4,Wx =237cm3,Sx=136.1cm3。

穿心棒法盖梁施工计算书 工字钢

穿心棒法盖梁施工计算书 工字钢

托担法盖梁施工计算书一、工程概况盖梁设计尺寸:双柱式盖梁设计为长,宽,高,混凝土方量为方,两柱中心距。

盖梁如图所示:1预埋直径110mm 硬质PVC管,较高立柱根据高差来进行标高调整,保证两预留孔处于同一个标高,施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调;2)插入钢棒:柱顶插入一根直径为9cm,长度为300cm的钢棒,作为主梁工字钢支撑点,钢棒外伸长度一致;3)安装固定装置和机械式千斤顶。

4)吊装主梁工字钢,利用φ25精轧螺纹钢,夹紧主梁工字钢,上铺工字钢作为分配梁;5)拆除钢棒,封堵预留孔:盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土封堵。

三、受力计算1、设计参数1)工字钢截面面积为:A=1810mm2截面抵抗矩:W=77×103mm3截面惯性矩:I=488×104mm4弹性模量E=×105Mpa钢材采用Q235钢,抗拉、抗压、抗弯强度设计值[σ]=215Mpa。

2)主梁工字钢横向主梁采用2片45b工字钢。

截面面积为:A=11100mm2截面抵抗矩:W=1500×103mm3截面惯性矩:I=33760×104mm4弹性模量E=×105Mpa3)钢棒钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45),截面面积为:A=×452=6362mm2,抗剪强度设计值[τ]=125Mpa。

2、荷载计算1) 混凝土自重荷载(考虑立柱混凝土重量)W1=×26=;2)支架、模板荷载A、2片I45b组成主梁,长12m,纵向工字钢长,间距30cm。

W2=12××2+××(11/)=;B、定型钢模板,重量由厂家设计图查询得到。

W3=6800×10=68kN;3)施工人员、机械重量。

按每平米1kN,则该荷载为:W4=12×2×1=24kN;4)振捣器产生的振动力。

盖梁施工采用50型插入式振动器,设置3台,每台振动力2kN。

穿心棒法盖梁施工计算书(工字钢)

穿心棒法盖梁施工计算书(工字钢)

托担法盖梁施工计算书一、工程概况盖梁设计尺寸:双柱式盖梁设计为长11.95m,宽2.1m,高1.6m,混凝土方量为38.35方,两柱中心距6.95m。

盖梁如图所示:1预埋直径110mm 硬质PVC管,较高立柱根据高差来进行标高调整,保证两预留孔处于同一个标高,施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调;2)插入钢棒:柱顶插入一根直径为9cm,长度为300cm的钢棒,作为主梁工字钢支撑点,钢棒外伸长度一致;3)安装固定装置和机械式千斤顶。

4)吊装主梁工字钢,利用φ25精轧螺纹钢,夹紧主梁工字钢,上铺I12.6工字钢作为分配梁;5)拆除钢棒,封堵预留孔:盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土封堵。

三、受力计算1、设计参数1)I12.6工字钢截面面积为:A=1810mm2截面抵抗矩:W=77×103mm3截面惯性矩:I=488×104mm4弹性模量E=2.1×105Mpa钢材采用Q235钢,抗拉、抗压、抗弯强度设计值[σ]=215Mpa。

2)主梁工字钢横向主梁采用2片45b工字钢。

截面面积为:A=11100mm2截面抵抗矩:W=1500×103mm3截面惯性矩:I=33760×104mm4弹性模量E=2.1×105Mpa3)钢棒钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45),截面面积为:A=3.14×452=6362mm2,抗剪强度设计值[τ]=125Mpa。

2、荷载计算1) 混凝土自重荷载(考虑立柱混凝土重量)W1=38.35×26=444.3kN;2)支架、模板荷载A、2片I45b组成主梁,长12m,纵向工字钢长4.5m,间距30cm。

W2=12×0.874×2+0.142×4.5×(11/0.3)=54.3kN;B、定型钢模板,重量由厂家设计图查询得到。

W3=6800×10=68kN;3)施工人员、机械重量。

钢棒计算书

钢棒计算书

桥梁上构――盖梁支撑钢棒受力计算书一、静态荷载(一个盖梁的自重)一)、一个盖梁的钢筋总量约G钢=5000 Kg二)、砼的重量:一个盖梁的砼量约28.48m3,1 m3砼按2.5吨来计算G砼= 28.48×2.5×1000=71200 Kg三)、钢模板自重:查表得知每平方米约35Kg,一个盖梁的面积约57.006㎡,因此模板的自重为:G模板=57.006×35=1995.21 Kg四)工字钢自重:查表得知高40cm*厚1.55㎝*14.5㎝每米重约75 Kg,工字钢总长13.5米G工=75×2×13.5=2025 Kg五)其他其他包括工人、工具、钢管平台等,设定为1000 KgG其他=1000 Kg二、动态荷载:活荷载已经考虑到施工荷载里面三、风荷载:此处不考虑四、钢棒在此承载体系内所承受力的百分比两个墩柱的承重面积:2.262㎡两根工字钢承重面积:3.742㎡因工字钢所承受的力直接作用于两根钢棒上,所以也可以称为钢棒在此承载体系内所承受力的百分比为:62.3%五、一根钢棒所承受的力为:G总= G钢+ G砼+ G模板+ G工字钢+ G其他=5000+71200+1995.21+2025+1000=81220.21 K g×9.8N/ K g=795958.058N 一根钢棒所承受的力N=G总×62.3%÷2=247940.935 N查表得知HPB235的圆钢屈服强度为315.39N/㎜ 3直径80mm的钢棒屈服强度为N=402×3.14×315.39=1585323.051N﹥247940.935 N 因此可以得出结论:直径80mm钢棒在此承载体系内满足要求钢棒支撑示意图。

西引桥盖梁施工方案(穿钢棒计算书)

西引桥盖梁施工方案(穿钢棒计算书)

景德镇市站前二路延伸段(景北大道-金岭大道段)道路工程昌江大桥西引桥盖梁施工支架检算书编制:审批:上海绿地建设(集团)有限公司2018年4月13日目录1、工程概况 (3)2、编制依据 (3)3、总体施工方案 (3)4、主要材料计算参数 (5)5、设计荷载 (5)6、荷载组合及施工阶段 (6)7、计算结果 (8)8、结论 (11)1、工程概况西引桥盖梁合计18个,均为双柱墩盖梁,墩柱最高35.9m;因此需要选用托架施工。

柱墩采用定型模板,钢筋在加工场预制,现场安装。

模板安装和混凝土浇筑由汽车吊配合。

2、编制依据1)《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)2)《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)3)《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)4)其他现行相关规范、规程3、总体施工方案因本桥盖梁高度较高,采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。

拟采用在墩柱上预留孔穿钢棒搭设支承平台施工。

中系梁自重、跨径均小于本方案,其方案均可参照施工。

盖梁尺寸为2.4 m×1.8m×19m(宽×高×长)。

盖梁简图如下:盖梁施工支承平台采用在两墩柱上各穿一根3m长φ9cm钢棒,上面采用墩柱两侧各一根21m长I56b工字钢做横向主梁,在墩柱外侧架设牛腿,搭设施工平台的方式。

主梁上面安放一排每根3m长的[16槽钢,间距为50cm作为分布梁。

分布梁上铺设盖梁底模。

传力途径为:盖梁底模——纵向分布梁(16槽钢)——横向主梁(I56b工字钢)——支点φ9cm 钢棒和I40b牛腿。

为了方便调整横坡和拆模施工,采用齿轮千斤顶支撑主梁,千斤顶底部加工U型槽座套牢钢棒,主梁上预留千斤顶定位孔使千斤顶不会左右移动。

4、主要材料计算参数1)[16a槽钢截面面积为:A=2195mm2截面抵抗矩:W=108.3×103mm3截面惯性矩:I=866.2×104mm4弹性模量E=2.1×105Mpa钢材采用Q235钢,抗拉、抗压、抗弯强度设计值[σ]=215Mpa。

盖梁钢棒法计算书

盖梁钢棒法计算书

盖梁施工钢棒法计算书 附表1一、施工总荷载薄壁墩盖梁尺寸如图1所示。

图1 薄壁墩盖梁尺寸示意图盖梁模板施工体系选用墩身预埋PVC 管并插入钢棒,其钢棒中心距边缘30cm 。

上置千斤顶,I45a 工字钢作纵梁,纵梁上放置[18a 槽钢支撑悬臂端模板的三角支架。

具体布置如图2所示。

空心薄壁墩工字钢纵梁槽钢横梁角钢三角支撑盖梁Ф钢棒图2 盖梁结构示意图施工荷载包括:平台及盖梁模板自重,钢筋混凝土重量,施工人员及设备重量,灌注砼时振捣产生的冲击力等。

施工平台包括:墩身预埋PVC 管,采用φ95mm 钢棒4.6m*2根,两边露出各80cm ;钢棒上安装牛腿,架设I45a工字钢2根作为纵梁,每根12.6m,形成支撑纵梁以承受盖梁施工荷载,并通过调整横梁下的木楔调整盖梁横坡;支撑平台横梁拟采用[18a槽钢作为横梁,每根长4.6m,在悬臂部分按照(4@50+30)cm等间距布置,共需12根。

因空心薄壁墩墩顶实心段承担了大部分盖梁自身荷载,浇筑时只有悬臂部分荷载和混凝土流动对悬臂部分倾斜模板产生的侧压力由支架承担,故盖梁悬臂部分加上挡块按照(均布荷载+集中力)计算(取钢筋砼与模板共同容重取γ=26kN/m3,其中变截面段按照线性荷载计算,安全系数恒载乘以系数1.2,活载乘以1.4):变截面段:q1=26*1*3.2/2-26*2*3.2/2=(41.6-83.2)kN/m悬臂等截面段:q2=26*2*3.2/2=83.2kN/m墩顶前后悬出段(包括钢筋砼与侧模板,全部作用于纵梁跨中部位):q3=0.1*2*25+ [11.1 *1+(11.1+6.5)*1/2]*130*9.8/1000/6=9.2kN/m 挡块集中力:F1=0.3*0.5*(3.2-0.03*2)*26/2=6.1kN施工人员、运输工具、堆放材料荷载:q4=2.5KN/m2*3.2m/2=4kN/m下料冲击、振捣时产生的荷载(主要指对悬臂端倾斜模板底模的冲击荷载的竖向分力):q5=2.0kPa*3.2m/2=3.2kN/m;横梁自重(一端,查结构计算手册:[18a槽钢质量为20.17Kg/m)加悬臂端三角支撑荷载(一端,不考虑变形,L75*75*7角钢质量7.4kg/m):q6=(7.4kg/m*45m*9.8/1000/2.1m+20.17*4*6*9.8/1000/2.1)/2=1.91kN/mA3钢容许弯曲应力=1.25*[σ]=1.25*145MPa=181 MPa容许剪切应力=1.25*[τ]=1.25*85MPa=106 MPa16Mn钢容许弯曲应力=1.25*[σ]=1.25*210 MPa=262.5 MPa容许剪切应力=1.25*[τ]=1.25*120 MPa=150 MPa弹性模量E=2.1*105Mpa二、横梁计算根据《路桥施工计算手册》P176表8-5注,支架属于临时结构,其强度设计采用容许应力法,并不考虑荷载分项系数,且根据表8-9,其提高系数k=1.25。

绕城高速盖梁支撑(穿棒法型钢平台)计算书

绕城高速盖梁支撑(穿棒法型钢平台)计算书

内江绕城高速盖梁支撑(穿棒法型钢平台)计算书计算依据:1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、基本参数1、基本构造参数2、盖梁墩柱参数3、盖梁附加支撑参数二、荷载设计盖梁支撑简图如下:盖梁抱箍纵向立面图盖梁抱箍横向立面图三、面板验算面板材料类型组合钢模板盖梁底膜钢模板小楞布置方式井字型布置钢模板纵向小楞间距(mm)300 钢模板横向小楞间距(mm)300钢板厚度(mm) 6 钢板抗弯强度设计值f(N/mm2)215钢板弹性模量E(N/mm2) 206000单位长度钢板截面抵抗矩:W=bt2/6=1000×6×6/6=6000mm3单位长度钢板截面惯性矩:I=bt3/12=1000×6×6×6/12=18000mm3单位长度钢面板所受均布线荷载:q=γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q k]×1=1.1×[1.3×(0.3+(24+2)×1.8)+1.5×0.9×3]×1=71.808kN/m由于钢面板纵横向楞间距比值300/300=1<3,钢面板按双向板(两边固支,两边铰支)计算依据《建筑施工手册》(第四版),单位长度钢板最大弯矩值:M xmax=0.0234×71.808×0.32=0.151kN·mM ymax=0.0234×71.808×0.32=0.151kN·m钢的泊桑比为μ=0.3,对弯矩进行修正:M x=M xmax+μM ymax=0.151+0.3×0.151=0.1966kN·mM y=M ymax+μM xmax=0.151+0.3×0.151=0.1966kN·mM=max(M x,M y)=max(0.1966,0.1966)=0.1966kN·m1、强度验算σ=M/W=0.1966×106/6000=32.766N/mm2≤[f]=215N/mm2钢板强度满足要求!2、挠度验算钢板刚度:Bc=Et3/(12(1-μ2))=206000×63/(12×(1-0.32))=4074725.275N·mm钢板最大挠度:f max=ωmax ql4/Bc=0.00215×71.808×10-3×3004/4074725.275=0.307mm<1 /400=300/400=0.75mm钢板挠度满足要求!四、横向分布梁计算横向分布梁截面惯性矩I(cm4) 198.3承载能力极限状态:q1=γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q k]×S=1.1×[1.3×(0.75+(24+2)×1.8)+1.5×0.9×3]×0.3=21.735kN/m横向分布梁自重q2=1.1×1.3×0.1=0.143kN/m梁左侧模板传递给横向分布梁荷载F1=1.1×1.3×0.75×1.8×0.3=0.579kN梁左侧模板传递给横向分布梁荷载F2=1.1×1.3×0.75×1.8×0.3=0.579kN正常使用极限状态:q1'=[(G1k+(G2k+G3k)×h)+Q k]×S=[(0.75+(24+2)×1.8)+3]×0.3=15.165kN/m横向分布梁自重q2'=1×0.1=0.1kN/m梁左侧模板传递给横向分布梁荷载F1'=1×0.75×1.8×0.3=0.405kN梁左侧模板传递给横向分布梁荷载F2'=1×0.75×1.8×0.3=0.405kN计算简图如下:1、抗弯验算横向分布梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=5.619×106/39700=141.529N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求!2、抗剪验算横向分布梁剪力图(kN)V max=11.554kNτmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=11.554×1000×[48×1002-(48-5.3)×832]/(8×1983000×5.3)=25.537N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求!3、挠度验算横向分布梁变形图(mm)νmax=2.21mm≤[ν]=L/400=1500/400=3.75mm满足要求!4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力:R max=11.554kN正常使用极限状态支座反力:R’max=8.062kN五、纵向承重梁计算纵向承重梁类型型钢梁纵向承重梁材质及类型工字钢截面类型25a号工字钢抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 弹性模量E(N/mm2) 206000 截面抵抗矩W(cm3) 401.88 截面惯性矩I(cm4) 5023.54 纵向承重梁合并根数 1 纵向承重梁受力不均匀系数k 1纵向承重梁自重线荷载标准值(kN/m) 0.381 纵向承重梁允许挠度1/250 纵向承重梁自重线荷载标准值:q’=0.381kN/m纵向承重梁自重线荷载设计值:q=1.1×1.3×0.381=0.545kN/m横向分布梁传递的支座反力(纵向承重梁中间部位):集中荷载标准值:F1’=8.062kN集中荷载设计值:F1=11.554kN横向分布梁传递的支座反力(纵向承重梁两端部位):集中荷载标准值:F2’=8.062/2=4.031kN集中荷载设计值:F2=11.554/2=5.777kN计算简图如下:1、抗弯验算弯矩图(kN·m)σ=M max/W=62.532×106/401880=155.598N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求!2、抗剪验算剪力图(kN)V max=95.579kNτmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=95.579×1000×[116×2502-(116-8)×2242]/(8×50235400×8)=54.433N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求!3、挠度验算变形图(mm)跨中:νmax=4.625mm≤[ν]=4000/250=16mm满足要求!4、支座反力计算连续梁支座反力设计值依次为:R1=62.579kN,R2=171.77kN,R3=171.77kN,R4=62.58kN六、附加型钢立柱验算纵向承重梁附加型钢支撑位置,纵向承重梁传递给型钢立柱荷载分别为: R1=62.579kN,R4=62.58kNN=max(R1,R4)=max(62.579,62.58)=62.58kN立柱长细比λ=Hs/i=9000/112.5=80≤[λ]=150满足要求!查表得φ=0.688型钢立柱所受轴力:F=N+1.1×1.3×gk×H=62.58+1.1×1.3×0.549×9=69.646kN型钢立柱稳定性验算:σ=F/(φA)=69.646×103/(0.688×6993)=14.476N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求!七、型钢立柱基础验算型钢立柱传给基础荷载F=69.646kNp=F/(m f A)=69.646/(0.5×2)=69.646kPa≤f ak=950kPa满足要求!八、穿芯钢棒验算穿芯棒材料类型圆钢棒圆钢棒直径d(mm) 100穿芯钢棒抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125由于穿芯钢棒受力为悬臂结构模型,纵向承重梁紧贴墩柱,穿芯钢棒仅考虑受剪。

盖梁施工及计算书 - 改50cm

盖梁施工及计算书 - 改50cm

G354冷水江至新化公路工程盖梁钢棒施工计算书湖南省建筑工程集团总公司 1盖梁钢棒施工计算书一、钢棒和支撑的安装本项目两座大桥普通墩分二种,一种截面尺寸为:宽1.7m*高1.8m ,盖梁长13.25m ,砼方量为38.7m3;另一种截面尺寸为:宽2.1m*高1.8m ,盖梁长13.25m ,砼方量为47.7m3,本计算书统一采用截面尺寸为:宽2.1m*高1.8m 的盖梁进行验算。

施工时在墩身施工时预留钢棒孔,先安装φ100mm 的钢棒,长2.7m ,钢棒上为承重横梁。

承重横梁采用工56b, 工字钢内侧用钢丝绳拉紧;工字钢上放一排长3.0米Ⅰ16,垂直56b 工字钢布置,工字钢间距50cm ,并与工56b 绑扎牢固;,调整到位后安装钢底模。

二、受力验算(1)上部荷载计算盖梁砼自重:47.7×26=1240.2KN盖梁模板重:5.0×9.8=49KN工56b 自重:15×2×115.06×9.8÷1000=33.8KN工16自重:3.0×19×26.11×9.8÷1000=14.6KN荷载总重:1240.2+49+33.8+14.6=1337.6KN施工荷载:施工荷载取3.5KN/m2 ,3.5*13.25*2.1=97.4KN振动荷载:按2KN/m2计取,2*13.25*2.1=55.65KN上部荷载总重:Q=1337.6+97.4+55.65=1490.65KN每个盖梁按墩柱安装二根钢棒支承上部荷载,上部荷载通过56b 工字钢传递给钢棒,按简支梁计算,钢棒受力为1490.65/4=372.66KN(2)钢棒受力检算σ=N/A=372.66×103/(0.05*0.05*3.14)=47.47N/mm 2满足要求(3) I56b 工字钢检算①荷载计算施工荷载包括:平台及盖梁模板自重,钢筋混凝土重量,施工人员及设备重量,灌注砼时振捣产生的冲击力等,。

盖梁销棒法施工方案计算书

盖梁销棒法施工方案计算书

盖梁销棒法施工方案计算书一、支承平台布置盖梁施工支承平台采用在三墩柱上各穿一根3m长φ9cm钢棒,上面采用墩柱两侧各2根18m长40a工字钢做横向主梁,搭设施工平台的方式;主梁上面安放一排每根长的10槽钢,中间间距为50cm,两边间距为50cm作为分布梁;两端安放工字钢在分布梁上,铺设盖梁底模;传力途径为:盖梁底模——纵向分布梁——横向主梁——支点钢棒;如下图:二、计算依据及采用程序本计算书采用的规范如下:1.公路桥涵施工技术规范JTG T F50-20112.钢结构设计规范GB 50017-20033.建筑结构荷载规范GB50009-20124.其他现行相关规范、规程三、计算参数1.主要材料1)10槽钢截面面积为:A=1274mm2截面抵抗矩:W=×103mm3截面惯性矩:I=×104mm4弹性模量E=×105Mpa钢材采用Q235钢,抗拉、抗压、抗弯强度设计值σ=215MPa;2)40a工字钢横向主梁采用2根40a工字钢,横向间距为;截面面积为:A=8607mm2,X轴惯性矩为:I X=21714×104mm4,X轴抗弯截面模量为:W X=×103mm3,钢材采用Q235钢,抗拉、抗压、抗弯强度设计值σ=215MPa;3钢棒钢棒采用φ90mm高强钢棒A45,截面面积为:A=×452=,惯性矩为:I=πd4/64=×904/64=×104 mm4截面模量为:W=πd3/32=×104 mm3抗剪强度设计值τ=125Mpa;2.设计荷载1砼自重砼方量:V=,钢筋砼按26KN/m3计算,砼自重:G=×26=盖梁长,均布每延米荷载:q1=m2组合钢模板及连接件 kN/m2,侧模和底模每延米共计, q2=m 310槽钢长10a槽钢间距,共30根,每延米根,合计:q3=××m=m440a工字钢共2根,当根长18米,共重:2×18×=q4=5施工荷载小型机具、堆放荷载:q5= KPa振捣混凝土产生的荷载:q6=2 KPa3.荷载组合及施工阶段盖梁自重及支架自重均按恒载考虑组合系数,施工荷载按活载考虑组合系数;四、受力模型110槽钢分布梁计算模型:10槽钢分布梁直接承受底模以上的自重,10槽钢分布在圆柱两侧的40a工字钢上,工字钢主梁紧贴圆柱,间距为,故10槽钢分布梁计算跨径为,盖梁底宽为160cm,按简支梁计算,如下图2工字钢主梁计算模型:工字钢主梁承受由每根槽钢分布梁传来的重力,按均布荷载考虑,2根工字钢各承受1/2的力,工字钢搭在三圆柱预埋的钢棒上,故工字钢计算跨径为圆柱中心的间距,取为,按两端外伸悬臂计算;如下图3钢棒计算模型钢棒为悬臂结构模型,工字钢紧贴圆柱,故只考虑钢棒受剪,6个支点抗剪截面分担承受上面传来的重力;五、计算结果1.10槽钢分布梁计算荷载q=×q1+q2+×q5+q6=×++×+2=m10槽钢分布梁布设最大间距,单根最大承受×=,盖梁底宽则单根槽钢均布荷载q==m计算跨径跨中弯矩:M=1/8ql2=××=·mσ=M/W=×103mm3=<215MPa挠度:f=5ql4/384EI=5××384××=<f=l0/400=400= 满足要求2.40a工字主横梁计算荷载:q=×q1+q2+q3+×q5+q6=×++ +×+2=m40a工字钢设2根,单根承受q=×=m计算跨径弯曲应力M=1/8ql2=××=m最大弯曲应力δ=M/W=×103/=<δW=215MPa满足要求剪应力最大剪应力τ=Q/A=×103×/8607=11Mpa<τ=125MPa 满足要求3、挠度计算整体最大挠度f1=5ql4/384EI=<f= 满足要求3.钢棒计算荷载: Q=×+×/6=τ=Q/A=×103/=<τ=125Mpa 满足要求六、结论综合以上计算得知,此支架方案能满足施工受力要求;。

钢棒验算书

钢棒验算书

一、工程概况盖梁设计尺寸:薄壁墩盖梁设计为长11.2m,宽2.2m,高1.7m,混凝土方量为36.78m³二、材料1)主梁工字钢:2片45b工字钢,长为11.5m2)分配梁工字钢:I12.6工字钢,长为4.5m,间距30cm3)钢棒:采用100mm高强钢棒(A45)三、荷载计算1)盖梁混凝土自重荷载:W1=36.78m³*26t/m³=956.3KN2)支架、模板荷载:W2=11.5m*0.874KN/m*2+4.5m*0.142KN/m*(11/0.3)=43.54KN3)定型钢模板重量(每平按0.12t计算)W3=(11.2m*2.2m+11.2m*1.7m*2+1.7m*2.2m*2)*0.12*10KN/t=84.3KN4)施工人员荷载(人员按每平1KN计算)W4=11.5m*2m*1KN/m²=23KN5)机械荷载(盖梁施工采用50型插入式振捣器,设置3台,每台振动力3KN)W5=3*3=9KN总荷载:W1+W2+W3+W4+W5=956.3KN+43.54KN+84.3KN+23KN+9KN=1116.14KN四、钢棒验算钢棒作为主要承重构件,承受来自上部结构的全部荷载,保证安全稳定,对钢棒的抗剪强度进行验算:作用于钢棒上的荷载:(安全系数设为1.2)P=414 .1116*2.1=334.84KNQ剪=-P=334.84KNA=3.14*0.052=0.00785m2根据剪应力公式得出剪切应力:τ=Q/A=334.84KN/0.00785m2=42.65MPa<[σ]=125MPa换用8cm直径钢棒验算:τ=Q/A=334.84KN/(3.14*0.042)m2=66.65MPa<[σ]=125MPa 五、结论从计算结果可以得出,钢棒满足承载力要求。

盖梁销棒法施工方案计算书

盖梁销棒法施工方案计算书

盖梁销棒法施工方案计算书一、支承平台布置盖梁施工支承平台采用在三墩柱上各穿一根3m长φ9cm钢棒,上面采用墩柱两侧各2根18m长40a工字钢做横向主梁,搭设施工平台的方式。

主梁上面安放一排每根2.5m长的[10槽钢,中间间距为50cm,两边间距为50cm作为分布梁。

两端安放工字钢在分布梁上,铺设盖梁底模。

传力途径为:盖梁底模——纵向分布梁——横向主梁——支点钢棒。

如下图:二、计算依据及采用程序本计算书采用的规范如下:1.《公路桥涵施工技术规范》((JTG T F50-2011))2.《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)3.《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)4.其他现行相关规范、规程三、计算参数1.主要材料1)[10槽钢截面面积为:A=1274mm2截面抵抗矩:W=39.4×103mm3截面惯性矩:I=198.3×104mm4弹性模量E=2.1×105Mpa钢材采用Q235钢,抗拉、抗压、抗弯强度设计值[σ]=215MPa。

2)40a工字钢横向主梁采用2根40a工字钢,横向间距为144.2cm。

截面面积为:A=8607mm2,X轴惯性矩为:I X=21714×104mm4,X轴抗弯截面模量为:W X=1085.7×103mm3,钢材采用Q235钢,抗拉、抗压、抗弯强度设计值[σ]=215MPa。

3)钢棒钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45),截面面积为:A=3.14×452=6358.5mm2,惯性矩为:I=πd4/64=3.14×904/64=321.899×104 mm4截面模量为:W=πd3/32=7.1533×104 mm3抗剪强度设计值[τ]=125Mpa。

2.设计荷载1)砼自重砼方量:V=36.16m3,钢筋砼按26KN/m3计算,砼自重:G=36.16×26=940.16KN盖梁长16.415m,均布每延米荷载:q=57.24kN/m12)组合钢模板及连接件0.75 kN/m2,侧模和底模每延米共计4.4m2,q2=3.3kN/m3)[10槽钢2.5m长10a槽钢间距0.5m,共30根,每延米1.83根,合计:q3=1.83×2.5×0.1KN/m=0.458kN/m4)40a工字钢共2根,当根长18米,共重:2×18×67.56kg=2432.16kgq4=24.3KN5)施工荷载小型机具、堆放荷载:q=2.5 KPa5振捣混凝土产生的荷载:q6=2 KPa3.荷载组合及施工阶段盖梁自重及支架自重均按恒载考虑组合系数1.2,施工荷载按活载考虑组合系数1.4。

穿心棒法盖梁施工计算书(工字钢)

穿心棒法盖梁施工计算书(工字钢)

托担法盖梁施工计算书一、工程概况盖梁设计尺寸:双柱式盖梁设计为长11.95m,宽2.1m,高1.6m,混凝土方量为38.35方,两柱中心距6.95m。

盖梁如图所示:I TT- 4■*二、施工方案1)预留孔:立柱施工时测好预留孔的标高位置,预埋直径110mm 硬质PVC管,较高立柱根据高差来进行标高调整,保证两预留孔处于同一个标高,施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调;2)插入钢棒:柱顶插入一根直径为9cm,长度为300cm的钢棒,作为主梁工字钢支撑点,钢棒外伸长度一致;3)安装固定装置和机械式千斤顶。

4)吊装主梁工字钢,利用u 25精轧螺纹钢,夹紧主梁工字钢,上铺112.6工字钢作为分配梁;5)拆除钢棒,封堵预留孔:盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土圭寸堵三、受力计算1、设计参数1)I12.6 工字钢截面面积为:A=1810mm2截面抵抗矩:W=77< 103mm3截面惯性矩:1=488 <04mm4弹性模量E=2.1<105Mpa钢材采用Q235 钢,抗拉、抗压、抗弯强度设计值[]=215Mpa。

2)主梁工字钢横向主梁采用2片45b工字钢。

截面面积为:A=11100mm2截面抵抗矩:W=150<0 103mm3截面惯性矩:I=33760<104mm4弹性模量E=2.1<105Mpa3)钢棒钢棒采用u 90mm高强钢棒(A45), 截面面积为:A=3.14<452=6362mm2,抗剪强度设计值]T]=125Mpa。

2、荷载计算1)混凝土自重荷载(考虑立柱混凝土重量)W 1=38.35< 26=444.3kN;2)支架、模板荷载A、2片145b组成主梁,长12m,纵向工字钢长4.5m,间距30cm。

W2=12X 0.874X 2+0.142 X4.5 x( 11/0.3 ) =54.3kN;B、定型钢模板,重量由厂家设计图查询得到。

W3=6800X 10=68kN ;3) 施工人员、机械重量。

空心墩盖梁40工字钢主梁100mm钢棒支架计算书

空心墩盖梁40工字钢主梁100mm钢棒支架计算书

空心墩盖梁40工字钢主梁100mm钢棒支架计算书摘要:一、引言二、空心墩盖梁40工字钢主梁设计参数1.工字钢规格及承载力2.主梁长度及截面尺寸3.连接方式及支撑系统三、100mm钢棒支架设计参数1.钢棒规格及承载力2.支架长度及截面尺寸3.连接方式及支撑系统四、计算过程及结果1.空心墩盖梁40工字钢主梁受力分析2.100mm钢棒支架受力分析3.安全性及稳定性评估五、结论与建议正文:【引言】在我国桥梁工程中,空心墩盖梁40工字钢主梁及100mm钢棒支架作为一种常见的设计形式,具有较好的应用前景。

本文将对其进行详细的计算书分析,以期为类似工程提供参考。

【空心墩盖梁40工字钢主梁设计参数】1.工字钢规格及承载力:40工字钢,根据《钢结构设计规范》GB 50017-2003,其允许承载力满足设计要求。

2.主梁长度及截面尺寸:根据工程实际情况,主梁长度为L,截面尺寸为b×h。

3.连接方式及支撑系统:主梁与墩身采用焊接连接,支撑系统采用钢筋混凝土柱。

【100mm钢棒支架设计参数】1.钢棒规格及承载力:100mm钢棒,根据《钢筋混凝土结构设计规范》GB 50010-2010,其允许承载力满足设计要求。

2.支架长度及截面尺寸:根据工程实际情况,支架长度为L",截面尺寸为b"×h"。

3.连接方式及支撑系统:钢棒支架与主梁采用螺栓连接,支撑系统采用钢筋混凝土柱。

【计算过程及结果】1.空心墩盖梁40工字钢主梁受力分析:根据《钢结构设计规范》GB 50017-2003,计算主梁在竖向荷载作用下的弯矩、剪力及挠度。

2.100mm钢棒支架受力分析:根据《钢筋混凝土结构设计规范》GB 50010-2010,计算钢棒支架在竖向荷载作用下的弯矩、剪力及挠度。

3.安全性及稳定性评估:根据计算结果,评估结构的安全性和稳定性,确保满足设计要求。

【结论与建议】本文对空心墩盖梁40工字钢主梁及100mm钢棒支架进行了详细的计算书分析。

穿心棒法盖梁施工计算书(工字钢)

穿心棒法盖梁施工计算书(工字钢)

托担法盖梁施工计算书一、工程概况盖梁设计尺寸:双柱式盖梁设计为长11。

95m,宽2。

1m,高1、6m,混凝土方量为38。

35方,两柱中心距6、95m。

盖梁如图所示:,预埋直径110mm硬质PVC管,较高立柱根据高差来进行标高调整,保证两预留孔处于同一个标高,施工时把有关主筋间距与上下层箍筋间距作微调;2)插入钢棒:柱顶插入一根直径为9cm,长度为300cm得钢棒,作为主梁工字钢支撑点,钢棒外伸长度一致;3)安装固定装置与机械式千斤顶。

4)吊装主梁工字钢,利用φ25精轧螺纹钢,夹紧主梁工字钢,上铺I12.6工字钢作为分配梁;5)拆除钢棒,封堵预留孔:盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土封堵。

三、受力计算1、设计参数1)I12、6工字钢截面面积为:A=1810mm2截面抵抗矩:W=77×103mm3截面惯性矩:I=488×104mm4弹性模量E=2。

1×105Mpa钢材采用Q235钢,抗拉、抗压、抗弯强度设计值[σ]=215Mpa。

2)主梁工字钢横向主梁采用2片45b工字钢。

截面面积为:A=11100mm2截面抵抗矩:W=1500×103mm3截面惯性矩:I=33760×104mm4弹性模量E=2、1×105Mpa3)钢棒钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45),截面面积为:A=3。

14×452=6362mm2,抗剪强度设计值[τ]=125Mpa。

2、荷载计算1) 混凝土自重荷载(考虑立柱混凝土重量)W1=38.35×26=444、3kN;2)支架、模板荷载A、2片I45b组成主梁,长12m,纵向工字钢长4。

5m,间距30cm。

W2=12×0。

874×2+0。

142×4.5×(11/0、3)=54。

3kN; B、定型钢模板,重量由厂家设计图查询得到、W3=6800×10=68kN;3)施工人员、机械重量。

盖梁穿钢棒计算书

盖梁穿钢棒计算书

盖梁穿钢棒计算书神佳米高速公路TJ-06标王元大桥施工方案7.计算书7.1墩柱系梁计算书本标段拟采用在墩柱上预留孔穿钢棒搭设支承平台施工。

在墩身预埋PVC 管,拆模后穿设9cm的钢棒,钢棒上架设两组I40b的工字钢作为承重主梁,主梁上铺设I16的工字钢作为分配梁。

本标段墩柱系梁截面尺寸均为2.0m×1.8m,考虑最不利情况,按柱间距最大的墩柱作为计算模型,取王元大桥左线15#墩墩柱系梁。

墩柱系梁简图如下:支承平台布置墩柱系梁施工支承平台采用在两墩柱上各穿一根3m长φ9cm钢棒,上面采用墩柱两侧各一根12m(墩心距为7.0米,墩柱直径为2.2米,总长36.8米,故选择两根6米长工字钢对接,在接头处的两侧及顶面、底面用2cm厚20cm1长16cm宽的钢板焊接,安装时接头放置在中墩支点处)长I56a工字钢做横向主梁。

主梁上面安放一排单根长3m的I16工字钢,间距为50cm作为分布梁。

分布梁上铺设墩柱系梁底模,在I56a和I16工字钢之间安装木楔块调节底板标高偏差。

传力途径为:墩柱系梁底模——纵向分布梁(I16工字钢)——横向主梁(I56a工字钢)——支点φ9cm钢棒。

计算参数计算依据及采用程序本计算书采用的规范如下:《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)《路桥施工计算手册》其他现行相关规范、规程主要材料1)I16工字钢截面面积为:A=2611mm2截面抵抗矩:W=140.9×103mm3截面惯性矩:I=1127×104mm4弹性模量E=2.1×105Mpa钢材采用Q235钢,抗拉、抗压、抗弯强度设计值[σ]=215Mpa。

2)I56a工字钢横向主梁采用2根I56a工字钢,横向间距为220cm。

截面面积为:A=13538mm2,=65576×104mm4,X轴惯性矩为:IX=2342×103mm3,X轴抗弯截面模量为:WX钢材采用Q235钢,抗拉、抗压、抗弯强度设计值[σ]=215Mpa。

穿心棒浇注盖梁设计计算书

穿心棒浇注盖梁设计计算书

穿心棒浇注盖梁设计计算书穿心棒浇注盖梁设计计算书1、说明1)结构设计简图(均以厘米为单位),如下:列1 2)参考规范:《公路桥涵施工技术规范》、《建筑钢结构设计规范》3)设计参数:参照《建筑钢结构设计规范》选取2、荷载计算1)模板重量G1=10tf2)模板支架重量G2=5tf3)混凝土重量G3=150×2.5=325tf4)施工人员、材料、机具、行走荷载G4=0.001×31×2.5×102=8tf5)振动荷载G5=0.001×31×2.5×102=8tf3、穿心棒受力计算简图1)不考虑墩身截面承受荷载,盖梁浇注按均布荷载计算,使计算结果偏安全;2)单边穿心棒、I 56b 受力简图3)弯矩及剪力图、受力计算(1)主要外力计算q =(G1+G2+G3+G4+G5)/(31×2)=5tf/mN1=N4=50tfN2=N3=25tf(1)主要内力计算插入弯矩和剪力计算图控制设计内力如下:Qc =50tfMc =75tf.m4、设计强度复核计算1)工字钢I 56bI 56b 截面特性:A= ;W=σ=<[σ]=抗弯能力满足设计要求τ=<[τ]=抗剪能力满足设计要求2)穿心棒D200穿心棒截面特性:A= ;W=q=5tf/mσ=<[σ]=抗弯能力满足设计要求τ=<[τ]=抗剪能力满足设计要求5、结论(可有可无)(总结一下计算过程,提几项保证结构受力安全施工措施)说明:你们自己查图查公式详细计算,这个不难有学生做就行了。

我手头资料、工具有限不能代替你们做计算书。

非常抱歉!。

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7.计算书7.1墩柱系梁计算书本标段拟采用在墩柱上预留孔穿钢棒搭设支承平台施工。

在墩身预埋PVC管,拆模后穿设9cm的钢棒,钢棒上架设两组I40b的工字钢作为承重主梁,主梁上铺设I16的工字钢作为分配梁。

本标段墩柱系梁截面尺寸均为2.0m×1.8m,考虑最不利情况,按柱间距最大的墩柱作为计算模型,取王元大桥左线15#墩墩柱系梁。

墩柱系梁简图如下:7.1.1支承平台布置墩柱系梁施工支承平台采用在两墩柱上各穿一根3m长φ9cm钢棒,上面采用墩柱两侧各一根12m(墩心距为7.0米,墩柱直径为2.2米,总长36.8米,故选择两根6米长工字钢对接,在接头处的两侧及顶面、底面用2cm厚20cm长16cm 宽的钢板焊接,安装时接头放置在中墩支点处)长I56a工字钢做横向主梁。

主梁上面安放一排单根长3m的I16工字钢,间距为50cm作为分布梁。

分布梁上铺设墩柱系梁底模,在I56a和I16工字钢之间安装木楔块调节底板标高偏差。

传力途径为:墩柱系梁底模——纵向分布梁(I16工字钢)——横向主梁(I56a工字钢)——支点φ9cm钢棒。

7.1.2计算参数计算依据及采用程序本计算书采用的规范如下:《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)《路桥施工计算手册》其他现行相关规范、规程主要材料1)I16工字钢截面面积为:A=2611mm2截面抵抗矩:W=140.9×103mm3截面惯性矩:I=1127×104mm4弹性模量E=2.1×105Mpa钢材采用Q235钢,抗拉、抗压、抗弯强度设计值[σ]=215Mpa。

2)I56a工字钢横向主梁采用2根I56a工字钢,横向间距为220cm。

截面面积为:A=13538mm2,X轴惯性矩为:I X=65576×104mm4,X轴抗弯截面模量为:W X=2342×103mm3,钢材采用Q235钢,抗拉、抗压、抗弯强度设计值[σ]=215Mpa。

3)钢棒钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45),截面面积为:A=3.14×452=6358.5mm2惯性矩为:I=πd4/32=3.14×904/32=643.8×104mm4截面模量为:W=πd3/32=7.15×104mm3抗剪强度设计值[τ]=125Mpa。

7.1.3设计荷载1)砼自重砼自重统一取200cm梁高为计算荷载,砼方量:V=1.8×2.0×(7.0-2.2)=17.28m3,钢筋砼按26KN/m3计算,砼自重:G=17.28×26=449.28KN均布每延米荷载:q1=449.28KN/(7.0-2.2)m=93.6kN/m2) 组合钢模板及连接件0.95kN/m2,侧模和底模每延米共计18.24m2,q2=3.61kN/m3) I16工字钢: 3m长I16工字钢间距0.5m,每延米2根共计6米,工字钢单位重0.205KN/m,合计:q3=6×0.205=1.23kN/m4)I56a工字钢:共2根,单根长12米,共重:2×12×106.27kg=2550.48kg q4=2.125KN/m5) 施工荷载:小型机具、堆放荷载:q5=2.5KPa振捣混凝土产生的荷载:q6=2KPa荷载组合及施工阶段系梁自重及支架自重均按恒载考虑组合系数1.2,施工荷载按活载考虑组合系数1.4。

1)I16工字钢分布梁计算模型:I16工字钢分布梁直接承受底模以上的自重,I16工字钢分布在圆柱两侧的I56a工字钢上,两工字钢主梁紧贴圆柱,间距按圆柱直径2.20cm,故I16工字钢分布梁计算跨径为220cm,系梁底宽为180cm,按简支梁计算,如下图:分布梁计算受力模型2)工字钢主梁计算模型:工字钢主梁承受由每根分布梁传来的重力,按均布荷载考虑,两根工字钢各承受一半的力,工字钢搭在两圆柱预埋的钢棒上,故工字钢计算跨径为两圆柱中心的间距,取为7.0m。

计算简图如下:主梁计算受力模型3)钢棒计算模型钢棒为悬臂结构模型,此墩柱为双柱墩,系梁砼强度达到设计值80%以上,卸载落梁,两个墩上的钢棒按照均衡受力考虑。

因工字钢紧贴墩柱放置,故只需验算钢棒的抗剪承载力。

受力简图如下:7.1.4计算结果1)I16工字钢分布梁计算荷载q=1.2×(q1+q2+q3)+1.4×(q5+q6)×1.8=1.2×(93.6+3.61+1.23)+1.4×(2.5+2)×1.8=129.468KN/mI16工字钢分布梁布设间距0.5m,单根承受0.5×129.468=64.734KN则单根槽钢在系梁底位置均布荷载q=64.734/1.8=35.936KN/M计算跨径2.2m跨中弯矩:M=ql2/8=35.936×2.22/8=21.758KN.Mσ=M/W=21.758/140.9×103mm3=154MPa<【215MPa】由结构力学均布荷载下的跨中最大挠度计算公式:f=5ql4/384EI=5×35.936×2.24/384×2.1×1127=4.631mm<[f]=l0/400=2200/400=5.5mm(满足要求)2)I56a工字主横梁计算荷载:q=1.2×(q1+q2+q3+q4)+1.4×(q5+q6)×1.8=1.2×(93.6+3.61+1.137+2.125)+1.4×(2.5+2)×1.8=131.91KN/mI56c工字钢设两根,单根承受q=0.5×131.91KN=65.953KN/M计算跨径7.0m跨中弯矩:M=65.953×72/8=403.96KN.Mσ=M/W=403.96/2342×103mm3=172MPa<【215MPa】跨中挠度:f=5ql4/384EI=5×65.953×74/(384×2.1×65576)=14.973m<[f]=l/400=7.0/400=17.5mm3)钢棒切应力计算荷载:q=1.2×(q1+q2+q3+q4)+1.4×(q5+q6)×1.8=1.2×(93.6+3.61+1.137+2.125)+1.4×(2.5+2)×1.8=65.953KN/mQ={65.953×(7.0-2.2)+2.125×(24-(7.0-2.2)×2)/2}/2=165.937KNτ=4/3×Q/A=4/3×165.937×103/6358.5=34.796MPa<[τ]=125Mpa结论:综合以上计算得知,此墩柱系梁支架能满足施工受力要求。

7.2脚手架设计及受力验算首先对提升机脚手架材料进行初选择,并通过严格检算来验证所选材料是否符合相关规范要求,提升机脚手架拟采用2根I32a工字钢作为主梁,8根【14a槽钢作为纵、横梁,Φ40mm钢棒作为插入墩身的主要承购构件,纵、横梁上部布置12m高双排Φ48钢管脚手架,脚手架架上满铺脚手板。

1.荷载取值恒载:竖向钢管(Φ48mm×3.5mm)自重:g=3.14×(0.0242-0.02252)×7850×10=17.2N/mq=12×(12+3)×2×2×17.2=12384N=12.38KN横向及斜向钢管自重(共9层):Q=9×(9.1+4.6)×2×2×17.2+(12+8)×4×4×17.2=9859N=9.86KNΦ25连接钢筋自重:(8+3)×4×9×0.8×3.85=1219 N=1.22 KN扣件自重:按850个计,每个取重量最大的1.6kg共计1.6×850×10=11200N=13.6KN钢管脚手架等自重小计:12.38+9.86+13.6+1.22=37.06KN脚手板自重按满铺取0.15KN/m2×7=1.05KN/m2纵横梁自重:14.53×2×2×10=581.2N/m=0.6KN/m主梁自重:52.69×10=526.9N/m=0.5KN/m横载合计(转为线荷载):Q1=37.06/(9.1+4.6)/2+0.6+0.5+1.05×0.8=3.29KN/m活载:施工人员等荷载:1.0kpa×0.8=0.8KN/m荷载组合:横载分项系数取1.2,活载分项系数取1.4q=3.29×1.2+0.8×1.4=5.07KN/m,每根纵梁承受线荷载为2.54 KN/m 2、纵梁验算根据《路桥施工计算手册》差得:M max=0.125×q×l2=0.125×2.54×7.5×7.5=17.86 KN.m2[14a槽钢截面抵抗矩W=80.5×2=161cm3δmax= M max/W=17.86/161=110.93Mpa<[δ]=145Mpa 满足要求。

3.横梁验算纵梁将荷载传给横梁,其集中荷载为P=2.54×7.5/2×2=19.05KN只有在集中荷载作用下弯矩为:Wmax=19.05×1.2=22.86 KN.m。

只有在均布荷载作用下弯矩为W=1/2×q×l2=1.83 KN.m。

经叠加后支座处弯矩最大Mmax=22.86+1.83=24.69 KN.m根据《路桥施工计算手册》查得:2【14a槽钢截面抵抗矩W=80.5×2=161cm3δmax= M max/W=24.69/161=153.35Mpa>[δ]=145Mpa能够满足《钢结构》中[δ]=215 Mpa4.主梁验算每根I32a工字钢主要承受集中荷载:P=4.72×(9.1+4.6)/2=32.33 KNW max=32.33×1.4=45.26 KN.mI32a工字钢载面抵抗矩W=692cm3δmax= M max/W=45.26/692=65.4Mpa<[δ]=145Mpa满足要求。

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