碟簧计算方法
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最小打刀距离为5.6，设计打刀距离为6，松刀位置碟簧组总变形量为31.65+6=37.65，每片碟簧变形量为37.65/50=0.753，每片碟簧回复力为14576N，理论所需打刀力 ；无刀状态碟簧组总变形量为31.65-10=21.65，每片碟簧变形量为21.65/50=0.433，每片碟簧回复力为8847N，所以弹簧安装时需预压21.65，预压力为8847 2=17694N，预压后碟簧高度为477.5-21.65=455.85。
一．碟簧基本理论
叠合组合蝶簧组：
n片碟簧叠合后自由状态下的高度：
不带支撑面的蝶簧 带支撑面的蝶簧
n片碟簧叠合后变形量与载荷的关系：
变形量 载荷
对合组合蝶簧组：
i片碟簧对合后自由状态下的高度：
i片碟簧对合后变形量与载荷的关系：
变形量： 载荷
二．例
主轴拉爪有三个位置，分别是拉刀位置（中间位置）、松刀位置（最靠主轴端部）和无刀位置（最靠主轴内部），HMS200主轴刀柄形式为BT50，设计拉刀力为25000N，拉刀位置与松刀位置间的最小距离（即打刀距离）为5.6mm。根据可用安装空间、拉刀力等因素选择碟形弹簧型号180079，两两叠合再对合的组合形式。
两片180079碟簧叠合自由状态下
变形量 时，回复力
为不致打刀力过大（小于30000N），采用50对两两叠合的碟簧对合，自由状态下
源自文库=477.5
变形量 时，回复力
所以要想得到25000N的拉刀力，一片弹簧的回复力应为F=12500，对应的变形量为s=0.633
总变形量为 ，变形后碟簧组的总高度为477.5-31.65=445.85。
一．碟簧基本理论
叠合组合蝶簧组：
n片碟簧叠合后自由状态下的高度：
不带支撑面的蝶簧 带支撑面的蝶簧
n片碟簧叠合后变形量与载荷的关系：
变形量 载荷
对合组合蝶簧组：
i片碟簧对合后自由状态下的高度：
i片碟簧对合后变形量与载荷的关系：
变形量： 载荷
二．例
主轴拉爪有三个位置，分别是拉刀位置（中间位置）、松刀位置（最靠主轴端部）和无刀位置（最靠主轴内部），HMS200主轴刀柄形式为BT50，设计拉刀力为25000N，拉刀位置与松刀位置间的最小距离（即打刀距离）为5.6mm。根据可用安装空间、拉刀力等因素选择碟形弹簧型号180079，两两叠合再对合的组合形式。
两片180079碟簧叠合自由状态下
变形量 时，回复力
为不致打刀力过大（小于30000N），采用50对两两叠合的碟簧对合，自由状态下
源自文库=477.5
变形量 时，回复力
所以要想得到25000N的拉刀力，一片弹簧的回复力应为F=12500，对应的变形量为s=0.633
总变形量为 ，变形后碟簧组的总高度为477.5-31.65=445.85。