型钢悬挑卸料平台计算2
某工程型钢悬挑卸料平台的设计计算
譬 ： ＋ Ｐ ｌ
＝
＋
＝＿ ． １１Ｎｍ ０３ 。 ０ｋ
。
２． ３ 抗 弯强度验算 ３． 次梁应力 ：
＝
＿ ８０３Ｎ ｍ ２ ［］ ２５００Ｎ ８．５ ／ ｍ ＜ ， － ０．０ ～
２． ． ３ ４ 整体稳定性计算 １ 求均匀 弯曲的受 弯构 件整体稳定系数 。 ）
・
９ ・ ８
第３ ７卷 第 ２ ２期 ２ ０ １１ 年 ８ 月
Ｓ ＨＡＮＸＩ ＡＲＣ Ｔ ＨＩ ＥＣ ＵＲＥ Ｉ
山 西 建 筑
Ｖ １３ ． ２ ｏ ． ７ Ｎｏ ２ Ａｕｇ ２ ． ０１１
文章编号 ：０ ９ ６ ２ （ ０ ） ２０ ９ － ３ １０ －８ ５ ２ １ ２ —０ ８ ０ １
０ ３ Ｎ ｍ ： ．５ｋ ／ ｑ ｌ＝０ ３ ． ５×０． ０ ５ ０＝０ １ ５ ｋ ／ ． ７ Ｎ ｍ。
２ 设 计计 算 书
２． 编 制 依 据 １ １ 工程施工 图纸及现场概况 。２ Ｊ Ｊ１０２ ０ 建筑施工 扣件 ） ）Ｇ ３ — １ ０ 式钢 管脚 手架 安全 技术 规 范 （ ０２年 局部 修订 ） ） Ｂ ５ ２４ ２０ 。３ Ｇ ０ ０ — ２０ ０ ２混凝土结构工程施 工质量验 收规范 。４ Ｄ Ｊ１ －３ －０ ５建 ） Ｂ ４０ ３２０ 筑施工现场管 理标 准。５ Ｇ ００ －０ １ 筑结构荷 载规范 。６ ） Ｂ５ ０ ９２ ０ 建 ） Ｇ ０ １ － ０ Ｂ５０ ７２ ３钢结构 设 计规 范。７ Ｇ ／ ０ －０ ６一 般 用途 ０ ） Ｂ Ｔ ２ １ ８２０ １ 钢丝绳 。８ Ｊ Ｊ８ －１建筑施工高处作业安全技术 规范。 ）Ｇ ０９
某工程 型钢悬挑卸 料平 台的设计计算
刘 继 军
悬挑式卸料平台施工方案计算方案
悬挑式卸料平台施工方案计算方案目录1.编制依据1.1钢结构设计规范(GB50017-2022)1.2建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80—91)1.3钢筋焊接及验收规范(JGJ18-2022)。
1.4建设施工现场安全防护设施技术规程(湖北省地方标准DB42-2022)1.5简明施工计算手册1.6实用五金手册2.工程概况结构形式为框剪结构，层数33层，建筑高度95.65m。
3.施工安排3.1本工程2022年05月正式开工，2022年4月结构封顶，2022年11月底工程竣工。
3.2主体结构施工阶段采用悬挑脚手架搭设施工。
在主体结构施工中,向建筑楼层转运材料采用悬挑式卸料平台施工。
4.主要施工方法4.1施工前应检查构配件的焊接质量,几何尺寸,并涂刷二道防锈漆。
4.2构配件运至施工现场后，应在混凝土硬地面上按设计尺寸进行组装，并保持整体平衡不扭曲，钢管栏杆所用的钢管之间用扣件扣紧，扣件的拧紧力矩为65N·m。
4.3铺设脚手板，脚手板厚度为50mm。
上面用φ12钢筋压牢。
或用M8螺栓与次梁相连。
4.4安装栏杆，栏杆高度为1200mm。
栏杆内侧张设安全密目网。
4.5安装平台吊索，吊索钢丝绳采用φ20钢丝绳，计4根。
分别布置在料台平面φ450的卡环上，并用绳卡卡牢，每根钢丝绳不少于6只。
4.6利用塔吊的吊索分别将平台的四个角上扣紧，保持基本平衡时，慢慢吊起平台至安装高度，将工字钢支腿伸入混凝土结构面，利用结构层平面的予留工字钢或钢管与其连接，并进行加焊。
4.7先将2根φ20的钢丝绳分别锚固在上层结构剪力墙上，剪力墙柱四角围系钢丝绳处应加衬软垫层，再将2根φ20的钢丝绳分别锚固在第二层结构板面的预留钢筋环上。
钢平台外口应略高于内口150mm。
4.8接好钢丝绳调整完毕，(其中2根作安全绳)。
经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。
4.9悬挂限载标牌。
5.平台的设计及荷载取值：5.1平台设计1)钢平台主梁采用I14工字钢，长L=6.5m其中2m在楼面层，外悬挑长度为6.5-2=4.5m。
I16工字钢悬挑卸料平台方案计算书
I16型工字钢悬挑卸料平台方案计算书泰安市御驾新苑5#楼项目位于泰安市长城中学以南，长城路以东，过驾院以西，本工程地下二层，地上十七层，地下一层设通道与车库相连。
结构形式为:剪力墙结构，地下筏板基础。
地下一层层高2.67m，地下二层层高2.63m，标准层层高为2.9m，建筑总高度49.60m（室外地面至主要屋面顶板）。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
一、参数信息:1.荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；栏杆、挡板类别：栏杆、竹笆片脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.15；施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):8.00。
2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：1.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：1.00；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：3.60；钢丝绳安全系数K：6.00，悬挑梁与墙的接点按固支计算；预埋件的直径(mm)：20.00。
只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。
3.水平支撑梁主梁材料类型及型号：I16工字型钢；次梁材料类型及型号：14a号槽钢槽口水平；次梁水平间距ld(m)：0.30，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：0.20。
4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：2.50，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：2.50；平台计算宽度(m)：2.00。
二、次梁的验算:次梁选择 14a号槽钢槽口水平，间距0.3m，其截面特性为：面积 A=18.51cm2；惯性距 Ix=563.7cm4；转动惯量 W x=80.5cm3；回转半径 i x=5.52cm；截面尺寸：b=58mm,h=140mm,t=9.5mm。
1.荷载计算(1)脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；Q1= 0.35× 0.30= 0.11kN/m；(2)最大的材料器具堆放荷载为8.00kN，转化为线荷载：Q2= 8.00/ 2.50/ 3.00× 0.30= 0.32kN/m；(3)槽钢自重荷载 Q3= 0.14kN/m；经计算得到静荷载设计值 q = 1.2×(Q1+Q2+Q3) = 1.2×(0.11+0.32+0.14) =0.68kN；经计算得到活荷载设计值 P = 1.4× 2.00× 0.30× 3.00= 2.52kN。
型钢悬挑式脚手架及卸料平台
型钢悬挑式脚手架及卸料平台施工方案四川希望华西建设工程总承包有限公司根据工程施工现场实际情况，在装修阶段采用型钢悬挑双排装饰外架。
从6层到19层共设三道型钢悬挑双排装饰外架，外架搭设总高度为m。
一、搭设尺寸设计本工程外架严格按《建筑施工扣件或钢管脚手架安全技术规范》（JGJ-130-2001）执行。
常用尺寸以及本工程实际情况和架体承载能力计算书（附后），选择搭设尺寸如下：立杆间距L=1.5m，大横杆步距h=1.8m，排距l=1.05m垂直和水平方向均设连墙点，按三步三跨设置。
二、材料质量标准与检验（一）、钢管1、钢管采用Q235A（3号钢），其力学性能应符合国家现行标准《碳素钢结构》GB700-89的Q235A钢的标准。
2、钢管截面必须满足规范要求，Φ48壁厚3.5mm，以便于工人装、拆和运输，最大长度6500mm，横向水平杆2000mm~2200mm。
3、钢管表面质量应满足平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和碰弯，两端切斜的偏差不大于1.7mm，内外锈蚀程度不大于0.5mm，钢管上严禁打孔或使用有孔钢管。
（二）、扣件扣件是搭设钢管脚手架必须的连接件，起固定杆件、传递荷载的作用。
1、采用符合《钢管脚手架扣件》（GB15831）的铸铁扣件，且在螺栓拧紧，扭力矩达65N.m时不得发生破坏。
2、扣件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼或其他影响使用性能的铸造缺陷，并应将影响外观质量的粘砂、层缝、毛刺、氧化皮等清除干净。
3、扣件与钢筋的贴合面必须严格整形，保证与钢管扣紧时接触良好，活动部位应能灵活转动。
（三）、脚手板1、木脚手板采用松木或杉木制作，厚度不小于50mm，其木材应符合《木结构设计规范》GBJ5-88中对二级木材的规定。
2、脚手板两端应采用直径为4mm镀锌钢丝各设两道箍。
3、木脚手板宽度200mm，不得有开裂、腐朽和较大节疤。
三、构造要求(一)、根据建筑物实际情况确定悬挑双排装饰外架型钢挑梁的位置和卸料平台型钢的位置，在板面预埋好Ф14mm的拉环，在上梁预埋好Ф20mm的拉环。
悬挑钢平台施工方案及计算书
悬挑钢平台施工方案及计算书(一)、悬挑式钢平台：悬挑式钢平台是指可以吊运和搁置于楼层边的用于接送物料和转运模板等的悬挑式操作平台，通常采用钢构件制作，如图所示。
悬挑式钢平台，必须符合下列规定：1, 悬挑式钢平台应按现行的相应规范进行设计，其结构构造应能防止左右晃动，计算书及图纸应编入施工组织设计。
2, 悬挑式钢平台的搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。
3, 斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设前后两道，两道中的第一道均应作单道受力计算。
4, 应设置4个经过验算的吊环。
吊运平台时应使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环。
吊环应用甲类3号沸腾钢制作。
5, 钢平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其他方式时卡头的卡子不得少于3个。
建筑锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，钢平台外口应略高于内口。
6, 钢平台左右两侧必须装置固定的防护栏杆。
7, 钢平台吊装，需待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。
8, 钢平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。
(二)、基本要求、概念受料平台为该层的构筑物支撑材料及模板材料传递给上一层结构施工的材料所需的临时性工序，但该悬挑平台，悬挑较大、较宽，仅依赖根部砥柱、外挑部纯属钢丝绳受力的概念。
因此必须达到自身刚度和稳定性，和达到足够的承载力；在施工过程中，荷载不超过1.0吨，在各种荷载作用下不发生失稳、倒塌，不允许刚架变形、倾斜、摇晃式扭曲等现象，以确保安全。
(三)、材料选用(1) 主梁采用14工字钢，次梁采用14工字钢[其材质应符合JGJ80-01的技术条件；（2）钢材采用Q265镇静钢，焊条采用E50型；（3）焊缝抗拉为2级，抗压为3级，焊缝高度不小于6mm；（4）吊环钢筋为A3一级钢；（5）铺板为木质脚手板,围护栏杆为钢管及竹笆片。
(四)、架设与拆除：1、该悬挑架层高3.6m，现为二层作拉结点。
脚手架方案(悬挑)含卸料平台计算
悬挑式脚手架施工方案1.编制依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130）；2《建筑施工安全检查标准》（JGJ 59）；3《密目式安全立网》（GB 16909）；4《安全网》（GB 5725）；5《安全帽》（GB 2811）；6《安全带》（GB 6095）；7《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ 33）。
2.工程概况本方案为远大家园二期工程G4#、G5#楼外脚手架方案。
总建筑面积14235.8m2，每栋楼建筑面积7117.9m2，建筑高度55.55m，建筑层数17层，建筑结构形开为剪力墙结构，基础形式为桩基础。
本工程外墙采用全封闭双排钢管脚手架。
由大小横杆、竖向立杆、安全栏杆、斜杆、挡脚板、剪刀撑等组成，采用明黄色φ48x3.5钢管，并用扣件连接成整体。
地上部分脚手架外排架内侧挂绿色密目安全网，操作层底部满挂大眼网。
3.脚手架材料选择和脚手架对基础的要求结合本工程结构特点，挑选出刚度好、强度高的钢管，在选材方面需遵循以下原则。
3.1钢管：采用外径48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管，其材质应符合《碳素结构钢》(GB/T700)中Q235－A级钢的规定。
钢管尺寸偏差小于0.5mm，钢管内外面锈蚀程度小于0.5mm。
用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆的钢管长度为4～6m(这样的长度一般重25kg以内，适合人工操作)。
用于小横杆的钢管长度为1.8～2.0m，以适应脚手架宽的需要。
3.2扣件：十字扣、旋转扣、对接扣符合《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，与钢管管径相匹配。
所有扣件的机械性能不低于KT－33－8的可锻铸铁，附件材料符合《碳素结构钢》(GB/T700)中Q235－A级钢的规定。
扣件不得有裂纹、气孔、砂眼或其它影响使用的铸造缺陷。
扣件灵活旋转件间隙小于1mm。
3.3安全网：安全网必须是经国家指定监督检验部分许可生产的厂家产品，水平网为大眼锦纶网，立网为密目网（2000目）。
型钢悬挑卸料平台计算书
型钢悬挑卸料平台计算书计算依据：1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20162、《钢结构设计标准》GB50017-20173、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、构造参数二、荷载参数主梁自重G k3(kN/m) 0.172 栏杆、挡脚板类型栏杆、冲压钢脚手板挡板栏杆、挡脚板自重G k4(kN/m) 0.15 安全网设置设置密目安全网安全网自重G k5(kN/m) 0.01 施工活荷载Q k1(kN/m2) 2堆放荷载Pk(kN) 5 堆放荷载作用面积S(m2) 2施工活荷载动力系数 1.3三、设计简图型钢悬挑式_卸料平台平面布置图型钢悬挑式_卸料平台侧立面图节点一四、面板验算面板类型冲压钢脚手板面板厚度t(mm) 10 截面抵抗矩W(cm3) 16.67 抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 面板受力简图如下：计算简图取单位宽度1m进行验算q=γ0[1.3×G k1×1+1×1.5×(1.3×Q k1+P k/S)×1]=1.1×[1.3×0.39×1+1×1.5×(1.3×2+5/2)×1]=8.973kN/mq静=1.1×1.3×G k1×1=1.1×1.3×0.39×1=0.558kN/mq活=1.1×1×1.5×(1.3×Q k1+P k/S)×1=1.1×1×1.5×(1.3×2+5/2)×1=8.415kN/m抗弯验算：M max=0.1×q静×s2+0.117×q活×s2=0.1×0.558×0.82+0.117×8.415×0.82=0.666kN·mσ=M max/ W=0.666×106/(16.67×103)=39.942N/mm2<[f]=205N/mm2面板强度满足要求！五、次梁验算次梁类型槽钢次梁型钢型号12.6号槽钢截面惯性矩I x(cm4) 391.47 截面抵抗矩W x (cm3) 62.14抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000 次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算：承载能力极限状态：q1=γ0[(1.3×G k1+1×1.5×1.3×Q k1)×s+1.3×G k2]=1.1×[(1.3×0.39+1×1.5×1.3×2)×0.8+1.3×0.1237]=4.055kN/m p1=1.1×1×1.5×P k=1.1×1×1.5×5=8.25kN正常使用极限状态：q2=(G k1+Q k1)×s+G k2=(0.39+2)×0.8+0.1237=2.036kN/mp2=P k=5kN1、抗弯强度计算简图M max=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=4.055×(22/8-02/2)+8.25×2/4=6.153kN.mσ=M max/(γx W X)=6.153×106/(1.05×62.14×103)=94.296N/mm2<[f]=205N/mm2次梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图νmax=q2L14/(384EI x)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EI x)=2.036×20004/(384×206000×391.47×104 )×(5-24(0/2)2)+5×20003/(48×206000×391.47×104)=0.527mm<[ν]=L1/250=2000/250=8m m次梁挠度满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态：R1=q1×B/2=4.055×2/2=4.055kN正常使用极限状态：R2=q2×B/2=2.036×2/2=2.036kN六、主梁验算根据《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）：承载能力极限状态：外悬挑段：q1=γ0γG×(G k3+G k4+G k5)=1.1×1.3×(0.172+0.150+0.010)=0.475kN/mp1=γ0γLγQ×P k/2=1.1×1×1.5×5/2=4.125kNR1=4.055kN内锚固段：q=γ0γG×G k3=1.1×1.3×0.172=0.246kN/m正常使用极限状态：外悬挑段：q2=G k3+G k4+G k5=0.172+0.150+0.010=0.332kN/mp2=P k/2=2.5kN2内锚固段：q'=G k3=0.172kN/m1、强度验算计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)M max=8.483kN·mN=R外/tanα=R外/(h1/s1)= 10.681/(3.000/3.400)=12.105kNσ=M max/(γx W X)+N/A=8.483×106/(1.05×108.300×103)+12.105×103/(21.95×102)=80.115 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图变形图(mm)νmax=2.738mm<[ν]=(a1+c)/250.00=(3400.00+200)/250.00=14.400mm主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图(kN)设计值：R外=10.681kN剪力图(kN)标准值：R'外=5.734kN如果外侧钢丝绳出现断裂，要求内侧钢丝绳能独立承担支撑作用，由于平台的受力情况发生了改变，故应重新建立计算模型计算：1、强度验算计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)R内=12.379kNM max=6.547kN·mN=R内/tanα=R内/(h2/s2)= 12.379/(2.800/3.000)=13.263kNσ=M max/(γx W X)+N/A=6.547×106/(1.05×108.300×103)+13.263×103/(21.95×102)=63.616 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图变形图(mm)νmax=1.686mm<[ν]=(a2+c)/250.000=(3000.00+200)/250.000=12.800mm主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图(kN)R内=12.379kN剪力图(kN)标准值：R'内=6.625kN七、钢丝绳验算钢丝绳型号6×37 钢丝绳直径21.5 钢丝绳的钢丝破断拉力F g(kN) 322 抗拉强度为(N/mm2) 1850 不均匀系数α0.82 安全系数K 10花篮螺栓外侧钢丝绳与主梁夹角α=arctan(h1/s1)=41.424°sinα=sin41.424°=0.662内侧钢丝绳与主梁夹角β=arctan(h2/s2)=43.025°sinβ=sin43.025°=0.682标准值：T'=Max[R'外/sinα,R'内/sinβ]=Max[5.734/0.662,6.625/0.682]=9.710kN 设计值：T=Max[R外/sinα,R内/sinβ]=Max[10.681/0.662,12.379/0.682]=18.142kN 由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算[Fg]=aF g/K=0.820×322.000/10.000=26.404kN>T'=9.710kN钢丝绳强度满足要求！八、拉环验算拉环直径d(mm) 20 抗拉强度(N/mm2) 65节点二σ=T/(2A)=18.142×103/[2×3.14×(20/2)2]=28.889 N/mm2 < [f]= 65N/mm2拉环强度满足要求！九、焊缝验算钢丝绳下节点拉环焊缝厚度he(mm) 6 钢丝绳下节点拉环焊缝长度lw(mm) 120 角焊缝强度设计值f f w(N/mm2) 160节点三σf=T/(h e×l w)=18.142×103/(6.000×120.000)=25.197N/mm2<f f w=160N/mm2 拉环焊缝强度满足要求！。
悬挑式卸料平台安全技术规定(2021新版)
When the lives of employees or national property are endangered, production activities are stopped to rectify and eliminate dangerous factors.（安全管理）单位：___________________姓名：___________________日期：___________________悬挑式卸料平台安全技术规定(2021新版)悬挑式卸料平台安全技术规定(2021新版)导语：生产有了安全保障，才能持续、稳定发展。
生产活动中事故层出不穷，生产势必陷于混乱、甚至瘫痪状态。
当生产与安全发生矛盾、危及职工生命或国家财产时，生产活动停下来整治、消除危险因素以后，生产形势会变得更好。
"安全第一"的提法，决非把安全摆到生产之上;忽视安全自然是一种错误。
一、安全技术规定：1、为规范我公司各工程项目悬挑式卸料平台制作和使用的安全管理，防范安全事故的发生，制定本规定。
2、卸料平台采用型钢制作，各个节点应采用焊接连接，制作成刚性框架结构，用钢丝绳组与建筑结构可靠拉结。
3、卸料平台施工前应编制专项施工方案，方案必须严格执行公司的报批审核制度。
专职安全管理人员应该严格执行报批审核通过后的方案，对制作、搭设、使用和拆卸等环节严格检查和监督实施。
4、卸料平台专项施工方案应包括平面布置图、卸料平台与建筑物连接及支撑等构造详图、荷载取值、使用要求、平台搭设、维护及拆卸等安全技术措施。
5、卸料平台设计计算按后附“悬挑式卸料平台计算书”进行。
6、卸料平台必须单独设置，不得与脚手架和施工设备相连，在同一垂直面上不得上下同时设置。
7、卸料平台的搁置点和上部拉结点必须位于混凝土结构上，伸入梁板长度应不小于1.5米，用两道的预埋U型螺栓与压板（200×100×10）采用双螺母固定，两道螺栓间距200mm。
悬挑式卸料平台计算受力绳
悬挑卸料平台计算书此计算书用于计算受力绳（距离主体结构4.7m处）为保证卸料平台安全使用，根据最不利原则，钢丝绳最小直径不得小于26.0mm；吊环最小直径不得小于20mm；水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径不得小于14mm。
计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。
悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
计算参数:平台水平钢梁的悬挑长度5.20m，插入结构锚固长度1.20m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)3.60m。
水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。
次梁采用[16a号槽钢U口水平，主梁采用[20a号槽钢U口水平。
次梁间距0.90m，外伸悬臂长度0.00m。
容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载10.00kN。
脚手板采用木板，脚手板自重荷载取0.35kN/m2。
栏杆采用五层胶合板，栏杆自重荷载取0.30kN/m。
选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，外侧钢丝绳距离主体结构4.70m，两道钢丝绳距离0.50m，外侧钢丝绳吊点距离平台5.25m。
一、次梁的计算次梁选择[16a号槽钢U口水平，间距0.90m，其截面特性为面积A=21.95cm2,惯性距Ix=866.20cm4,转动惯量Wx=108.30cm3,回转半径ix=6.28cm截面尺寸 b=63.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2；Q1 = 0.35×0.90=0.32kN/m(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2；Q2 = 2.00×0.90=1.80kN/m(3)型钢自重荷载 Q3=0.17kN/m经计算得到，均布荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q3)+1.4×Q2 = 1.2×(0.32+0.17)+1.4×1.80 = 3.10kN/m经计算得到，集中荷载计算值 P = 1.4×10.00=14.00kN2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下最大弯矩M的计算公式为经计算得到，最大弯矩计算值 M = 3.10×3.602/8+14.00×3.60/4=17.62kN.m3.抗弯强度计算其中x——截面塑性发展系数，取1.05；[f] ——钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；经过计算得到强度=17.62×106/(1.05×108300.00)=154.98N/mm2；次梁的抗弯强度计算 < [f],满足要求!二、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。
悬挑式卸料平台计算
悬挑式卸料平台计算
一、悬挑式卸料平台的结构
二、悬挑式卸料平台的计算
1.支腿计算
支腿的计算主要包括支腿的尺寸和材料选择。
支腿的尺寸应根据卸料平台的高度和载荷来确定，以保证支腿的稳定性和承重能力。
支腿的材料选择应考虑到其强度和稳定性，一般使用钢材制作。
2.横梁计算
横梁的计算主要包括横梁的尺寸和材料选择。
横梁的尺寸应根据卸料平台的宽度和载荷来确定，以保证横梁的稳定性和承重能力。
横梁的材料选择应考虑到其强度和稳定性，一般使用钢材制作。
3.升降机构计算
升降机构的计算主要包括升降机构的驱动力和传动方式的选择。
升降机构的驱动力应根据卸料平台的载荷和高度变化来确定，以保证卸料平台的升降效果。
升降机构的传动方式可选用液压、电动或气动等方式。
4.输送机构计算
输送机构的计算主要包括输送机构的尺寸和输送速度的选择。
输送机构的尺寸应根据卸料平台的布局和货物的尺寸来确定，以保证货物的顺利输送。
输送速度的选择应考虑到货物的种类和处理效率。
三、悬挑式卸料平台的应用
总结：。
悬挑卸料平台计算书20220820(主副绳同一高度)
型钢悬挑卸料平台计算书（主绳副绳在同一高度）计算依据：1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20162、《钢结构设计标准》GB50017-20173、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、构造参数二、荷载参数三、设计简图型钢悬挑式_卸料平台平面布置图型钢悬挑式_卸料平台侧立面图节点一四、面板验算面板受力简图如下：计算简图取单位宽度1m进行验算q=γ0[1.3×G k1×1+0.9×1.5×(1.3×Q k1+P k/S)×1]=1×[1.3×0.39×1+0.9×1.5×(1.3×2+10/2)×1]=10.767kN/mq静=1×1.3×G k1×1=1×1.3×0.39×1=0.507kN/mq活=1×0.9×1.5×(1.3×Q k1+P k/S)×1=1×0.9×1.5×(1.3×2+10/2)×1=10.26kN/m抗弯验算：M max=0.1×q静×s2+0.117×q活×s2=0.1×0.507×12+0.117×10.26×12=1.251kN·mσ=M max/ W=1.251×106/(10.67×103)=117.256N/mm2<[f]=205N/mm2面板强度满足要求！五、次梁验算次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算：承载能力极限状态：q1=γ0[(1.3×G k1+0.9×1.5×1.3×Q k1)×s+1.3×G k2]=1×[(1.3×0.39+0.9×1.5×1.3×2)×1+1.3×0.205]=4.284kN/mp1=1×0.9×1.5×P k=1×0.9×1.5×10=13.5kN正常使用极限状态：q2=(G k1+Q k1)×s+G k2=(0.39+2)×1+0.205=2.595kN/mp2=P k=10kN1、抗弯强度计算简图M max=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=4.284×(22/8-02/2)+13.5×2/4=8.892kN.mσ=M max/(γx W X)=8.892×106/(1.05×141×103)=60.059N/mm2<[f]=205N/mm2次梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图νmax=q2L14/(384EI x)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EI x)=2.595×20004/(384×206000×1130×104)×(5-24(0/2)2)+10×20003/(48×206000×1130×104)=0.233mm<[ν]=L1/250=2000/250=8mm 次梁挠度满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态：R1=q1×B/2=4.284×2/2=4.284kN正常使用极限状态：R2=q2×B/2=2.595×2/2=2.595kN六、主梁验算根据《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）：承载能力极限状态：外悬挑段：q1=γ0γG×(G k3+G k4+G k5)=1×1.3×(0.205+0.150+0.010)=0.474kN/mp1=γ0γLγQ×P k/2=1×0.9×1.5×10/2=6.75kNR1=4.284kN内锚固段：q=γ0γG×G k3=1×1.3×0.205=0.267kN/m正常使用极限状态：外悬挑段：q2=G k3+G k4+G k5=0.205+0.150+0.010=0.365kN/mp2=P k/2=5kNR2=2.595kN内锚固段：q'=G k3=0.205kN/m1、强度验算计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)R外=10.865kNM max=15.822kN·mN=R外/tanα=R外/(h1/s1)= 10.865/(4.200/4.400)=11.382kNσ=M max/(γx W X)+N/A=15.822×106/(1.05×141.000×103)+11.382×103/(26.11×102)=111 .231 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图变形图(mm)νmax=6.103mm<[ν]=(a1+c)/250.00=(4400.00+300)/250.00=18.800mm主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图(kN)设计值：R外=10.865kN剪力图(kN)标准值：R'外=7.069kN七、钢丝绳验算花篮螺栓外侧钢丝绳与主梁夹角α=arctan(h1/s1)=43.668°sinα=sin43.668°=0.69标准值：T'=R'外/sinα=7.069/0.690=10.238kN设计值：T=R外/sinα=10.865/0.690=15.735kN由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算 [Fg]=aF g/K=0.820×161.462/10.000=13.240kN>T'=10.238kN钢丝绳强度满足要求！八、拉环验算节点二σ=T/(2A)=15.735×103/[2×3.14×(20/2)2]=25.056 N/mm2 < [f]= 65N/mm2拉环强度满足要求！九、焊缝验算节点三外侧钢筋拉环焊缝：σf=R外/(h e×l w)=10.865×103/(6.000×120.000)=15.090N/mm2≤βf f f w=1.22×160=195.2N/mm2拉环焊缝正应力强度满足要求！τf= R外/tanα/(h e×l w)=10.865×103/0.955/(6×120)=15.808N/mm2≤160N/mm2拉环焊缝剪应力强度满足要求！[(σf/βf)2+τf2]0.5=[(15.09/1.22)2+15.8082]0.5=20.072≤f f w=160N/mm2拉环焊缝强度满足要求！。
型钢悬挑卸料平台计算书
型钢悬挑卸料平台方案(适用于没有脚手架的情况) 卸料平台：宽2.5m，长度4.9m，外脚手架宽度2.5m，卸料平台悬挑采用槽钢[16，悬挑长度3.6m，次梁采用槽钢16，间距1.2m。
斜拉钢丝绳采用Φ18.5（6*19）钢丝绳，与墙体拉结点设在卸料楼层上一层墙体（砼梁）预留洞上。
在次梁上铺花纹钢板（-4），三面用栏杆，栏杆满铺—2穿孔板，具体做法见下图：本卸料平台适用于没有脚手架的情况。
经济成本分析：卸料平台自重1000kg/套，约1万元/套。
图1、型钢悬挑卸料平台模型示意图由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
一、参数信息:1.荷载参数卸料平台自重10.00 kN，受荷面积=3.6M*2.5M限定施工人员（两人）0.9 kN*2=1.8 （kN）限定最大堆放材料荷载 15.00 kN。
2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：3.2，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：2.7；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：2.3；钢丝绳安全系数K=6.00，悬挑梁与墙的接点按“铰支”计算；预埋件的直径(mm)：Φ20.00。
实际施工中内侧钢绳起保险作用，外侧钢绳起直接承载作用。
3.水平支撑梁主梁材料类型及型号：16号槽钢槽口水平；次梁材料类型及型号：16号槽钢槽口水平；次梁水平间距(m)：1.204.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：3.60，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：1.30；平台计算宽度(m)：2.5。
5.槽钢[16截面特性为：面积 A=25.1cm2；惯性距 I x=934cm4；转动惯量 W x=117cm3；回转半径 i x=6.1cm；截面尺寸：b=65mm,h=160mm,d=8.5mm。
二、次梁验算:1.荷载计算（1）花纹钢板自重荷载 Q1= 0.334kN/m，作用于次梁上的花纹钢板自重荷载 Q1= 0.334*1.2=0.4008kN/m（按受载最不利情况考虑）(2)最大的材料器具堆放荷载为15.00kN，转化为线荷载：Q2 = 15.00/（3.60*2.5）= 1.667kN/m；(3)槽钢自重荷载 Q3= 0.197kN/m；经计算得到静荷载设计值 q = 1.2×(Q1+Q2+Q3) =1.2*(0.4008+1.667+0.197) =2.718kN/m；经计算得到活荷载设计值 P = 1.4× 0.10× 1.00× 2.5= 0.35kN。
高层建筑型钢悬挑卸料平台方案(16#工字钢)
目录一、工程概况 (2)二、编制依据 (2)三、卸料平台方案选择 (3)四、卸料平台的安装 (3)五、施工注意事项 (5)六、卸料平台材料选择 (5)七、卸料平台的检查与验收 (7)八、卸料平台搭设安全技术措施 (7)1、技术保障措施 (7)2、安全保障措施 (8)九、型钢悬挑卸料平台计算书 (9)1、构造参数 (9)2、荷载参数 (9)3、设计简图 (10)4、面板验算 (11)5、次梁验算 (12)6、主梁验算 (13)7、钢丝绳验算 (16)8、拉环验算 (17)附图一：型钢卸料悬挑平台检查与验收记录附图二：卸料平台平面与侧面图悬挑型钢卸料平台专项施工方案一、工程概况香漫溪岸二期位于璧山区壁泉村，建筑面积42815㎡，主要由15#、22#两栋高层组成。
本工程主体结构设计使用年限50年；建筑结构的安全等级二级。
本工程抗震设防类别为：丙类，建筑场地类别为：II类。
本工程抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度0.05ｇ。
结构混凝土环境类别：室内正常环境为一类，室内潮湿环境(如卫生间) 为二a类，与水土直接接触及室外环境中的构件为二b类。
基础为人工挖孔桩、条形基础，主体结构采用全现浇钢筋混凝土剪力墙结构。
无转换层。
本工程15#、22#楼±0.000标高相当于绝对标高为293.000m。
二、编制依据1、《建筑施工计算手册》江正荣著（中国建筑工业出版社）2、《建筑施工手册》第四版（中国建筑工业出版社）3、《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》（中国建筑工业出版社）4、《建筑施工组织设计规范》（GB/T 50502-2009）5、《建筑施工脚手架实用手册》6、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）7、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）8、《钢结构设计规范》（GB50017-2011）9、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011 ）10、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）11、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011 ）12、危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质[2009]87号文）13、公司质量管理手册及现行的有关技术操作规程14、本工程施工图纸及施工组织设计编制本施工方案三、卸料平台方案选择本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。
悬挑卸料平台计算书-范例
悬挑卸料平台计算书-范例计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ 59—11)和《钢结构设计规范》(GB 50017--2017)。
悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度2.50m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)3.00m。
次梁采用[10号槽钢U口水平，主梁采用[12.6号槽钢U口水平，次梁间距1.00m。
施工人员等活荷载2.00kN／m2，最大堆放材料荷载10.00kN。
一、次梁的计算次梁选择[10号槽钢U口水平槽钢，间距1.00m，其截面特性为：面积A=12.74cm2，惯性距Ix=198.30cm4，转动惯量Wx=39.70cm3，回转半径ix=3.95cm截面尺寸b=48.0mm，h=100.0mm，t=8.5mm1．荷载计算(1)脚手板的自重标准值：本例采用竹笆片脚手板，标准值为O.30kN／m2：Q1=0.30×1.00=0.30kN／m(2)最大的材料器具堆放荷载为10.00kN，转化为线荷载：Q2=10.00／2.50／3.00×1.00=1.33kN／m(3)槽钢自重荷载：Q3=0.10kN／m经计算得到，静荷载计算值q=1.2×(Q1+Q2+Q3)=1.2×(O.30+1.33+0.10)=2.08kN经计算得到，活荷载计算值P=1.4 X 2.00×1.00=2.80kN／m 2．内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：最大弯矩M的计算公式式为：。
悬挑式卸料平台计算
悬挑卸料平台计算书计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。
悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
计算参数:平台水平钢梁的悬挑长度4.50m，插入结构锚固长度2.50m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.00m。
水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。
次梁采用16号工字钢，主梁采用16号工字钢。
次梁间距0.80m，外伸悬臂长度0.00m。
容许承载力均布荷载1.40kN/m2，最大堆放材料荷载2.00kN。
脚手板采用木板，脚手板自重荷载取0.35kN/m2。
栏杆采用五层胶合板，栏杆自重荷载取0.30kN/m。
选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，外侧钢丝绳距离主体结构4.00m，两道钢丝绳距离1.60m，外侧钢丝绳吊点距离平台5.00m。
一、次梁的计算次梁选择16号工字钢，间距0.80m，其截面特性为面积A=26.10cm2,惯性距Ix=1130.00cm4,转动惯量Wx=141.00cm3,回转半径ix=6.58cm截面尺寸 b=88.0mm,h=160.0mm,t=9.9mm1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2；Q1 = 0.35×0.80=0.28kN/m(2)最大容许均布荷载为1.40kN/m2；Q2 = 1.40×0.80=1.12kN/m(3)型钢自重荷载 Q3=0.20kN/m经计算得到，均布荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q3)+1.4×Q2 = 1.2×(0.28+0.20)+1.4×1.12 = 2.15kN/m经计算得到，集中荷载计算值 P = 1.4×2.00=2.80kN2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下最大弯矩M的计算公式为经计算得到，最大弯矩计算值 M = 2.15×2.002/8+2.80×2.00/4=2.47kN.m3.抗弯强度计算其中x ——截面塑性发展系数，取1.05；[f] ——钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；经过计算得到强度=2.47×106/(1.05×141000.00)=16.70N/mm2；次梁的抗弯强度计算 < [f],满足要求!4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]其中 b ——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b'查表得到其值为0.918经过计算得到强度=2.47×106/(0.918×141000.00)=19.11N/mm2；次梁的稳定性计算 < [f],满足要求!二、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。
悬挑卸料平台计算方法
悬挑卸料平台计算方法卸料平台是施工现场常搭设各种临时性的操作台和操作架，能进行各种砌筑装修和粉刷等作业，一般来说，可在一定工期内用于承载物料，并在其中进行各种操作的构架式平台，称之为操作平台。
操作平台分为移动式操作平台、落地式和悬挑式操作平台多种，也可称之为转料平台。
我们在施工过程中不是很重视这个卸料平台。
在卸料平台不是很牢固的前提下，就带来很大的安全问题。
下列我说一下制作卸料平台的方法和计算实例，可供施工技术人员参考。
标签：卸料平台；予留锚环；钢丝绳一、在卸料平制作中注意的事项1、卸料平台的制作应由专业电焊工进行。
2、所要求的焊缝不得有脱焊、漏焊、焊缝应饱满。
3、平台上的木板应满铺，并用8铅丝绑牢。
4、防护栏杆的高度不应低于1.5米，且内侧应立挂密目安全网。
5、钢丝绳的锚扣应符合规范要求。
6、料台安装前应先检查予留锚环与结构的连接是否可靠，是否有松动的情况，确认无误后方可安装。
7、卸料平台的吊装时，起吊用的四根钢丝绳应長短相同，以保证平台的平稳安装。
8、吊装时，信号工应与安装工密切配合，以保证安全。
9、为保险起见，卸料平台应挂上明显的限载牌，限载要求为1.0T。
10、第一次使用时应做静载实验，在确认料台不变形，焊缝无开裂，锚环处砼无裂缝等现象，且经过有关部门和负责人的签字认可后，方可投入使用。
二、永寿县某工程卸料平台实例计算方法卸料平台计算参数：悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
平台水平钢梁的悬挑长度3.10m，插入结构锚固长度0.10m，悬挑水平钢梁间距（平台宽度）3.00m。
水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。
次梁采用10号工字钢，主梁采用10号工字钢。
次梁间距1.00m，外伸悬臂长度0.00m。
容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载2.00kN。
脚手板采用竹笆片，脚手板自重荷载取0.06kN/m2。
悬挑卸料平台计算
悬挑卸料平台计算6.1 参数计算1、荷载参数脚手板类别：竹串片脚手板，脚手板自重：0.35kN/m2；栏杆、挡板类别：栏杆、竹串片脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重：0.14kN/m2；施工人员等活荷载:2.00kN/m2，最大堆放材料荷载:10.00kN(现场施工时按8KN限载)。
2、悬挑参数内侧钢绳与墙的距离：2.70 m，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离：1.50 m；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离：2.90 m；钢丝绳安全系数K：8.00，悬挑梁与墙的接点按铰支计算；预埋锚固钢筋直径：16.00 mm。
3、水平支撑梁主梁材料类型及型号：14a号槽钢槽口竖向；次梁材料类型及型号：14a号槽钢槽口竖向；次梁水平间距l d：0.40 m，建筑物与次梁的最大允许距离le：1.40 m。
4、卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度：4.40 m，水平钢梁(主梁)的锚固长度：1.60 m；平台计算宽度：2.30 m。
6.2 次梁的验算次梁选择 14a号槽钢槽口竖向，间距0.4m，其截面特性为：面积 A=18.51cm2；惯性距 I y=53.2cm4；转动惯量 W y=13.01cm3；回转半径 iy=1.7cm；截面尺寸：b=58mm,h=140mm,t=9.5mm。
1、荷载计算(a)脚手板的自重标准值：本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2；Q 1 = 0.35× 0.40= 0.14kN/m ；(b)最大的材料器具堆放荷载为10.00kN ，转化为线荷载：Q 2 = 4.03.24.410⨯⨯= 0.40kN/m ； 槽钢自重荷载:Q 3= 0.14kN/m ；经计算得静荷载设计值 q = 1.2×(Q 1+Q 2+Q 3)= 1.2×(0.14+0.40+0.14)= 0.81kN ；经计算得活荷载设计值 P = 1.4× 2.00× 0.40× 2.30= 2.58kN 。
悬挑卸料平台受力计算书
悬挑卸料平台计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
平台水平钢梁的悬挑长度4.00m，插入结构锚固长度2.00m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.10m。
水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。
次梁采用[14a号槽钢U口水平，主梁采用16号工字钢。
次梁间距1.00m，外伸悬臂长度0.00m。
容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载5.00kN。
脚手板采用冲压钢板，脚手板自重荷载取0.30kN/m2。
栏杆采用冲压钢板，栏杆自重荷载取0.16kN/m。
选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1850MPa，外侧钢丝绳距离主体结构3.80m，两道钢丝绳距离2.30m，外侧钢丝绳吊点距离平台3.60m。
一、次梁的计算次梁选择[14a号槽钢U口水平，间距1.00m，其截面特性为面积A=18.51cm2,惯性距Ix=563.70cm4,转动惯量Wx=80.50cm3,回转半径ix=5.52cm截面尺寸 b=58.0mm,h=140.0mm,t=9.5mm1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.30kN/m2；Q1 = 0.30×1.00=0.30kN/m(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2；Q2 = 2.00×1.00=2.00kN/m(3)型钢自重荷载 Q3=0.14kN/m经计算得到:q = 1.2×(Q1+Q3)+1.4×Q2 = 1.2×(0.30+0.14)+1.4×2.00 = 3.33kN/m经计算得到，集中荷载计算值 P = 1.4×5.00=7.00kN2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下最大弯矩M的计算公式为经计算得到，最大弯矩计算值 M = 3.33×2.102/8+7.00×2.10/4=5.51kN.m3.抗弯强度计算其中γx——截面塑性发展系数，取1.05；[f] ——钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；经过计算得到强度σ=5.51×106/(1.05×80500.00)=65.20N/mm2；次梁的抗弯强度计算σ < [f],满足要求!4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体时此部分可以不计算]其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到φb=570×9.5×58.0×235/(2100.0×140.0×235.0)=1.07由于φb大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录其值用φb'查表得到其值为0.789 经过计算得到强度σ=5.51×106/(0.789×80500.00)=86.73N/mm2；次梁的稳定性计算σ< [f],满足要求!二、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。
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型钢悬挑卸料平台计算书
计算依据：
1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
2、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、构造参数
卸料平台名称
卸料平台
卸料平台类型
类型一：主梁垂直建筑外墙
平台长度A(m)
4 平台宽度B(m) 3 卸料平台与主体结构连接方式 U 形钢筋 考虑主梁内锚长度
是 主梁建筑物内锚长度Lm(mm)
1200
主梁外锚固点到建筑物边缘的距离c(mm)
10
主梁间距L 1(m) 3 次梁间距s(m)
0.6 次梁外伸长度m(m)
0 内侧次梁离墙水平距离a(m)
0.3 外侧钢丝绳离墙水平距离a 1(m)
3.9
外侧钢丝绳拉绳点与平台垂直距离h 1(m)
2.9 内侧钢丝绳离墙水平距离a 2(m)
1.5
内侧钢丝绳上部拉绳点与平台垂直距离h 2(m)
2.9 计算内侧钢丝绳
否
钢丝绳夹个数
3 二、荷载参数
三、设计简图
型钢悬挑式_卸料平台平面布置图
型钢悬挑式_卸料平台侧立面图
节点一
四、面板验算
模板类型
覆面木胶合板 模板厚度t(mm)
10 截面抵抗矩W(cm 3
)
16.67
抗弯强度设计值[f](N/mm 2
)
15
面板受力简图如下：
计算简图
取单位宽度1m 进行验算
q=1.2×G k1×1+1.4×(1.3×Q k1+P k /S)×1=1.2×0.39×1+1.4×(1.3×2+2/2)×1=5.508kN/m 抗弯验算：
M max =0.100×q×s 2=0.100×5.508×0.62=0.198kN·m
σ=M max / W=0.198×106/(16.67×103)=11.895N/mm 2<[f]=15N/mm 2 面板强度满足要求！
五、次梁验算
次梁类型
槽钢 次梁型钢型号 18号槽钢 截面惯性矩I x (cm 4
) 1369.9 截面抵抗矩W x (cm 3
) 152.2 抗弯强度设计值[f](N/mm 2
)
205
弹性模量E(N/mm 2)
206000
次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算： 承载能力极限状态： q 1=(1.2×G k1+1.4×1.3
×Q k1)×s+1.2×G k2=(1.2×0.39+1.4×1.3×2)×0.6+1.2×0.2253=2.735kN/m p 1=1.4×P k =1.4×2=2.8kN 正常使用极限状态：
q 2=(G k1+Q k1)×s+G k2=(0.39+2)×0.6+0.2253=1.659kN/m p 2=P k =2kN 1、抗弯强度
计算简图
M max =q 1(L 12/8-m 2/2)+p 1×L 1/4=2.735(32/8-02/2)+2.8×3/4=5.177kN.m σ=M max /(γx W X )=5.177×106/(1.05×152.2×103)=32.395N/mm 2<[f]=205N/mm 2
次梁强度满足要求！ 2、挠度验算
计算简图
νmax =q 2L 14/(384EIx)(5-24(m/L 1)2)+p 2L 13/(48EIx)=1.659×30004/(384×206000×1369.9×104)×(5-24(0/3)2)+2×30003/(48×206000×1369.9×104)=0.621mm<[ν]=L 1/360=3000/360=8.333mm 次梁挠度满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态：
R 1=q 1×B/2=2.735×3/2=4.103kN 正常使用极限状态：
R 2=q 2×B/2=1.659×3/2=2.489kN
六、主梁验算
主梁类型 槽钢 主梁型钢型号 18号槽钢 截面面积A(cm 2
) 29.29 截面回转半径i x (cm) 6.84 截面惯性矩I x (cm 4) 1369.9 截面抵抗矩W x (cm 3
) 152.2 抗弯强度设计值[f](N/mm 2
)
205
弹性模量E(N/mm 2)
206000
根据《建筑施工高处高处作业安全技术规范》（JGJ80-91），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）： 承载能力极限状态：
q 1=1.2×(G k3+G k4+G k5)=1.2×(0.225+0.150+0.010)=0.462kN/m p 1=1.4×P k /2=1.4×2/2=1.4kN
正常使用极限状态：
q2=G k3+G k4+G k5=0.225+0.150+0.010=0.385kN/m p2=P k/2=1kN
R2=2.489kN
1、强度验算
计算简图
弯矩图(kN·m)
剪力图(kN)
M max=11.044kN·m
N=R外/tanα=R外/(h1/a1)= 12.114/(2.900/3.900)=16.292kN
σ=M max/(γx W X)+N/A=11.044×106/(1.05×152.200×103)+16.292×103/(29.29×102)=74.666 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2
主梁强度满足要求！
2、挠度验算
计算简图
变形图(mm)
νmax=2.852mm<[ν]=(a1+c)/360.00=(3900.00+10)/360.00=10.861mm
主梁挠度满足要求！
3、支座反力计算
剪力图(kN)
R外=12.114kN
七、钢丝绳验算
钢丝绳型号6×19 钢丝绳直径15.5 钢丝绳的钢丝破断拉力F g(kN) 152 抗拉强度为(N/mm2) 1700 不均匀系数α0.85 安全系数K 6
花篮螺栓
T=R外/sinα=12.114/0.597=20.302kN
[Fg]=aF g/K=0.850×152.000/6.000=21.533kN>T外=20.302kN
钢丝绳强度满足要求！
八、拉环验算
节点二
σ=T/(2A)=20.302×103/[2×3.14×(20/2)2]=32.328 N/mm2 < [f]= 65N/mm2 拉环强度满足要求！
九、焊缝验算
节点三
σf=T/(h e×l w)=20.302×103/(2×8.000×120.000)=10.574N/mm2<f f w=160N/mm2 拉环焊缝强度满足要求！。