塔吊天然基础(工作状态)计算
塔吊天然基础的计算书
塔吊天然基础的计算书一. 参数信息塔吊型号:QTZ60, 自重(包括压重，最大起重荷载，塔吊倾覆力距，塔吊起重高度，塔身宽度，混凝土强度等级:C35，基础埋深，基础最小厚度，基础最小宽度，二. 基础最小尺寸计算基础的最小厚度取基础的最小宽度取三. 塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础制定规范》(GB50007-2002)第条承载力计算。
计算简图:当不合计附着时的基础制定值计算公式：当合计附着时的基础制定值计算公式：式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载×；G──基础自重与基础上面的土的自重，××B c×B c×H c×B c×B c×；B c──基础底面的宽度，取B c；W──基础底面的抵抗矩，W=B c×B c×B c3；M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，×；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：。
经过计算得到:无附着的最大压力制定值 P max2无附着的最小压力制定值 P min2有附着的压力制定值2四. 地基基础承载力验算地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础制定规范》GB 50007-2002第条。
计算公式如下:其中 f a──修正后的地基承载力特征值(kN/m2)；f ak──地基承载力特征值，取2；b──基础宽度地基承载力修正系数，取；d──基础埋深地基承载力修正系数，取；──基础底面以下土的重度，取3；γm──基础底面以上土的重度，取3；b──基础底面宽度，取；d──基础埋深度,取。
解得地基承载力制定值 f a实际计算取的地基承载力制定值为:f a修正后的地基承载力特征值f a小于最大压力制定值P max，不满足要求！五. 受冲切承载力验算依据《建筑地基基础制定规范》GB 50007-2002第条。
7种塔吊基础计算
7 种塔吊基础计算目录一、单桩基础计算二、十字交叉梁基础计算三、附着计算四、天然基础计算五、三桩基础计算书六、四桩基础计算书七、塔吊附着计算一、塔吊单桩基础计算书一. 参数信息塔吊型号:QT60,自重(包括压重)F1=,最大起重荷载F2=塔吊倾覆力距M=塔吊起重高度H=,塔身宽度B=混凝土强度:C35,钢筋级别:Ⅱ级,混凝土的弹性模量 Ec=mm桩直径或方桩边长 d=,地基土水平抗力系数 m=m桩顶面水平力 H=,保护层厚度:50mm二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1. 塔吊自重(包括压重)F=2. 塔吊最大起重荷载F=作用于桩基承台顶面的竖向力 F=×(F+F)=塔吊的倾覆力矩 M=×=三. 桩身最大弯矩计算计算简图：1. 按照m法计算桩身最大弯矩：计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第条，并参考《桩基础的设计方法与施工技术》。
(1) 计算桩的水平变形系数(1/m):其中 m──地基土水平抗力系数；b──桩的计算宽度，b=。
E──抗弯弹性模量，E==mm；I──截面惯性矩，I=；经计算得到桩的水平变形系数:=m(2) 计算 D:D=×=(3) 由 D查表得：K=(4) 计算 M:经计算得到桩的最大弯矩值:M=×=。
由 D查表得：最大弯矩深度 z==。
四.桩配筋计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第条。
沿周边均匀配置纵向钢筋的圆形截面钢筋混凝土偏心受压构件，其截面受压承载力计算： (1) 偏心受压构件，其偏心矩增大系数按下式计算：式中 l──桩的计算长度，取 l=；h──截面高度，取 h=；h──截面有效高度，取 h=；──偏心受压构件的截面曲率修正系数：解得：=A──构件的截面面积，取 A=；──构件长细比对截面曲率的影响系数,当l/h<15时,取,否则按下式:解得：=经计算偏心增大系数=。
(2) 偏心受压构件应符合下例规定：式中 A──全部纵向钢筋的截面面积，取 A；r──圆形截面的半径，取 r=;r──纵向钢筋重心所在圆周的半径，取 r=；e──轴向压力对截面重心的偏心矩，取 e=；e──附加偏心矩，取 e=；──对应于受压区混凝土截面面积的圆心角与2的比值，取=；──中断纵向受拉钢筋截面面积与全部纵向钢筋截面面积的比值，当>时，取=0：由上两式计算结果：只需构造配筋！五.桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：其中 Q──最大极限承载力标准值；Q──单桩总极限侧阻力标准值；Q──单桩总极限端阻力标准值；q──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值；q──极限端阻力标准值，按下表取值；u──桩身的周长，u=；A──桩端面积,取A=；l──第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土类别1 2 22 500 粘性土或粉土2 2 13 500 粘性土或粉土3 0 61 675 砂土或碎石类土由于桩的入土深度为4m,所以桩端是在第2层土层。
QTZ-315塔吊的计算书
一. 参数信息QTZ-315塔吊天然基础的计算书塔吊型号:QTZ315，自重(包括压重)F1=250.00kN，最大起重荷载F2=30.00kN，塔吊倾覆力距M=315.40kN.m，塔吊起重高度H=28.00m，塔身宽度B=1.40m，混凝土强度等级:C35，基础埋深D=1.30m，基础最小厚度h=1.30m，基础最小宽度Bc=5.00m，二. 基础最小尺寸计算基础的最小厚度取:H=1.30m基础的最小宽度取:Bc=5.00m三. 塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图:当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：式中F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载，F=1.2×280=336.00kN；G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D) =1275.00kN；Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.00m；W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3；M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×315.40=441.56kN.m；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a=5.00/2-441.56/(336.00+1275.00)=2.23m。
经过计算得到:无附着的最大压力设计值 Pmax=(336.00+1275.00)/5.002+441.56/20.83=85.63kPa无附着的最小压力设计值 Pmin=(336.00+1275.00)/5.002-441.56/20.83=43.25kPa有附着的压力设计值 P=(336.00+1275.00)/5.002=64.44kPa偏心距较大时压力设计值Pkmax=2×(336.00+1275.00)/(3×5.00×2.23)=96.50kPa四. 地基基础承载力验算地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。
TC5610-6塔吊基础的计算书
TC5610-6塔吊基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息塔吊型号:QTZ80(TC5610-6) 塔机自重标准值:Fk1=440.02kN 起重荷载标准值:Fqk=80.00kN 塔吊最大起重力矩:M=800.00kN.m 塔吊计算高度:H=100m 塔身宽度:B=1.6m非工作状态下塔身弯矩:M=1552kN.m 承台混凝土等级:C35钢筋级别:HRB400 地基承载力特征值:775kPa承台宽度:Bc=5m 承台厚度:h=1m基础埋深:D=0.00m二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=440.02kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=5×5×1×25=625kN承台受浮力：F lk=5×5×21.80×10=5450kN3) 起重荷载标准值F qk=80kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.49×1.95×1.73×0.2=0.80kN/m2=1.2×0.80×0.35×1.6=0.54kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk =qsk×H=0.54×100=54.05kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×54.05×100=2702.25kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.30kN/m2)=0.8×1.51×1.95×1.73×0.3=1.22kN/m2=1.2×1.22×0.35×1.6=0.82kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.82×100=82.16kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×82.16×100=4107.79kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=1552+0.9×(800+2702.25)=4704.03kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=1552+4107.79=5659.79kN.m三. 地基承载力计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。
003塔吊天然基础的计算书
1#吊天然基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=1167.42kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=6×6×1.5×25=1350kN承台受浮力：F lk=6×6×1.50×10=540kN3) 起重荷载标准值F qk=100kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.59×1.95×1.4876×0.2=0.74kN/m2=1.2×0.74×0.35×2=0.62kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk =qsk×H=0.62×59.76=37.04kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×37.04×59.76=1106.90kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.30kN/m2)=0.8×1.62×1.95×1.4876×0.3=1.13kN/m2=1.2×1.13×0.35×2=0.95kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.95×59.76=56.62kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×56.62×59.76=1691.68kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-4449.99+0.9×(1646+1106.90)=-1972.38kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-4449.99+1691.68=-2758.31kN.m三. 地基承载力计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。
塔吊基础计算
塔吊基础计算一、天然基础塔吊在安装完毕后。
其下地基即承受塔吊基础传来的上部荷载，一是竖向荷载，包括塔吊重量F和基础重量G；另一部分是弯矩M，主要是风荷载和塔吊附加荷卸产生的弯矩。
塔吊基础受力，可简化成偏心受压的力学模型（图1），此时，基础边缘的接触压力最大值和最小值分别可以按下式计算：图1塔吊基础受力简图（天然地基）图1塔吊基础受力简图（天然地基）其中：F————塔吊工作状态的重量，单位KNG————基础自重，单位KNG=b×b×h×ρ，单位KNb×h———基础边长、厚度，单位mρ——————基础比重，取25KN/m3e————偏心距，单位me=M/（F+G）M————塔吊非工作状态下的倾覆力矩。
若计算出的P min<0，即基底出现拉力，由于基底和地基之间不能承受拉力，此时基底接触压力将重新分布。
应按下式重新计算P maxF、M可由塔吊说明书中给出，将计算得出的最大接触压力P max和地质资料中给出的地基承载力标准值相比较，小于地基的承载力标准值即可满足要求。
二、桩基础对于有桩基础的塔吊，必须验算桩基础的承载力。
根据计算分析，在非工作状态下，塔吊大臂垂直于基础面对角线时最危险。
当以对角两根桩的连线为轴（图2—1），产生倾覆力矩时，将由单桩受力，此时桩的受力为最不利情况。
图2—1桩基础１、受力简图图2—2塔吊基础受力简图（桩基础）２、荷载计算当只受到倾覆力矩时：当只受到基础承台及塔吊重力时：3、单桩荷载最不利情况３、单桩最小荷载若计算出的P2＜0，即桩将受到拉力，拉力为|P2|L———桩的中心距。
４、单桩承载力单桩的受压承载力由桩侧摩阻力共同承担的，单桩受压承载力为：单桩的抗拔承载力由桩侧摩阻力承担，单桩抗拔力为：R K2=U P∑q Si L i （2—6）其中：q p—————桩端承载力标准值，KP aA P—————桩身横截面面积，m2U—————桩身的周长，mPq Si—————桩身第I层土的摩阻力标准值，KP A kL i—————按土层划分的各段桩长，m将计算所得的P1和R K1相比较，|P2|和R K2相比较，若P1< R K1且|P2|< R K2则可满足要求。
塔吊天然基础的计算书
QTZ80(TC5610-6)塔吊天然基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》一.参数信息塔吊型号:QTZ80( TC5610-6)起重荷载标准值：Fqk=58.8kN塔吊计算高度：H=45.9m非工作状态下塔身弯矩:M=1552kN.m钢筋级别:HRB400承台宽度：Bc=6m1) 塔机自重标准值Fk1 =464.1kN2) 基础以及覆土自重标准值G<=6X 6X 1.35 X 25=1215kN3) 起重荷载标准值Fqk=58.8kN2. 风荷载计算附件一计算简图：二.荷载计算1.自重荷载及起重荷载(JGJ/T 187-2009)。
塔机自重标准值:Fk1=464.10kN塔吊最大起重力矩：M=1335kN.m塔身宽度:B=1.6m承台混凝土等级:C30地基承载力特征值:350kPa1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值(Wo=0.2kN/m2) 叫=0-昭丛口凯=0.8 X 1.59 X 1.95 X 1.349 X 0.2=0.67kN/m 2字止=f H=1. 2X 0.67 X 0.35 X 1.6=0.45kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F v k=q s k X H=0.45X 45.9=20.64kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Mjk=°.5Fvk X H=0.5X 20.64 X 45.9=473.73kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值(本地区Wo=0.35kN/mi2)Wjt =2=0.8 X 1.63 X 1.95 X 1.349 X 0.35=1.20kN/m- m f H=1.2 X 1.20 X 0.35 X 1.6=0.81kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F v k=q s k X H=0.81 X 45.9=37.03kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Mjk=0.5F vk X H=0.5X 37.03 X 45.9=849.88kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值l\^=1552+0.9X( -1335+473.73)=776.85kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值l\^=1552+849.88=2401.88kN.m三.地基承载力计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算塔机工作状态下：当轴心荷载作用时：22=(464.1+58.8+1215)/(6 X 6)=48.28kN/m 2 当偏心荷载作用时：肚二(代十旳隅訂陆=(464.1+58.8+1215)/(6 X 6) -2X (776.85 X 1.414/2)/36.002=17.76kN/m 2由于P kmin》0所以按下式计算Pkmax：2 =(垃十曳)"+亚化+甌訂陷=(464.1+58.8+1215)/(6 X 6)+2 X (776.85 X 1.414/2)/36.002=78.79kN/m 2塔机非工作状态下：当轴心荷载作用时：2 =(464.1+1215)/(6 X 6)=46.64kN/m 2当偏心荷载作用时：肚严以十翼山- 叭-M訂％=(464.1+1215)/(6 X 6)-2X (2401.88 X 1.414/2)/36.00=-47.70kN/m由于P kmin<0所以按下式计算Pkmax：二近+兀顾爲心=(2401.88+37.03 X 1.35)/(464.10+1215.00)=1.46m < 0.25b=1.50m载力满足要求！—12-X 忑f2=3-1.03=1.97m=(464.1+1215.00)/(3 X 1.97 X 1.97)=144.57kN/m四.地基基础承载力验算修正后的地基承载力特征值为:f a=570.00kPa非工作状态地基承轴心荷载作用：由于f a》Pk=48.28kPa，所以满足要求！偏心荷载作用：由于1.2 Xf a》P kma>=144.57kPa,所以满足要求! 五•承台配筋计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011第8.2条。
T7530-20T基础验算
塔吊天然基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息本计算书参考塔吊说明书荷载参数进行验算。
二. 荷载计算1. 塔机基础竖向荷载1) 塔机工作状态竖向荷载标准值F k=1363.78kN2) 塔机非工作状态竖向荷载标准值F k=1153.78kN3) 基础以及覆土自重标准值G k=7.5×7.5×1.8×25=2531.25kN2. 塔机基础水平荷载1) 工作状态下塔机基础水平荷载标准值F vk = 713.00kN2) 非工作状态下塔机基础水平荷载标准值F vk = 0.00kN3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k = 5966.70kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k = 6687.60kN.m三. 地基承载力计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。
塔机工作状态下：当轴心荷载作用时：=(1363.78+2531.25)/(7.5×7.5)=69.24kN/m2当偏心荷载作用时：=(1363.78+2531.25)/(7.5×7.5)-2×(5966.70×1.414/2)/70.31=-50.75kN/m2由于 P kmin<0 所以按下式计算P kmax：=(5966.70+713.00×1.8)/(1363.78+2531.25)=1.86m≤0.25b=1.88m工作状态地基承载力满足要求!=3.75-1.32=2.43m=(1363.78+2531.25)/(3×2.43×2.43)=219.15kN/m2塔机非工作状态下：当轴心荷载作用时：=(1153.78+2531.25)/(7.5×7.5)=65.51kN/m2当偏心荷载作用时：=(1153.78+2531.25)/(7.5×7.5)-2×(6687.60×1.414/2)/70.31=-68.98kN/m2由于 P kmin<0 所以按下式计算P kmax：=(6687.60+0.00×1.8)/(1153.78+2531.25)=1.81m≤0.25b=1.88m非工作状态地基承载力满足要求!=3.75-1.28=2.47m=(1153.78+2531.25)/(3×2.47×2.47)=201.84kN/m2四. 地基基础承载力验算修正后的地基承载力特征值为:f a=330.00kPa轴心荷载作用：由于 f a≥P k=69.24kPa，所以满足要求！偏心荷载作用：由于1.2×f a≥P kmax=219.15kPa，所以满足要求！五. 承台配筋计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011第8.2条。
1#塔吊天然基础计算(佳尔华)
华铃花园三期工程1#塔吊天然基础计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=569kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=5.8×5.8×1.35×25=1135.35kN承台受浮力：F lk=5.8×5.8×0.85×10=285.94kN3) 起重荷载标准值F qk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.78×1.95×0.888×0.2=0.49kN/m2=1.2×0.49×0.35×1.6=0.33kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk =qsk×H=0.33×36=11.93kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×11.93×36=214.75kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.80kN/m2)=0.8×1.91×1.95×0.888×0.8=2.12kN/m2=1.2×2.12×0.35×1.6=1.42kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=1.42×36=51.21kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×51.21×36=921.73kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-2665+0.9×(1248+214.75)=-1348.53kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-2665+921.73=-1743.27kN.m三. 地基承载力计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。
QTZ5012塔吊天然基础计算
合力作用点至基础底面最 大压力边缘距离（ ｍ ） ， 按下式计算 ：
ａ ： Ｂ 以一 — 丽 Ｍ
ａ ＝ ５ ． ６ ０ ／ ２ — １ ４ ４ ９ ． ４ ２ ／ （ ４ １ ７ ． ３ ６ ＋ ２ ６ ７ １ ． ８ ７ ） ＝ ２ ． ３ ３ ｍ。
依据《 混凝 土结构设计规范》 （ Ｇ Ｂ ５ ｏ ０ １ ０ — ２ ０ ０ ２ ） ￣７ ． ７ 条受冲切承载
塔 吊基础对基脚的最大拔力 Ｆ ＝ ２ ０ ０ ． Ｏ Ｏ ｋ Ｎ时 ， 得ｈ ０ ２ ＝ Ｏ ． ８ ０ ｍ； 解得最小厚度 Ｈｅ ＝ ｈ Ｏ ｌ ＋ ｈ ０ ２ ＋ ０ ． ０ ５ ＝ １ ． ６ ５ ｍ：
４ ． 地基 基础承载力验算
地基基础承载力特征值计算依据《 建筑地基基础设计规范｝ Ｇ Ｂ ５ ０
塔 吊倾覆力距 Ｍ ： １ ， ０ ３ ５ ． ３ ０ ｋ Ｎ ． ｍ ， 塔 吊起重高度 Ｈ ＝ ３ ０ ． ０ ０ ｍ， 塔身宽 度Ｂ ＝ Ｉ ． ６ ０ ｍ。 混凝土强度等级： Ｃ ３ ５ ， 基础埋深 Ｄ － １ ． ８ ０ ｍ， 基础最小厚度 ｈ ＝ ｌ Ａ Ｏ ｍ 。
基础最小宽度 Ｂ ｅ ＝ ５ ． ６ ０ ｍ。
Ｆ ２ ＝ ５ ０ ． ０ ０ ｋ Ｎ。
大起重荷载。 Ｆ ＝ Ｉ ． ２ ￣ ３ ４ ７ ． ８ ＝ ４ １ ７ ． ３ ６ ｋ Ｎ； Ｇ 一 基 础 自重 与基 础上 面的土 的 自重 ． Ｇ ＝ Ｉ ． ２ ｘ （ ２ ５ ． ０ ｘ Ｂ ｘ Ｂ ｘ Ｈ ｅ ＋
２ ０ ． ０ ｘ Ｂ ｘ Ｂ ￣ Ｄ ） ＝ ２ ６ ７ １ ． ８ ７ ｋ Ｎ； Ｂ ｃ 一基础底面的宽度 ． 取Ｂ ｃ ＝ ５ ． ６ ０ ｍ；
塔吊计算方案
一、基础设计及验算（一）基础设计-本塔吊为天然基础，尺寸为b×b×h=5×5×1.5m, 基础持;力层为粉质土或砂质粘土层。
（二）基础验算1．混凝土基础的抗倾翻稳定计算的验算公式e= M＋F h*h≤b F v+F g 32.地面压应力的验算公式P B＝2(F v＋F g)≤【P b】3bL式中e…偏心距,即地面反力的合力至基础中心的距离mM…作用在基础上的弯矩,N.m；Fv…作用在基础上垂直载荷,N；Fg…混凝土基础的重力，N；PB…设计压应力，N；【P b】…地面许用压应力，由实地勘探和基础外处理情况确定，一般取【P b】＝1.8×105Pa～3×105Pa现取【P b】=1.8×105Pa3.根基塔吊资料已知弯矩M=1942KN.m,水平载荷Fh=97KN,塔吊重量Fv=597KN,天然地基础尺寸为b*b*h=5*5*1.5m,混凝土基础的重力Fg=5*5*1.5*23=862.5KN,地面容许应力【Pb】=1.8*105Pa,塔吊脚座离基础中心为a=1234.5mm。
1）验算偏心距e及地面压应力为PB即e= M+F h*=1942*103+97*103*1.51.4m≤b=1.7m F v+F g597*103+862.5*103 3P B= 2(Fv+Fg)=2*(597+862.5)* 103=1.77×105Pa≤【P b】3bL 3*5*(5/2-1.4)经以上验算e和PB,此基础截面设计满足此种规格塔吊的抗倾翻稳定性要求;也满足天然地基承载力特征值要求。
4、确定基础配筋M =（b/2-a）*1* PB*（b/2-a）/2=（5/2-1.2345）*1.77*103*(5/2-1.2345)/2=1.42×103N.m所以As=M/0.9Fyh0=(1.42×103)/【0.9*(1.5-0.05*310)】=351mm25、承载力验算：厂家要求地基承载力Pa=b×b×Pa=5×5×1.8×103=4.5×106Pa＞4×106Pa。
塔吊天然基础计算书5008
塔吊天然基础计算书一、参数信息1、塔吊型号：QTZ50082、塔机上部荷载(按84.8米计算)：①独立式结构重（32m）：22.42t②2.5m长标准节重：0.45t 0.45×24=9.45 t③平衡配重：10.8t④最大起重（工作幅度2.5-12. 5m）：5t上部荷载合计: 22.42+9.45+10.8+5=47.67t3、最大起重荷载：50kN4、塔吊倾覆力矩：500kN·M5、塔吊起重高度：84.8米6、塔身宽度：B=1.46米7、混凝土强度等级：C358、基础埋深：D=0.00米9、基础最小厚度：h=1.05米10、基础最小宽度：B c=4.6米二、塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第5.2条承载力计算。
1、当不考虑附着时的基础设计值计算公式：F+G MP max= +B c2WF+G MP min= -B c2W2、当考虑附着时的基础设计值计算公式：F+GP=B c23、当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式：2（F+G）P kmax =3B c aF—塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重、压重和最大起重荷载，F=1.2×476.7=572.04kNG—基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2(25×B c×B c×h+20×B c×B c×D)= 1.2(25×4.6×4.6×1.05+20×4.6×4.6×0)=666.5 kN W—基础底面的抵抗矩，W= 1/6（B c·B c 2）=4.6×4.62/6=16.2m3 M—抗倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1.4×500=700 kN·Ma—合力作用点至基础底面最大压力边缘距离（m）B c M 4。
QTZ50塔吊天然基础计算书
QTZ50塔吊天然基础计算书一、参数信息型号:QTZ50 塔吊起重高度H=120m塔吊倾覆力距M=530kN.m 混凝土强度等级:C35塔身宽度B=1.50m，基础以上土的厚度:D=1.5m自重F1=240.8fkN，基础承台厚度h=1.3m最大起重荷载F2=40kN，基础承台宽度R=5.5m二、基础最小尺寸计算基础的最小宽度取:Bc=5.00m三. 塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图:当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载，F=304.30kN；G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+Ym×Bc ×Bc×D) =3025.22kN；Ym——土的加权平均重度Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.50m；W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=27.73m3；M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.3×530=689kN.m；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a=Bc/2-m/(F+G)=5.5/2-689/(360.96+3025.219)=2.01m。
经过计算得到:无附着的最大压力设计值Pmax=(360.96+3025.219)/5.52+689/27.73=136.786kPa无附着的最小压力设计值Pmin=(360.960+3025.219)/5.52-689/27.73=80.032kPa有附着的压力设计值 P=(360.96+3025.219)/5.52=111.940kPa偏心距较大时压力设计值Pkmax=2×(360.96+3025.219)/(3×5.5×2.01)=102.101kPa四. 地基基础承载力验算地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。
塔吊基础计算(天然基础)
塔吊基础计算（天然基础）
塔吊在安装完毕后，其下地基即承受塔吊基础传来的上部荷载，一是竖向荷载，包括塔吊重量F和基础重量G；另一部分是弯矩M，主要是风荷载和塔吊附加荷卸产生的弯矩。
塔吊基础受力，可简化成偏心受压的力学模型（图1），此时，基础边缘的接触压力最大值和最小值分别可以按下式计算：
图1塔吊基础受力简图（天然地基）
其中：F————塔吊工作状态的重量，单位KN
G————基础自重，单位KN
G=b×b×h×ρ，单位KN
b×h———基础边长、厚度，单位m
ρ——————基础比重，取25KN/m3
e————偏心距，单位m
e=M/（F+G）
M————塔吊非工作状态下的倾覆力矩。
<0，即基底出现拉力，由于基底和地基之间不能承受拉力，若计算出的P
min
此时基底接触压力将重新分布。
应按下式重新计算P
max
和地质资料 F、M可由塔吊说明书中给出，将计算得出的最大接触压力P
max
中给出的地基承载力标准值相比较，小于地基的承载力标准值即可满足要求。
塔机天然地基基础计算范本
塔吊基础设计计算书工程名称： 编制单位：1.计算参数 (1)基本参数采用1台塔式起重机，塔身尺寸m ；现场地面标高m,基础底标高m ，基础埋设深度m 。
（2）塔吊受力情况：M塔吊基础受力示意图基础顶面所受垂直力基础顶面所受水平力基础所受扭矩基础顶面所受倾覆力矩比较桩基础塔吊基础的工作状态和非工作状态的受力情况,塔吊基础按计算： F k =kN ，F h =kN ，M=kN.mF k ，=kN ，F h ，=kN ，M k =kN .m2.基础底面尺寸验算 （1）基础尺寸:长(a)=m ，宽(b)=m ，高(h)=m 。
（2）基础混凝土: 强度等级，f t =N/mm 2，γ砼=25kN/m 3。
（3）基础底面基础底面标高m 、基础置于土层:；地基承载力特征值f ak=kPa、地基土γ=18.8kN/m3。
G k=a×b×h×γ砼=kNkPa基础底面矩W=ab2/6=m3M k/W=kPa3.地基承载力验算（1）修正后的地基承载力特征值计算f a=f ak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d–0.5)=kPa（2）地基承载力验算1）当轴心荷载作用时2）当偏心荷载作用时4.抗倾覆验算倾覆力矩M倾=M=kN.m抗倾覆力矩M抗=(F k+G k)×a/2=kN.mM抗/M倾=5.受冲切承载力验算kPaA L=m2h0=m,βhp=a t=m,a b=m,a m=m0.7βhp f t a m h0=kNF L=P j A L=kNα=1,βhs=,a m/L=(α-P j/1.4f tβhs)βhs/βhp=F L=0.7βhp f t a m h0=kN6．受剪切承载力验算a m/L=(α-P j/1.4f tβhs)βhs/βhp=7．基础配筋验算（1）基础弯矩计算a=m,a’=m,L=mP jmax=F k'/A+M k'/W=kPaP jmin=F k'/A-M k'/W=kPaM=1/12a2[P jmax(3L+a’)+P jI(L+a’)]=kN.m（2）基础配筋基础采用钢筋，f y=300N/mm2；A s1=M/(0.95f y h0)=mm2；按照最小配筋率ρ=0.15%计算配筋；A s2=ρbh0=mm2；比较A s1和A s2，按配筋，取mm(钢筋间距满足要求)；8．计算结果（1）基础尺寸：长(a)=m,宽(b)=m,高(h)=m,基础底标高m。
QTZ型塔吊基础计算书
塔吊天然基础计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
1. 参数信息计算简图:2. 荷载计算（1）自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值Fk1=400kN2) 基础以及覆土自重标准值Gk=6×6×1.3×25=1170kN承台受浮力：Flk=6×6×0.80×10=288kN3) 起重荷载标准值Fqk=60kN（2）风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值(Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.49×1.95×1.73×0.2=0.80kN/m2=1.2×0.80×0.35×1.6=0.54kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk×H=0.54×50=27.02kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk×H=0.5×27.02×50=675.56kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值(本地区Wo=0.30kN/m2)=0.8×1.51×1.95×1.73×0.3=1.22kN/m2=1.2×1.22×0.35×1.6=0.82kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk×H=0.82×50=41.08kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk×H=0.5×41.08×50=1026.95kN.m（3）塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=-430+0.9×(630+675.56)=745.01kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=-430+1026.95=596.95kN.m3. 地基承载力计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。
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塔吊天然基础的计算书（工作状态）
一. 参数信息
塔吊型号:QTZ5510, 自重(包括压重)F1=525.00kN，最大起重荷载F2=60.00kN，塔吊倾覆力距M=1265.00kN.m，塔吊起重高度H=40.00m，塔身宽度B=1.60m，
混凝土强度等级:C35，基础埋深D=0.00m，基础最小厚度h=1.25m，基础最小宽度Bc=5.00m，
二. 基础最小尺寸计算
基础的最小厚度取:H=1.25m
基础的最小宽度取:Bc=5.00m
三. 塔吊基础承载力计算
依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图:
当不考虑附着时的基础设计值计算公式：
当考虑附着时的基础设计值计算公式：
当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：
式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=1.2×
585=702.00kN；
G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×B c×B c×H c+20.0×B c×B c×D)
=937.50kN；
B c──基础底面的宽度，取B c=5.00m；
W──基础底面的抵抗矩，W=B c×B c×B c/6=20.83m3；
M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×1265.00=1771.00kN.m；
a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：
a=5.00/2-1771.00/(702.00+937.50)=1.42m。
经过计算得到:
无附着的最大压力设计值 P max=(702.00+937.50)/5.002+1771.00/20.83=150.59kPa
无附着的最小压力设计值 P min=(702.00+937.50)/5.002-1771.00/20.83=0.00kPa
有附着的压力设计值 P=(702.00+937.50)/5.002=65.58kPa
偏心距较大时压力设计值 P kmax=2×(702.00+937.50)/(3×5.00×1.42)=153.97kPa 四. 地基基础承载力验算
地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。
计算公式如下:
其中 f a──修正后的地基承载力特征值(kN/m2)；
f ak──地基承载力特征值，取240.00kN/m2；
b──基础宽度地基承载力修正系数，取0.30；
d──基础埋深地基承载力修正系数，取1.50；
──基础底面以下土的重度，取19.00kN/m3；
γm──基础底面以上土的重度，取19.00kN/m3；
b──基础底面宽度，取4.88m；
d──基础埋深度,取0.00m。
解得地基承载力设计值 f a=236.47kPa
实际计算取的地基承载力设计值为:f a=236.47kPa
修正后的地基承载力特征值f a大于最大压力设计值P max=150.59kPa，满足要求！
地基承载力特征值1.2×f a大于偏心距较大时的压力设计值P kmax=153.97kPa，满足要求！
五. 受冲切承载力验算
依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条。
验算公式如下:
式中hp──受冲切承载力截面高度影响系数，取hp=0.96；
f t──混凝土轴心抗拉强度设计值，取 f t=1.57kPa；
a m──冲切破坏锥体最不利一侧计算长度:
a m=[1.60+(1.60 +2×1.20)]/2=2.80m；
h0──承台的有效高度，取 h0=1.2m；
P j──最大压力设计值，取 P j=153.97kPa；
F l──实际冲切承载力：
F l=153.97×(5.00+4.00)×0.50/2=346.42kN。
允许冲切力：
0.7×0.96×1.57×2800×1200=3544934.40N=3544.93kN
实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！
六. 承台配筋计算
依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条。
1.抗弯计算，计算公式如下:
式中 a1──截面I-I至基底边缘的距离，取 a1=1.70m；
P──截面I-I处的基底反力:
P=153.97×(3×1.42-1.70)/(3×1.42)=92.52kPa；
a'──截面I-I在基底的投影长度,取 a'=1.60m。
经过计算得 M=1.702×[(2×5.00+1.60)×(153.97+92.52-2×937.50/5.002)+(153.97-92.52)×5.00]/12
=553.06kN.m。
2.配筋面积计算,公式如下:
依据《混凝土结构设计规范》GB 50010-2002
式中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，
1取为0.94,期间按线性内插法确定；
f c──混凝土抗压强度设计值；
h0──承台的计算高度。
经过计算得s=553.06×106/(1.00×16.70×5.00×103×12002)=0.005
=1-(1-2×0.005)0.5=0.005
s=1-0.005/2=0.998
A s=553.06×106/(0.998×1200×300.00)=1539.82mm2。
由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:9375mm2。
故取 A s=9375mm2。