莆田、官厅、鹤地公式计算坝顶高程
坝顶超高计算00
0.3
设计孔深度(m)
15.12 14.86 14.77 14.9 15.06 15.14 15.15 15.2 15.51 16.13 16.76 17.51 18.27 19.03 19.8 19.93 20.02 20.11 20.19 20.14 19.34 18.5 17.7
m+坝顶高程 得，防浪墙 顶高程＝
2.367687121 m，hm/H＝ 0.01374905
cosβ＝ 风雍水面高度e＝
0.707106781 0.000539164 m
当m＝1.5～5.0 时：
单坡的坡度系数m ＝
2
斜坡的糙率渗透性 系数KΔ＝
0.9
W/（（gH） ^0.5)=
平均波浪爬高Rm ＝
0.176097119 m，Rp＝
单坡的坡度系数m
＝
斜坡的糙率渗透性 系数KΔ＝
0.9
2
W/（（gH） ^0.5)=
平均波浪爬高Rm ＝
0.297202693 m，Rp＝
0.54685295
水位（m） 1848.50
R
e
A
0.546852955 0.00121312
0.5
吹程D＝ 水域平均水深Hm
＝
综合摩阻系数K＝
170
m，多年平均 最大风速＝
1394.44
14.76
1.2
0.76
G30
1409.3
1394.63
14.68
1.3
0.63
G31
1409.53
1394.82
14.71
1.53
0.48
G32
1409.77
1395.01
土坝坝顶高程
土坝坝顶高程计算分析程序（莆田公式）
工程项目： 日期：
校核水位 坝基高程 吹程 坝顶超高A(m) 设计情况 校核情况 1 0.5 经验系数Kw 设计情况 校核情况 1.05 1 斜向波折减系数
1、输入数据：
设计水位
(m) 196.61
(m)
197.87
(m)
170
D(km)
1.5
0.5
多年平均最大风速
土坝坝顶高程计算分析程序
工程项目： 日期：
1、输入数据：
设计水位 校核水位 坝基高程 吹程 坝顶超高A(m) 设计情况 1 校核情况 0.5
(m) 143.4
(m)
147.85
(m)
132
D(km)
4
0.5
多年平均最大风速
W/(gH)
设计情况
经验系数Kw 设计情况 1.04 校核情况 1
W(m/s)
设计水位校核水位坝基高程吹程mmmdkm设计情况校核情况196611978717015105设计情况校核情况设计情况校核情况1588355771058903851051坡度系数糙率系数rpr风向夹角mk度25082230设计情况校核情况设计情况校核情况设计情况校核情况04970497803189017715292688598116237531288679825062002616e090设计情况校核情况设计情况校核情况设计情况校核情况191803712117199229000681176000302745292484891675019719953484919954502平均波高hm波长m平均周期ts设计爬高rpm风雍高度em坝顶高程hmwms175斜向波折减系数k12输出数据
1.86719864 1.1377701 0.01708754 0.00759446 146.28429 149.49536
坝顶高程计算公式
坝顶高程计算公式坝顶高程的计算(SL274-2001碾压式土石坝设计规范附录A)正常水位(m)825.7设计洪水位(m)827.17校核洪水位(m)827.89吹程(m)1000风速(m/s)8.3坝坡比m 1.4Ⅳ等建筑物正常超高(m)Ⅳ级为0.50.5非常超高(m)Ⅳ级为0.30.3地震安全加高(m)地震沉降及地震壅浪高(m)1鹤地水库公式(丘陵、平原)波高(m)h m=(1/2.23)h2%=0.000639W3/2D1/3波长(m)Lm=0.0122W*D1/2平均波浪爬高(m)Rm=K△K w/sqrt(1+m2)*sqrt(hλ)设计波浪爬高R5％=Rm*1.84斜坡糙率渗透系数K△0.9经验系数K w 1.02官厅水库公式(内陆狭谷水库)波高(m)h=0.00166W5/4D1/3波长(m)λ=0.062W1.00155*D1/3.75平均波浪爬高(m)Rm=K△K w/sqrt(1+m2)*sqrt(hλ)设计波浪爬高R5％=Rm*1.84水库风壅水面高(m)e=(KW2D)/2gH m*cosb水域平均水深H m(m)30坝顶高程计算一、设计洪水位情况设计洪水位+正常超高+设计工况风浪爬高+风壅水面高二、效核洪水位情况效核洪水位+非常超高+效核工况风浪爬高+风壅水面高三、地震情况正常水位+非常超高+效核工况风浪爬高+风壅水面高+地震风浪高课本《水工建筑物》P208水利水电科学院推荐的公式水深(m)15W风速(m/s)27D吹程(km)0.61官厅公式：波高(m)h l=0.0166W5/4D1/3波浪爬高ha=0.45h l m-1n-0.6风壅高度(m)e=KV2D/2gh 正常情况安全加高(m)0.5非常情况安全加高(m)0.3正常情况下超高(m)d=ha+e+A 非常情况下超高(m)d=ha+e+A 备注10.1458314473.2283692630.3661120470.6736461660.23385987当gD/w2=20～250时142.4009293.2575744720.4657167460.8569188120.0004213462.901172828.5273402828.5829.0473402829.1827.85734021282.30.866475072.4056970370.0054396332.91113667830.0811367 2.71113667830.6011367 80750806251.0015503880.034828。
重力坝坝顶超高计算书标准格式
重力坝坝顶超高计算书标准格式混凝土重力坝坝顶超高计算书标准格式工程设计分院坝工室2006.3.核定：审查：校核：编写：——水电站工程（或水库工程、水利枢纽工程）混凝土重力坝坝顶高程计算书1 计算说明1.1 适用范围（设计阶段）本计算书仅适用于工程设计阶段的（坝型）坝顶超高/高程计算。
1.2 工程概况工程位于省市（县）的江（河）上。
该工程是以为主，兼顾、、等综合利用的水利水电枢纽工程。
本工程规划设计阶段（或预可行性研究阶段，可行性研究阶段/初步设计阶段，招标设计阶段）设计报告已于年月经审查通过。
水库总库容×108m3，有效库容×108m3，死库容×108m3；灌溉面积亩；水电站装机容量MW，多年平均发电量×108 kW·h，保证出力MW。
选定坝址为，选定坝型为。
根据《水电枢纽工程等级划分及设计安全标准》DL5180—2003，工程等别为等型工程，拦河坝为级永久水工建筑物。
（因拦河大坝坝高已超过其规定的高度，拦河坝应提高级，按级建筑物设计。
）1.3 计算目的和要求通过混凝土重力坝坝顶上游防浪墙顶与正常蓄水位、设计洪水位或校核洪水位高差的计算，以确定防浪墙顶高程和大坝高度，为坝体断面设计及坝体工程量计算提供可靠的依据。
1.4 计算原则和方法1.4.1 计算原则(1)坝顶上游防浪墙顶与正常蓄水位、设计洪水位或校核洪水位的高差，包括最大浪高、波浪中心线至水库静水位的高度和安全超高。
(2)确定的坝顶高程不得低于水库正常蓄水位及设计洪水位。
(3)坝顶高程的确定尚需考虑枢纽中其他建筑物(如船闸坝顶桥下通航净空) 对坝顶高程的要求。
1.4.2 计算方法因选定坝型为（混凝土重力坝），防浪墙顶在水库静水位以上的高差按《混凝土重力坝设计规范》DL 5108-1999式(11.1.1)计算，即：∆h=h1%+h z+h c式中，∆h—防浪墙顶至水库静水位的高差，m；h1%—浪高，m；h z−波浪中心线至水库静水位的高度，m；h c−安全超高，m。
2.2坝顶高程
二、坝顶高程
坝顶高程＝水库静水位加相应的超高，取下
列中的最大值
1. 设计洪水位+正常运用条件的坝顶超高 2. 正常蓄水位+正常运用条件的坝顶超高
3. 校核洪水位+非常运用条件的坝顶超高
4. 正常蓄水位+非常运用条件的坝顶超高， 再加地震安全超高
土坝坝顶高程根据正常运行和非常运 行时的静水位加相应的超高d予以确定
d ha e A
ha
——波浪在坝坡上的爬高，初步拟定时，
也可以按经验公式计算，m；ha 0.45h Nhomakorabea1m n
1 0.6
e——风浪引起的坝前水位壅高，m，
2 Kv0 D e cos 2 gHm
A——安全加高，m， 根据坝的级别按设计规范采用。
hl——设计波高，m； m——坝坡坡率； n——坝坡护面糙率，其值为：抛石0．035， 干砌块石0．0275，浆砌石并勾缝0．025 沥青和混凝土 0．0155； K——综合摩阻系数，不同研究者所建议的系 数值K有所不同，一般取值范围 1．5×10-3～5×10-3，计算时可取 3．6×10-3； V——设计风速，m／s； D——吹程，km； H1——水库水域的平均水深，m； β ——风向与坝轴线法线方向的夹角。
土石坝的安全加高
运用情况 Ⅰ 坝的级别 Ⅱ Ⅲ Ⅳ Ⅴ
正常运行 １．５ １．０ ０．７ ０．５ 非常运行 ０．７ ０．５ ０．４ ０．３ ａ 非常运行 １．０ ０．７ ０．５ ０．３ ｂ
当坝顶有防浪墙时坝顶高程
防浪墙的顶部高程=设计洪水位+ d设 防浪墙的顶部高程=校核洪水位+ d校 两者中取大值。 坝顶高程=设计洪水位+0.5m 坝顶高程=稍高于校核洪水位 两者中取大值。
莆田、官厅、鹤地公式计算坝顶高程
设计边坡系数m 斜坡糙率渗透系数KΔ 经验系数Kw m1 m2 R01 R02 插值求得无风下爬高值R0（m)
1.25 0.9 1.001550235 0 0.5 1.24 1.45 2.5
1.25 0.9 1.00115095
0 0.5 1.24 1.45 2.5
1.25 0.9
1 0 0.5 1.24 1.45 2.5
平均波浪爬高Rm（m）
0.416916327 0.416796834 0.266529852
3、当1.25＜m＜1.5时：
不进行此步计算
m=1.25时Rm
0.416916327 0.416796834 0.266529852
m=1.5时Rm
0.292442687 0.292358869 0.186955273
Rp/Rm(R5%) Rm
1.84
1.84
1.84
0.292442687 0.292358869 0.186955273
R1%
R5%
0.538094544 0.53794032 0.343997703
四、安全超高A确定。
安全超高A值表
土石坝 混凝土坝、浆砌石坝
正常工况 校核（山区、丘陵地区） 校核（平原、滨海地区）
0.5
0.344
0.0007
0.3
△h 1.0397 1.0395 0.6447
六、坝顶高程H确定。
计算工况 正常水位工况 设2098
2098.39 2098.52
坝顶超高△h 坝顶高程（m)
1.0397
2099.0397
1.0395
2099.4295
0.6447
不进行此步计算 平均波浪爬高Rm（m）
莆田、鹤地、官厅波浪计算公式对比
第一点：
碾压土石坝规范波浪要素计算算坝顶高程
规范推荐3个公式莆田、鹤地、官厅波浪计算公式，
可是用三种公式计算得出的波浪爬高差别不小（主要是三种公式计算的平均波高、平均波长就有差别了）最后以哪个为准？？
第二点：
溢洪道规范sl253-2000 P5页2.3.7
控制段的闸墩、胸墙或岸墙的顶部高程在泄水和挡水时都分别计算。
那么当溢洪道算出的闸墩顶高程比大坝坝顶高程计算的还要高，为了统一高度，要让大坝的顶高程（通常是防浪墙顶高程-1.2m）跟溢洪道的顶高程齐平，这样防浪墙的顶高程是否就不用那么高了？因为抬高后的坝顶高程可能已经比原来的防浪墙顶高程还要高了。
比如大坝那边计算出来的坝顶高程是100m，防浪墙顶高程是100+1.2=101.2m，而溢洪道计算出来（通常要多受制于一项高度即交通桥的梁高）顶高是100.6m，那么为了大坝顶高度跟溢洪道闸墩高度齐平，就把大坝顶高程也算到100.6m，则这样一来，大坝防浪墙顶高程还要加1.2m吗（100.6+1.2=101.8m），加了就显的没有意义，而不加的话大坝顶没有1.2的防浪墙用做护栏，就显的矮了一小截（虽然高度肯定还是够大坝的波浪超高）。
第三点
在计算溢洪道的墩顶波浪超高高程时用到的波浪要素比如吹程D、计算断面前水深H等波浪计算要素，是用溢洪道的？还是统一用大坝处的？
大坝处的D、H通常很大而溢洪道处的D、H可以很小，这样会造成计算差别。
请有遇到以上问题的大侠一起探讨一下。
莆田公式(土石坝设计SL274-2001)
单坡的坡度系数m
11
f1=0.7(g*Hm/W2)0.7
12
th(f1)(计算)
13 f2=0.0018(g*D/W2)0.45/(0.13th(f1))
14
th(f2)(计算)
15
平均波高hm
m
16
平均波周期Tm
S
2.25 0.15 0.15 0.17 0.17 0.201 1.989
计算 工况
校核 洪水 设计 洪水
最高洪水位(m) 92.61 92.08
波浪高度 R（m）
0.48
0.79
风壅高度 E（m）
0.002
0.004
安全加高 A（m）
0.3
0.5
备注
Tm=4.438hm0.5 Lm=gTm2th(2πH/Lm)/2π
Rm=KΔKw(hmLm)0.5/(1+m2)0.5或 Rm=KΔKwR0hm Rp=kp*Rm
hm/H
0.1～0.3
2.44 2.08 1.94 1.80 1.75 1.57 1.48 1.36 1.21 0.97
>0.3 2.13 1.86 1.76 1.65 1.61 1.48 1.39 1.31 1.19 0.99
e=KW2Dcosβ/(2gHm) y=R+e+A
坝顶高程=Z+y
表A.1.8
不同累积频率为p(%)波 高与平均波高的比值
(hp/hm)
P% 0.01 0.1
1 2 3 4 5 10 14 20 50 90
hm/Hm <0.1 0.1～0.2 3.42 3.25 2.97 2.82 2.42 2.30 2.23 2.13 2.11 2.00 2.02 1.93 1.95 1.87 1.71 1.64 1.60 1.54 1.43 1.38 0.94 0.95 0.37 0.43
坝顶高程计算 平原标准
h1% 待求h1% 0.765739 0.765739
差值0 0.00
取h1% 0.77
现坝高 (m) 1236.5 1236.5
坝高增加 现取坝 （m） 高（m） 0.37 -3.29 #######
取h1% 0.51
> 内插2
Hcr= 序号 1 2
0.89849 已知 X 0.2 0.3 已知 X 0.2 0.1
Y 1.76 1.66
已知 X0 0.21
待求 Y0 1.753192
内插4
序号 1 2
Y 1.76 1.8
已知 X0 0.15
待求 Y0 1.779519
待求 Y0 1.95
hm 0.39
h1% 0.51 0.77
π 2π H/Lm *h1%2/Lm 0.16 0.24
cth(2π H/Lm)
hz
△h
计算坝顶 高程
8.052643 1 0.156305 0.966305 1236.87 2.081962 1.031584 0.244881 1.414881 1233.21
内插2
序号 1 2
> Y 1.95 1.8
0.5Lm= 已知 X0 0.06
2.61 待求 Y0 1.855697
内插3
序号 1 2
Y 1.95 1.8
已知 X0 0.03
待求 Y0 1.89986
内插5
序号 1 2
Y 1.95 1校核工况
序号 1 2 2.60 已知 X 0.2 0.3 已知 X 0.2 0.1
已知 X 0 0.1 已知 X 0 0.1
Y 1.95 1.8
已知 X0 0.05
待求 Y0 1.880774
坝顶高程计算表
0.362118909 0.5
18.15 12.1 12.165 220
0 0.285486113
3.317727945 0.8 1.04 2
0.636634031
300.418
单坡上的平均波浪爬高Rm
安全加高A 计算风速W 多年平均年最大风速V1 水域平均水深Ho 风区长度D（m)
计算风向与坝轴线法线的夹角β 浅丘区平均波高hm 峡谷区平均波高hm 浅丘区平均波长Lm 斜坡的糙率渗透性系数K△ 经验系数Kw 单坡的坡度系数m h2%(鹤地公式) h5% 峡谷区平均波长Lm 校核洪水位
1.167393026
301.6424073
0.000465729 0.385941618 0.209750879
0.209750879 0.3 12.1 12.1
12.703 220 0
0.155398957
P=0.5% P=5%
水位 300.956 300.418
坝底高程 288.253 288.253
坝顶超高计算(鹤地公式)
根据《碾压式土石坝设计
规范》SL274—2001P15，本工程
*** 水库
设计洪水位+正常运用条件的坝顶超高 301.585393
校核洪水位+非常运用条件的坝顶超高
坝前风壅高度 e=KW2Dcosα/（2gHm） 0.001094234
波浪爬高R5%
0.666298792
坝前风壅高度 e=KW2Dcosα/（2gHm） 波浪爬高R5%
带马道的复坡上的平均波浪爬高Rm 0.362118909
带马道的复坡上的平均波浪爬高Rm
单坡上的平均波浪爬高Rm
安全加高A 计算风速W 多年平均年最大风速V1 水域平均水深Ho 风区长度D（m)
关于水库风浪高度计算公式的几个问题
关于水库风浪高度计算公式的几个问题1 关于鹤地水库波高计算公式现行规范《水工建筑物荷载设计规范》（SL744-2016），《水工建筑物荷载设计规范》（DL5077-1997），推荐的波浪要素计算方法分别是莆田试验站公式、鹤地水库公式及官厅水库公式。
莆田试验站公式如下。
式中－平均波高，m；-平均波周期，s；-计算风速，m/s；D-风区长度，m；-水域平均水深，m；g-重力加速度，取9.81m/s2。
注意。
在SL744-2016与DL5077-1997中，平均波长计算公式中的水深符号与平均波高计算公式中的水深符号不同，但没有相应说明内容。
在《碾压式土石坝设计规范》（SL274-2001）、《碾压式土石坝设计规范》（DLT5395-2007）及《小型水利水电工程碾压式土石坝设计规范》（SL189-2013）中，平均波长计算公式中水深采用坝迎水面前水深。
在《碾压式土石坝设计规范》（SDJ218-84，作废）、《堤防工程设计规范》（GB50286-2013）、《滩涂治理工程技术规范》（SL389-2008）、《海堤工程设计规范》（SL435-2008）中及《广东省海堤工程设计导则（试行）》（DB44/T182-2004），平均波长计算公式中水深采用水域平均水深。
《小型水利水电工程碾压式土石坝设计导则》（SL189-1996，作废）第6.1.7条，波高可采用莆田试验站公式或官厅-鹤地公式等算出。
官厅-鹤地公式是指波高按官厅水库公式计算、波长按鹤地公式计算。
新版SL189-2013仅推荐采用莆田试验站公式计算波浪要素，但没有说明原因。
在SDJ218-84附录一中，推荐的波浪要素计算公式有莆田试验站公式、安德烈扬诺夫公式及官厅-鹤地公式。
安德烈扬诺夫公式如下。
，并在注中说明，原公式作者未规定计算波高的累积频率，经比较，当时，可取为，当时，可取为。
官厅水库波高、波长计算公式如下。
并说明，经比较，官厅水库波高公式的波高累积概率当时，可取为，当时，可取为，现规范中为。
坝顶高程如何确定
坝顶高程
1、△h=h1%+hz+he
坝顶高程主要根据重力坝、库内风浪作用，按照设计规范确定.一般来说坝顶应高于校核洪水位，坝顶上游防浪墙的高程应高于波浪顶高程，与正常蓄水位和校核洪水位的高差,有公式△h=h1％+hz+he计算,应选择两者之中防浪墙顶高程的较大之作为选定高程。
式中△h-防浪墙顶至正常蓄水位和校核洪水位的高差；
h1%-波高;
hz—波浪中心线至正常蓄水位火校核洪水位的高差；
he-安全超高。
2、y=R+E+A
通过对水库大坝的具体运用情况与计算风速、地震烈度的分析，在现行规范的基础上确定坝顶高程应增加正常蓄水位加正常运用条件下的坝顶超高.大坝按Ⅳ级建筑物设计，根据土石坝设计规范，水库坝顶在水库静水位以上的超高按下列公式确定：y=R+E+A。
式中：
Y-坝顶超高(m）；
R—最大波浪在坝坡上的爬高（m)；
e—最大风壅水面高度（m）；
A—安全加高（m）。
3、坝顶高程应不低于校核洪水位。
坝顶上游侧防浪墙顶高程与水库正常蓄水位的高差或与校核洪水位的高差,应选择两者计算所得防浪墙顶高程的高者作为最终的选定高程。
它是水库在正常运用情况下允许达到的最高水位，也是挡水建筑物稳定计算的主要依据之一。
可采用相应大坝设计标准的各种典型洪水，按拟定的调洪方式，进行调洪计算求得。
混凝土重力坝坝顶高程算稿
混凝土重力坝坝顶高程算稿-- 防浪墙顶至正常水位或校核水位的高差(m)-- 累积频率为1%的波高(m)-- 波浪中心线正常水位或校核水位的高差(m)-- 安全超高表 11.1.1 安全超高 hc相应水位坝安全级别ⅠⅡⅢ正常水位0.7 0.5 0.4 校核水位0.5 0.4 0.31、蒲田公式：平均波高计算公式：平均波周期计算公式：hm-- 平均波高（m）Tm -- 平均波周期（s）Vo -- 计算风速（m/s）D -- 风区长度（m）Hm -- 水或的水深（m）g -- 重力加速度(9.81m/s2)平均波长Lm与平均波周期Tm计算计算公式：对于深水波，即H≥ 0.5Lm 时：累积频率为P(%)的波高与平均波高的关系可按下表进行换算P(%)0.1 1 2 3 4 5 10 13 20 50 0 2.97 2.42 2.23 2.11 2.02 1.95 1.71 1.61 1.43 0.94 0.1 27.0 2.26 2.09 2.00 1.92 1.87 1.65 1.56 1.41 0.960.2 2.46 2.09 1.96 1.88 1.81 1.76 1.59 1.51 1.37 0.98 0.3 2.23 1.93 1.82 1.76 1.70 1.66 1.52 1.45 1.34 1.00 0.4 2.01 1.78 1.68 1.64 1.60 1.56 1.44 1.39 1.30 1.01 0.5 1.80 1.63 1.56 1.52 1.40 1.46 1.37 1.33 1.25 1.01斜坡式的建筑物累积频率为1%的波浪爬高可按下式计算--- 累积频率为1%的波浪爬高--- 累积频率为1%的波高--- 考虑波浪入射角的折减系数β(o)0 10 20 30 40 50 601.00 0.98 0.96 0.92 0.87 0.82 0.76β - 波浪入射角，即波峰线与坝轴线的夹角--- 与斜坡护面的结构形式有关的系数。
土石坝设计规范与堤防设计规范易混淆点对比分析
土石坝设计规范与堤防设计规范易混淆点对比分析摘要：土石坝和堤防设计是我们水利设计人员经常会遇到的，它们都需要进行土料填筑设计、坝（堤）顶部高程计算、稳定渗流计算等。
但计算方法和内容在不同规范中给出了不用的要求。
本文主要针对规范中易混淆点进行对比分析。
关键词：土石坝；堤防；稳定渗流；填筑要求1 引言小型水利水电工程碾压式土石坝设计规范（SL189-2013）、碾压式土石坝设计规范（SL274-2020）、堤防工程设计规范（GB50286-2013）（以下简称小型土石坝规范、土石坝规范、堤防规范）是我们设计人员经常会用到的规范。
其中土石坝规范适用于1级、2级、3级和3级以下坝高大于30m的碾压式土石坝的设计；小型土石坝规范适用于4级、5级，且坝高小于30m的碾压式土石坝设计；堤防规范适用于新建、加固、扩建、改建堤防工程的设计。
这三本规范在土料填筑、坝（堤）顶高程计算、稳定渗流等方面都有很多相似点，但是规范要求不尽相同，也是我们设计人员容易混淆的地方。
本文章通过对比3本规范，找出他们的不同点。
2术语区别土石坝和堤防均有坡面，排水沟，平台。
但3个规范对其有不同的定义。
对坝（堤）坡的定义小型土石坝规范和土石坝规范是上游坝坡、下游坝坡；堤防规范的定义为背水侧坡、临水侧坡（工程上也习惯称内坡、外坡）。
对排水沟的定义小型土石坝规范是纵向排水沟、横向排水沟，土石坝规范是纵向排水沟，竖向排水沟（注意此处和小型土石坝规范的定义是有区别的）；堤防规范的定义是平行堤轴线的排水沟，竖向排水沟。
对于坡面平台的定义两个土石坝规范均为马道；堤防规范的定义为戗台。
3填筑要求3.1填筑土料小型土石坝规范对土料的渗透系数要求是均质坝不大于1×10-4cm/s，心墙和斜墙不大于1×10 -5cm/s。
易溶盐和中溶盐的含量按质量计不大于5%。
有机质均质坝不大于5%，心墙和斜墙不大于2%；土石坝规范和其要求基本一致，但易溶盐和中溶盐的含量调整为不大于3%。
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0.6447
2099.1647
坝顶高程 2099.43
2014年8月28日编
规定）
坝体级别 5
坝址区
山区
坝型
土石坝
当为内陆、峡谷地区水库，且多年平 均最大风速V>13.33m/s时，不能采用官 厅公式计算。此时，可采用莆田公式计
注：计算出坝顶高程后，应保证交通桥梁不堵水，确定最终坝顶高程。
Rp/Rm(R1%)
Rp/Rm(R5%)
1.84
1.84
1.84
Rm
0.292442687 0.292358869 0.186955273
R1%
R5%
0.538094544 0.53794032 0.343997703
四、安全超高A确定。
安全超高A值表
土石坝
正常工况
校核（山区、丘陵地区） 校核（平原、滨海地区）
1.109518645
0.012408609
0.104505983
0.118735876 0.118181018 0.118457712 1.52745691
20.52 3.642730831
0 1 0.0000036 0.0007
二、波浪爬高值确定。
1、当m=1.5～5.0时：
应进行此步计算
斜坡糙率渗透系数KΔ 经验系数Kw 设计边坡系数m W/(gH)0.5
hm/H
P（%）
1
5
10
<0.1
2.23
1.84
1.64
0.1～0.3
2.08
1.75
1.57
>0.3
1.86
1.61
1.48
平均波高hm（m）
0.185009337 0.185030077 0.118457712
坝体迎水面水深H（m)
20
20.39
20.52
hm/H
0.009250467 0.00907455 0.005772793
插值求得Kw
插值求得Kw 平均波浪爬高Rm（m）
2、当m≤1.25时：
0.9
1.001550235 3
1.038755872 1 1.5 1
1.02 1.001550235 0.292442687
0.9
1.00115095 3
1.028773756 1
1.5 1
1.02 1.00115095 0.292358869
0.7(gHm/W2)0.7 0.0018(gD/W2)0.45
0.616522468 0.008614716
0.13*th【0.7(gHm/W2)0.7】 A153
th(A17)
0.120186772
平均波高hm（m）
0.185009337
平均波周期Tm（s)
0.008614716
0.072173806
0.119360704 0.118797073 0.185030077 1.909011139
20.39 5.689918837
0 1 0.0000036 0.0015
校核工况 2098.52
2078 9.7 9.7 700 18.52 3 0 9.81 2.718281828
正常水位情况 设计水位情况 校核水位情况 校核水位情况
0.5 0.5 0.3 跳过
混凝土坝、浆砌石坝
正常工况 校核
正常水位情况 设计水位情况 校核水位情况
跳过 跳过 跳过
五、坝顶超高值△h确定。
工况 正常水位工况 设计水位工况 校核水位工况
坝顶超高值△h计算表
R
e
A
0.5381
0.0016
0.5
0.538
#VALUE! #VALUE!
0.416796834 0.292358869
#VALUE! #VALUE!
0.266529852 0.186955273
#VALUE! #VALUE!
三、累积频率波浪爬高值Rp确定。
说明：1、2、3级坝采用R1%，4、5级坝采用R5%。
表A.1.13 不同频率下爬高与平均爬高比值（Rp/Rm)
0.9
1 3
0.683673194 1 1 1 1 1
0.186955273
不进行此步计算
设计边坡系数m
1.25
1.25
1.25
斜坡糙率渗透系数KΔ 经验系数Kw
0.9
0.9
0.9
1.001550235 1.00115095
1
m1 m2 R01 R02 插值求得无风下爬高值R0（m)
0 0.5 1.24 1.45 2.5
0.0015
0.5
0.344
0.0007
0.3
△h 1.0397 1.0395 0.6447
六、坝顶高程H确定。
计算工况 正常水位工况 设计水位工况 校核水位工况
水库静水位 2098
2098.39 2098.52
坝顶超高△h 坝顶高程（m)
1.0397
2099.0397
1.0395
2099.4295
0 0.5 1.24 1.45 2.5
0 0.5 1.24 1.45 2.5
平均波浪爬高Rm（m）
0.416916327 0.416796834 0.266529852
3、当1.25＜m＜1.5时：
不进行此步计算
m=1.25时Rm m=1.5时Rm 不进行此步计算 平均波浪爬高Rm（m）
0.416916327 0.292442687
1.908904149
坝体迎水面水深H（m)
20
平均波长Lm（m）
5.689281071
风向与坝轴线法线夹角β（弧度） 0
cosβ
1
综合摩阻系数K
0.0000036
风水雍高e
0.0016
设计工况 2098.39
2078 9.7 14.55 700 18.39
3 0 9.81 2.718281828
0.625842951
莆田公式（对风速W和地区无规定）
一、风水雍高值计算。
正常工况
水位（m)
2098
河床高程(m)
2078
多年平均最大风速v（m/s)
9.7
计算风速W（m/s)
14.55
风区长度D（m）
700
水域平均水深Hm(m)
18
坝面坡比m（迎水面）
3
风向与坝轴线法线夹角β（角度） 0
重力加速度g
9.81
无理数e
2.718281828