地下室顶板回顶专项施工方案

厂前村东湖新城统征储备项目拆迁还建小区5#、6#地块地下室顶板回顶专项施工方案工程名称：厂前村东湖新城统征储备项目拆迁还建小区5、6号地块施工单位：中泽建安集团有限公司**人：***审核人：审批人：编制日期：二零一九年五月十一日目录第一章工程概况 (2)第二章编制说明及依据 (2)一、编制说明 (2)二、编制依据 (2)三、设计数据 (3)第三章施工进度计划 (3)第四章施工准备与资源配置计划 (4)一、材料准备 (4)二、人员准备 (4)三、施工现场平面布置 (4)第五章计算书 (5)一．楼板承载力验算 (5)二、梁支撑架计算 (6)三、板支撑计算 (15)第一章工程概况武汉市洪山区人民政府和平街厂前村村民委员会拟在武汉市洪山区厂前村其征地范围内兴建厂前村东湖新城统征储备项目拆迁还建小区。

本工程设计使用50年，防火一类，耐火一级，屋面、地下室顶防水一级，其他部位二第二章编制说明及依据一、编制说明为了保证厂前村东湖新城统征储备项目拆迁还建小区工程安全、文明施工、按规范化要求并达到国家规定的标准。

同时也为了尽早完成主体结构施工，根据现场的实际情况和施工的需要，在本工程的地下室顶板上布置材料堆场，在地下室顶板上（局部）设置施工道路。

施工期间的荷载远大于设计活荷载，为避免荷载超量，引起结构板开裂，需对施工道路及施工升降机部位的地下室顶板现浇板进行顶撑加固（具体位置详见施工平面布置图）。

二、编制依据三、设计数据地下室顶板板厚：250mm梁板砼等级：C35 P6梁最大间距为3.6m；断面400×900顶板上设计回填土厚度为1m活动荷载：5KN/m2 ；活动荷载消防车道时：20～35KN/m2(无覆土情况下，车辆等效荷载为27.5KN/m2)第三章施工进度计划加固脚手架根据结构层施工进度搭设，搭设进度计划见下表：第四章施工准备与资源配置计划一、材料准备脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235—A级钢的规定，钢管尺寸规格为Ф48.3×3.6，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管外径、壁厚、断面等偏差应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2011）的规定，旧钢管表面锈蚀深度和弯曲变形允许偏差应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2011）的要求，钢管上严禁打孔，偏差较大和有较大孔洞的钢管不允许使用。

所有钢管必须涂刷防锈漆。

木方使用的顶托应全部符合质量要求，顶托的托盘和螺母均不应有缺损、裂缝现象，螺杆不应有弯曲、滑丝现象，不符合要求的顶托一律不得使用。

底部和顶部支撑使用50×100mm规格的杉木方，木方应无分层开裂、无翘曲、无腐朽、无大节眼虫眼，并没有明显弯曲变形。

加强对使用材料的检查，检查钢管是否合格，是否变形，检查扣件是否松动，螺栓螺纹是否有损，检查钢管型号、质量等，不合格的材料一律不准在本工程中使用，严禁使用变形和不合格的材料，严禁使用变形和不合格的扣件、钢管。

二、人员准备架体搭设操作必须由架工搭设，架工必须持证上岗。

搭设前必须由技术、安全部门对操作人员进行技术交底及安全交底。

交底必须以口头形式和书面形式同时进行，并且有交底人和被交底人的签字。

三、施工现场平面布置依据施工现场情况，阴影区域为车库顶板行车区域第五章计算书一．楼板承载力验算300KN级消防车直接作用下双向板等效均布荷载为27.5kN/㎡（板跨4m）按照《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010），取1m宽板带进行验算。

屋梁楼盖钢筋配置如下图所示：q1=1.2*(25*0.18)+1.4*（27.5+5）=50.9KN/㎡q2=1.35*(25*0.18)+1.4*0.7*（27.5+5）=37.925KN/㎡M=0.1ql2=0.1*50.9*4*4=81.44KNmV=0.6ql=0.6*50.9*4=122.16KN（一）跨中板带正截面受弯承载力跨中板带两个方向配筋相同，板面均配置C12@170，板底均配置C12@170。

1m宽板带面筋6C12，底筋6C12。

计算参数：C35混凝土强度设计值f c=16.7N/mm2错误!未找到引用源。

，b=1000mm错误!未找到引用源。

；a s=21mm；a s／=21mm；fy = fy／=360N/ mm2As=6×52×π=471 mm2；As／=6×52×π=471mm2h0 =H－a s = 180－21＝159mm按照规范公式7.2.1-2，混凝土受压区高度：α1f c bx = f y A s－f'y A's由于混凝土强度小于C80，故，α1=1.0所以， 1.0×16.7×1000×x=360×471－360×471x=0mm<2 a s／取x=2 a s／=42则M<1*16.7*1000*42*(159-21)+360*471*138=120.19KNm根据以上计算，楼板承受最大弯矩值81.44KNm<120.19KNm受剪承载力验算：V<0.7βhftbh0=0.7*(800/160)¼*1.57*1000*160=262.93KN根据以上计算，最大剪力122.16<262.93KN二、梁支撑架计算2.1基本参数混凝土梁高h(mm) 900 混凝土梁宽b(mm) 450混凝土梁计算跨度L(m)2 模板支架高度H(m) 2.85立杆材质Q235 水平杆步距h1(m) 1.2梁跨度方向立杆间距l a(m) 0.6 垂直梁跨度方向的立杆间距l b(m)0.3梁底立杆根数n 2 次楞根数m 4次楞悬挑长度a1(mm) 250 结构表面要求表面外露2.2（图1）剖面图1（图2）剖面图22.3次楞验算次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。

（1）强度验算由《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162）中4.1.2条第一款规定“当计算模板和直接支撑模板的小梁（次楞）时，均布活荷载可取2.5kN/m2，再用集中荷载2.5kN进行验算，比较两者所得弯矩值取其最大值”。

q1=Υ0×max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×a1=1×max(1.2×(0.2+(1.1+24)×900×0.001)+1.4×32.5,1.35×(0.2+(1.1+24)×900×0.001)+1.4×0 .7×32.5)×450/((4-1)×1000)=10.927kN/m（图1）次楞计算简图q2=Υ0×1.2×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a1=1×1.2×(0.2+(1.1+24)×900×0.001)×450/((4-1)×1000)=4. 102kN/mp=Υ0×1.4×Q2k=1×1.4×2.5=3.5kN（图2）次楞计算简图经过分析以上两种不同的受力简图，得出最不利的次楞弯矩图如下（图3）次楞弯矩图M max=0.983kN·mσ=M max/W x=0.983×106/(166.667×103)=5.897N/mm2≤[f]=13N/mm2满足要求（2）抗剪验算同时经过计算最不利的次楞弯矩图的工况下得到次楞剪力图如下：（图4）次楞剪力图Q max=4.444kNτmax=Q max S/(Ib)=4.444×103×125×103/(833.333×104×10×10)=0.667N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2满足要求Ησ（3）挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a1=(0.2+(1.1+24)×900×0.001)×450/((4-1)×1000)=3.418kN/m（图5）次楞挠度图（图6）次楞挠度图跨中νmax=0.025mm≤[ν]=0.6×1000/400=1.5mm满足要求Ησ2.4主楞验算根据实际工况，梁下增加立杆根数为2，故可将主楞的验算力学模型简化为2-1=1跨梁计算。

这样简化符合工况，且能保证计算的安全，另外还需考虑主楞的两端悬挑情况。

由《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162）中4.1.2条第一款规定“当计算直接支撑小梁（次楞）的主梁时，均布活荷载可取 1.5kN/m2”。

荷载通过次楞以集中力的方式传递至主楞。

故需对次楞在活荷载1.5kN/m2的工况下进行计算其最大的支座反力。

A.由可变荷载控制的组合：q1=Υ0×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a1+1.4Q3k a1}=1×(1.2×(0.2+(1.1+24)×900×0.001)+1.4×1.5)×450/((4-1)×1000)=4.417kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=Υ0×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a1+1.4×0.7Q3k a1}=1×(1.35×(0.2+(1.1+24)×900×0.001)+1.4×0.7×1.5)×450/((4-1)×1000)=4.835kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(4.417,4.835)=4.835kN此时次楞的荷载简图如下（图1）次楞强度计算受力简图用于挠度计算时的荷载为：q k=[G1k+(G2k+G3k)h]a1=(0.2+(1.1+24)×900×0.001)×450/((4-1)×1000)=3.418kN/m 此时次楞的荷载简图如下（图2）次楞挠度计算受力简图根据力学求解计算可得：R max=2.889kNR kmax=2.043kN还需考虑主楞自重，则自重标准值为g k=60/1000=0.06kN/m自重设计值为：g=Υ0×1.2g k=1.2×60/1000=0.072kN/m则主楞强度计算时的受力简图如下：（图3）主楞挠度计算时受力简图则主楞挠度计算时的受力简图如下：（图4）主楞挠度计算时受力简图（1）抗弯验算（图5）主楞弯矩图(kN·m)M max=0.217kN·mσ=M max/W m=0.217×106/(166.667×103)=1.301N/mm2≤[f]=13N/mm2满足要求（2）抗剪验算（图6）主楞剪力图(kN)V max=Q max=2.9kNτmax=V max S/(Ib)=2.9×1000×125×103/(833.333×104×10×10)=0.435N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2 满足要求（3）挠度验算（图7）主楞变形图(mm)υmax=0.01mm≤[ν]=0.3×1000/400=0.75mm满足要求（4）支座反力立杆稳定验算要用到强度计算时的支座反力，故：V max=5.795kN2.5立杆承载力验算根据规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）中相关规定应如实计算立杆由架体结构及附件自重产生的轴力标准值。