煤矿高压供电
煤矿高压供电设计报告
煤矿高压供电设计报告项目背景煤炭作为我国主要能源来源，煤矿的生产活动一直是我国经济发展中关键的一部分。
为了满足煤矿生产所需的电力需求，高压供电系统的建设成为必要的举措。
本报告旨在详细介绍煤矿高压供电设计方案，以确保电力供应的安全、稳定和高效。
设计目标本项目的设计目标是为煤矿提供持续稳定的高压电力供应，满足煤矿的日常生产活动，并可应对突发的电力需求增加。
具体设计要求如下：1. 供电系统的安全性高，能够保证工作人员和设备的安全。
2. 电力供应的可靠性强，能够在任何情况下保持连续供电。
3. 供电系统具备灵活性，能够根据煤矿的需求进行扩容。
4. 供电系统的成本低，具备经济性。
5. 供电系统的能效高，降低能源消耗和环境污染。
设计方案根据以上设计目标，本项目的高压供电系统将采用以下设计方案：1. 高压配电网设计：我们将建设一套高压配电网，包括主线路、支线路和终端线路。
主要设备包括高压开关设备、变压器、电缆、开关柜等，以确保电力供应的可靠性和安全性。
2. 安全措施：为保障工作人员和设备的安全，我们将在配电网关键节点设置监测装置，及时发现故障并采取相应措施。
此外，还会配备灭火设备，确保供电设备在发生故障时能够及时得到处理。
3. 自动化系统：我们将引入自动化控制系统，实现对供电系统的智能化管理。
通过监控、数据采集、故障诊断等功能，提高供电系统的运行效率和可靠性。
4. 扩容计划：为了适应煤矿产能的增长，我们将提出一套供电系统扩容计划。
根据煤矿的需求，逐步增加配电设备，保证供电系统的稳定运行。
5. 可再生能源利用：考虑到环境保护和能源消耗问题，我们将积极推广可再生能源的利用。
在设计中考虑将太阳能、风能等可再生能源纳入供电系统中，降低对传统能源的依赖。
设计实施为确保设计方案能够顺利实施，我们将采取以下措施：1. 队伍组建：成立一支专业的设计团队，负责供电系统的设计、施工和调试工作。
该团队由电气工程师、土木工程师等相关人员组成，具备相关经验和技能。
煤矿井下高压，低压供电系统
煤矿井下高压供电系统煤矿井下高压供电线路已深入到各个采、掘负荷中心。
其供电是否安全可靠，不仅影响产量，而且影响工程进度，因此煤矿井下高压供电可靠运行在矿井供电中有很重要的地位。
煤矿井下高压供电可靠运行不仅与系统本身设计有关，还与组成系统每一组件的安全可靠性有关，因为构成煤矿井下高压供电系统中各种设备只要一个出现故障，整个系统就会终止运行。
因此不仅要关心系统本身的设计还要在设备易出故障的薄弱环节出现故障前进行预防、检修、更换。
一般煤矿井下高压供电系统常出现的问题有以下几种：（一）高压线路故障由于煤矿井下环境的原因比较复杂，煤矿井下高压供电系统中电缆线成为安全可靠性的薄弱的环节。
首先，高压铠装电缆外层钢带或钢丝铠装层由于潮湿很容易锈蚀；其次，如果运输大巷到采掘负荷中心对空间小，高压电缆在巷道内运输时就很容易刮破、挤坏，高压屏蔽电缆也容易被扎，从而造成高压停电事故；再次，高压电缆长时间处于过载状态，也很容易出现事故；最后，单相接地会使另两相对地电压升高，严重影响煤矿井下高压供电系统的可靠性。
为了避免事故的发生，提高高压线路的可靠性，在固定场所铺设电缆时，应选择聚氯乙烯绝缘电缆、聚氯乙烯绝缘铠装电缆、交联聚乙烯电缆、交联聚乙烯护套钢丝铠装电缆或其它新型高绝缘电缆。
并且在选用电缆时必须保证载流量满足现有设备要求，并留有一定的富余系数。
（二）高压防爆开关故障虽然煤矿井下矿用一般型高压防爆开关等都具有高压漏电和绝缘监视保护功能，但由于变压器高、低压侧腔体的盖没有有效的连锁保护装置，使得高压开关与分立的变压器、低压馈电开关之间的保护不能形成有效的配合，致使高压开关失去了应有的保护功能，因此会出现漏电、过流和短路等问题；另外，高压负荷开关触头接触不良，产生弧光或放电，与高压负荷开关带载停送移动变电站，也会导致高压断电事故。
为加强煤矿井下高压防爆开关的安全可靠性，我们在选择高压开关时，其断流容量不得小于变电所母线上的实际短路容量。
煤矿高压供电系统参数计算
000000供电系统参数计算一、系统参数（根据上级供电部门提供的系统参数）......110KV 至000000地面变电所10KV 母线运行小方式：X ′min=0.43042 运行大方式：X ′max=0.23366 二、基准值取基准电压： U c =10.5KV 基准容量： S d =100MVA=100000KVA基准电流：I d =S d /（U c ×√3）=100000KVA/（10.5KV ×1.732） =5498.7A ≈5.499KA （计算10.5KV 线路） 三、标幺值的计算短路电流计算采用标幺值计算，基准值是一个比较标准，那么基准电抗就可以用下式来决定X d =dI c U 3=dS c U 2 (Ω）供电系统各主要元件的电抗标幺值计算 （一）电力系统电抗标幺值：X *S =ksS S d式中：X *S —电力系统电抗标幺值； S d —基准容量；S ks —电力系统短路容量； （二）电力变压器的电抗标幺值：X T =100％k U ×nS d S 100U k ％—变压器短路电压百分数； S n —变压器额定容量；（三）电缆线路的电抗标幺值：X e =xL2C d U S（四） X —架空线路单位长度电抗值，Ω/km注：系统元件本身的电抗为X ，电阻为R ，当31X ＞R 时，只需要计算元件的电抗值；当短路回路中各元件的总电阻R Σ＞31X Σ时，同时考虑总电阻和总电抗，并用Z Σ=22R X ΣΣ+的值进行计算。
各种架空线路、电缆单位长度的电阻、电抗的标幺值导线及电缆型号电阻（标幺值）（Ω/km ）电抗（标幺值）（Ω/km ） YJV 22-8.7/10 3×185（铜） 0.09 0.0726 YJV 22-8.7/10 3×150（铜） 0.11 0.0726 YJV 22-8.7/10 3×120（铜） 0.14 0.0726 YJV 22-8.7/10 3×95（铜） 0.17 0.0726 YJV 22-8.7/10 3×70（铜） 0.24 0.0726 YJV 22-8.7/10 3×50（铜） 0.34 0.0726 YJV 22-8.7/10 3×35（铜）0.48 0.0726 LGJ —185 0.17 0.305 LGJ —150 0.21 0.309 LGJ —120 0.27 0.315 LGJ —95 0.33 0.32 LGJ —50 0.65 0.345 LJ —50 0.64 0.345 LJ —350.920.356一）D 1点（地面变电所10KV 母线） 000000线II 回： LGJ-185-5.8km 架空线路的电抗标幺值：X 1=XL2C d U SX —架空线路单位长度电抗值，Ω/km L —架空线路长度，km 运行小方式：X ′min=0.43042 运行大方式：X ′max=0.23366 X 1=XL=0.305×5.8×25.10100=1.60453X Σ（D1min)=X min +X 1=0.43042+1.60453=2.03496 X Σ（D1max)=X max +X 1=0.23366+1.60453=1.83819 I D1(3)min =I d /X Σ（D1min)=5.499/2.03496≈2.70KA I D1(2)min =√3/2×I D1(3)min=0.866×2.7≈2.34KAI D1(3)max=I d /X Σ（D1max)=5.499/1.83819≈2.99KAS D1min =S d /X Σ（D1min)=100/2.03496≈49.14MVA S D1MAX =S d /X Σ（D1max)=100/1.83819≈54.40MVA 注：X 1：000000II 回架空线路电抗标幺值 L ：架空线路长度X Σ（D1min):D 1点最小三相短路电抗标幺值 X Σ（D1max):D 1点最大三相短路电抗标幺值 I D1(3)min:D 1点最小三相短路电流值 I D1(3)max:D 1点最大三相短路电流值I D1(2)min:D 1点最小两相短路电流值S D1min :D 1点的最小三相短路容量 S D1max :D 1点的最大三相短路容量二）D 2点（地面10KV 变电所至低压室变压器母线）007、012出线电缆：YJV 22-8.7/10 3×35（铜）0.05km R 1=0.05×0.48=0.024 X 1=0.05×0.0726=0.00363Z 1=2200363.0024.0+=0000132.0000576.0+=0.0243 变压器：S11-100/10/0.4 短路阻抗：U k =4.5％ 变压器的电抗标幺值：X T =100％k U ×nS d S 100=4.5%/100×100000/（100×1000）=4.5×1=4.5 ①小运行方式X ′min = X Σ（D1min)=2.03496（D 1点最小三相短路电抗标幺值） Z min =X ′min +Z 1+X T =2.03496+0.0243+4.5=6.55926注：（Z min ：D 2点最小三相短路电抗标幺值）I(2)min=23×I d /Z min =4.762/6.55926≈0.73KA ②大运行方式X ′max =X Σ（D1max)=1.83819（D 1点最大三相短路电抗标幺值） Z max =X ′max +Z 1+X T =1.83819+0.0243+4.5 ≈6.36 Z max （D 2点最大三相短路电抗标幺值）I(3)max =max2d Z I =5.499/6.36≈0.86KAS max =maxZ d S =100/6.36≈15.72MVA三）D 3点（地面10KV 变电所至瓦斯泵高压电机） 006、011出线电缆：YJV 22-8.7/10 3×35（铜）0.18km R 1=0.18×0.48=0.0864 X 1=0.18×0.0726=0.01307Z 1=2201307.00864.0+=0001708.000746.0+=0.08637 ①小运行方式X ′min = X Σ（D1min)=2.03496（D 1点最小三相短路电抗标幺值） Z min =X ′min +Z 1=2.03496+0.08637=2.12133 （Z min ：D 3点最小三相短路电抗标幺值） I(2)min=23×I d /Z min =4.762/2.12133≈2.25KA ②大运行方式X ′max =X Σ（D1max)=1.83819（D 1点最大三相短路电抗标幺值） Z max =X ′max +Z 1 =1.83819+0.08637=1.92456 Z max （D 3点最大三相短路电抗标幺值） I(3)max=maxd Z I =5.499/1.92456≈2.86KA S max =maxZ dS =100/1.92456≈51.96MVA四）D 4点（地面10KV 变电所至高压无功补偿器） 005、014出线电缆：YJV22-8.7/10 3×35（铜）0.02km R 1=0.02×0.48=0.0096 X 1=0.02×0.0726=0.001452Z 1=22001452.00096.0+=0000021.000009216.0+=0.00971 ①小运行方式X ′min = X Σ（D1min)=2.03496（D 1点最小三相短路电抗标幺值） Z min =X ′min +Z 1=2.03496+0.00971=2.04467 （Z min ：D 4点最小三相短路电抗标幺值） I(2)min=23×I d /Z min =4.762/2.04467≈2.33KA ②大运行方式X ′max =X Σ（D1max)=1.83819（D 1点最大三相短路电抗标幺值） Z max =X ′max +Z 1 =1.83819+0.00971=1.8479 Z max （D 4点最大三相短路电抗标幺值） I(3)max=maxZ I d =5.499/1.8479≈2.98KA S max =maxZ dS =100/1.8479≈55.12MVA五）D 5点（地面10KV 变电所至主通风机房进线柜） 013、018出线电缆：YJV22-8.7/10 3×35（铜）0.15km R 1=0.15×0.48=0.072 X 1=0.15×0.0726=0.01089Z 1=2201089.0072.0+=00011859.0005184.0+=0.12678 ①小运行方式：Z min =X ′min +Z 1=2.03496+0.12678=2.16174（Z min ：D 5点最小三相短路电抗标幺值）I(2)min=23×I d /Z min =4.762/2.16174≈2.21KA ②大运行方式：X ′max =X Σ（D1max)=1.83819（D 1点最大三相短路电抗标幺值） Z max =X ′max +Z 1 =1.83819+0.12678=1.96497 Z max （D 5点最大三相短路电抗标幺值） I(3)max=maxd Z I =5.499/1.96497≈2.80KA S max =maxZ dS =100/1.96497≈50.89MVA六）D 6点（主通风机房风机反转柜至主通风机高压电机） 1#反转柜（1AH)、2#反转柜（2AH)出线 电缆：YJV 22-8.7/10 3×35（铜）0.04km R 1=0.04×0.48=0.0192 X 1=0.04×0.0726=0.0029Z 1=220029.00192.0+=0000084.0000369.0+=0.0194 ①小运行方式X ′min = X Σ（D1min)=2.03496（D 1点最小三相短路电抗标幺值） Z min =X ′min +Z 1=2.03496+0.0194=2.05436 （Z min ：D 6点最小三相短路电抗标幺值） I(2)min=23×I d /Z min =4.762/2.05436≈2.32KA ②大运行方式Z max =X ′max +Z 1 =1.83819+0.0194=1.85759 Z max （D 6点最大三相短路电抗标幺值） I(3)max=maxd Z I =5.499/1.85759≈2.96KA S max =maxZ dS =100/1.85759≈53.83MVA七） D 7点（地面10KV 变电所至采区10KV 变电所母线） 009、008出线电缆：YJV 22-8.7/10 3×50（铜）0.5km R 1=0.34×0.5=0.17 X 1=0.0726×0.5=0.0363Z 1=220363.017.0+=00132.00289.0+=03022.0=0.1738 ①小运行方式：X ′min = X Σ（D1min)=2.03496（D 1点最小三相短路电抗标幺值） Z min =X ′min +Z 1=2.03496+0.1738=2.20876 （Z min ：D 7点最小三相短路电抗标幺值） I(2)min=23×I d /Z min =4.762/2.20876≈2.16KA ②大运行方式：X ′max =X Σ（D1max)=1.83819（D 1点最大三相短路电抗标幺值） （D 1点最大三相短路电抗标幺值） Z max =X ′max +Z 1=1.83819+0.1738 =2.01199 Z max （D 7点最大三相短路电抗标幺值）maxZ S max =maxZ d S =100/2.01199≈49.70MVA八）D 8点（采区10KV 变电所至1、2#专用变压器母线） 5#、6#高爆出线电缆：YJV22-8.7 3×35（铜）0.02km R 1=0.02×0.48=0.0096 X 1=0.02×0.0726=0.001452Z 1=22001452.00096.0+=0000021.000009216.0+=0.00971 变压器：KBSG-200/10 短路阻抗：U k =4.12％ 变压器的电抗标幺值：X T =100％k U ×nS d S 100=4.12%/100×100000/（100×200）=4.12×5=20.6 ①小运行方式X ′min = X Σ（D7min)=2.20876（D 7点最小三相短路电抗标幺值） Z min =X ′min +Z 1+X T =2.20876+0.00971+20.6=22.81847 （Z min ：D 8点最小三相短路电抗标幺值） I(2)min=23×I d /Z min =4.762/22.81847≈0.21KA ②大运行方式X ′max =Z D7max =2.01199（D 7点最大三相短路电抗标幺值） Z max =X ′max +Z 1 +X T =2.01199+0.00971+20.6=22.6217 Z max （D 8点最大三相短路电抗标幺值）maxZ S max =maxZ dS =100/22.6217≈4.42MVA九）D 9点（采区10KV 变电所至3#动力变压器母线） 8#高爆出线电缆：YJV22-8.7 3×35（铜）0.02km R 1=0.02×0.48=0.0096 X 1=0.02×0.0726=0.001452Z 1=22001452.00096.0+=0000021.000009216.0+=0.00971 变压器：KBSG-500/10 短路阻抗：U k =4.30％ 变压器的电抗标幺值：X T =100％k U ×nS d S 100=4.3%/100×100000/（100×500）=4.3×2=8.6 ①小运行方式X ′min = X Σ（D7min)=2.20876（D 7点最小三相短路电抗标幺值） Z min =X ′min +Z 1+X T =2.20876+0.00971+8.6=10.81847 （Z min ：D 9点最小三相短路电抗标幺值） I(2)min=23×I d /Z min =4.762/10.81847≈0.44KA ②大运行方式X ′max =Z D7max =2.01199（D 7点最大三相短路电抗标幺值） Z max =X ′max +Z 1 +X T =2.01199+0.00971+8.6=10.6217 Z max （D 9点最大三相短路电抗标幺值）max Z S max =maxZ d S =100/10.6217≈9.41MVA 十）D 10点（采区10KV 变电所至000000石门联络巷配电点动力变压器母线）9#高爆出线电缆：YJV22-8.7 3×35（铜）0.12kmR 1=0.12×0.48=0.0576X 1=0.12×0.0726=0.0087Z 1=220087.00576.0+=00007569.000332.0+=0.05827 变压器：KBSG-630/10短路阻抗：U k =4％变压器的电抗标幺值：X T =100％k U ×n S d S 100=4%/100×100000/（100×630）=4×1.587=6.35①小运行方式X ′min = X Σ（D7min)=2.20876（D 7点最小三相短路电抗标幺值） Z min =X ′min +Z 1+X T =2.20876+0.05827+6.35=8.61703（Z min ：D 11点最小三相短路电抗标幺值）I (2)min =23×I d /Z min =4.762/8.61703≈0.55KA ②大运行方式X ′max =Z D7max =2.01199（D 7点最大三相短路电抗标幺值） Z max =X ′max +Z 1 +X T =2.01199+0.05827+6.35=8.41486Z max （D 11点最大三相短路电抗标幺值）max Z S max =maxZ d S =100/8.4186≈11.88MVA 十一）D 11点（采区10KV 变电所至000000石门配电点动力变压器母线） 7#高爆出线电缆：YJV22-8.7 3×35（铜）0.8kmR 1=0.8×0.48=0.384X 1=0.8×0.0726=0.058Z 1=22058.0384.0+=00336.01475.0+=0.15087变压器：KBSG-630/10短路阻抗：U k =4％变压器的电抗标幺值：X T =100％k U ×n S d S 100=4%/100×100000/（100×630）=4×1.587=6.35①小运行方式X ′min = X Σ（D7min)=2.20876（D 7点最小三相短路电抗标幺值） Z min =X ′min +Z 1+X T =2.20876+0.15087+6.35=8.70963（Z min ：D 11点最小三相短路电抗标幺值）I (2)min =23×I d /Z min =4.762/8.70963≈0.55KA ②大运行方式X ′max =Z D7max =2.01199（D 7点最大三相短路电抗标幺值） Z max =X ′max +Z 1 +X T =2.01199+0.15087+6.35=8.51286Z max （D 11点最大三相短路电抗标幺值）max Z S max =maxZ d S =100/8.51286≈11.75MVA 十二）D 12点（采区10KV 变电所至中央10KV 变电所母线） 3#、4#高爆出线电缆：YJV22-8.7 3×50（铜）0.55kmR 1=0.55×0.34=0.187X 1=0.55×0.0726=0.04Z 1=22040.0187.0+=0016.0034969.0+=0.19①小运行方式X ′min = X Σ（D7min)=2.20876（D 7点最小三相短路电抗标幺值） Z min =X ′min +Z 1=2.20876+0.19=2.39876（Z min ：D 12点最小三相短路电抗标幺值）I (2)min =23×I d /Z min =4.762/2.39876≈1.99KA ②大运行方式X ′max =Z D7max =2.01199（D 7点最大三相短路电抗标幺值） Z max =X ′max +Z 1 =2.01199+0.19=2.20199Z max （D 12点最大三相短路电抗标幺值）I (3)max =max d Z I =5.499/2.20199≈2.50KA S max =maxZ d S =100/2.20199≈45.41MVA 十三）D 13点（中央10KV 变电所至3#、4#专用变压器母线） 5、6#高爆出线电缆：YJV22-8.7 3×35（铜）0.02kmR 1=0.02×0.48=0.0096X 1=0.02×0.0726=0.001452Z 1=22001452.00096.0+=0000021.000009216.0.0+=0.00971 变压器：KBSG-315/10短路阻抗：U k =4.30％变压器的电抗标幺值：X T =100％k U ×n S d S 100=4.3%/100×100000/（100×315）=4.3×3.175=13.65①小运行方式X ′min =Z D12min =2.39876（D 12点最小三相短路电抗标幺值） Z min =X ′min +Z 1+X T =2.39876+0.00971+13.65=16.05847 （Z min ：D 13点最小三相短路电抗标幺值）I (2)min =23×I d /Z min =4.762/16.05847≈0.30KA ②大运行方式X ′max =Z D12max =2.20199（D 12点最大三相短路电抗标幺值） Z max =X ′max +Z 1 +X T =2.20199+0.00971+13.65=15.8617Z max （D 13点最大三相短路电抗标幺值）I (3)max =max d Z I =5.499/15.8617≈0.35KA S max =maxZ d S =100/15.8617≈6.30MVA 十四）D 14点（中央10KV 变电所至1#、00000石门联络巷配电点动力变压器母线）电缆：YJV22-8.7 3×35（铜）0.07kmR 1=0.07×0.48=0.0336X 1=0.07×0.0726=0.0051Z 1=220051.00336.0+=000026.0001129.0+=0.033985 变压器：KBSG-500/10 两台短路阻抗：U k =4.30％变压器的电抗标幺值：X T =100％k U ×n S d S 100=4.3%/100×100000/（100×500×2）=4.3×1=4.3①小运行方式X ′min =Z D12min =2.39876（D 12点最小三相短路电抗标幺值） Z min =X ′min +Z 1+X T =2.39876+0.033985+4.3=6.732745（Z min ：D 14点最小三相短路电抗标幺值）I (2)min =23×I d /Z min =4.762/6.732745≈0.71KA ②大运行方式X ′max =Z D12max =2.20199（D 12点最大三相短路电抗标幺值） Z max =X ′max +Z 1 +X T =2.20199+0.033985+4.3=6.535975 Z max （D 14点最大三相短路电抗标幺值）I (3)max =max d Z I =5.499/6.535975≈0.84KA S max =maxZ d S =100/6.535975≈15.30MVA 十五）D 15点（中央10KV 变电所至2#动力变压器母线）电缆：YJV22-8.7 3×35（铜）0.02kmR 1=0.02×0.48=0.0096X 1=0.02×0.0726=0.001452Z 1=22001452.00096.0+=0000021.000009216.0+=0.00971 变压器：KBSG-500/10短路阻抗：U k =4.30％变压器的电抗标幺值：X T =100％k U ×n S d S 100=4.3%/100×100000/（100×500）=4.3×2=8.6①小运行方式X ′min =Z D12min =2.39876（D 12点最小三相短路电抗标幺值） Z min =X ′min +Z 1+X T =2.39876+0.00971+8.6=11.00847（Z min ：D 15点最小三相短路电抗标幺值）I (2)min =23×I d /Z min =4.762/11.00847≈0.44KA ②大运行方式X ′max =Z D12max =2.20199（D 12点最大三相短路电抗标幺值） Z max =X ′max +Z 1 +X T =2.20199+0.00971+8.6=10.8117Z max （D 15点最大三相短路电抗标幺值）I (3)max =max d Z I =5.499/10.8117≈0.51KA S max =maxZ d S =100/10.8117≈9.25MVA 十六）D 16点（中央10KV 变电所至16区段10KV 变电所母线）1#、6#高爆出线电缆：YJV22-8.7 3×50（铜）0.4kmR 1=0.4×0.34=0.136X 1=0.4×0.0726=0.029Z 1=22029.0136.0+=000841.0018496.0+=0.139 ①小运行方式X ′min =Z D12min =2.39876（D 12点最小三相短路电抗标幺值） Z min =X ′min +Z 1=2.39876+0.139=2.53776（Z min ：D 16点最小三相短路电抗标幺值）I (2)min =23×I d /Z min =4.762/2.53776≈1.88KA ②大运行方式X ′max =Z D12max =2.20199（D 12点最大三相短路电抗标幺值） Z max =X ′max +Z 1 =2.20199+0.139=2.34099Z max （D 16点最大三相短路电抗标幺值）I (3)max =max d Z I =5.499/2.34099≈2.35KA S max =maxZ d S =100/2.34099≈42.72MVA 十七）D 17点（16区段变电所至1、2#变压器母线） 3#、4#高爆出线电缆：YJV22-8.7 3×35（铜）0.02kmR 1=0.02×0.48=0.0096X 1=0.02×0.0726=0.001452Z 1=22001452.00096.0+=0000021.000009216.0+=0.00971变压器：KBSG-500/10短路阻抗：U k =4.30％变压器的电抗标幺值：X T =100％k U ×n S d S 100=4.3%/100×100000/（100×500）=4.3×2=8.6①小运行方式X ′min =Z D16min =2.53776（D 16点最小三相短路电抗标幺值） Z min =X ′min +Z 1+X T =2.53776+0.00971+8.6=11.14747（Z min ：D 17点最小三相短路电抗标幺值）I (2)min =23×I d /Z min =4.762/11.14747≈0.43KA ②大运行方式X ′max =Z D16max =2.34099（D 16点最大三相短路电抗标幺值） Z max =X ′max +Z 1 +X T =2.34099+0.00971+8.6=10.9507Z max （D 17点最大三相短路电抗标幺值）I (3)max =max d Z I =5.499/10.9507≈0.50KA S max =maxZ d S =100/10.9507≈9.13MVA 十八)D 18点（00采区10KV 至00采区I 回10KV 母线）00采区地面变电所至00采区I 回10KV 母线 JKLYJ-50-1.1km X ′min =X Σ（D1min ）=2.03496（D 1点000000架空线最小三相短路电抗标幺值） X ′max =X Σ（D1max)=1.83819（D 1点000000架空线最大三相短路电抗标幺值） X=xL 21C dU S =0.35×1.1×100/10.52≈0.35 X Σ（D18min)=X min +X=2.03496+0.35=2.38496X Σ（D18max)=X max +X=1.83819+0.35=2.18819I D1(3)min =I d /X Σ（D18min)=5.499/2.38496≈2.31KA I D1(3)max =I d /X Σ（D18max)=5.499/2.18819≈2.51KA I D1(2)min =0.866×I D1(3)min =0.866×2.31≈2.00KAS D18min =S d /X Σ（D18min)=100/2.38496≈41.93MVAS D18max =S d /X Σ（D18max)=100/2.18819≈45.70MVA注：X ：00采区变电所至00采区I 回架空线路电抗标幺值 x ：架空线路单位长度电抗值（当U N =3—10KV 时，x=0.35Ω/km ；U N =35—220KV 时，x=0.4Ω/km ）L ：架空线路长度X Σ（D18max):D 18点最大三相短路电抗标幺值X Σ（D18min):D 18点最小三相短路电抗标幺值I D1(3)max :D 18点最大三相短路电流值 I D1(3)min :D 18点最小三相短路电流值 I D1(2)min :D 18点最小两相短路电流值S D1max :D 18点的最大三相短路容量S D1min :D 18点的最小三相短路容量十九）D 19点（00采区10KV 至1#动力变压器母线） 3#高爆出线电缆：YJV 22-8.7/10 3×35（铜）0.02kmR 1=0.02×0.48=0.0096X 1=0.02×0.0726=0.001452Z 1=22001452.00096.0+=0000021.000009216.0.0+=0.00971变压器：S11-1250/10/0.4 短路阻抗：U k =4.5％ 变压器的电抗标幺值：X T =100％k U ×n S d S 100=4.5%/100×100000/（100×1000）=4.5×1=4.5①小运行方式：X ′min =X Σ（D18min)=2.38496（D 18点最小三相短路电抗标幺值） Z min =X ′min +Z 1+X T =2.38496+0.00971+4.5=6.89467 I (2)min =23×I d /Z min =0.866×5.499/6.89467≈0.69KA ②大运行方式：X ′max =X Σ（D18max)=2.18819（D 18点最大三相短路电抗标幺值） Z max =X ′max +Z 1+X T =2.18819+0.00971+4.5=6.6979 I (3)max =max 2d Z I =5.499/6.6979≈0.82KAS max =max Z dS =100/6.6979≈14.93MVA二十）D 20点（00采区10KV 至3#动力变压器母线） 7#高爆出线电缆：YJV 22-8.7/10 3×35（铜）0.02km R 1=0.02×0.48=0.0096 X 1=0.02×0.0726=0.001452 Z 1=22001452.00096.0+=0000021.000009216.0.0+=0.00971 变压器：KBSG-630/10/0.69 短路阻抗：U k =4％变压器的电抗标幺值：X T =100％k U ×n S d S 100=4%/100×100000/（100×630）=4×1.587=6.35①小运行方式： X ′min =X Σ（D18min)=2.38496（D 18点最小三相短路电抗标幺值） Z min =X ′min +Z 1+X T =2.38496+0.00971+6.35=8.74467I (2)min =23×I d /Z min =0.866×5.499/8.74467≈0.55KA ②大运行方式：X ′max =X Σ（D18max)=2.18819（D 18点最大三相短路电抗标幺值） Z max =X ′max +Z 1+X T =2.18819+0.00971+6.35=8.5479I (3)max =max 2d Z I =5.499/8.5479≈0.64KAS max =max Z dS =100/8.5479≈11.70MVA二十一）D 21点（00采区10KV 至2#动力变压器母线）8#高爆出线电缆：YJV 22-8.7/10 3×35（铜）0.02kmR 1=0.02×0.48=0.0096X 1=0.02×0.0726=0.001452Z 1=22001452.00096.0+=0000021.000009216.0.0+=0.00971 变压器：KS9-400/10/0.0.69短路阻抗：U k =4.5％变压器的电抗标幺值：X T =100％k U ×n S d S 100=4.5%/100×100000/（100×400）=4.5×2.5=11.25①小运行方式：X ′min =X Σ（D18min)=2.38496（D 18点最小三相短路电抗标幺值） Z min =X ′min +Z 1+X T =2.38496+0.00971+11.25=13.64467I (2)min =23×I d /Z min =0.866×5.499/13.64467≈0.35KA ②大运行方式：X ′max =X Σ（D18max)=2.18819（D 18点最大三相短路电抗标幺值） Z max =X ′max +Z 1+X T =2.18819+0.00971+11.25=13.4479I (3)max =max 2d Z I =5.499/13.4479≈0.41KAS max =max Z dS =100/13.4479≈7.44MVA二十二）D 22点（000线至00采区II 回10KV 母线）最小方式：X ′min=0.6378最大方式：X ′max=0.317 X=xL 21C dU S =0.35×0.3×100/10.52≈0.10 X Σ（D22min)=X min +X=0.6378+0.10≈0.74X Σ（D22max)=X max +X=0.317+0.10≈0.42I D1(3)min =)m 22D X 1d I in （Σ=5.499/0.74≈7.43KA I D1(3)max =max )22D X d I （Σ=5.499/0.42≈13.09KAI D1(2)min =0.866×I D1(3)min =0.866×7.43≈6.43KA S D1min =)22D X d S min （Σ=100/0.74≈135.14MVAS D1MAX =)22D X dS max （Σ=100/0.42≈238.10MVA注：X ：00采区II 回架空线路000线电抗标幺值x ：架空线路单位长度电抗值（当U N =3—10KV 时，x=0.35Ω/km ；当U N =35—220KV 时，x=0.4Ω/km ）L ：架空线路长度X Σ（D22max):D 22点最大三相短路电抗标幺值X Σ（D22min):D 22点最小三相短路电抗标幺值I D1(3)max :D 22点最大三相短路电流值 I D1(3)min :D 22点最小三相短路电流值 I D1(2)min :D 22点最小两相短路电流值S D1max :D 22点的最大三相短路容量S D1min :D 22点的最小三相短路容量二十三）D 23点（00采区10KV 至1#动力变压器母线）3#高爆出线电缆：YJV 22-8.7/10 3×35（铜）0.02kmR 1=0.02×0.48=0.0096X 1=0.02×0.0726=0.001452Z 1=22001452.00096.0+=0000021.000009216.0.0+=0.00971 变压器：S11-1250/10/0.4短路阻抗：U k =4.5％变压器的电抗标幺值：X T =100％k U ×n S d S 100=4.5%/100×100000/（100×1000）=4.5×1=4.5①小运行方式X ′min =X Σ（D22min)=0.74Z min =X ′min +Z 1+X T =0.74+0.00971+4.5≈5.25I (2)min =23×I d /Z min =0.866×5.499/5.25≈0.91KA ②大运行方式X ′max =X Σ（D22max)=0.42Z max =X ′max +Z 1+X T =0.42+0.00971+4.5 ≈4.93I (3)max =max 2d Z I =5.499/4.93≈1.12KAS max =max Z dS =100/4.93≈20.28MVA二十四）D 24点（00采区10KV 至3#动力变压器母线）7#高爆出线电缆：YJV 22-8.7/10 3×35（铜）0.02kmR 1=0.02×0.48=0.0096X 1=0.02×0.0726=0.001452Z 1=22001452.00096.0+=0000021.000009216.0.0+=0.00971 变压器：KBSG-630/10/0.69短路阻抗：U k =4％变压器的电抗标幺值：X T =100％k U ×n S d S 100=4%/100×100000/（100×630）=4×1.587=6.35①小运行方式：X ′min =X Σ（D22min)=0.74Z min =X ′min +Z 1+X T =0.74+0.00971+6.35≈7.10I (2)min =23×I d /Z min =0.866×5.499/7.1≈0.67KA ②大运行方式：X ′max =X Σ（D22max)=0.42Z max =X ′max +Z 1+X T =0.42+0.00971+6.35 ≈6.78I (3)max =max 2d Z I =5.499/6.78≈0.81KAS max =max Z dS =100/6.78≈14.75MVA二十五）D 25点（00采区10KV 至2#动力变压器母线）8#高爆出线电缆：YJV 22-8.7/10 3×35（铜）0.02kmR 1=0.02×0.48=0.0096X 1=0.02×0.0726=0.001452Z 1=22001452.00096.0+=0000021.000009216.0.0+=0.00971 变压器：KS9-400/10/0.0.69短路阻抗：U k =4.5％变压器的电抗标幺值：X T =100％k U ×n S d S 100=4.5%/100×100000/（100×400）=4.5×2.5=11.25①小运行方式：X ′min =X Σ（D22min)=0.74Z min =X ′min +Z 1+X T =0.74+0.00971+11.25≈12.00I (2)min =23×I d /Z min =0.866×5.499/12≈0.40KA②大运行方式：X ′max =X Σ（D22max)=0.42Z max =X ′max +Z 1+X T =0.42+0.00971+11.25 ≈11.68I (3)max =max 2d Z I =5.499/11.68≈0.47KAS max =max Z dS =100/11.68≈8.56MVA十八-1）D 18-1点（地面10KV 变电所至00采区I 回电源）004#柜出线电缆： JKLYJ-50-1.1kmR=0.65 X=0.345R 1=0.65×1.1=0.715X 1=0.345×1.1=0.3795Z 1=223795.0715.0+=14402025.0511225.0+=0.809①小运行方式：X ′min = X Σ（D18min)=2.38496（D 1点最小三相短路电抗标幺值）Z min =X ′min +Z 1=2.38496+0.809=3.19396（Z min ：D 18-1点最小三相短路电抗标幺值）I (2)min =23×I d /Z min =4.762/3.19396≈1.49KA ②大运行方式：X ′max =X Σ（D18max)=2.18819（D 1点最大三相短路电抗标幺值）Z max =X ′max +Z 1 =2.18819+0.809=2.99719Z max （D 18-1点最大三相短路电抗标幺值）I (3)max =max d Z I =5.499/2.99719≈1.83KA S max =maxZ d S =100/2.99719≈33.36MVA四、各开关整定计算1、地面10KV 变电所1)001、002进线开关和010联络开关变比：250/5，视在计算负荷：7290KVAI (2)min =2.34KA ，I(3)max =2.99KA I N =N U S ×330=1037290⨯=420.9 取：K W =1、K rel =1.2、K re =0.85、K i =250/5=50、I 1max =1.5I N =631.35 过流定值整定①过流动作值I OP =i K re K w K re K ×1I 1max =5085.012.1⨯⨯×631.35=17.826A 取I OP =18A②过流动作时限：取t=1S③灵敏度效验S p =op I i K I w K min)2(=185031034.21⨯⨯⨯=2.60＞1.5 符合要求速断定值整定①速断动作值I qb =i K w K re K 1I (3)max =5012.1⨯×2.99×10³=71.76A 取I qb =25A②灵敏度效验S p =qb I i K min)2(I w K =255031034.21⨯⨯⨯=1.87＞1.5 符合要求限时速断定值整定①限时速断动作值I qb =i K w K re K 1I (3)max =5012.1⨯×2730=65.52A （I (3)max 为009、008出线最大三相短路电流）取I qb =20A②限时速断动作时限：取t=1S2）、007、012开关柜（地面10KV 变电所1#、2#变压器控制柜出线） 变比：150/5 视在计算负荷：1000KVAI (2)min =0.73KA ，I(3)max =0.86KA I N =N U S ×330=1031000⨯=57.73 取：K W =1、K rel =1.2、K re =0.85、K i =30、I 1max =1.5I N =86.6A过流定值整定①过流动作值：I OP =i K re K w K re K ×1I 1max =3085.012.1⨯⨯×86.6=4.08 取I OP =5A②过电流动作时限：取t=0.5S③灵敏度效验S p =op I i K I w K min)2(=53031073.01⨯⨯⨯=4.87＞1.5 符合要求过载定值整定①过载动作值I op =i K w K re K 1I N =3012.1⨯×86.6=3.46取I op =4A过载时限：取t=10S 报警速断定值整定①速断动作值I qb =i K w K re K 1I (3)max =3012.1⨯×0.86×10³=34.4A 取I qb =15A②灵敏度效验S p =qb I i K min)2(I w K =153031073.01⨯⨯⨯=1.62＞1.5 符合要求3）、006、011开关柜（地面10KV 变电所至1#、2#315瓦斯泵高压电机）变比：40/5 视在计算负荷：315KWI (2)min =2.25KA ，I(3)max =2.86KA I N =N U S ×330=103315⨯=18.19 取：K W =1、K rel =1.2、K re =0.85、K i =8、I 1max =1.5I N =27.28A过流定值整定①过流动作值I OP =i K re K w K re K ×1I 1max =885.012.1⨯⨯×27.28=4.81 取I OP =5A②过流动作时限：取t=22S③灵敏度效验；S p =op I i K I w K min)2( =5831025.21⨯⨯⨯=56.25＞1.5 符合要求过载定值整定①过载动作值：I op =i K w K re K 1I N =812.1⨯×18.19=2.73A 取I qb =3A②过载时限：取t=25S 报警速断定值整定①速断动作值I qb =i K w K re K 1I (3)max =812.1⨯×2.86×10³=429A 取I qb =18A②灵敏度效验；S p =qb I i K min)2(I w K =18831025.21⨯⨯⨯=15.63＞1.5 符合要求4）、005、014开关柜（地面10KV 变电所至I 段、II 段电容补偿） 变比：50/5 电容器额定电流：50AI (2)min =2.33KA ，I (3)max =2.98KA取：K W =1、K rel =1.6、K re =0.85、K i =10、I N =50A过流定值整定①过流动作值I OP =i K w K 1re K I N =1016.1⨯×50=8 取I OP =8A②过流动作时限：取t=0.5S③灵敏度效验；S p =op I i K I w K min)2( =81031033.21⨯⨯⨯=29.13＞1.5 符合要求速断定值整定①速断动作值I qb =i K w K re K 1I (3)max =1016.1⨯×2.98×10³=476.8A 取I qb =25A②灵敏度效验S p =qb I i K min)2(I w K =251031033.21⨯⨯⨯=9.32＞1.5 符合要求5）、013、018开关柜（地面10KV 变电所出线至主通风机进线） 变比：200/5 视在计算负荷：710KWI (2)min =2.21KA ，I(3)max =2.80KA I N =N U S ×330=103710⨯=40.99 取：K W =1、K rel =1.2、K re =0.85、K i =40、I 1max =1.5I N =61.49过流定值整定①过流动作值I OP =i K re K w K re K ×1I 1max =4085.012.1⨯⨯×61.49=2.17A 取I OP =3A②过载电流动作时限：取t=0.8S③灵敏度效验S p =op I i K I w K min)2(=34031021.21⨯⨯⨯=18.42＞1.5 符合要求过载定值整定①过载动作值I op =i K w K re K 1I N =4012.1⨯×40.99=1.23A 取I qb =2A②过载时限：取t=25S 报警速断定值整定①速断动作值I qb =i K w K re K 1I (3)max =4012.1⨯×2.8×10³=84 取I qb =12A②灵敏度效验S p =qb I i K min)2(I w K =124031021.21⨯⨯⨯=4.6＞1.56）、1#、2#风机反转柜（主通风机反转柜至主通风机高压电机出线） 变比：100/5 视在计算负荷：710KWI (2)min =2.32KA ，I(3)max =2.96KA I N =N U S ×330=103710⨯=40.99 取：K W =1、K rel =1.2、K re =0.85、K i =20、I 1max =1.5I N =61.49过流定值整定①过流动作值：I OP =i K re K w K re K ×1I 1max =2085.012.1⨯⨯×61.49=4.34A取I OP =5A②过载电流动作时限：取t=22S③灵敏度效验S p =op I i K I w K min)2(=52031032.21⨯⨯⨯=23.2＞1.5 符合要求过载定值整定①过载动作值：I op =i K w K re K 1I N =2012.1⨯×40.99=2.45A 取I qb =3A②过载时限：取t=25S 报警速断定值整定①速断动作值I qb =i K w K re K 1I (3)max =2012.1⨯×2.96×10³=177.6 取I qb =10A②灵敏度效验S p =qb I i K min)2(I w K =102031032.21⨯⨯⨯=11.6＞1.5 符合要求7）、009、008开关柜（地面10KV 变电所出线至采区10KV 变电所） 变比：200/5 视在计算负荷：5290KVAI (2)min =2.16KA ，I(3)max =2.73KA I N =N U S ×330=1035290⨯=305.4 取：K W =1、K rel =1.2、K re =0.85、K i =40、I 1max =1.5I N =458.1过流定值整定①过流动作值：I OP =i K re K w K re K ×1I 1max =4085.012.1⨯⨯×458.1=16.17A 取I OP =17A②过载电流动作时限：取t=0.8S③灵敏度效验S p =op I i K I w K min)2(=174031016.21⨯⨯⨯=3.18＞1.5 符合要求速断定值整定①速断动作值I qb =i K w K re K 1I (3)max =4012.1⨯×2.73×10³=81.9 取I qb =22A②灵敏度效验S p =qb I i K min)2(I w K =224031016.21⨯⨯⨯=2.45＞1.5限时速断定值整定①限时速断动作值I qb =i K w K re K 1I (3)max =4012.1⨯×2500=75A （I (3)max 为采区变电所3#、4#高爆出线最大三相短路电流）取I qb =20A③限时速断动作时限：取t=1S2、采区变电所1）1#、2#高爆开关（采区10KV 变电所进线柜）和10#高爆开关（联络开关） 变比：200/5过载位数范围：0.2、0.3、0.4、0.6、0.8、1.2、1.4档，短路倍数范围：1.6、2.0、3.0、4.0、5.0、6.0、8.0、10档， 视在计算负荷：2160KVAI (2)min =2.16KA ，I (3)max =2.73KA①过载值整定I e =N U S×3Σ=1032160 =124.7A I z =I e =124.7A整定过载电流为：130A 0.8档，过载延时2档②短路整定I d =K k ×K x ×K gh ×I eb =1.5×1×1.5×124.7=280.6A整定短路电流为：800A 4档③两相短路电流及灵敏度效验计算 K=d I I min )2(=2160/800=2.7＞1.5 符合保护灵敏度要求2）、采区变电所5#、6#高爆（采区变电所风机专用变压器出线） 变比：50/5，过载倍数范围：0.2、0.3、0.4、0.6、0.8、1.2、1.4档，短路倍数范围：1.6、2.0、3.0、4.0、5.0、6.0、8.0、10档，开关负荷为：200KVAI (2)min =0.21KA ，I (3)max =0.24KA①过载值整定I e =N U S×3Σ=103200⨯=11.54 I z =I e =11.54A整定过载电流为：15A 0.3档，过载延时2档②短路整定I d =K k ×K x ×K gh ×I eb =1.5×1×1.5×11.54=25.97A整定短路电流为：80A 2档③两相短路电流及灵敏度效验计算 K=d I I min )2(=80210=2.63＞1.5 灵敏度符合要求。
煤矿高压供电安全应急预案
一、目的为确保煤矿高压供电系统安全稳定运行，预防和减少因高压供电系统故障导致的各类事故，保障矿井安全生产，制定本预案。
二、适用范围本预案适用于我矿高压供电系统的安全管理、事故预防和应急处理。
三、组织机构及职责1. 高压供电安全管理领导小组负责制定、修订高压供电安全管理制度，组织高压供电安全检查，协调各部门开展高压供电安全工作。
2. 高压供电安全应急指挥部负责组织、指挥、协调高压供电事故的应急处理工作。
3. 高压供电安全应急小组负责高压供电事故的现场处置、事故调查、应急物资保障等工作。
四、预防措施1. 高压供电设备定期检查与维护对高压供电设备进行定期检查，确保设备正常运行。
对发现的问题及时进行维修或更换。
2. 加强人员培训对高压供电人员进行专业技能培训，提高其安全意识和操作技能。
3. 完善应急预案根据矿井实际情况，制定高压供电安全应急预案，定期组织演练，提高应急处理能力。
4. 加强安全管理严格执行高压供电安全管理制度，落实安全生产责任制，确保高压供电系统安全稳定运行。
五、事故应急处理1. 事故报告发生高压供电事故时，立即向高压供电安全管理领导小组报告，并启动应急预案。
2. 事故现场处置应急小组迅速到达事故现场，采取有效措施，防止事故扩大。
同时，对受伤人员进行救治。
3. 事故调查与分析事故发生后，应急小组对事故原因进行调查分析，找出事故原因，制定整改措施。
4. 事故善后处理对事故造成的损失进行评估，制定善后处理方案，确保矿井恢复正常生产。
六、应急物资保障1. 建立应急物资储备库，确保应急物资充足。
2. 定期检查应急物资，确保其完好、有效。
3. 制定应急物资调拨方案，确保应急物资在紧急情况下迅速到位。
七、培训与演练1. 定期组织高压供电人员开展安全教育培训，提高安全意识。
2. 定期开展高压供电事故应急演练，提高应急处理能力。
3. 演练结束后，对演练情况进行总结，完善应急预案。
八、附则1. 本预案由高压供电安全管理领导小组负责解释。
煤矿高压供电系统电力监控技术
煤矿高压供电系统电力监控技术发布时间：2022-06-14T09:30:51.967Z 来源：《新型城镇化》2022年12期作者：朱世豪[导读] 为了保证煤矿安全生产，保障煤矿防越级跳闸、配网系统自动故障隔离、单相接地故障定位和跳闸、一次在线状态检测、能效管理等功能的实现，本文在概述高压供电系统以及煤矿综合自动化意义的基础上，结合实际案例，对煤矿高压供电系统中电力监控技术的架构设计进行分析，以便为进一步提高煤矿开采工作效率和安全性提供可靠的参考依据。
朱世豪鄂尔多斯市国源矿业开发有限责任公司内蒙古鄂尔多斯 017100摘要：为了保证煤矿安全生产，保障煤矿防越级跳闸、配网系统自动故障隔离、单相接地故障定位和跳闸、一次在线状态检测、能效管理等功能的实现，本文在概述高压供电系统以及煤矿综合自动化意义的基础上，结合实际案例，对煤矿高压供电系统中电力监控技术的架构设计进行分析，以便为进一步提高煤矿开采工作效率和安全性提供可靠的参考依据。
关键词：煤矿；高压供电系统；电力监控技术1高压供电系统高压供电系统是指从高压进线的产权分界点到变压器之间的线路和设备、同时使用多台变压器供电的民用建筑物，通常都采纳10kV供电。
为了提高供电可靠性，一般都采纳双路供电的方式，即电源从两个变电站或者从一个变电站的两个变压器下分别引入、电缆从中心变电站进入以后，首先进入高压配电室(也称电缆π接室)，然后连接到变电室的高压柜上。
用来改变电压的场所被称为变电室，用来接收和分配电能而不改变电压的场所称为配电室。
2煤矿综合自动化意义据相关数据显示，当前我国能源消耗中，煤炭消耗量占全国能源消耗总量的一半以上。
我国大部分煤矿的生产方式为井工开采，生产环境非常恶劣，存在诸多不安全因素。
因此，确保煤矿生产安全成为了重点。
与此同时，计算机信息技术高速发展给煤矿安全生产带来了新的希望。
借助计算机信息技术，实现煤矿综合自动化，从根本上对传统的煤矿监控、管理、信息共享、全局调控等方面加以改变，将自动化信息技术运用其中。
煤矿高压供电安全技术(三篇)
煤矿高压供电安全技术一.加强领导，落实责任１.•机电科（部门）都要有一名副科长或一名工程技术人员分管供电管理工作，负责全矿、厂、公司的安全供电和电力自动化系统的运行管理。
２.•各生产、生活后勤等工区要明确分管供电管理的副区长或工程技术人员，负责本工区的供电管理。
３.•各院、校、公司等单位要明确供电管理技术负责人，具体做好本单位的供电管理。
4.依据“山东煤矿安全生产检测检验工作管理办法”（鲁煤安监科字[xx]194号）的有关规定，在用电气设备必须进行年度检验，并取得“安全检验合格证”。
二.运行方式１.35KV矿井电源线路应保证主回路运行，•备用回路带电备用。
２.矿井电源线路为6KV直配线，两回路或三回路同时供电时，母线应采取分段运行。
３.6KV供电系统，凡是双回路供电的，一律对应采取分列运行。
４.变电所直流操作电源应设置两台站用变压器，一台运行，一台备用，正常供电时应运行其备用回路的一组站用变压器（配用大容量蓄电池的可不受此限制）。
三.电气预防性试验㈠.试验分工１.矿井主变压器、高压断路器、下井电力电缆、绝缘油、避雷装置由具备安全生产检测检验资质的机构进行检测检验。
２.•降压站主变压器绝缘油发现异常，必须到电业部门加做色谱分析，以便进一步分析和判断。
新投运或运行中的主变压器换油，绝缘油必须经地区电业部门检验合格后方可使用。
㈡.试验周期１.•每年统计用电负荷及短路电流计算，按《煤矿电气试验规程》中的附录3-1(3-2)的要求计算继电保护整定值，经单位分管技术负责人审核后，进行整定试验。
当矿井有两个以上的降压站时，必须配有继电保护配置、整定方框示意图。
２.•降压站及地面变配电所配电系统继电保护装置每年进行一次整定试验；井下中央配电所配电系统继电保护装置每半年进行一次整定试验;用电负荷变动和事故拒动以及越级跳闸时，随时进行整定试验。
３.•发、变、输、配电的主要设备和缆线，每年按《煤矿电气试验规程》规定的主要项目进行预防性试验;•每年对各类充油设备提取油样，按规定的分工范围进行简化试验;•每年对变配电场所配用的绝缘防护用品进行耐压试验，试验后的绝缘用品必须有合格标志、试验日期;•各种试验结果要有试验报告备查。
刍议煤矿井下高压供电保护整定分析及应用
刍议煤矿井下高压供电保护整定分析及应用摘要：随着我们国家电子技术的飞速发展，供电系统中的继电保护装置不断更新，煤矿井下继电保护装置目前存在许多不良之处。
煤矿井下高压供电保护整定计算方法存在着一些问题，因此，对煤矿井下高压电源保护整定计算方法的研究具有重要意义。
结合相关煤炭企业的实际经验，本文从保护理论出发，分析了井下高压供电保护整定分析的一些方法，并对煤矿供电网继电保护的优化问题进行了探讨。
关键词：煤矿井下；高压供电；保护整定1高压供电保护概述1.1 矿井高压供电系统高压供电是指通过高压输配电装置向用户安全、可靠、连续、合格地供电。
在煤矿井下作业中，高压供电系统是保证各种地下设备和系统正常运行的关键。
煤矿行业是高风险行业，安全是煤矿生产工作的首要任务。
井下高压供电系统的保护是煤矿安全的重要组成部分，对矿井各安全生产子系统的正常运行起着非常重要的作用。
主要高压供电设备由隔离高压线柜、高压线柜、测量柜、变压器柜、母线柜、连接隔离柜、联络柜、互投柜、PT（电压互感器）柜、中央屏信号、直流电流互感器设备、避雷设施（防雷器件）、接地闸刀、高压母线、继电保护装置以及变压器保护装置等等；变电设备主要由不同电压等级、不同容量的电力变压器组成。
1.2 高压供电保护功能高压供电系统采用多种保护功能，保证了矿井高压供电系统的安全可靠运行。
高压电源的保护功能主要包括以下几类：短路保护：主要有三相三级电流保护（分段速断、限时速断、过流反时限），包括低压闭锁功能。
限时保护：当变压器、电动机或其他负载在供电系统中发生不间断过载时，将运行时间累计为过载功率，以实现对过流的限时保护。
有三种类型的时间限制：一般时间限制、非常时间限制和极端时间限制。
漏电保护：零序电压闭锁方向漏电保护。
电缆绝缘监测和保护：用于高压开关电源负载侧的电缆绝缘监测和保护。
低压保护：当电网输入电压不足时，进行保护动作。
过电压保护：当电网输入电压过高时，进行保护动作。
煤矿安全供电管理制度(5篇)
煤矿安全供电管理制度(一)高压供电1、为了加强高压供电管理，高压线路和设备均由机运科负责，机运科要设有一名技术员专管，电工班具体负责高压供电系统的检查、调整和试验。
2、地面高压架空线路、井上下高压电缆、高压配电装置都要统一编号，要注明规格、长度、容量等数据。
机运科要有以下图纸。
(1)、地面高压架空线路输电线路和位置图。
(2)、高压供电系统图(3)、井下高压电缆和高压设备____位置图(4)、高压供电设备牌板和台账(5)、高压电气设备预防性试验资料和维修记录3、高压供电设备，按规定检修周期和电气设备的检修标准进行检修。
检修后，要进行验收并做好检修记录入档。
4、架空线路每年要进行不少于二次的登杆检查，每月不少于一次的定期巡视，每年雨季前进行一次全面检修，遇到大风暴雨和严重结冻等特殊情况要及时检查。
5、井上下高压电缆每月要进行一次定期检查，每年一次防锈、防腐处理，在电缆设施处进行其他，施工单位要制订措施，按程序审批后，由机运科现场核准、落实，方可进行施工。
6、电气设备使用绝缘油，要进行定期试验。
直接启动设备的操作开关半年一次，其它每年一次，因短路掉闸三次者，必须补加一次试验，对试验不合格者，要及时处理和更换。
7、井上下高压线路和设备的____必须有合理的设计并经有关单位审批后，方可进行。
高压电气设备在____检修后，运行期间要根据煤矿电气设备绝缘试验的规定，进行定期试验和接地电阻的测定，不合格者，要及时处理。
8、防避雷保护要按照“高压保护规程”进行____，根据《煤矿电气设备试验规定》进行试验和测定。
9、地面变电所，出线上要装设过流和选择性的检漏电保护装置，井下中央变电所及采区变电所的高压开关，要装设过流及无压释放的保护装置。
上述保护根据《煤矿安全规程》规定进行装设、整定校验装置。
上述保护根据《煤矿安全规程》规定进行装设、整定、校验和调整，每年不少于一次，应在雨季前进行。
遇到越级跳闸、保护失灵和仪表不准等腰立即进行检修或更换，保护整定值不经过主管技术员批准，不准任意变动。
浅析煤矿井下高压供电系统失压保护技术
Mineral Technology402《华东科技》浅析煤矿井下高压供电系统失压保护技术姬瑞东（淮河能源煤业分公司顾桥矿供电二队，安徽 淮南 232100）摘要：随着社会经济的不断发展，现代化矿井的规模也在不断扩大。
井下高压供电系统的安全稳定运行是保证煤矿生产的关键。
但是在煤矿井下高压供电系统运行的过程中经常会出现失压的情况，本文首先分析了煤矿井下高压供电系统失压保护的原因，最后系统地对煤矿井下高压供电系统失压保护技术进行分析，从而保障我国煤矿井下高压供电系统的安全稳定运行。
关键词：煤矿；高压供电系统；失压保护技术煤矿井下高压供电系统出现失压现象会引起一系列的负面反应，为煤矿井下的安全造成严重的威胁。
对煤矿的井下的高质量生产带来阻碍。
因此有必要对煤矿井下高压供电系统失压保护的原因和失压保护技术进行系统的分析，从而降低煤矿井下高压供电系统失压的情况，提高煤矿井下工作的安全系数。
1 煤矿井下高压供电系统失压保护的原因 大部分煤矿企业在进行井下作业时都会出现高压供电系统失压的情况，煤矿井下高压供电系统失压会严重影响高压供电系统的安全和稳定，影响煤矿企业井下作业的生产进度，甚至会造成安全事故的发生，威胁煤矿井下作业人员的生命财产安全，为煤矿企业带来巨大的经济损失。
为了保证高压供电系统的顺利运行，就需要煤矿生产企业做好对相关生产设备的排查工作，提升井下排水装置、通风装置等的配置，保障高压供电系统的安全运行。
导致高压供电系统失压的原因有很多，其中雷击、短路、直接启动等都是造成高压供电系统失压的主要原因。
雷击对煤矿井下高压供电系统运行的威胁很大，雷电天气会产生较强的过电压，煤矿井下高压供电系统在雷电天气环境的影响下会降低高压线的绝缘性，减弱线路的电压，从而造成煤矿井下高压供电系统的失压。
煤矿井下的空气是比较潮湿的，井下的自然环境较差，部分电气装置附近的积水就会造成电线短路的问题，短路会形成短路电流，电线短路还会造成故障线路的跳闸现象，形成低电压闪变，这种情况会导致母线的电压在极短的时间内迅速减少20%-40%，造成高压供电系统的失压。
煤矿井下高压供电系统过电压的分析与预防
煤矿井下高压供电系统过电压的分析与预防摘要：煤矿井下的高压供电系统若产生过电压，将对煤矿安全造成极大的威胁，因此，为了有效避免煤矿井下的高压供电系统产生过电压，提高煤矿的人员安全及生产安全，该文主要针对引发煤矿井下的高压供电系统产生过电压的因素，以及由此带来的危害进行分析，然后结合相关的工作经验，制定出科学合理的预防措施，从而达到有效控制因过电压而导致的煤矿安全事故。
关键词：煤矿井下高压供电系统过电压原因危害当前由于真空断路器与低压真空开关，被大量投入到煤矿井下的供电系统中，加上采煤工作面的推进，以及电气设备布置的不断变化，设计人员在设计时一旦考虑不够周全，就极易导致过电压的现象反复出现，这对于电气设备的安全而言是非常不利的，它不但将对煤矿的正常生产造成一定的影响，同时还将对煤矿井下人员的安全造成极大的威胁。
因此，必须在供电系统的设计阶段就充分重视其科学性，并选择合理的使用设备，这样便能在一定程度上减少过电压。
1 过电压产生的原因分析1.1 操作变压器所导致的过电压操作变压器无非就是接通与分断，一般在操作正常的情况下，其瞬时电压仅为二次额定电压的2倍，但如果操作不当的情况下，变压器的二次瞬时电压将远远超过二次额定电压的2倍值，有的甚至将高达10倍值。
根据变压器的特点可知，其绕组电容所产生的励磁电流与过电压之间存在一定有关系，若电流此时瞬间被切断，那么电感中的能量将被转成电能的形式储存于电容之中。
所以，变压器过电压不但与切断电流值有关，还和变压器中的电感以及绕组间的电容有关。
1.2 空载长线路在开断时产生的过电压当空载长线路被断路器切断时也将产生过电压，电路在断开前，其线路中的对地电容电压可看做与电源电动势基本一致，此时流过断口处的工频电流将超前电源电压90。
当电流过零，电弧熄灭的那一刻，线路对地电容所储存的电压，刚好为电源电压的峰值。
电弧熄灭之后，线路对地电容中储存的电荷无法释放，因此，它的电压将不会发生改变，而电源电压则按照工频继续发生改变。
矿井高压供电管理
矿井高压供电管理第一条矿井的双回路主供电电源线路应符合《煤矿安全规程》第四百四十一条要求。
矿井高压电网，应符合《煤矿安全规程》第四百五十七条至第四百五十九条要求。
第二条矿井井下高压供电不宜超过三级（中央变电所为第一级）。
第三条矿井高压线路和设备技术管理由机电科负责。
机电科要有一名技术人员专管，机电队具体负责高压供电系统的检查、维护、调整和试验等工作。
第四条地面高压架空线路、井上下高压电缆线路、高压配电装置都要统一编号登记、建账，要注明供电设备的型号、容量、电压、电流及电缆（包括架空线）的用途、型号、电压、截面和长度等数据。
机电科要有以下图纸及资料，并及时更新：（一）井上下供电系统图。
（二）井上下高压供电网络图。
（三）地面高压输电线路和位置示意图。
（四）井上、下高压电缆和高压设备布置示意图。
（五）井下电气设备布置图。
（六）高压供电设备台帐。
（七）高压电气设备预防性试验资料、检修记录。
上述（一）至（五）图纸，必须分别在机电科值班室、调度室、机电队值班室存放，并能随时调取查看。
第五条井上下变配电站（所）必须悬挂接线与实际相符的供电系统图，井上下变配电站、配电点内所有变配电设备应有设备名称及系统编号，做到图实相符，并按规定及时更新。
第六条井下变电所高爆开关名称牌采用不干胶纸印制，名称牌内设备系统编号在左，设备名称在右；规格380*80mm，蓝底白字，字体：黑体。
贴在开关前面板上部及开关背后中间部位。
第七条井下中央、采区变电所应有两回及以上回路电缆供电，并应引自上级变电所的不同主变压器（母线段）。
正常情况下，必须分列运行，不准随意分、合联络开关。
各级变电所母线联络开关的分合，必须严格执行地面变电所的调度指令。
电缆截面的选择，应保证在任一回路停止供电时，其余回路仍可担负全部负荷。
中央、采区变电所的高、低压母线宜采用单母线分段。
第八条新建矿井应推广10kV下井供电。
电缆选择应按现行《煤矿安全规程》第四百六十六至四百七十二条要求的有关规定执行。
煤矿井下高低压供电整定计算书
煤矿井下高低压供电整定计算书1. 引言嘿，朋友们！今天我们来聊聊煤矿井下的高低压供电整定计算。
这可是个重要的话题，关系到矿工们的安全和设备的正常运转。
大家都知道，煤矿工作环境复杂，安全第一，供电整定可不能马虎。
接下来，我就带你们深入这个话题，轻松愉快地了解一下这门技术活儿。
2. 供电系统概述2.1 高低压供电的区别首先，我们得弄清楚什么是高压，什么是低压。
简单来说，高压就是电压大，能够远距离输送电力，比如说1000伏特以上。
而低压呢，一般是380伏特及以下，常用于咱们日常生活和小型设备。
就好比你在家里用的插座，都是低压的。
而矿井下的设备，有的需要高压才能运行，比如一些大型机械。
2.2 供电系统的重要性煤矿的供电系统就像是矿井的血液，缺了它可不行。
没有电，设备就没法转动，矿工们的工作也就成了空中楼阁。
所以，供电系统必须要整定得当，确保电流稳定、可靠。
想象一下，如果设备在关键时刻掉链子，那可是“八百里加急”的麻烦事儿。
3. 整定计算的基本原则3.1 安全性整定计算的首要原则就是安全，安全，还是安全！咱们得确保每一根电缆、每一个开关都能承受得住负载。
你可不能让电流像脱缰的野马一样乱窜。
这里面涉及到短路电流、过载保护等等，都是保证安全的关键。
3.2 经济性当然，经济性也很重要。
供电系统的设计和整定不能过于奢侈，得合理利用资源，降低成本。
毕竟，谁也不想在“黄土高坡”上为了一点电费而心疼不已。
整定计算的时候，我们要考虑到设备的实际运行情况，确保在保证安全的前提下，尽量节省开支。
4. 整定计算步骤4.1 收集数据开始整定计算之前，第一步就是收集所有相关的数据。
包括负载的类型、容量，还有使用的设备参数。
这就像做饭之前得先准备好食材，缺一不可。
数据越全，整定就越精准，像一颗美味的菜肴。
4.2 计算电流然后，我们就要根据收集的数据来计算电流了。
一般来说，可以使用公式来计算负载电流、短路电流等。
这一步可得认真对待，计算错误可就像“船到桥头自然直”一样，后果不堪设想。
井下高压供电系统越级跳闸的危害、原因和解决方案
井下高压供电系统越级跳闸的危害、原因和解决方案本文阐述了煤矿高压供电系统跳闸对供电系统和煤矿安全造成的危害，指出了越级跳闸的原因和解决方案。
标签：越级跳闸；智能配网；解决方案；光纤纵差保护1 煤矿井下越级跳闸造成的危害越级跳闸是指当电力系统线路发生短路、漏电等故障时，需有该级预设保护的断路器进行跳闸保护来切除故障，但因该级断路器故障而未跳闸，由上级或者下级断路器跳闸进行越级跳闸。
煤矿是一个高危险行业，电力除了用于生产，还是安全设施设备正常工作的必要条件。
越级跳闸给煤矿井下供电带来极大的安全隐患，越级跳闸可能导致煤矿井下大面积停电，造成煤矿主要通风机停止运转，会使煤矿井瓦斯浓度升高，瓦斯浓度升高会引起爆炸、燃烧，造成重大伤亡事故。
主要通风机停止运转还会使煤矿井下空气含氧量下降，使井下人员窒息死亡。
还可能造成煤矿主排水泵停止运转，使煤矿井下巷道和作业场所被水淹没，使煤矿报废或造成重大经济损失。
因此解决煤矿井下越级跳闸对于保障井下安全具有重大的安全意义和经济效益。
2 煤矿高压变电所越级跳闸的原因分析2.1 高压供电线路故障供电系统短路是造成越级跳闸的直接原因，线路越长，起始端和线路末端的短路电流差就越大，电流的变化趋势越陡，保护范围越大。
但是，煤矿井下供电往往是供电线路短，分级多，当线路越短时，短路电流的变化平缓，速断保护整定值往往不能提供可靠的短路保护，更容易导致越级跳闸。
煤矿供电采用中性点不接地系统，发生单相接地故障时，会导致瞬间电弧放电产生弧光过电压，励磁电流急剧增大，造成电压互感器烧损保护元件而导致越级跳闸。
2.2 继电器故障引起的越级跳闸继电器机构联动错误或拒动，会造成越级跳闸。
同样整定值错误或者定值的漂移、分和闸线圈的损坏、接线方式的错误、机械部位的变形、转动部位的移位等原因都会导致越级跳闸情况的发生。
3 煤矿高压变电所越级跳闸的解决方案（1）在井下供电系统中，光纤纵差保护为保护地面风井变电所至中央变电所或中央变电所至采区变电所的重要负荷电缆线路，安装保护电缆线路两端的开关上。
2024年煤矿高压供电安全技术规
2024年煤矿高压供电安全技术规前言随着煤炭行业的快速发展和煤矿生产规模的扩大，煤矿高压供电安全问题逐渐凸显出来。
为了保障煤矿高压供电的安全运行，确保煤矿工作人员和设备的安全，特制定本技术规程。
一、煤矿高压供电系统的规划和设计1.1 煤矿高压供电系统应根据煤矿的实际情况进行规划和设计，确保电力设备的合理布局和安装位置。
1.2 供电系统需要满足煤矿生产的需求，包括工作面的采掘设备、通风设备等所需的电能。
1.3 供电系统应采用双回路供电，确保供电可靠性。
1.4 高压供电系统的电缆应符合国家标准，具备良好的耐火、耐热、耐油、耐磨损等性能。
1.5 高压供电设备应具备防爆性能，符合国家标准。
二、高压供电系统的安装和调试2.1 高压供电设备的安装应由具备相应资质的供电公司进行，确保安装质量和安全。
2.2 高压供电设备的接线应符合电气安全规范，确保电缆的连接牢固可靠。
2.3 安装完成后，需要进行系统调试，包括电压调整、接地电阻测试等。
确保供电系统能够正常运行。
三、高压供电设备的维护和检修3.1 高压供电设备的维护和检修应定期进行，确保设备的运行状态良好。
3.2 维护人员应具备相应的维修技术，严格按照操作规程进行维护和检修工作。
3.3 高压供电设备的检修记录应详细记录，包括检修时间、检修内容、维修人员等。
3.4 发现设备存在故障或者问题时，应及时报告相关部门，并进行维修和更换。
四、高压供电系统的安全管理4.1 高压供电系统应设立专门的安全管理机构，负责高压供电系统的安全管理工作。
4.2 安全管理人员应具备相应的专业知识和技能，能够独立进行安全管理工作。
4.3 安全管理机构需要定期对高压供电系统进行安全检查，发现问题及时处理。
4.4 高压供电系统的操作人员应具备相应的操作证书，严格按照操作规程进行操作。
4.5 高压供电系统需定期进行安全培训，提高操作人员的安全意识和技能。
五、应急预案和事故处理5.1 高压供电系统应制定完善的应急预案，包括供电中断时的应急处理措施。
煤矿井下高压供电系统过电压的分析与预防
操 作 变 压器 无非 就 是 接 通 与分 断 ， 一般 前 就 开 断 了 ， 其 触 头 一 边 为工频 电网 电源 ，
一
变 压 器 的 二 次 瞬 时 电 压 将 远 远 超 过二 次 额 定 电压 的 ２ 倍值 ， 有的 甚 至将 高 达 １ Ｏ 倍值。 产 生 的 励 磁 电 流 与 过 电 压 之 间存 在 一 定 有
河北唐 山
０ ６ ３ ０ ０ ０ ）
要： 煤矿井下的高压供电系统若产 生过 电压 ， 将对 煤矿安全造 成极 大的威胁 ， 因此， 为了 有效避免煤矿井下的高压供电系 统产生过电压 ， 提
高煤矿的人 员安全及生产安全， 该文主要 针对 引发煤矿井下的高压供电系统产生过电压的因素， 以及由此带来的危害进行分析， 然后结合相关的
采煤 工作 面 的 推 进 ， 以 及 电气设 备布 置的 不 过 程 中电 流将 发 生 较 大 的 变 化 ， 因此， 将 直 计 时 可 将两 组 压 敏 电阻 以 并 联 的 方 式 进行 断变化 ， 设 计 人 员在 设 计 时 一 旦考 虑 不够 周 接 产 生 出极大 的 过 电压 。 通 常情 况下 将该 过 安 装， 从而 有 效 降低 压敏 电阻 的 故障 率 。 全， 就 极 易导 致 过 电压 的现 象 反 复 出现 ， 这 程 中产 生 的过 电压 分 为以 下三 种 ， 即 预 击穿 对于 电气设 备 的安 全 而 言 是 非常 不 利 的 ， 它 第三， 变 电所 内的 高压 开 关在 与 干式 变 并适 当对 供 电距离 进行 延 长 ， 以便 能 将 电磁
由此 带 来的 危害 将更 加 严 重 ； 截 流 过 电 果 ， 对 于 某 些 重要 的 机 电设 备 来 说 ， 都 应 该 就 充分重视其 科学性 ， 并选择 合理的使用 现 ， 压 则是 由于被 截 断 的 电流 ， 滞 留在 了变 压器 设 置 双 重 保 护 ，即 电 容 保 护 与 压 敏 电 阻 保 设备， 这 样便 能 在 一定程 度 上减 少 过 电压 。 或 是 电动 机 中， 剩 余 能 量在 其 电感 绕 组 与散 护， 双 重保 护 将 使机 电设 备更 安 全。 第五 ， 尽量 以Ｓ Ｆ ６ 断路 器来 取代 真空 断 器， 都 应该 对连 接 变 压器 与真 空 断路 器之 间 的 电缆 ， 进 行 加 长 处 理， 如 此 便 能 有 效 预 防 过 电 压的 产生 。
矿井高压供电越级跳闸的原因及解决方法
矿井高压供电越级跳闸的原因及解决方法摘要：煤矿高压供电越级跳闸事故由于其强大的破坏力引起了各方面的关注:跳闸引起无法正常供电，导致煤矿生产工作无法正常进行，对于瓦斯和排水工作也有着巨大的影响，更是对施工人员的安全构成了威胁。
关键词：煤矿井下；高压供电系统；预防由于在井下的供电系统中投入了大量的真空断路器和低压真空开环，以及辐射状的干线式级联网络的应用，加之煤矿井下恶劣的环境，电缆很容易受到损伤发生短路故障。
煤矿井下高压供电系统越级跳闸会影响到采区的生产，造成煤矿井下的大面积停电并引起瓦斯聚集的情况，最终致使整个生产系统瘫痪并对井下工人的生命安全造成严重威胁，因此要进行煤矿井下高压供电系统越级跳闸的预防，为煤矿井下的工作人员创造安全的工作环境。
1煤矿高压供电越级跳闸的原因1.1开关机构没有做到合理配置一般情况下，高压防爆开关需要进行两个方面的工作，一个是在继电保护装置上进行工作，在这里需要进行采样，处理单片机，输出信号等工作;一个是在高压防爆开关上直接工作，在这里需要通过三个设备，即跳闸电磁铁，跳闸机构以及真空断路器。
在煤矿开采的工作环境中，空气中的水蒸气多，会对高压防爆开关造成影响，开关设备发生生锈现象，增加了开关的难度。
一旦设备发生了短路的现象，那么高压防爆的开关的速度就比地面的开关速度慢，越级跳闸的情况也就随之发生了。
1.2短线路因素短线路发生越级跳闸的几率较高，这是由于短线路自身一般具有较小的阻抗值，在背侧系统、线路之间一般具有较大的阻抗比。
所以，如果出现了短路情况，在短路点位置，短路电流遵循平缓变化曲线Ik=f(I)变化，在线路始末端，具有较小的电流差值。
开关B根据躲过线路末端最大电流进行整定，而没有对最小运行方式提供保护，利用最小首段短路电流进行检验，得到保护灵敏度不足。
如果采用相同灵敏度系数法整定，短路保护范围变更，线路I间短路故障，容易引起越级跳闸。
1.3选择性漏电保护不准确变电线路的多或少以及电网系统对地电容的大或小，或者电网系统的平衡度，或电网的补偿程度以及线路的长或短等这一系列的参数，都会对电网系统的参数造成影响，这些影响会导致选择性漏电保护的不准确性。
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一、高压供电设计1. 负荷统计与变压器选择 (1)1.1负荷统计计算 (1)1.2 变压器的选择 (2)2. 设备选择 (3)2.1 高压电缆选择和校验 (3)2.2 高压配电箱的选择 (7)3. 短路电流计算 (9)3.1 高压短路电流的计算 (9)4. 整定保护 (14)4.1 高压配电箱整定保护 (14)5. 设备列表 (18)5.1 电缆列表 (18)5.2 电动机列表 (18)1. 负荷统计与变压器选择1.1负荷统计计算变压器负荷统计表（部分）公式参数说明：K x——需用系数；cosφpj——平均功率因数；cosφe——额定功率因数；P max——最大一台电动机功率，kW；S b——变压器需用容量，kV•A；∑P e——变压器所带设备额定功率之和，kW；P d——变压器短路损耗，W；S e——变压器额定容量，kV•A；U e2——变压器二次侧额定电压，V；U z——变压器阻抗压降；1.2 变压器的选择根据供电系统的拟订原则，变压器的选择原理如下：1.2.1 变压器 T11：* K x= 0.286 + 0.714×P max∑P e= 0.286 + 0.714×150.00205.00=0.810* cosφpj = ∑(P i×cosφei)∑P i= 40.00×0.85+15.00×0.85+150.00×0.8540.00+15.00+150.00=0.85 取0.65将K x 值和cos φpj 值代入得S b = K x ×∑P e cos φpj = 0.810×205.000.65= 255.46 (kVA)选用KBSG-315/6/0.69 型号符合要求。
每项电阻：R t = P d ×U e22S e 2 = 2200×6902(315×1000)2 = 0.0106(Ω)每项电抗：X t =(U z ×U e22S e)2 - R t 2 =(4%×6902315×1000)2 - 0.01062 = 0.0595(Ω)2. 设备选择2.1 高压电缆选择和校验公式参数说明：K x——需用系数；∑P e——高压电缆所带的设备额定功率之和，kW；U e——高压电缆额定电压，V；ηpj——加权平均效率；I j——经济电流密度，A/mm2；C ——热稳定系数；t f——短路电流作用的假想时间，s；n ——同时工作的电缆根数；L g——电缆长度(km) 。
I d(3)max——三相最大稳态短路电流，A；cosφpj——平均功率因数；tanφ——平均功率因数对应的正切值，tanφ =1cos2φ- 1 ；R，X ——电缆的每公里电阻和电抗(Ω/km)；交联电缆热稳定系数： C=129由地面配电室向井下中央变电所供电高压电缆进行热稳定校核时假想时间t f=0.2s+0.5s=0.7s (t=0.2s 开关本身动作时间0.5s为配合时限)热稳定截面：A min = I d(3)max×t fC=1297.0*86.8544= 55.42(mm²)入井电缆最小截面为55.42mm²，即满足热稳定性校验。
实际选取入井电缆为一水平95mm²、二水平120mm²、三水平150mm²均能符合热稳定要求。
<1> C1(C1/MYJV22-50-895m)：长时负荷电流：I g =∑Pe×Kx×1033×Ue×cosφpj×ηpj=810.25×1×1033×6000×0.86×0.96= 94.44 (A)经济电流截面：A j = Ign×I j =126.831×2.5= 50.73(mm²)交联电缆热稳定系数： C=129由地面配电室向井下中央变电所供电高压电缆进行热稳定校核时假想时间t f=0.2s+0.5s=0.7s (t=0.2s 开关本身动作时间0.5s为配合时限)热稳定截面：A min = I d(3)max×t fC= 1297.0*86.8544= 55.42(mm²)入井电缆最小截面为55.42mm²，即满足热稳定性校验。
实际选取70mm²符合热稳定要求。
热稳定截面：A min = I d(3)max×t fC=8211.2038×0.2593.4= 43.96(mm²)电压损失百分数：△U g% = Kx×∑Pe×LgUe2×10×(R + Xtanφ)=1×810.25×0.89562×10×(0.4490 + 0.0990×0.593)= 1.0228%电压损失百分数正常情况下不得超过7％，故障状态下不超过10％。
2.2 高压配电箱的选择公式参数说明：K x——需用系数；∑P e——高压配电箱所带的设备额定功率之和，kW；U p——平均电压，V ；U e——高压配电箱额定电压，V；cosφpj——平均功率因数；ηpj——加权平均效率；S s——系统短路容量，MV•A；I ss——高压配电箱出口处短路电流，A；I ts——热稳定电流，A ；t ph——假想时间，s ；t ts——高压配电箱热稳定时间，s ；一般筛选高压配电箱的条件：额定电流≥计算的长时负荷电流；额定热稳定电流≥计算的热稳定电流；额定断流容量≥计算的容量。
<1> D2(BGP41-6)：长时负荷电流：I g =∑Pe×Kx×1033×Ue×cosφpj×ηpj=360×1×1033×6000×0.89×0.85= 46(A)热稳定电流：I ss = S s3U p=0×1063×6000×1.05= 8212(A)I ts = I ss×t pht ts= 8212×0.42=3.67(kA)断流容量：S max = 3×U e×I ss = 3×6000×8212 = 85.3(MV•A)所选 PJG型和PBG型高压配电箱热额定稳定电流为12.5KA﹥3.67KA 满足要求，额定断流容量100MVA﹥85.3MVA ,满足要求。
<2> D1(PBG-300/10(6)Y)：长时负荷电流：I g =∑Pe×Kx×1033×Ue×cosφpj×ηpj=1615×0.53×1033×6000×0.89×0.86= 108(A)热稳定电流：I ss = S s3U p=0×1063×6000×1.05= 8212(A)I ts = I ss×t pht ts= 8212×0.42=3.67(kA)断流容量：S max = 3×U e×I ss = 3×6000×8212 = 85.3(MV•A)3. 短路电流计算3.1 高压短路电流的计算<1> 短路点：d21电缆电抗：X g = ∑(X i×L i)1000= 0.0770×5001000+0.0890×13001000= 0.1542 (Ω)电缆电阻：R g = ∑(R i×L i)1000= 0.0859×5001000+0.2360×13001000= 0.3498 (Ω)最大运行方式下母线短路容量：S s.max= 103.1(MV•A)最大运行方式下系统电抗：X s.max =Up2S s.max=63002103.1×106= 0.385(Ω)最大运行方式下总阻抗：Z max = R g2 + (X s.max + X g)2= 0.349752 + (0.385 + 0.1542)2 = 0.6427 (Ω) 最大运行方式下三相短路电流：I d(3)max =U p3×Z max=63003×0.6427= 5659.43(A)最大运行方式下二相短路电流：I d(2)max =32×I d(3)max =32×5659.43 = 4901.21(A)最大运行方式下短路容量：S d.max = 3×I d(3)max×U p×10-6= 3×5659.43×6300×10-6= 61.76(MV•A)最小运行方式下母线短路容量：S s.min= 89.6(MV•A)最小运行方式下系统电抗：X s.min =Up2S s.min=6300289.6×106= 0.443(Ω)最小运行方式下总阻抗：Z min = R g2 + (X s.min + X g)2= 0.349752 + (0.443 + 0.1542)2 = 0.6921(Ω)最小运行方式下三相短路电流：I d(3)min =U p3×Z min=63003×0.6921= 5255.63(A)最小运行方式下二相短路电流：I d(2)min =32×I d(3)min =32×5255.63 = 4551.51(A)最小运行方式下短路容量：S d.min = 3×I d(3)min×U p×10-6= 3×5255.63×6300×10-6= 57.35(MV•A)<2> 短路点：d22电缆电抗：X g = ∑(X i×L i)1000= 0.0770×5001000+0.0890×13001000= 0.1542 (Ω) 电缆电阻：R g = ∑(R i×L i)1000= 0.0859×5001000+0.2360×13001000= 0.3498 (Ω)最大运行方式下母线短路容量：S s.max= 103.1(MV•A)最大运行方式下系统电抗：X s.max =Up2S s.max=63002103.1×106= 0.385(Ω)最大运行方式下总阻抗：Z max = R g2 + (X s.max + X g)2= 0.349752 + (0.385 + 0.1542)2 = 0.6427 (Ω)最大运行方式下三相短路电流：I d(3)max =U p3×Z max=63003×0.6427= 5659.43(A)最大运行方式下二相短路电流：I d(2)max =32×I d(3)max =32×5659.43 = 4901.21(A)最大运行方式下短路容量：S d.max = 3×I d(3)max×U p×10-6= 3×5659.43×6300×10-6= 61.76(MV•A)最小运行方式下母线短路容量：S s.min= 89.6(MV•A)最小运行方式下系统电抗：X s.min =Up2S s.min=6300289.6×106= 0.443(Ω)最小运行方式下总阻抗：Z min = R g2 + (X s.min + X g)2= 0.349752 + (0.443 + 0.1542)2 = 0.6921(Ω)最小运行方式下三相短路电流：I d(3)min =U p3×Z min=63003×0.6921= 5255.63(A)最小运行方式下二相短路电流：I d(2)min =32×I d(3)min =32×5255.63 = 4551.51(A)最小运行方式下短路容量：S d.min = 3×I d(3)min×U p×10-6= 3×5255.63×6300×10-6= 57.35(MV•A)4. 整定保护4.1 高压配电箱整定保护公式参数说明：K rel——可靠系数(1.05～2.0)；K jx——接线系数；K b——变压比；K x——需用系数；K i——电流互感器变流比；S e——变压器额定容量，kV•A；U e——变压器一次侧额定电压，V；I eq —— 最大一台电机的启动电流，A ； ∑I e —— 其余电机的额定电流之和，A ； I e1 —— 变压器一次侧额定电流，V ；I d (2) —— 变压器二次出口处最小二相短路电流，A ；<1> D12(PBG-200/10(6)Y)过载保护电流：I g.zd = K rel ×(I e1+I e2+...)+∑I eK i= 1.3×()+78+7840= 5.07 (A)，取5 (A)速断保护电流：I s.zd = K relK i ×(I eq +∑I d + i=1n ∑I e ×K x K b)= 1.340×(546+78+)=20.28 (A)，取20 (A)过载保护一次动作电流：I g.zd ×K i = 5.07×40 = 202.8(A)；取200(A)速断保护一次动作电流：I s.zd ×K i = 20.28×40 = 811.2(A)；取800(A)过载保护动作时限：10.0(s) 速断保护动作时限：0.5(s)灵敏系数：K r = I d (2)K i ×I s.zd = 5187.440×20= 6.48因为Kr ≥ 1.5，所以满足要求。