水泥罐基础计算单 - 360文档中心

100t水泥罐基础设计计算

100t水泥罐基础设计计算一、荷载1、水泥罐自重G1：200kn（20t）估2、水泥自重G2：1000kn（100t）3、基础承台自重G3：3.8m*3.8m*1.2m*26=451kn4、荷载组合：（G1+G2+G3）*1.2（分项系数）=1981.2kn二、受力分析1、承台地基承载力：按12t/m2估算，承台地基承载力为3.8m*3.8m*120kn/m2=1732.8kn2、桩承载力需达到1981.2kn-1732.8kn=248.4kn三、单桩承载力计算1、土层极限侧摩阻力系数J01 J02 J03地面标高3.5m 地面标高3.5m 地面标高3.5m①素填土①素填土①素填土0.44m 0.41m0.88m③淤泥质粉质粘土③淤泥质粉质粘土③淤泥质粉质粘土-1.72m-4.76m④粉土-5.79m④粉土④粉土根据上述柱状图，打入桩范围内平均层厚：素填土2.92m、淤泥质粉质粘土4.67m、粉土1.41m。

打入桩的极限侧摩阻力标准值为：20Kpa、14Kpa、30Kpa，故打入桩桩身范围内（9m）土层平均极限侧摩阻力为：（2.92m*20+4.67m*14+1.41m*30）/9m=18.45Kpa2、单根桩承载力计算单桩的容许承载力为：[P]=1/1.5*（U*а*H*τ）（不计桩端承载力）式中：[P]------沉桩容许承载力U--------桩周长，а-----震动沉桩影响系数，锤击沉桩取1.0H------桩入土深度，9.0mτ-----桩侧土的极限摩阻力，取18.45Kpa；①如采用直径273钢管桩，则单桩的容许承载力为：[P]=1/1.5*（U*а*H*τ）=1/1.5*0.273*3.14*1.0*9*18.45=94.89kn，需打入的根数为248.4kn/94.89kn=2.61根，取3根，布置如图：3.8m0.650m 2.5m 0.650m3.8m②如采用直径630钢管桩，则单桩的容许承载力为：[P]=1/1.5*（U*а*H*τ）=1/1.5*0.63*3.14*1.0*9*18.45=218.99kn，需打入的根数为248.4kn/218.99kn=1.1根，取2根。

水泥罐基础设计计算书

水稳拌合站投入两个100t型水泥罐，100t型水泥罐直径3m，支腿邻边间距2.05m。

根据以往水稳拌合站施工经验、现场地质条件以及基础受力验算，水泥罐基础采用C30钢筋砼条形承台基础满足两个水泥罐同时安装。

基础尺寸8m（长）×4m（宽）×1.5m（高），基础埋深1.2m，外漏0.3m，承台基础采用Φ16@250mm×250mm上下两层钢筋网片，架立筋采用750mm×750mmφ12钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。

具体布置见下图：.水泥罐平面位置示意图1、计算基本参数水泥罐自重约20t ，水泥满装150t ，共重170t 。

水泥罐支腿高3m ，罐身高18m ，共高21m 。

单支基础4m ×4m ×0.8m 钢筋砼。

2、地基承载力计算计算时按单个水泥罐计算单个水泥罐基础要求的地基承载力为：δ1=21700+0.825106.3+20126.3k /m 0.1344N MPa ⨯===⨯ 根据资料可知：原设计路面按汽一超20级设计，汽一超20级后轴标准荷载为130KN,单轴轮胎和路面接触面积为：460mm ×200mm ，通过受力计算，其地基承载力为：δ2= ()1301000 1.413460200MPa ⎡⎤⨯=⎢⎥⨯⎣⎦因δ1≤δ2，即地基承载力复核要求。

3、抗倾覆计算武汉地区按特大级风荷载考虑，风力水平荷载为500N/m 2，抗倾覆计算以空罐计算，空罐计算满足则抗倾覆满足。

水平风荷载产生的弯矩为：0.5 3.3182+3=356.4KN M =⨯⨯⨯÷（18）•M水泥罐空罐自重20t ，则基础及水泥罐总重为：G=1709.8+440.825=1986KN ⨯⨯⨯⨯ 抗倾覆极限比较：356.430.18<0.519866M F === 即水泥罐的抗倾覆满足要求，水泥罐是安全的。

4、基础配筋基础配筋属于构造配筋，配筋率必须满足§≥ 0.15%，经计算断面配筋， @150Φ16钢筋满足要求。

004水泥罐基础计算书

珠海华发新城一期（B标段）工程搅拌站散装水泥贮罐基础设计验算书文件号：CCEED/HFXC/SGFA/004建设单位：珠海华发实业股份有限公司设计单位：珠海市建筑设计院监理单位：深圳现代建设监理公司总包单位：中国建筑第八工程局编制计算：审核：审定：莫海军郭书伟袁正明叶晓红一、概况珠海华发新城一期（B标段）工程混凝土搅拌站共设有4台容量为100吨（由于水泥厂家没有50吨的的水泥罐，实际使用过程中，我们将规定只允许装50吨水泥，但本计算书按100吨容量计算）的水泥贮罐，每台自重10吨，螺旋管长为6m。

根据现场平面布置，设计其中2台为一组，采用整板式钢筋混凝土基础（简称1号基础），设计尺寸基础自重 G2= a·b·h·ρ·g=6×6×0.6×2.5×9.8 = 529.2 KN （54t）上部荷载 P2= (100+10)×9.8 = 1078 KN （110t）Q 2 = G2+ P2= 1607.2 KNp 2 = Q2/s2= 1607.2/(6×6) =44.6 KN/m2 =0.0446 MPa ＜ 0.1 MPa四、抗倾覆验算见图3ωk = βzμsμzω式中ωkβz——zμsμzω取ω=0.7 KN/m2 ,ω=0.84 KN/m2；取μs=+0.7 ；βz=1.35。

ωk = βzμsμzF =ωkM风载=对于1MG= （对于2号基础,MG= (1607.2-= 1881.6 KN·m＞ M风载=379.53 KN·m结论：1、2号基础设计均满足要求。

五、正截面承载力验算基础采用C30混凝土，φ20@150双层双向配筋，面筋向下弯到底部，形成钢筋笼。

查表得：fcm =16.5N/mm2 fc=15N/mm2（1）、1号基础ψ·(fc·A + fy·As)= 1.0×(15×400×400+310×5880)= 4222.8 KN ＞N结论：设计配筋合格。

水泥罐基础设计计算书

水稳拌合站投入四个100t 型水泥罐，100t 型水泥罐直径3m ，支腿邻边间距2.05m 。

根据以往水稳拌合站施工经验、现场地质条件以及基础受力验算，水泥罐基础采用C30钢筋砼条形承台基础满足两个水泥罐同时安装。

基础尺寸8m （长）×4m （宽）×1.5m （高），基础埋深1.2m ，外漏0.3m ，承台基础采用Φ16@250mm ×250mm 上下两层钢筋网片，架立筋采用750mm ×750mm φ12钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。

具体布置见下图：.架立筋-1号111-1剖面1号3号5070050基础配筋图2号80004000354502050?320罐支脚80004000220600600?33003700水泥罐平面位置示意图1、计算基本参数水泥罐自重约20t ，水泥满装150t ，共重170t 。

水泥罐支腿高3m ，罐身高18m ，共高21m 。

单支基础4m ×4m ×0.8m 钢筋砼。

2、地基承载力计算计算时按单个水泥罐计算单个水泥罐基础要求的地基承载力为：δ1=21700+0.825106.3+20126.3k /m 0.1344N MPa ⨯===⨯ 根据资料可知：原设计路面按汽一超20级设计，汽一超20级后轴标准荷载为130KN,单轴轮胎和路面接触面积为：460mm ×200mm ，通过受力计算，其地基承载力为：δ2= ()1301000 1.413460200MPa ⎡⎤⨯=⎢⎥⨯⎣⎦因δ1≤δ2，即地基承载力复核要求。

3、抗倾覆计算武汉地区按特大级风荷载考虑，风力水平荷载为500N/m 2，抗倾覆计算以空罐计算，空罐计算满足则抗倾覆满足。

水平风荷载产生的弯矩为：0.5 3.3182+3=356.4KN M =⨯⨯⨯÷（18）•M水泥罐空罐自重20t ，则基础及水泥罐总重为：风荷载(500N/m2)G=1709.8+440.825=1986KN ⨯⨯⨯⨯ 抗倾覆极限比较：356.430.18<0.519866M F === 即水泥罐的抗倾覆满足要求，水泥罐是安全的。

150吨水泥罐基础设计计算书

、水泥罐基础设计盾构区间砂浆拌合站投入一个 loot 型和一个150t 型两个水泥罐，100t 型水泥罐直径3m 支腿邻边间距2.05m ； 150t 型水泥罐直径3.3m ，支腿邻边间距2.2m 。

根据以往盾构区间砂浆拌合站施工经验、现场地质条件以及基础受力验算，水泥罐基础采用C30钢筋砼条形承台基础满足两个水泥罐同时安装。

基础尺寸8m （长）x 4m （宽）x 0.8m （高），基础埋深0.6m ，外漏0.2m ，承台基础采用 ①16@150mm x 150mm h 下两层钢筋网片，架立筋采用 450mr X 450mm 12钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。

具体布置见下8000水泥罐平面位置示意图8000450rL・ = ，•i J* ，1P -----■■■ ■ ■ 10 01-1剖面 1号2号 3号基础配筋图1 1■ —1|| 1 L胃L~11-—* J■-[4 1±1架立筋-1号一、水泥罐基础计算书1、计算基本参数水泥罐自重约20t，水泥满装150t，共重170t。

水泥罐支腿高3m罐身高18m共高21m单支基础4n K 4nr K 0.8m钢筋砼。

2、地基承载力计算计算时按单个水泥罐计算单个水泥罐基础要求的地基承载力为：5 1=1700 +0.8 25 =106.3+20 =126.3kN /m2 =0.13MPa 4x4根据资料可知：原设计路面按汽一超20级设计，汽一超20级后轴标准荷载为130KN,单轴轮胎和路面接触面积为：460mM 200mm通过受力计算，其地基承载力为：5 2= |——130———1000 =1.413MPa [(460 汉200 )因5 1< 5 2,即地基承载力复核要求。

3、抗倾覆计算武汉地区按特大级风荷载考虑，风力水平荷载为500N/m,抗倾覆计算以空罐计算，空罐计算满足则抗倾覆满足。

水平风荷载产生的弯矩为：M =0.5 3.3 18 ( 18" 2+3)=356.4KN ?M 水泥罐空罐自重20t，则基础及水泥罐总重为:|| "HF"G=170 9.8+4 4 0.8 25=1986KN抗倾覆极限比较：M=356.4"18V3"5F 1986 6即水泥罐的抗倾覆满足要求，水泥罐是安全的。

100t水泥罐基础设计计算

100t水泥罐基础设计计算一、荷载1、水泥罐自重G1：200kn（20t）估2、水泥自重G2：1000kn（100t）3、基础承台自重G3：3.8m*3.8m*1.2m*26=451kn4、荷载组合：（G1+G2+G3）*1.2（分项系数）=1981.2kn二、受力分析1、承台地基承载力：按12t/m2估算，承台地基承载力为3.8m*3.8m*120kn/m2=1732.8kn2、桩承载力需达到1981.2kn-1732.8kn=248.4kn三、单桩承载力计算1、土层极限侧摩阻力系数J01 J02 J03地面标高3.5m 地面标高3.5m 地面标高3.5m①素填土①素填土①素填土0.44m 0.41m0.88m③淤泥质粉质粘土③淤泥质粉质粘土③淤泥质粉质粘土-1.72m-4.76m④粉土-5.79m④粉土④粉土根据上述柱状图，打入桩范围内平均层厚：素填土2.92m、淤泥质粉质粘土4.67m、粉土1.41m。

打入桩的极限侧摩阻力标准值为：20Kpa、14Kpa、30Kpa，故打入桩桩身范围内（9m）土层平均极限侧摩阻力为：（2.92m*20+4.67m*14+1.41m*30）/9m=18.45Kpa2、单根桩承载力计算单桩的容许承载力为：[P]=1/1.5*（U*а*H*τ）（不计桩端承载力）式中：[P]------沉桩容许承载力U--------桩周长，а-----震动沉桩影响系数，锤击沉桩取1.0H------桩入土深度，9.0mτ-----桩侧土的极限摩阻力，取18.45Kpa；①如采用直径273钢管桩，则单桩的容许承载力为：[P]=1/1.5*（U*а*H*τ）=1/1.5*0.273*3.14*1.0*9*18.45=94.89kn，需打入的根数为248.4kn/94.89kn=2.61根，取3根，布置如图：3.8m0.650m 2.5m 0.650m3.8m②如采用直径630钢管桩，则单桩的容许承载力为：[P]=1/1.5*（U*а*H*τ）=1/1.5*0.63*3.14*1.0*9*18.45=218.99kn，需打入的根数为248.4kn/218.99kn=1.1根，取2根。

水泥罐基础计算书

水泥罐及粉煤灰罐基础计算书1、千灯湖站地层情况自上而下分布如下：杂填土:0～3.3m；粉细砂层：0～5.5m;粉砂岩：0～6.5m。

该地层经过了φ550@400 深约14m的深层搅拌桩加固。

2、荷载分析静荷载：支架40.5t；水泥罐装水泥60t; 粉煤灰可装40T。

动荷载：施工不考虑;风荷载：根据气象资料，按10级台风计算。

3、水泥罐及粉煤灰罐基础设计承台砼为C30，承台尺寸为：8900mm×4400mm×600mm。

4、受力及变形验算（1）基础竖向承载力验算静荷载：V=405+1000=1405kNG =8.9×4.4×0.6×25=586.5kN式中V—为水泥罐自重水泥罐空壳及支架自重40.5T，水泥罐可装60T水泥，粉煤灰可装40T；G—为基础重量；深层搅拌桩复合地基承载力：f——复合地基承载力特征值（kPa）spkm——面积置换率，桩的截面积除以设计要求每一根桩所承担的处理面积；a R ——单桩竖向承载力特征值（KN ）p A ——桩的截面积（2m ）β——桩间土承载力折减系数，当桩端土未经修正的承载力特征值大于桩周土的承载力特征值的平均值时，可取0.1～0.4，差值大时取低值；当桩端土未经修正的承载力特征值小于或等于桩周土的承载力特征值的平均值时，可取0.5～0.9，差值大时或设置褥垫层时均取高值；桩竖向承载力特征值a R 可按下列二式进行估算，由水泥强度确定的a R 宜大于地基抗力所提供的a R 。

1P na p si i p i R u q l q A α==+∑ ① a cu P R f A η= ②式中：p u ——桩的周长（m ）；n ——桩长范围内的土层数；si q ——桩周第i 层土的侧阻力特征值，淤泥可取4～7kpa ；淤泥质土可取6～12kpa ；软塑状的黏性土可取10～15kpa ；对可塑状的黏性土、稍密中粗砂可取12～18kpa ；对稍密粉土和稍密的粉细砂可取8～15kpa ；p q ——桩端地基土未经修正的承载力特征值（kpa ），可按现行广东省标准《建筑地基基础设计规范》DBJ-15-31有关规定取值；i l ——第i 层土层的厚度（m ）；α——桩端天然地基土的承载力折减系数，可取0.6～0.8；承载力高时取低值； η——桩身水泥土强度折减系数；cu f ——桩身水泥标准抗压强度；根据地质勘察资料：V+G/A=50.86（Kpa）<fspk满足要求（2）抗倾覆验算：0.95MG－1.2 MK＞0MG—自重及压重产生的稳定力矩kN.m，0.95安全系数，按最不利情况（空罐）考虑；MK—风荷载产生的力矩kN.m，1.2安全系数；MG=(405+750)×2.5= 2887.5kN.mMK=WK×2.5WK—风荷载标准值；WK=βZμSμZWO=2.0×0.8×1.25×0.5=1.0 kN/m2βZ—风振系数，取2.0；μS—体型系数，取0.8；μZ—风压高度变化系数，取1.25；WO—基本风压，按10级大风计算，取0.5 kN/m2；0.95MG－1.2 MK=0.95×2887.5-1.2×1.0×18×2.8×2×9= 2743.125- 1088.64= 1654.485＞0满足要求。

(整理)100t水泥罐验算.

水泥罐矩形板式基础计算书计算依据：1、《混凝土结构设计规范》GB50010-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、水泥罐属性二、水泥罐荷载1、水泥罐传递至基础荷载标准值2、水泥罐传递至基础荷载设计值三、基础验算矩形板式基础布置图基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=4×4×1.25×25=500kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×500=675kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=235.2kN·mF vk''=F vk'/1.2=16.8/1.2=14kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=317.52kN·mF v''=F v'/1.2=22.68/1.2=18.9kN基础长宽比：l/b=4/4=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。

W x=lb2/6=4×42/6=10.67m3W y=bl2/6=4×42/6=10.67m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=235.2×4/(42+42)0.5=166.31kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=235.2×4/(42+42)0.5=166.31kN·m1、偏心距验算满罐时：相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(1150+500)/16-166.31/10.67-166.31/10.67=71.94kPa≥0偏心荷载合力作用点在核心区内。

空罐时，相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y(150+500)/16-166.31/10.67-166.31/10.67=9.45kPa≥0=偏心荷载合力作用点在核心区内。

水泥罐基础设计

水泥罐基础设计罐体基础计算一、荷载情况上部水泥罐设计容量为100吨，罐体自身重量按20吨计算，水泥罐盛满水泥后自重为G1=1200 KN承台自重G2=(3.8×3.8×1.5+0.5×0.6×0.6×4)×25=559.5 KN一根桩自重G3=3.1416×0.82/4×9.9×25=124.41 KN附加荷载作用于水泥罐体的水平风力风荷载标准值W=βZμSμZW0= 1.0×0.8×1.78×0.6=0.8544 KN/㎡风荷载作用面积为S=10.5×1.5×3.1416=49.46㎡作用于水泥罐体的水平风力P=W×S=0.8544×49.46=42.26 KN 风荷载对桩顶截面的弯矩M=42.26×(1.5+0.5+1+10.5/2)=348.64 KN·m二、计算1、桩的内力及位移计算确定桩的计算宽度b0b0=1.5d+0.5=1.5×0.8+0.5=1.7 m2、计算桩的变形系数α竖向地基系数C0=m0h,根据地质资料查表得C0=3.1175×105 KN/m4当h≤ 10m时，C0=10m0故地基土比例系数m0= C0/10=3.1175×104 KN/m4桩身砼弹性模量EI=0.67EhI=0.67×2.8×107×0.0201=3.77076×105I=πd4/64=3.1416×0.84/64=0.0201 m4地基变形系数α=mb=1.07 EI桩基础的换算深度h′=αh=1.07×9.9=10.593>3.53、计算单桩桩顶截面所受外力N0=(G1+G2)/4=(1200+559.5)/4=439.88 KN。

水泥罐基础拟计算

水泥罐基础拟采用独立基础或者桩基础。

（1）桩基础拟采用直径为0.8m的4根C25混凝土摩檫桩。

桩径根据罐脚下预埋的600×600mm的钢板取值，直径为0.8米；摩檫桩的桩长未定。

（2）独立基础拟采用4m×4m×0.8m的C30钢筋混凝土基础。

基础的长和宽根据水泥罐的直径为 2.8米，同时需在罐脚下预埋的600×600mm的钢板，故拟定为4m×4m；深度根据《建筑地基基础设计规范》DBJ 15-31-2003第9.1.2条H0≥（b-b0）/2tgαH0≥（4-2.85）/2=0.575 所以深度拟取值为0.8米。

四、独立基础验算1、荷载计算C30混凝土轴心抗压强度设计值f c=14.3Mpa，轴心抗拉强度设计值f t=1.43Mpa。

（1）恒荷载基础自重：F1＝4.0×4.0×0.8×25＝320kN，水泥罐空载时自重F2＝86KN，水泥罐满载时自重F3＝1000KN。

（2）风荷载风荷载标准值按照以下公式计算W k=βz·μz·μs·ω0其中βz--风振系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)的规定采用：βz=1.60；ω0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)的规定采用：ω0 = 0.5 kN/m2；μz-- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)的规定采用：μz= 1.28；μs -- 风荷载体型系数：按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)的规定取值为0.5；经计算得到，风荷载标准值为:W k = 1.60 ×0.5×1.28×0.5 = 0.512 kN/m2；受风面积S＝0.5×π×d×H＝0.5×3.14×2.8×15＝65.94m2（d为罐身直径，H为罐身高度），则风荷载F风＝S× W k＝1.4×65.94×0.512＝47.3KN,风荷载产生弯距M＝F风×h＝47.3×（15/2+3）＝496.65KN.m（h为风荷载作用点离基础底面的距离）。

水泥罐基础设计计算书

图:、水泥罐基础设计盾构区间砂浆拌合站投入一个loot 型和一个150t 型两个水泥罐，100t 型水泥罐直径3m 支腿邻边间距2.05m ； 150t 型水泥罐直径3.3m ，支腿邻边间距2.2m 。

根据以往盾构区间砂浆拌合站施工经验、现场地质条件以及基础受力验算，水泥罐基础采用C30钢筋砼条形承台基础满足两个水泥罐同时安装。

基础尺寸 8m （长）x 4m （宽） x 0.8m （高），基础埋深0.6m ，外漏0.2m ，承台基础采用 ①16@150mm x 150mm 上下两层钢筋网片，架立筋采用 450m X 450mn ^）12钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。

具体布置见下8000 水泥罐平面位置示意图8000基础配筋图一、水泥罐基础计算书1、计算基本参数水泥罐自重约20t，水泥满装150t，共重170t。

水泥罐支腿高3m罐身高18m共高21m单支基础4mx 4nr K 0.8m钢筋砼。

2、地基承载力计算计算时按单个水泥罐计算单个水泥罐基础要求的地基承载力为：8 1 = 170^ +0.8 25 =106.3+ 20 = 126.3k N / m 2 = 0.13 M Pa4汽4根据资料可知：原设计路面按汽一超20级设计，汽一超20级后轴标准荷载为130KN,单轴轮胎和路面接触面积为：460m M 200mm通过受力计算，其地基承载力为：8 2= 1301000 =1.413 M Pa]]460 200因8 1< 8 2,即地基承载力复核要求。

3、抗倾覆计算风荷载(500N/m2)武汉地区按特大级风荷载考虑，风力水平荷载为500N/nt抗倾覆计算以空罐计算，空罐计算满足则抗倾覆满足。

水平风荷载产生的弯矩为：M =0.5 3.3 18 ( 18 " 2+3 ) =356.4K NNIG=170 9.8+4 4 0.8 25=1986K N水泥罐空罐自重20t，则基础及水泥罐总重为：抗倾覆极限比较：M 356.4 30.18< 0.5F 1986 6即水泥罐的抗倾覆满足要求，水泥罐是安全的。

水泥罐及粉煤灰罐基础计算书

水泥罐及粉煤灰罐基础计算书1、计算参数水泥罐自重2.5t，自重压力P1=25KN,粉煤灰罐自重2.5t，自重压力P2=25KN。

水泥罐装满水泥约为45t，水泥重量为P1’=450KN，粉煤灰罐装满粉煤灰为45t，粉煤灰重量为P2’=450KN。

基础尺寸为8m×6m×1m，采用C30钢筋混凝土结构。

2、地基承载力验算σ1=（P1+P1’+ P2+ P2’）/A=（25+450+25+450）/（8×6）=19.79Kpa<670KPa，满足要求。

根据《鹏飞路站地质详勘图》中取泥质粉砂岩天然抗压强度最小值670KPa。

3、基础抗倾覆验算水泥罐、粉煤灰为空罐时，抗倾覆能力最不利。

Kc=M1/M2=（（P1+ P2）×0.5×基础宽)/(P3×cos34°×受风面积×受力点到倾覆点的距离)=（（25+25）×0.5×3）/（0.25×cos34°×13.5×8.143）=3.29>1.5，满足要求。

根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）荷载取值，南宁市风荷载P3=0.25KN/m2。

4、基础抗滑稳定性验算K0=（P1+ P2）×f/（P3×受风面积）=（25+25）×0.25/（0.25×3×4.5）=3.7>1.3，满足要求。

5、基础承载力σ2=（P1+P1’+ P2+ P2’）/8/0.0005/103=2.375MPa<25MPa,满足要求。

6、车站结构承载力通过与车站设计单位联系，车站顶板承载力按22KPa考虑。

根据“2地基承载力验算”σ1=19.79KPa<22KPa,满足车站顶板受力要求。

3#水泥罐基础结构计算书(广乐)(1)

广乐T23标1#拌和站拌和楼水泥罐基础计算书计算：复核：审定：日期：拌和楼水泥罐基础结构计算一、设计概况本拌和站设置2套拌和楼，每套拌和楼根据施工需要，设置3个储量80t的水泥罐。

二、载荷计算（以单个水泥罐计算）水泥罐自重为80KN，满载时竖向总荷载900KN，空罐时为100K N，水平力按受风压面积：3.11×12m=37.32m2，最高风速v=34m/S(台风) ，风压q=v*v/16*12=867Pa，则H=37.32*867=32.36KN。

则基础所受的荷载为:竖向力N1=900KN，N2=100KN，水平力H=32.36KN 三、基础验算:水泥罐基础为长4×宽4×高1m的C25普通钢筋砼,重400KN，拌和楼地基基底为淤泥地质 [G]=50KPa～100Kpa。

基础顶上预埋钢板作为与水泥罐的基脚螺丝相连连接,锚固板采用4ф16㎜的锚固筋锚固于基础内。

1、基底应力:作用在基底的力为:N=900+400=1300KN基底应力为σ=N/A=1300/16=81.25KPa＜[σ0]=100KPa2、基础计算M=32.36*12=388.32KN-M，N1=900KN，N1=100KN，W=bh2/6=0.67m3满载σ1=N/A±M/W=900/16±388.32/0.67=0.64MPa＜[σ]=13.5MPa-0.52MPa＜[σl]=1.3MPa空载σ2=N/A±M/W=100/16±388.32/0.67=]=13.5MPa0.59MPa＜[σ-0.57MPa＜[σl]=1.3MPa（拉应力）3、剪应力计算水泥罐基座处的剪力Q max=900KN复核截面尺寸h0=1000mm，hw/b=h0/b=1000/4000=0.25＜4按公式复核截面尺寸，即0.25βc*f c*b*h0=0.25*1.0*11.9*4000*1000=1190000N=11900KN＞V max=900KN（满足要求）确定是否需配置腹筋0.7f t*b*h0=0.7*1.27*4000*1000=3556000N=3556KN＞V max=900KN按计算不需配置腹筋，按构造要求配置腹筋和箍筋。

拌合站水泥罐基础设计计算书

望安高速150t 水泥仓粉罐基础设计计算书一、各项参数：1、风荷载参数计算风力考虑8级，最大风速v=s2、仓体自重：G=15t二、空仓时整体抗倾覆稳固性稳固性计算1、计算模型1.2A B C D风荷载强度计算：风荷载强度计算：0321W K K K W ⋅⋅⋅=其中大体风压：Pa v W 81.2676.17.206.1220===风载体形系数：K1=风压高度转变系数：K2=地形、地理转变系数，按一样平坦空旷地域取K3=W=×××=2、风力计算：A 1=×=，考虑仓顶护栏等，提高倍F 1=××=作用高度：H 1= ×=F 2=×=7570N作用高度：H 2=+9/2=A 3=+/2×= m 2F 3=×=作用高度：H 3= m 2F 4=×=作用高度：H 4=3、倾覆力矩计算：mt F M i ⋅=⨯+⨯+⨯+⨯=⋅=∑58.125.549.4887.797.14933.137570561.1883.586h i 41倾稳固力矩计算：假定筒仓绕AB 轴倾覆，稳固力矩由两部份组成，一部份是仓体自重稳固力矩M 稳1，另一部份是水泥仓立柱与基础连接螺栓抗拉产生的稳固力矩M稳2。

（每一个支撑立柱与基础之间的向上抗拔力按8t 计算）m t M ⋅=⨯⨯=114.155.115672.01稳 m t M ⋅=⨯⨯⨯=01.432344.1282稳4、稳固系数1.562.458.1201.43.11451M 倾稳>=+=M 三、地基承载力计算单仓基础按4m*4m ，高度设计，混凝土采纳C25。

满仓时，总重量为：水泥+粉罐自重+基础混凝土=150t+15t+60t=225t基础底面积为：4*4=16m 2（偏于平安考虑，施工时水泥仓基础连成整体）最大压强为：225*10/16=故设计地基承载力不小于200Kpa 。