砂浆渗浇钢纤维混凝土(SIFCON)的实验研究
钢纤维水泥砂浆力学行为研究
Science &Technology Vision 科技视界作者简介:李政(1975—),男,南京金海设计工程有限公司,工程师。
0引言钢纤维水泥基材料(Steel Fiber Reinforced Cement -based Composites)由水泥、粗细集料和钢纤维组成。
乱向分布的钢纤维能有效的阻滞裂缝扩展,显著提高基体的抗拉强度、抗弯强度、抗冲击耐磨性,并能改善韧性[1-2]。
钢纤维的主要作用是阻碍混凝土内部微裂缝的扩展和阻滞宏观裂缝的出现和发展,对抗拉强度和由主拉应力控制的抗剪、抗弯强度有明显的改善作用[3-4]。
传统的纤维增韧水泥基材料不加考虑构件受力情况,直接将纤维乱向均匀分布在构件内部中,结果在高拉应力区域内的纤维被拔出或拉断时低拉应力区域内的纤维还未发挥出全部能量而造成材料的浪费[5-6]。
因此,根据水泥基材料构件的受力情况,采取适宜的工艺使纤维主要分布在水泥基材料主要受拉区域,可以达到既保证其经济性又能充分发挥纤维增强增韧优势的目的。
本文将钢纤维分布在砂浆梁中和轴以下受拉区域内,研究局部铺设增韧钢纤维砂浆的力学性能。
1层布钢纤维增强增韧方法上下层布式钢纤维混凝土是在浇注混凝土时,在距混凝土的上下表层约20mm 的面内人工均匀撒布一定体积率的钢纤维。
而中间仍为素混凝土的一种新型复合路面材料。
这种结构形式的混凝土避免了钢纤维结团现象,可以提高混凝土的劈裂抗拉强度,弯拉强度,初裂强度,弯曲韧性,增强混凝土断裂的薄弱环节。
为了充分发挥钢纤维对混凝土的增强增韧作用,纤维的抗拉强度必须要与混凝土基体强度相适应,越高的基体强度则要求掺入越高抗拉强度的钢纤维。
这种结构形式的混凝土性能与整体式钢纤维混凝土力学性能相近,工程造价大幅降低,施工简便,具有良好的社会经济效益和推广应用前景[7]。
2原材料与试验方法2.1试验原材料本实验所用水泥为海螺P ·O 42.5水泥,各项指标皆符合实验要求;水为清洁自来水;砂为河砂,细度模数为2.5,级配连续、良好;硅灰由Elken 公司提供;外加剂是上海花王萘系中高效减水剂;钢纤维采用上海贝尔卡特生产的OL13/.20型钢纤维,长度:13mm;直径:0.20mm;长径比:65;弹性模量:210GPa;抗拉强度:2600MPa;密度:7.8g/cm 3。
钢纤维混凝土与既有混凝土粘结劈拉及抗渗性能试验研究
郑手竹大学硕士学位论文第二章钢纤维混凝土与既有混凝土粘结劈拉性能而且角度较小,甚至有的几乎与劈裂面平行,说明钢纤维的阻裂作用没有完全发挥。
(a)S3A3R3粘结试件(b)S4A3R3粘结试件图2.6典型粘结试件破坏表面Fig2.6Thetypicalbreakagesurfaceofthebondingspecimens从试验结果可见,钢纤维体积率达到2.0%时粘结强度反而下降,其原因可能是较多的纤维加入后,纤维比表面积增加,在新老混凝土粘结界面上缺乏足够的界面剂包裹与充填,进而影响其与老混凝土粘结性能。
另外,本试验采用的试件尺寸为100mmxl00mmxl00mm,较小的尺寸加上较大的纤维体积率容易造成部分纤维成团的现象,由图2.6(b)可以看到。
2.3.4浇筑方式的影响100X吨80鉴∞蛰40靛20霉00.912中0908≥蛩n904倒鼹0900C30SlS2S3翻0·0o.51-O1·52-0新混凝士类型.o//%图2.7浇筑方式对粘结劈拉强度的影响Fi92.7Theeffectofpouringmethodsonbondsplittingtensilestrength由表2.7和图2.7可以看出,无论新浇筑的混凝土是普通混凝土,还是体积率分别为O.5%、1.0%、1.5%和2.O%的钢纤维混凝土,水平向粘结面试件的劈拉强度都略高于垂直向粘结试件的劈拉强度。
又由劈拉试件的粘结面破坏现象可以看出,垂直浇筑新混凝土的试件在老混凝土一侧的破坏面上砂浆的覆盖面积要大于侧位浇筑的试件,说明垂直浇筑试件的破坏多是砂浆被拉断。
而侧位浇筑的试件破坏除了大部分是砂浆拉断以外,还有一部分始自砂浆与老混凝土粗骨料的粘结面。
事实上,一些试验观测证明【192.ol,结构混凝土在承受荷载或外力之前,内部就已经存在少量分散的微裂缝,其宽度一般为(2~5)x10一nlnl,最大长度达到1~2mm,其形成的主要原因是在混凝士的凝固过程中,2郑州大学硕十学位论文第三章钢纤维混凝七与既有混凝土枯结的抗冻性能冻融循环次数的增加而增加,随着冻融循环次数的增加,混凝土试件经受冻融循环而损伤的程度越大表面浆体剥落的越严重;从图3.2中可以看出,随着钢纤维体积率的提高,钢纤维混凝土的重量损失呈明显的降低趋势,钢纤维对遭受损伤的混凝土重量损失的改善作用比较明显。
加入纤维的混凝土抗渗性能分析
加入纤维的混凝土抗渗性能分析概要:纤维的加入对普通砂浆的抗渗性能没有明显的影响;纤维混凝土抗渗性能强于有粗骨料普通混凝土。
1 试验材料与配合比方案1.1试验材料(1)普通硅酸32.5水泥:本溪工源矿渣硅酸盐水泥;(2)粉煤灰:沈阳沈海热电厂I级粉煤灰;(3)砂:天然河砂,细度模数为2.8,含泥量小于1%;(4)优化组分:早强剂(自制)、减水剂、缓凝剂(自制)、消泡剂、保水剂,其中缓凝剂、减水剂和早强剂的配置原材料均为工业级,减水剂为萘系减水剂和氨基磺酸盐减水剂复配;(5)聚丙烯纤维:江苏盐城市环宇工程纤维有限公司生产。
其性能指标见表1。
2 抗渗实验一般来说水泥混凝土是耐水材料,但由于其具有多孔的特点,在一定水压下水分将浸湿并渗入。
一定深度内的干湿交替作用对混凝土的耐久性非常不利,因为几乎所有的混凝土的耐久性问题,如碱集料反应、混凝土碳化和钢筋锈蚀、冻融破坏,都以水为反应物或以水为媒介。
混凝土的抗渗性是指混凝土抵抗一定水压下水的渗透能力。
对于路面、桥面等设施,混凝土渗水带来的危害同样巨大,可能造成下部结构耐久性损坏。
抗渗性差的混凝土,水分容易进入混凝土内部引起侵蚀、冰冻等破坏作用,对于钢筋混凝土还可能引起钢筋的锈蚀和保护层的开裂和剥落。
抗渗性能不好,有害物质的侵蚀速度越快,侵蚀深度越深,耐久性越差,反之,抗渗性好,耐久性高。
本项目研究了4种配合比,包括工地水泥混凝土路面配合比,基准配合比,及上述2种纤维混凝土配合比。
其中工地(GD)配合比如下。
从表1中可以看出,未掺入纤维的JZ水泥基配合比的抗渗性能最好,其次为F1、S1,但相差均不大,三者均比含有粗骨料的GD抗渗性能好。
分析其原因是,JZ由于没有大体积纤维和粗骨料,水泥基体密实度很好,所以抗渗性能最好。
而F1、S1由于纤维体积掺量较大,纤维之间相互交错,导致水泥基体有相互连通的通道,降低了水泥基体的抗渗性能。
但由于部分纤维对混凝土具有增密作用,使混凝土内部水泥浆体空隙细窄,而且曲折互不连通,又一定程度上增强了抗渗性能。
钢纤维喷射砂浆力学性能与流动度多因素正交试验分析
第43卷第2期2024年2月硅㊀酸㊀盐㊀通㊀报BULLETIN OF THE CHINESE CERAMIC SOCIETYVol.43㊀No.2February,2024钢纤维喷射砂浆力学性能与流动度多因素正交试验分析潘慧敏,张㊀昊,李梦谊,谢少康,赵庆新(燕山大学,城市固废无害化协同处置及利用河北省工程研究中心,秦皇岛㊀066004)摘要:为探究基体因素对钢纤维喷射砂浆力学性能和流动度的影响,基于正交试验方法对砂浆试件进行了力学性能和流动度测试㊂结果表明:砂胶比(A)对劈裂抗拉强度的影响较大,对7d抗压强度有一定的影响,对后期抗折强度影响特别显著;钢纤维掺量(B)对劈裂抗拉强度㊁前期抗折强度和前中期抗压强度的影响分别为特别显著㊁显著和不显著;速凝剂掺量(C)对7d前抗压强度㊁中后期劈裂抗拉强度影响显著;粉煤灰掺量(D)仅对后期抗压强度的影响显著;前述四种因素掺量对流动度的影响均不显著㊂由层次分析法得到对抗压强度㊁抗折强度㊁劈裂抗拉强度和流动度改善效果最佳的配合比分别为A1B3C3D1㊁A3B3C1D2㊁A3B3C3D1㊁A2B1C1D3,由功效系数法得到综合最佳配合比为A2B3C1D2㊂钢纤维在基体中起桥接与锚固加强的作用,速凝剂在水化过程中消耗大量的Ca(OH)2并生成钙矾石,促使喷射砂浆早期强度迅速提升㊂关键词:喷射砂浆;钢纤维;正交试验;功效系数法;微观分析中图分类号:TU528.58㊀㊀文献标志码:A㊀㊀文章编号:1001-1625(2024)02-0466-12 Multi-Factor Orthogonal Test Analysis of Mechanical Properties andFluidity of Steel Fiber Sprayed MortarPAN Huimin,ZHANG Hao,LI Mengyi,XIE Shaokang,ZHAO Qingxin (Hebei Province Engineering Research Center for Harmless Synergistic Treatment and Recycling of Municipal Solid Waste,Yanshan University,Qinhuangdao066004,China)Abstract:In order to explore the influence of matrix factors on the mechanical properties and fluidity of steel fiber sprayed mortar,the mechanical properties and fluidity of mortar specimens were tested based on orthogonal test method.The results show that the ratio of sand to cement(A)has a great influence on the splitting tensile strength,and has a certain influence on7d compressive strength,and has a particularly significant effect on later flexural strength.The influence of steel fiber content(B)on splitting tensile strength,early flexural strength and early and middle compressive strength is particularly significant,significant and insignificant,respectively.The content of accelerator(C)has a significant effect on compressive strength before7d and the splitting tensile strength in middle and late stages.The content of fly ash(D)has significant influence on compressive strength in late stage.The four factors have no significant influence on fluidity.The optimal mix ratio of compressive strength,flexural strength,splitting tensile strength and fluidity are obtained by analytic hierarchy process as A1B3C3D1,A3B3C1D2,A3B3C3D1,A2B1C1D3,and the optimal mix ratio is obtained by efficiency coefficient method as A2B3C1D2.The steel fiber plays a bridging and anchoring strengthening role in matrix.During the hydration process,the accelerator consumes a large amount of Ca(OH)2and generates ettringite,which is the main reason for the rapid increase in early strength of sprayed mortar.Key words:sprayed mortar;steel fiber;orthogonal test;efficiency coefficient method;microanalysis收稿日期:2023-07-31;修订日期:2023-10-26基金项目:国家自然科学基金(51608469,52078450)作者简介:潘慧敏(1978 ),女,博士,教授㊂主要从事高性能混凝土材料的研究㊂E-mail:hmpan2005@通信作者:张㊀昊,硕士研究生㊂E-mail:zh133********@第2期潘慧敏等:钢纤维喷射砂浆力学性能与流动度多因素正交试验分析467㊀0㊀引㊀言隧道或边坡支护中通常采用传统的喷射砂浆+钢筋网支护体系,其中钢筋网架用于弥补喷射砂浆抗拉强度低㊁脆性大的缺点[1]㊂钢纤维作为一种高弹性模量㊁高韧性材料,具有较高的抗拉㊁抗剪切和阻裂特性,将其掺入砂浆不仅可以提高抗拉㊁抗剪和抗弯能力,还可以使砂浆具备优异的断裂韧性和抗冲击性能,能够较好地替代传统支护体系[2]㊂当砂浆材料在动态荷载下出现裂纹后,裂纹扩展过程将受到纤维的阻挡而延缓扩展或者改变方向,有效阻止基体损伤的进一步演化[3-4]㊂对此,国内外学者开展了相关研究㊂邓云飞等[5]将钢纤维掺入聚合物水泥砂浆,结果表明当聚灰比为0.1㊁粉煤灰质量掺量为20%㊁钢纤维体积掺量为0.9%时,试块强度提高最明显,并且提高钢纤维掺量可以改善试块延性㊂陈慧敏[6]的研究表明当钢纤维体积掺量为1%和1.5%时,水泥基材料的各项性能指标基本达到最佳,其中7d 抗压强度较空白组分别提高了7.06%和7.50%,28d 抗压强度分别提高了28.36%和11.34%㊂白敏等[7]研究发现当钢纤维体积掺量为1.5%时,混凝土抗压强度仅比普通混凝土提高了7.4%,但劈裂抗拉强度提高了80%;当钢纤维体积掺量为2.0%时,混凝土抗拉强度提高了近1倍㊂张金龙等[8]通过试验发现混凝土梁能量吸收值随着钢纤维掺量增加先升高后降低,当钢纤维掺量为45kg /m 3时能量吸收值达到峰值㊂Düzgün 等[9]研究发现随着钢纤维掺量增加,混凝土的抗压强度㊁劈裂抗拉强度和抗弯强度分别提高8.5%㊁21.1%和61.2%,且复合材料的弹性模量和变形能力随骨料和钢纤维掺量的增加而降低㊂Paj 等[10]分析了钢纤维形态和掺量对水泥基材料力学性能的影响规律,发现断裂能随纤维掺量的增加而增大,且掺入钩端型钢纤维水泥基材料的断裂能高于长直型钢纤维㊂以上研究成果主要集中在钢纤维掺量单一因素对水泥基材料力学性能的影响,旨在得出最佳纤维掺量,但目前尚缺乏钢纤维与基体各因素对喷射砂浆协同影响的定量分析㊂鉴于此,为了进一步研究钢纤维与基体因素对喷射砂浆材料力学性能和流动度的综合影响,本文基于正交试验方法,研究了砂胶比㊁钢纤维掺量㊁速凝剂掺量㊁粉煤灰掺量对钢纤维喷射砂浆抗压强度㊁抗折强度㊁劈裂抗拉强度和流动度的影响,得到了各影响因素对不同指标的最大影响范围,总结出了砂浆综合力学性能和流动度达到最佳时的配合比,并对钢纤维喷射砂浆增强机理和速凝剂作用机理进行了探讨㊂1㊀实㊀验1.1㊀原材料图1㊀机制砂级配曲线Fig.1㊀Gradation curve of machine-made sand水泥:P㊃Ⅱ42.5硅酸盐水泥;拌合水:普通自来水;机制砂:I 区中砂,其级配曲线见图1;钢纤维:剪切型微细钢纤维,其各项性能指标见表1;粉煤灰为一级粉煤灰;速凝剂为TL-S3型液体速凝剂;减水剂为TL-A 聚羧酸高性能减水剂,减水率为31%㊂1.2㊀正交试验设计采用正交试验设计方法,考察四个影响因素:砂胶比(A)㊁钢纤维掺量(B)㊁速凝剂掺量(C)㊁粉煤灰掺量(D)对钢纤维喷射砂浆力学性能和流动度的影响,其中,钢纤维掺量为体积分数,速凝剂和粉煤灰掺量按质量分数(占胶凝材料的质量比)计算㊂借鉴文献[11]的研究,采用正交表L 9(34),试验因素与水平见表2㊂参考‘砌筑砂浆配合比设计规程“(JGJ /T 98 2010)[12]进行砂浆配合比设计,确定水胶比为0.4,减水剂用量为11.6kg /m 3,具体配合比见表3㊂468㊀水泥混凝土硅酸盐通报㊀㊀㊀㊀㊀㊀第43卷表1㊀钢纤维性能参数Table1㊀Property parameters of steel fiberLength/mm Diameter/mm Tensile strength/MPa Elastic modulus/GPa Breaking elongation/% 120.2ȡ2500210 2.60表2㊀试验因素与水平Table2㊀Test factors and levelsLevel Sand binder ratio(A)Steel fiber content(B)/%Accelerator content(C)/%Fly ash content(D)/%1 1.20.66202 1.50.97303 1.8 1.2840表3㊀钢纤维喷射砂浆的配合比Table3㊀Mix proportion of steel fiber sprayed mortarNo.Machine-made sand Steel fiber Accelerator Fly ashLevel Content/(kg㊃m-3)LevelContent/(kg㊃m-3)LevelContent/(kg㊃m-3)LevelContent/(kg㊃m-3)Cementcontent/(kg㊃m-3)Watercontent/(kg㊃m-3)11996.8176.3149.81166.2664.6324 21996.82114.5366.52249.2581.5324 31996.83152.7258.23332.3498.5324 421246.2176.3366.53332.3498.5324 521246.22114.5258.21166.2664.6324 621246.23152.7149.82249.2581.5324 731495.4176.3258.22249.2581.5324 831495.42114.5149.83332.3498.5324 931495.43152.7366.51166.2664.63241.3㊀试验方法采用喷射大板成型方式,先使用水泥胶砂搅拌机拌制钢纤维砂浆,根据各组配合比加入砂子㊁水泥㊁粉煤灰㊁钢纤维㊁水㊁减水剂先低速搅拌60s,再高速搅拌60s,最后加入速凝剂搅拌30s后将浆体快速注入砂浆喷射机料斗中㊂砂浆喷射机先用水泥净浆润滑管道,喷枪口与大板喷射面成45ʎ夹角喷射砂浆材料,大板试模尺寸为450mmˑ450mmˑ120mm,喷射完成后立即从大板中取样装入流动度试模,放在跳桌上完成25次跳动后取下试模,多次测量砂浆直径取平均值得到流动度,再将喷好的大板试模切割成所需的试件尺寸,并在温度为(20ʃ2)ħ㊁湿度95%以上的标准养护室内养护至预定龄期㊂参考‘水泥胶砂强度检验方法(ISO 法)“(GB/T17671 2021)[13]对砂浆试件进行强度测试,其中抗压强度试件尺寸为40mmˑ40mmˑ40mm,抗折强度和劈裂抗拉强度试件尺寸为40mmˑ40mmˑ160mm,每组配合比制作24个试件,平均用于三种强度试验,试验结果取平均值以减少试验误差㊂采用S-4800冷场发射扫描电子显微镜观测喷射砂浆的内部微观结构,采用D/MAX-2500/PC型X射线衍射仪对制备的试样进行矿物相分析㊂2㊀结果与讨论2.1㊀钢纤维喷射砂浆力学性能与流动度试验结果各组试件力学性能和流动度测试结果见表4㊂分析表4可知,第9组试件抗折强度与劈裂抗拉强度最大,此时砂胶比取水平3(1.8),钢纤维体积掺量取水平3(1.2%),速凝剂掺量取水平3(8%),粉煤灰掺量取水平1(20%)㊂但第9组的流动度最低,考虑流动度对喷射砂浆工艺的影响,接下来将通过系统分析,得到最佳配合比㊂2.2㊀极差分析对表4正交试验力学性能与流动度进行极差分析,结果如图2㊁图3所示㊂第2期潘慧敏等:钢纤维喷射砂浆力学性能与流动度多因素正交试验分析469㊀表4㊀正交试验结果Table 4㊀Orthogonal experiment resultspressive strength /MPaFlexural strength /MPaSplitting tensile strength /MPa1d7d28d1d 7d28d 1d 7d28d Fluidity /mm 113.137.048.7 3.8 5.17.20.9 1.4 1.622.3218.235.947.6 4.0 5.97.80.6 2.3 3.023.9317.135.348.3 4.4 6.77.60.8 2.6 3.324.4419.330.341.2 3.2 5.17.1 1.3 2.0 2.427.9515.136.553.3 3.7 5.47.7 1.4 2.9 3.215.7617.332.857.6 4.57.27.8 1.1 2.3 3.727.6712.434.144.9 3.5 6.77.5 1.2 1.9 1.918.3812.830.745.4 3.37.28.2 1.5 2.2 2.622.4919.433.352.24.07.28.31.53.0 3.615.3图2㊀强度极差值对比Fig.2㊀Comparison of strength rangevalues图3㊀流动度极差值对比Fig.3㊀Comparison of fluidity range values由图2(a)可以看出,各因素对砂浆试件1d 抗压强度的影响程度由大到小依次为速凝剂掺量>钢纤维掺量>砂胶比>粉煤灰掺量,对7d 抗压强度的影响程度由大到小依次为粉煤灰掺量>砂胶比>速凝剂掺量>钢纤维掺量,对28d 抗压强度的影响程度由大到小依次为钢纤维掺量>粉煤灰掺量>速凝剂掺量>砂胶比㊂说明喷射砂浆1d 抗压强度受速凝剂的影响程度最大,7d 抗压强度取决于粉煤灰掺量和砂胶比,28d 抗压强度则主要取决于钢纤维掺量㊂由图2(b)可以看出,各因素对砂浆试件1和7d抗折强度的影响程度由大到小均为钢纤维掺量>砂胶比>粉煤灰掺量>速凝剂掺量,对28d 抗折强度的影响程度由大到小为钢纤维掺量>砂胶比>速凝剂掺量>粉煤灰掺量㊂可见影响抗折强度的主要因素是钢纤维掺量,其次是砂胶比㊁粉煤灰掺量与速凝剂掺量,且这三者对抗折强度的影响程度均远不及钢纤维掺量㊂由图2(c)可以看出,各因素对砂浆试件1d 劈裂抗拉强度的影响程度由大到小依次为砂胶比>粉煤灰掺量>钢纤维掺量>速凝剂掺量,而对7和28d 劈裂抗拉强度的影响程度由大到小均为钢纤维掺量>砂胶比>速凝剂掺量>粉煤灰掺量㊂可见砂胶比对前期劈裂抗拉强度起主要影响,而钢纤维掺量对中后期劈裂抗拉强度起重要影响㊂由图3可以看出,粉煤灰掺量对流动度的影响最大,其次是砂胶比㊁速凝剂掺量,钢纤维掺量对流动影响最小㊂470㊀水泥混凝土硅酸盐通报㊀㊀㊀㊀㊀㊀第43卷上述极差分析结果表明各因素在不同龄期下对各项指标的影响程度不一,仅能判断出各因素对指标是否存在影响及影响程度排序,还需要更加精确㊁全面的分析方法对试验结果进行进一步解析㊂2.3㊀指标-因素分析根据正交试验方法,将砂浆试件1㊁7㊁28d的抗压强度㊁抗折强度㊁劈裂抗拉强度和流动度分别设为指标,取各指标影响因素在三个水平上的均值,绘制出各因素水平与指标关系图,如图4~7所示㊂图4㊀四因素对砂浆试件抗压强度的影响Fig.4㊀Influences of four factors on compressive strength of mortar specimens图5㊀四因素对砂浆试件抗折强度的影响Fig.5㊀Influences of four factors on flexural strength of mortar specimens图6㊀四因素对砂浆试件劈裂抗拉强度的影响Fig.6㊀Influences of four factors on splitting tensile strength of mortar specimens第2期潘慧敏等:钢纤维喷射砂浆力学性能与流动度多因素正交试验分析471㊀图7㊀四因素对砂浆试件流动度的影响Fig.7㊀Influences of four factors on fluidity ofmortar specimens分析图4(a)可以看出,当速凝剂掺量从7%增加到8%后,喷射砂浆的1d 抗压强度增大了27.47%,说明速凝剂对前期抗压强度的提升效果非常显著㊂但在图4(b)㊁(c)中,随速凝剂掺量增大,砂浆试件7㊁28d 抗压强度的增长并不明显,说明速凝剂前期虽然促进了早强型钙矾石的生成,使强度迅速提升,但同时产生的铝酸盐水化产物抑制了C 3S 的水化反应[14-15],造成后期强度发展缓慢甚至出现倒缩㊂同样,钢纤维掺量对试件抗压强度也影响较大,当钢纤维体积掺量从0.9%增至1.2%,砂浆1㊁28d 抗压强度分别提高了16.48%和8.09%㊂当砂胶比为1.5时,砂浆1㊁28d 抗压强度达到最高,而7d 抗压强度最高值出现在砂胶比为1.2时,这不排除在试件制备与测量过程中存在误差的可能,同时表明砂胶比1.5并不一定是最佳掺量㊂随着粉煤灰掺量的提高,喷射砂浆1d 抗压强度呈上升趋势,但中后期抗压强度逐渐下降,这是由于粉煤灰的颗粒较细,对早期抗压强度的提升有益,但其活性又低于水泥[16-17],当其等量替代水泥后,体系中水泥熟料矿物比例减少,控制水泥水化速度的有效水灰比相对增大,基体中Ca 2+浓度降低,且粉煤灰替代比例越高,抗压强度的提高也越慢㊂提升喷射砂浆1㊁7㊁28d 抗压强度的最佳配合比分别为A 2B 3C 3D 3㊁A 1B 2C 2D 1㊁A 2B 3C 1D 1㊂由图5可知,钢纤维掺量对喷射砂浆前中期抗折强度的影响较大㊂在1d 时,当钢纤维体积掺量从0.6%到0.9%再到1.2%,其抗折强度增长了5.91%和17.11%,在7d 时增幅达到9.29%和14.07%㊂从砂胶比的影响来看,除1d 抗折强度与砂胶比呈负相关关系外,7㊁28d 抗折强度都在砂胶比为1.8时达到最大,这是由于中后期水化反应加快,增强了砂粒与浆体的联结,使整体强度大大提高㊂总体上强度随着速凝剂掺量的增大而下降㊂此外,当粉煤灰掺量在20%~30%时,前中期抗折强度增加,当粉煤灰掺量提升到40%时抗折强度反而下降,可以认为粉煤灰掺量在30%左右对抗折强度的提升有益㊂提升喷射砂浆1㊁7㊁28d 抗折强度的最佳配合比分别为A 1B 3C 1D 2㊁A 3B 3C 1D 2㊁A 3B 3C 1D 1㊂由图6可以看到,喷射砂浆中后期劈裂抗拉强度与钢纤维掺量呈正相关㊂砂胶比与喷射砂浆劈裂抗拉强度仅在1㊁7d 呈正相关关系,表明最佳砂胶比在1.5左右㊂当粉煤灰掺量为30%时28d 劈裂抗拉强度高于另外两个掺量水平,这表明在此掺量下后期的水化产物形成了有效联结,提高了喷射砂浆的基体强度㊂速凝剂掺量对后期劈裂抗拉强度的影响趋势则与抗压强度相反,其掺量越高,28d 劈裂抗拉强度越高,说明无碱速凝剂对后期劈裂抗拉强度有提高效果㊂因此提升喷射砂浆1㊁7㊁28d 劈裂抗拉强度的最佳配合比分别为A 3B 2C 1D 1㊁A 2B 3C 2D 1㊁A 2B 3C 3D 2㊂由图7可以看出,粉煤灰掺量的变化对于流动度的影响最大㊂当粉煤灰掺量从20%提高到40%时,流动度提高了40.15%,表明小粒径的粉煤灰颗粒可以在砂浆基体中起到 润滑 作用,高掺量粉煤灰对流动度的提升非常明显㊂钢纤维掺量与速凝剂掺量均在水平2时使得流动度较差,故参考对流动度的影响,在水平1左右取最佳掺量㊂流动度在砂胶比为1.5时最好,因此改善喷射砂浆流动度的最佳配合比为A 2B 1C 1D 3㊂2.4㊀方差分析前文采用的极差分析法与因素-指标分析方法都比较直观㊁简单,仅需要对正交试验结果做少量计算即可比较得出最优条件,但二者都不能评估试验所产生误差的大小,在精度上缺乏考量㊂为了弥补这两种方法的不足,采用方差分析法,将因素水平变化所引起的试验结果间的差异与误差的波动区分开,更精确地还原因素水平变化带来的真实影响㊂根据F 值将各因素对砂浆力学性能的影响分为4个等级:当F >F 0.01时,该因素的影响特别显著,记为∗∗∗;当F 0.01>F >F 0.05时,影响显著,记为∗∗;当F 0.05>F >F 0.1时,有一定的影响,记为∗;当F <F 0.1时,影响较小㊂喷射砂浆的抗压强度㊁抗折强度㊁劈裂抗拉强度和流动度的方差分析结果分别如表5~8所示㊂472㊀水泥混凝土硅酸盐通报㊀㊀㊀㊀㊀㊀第43卷表5㊀抗压强度方差分析Table5㊀Variance analysis of compressive strengthPerformance indicator Source ofvarianceSum of squareof deviationDegree offreedom Mean square F Significance F critical value A12.8902 6.445 5.100B13.4722 6.736 5.3301d compressivestrength C36.305218.15314.364∗∗D0.02820.0140.011Error 3.7913 1.264A22.495211.247 5.965∗B0.34120.1700.0907d compressivestrength C7.1032 3.552 1.883F0.01(2,3)=30.81 F0.05(2,3)=9.55 F0.1(2,3)=5.46D15.78327.892 4.185Error 5.6573 1.886A15.15027.575 3.808B116.455258.22729.271∗∗28d compressivestrength C18.11129.056 4.552D65.814232.90716.543∗∗Error 5.9683 1.989表6㊀抗折强度方差分析Table6㊀Variance analysis of flexural strengthPerformance indicator Source ofvarianceSum of square ofdeviationDegree offreedom Mean square F Significance F critical value A0.29020.145 1.988B 1.41920.7099.721∗∗1d flexuralstrength C0.0220.0100.136D0.13320.0660.911Error0.21930.073A 3.0032 1.501 4.661B 3.5152 1.757 5.455 7d flexuralstrength C0.32320.1620.502F0.01(2,3)=30.81 F0.05(2,3)=9.55 F0.1(2,3)=5.46D0.29120.1460.452Error0.96630.322A0.47720.23948.034∗∗∗B0.94120.47094.717∗∗∗28d flexuralstrength C0.03820.019 3.790D0.02620.013 2.657Error0.01530.005由表5可知,速凝剂掺量对砂浆1d抗压强度有显著影响,砂胶比对7d抗压强度存在一定的影响,而钢纤维掺量与粉煤灰掺量仅对28d抗压强度有显著影响㊂由表6可知,钢纤维掺量对喷射砂浆1d抗折强度有显著影响,且和砂胶比都对28d抗折强度的影响特别显著㊂由表7可知,钢纤维掺量是喷射砂浆7和28d劈裂抗拉强度的显著影响因素,砂胶比则对1d劈裂抗拉强度有显著影响,对中后期劈裂抗拉强度有一定的影响㊂而速凝剂掺量对7㊁28d劈裂抗拉强度有显著与一定的影响㊂由表8可知,四因素均对流动度的影响较小,但粉煤灰掺量的影响程度略高㊂可见表5~8的方差分析结果与前文分析较一致㊂2.5㊀层次分析法采用正交试验层次分析方法[18],对强度和流动度试验数据的指标㊁因素㊁水平分层进行分析,得到各因素对指标的影响权重,见表9㊂第2期潘慧敏等:钢纤维喷射砂浆力学性能与流动度多因素正交试验分析473㊀表7㊀劈裂抗拉强度方差分析Table7㊀Variance analysis of splitting tensile strengthPerformance indicator Source ofvarianceSum of squareof deviationDegree offreedom Mean square F Significance F critical value A0.79320.39622.607∗∗B0.00620.0030.1651d splittingtensile strength C0.00320.0010.077D0.11020.055 3.129Error0.05330.018A0.16820.0847.599∗B 1.44620.72365.488∗∗∗7d splittingtensile strength C0.51620.25823.345∗∗F0.01(2,3)=30.81 F0.05(2,3)=9.55 F0.1(2,3)=5.46D0.09020.045 4.065Error0.03330.011A0.40220.2018.022∗B 4.6072 2.30491.906∗∗∗28d splittingtensile strength C0.29820.149 5.946∗D0.00220.0010.030Error0.07530.025表8㊀流动度方差分析Table8㊀Variance analysis of fluidityPerformance indicator Source ofvarianceSum of squareof deviationDegree offreedom Mean square F Significance F critical value A59.471229.736 1.686B 3.7412 1.8700.106Fluidity C26.005213.0030.737F0.01(2,3)=30.81 F0.05(2,3)=9.55 F0.1(2,3)=5.46D62.367231.184 1.768Error52.90917.636表9㊀因素各水平对喷射砂浆强度和流动度的影响权重Table9㊀Impact weight of each level of factors on strength and fluidity of sprayed mortarFactor type FactorlevelCompressive strength Flexural strength Splitting tensile strength 1d7d28d Sum1d7d28d Sum1d7d28d Sum Fluidity A10.0750.1250.0510.2510.0910.0980.1090.2980.1370.0460.0570.2400.095A A20.0800.1150.0530.2480.0840.0990.1090.2920.2300.0520.0630.3030.096A30.0690.1130.0500.2320.0800.1170.1160.3130.2500.0520.0570.3160.076B10.0880.0190.1130.2210.1410.1130.1490.4030.0210.1200.1450.2920.040 B B20.0910.0200.1230.2330.1490.1240.1610.4350.0220.1680.2130.4190.036B30.1060.0190.1330.2580.1750.1410.1620.4780.0210.1800.2650.4790.039C10.1310.0740.0590.2640.0280.0440.0340.1060.0090.0680.0520.1550.089 C C20.1350.0780.0570.2690.0280.0420.0330.1030.0090.0830.0550.1890.072C30.1720.0730.0550.3000.0270.0410.0340.1010.0090.0830.0600.1920.083D10.0170.1270.1080.2520.0650.0570.0320.1540.1070.0520.0120.1640.101 D D20.0170.1230.1050.2450.0680.0640.0310.1630.0820.0460.0120.1340.133D30.0180.1150.0940.2270.0620.0610.0310.1540.1020.0480.0120.1570.142根据表9,综合喷射砂浆全龄期抗压强度,各因素的影响权重依次为速凝剂掺量(0.833)>砂胶比(0.731)>粉煤灰掺量(0.723)>钢纤维掺量(0.713)㊂对抗压强度影响权重最大的水平分别为C3(0.300)㊁B3(0.258)㊁D1(0.252)㊁A1(0.251);综合喷射砂浆全龄期抗折强度,各因素的影响权重依次为钢纤维掺量(1.316)>砂胶比(0.903)>粉煤灰掺量(0.476)>速凝剂掺量(0.412)㊂对抗折强度影响权重最大的水平分别为B3(0.478)㊁A3(0.313)㊁D2(0.163)㊁C1(0.106);综合喷射砂浆全龄期劈裂抗拉强度,各因素的影响权重依次为钢纤维掺量(1.163)>砂胶比(0.950)>粉煤灰掺量(0.476)>速凝剂掺量(0.412)㊂对劈裂抗拉强度影响权重最大的水平分别为B3(0.479)㊁A3(0.316)㊁C3(0.192)㊁D1(0.164)㊂474㊀水泥混凝土硅酸盐通报㊀㊀㊀㊀㊀㊀第43卷对于喷射砂浆流动度,各因素的影响权重依次为粉煤灰掺量(0.375)>砂胶比(0.267)>速凝剂掺量(0.244)>钢纤维掺量(0.114)㊂对流动度影响权重最大的水平分别为D3(0.142)㊁A2(0.096)㊁C1(0.089)㊁B1(0.395)㊂㊀由层次分析结果可以得出,速凝剂掺量对基体的抗压强度影响最大,钢纤维掺量对抗折强度㊁劈裂抗拉强度影响最大,粉煤灰掺量对流动度的影响最大,且这三种因素的影响权重均在第3水平时达到最大,故应在后续配合比修正中注意这三种因素的掺量控制㊂2.6㊀功效系数法在正交试验结果的基础上,采用功效系数法进行优化㊂因功效系数法可对多个目标问题进行综合评价,故将表4中的抗压强度值㊁抗折强度值㊁劈裂抗拉强度值和流动度的最大值㊁最小值分别设为评价体系的满意值和不允许值[19],具体数值见表10㊂各指标的功效系数值d i根据满意值与不允许值计算,如式(1)所示㊂d i=N i-DS-Dˑ40+60(1)式中:N i为实际值,分别对应正交试验结果中的1㊁7㊁28d的抗压强度㊁抗折强度㊁劈裂抗拉强度,MPa;D为不允许值,MPa;S为满意值,MPa㊂功效系数计算结果列于表11㊂表10㊀各指标的满意值与不允许值Table10㊀Satisfactory value and disallowed value of each indexValue type Compressive strength/MPa Flexural strength/MPa Splitting tensile strength/MPa1d7d28d1d7d28d1d7d28d Fluidity/mm Satisfactory value19.437.057.6 4.57.28.3 1.5 3.0 3.727.9 Disallowed value12.430.341.2 3.2 5.17.10.6 1.4 1.615.3表11㊀功效系数分析结果Table11㊀Efficiency coefficient analysis resultsNo.Compressive strengthefficiency coefficient valueFlexural strength efficiencycoefficient valueSplitting tensile strengthefficiency coefficient1d7d28d1d7d28d1d7d28dFluidityefficiencycoefficientAverageefficiencycoefficientvalueðd i163.993100.00078.29077.96860.35965.25371.66760.00060.00082.22271.975 293.21892.91875.47585.01174.15883.56960.00081.92386.07487.30281.965 386.70789.52677.19697.41289.24077.67769.18988.87293.09488.88985.780 499.51460.00060.00060.00060.00060.00090.99173.38575.323100.00073.921 575.18596.64489.40375.29065.87181.88697.56896.41089.95761.27082.948 687.92274.861100.000100.000100.00085.45582.25282.462100.00099.04891.200 760.00082.56368.87169.18089.73174.51286.17171.02666.71469.52473.829 862.27462.27170.09065.32799.77396.835100.00080.33379.07282.54079.852 9100.00077.47286.72884.74099.755100.00099.099100.00098.94860.00090.674根据表11可知,第6组的平均功效系数值最大,为91.200㊂即当砂胶比为1.5㊁钢纤维掺量为1.2%㊁速凝剂掺量为6%㊁粉煤灰掺量为30%时,喷射砂浆的综合性能最好,即最佳配合比为A2B3C1D2㊂3㊀机理分析3.1㊀SEM分析对于纤维增强增韧的机理研究,有两种主要理论,即纤维间距理论与复合材料理论,前者是在线弹性断裂力学的基础上,解释纤维对裂缝产生㊁延伸的限制作用,并以纤维之间的距离作为主要参数;后者将纤维看成由多相材料组成的增强复合材料,并用混合原理计算强度㊂本文采用宏观与微观分析相结合的方式,在总结前人理论的基础上,探究钢纤维对砂浆基体增强增韧的机理㊂根据极差分析㊁指标-因素分析㊁方差分析以及层次分析法的结果,钢纤维掺量对喷射砂浆的抗折与劈裂第2期潘慧敏等:钢纤维喷射砂浆力学性能与流动度多因素正交试验分析475㊀图8㊀抗折试验后的砂浆试件Fig.8㊀Mortar specimen after bending test抗拉强度的影响有着较为显著的影响,选取经过抗折强度试验后的试件,断裂面形态如图8所示,微观结构如图9㊁图10所示㊂由图8试件破坏后的断裂形式来看,试件并未完全分成两部分,在断裂面处能观察到钢纤维裸露在外且处于紧绷受力状态,表明在抗折状态下,乱向分布的钢纤维对喷射砂浆基体起到强化连接的作用,改善基体整体性与韧性,抑制断裂面受拉区域塑性龟裂以提高荷载强度,保证了基体在部分断裂的情况下仍具有一定的承载能力㊂图9表明钢纤维在基体中表现出桥接作用㊂在基体承受外力荷载作用并产生初始裂缝前,喷射砂浆中的骨料与钢纤维共同传递荷载,之后微裂缝产生并扩展,基体逐渐解体并被破坏,钢纤维的间距逐渐增大,桥接作用大幅减弱,微裂缝逐渐累积成宏观贯穿裂缝,此过程完全由钢纤维传递荷载直至钢纤维的一端与基体脱粘,试件被完全破坏㊂图10表明钢纤维在基体中起到锚固作用㊂喷射基体内部存在不同孔径大小的空隙与微裂缝,这种初始损伤使得基体内部形成多处不连续区域,而钢纤维的掺入能有效填充空隙,将不连续区域锚固加强,且钢纤维与水泥浆体相互粘结,胶结物附着于钢纤维表面,起到正向强化作用㊂图9㊀钢纤维的桥接作用Fig.9㊀Bridging effect of steelfiber图10㊀钢纤维的锚固加强作用Fig.10㊀Reinforcement effect of steelfiber图11㊀不同速凝剂掺量喷射砂浆的XRD 谱Fig.11㊀XRD patterns of sprayed mortar withdifferent accelerator content3.2㊀XRD 分析由上文分析得知,速凝剂掺量对喷射砂浆的全龄期抗压强度影响最大,故此处分析了速凝剂掺量为6%㊁7%㊁8%时喷射砂浆试样的XRD 谱,如图11所示㊂可以发现,这三组试样的水化产物基本相同,说明速凝剂掺量不会对水化产物的种类产生影响㊂但同时也可以看出,随着速凝剂掺量的增大,Ca(OH)2的衍射峰逐渐降低,而钙矾石峰则比较明显,这是由于水化过程中速凝剂消耗大量的Ca(OH)2并生成钙矾石,导致Ca(OH)2含量逐渐减少,这也是速凝剂促使喷射砂浆早期强度迅速提升的主要原因㊂XRD 分析为速凝剂对喷射砂浆强度的影响分析提供了良好的佐证㊂4㊀结㊀论1)砂胶比对劈裂抗拉强度的影响较大,对7d 抗压强度有一定的影响,对后期抗折强度影响特别显著;钢纤维掺量对劈裂抗拉强度㊁前期抗折强度和前中期抗压强度的影响分别为特别显著㊁显著和不显著;速凝476㊀水泥混凝土硅酸盐通报㊀㊀㊀㊀㊀㊀第43卷剂掺量对7d前抗压强度的影响显著,对抗折强度影响不显著,对中后期劈裂抗拉强度影响显著;粉煤灰掺量仅对后期抗压强度的影响显著,对抗折强度与劈裂抗拉强度的影响不显著;四因素对流动度的影响均不显著㊂2)提升喷射砂浆抗压强度的最佳配合比为A1B3C3D1,提升抗折强度的最佳配合比为A3B3C1D2,提升劈裂抗拉强度的最佳配合比为A3B3C3D1,改善流动度的最佳配合比为A2B1C1D3,根据功效系数法综合得到的最佳配合比为A2B3C1D2㊂3)钢纤维在基体中主要起到桥接与锚固加强的作用,可优化基体内部的传力路径,阻止微裂缝的扩展,有效改善基体的整体性与韧性㊂水化过程中速凝剂消耗大量的Ca(OH)2并生成钙矾石,这是其促使喷射砂浆早期强度迅速提升的主要原因㊂参考文献[1]㊀赵㊀楠,卿龙邦,杨卓凡,等.不同龄期钢纤维增强水泥砂浆纤维拉拔试验与模拟研究[J].硅酸盐通报,2021,40(7):2165-2173.ZHAO N,QING L B,YANG Z F,et al.Experimental and numerical studies on fiber pull-out of steel fiber reinforced cement mortar at different ages[J].Bulletin of the Chinese Ceramic Society,2021,40(7):2165-2173(in Chinese).[2]㊀李建强.高韧性纤维增强水泥基复合材料试验研究[D].西安:长安大学,2017.LI J Q.Experimental study on high toughness fiber reinforced cement-based composites[D].Xi an:Chang an University,2017(in Chinese).[3]㊀杨㊀晓,赵㊀蔚,贾清秀,等.水泥基纤维复合材料研究进展[J].高分子通报,2013(12):21-30.YANG X,ZHAO W,JIA Q X,et al.The research status of 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钢纤维喷射混凝土抗渗及抗冻性能试验研究_祝云华
基金项目:教育部“新世纪优秀人才支持计划”(NCET-08-0763) 收稿日期:2010-09-10 作者简介:祝云华,男,1975 年生,湖南邵阳人,博士,讲师,主要从事 岩土及地下工程方面的教学与研究。
(SFC),掺量为 45 kg/m3。
能承受 1.5 MPa 的压力),抗渗管端部打孔后在喷射混凝土前
2.2 室内试验
埋设于岩壁面上。在里程为 XJ1K0+765.6~XJ1K0+747.4(斜长
试件制作试模尺寸为:上口直径 175 mm、下口直径 185 20 m)试验段、XJ1K0+747.4~XJ1K0+729.2(斜长 20 m)试验
渗水深度 渗透系数
渗水深度 渗透系数
编号
/cm (/ ×10-9cm/s) 编号
/cm (/ ×10-9cm/s)
SC-1
9.2
1.8368 SFC-1 4.6
0.4592
SC-2 11.8
3.0217 SFC-2 3.5
0.2658
SC-3 10.3
2.3023 SFC-3 3.8
0.3134
SC-4
(3)硅粉的颗粒比水泥小 20~100 倍,可以充填到水泥颗 粒中间的空隙中,使混凝土密实;同时硅粉的二次水化作用, 新的生成物堵塞混凝土中的渗透通道,故也使得掺入硅粉的 混凝土抗渗能力大大提高。
采用美国 AMRAY 电子扫描显微镜对所制备的喷射混凝 土试样进行分析,图 2(a)、图 2(b)分别为普通喷射混凝土和 钢纤维喷射混凝土的扫描电镜照片。
钢纤维增强砂浆的力学性能研究
钢纤维增强砂浆的力学性能研究论文
钢纤维增强砂浆的力学性能研究
在这项研究中,我们将探讨钢纤维增强砂浆的力学性能。
未来,钢纤维增强砂浆可能成为一种重要的建筑材料,它可以使结构具有更高的强度、刚度和耐久性,但是需要进一步了解它的力学性能。
本研究中,我们通过室内试验分析了不同掺入量的钢纤维增强砂浆的抗压强度、抗拉强度、抗弯强度和抗冲击强度的变化情况,并且分析了不同掺入量下钢纤维增强砂浆的机械性能。
通过室内试验,我们发现,随着钢纤维掺入量的增加,钢纤维增强砂浆的强度,刚度和耐久性都得到了显著改善;而且,钢纤维增强砂浆还具有较好的密实性、稳定性和防腐蚀能力。
本研究还分析了钢纤维增强砂浆的典型微观结构、屈服曲线和变形特性,并且它们与前述的力学性能有着密切的关系。
同时,本文还研究了弯曲模量与应力的关系,以及掺入量对于材料变形和损伤的影响。
综上所述,通过本次研究,我们发现钢纤维增强砂浆的力学性能受到了显著改善,且它具有优良的结构性能、变形性能和防腐蚀能力。
值得注意的是,随着掺入量的增加,材料的强度、刚度和耐久性都得到了提高,但是相应的,材料的变形性能会随之降低。
本文的研究为开发钢纤维增强砂浆提供了宝贵的理论参考,为工程应用提供了有效的指导。
石墨水泥砂浆注浆钢纤维混凝土升温化冰研究
中图分 类号 : TU5 8 5 2 2 . 7
文 献标 志码 : A
d i1 . 9 9 ji n 1 0 —6 9 2 1 . 1 0 2 o :0 3 6 /.s . 。 79 2 . O 0 0 . 0 s
第 1 3卷第 1 期
21 0 0年 2月
建
Vo _ 3,No 1 l1 .
Fe .. 10 b 20
J OURNAL OF B I DI U I NG ATERI M AIS
文章 编 号 : 0 79 2 ( 0 0 0 — 0 70 1 0 — 6 9 2 1 ) 10 0 — 5
GS F I CON a o d e e to h r lp o e te .I m h c n s n u a i g l y ri lc d a h i ea d h s g o l c r t e ma r p r is fa 3 c t ik e s i s ltn a e p a e tt e sd n s
石 墨 水 泥 砂 浆 注 浆 钢 纤 维 混 凝 土 升 温 化 冰 研 究
洪 雷 , 张 健
( 大连 理工 大学 海岸 与 近海工 程 国家重 点实 验室 ,辽宁 大连 1 6 2 ) 1 0 4
摘 要 :用 石 墨 水 泥 砂 浆 注 浆 钢 纤 维 混 凝 土 ( r p iec me tsu r n i r t dfb rc n rt , F— g a ht-e n l r yi f ta e ie o c ee GSI l
钢纤维混凝土抗拉性能试验研究
钢纤维混凝土抗拉性能试验研究一、本文概述本文旨在对钢纤维混凝土的抗拉性能进行深入的试验研究。
钢纤维混凝土作为一种新型的复合材料,通过在传统混凝土中掺入适量的钢纤维,显著提升了其抗拉强度、韧性及耐久性,因此在许多工程领域,如桥梁、道路、隧道等建设中得到了广泛应用。
本文首先对钢纤维混凝土的基本特性进行介绍,包括其组成、制备方法以及主要性能优势。
接着,本文综述了国内外关于钢纤维混凝土抗拉性能的研究现状,总结了现有的试验方法和研究成果,指出了当前研究中存在的问题和不足。
在此基础上,本文提出了一种新的试验方法,以更准确地评估钢纤维混凝土的抗拉性能。
该方法结合了传统的拉伸试验和先进的无损检测技术,可以全面反映钢纤维混凝土在不同条件下的抗拉性能。
本文详细描述了试验过程、数据分析和结果讨论。
通过对比不同掺量、不同纤维类型和不同龄期的钢纤维混凝土试件的抗拉性能,得出了钢纤维掺量对抗拉性能的影响规律,以及纤维类型和龄期对抗拉性能的影响机制。
本文的研究结果对于进一步优化钢纤维混凝土的设计和施工工艺,提高工程结构的耐久性和安全性具有重要的指导意义。
二、钢纤维混凝土基本性能钢纤维混凝土作为一种新型复合材料,其基本性能相较于传统混凝土有着显著的提升。
钢纤维的掺入极大地增强了混凝土的抗拉强度。
在混凝土中掺入适量的钢纤维,可以有效地阻止混凝土内部裂缝的产生和扩展,从而提高其抗拉承载能力。
试验结果表明,随着钢纤维掺量的增加,钢纤维混凝土的抗拉强度呈现出明显的增长趋势。
钢纤维混凝土具有优良的韧性。
在受力过程中,钢纤维能够有效地吸收能量,延缓混凝土的破坏过程,从而提高其延性和耗能能力。
这使得钢纤维混凝土在承受冲击、爆炸等动态荷载时表现出良好的抗破坏性能。
钢纤维混凝土还具有较高的抗疲劳性能。
在循环荷载作用下,钢纤维能够有效地阻止混凝土内部微裂缝的发展,延缓疲劳损伤的积累,从而提高其疲劳寿命。
这对于长期承受重复荷载的混凝土结构来说具有重要意义。
钢纤维高性能混凝土的试验研究陈立博
钢纤维高性能混凝土的试验研究陈立博发布时间:2021-07-12T15:46:41.470Z 来源:《建筑模拟》2021年第3期作者:陈立博[导读] 超高性能混凝土(Ultra-HighPerformanceConcrete简称(UHPC))是一种具有高强度、高韧性、高耐久性的新型水泥基复合材料[1]。
与普通混凝土相比,超高性能混凝土(UHPC)主要成分是水泥、石英石、粉煤灰、外加剂、和水等组成,同时掺入体积含量为2%左右的高强钢纤维,使得材料的抗拉性能和韧性显著提高。
此外,UHPC经过高温蒸汽养护后强度提高且后期收缩和徐变都基本完成。
兰州祁连山汉邦混凝土工程有限公司甘肃兰州 730101 摘要:超高性能混凝土(Ultra-HighPerformanceConcrete简称(UHPC))是一种具有高强度、高韧性、高耐久性的新型水泥基复合材料[1]。
与普通混凝土相比,超高性能混凝土(UHPC)主要成分是水泥、石英石、粉煤灰、外加剂、和水等组成,同时掺入体积含量为2%左右的高强钢纤维,使得材料的抗拉性能和韧性显著提高。
此外,UHPC经过高温蒸汽养护后强度提高且后期收缩和徐变都基本完成。
因此UHPC具有优异的性能可有效的减轻结构的自重,提高结构的跨越能力,使得其在桥梁工程中的发展非常迅速,具有广阔的应用前景。
关键词:钢纤维;高性能混凝土;建筑材料;匀质性引言在此大背景下,以“节能减排,优势互补”为宗旨发展应用起来的复合矿物掺合料(以下简称“复合掺合料”),逐步得到工程界的认可,近十年来更是方兴未艾,大有应用和发展潜力。
与单一的掺合料相比,复合掺合料能充分发挥各种材料的性能特点和技术优势,弥补单一材料的某些缺陷,发挥多种组分的“超叠加效应”,从而获得更好的应用效果。
复合掺合料混凝土的工作性、物理力学性能、耐久性及经济成本都比普通混凝土具有潜在优势。
通过技术调节,能获得满足混凝土工程应用多样化需求的复合掺合料系列化产品。
钢纤维水泥砂浆与混凝土界面粘结性能试验研究的开题报告
钢纤维水泥砂浆与混凝土界面粘结性能试验研究的开题报
告
一、研究背景和意义:
钢纤维水泥砂浆和混凝土是目前建筑领域中广泛应用的材料之一,它们的性能已经得到了广泛的认可。
然而,两种材料之间的粘结性能却很少被研究。
研究材料的粘结性能对于提高整体工程质量,延长材料使用寿命具有重要意义。
二、研究内容:
本研究选取一种破碎钢纤维、水泥和砂为原料,制作钢纤维水泥砂浆。
同时,也将破碎钢纤维加入混凝土中,制作钢纤维混凝土。
利用不同粘结剂在不同的接触时间下,研究钢纤维水泥砂浆与混凝土之间的粘结性能。
显微观下分析界面破坏的形态。
通过对不同粘结剂的对比试验,找出最佳的粘结剂。
三、研究方法:
1. 材料选取:研究选取破碎钢纤维、水泥、砂、金红石粉、水泥黄沙、水凝胶等作为原材料。
2. 样品制备:制作钢纤维混凝土和水泥砂浆样品。
3. 粘结性试验:利用不同粘结剂在不同的接触时间下,测量两种材料之间的粘结强度。
观察并分析钢纤维水泥砂浆和混凝土之间粘结破坏的形态。
4. 结果分析:对试验结果进行分析和归纳,并对最佳粘结剂进行探究。
四、预期成果:
通过对钢纤维水泥砂浆和混凝土界面之间的粘结性能进行研究,能够得到如下结果:
1、了解钢纤维水泥砂浆和混凝土之间的粘结性能。
2、找出最佳的粘结剂。
3、提高钢纤维水泥砂浆和混凝土之间的粘结强度,增强建筑材料的整体力学性能。
五、研究进度:
目前,本研究正在进行样品制备的阶段。
预计在下个月开始进行粘结性试验,并在接下来的两个月内完成试验。
最终的研究成果预计在明年年底完成。
钢丝网钢纤维砂浆加固钢筋混凝土梁试验研究
用 江 苏东 华 DH3 8 1 8静 态 应 变 测 试 仪进 行测 定 . 加
载 采用 分级 加载 的方 式 , 每级 加 载后停 留一定 时 间 ,
O
500 1 000 1 5OO 20 00 250 0
度 A 为 钢筋截 面 积 , A 为 钢丝 网截 面积计算 值 与
试 验结 果见 表 3 . 表 中未 列 出 L。 梁是 由于不 考虑 加 固砂浆 层 的影 响 , L 梁 和 L 梁 受力 状 况类 似. 从 表
中可 以看到计 算值 小 于试验值 Hale Waihona Puke 结 果偏 于保 守 , 可 能
试验 结果 见 图 4和 表 2 .
4
35
:
图 2 R C梁 尺 寸 和 钢 筋 构 造 以 及 加 固截 面示 意 图
f / mm
1 . 3 试 验 方 法 及 量 测 内容
以油压 千斤 顶 为加 载 设 备 , 通 过 力 分 配 梁 将 荷
Z
\
载 分传 给试 件 , 千斤 顶 放在构 件 的 中间 , 试验 过程 中
e / p c
再读 取 钢筋 应变 值 , 加 载到梁 屈 服荷 载后 , 采用 跨 中
挠度 控 制等 级加 载 . 加 载示 意 见 图 3 . 在 试 验 过 程 中 进行 以下 内容 的量 测 : 挠度 测 量 , 梁 底受 拉 钢筋应 变
测量 , 裂缝 观 察.
图 4 荷载 挠度 凸线 从 表 2的试 验 数 据 可 以看 出 , 钢 丝 网钢纤 维砂
究 纯弯 效果 , 梁 纯弯 段 只在 梁底 配置 受 弯纵 筋 , 纵向
超钢纤维混凝土性能实验报告
超钢纤维混凝土性能实验报告
一、纤维外观及参数
二、分散性
测试方法:将纤维掺加到混凝土中,搅拌3min,目测纤维在混凝土中的分散性。
实验总结:超钢纤维均匀分散,分散性良好。
三、混凝土性能
1 对混凝土坍落度的影响
新拌混凝土坍落度试验方法参照JTG E30—2005《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》中T0522-2005水泥混凝拌合物稠度试验方法进行,验验结果见下表:
实验总结:对于大流动性混凝土,掺入超钢纤维后其混凝土坍落度没有太大变化,说明此纤维对砼的工作性能无明显影响。
2、硬化混凝土性能
试验配合比
硬化水泥混凝土力学抗压强度、抗弯拉强度参照JTG E30—2005《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》中T0553-2005和T0558-2005方法进行,实验结果见下表:
实验总结:
1、掺入超钢纤维后,混凝土7天抗压强度提高13.3%,说明此纤维能提高砼的抗压强度。
2、掺入超钢纤维后,混凝土7天抗弯拉强度提高55.8%,说明此纤维能明显提高砼的抗
弯拉强度。
钢纤维水泥砂浆力学行为研究
钢纤维水泥砂浆力学行为研究【摘要】本文采取适宜的工艺将钢纤维分布在砂浆梁中和轴以下受拉区域内,研究局部铺设增韧钢纤维砂浆的力学行为。
试验结果表明,恒定水胶比下,局部铺设钢纤维砂浆抗弯强度随着钢纤维体积掺量的增加而增大;钢纤维砂浆韧性指数随体积掺量的增加而增大。
局部铺设增韧钢纤维砂浆抗弯强度随水胶比增大而降低;韧性指数随水胶比增大而减小。
局部铺设钢纤维更能发挥增强增韧的效果。
【关键词】钢纤维;水泥砂浆;力学行为;增强增韧0 引言钢纤维水泥基材料(steel fiber reinforced cement-based composites)由水泥、粗细集料和钢纤维组成。
乱向分布的钢纤维能有效的阻滞裂缝扩展,显著提高基体的抗拉强度、抗弯强度、抗冲击耐磨性,并能改善韧性[1-2]。
钢纤维的主要作用是阻碍混凝土内部微裂缝的扩展和阻滞宏观裂缝的出现和发展,对抗拉强度和由主拉应力控制的抗剪、抗弯强度有明显的改善作用[3-4]。
传统的纤维增韧水泥基材料不加考虑构件受力情况,直接将纤维乱向均匀分布在构件内部中,结果在高拉应力区域内的纤维被拔出或拉断时低拉应力区域内的纤维还未发挥出全部能量而造成材料的浪费[5-6]。
因此,根据水泥基材料构件的受力情况,采取适宜的工艺使纤维主要分布在水泥基材料主要受拉区域,可以达到既保证其经济性又能充分发挥纤维增强增韧优势的目的。
本文将钢纤维分布在砂浆梁中和轴以下受拉区域内,研究局部铺设增韧钢纤维砂浆的力学性能。
1 层布钢纤维增强增韧方法上下层布式钢纤维混凝土是在浇注混凝土时,在距混凝土的上下表层约20mm的面内人工均匀撒布一定体积率的钢纤维。
而中间仍为素混凝土的一种新型复合路面材料。
这种结构形式的混凝土避免了钢纤维结团现象,可以提高混凝土的劈裂抗拉强度,弯拉强度,初裂强度,弯曲韧性,增强混凝土断裂的薄弱环节。
为了充分发挥钢纤维对混凝土的增强增韧作用,纤维的抗拉强度必须要与混凝土基体强度相适应,越高的基体强度则要求掺入越高抗拉强度的钢纤维。
混凝土中使用纤维增强材料的实验分析
混凝土中使用纤维增强材料的实验分析一、引言纤维增强材料在混凝土中的应用越来越广泛,它可以提高混凝土的抗裂性能、抗冲击性能、耐久性能等,使混凝土的使用寿命得到延长。
本文将介绍使用纤维增强材料的混凝土实验分析方法。
二、材料与设备1.材料(1)水泥:采用普通硅酸盐水泥;(2)细集料:采用天然河砂;(3)粗集料:采用碎石;(4)水:采用自来水;(5)纤维增强材料:采用钢纤维;(6)外加剂:采用缓凝剂和减水剂。
2.设备(1)搅拌机:采用强制式混凝土搅拌机;(2)模具:采用标准的混凝土试块模具;(3)振动器:采用电动振动器;(4)试验机:采用万能材料试验机。
三、实验步骤1.混凝土配合比的确定根据混凝土的用途、要求和材料的性质,确定混凝土的配合比。
在配合比中加入适量的纤维增强材料,纤维增强材料的掺量一般为混凝土的体积的1%~2%。
2.混合料的制备按照配合比将水泥、细集料、粗集料、水和外加剂放入搅拌机中进行混合,搅拌时间一般为3~5分钟。
然后再将纤维增强材料加入搅拌机中进行混合,搅拌时间为2~3分钟。
3.混凝土试块的制备将混合料倒入试块模具中,每层压实3~5次,每层之间用振动器振动,直至模具充满为止。
然后将模具平整,并在表面喷水,覆盖湿毛巾,保养24小时。
4.混凝土试块的养护混凝土试块在制备后应进行养护,养护时间一般为7~28天。
5.混凝土试块的试验将混凝土试块放入万能材料试验机中进行压力试验,根据试验结果计算混凝土的抗压强度、弹性模量、破坏韧性等指标。
四、结果分析1.混凝土的抗压强度混凝土的抗压强度是表征混凝土抵抗外力破坏的指标,使用纤维增强材料的混凝土抗压强度一般比普通混凝土要高。
因为纤维增强材料可以增加混凝土的内聚力和抗拉强度,从而提高混凝土的抗压强度。
2.混凝土的弹性模量混凝土的弹性模量是表征混凝土抗弯曲变形能力的指标,使用纤维增强材料的混凝土弹性模量一般比普通混凝土要高。
因为纤维增强材料可以增加混凝土的刚度和强度,从而提高混凝土的弹性模量。
砂浆渗浇钢纤维混凝土(SIFCON)的实验研究
砂浆渗浇钢纤维混凝土(SIFCON)的实验研究[摘要]综合国内外文献,对SIFCON的概念、基本力学性能以及主要应用前景进行论述。
[关键词]钢纤维混凝土;砂浆渗浇钢纤维混凝土;基本力学性能;延性;抗冲击性Slurry Infiltrated Steel Fiber Concrete (SIFCON)gaojihong(China Ocean Engineering Construction General Bureau ,Dalian,116024)Abstractaccording to literatures both at home and abroad, the conception、the basic mechanical properties and the mainly application prospects are discussed.Key wardssteel fiber reinforcement concrete; slurry infiltrated fiber concrete; basic mechanical properties; ductility; impact resistance1前言由于建筑技术的迅猛发展,人们对水泥基复合材料提出越来越高的要求。
钢纤维混凝土(Steel Fiber Reinforcement Concrete,简称SFRC)与普通素混凝土及钢筋混凝土相比,虽然具有优良的韧性,但是对混凝土的抗裂、抗拉强度提高有限。
原因就是SFRC的纤维含量太低,不足以提高混凝土的抗裂、抗拉强度。
但是在实际工程应用中进一步提高纤维含量已经不可能,高于2%的纤维含量使得SFRC的搅拌和密实难以进行,并可能产生纤维离析、纤维成球及空气含量增大等不良后果。
英国学者D.J.Hannant曾经阐述,以2%的纤维含量增强的梁,钢纤维对混凝土抗裂强度的提高幅度不超过20%。
钢纤维混凝土层裂的实验研究
钢纤维混凝土层裂的实验研究在实际施工工程中,钢纤维混凝土层裂问题的出现,影响到混凝土结构的稳定性和使用寿命,研究钢纤维混凝土层裂的实验成为了当前工程领域的一个重要课题。
实验步骤:第一步,将钢纤维混凝土按照要求的配比进行拌制。
注意拌制过程中,需要将钢纤维均匀地分散在混凝土中。
同时,混凝土拌和物应均匀,无结块。
第二步,将拌和均匀的混凝土按照需要的厚度进行分层浇筑。
浇筑过程中,要保证混凝土的流动性良好,并且要及时振捣,使混凝土更加密实。
第三步,对于每层混凝土,需要在浇筑后及时进行养护。
养护条件的控制直接影响到混凝土的强度。
因此,在养护过程中要保证混凝土表面的湿润,防止混凝土干裂。
第四步,待混凝土达到设计强度后,进行试验段的检测。
检测项目包括混凝土的抗压强度、抗拉强度等。
实验结果:通过实验研究,我们发现钢纤维混凝土的抗裂性能明显优于普通混凝土。
在相同的施工条件下,钢纤维混凝土的抗压强度和抗拉强度均高于普通混凝土。
而且,钢纤维混凝土的抗裂性能也优于普通混凝土。
结论:钢纤维混凝土层裂的实验研究结果表明,钢纤维混凝土具有较好的抗裂性能。
其原因主要是钢纤维的加入,能够有效地提高混凝土的抗拉性能,从而降低了混凝土结构在受到外力作用时出现裂纹的风险。
在实际工程中,钢纤维混凝土具有良好的使用效果。
不过,我们还需要对钢纤维混凝土的使用条件和设计参数进行进一步研究和优化,以充分发挥钢纤维混凝土的优势。
此外,还应关注钢纤维混凝土在施工过程中的质量控制。
钢纤维混凝土的拌和和浇筑质量将直接影响到混凝土的性能。
因此,在施工过程中要严格按照设计要求进行操作,确保钢纤维混凝土的质量。
综上所述,钢纤维混凝土层裂的实验研究为我们提供了一个有力的理论依据,有助于我们更好地理解钢纤维混凝土的性能和应用。
在今后的工程实践中,我们可以继续深入研究钢纤维混凝土的性能和应用,以提高混凝土结构的稳定性和使用寿命。
钢纤维轻骨料混凝土抗渗和抗冻性能试验研究
钢纤维轻骨料混凝土抗渗和抗冻性能试验研究首先,我们选择了常用的混凝土配合比,然后在混凝土中掺入不同比例的钢纤维轻骨料,通过对混凝土试块进行抗渗和抗冻试验,比较不同试验条件下的抗渗和抗冻性能。
对于抗渗性能的试验,我们采用了压力容器法。
首先,将混凝土试块放入压力容器中,然后增加压力,观察压力容器内是否有渗漏水,以确定混凝土的抗渗能力。
试验结果显示,随着钢纤维轻骨料掺量的增加,混凝土的抗渗性能逐渐提高。
这是因为钢纤维可以改善混凝土的孔隙结构,防止渗漏水通过孔隙进入混凝土内部。
对于抗冻性能的试验,我们采用了冻融循环试验。
首先,将混凝土试块放入冻融循环装置中,然后进行一定次数的冻融循环,观察混凝土试块的裂缝情况和质量损失,以确定混凝土的抗冻能力。
试验结果显示,随着钢纤维轻骨料掺量的增加,混凝土的抗冻性能逐渐提高。
这是因为钢纤维可以改善混凝土的骨料间的连接,提高混凝土的抗裂性能,在冻融循环过程中减少混凝土试块的裂缝和质量损失。
综合以上试验结果,我们可以得出以下结论:1.钢纤维轻骨料混凝土具有较好的抗渗性能。
钢纤维可以改善混凝土的孔隙结构,防止渗漏水通过孔隙进入混凝土内部。
2.钢纤维轻骨料混凝土具有较好的抗冻性能。
钢纤维可以改善混凝土的骨料间的连接,提高混凝土的抗裂性能,在冻融循环过程中减少混凝土试块的裂缝和质量损失。
3.钢纤维轻骨料的掺量对钢纤维轻骨料混凝土的抗渗和抗冻性能有显著影响。
适当掺入钢纤维轻骨料可以提高混凝土的抗渗和抗冻性能,但过高的掺入量可能会导致混凝土的工作性能降低。
综上所述,钢纤维轻骨料混凝土具有较好的抗渗和抗冻性能,在工程实践中具有广泛的应用前景。
但是,还需要进一步开展更多的试验研究,以完善其性能评估方法和混凝土配合比设计方法。
GSIFCON材料拉敏特性及对梁构件机敏检测
21 0 0年 2月 ห้องสมุดไป่ตู้
F b. 2 1 e 0 0
G IC N材料拉敏特性及对梁构件机敏检 测 SF O
洪 雷
( 连 理 工 大 学 海 岸 和 近海 工 程 国家 重 点 实验 室 ,辽 宁 大 连 162 ) 大 0 3 1
摘
要 :为了利用石墨水泥砂浆注浆钢纤维混凝土检测梁构件 内部损伤 ,采用三根素混凝土梁对 GIF O 的拉 SC N
n t e sl p rsh v n — o e c re p n e c t t r c s f e m a g , O t e i e tn i a t a e a o e t — n o r s o d n e wi e p o e so e b a d a e S eb a tr a h e o h h h t m h m i en l n
o o c eeb a . o n t r gt ei tm a a a e o e r i f r e o c e eb a s t er lt ev r t n n 3 c n r t e ms F rmo i i e l m g f e n o c d c n r t e m . h ea i a i i s o n h n d h t v a o o I CON e itn e d rn h e tu t e p o e s we e m e s e n e i e e t s e s wi en o c d f GS F r ss c u i g t e d sr ci r c s r a u d u d r d f rn t s t r i f re a v r r h
c n rt e s lm iae y GS F o cee b a a n td b I CoN.T e e p rme tl rs l n iae ta e p ln e s i i f m h xe i n a eut idc t t t ul g sn ivt o s h h i t y
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砂浆渗浇钢纤维混凝土(SIFCON)的实验研究[摘要]综合国内外文献,对SIFCON的概念、基本力学性能以及主要应用前景进行论述。
[关键词]钢纤维混凝土;砂浆渗浇钢纤维混凝土;基本力学性能;延性;抗冲击性Slurry Infiltrated Steel Fiber Concrete (SIFCON)gaojihong(China Ocean Engineering Construction General Bureau ,Dalian,116024)Abstractaccording to literatures both at home and abroad, the conception、the basic mechanical properties and the mainly application prospects are discussed.Key wardssteel fiber reinforcement concrete; slurry infiltrated fiber concrete; basic mechanical properties; ductility; impact resistance1前言由于建筑技术的迅猛发展,人们对水泥基复合材料提出越来越高的要求。
钢纤维混凝土(Steel Fiber Reinforcement Concrete,简称SFRC)与普通素混凝土及钢筋混凝土相比,虽然具有优良的韧性,但是对混凝土的抗裂、抗拉强度提高有限。
原因就是SFRC的纤维含量太低,不足以提高混凝土的抗裂、抗拉强度。
但是在实际工程应用中进一步提高纤维含量已经不可能,高于2%的纤维含量使得SFRC的搅拌和密实难以进行,并可能产生纤维离析、纤维成球及空气含量增大等不良后果。
英国学者D.J.Hannant曾经阐述,以2%的纤维含量增强的梁,钢纤维对混凝土抗裂强度的提高幅度不超过20%。
这样所产生的强度改进效益可以用其他更便宜的方法如降低混凝土水灰比来获得。
砂浆渗浇钢纤维混凝土(Slurry Infiltrated Steel Fiber Concrete,简称SIFCON)是上世纪七十年代末由美国Lankard材料试验室开发的一种建筑材料,可以认为是特殊类型的钢纤维混凝土。
SIFCON的钢纤维体积含量可达到27%,一般在5%~20%之间。
使用的钢纤维长度可达30mm或40mm,纤维用量取决于纤维型式(长度、直径、外形),纤维置放于模板中的准确程度,纤维的方向,振动方式及振动时间等因素。
SIFCON不使用粗骨料,只使用细骨料及粉煤灰或硅灰等,基体的配合比需能使砂浆渗浇到模板内事先放置的纤维骨架中去。
2SIFCON与SFRC的主要区别尽管在技术上SIFCON是钢纤维混凝土,但是它在许多方面不同于普通钢纤维混凝土。
主要区别表现在以下方面:1)纤维体积含量:SFRC的纤维体积含量为1%~2%;SIFCON的纤维体积含量为5%~20%以上,并依赖于纤维形状、试件准备过程和模具尺寸。
2)SFRC可以使用粗骨料;SIFCON的砂浆以水泥为主要材料,添加细砂、粉煤灰及硅灰,必须保证砂浆能通过纤维之间的缝隙。
3)浇筑方式和过程不同:SFRC采用一般的浇筑方式,钢纤维在拌料过程中可以随时加入;SIFCON则是在模具中预先铺满钢纤维,然后将搅拌好的砂浆注入到纤维网中。
4)SFRC中钢纤维的加入并不能显著提高其抗压强度;SIFCON由于钢纤维的加入,其单轴抗压强度可达235Mpa,三轴抗压强度可达275Mpa。
5)SFRC中钢纤维之间几乎没有相互作用,纤维之间的交错很少而且不能承力,纤维与基体之间的粘结很重要。
SIFCON有一种新的性能:纤维联锁。
SIFCON中不仅纤维与基体的粘结较为重要,而且更重要的是钢纤维之间有很大的摩阻力和纤维联锁产生的机械咬合力。
很多研究人员认为对SIFCON优秀的应力一应变性能做出很大贡献的是纤维联锁作用而不是高的纤维体积含量。
在其它方面,SFRC的许多研究成果可应用于SIFCON中。
例如,应变速率对复合材料性能的影响,复合材料在循环荷载下的反应,纤维与基体粘结的模型和应力一应变性能等。
3SIFCON的研究状况在Lankard材料试验室开发出SIFCON这种高性能纤维混凝土后,NMERI(New Mexico Engineering Research Institute)对SIFCON的性能进行了研究,并开始将SIFCON在实际工程中试用。
另外,Michigan大学,New Mexico 大学,Rutgers大学,Stuttgart大学,Southwest研究院以及美国陆军航道实验站(WES)等也做了大量的相关研究。
研究人员研究了SIFCON中各组成成分为以及其抗拉、抗压、抗弯、抗剪和抗扭性能。
众多研究结果表明SIFCON的高性能非常适用于抗爆、抗震及抗冲击结构中。
国外在研究的基础上,已在某些工程上进行了试用。
在美国,SIFCON主要用于制造保险箱,现浇路面面层、防爆结构等。
我国对高含量钢纤维混凝土尤其是SIFCON的研究还很少。
大连理工大学的曲福进博士在博士论文中对SIFCON静动态特性进行了研究。
其主要分析了影响SIFCON抗压抗抗弯性能的各种影响因素以及纤维率对轴拉和抗剪性能的影响;根据纤维应力传递理论分析了SIFCON单调轴拉破坏原理;建立了SIFCON 单调轴拉、轴压应力一应变全曲线方程和SIFCON抗弯疲劳强度、疲劳寿命方程。
其中所建立的SIFCON轴拉、轴压应力——应变方程与试验曲线符合的较好,可以供工程应用时参考。
盐城工学院的荀勇等人研究了含混杂纤维SIFCON(在SIFCON成型的材料中掺入PP改民生聚丙烯纤维)的抗压、抗折和弯曲抗拉性能,并且用其制造井盖来代替铸铁井盖,具有良好的经济效益和社会效益。
2002年同济大学的严安、吴科如对SIFCON在不同纤维掺量下的力学性能及破坏形式进行了数字图像分析,并用分数维对SIFCON的表面裂缝进行了定量描述,发现SIFCON的力学性能与分数维之间存在较好的关系。
由于SIFCON中钢纤维的体积含量比较高,并且不含粗骨料、水泥的用量也比较大,所以SIFCON的造价较高。
SIFCON在我国的应用实例还比较少。
4SIFCON的主要力学性能SIFCON从发明到现在只不过二十多年,研究人员已经研究其大部分力学性能。
然而SIFCON的性能受到多种因素的影响,所以至今未能建立一套完整的力学模型。
Michigan大学的Naamann教授进行了SIFCON的强度试验,从试验结果分析可以看出:SIFCON吸收能量的能力比素混凝土大得多,二者相差达3个数量级。
SIFCON的抗拉强度可以与普通混凝土的抗压强度在同一数量级上。
印度的Parameswaran等人也进行了SIFCON的研究,报告了SIFCON的受弯性能试验。
实验结果表明:SIFCON(纤维体积含量为8%)的抗弯强度比素混凝土伴随试件高500%,比普通钢纤维增强砂浆试件约高100%;SIFCON试件具有更高的延性及抗裂和抗剥落的能力;即使在重复荷载下,SIFCON试件也能经受很大的挠度及承受很高的荷载。
SIFCON的主要力学性能如下:1)抗压强度:根据钢纤维体积含量的不同,SIFCON的抗压强度为103~207Mpa,压应力达最大时的应变值约为0.017,混凝土的极限压应变值可达0.1。
2)轴心抗拉强度约为13.8Mpa,受拉韧度指标大于1000,即其表现能大大高于素混凝土,二者之间相差3个数量级。
3)抗弯强度约为27~69Mpa。
纤维体积率为8%SIFCON试件的抗弯强度比素混凝土伴随试件约高500%,比普通钢纤维增强砂浆试件约高100%。
弯曲韧度指标达600。
4)抗剪强度约为27.6Mpa左右。
抗剪强度达到35Mpa左右。
5)弹性模量达7000Mpa左右。
Naaman教授用试验研究了SIFCON在受拉、受压作用下的弹性模量,分析了不同预测弹性模量模型的准确性。
6)耐火性能良好,当温度不超高800℃时,在5个小时内混凝土的强度无明显降低。
在1095℃下进行热震循环,10次以内混凝土的强度无明显降低。
7)良好的抗冲击、抗爆破、抗磨损等性能。
8)抗冻融性能良好。
经300次冻融循环,试件没有剥落破坏,但是在试件表面有小裂缝。
在受弯试验以后,试件的抗弯强度降低很多,与未冻融试件相比,大约降低26%~43%。
9)SIFCON的破坏形态已由普通钢纤维混凝土的单一裂缝破坏转向了多点裂缝破坏。
下面的表格比较了SIFCON、普通钢纤维混凝土和普通混凝土的力学性能指标。
◇韧性指数为纤维增强水泥复合材料的拉应力一应变曲线覆盖的面积除以普通混凝土的拉应力一应变曲线覆盖的面积。
5SIFCON在土木工程中的应用及发展前景1)SIFCON在军事工程中的应用SIFCON的钢纤维含量比较高,不使用粗骨料,水泥用量也比较大,这些都使其造价高于普通钢纤维混凝土。
它主要应用于一些不计造价的军事工程上,比如防空袭板、军用爆炸物品仓库、防战指挥所以及地下导弹发射井等。
虽然普通钢纤维混凝土的疲劳寿命和耐冲击韧性比普通混凝土有很大幅度的提高,但对于承受动荷载较为严酷的条件如高速公路路面,某些抗爆抗震、抗冲击结构,如导弹地下发射井、军用机场、防战指挥所、军用爆炸物仓库、掩体等等,普通钢纤维混凝土上不能满足要求而过早破坏。
而SIFCON以其优良的韧性和抗冲击能力可以很好的适应上述严酷条件。
2)SIFCON在道路工程中的应用SIFCON主要用来制作桥梁面层、现浇路面面层、堆场的耐磨面层和机场停机板(主要用来承受飞机的动荷载)以及以上几种面层的修复。
由于SIFCON 的施工工艺比普通钢纤维混凝土复杂,所以SIFCON板一般是预制的。
现场浇筑SIFCON时,面层的厚度不宜过大。
如果面层较厚,可以采用分层浇筑,并且一定要充分振动使砂浆渗浇到纤维的底部。
3)SIFCON在工业建筑中的应用SIFCON主要用来制作贮藏易爆品的容器、浸泡池的密封板、压力容器以及加热炉炉墩等。
钢板不适宜做浸泡池的密封板是因为钢板易氧化弯曲,普通的耐火材料也因为热收缩容易引起破坏。
SIFCON有良好的耐火性能和力学性能,适应这种用途。
4)SIFCON在民用建筑中的应用SIFCON可制作成保险柜、篮球板。
SIFCON的延性性能比较高,可以用在框架梁的塑性铰区和剪力墙等部位,还可以用来修补预应力梁。
SIFCON还可以作为外嵌层来增强梁的抗剪能力,减少梁的脆性剪切破坏。
以前在抗震设防区域建造的混凝土框架结构,延性通常很小。
以现在的抗震设防规范来看,它们是危险建筑。
应用高性能纤维水泥基复合材料(HPFRC,例如SIFCON)修补或者加固能使这些建筑的结构性能有很大的增长。