一般性楼盖验算计算书
楼盖结构设计计算书
××建筑多层多功能厅 楼盖结构设计计算书一、设计基本资料（1）建筑平面布置：平面尺寸12×36m 2，四边边柱柱距6000mm ，厅中无柱，楼面标高5.5m 。
建筑平面布置见附图。
（2）结构做法：本工程采用全现浇钢筋混凝土屋盖和框架。
（3）屋面做法：不上人屋面，88J1屋3B （屋面做法重量：3.54kN/m ²）。
（4）不上人屋面活荷载标准值按0.50kN/m ²计算，雪荷载按0.75kN/m ²计算。
（5）本工程所处地区基本风压值为0.75kN/m ²。
（6）本工程不进行抗震设防。
（6）材料选用: 楼板、梁用混凝土均采用C25级，钢筋直径mm 12≤时采用HPB235，直径>12mm 时，选用HRB335钢筋。
（7）构件尺寸：柱截面拟定尺寸为600×600mm 22.荷载计算100mm 钢筋混凝土板 0.1×25=2.5kN/m 288J1楼44 2.3kN/m 2 20mm 厚水泥砂浆抹灰 0.02×20=0.4kN/m 2 恒载标准值 g k =5.2kN/m 2 活载标准值 q k =4.0kN/m 2 荷载设计值 P=1.2×5.2+1.4×4=11.84kN/m 2 3.LB1区格mm l x 28002003000=-=，mm l y 55005006000=-=96.1==xyl l n ，故取26.0=α，2.2=βLB1区格为四边连续板，四周有梁，内力折减系数为0.8()()αβαβ+++-=n n n pl m x x24138.02 ()()m m kN ⋅=⨯++⨯+⨯-⨯⨯⨯⨯=13.22.226.026.02.296.196.124196.138.284.118.02 取9.0=γ，mm h x 800=，mm h y 700=，2210mm N f y =%2.0%272.045.0min >==y t f ρ2min min ,2721001000%272.0mm bh A s =⨯⨯=⨯=ρ4.LB2区格mm l x 26752502002503000=+--=，mm l y 55005006000=-=06.2==xyl l n ，故取24.0=α，0.2=β LB2区格为一长边简支，内力折减系数为1.0LB1和LB2有一个共同的短跨支座，支座配筋在LB1区格计算中已选定，为2314,1608mm -φ故m m kN h f A m y s x ⋅=⨯⨯⨯==75.4809.02103140'γ()αβα2221312'2++--=n nm n pl m xx x()m m kN ⋅=⨯⨯+⨯+⨯⨯--⨯⨯=82.40.224.0224.0206.2275.406.2106.2312675.284.1125.LB3区格mm l x 28002003000=-=，mm l y 562525025006000=--= 01.2==xyl l n ，故取25.0=α，0.2=β LB3区格一短边简支，内力折减系数为1.0LB1和LB3有一个共同的长跨支座，支座配筋在LB1区格计算中已选定，为2279,1808mm -φ故m m kN h f A m y s y ⋅=⨯⨯⨯==69.3709.02102790'γ()βαn n m n pl m yx x 2221312'2++--=()m m kN ⋅=⨯⨯+⨯+⨯--⨯⨯=38.60.225.0225.0201.2269.3101.23128.284.1126.LB4区格mm l x 2675=，mm l y 5625= 10.2==xyl l n ，故取23.0=α，0.2=β LB4区格为角区格（两邻边简支，另两邻边连续），内力折减系数为1.0 LB4和LB2有一个共同的长跨支座，支座配筋在LB1区格计算中已选定，为2279,1808mm -φ故m m kN h f A m y s y ⋅=⨯⨯⨯==69.3709.02102790'γLB4和LB3有一个共同的短跨支座，支座配筋在LB1区格计算中已选定，为2870,13012mm -φ故m m kN h f A m y s x ⋅=⨯⨯⨯==15.13809.02108700'γ()α221312''2+---=n nm m n pl m xy x x()m m kN ⋅=⨯+⨯⨯---⨯⨯=31.123.0210.2215.1310.269.3110.2312675.284.112三、次梁（L 4）计算纵筋HRB335级钢筋，箍筋HPB235级钢筋，C25混凝土，梁高h ＝400mm ，梁宽b ＝200mm ，保护层厚度35mm 。
板模板(扣件式)计算书
板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性支架外侧模板μs 1 ωmk=ω0μzμs=0.25结构重要性系数γ0 1 脚手架安全等级II级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm) 1000立杆横向间距l b(mm) 1000 水平拉杆步距h(mm) 1500小梁间距l(mm) 200 小梁最大悬挑长度l1(mm) 200主梁最大悬挑长度l2(mm) 150 结构表面的要求结构表面隐蔽模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 10000 面板计算方式简支梁W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 承载能力极限状态q1＝1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.1+ (24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2.5] ×1=9.042kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.18))×1＝4.618kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝q1l2/8＝9.042×0.22/8＝0.045kN·mσ＝M max/W＝0.045×106/37500＝1.206N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×4.618×2004/(384×10000×281250)=0.034mmν＝0.034mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm) 30×70小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.782小梁截面抵抗矩W(cm3) 24.5 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350小梁截面惯性矩I(cm4) 85.75 小梁计算方式二等跨连续梁11k2k3k1k1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.3+ (24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.2=1.856kN/m因此，q1静＝1×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.18)×0.2=1.156kN/mq1活＝1×1.4×Q1k×b=1×1.4×2.5×0.2＝0.7kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.156×12+0.125×0.7×12＝0.232kN·mM2＝q1L12/2=1.856×0.22/2＝0.037kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.232，0.037]＝0.232kN·mσ=M max/W=0.232×106/24500=9.471N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.156×1+0.625×0.7×1＝1.16kNV2＝q1L1＝1.856×0.2＝0.371kNV max＝max[V1，V2]＝max[1.16，0.371]＝1.16kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.16×1000/(2×30×70)＝0.829N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.18))×0.2＝0.964kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.964×10004/(100×9350×85.75×104)＝0.626 mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.964×2004/(8×9350×85.75×104)＝0.024mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！六、主梁验算q1＝1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.5+ (24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝1.904kN/mq1静＝1×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)×0.2＝1.204kN/m q1活＝1×1.4×Q1k×b＝1×1.4×2.5×0.2＝0.7kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.18))×0.2＝1.004kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×1.904×1＝2.38kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×1.204+0.437×0.7)×1+1.904×0.2＝1.138kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝1.428kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.004×1＝1.255kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×1.004×1+1.004×0.2＝0.577kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.753kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.713×106/4250=167.724N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2V max/A=2×4.569×1000/398＝22.957N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=1.131mm≤[ν]=1000/250=4mm悬挑段νmax＝0.582mm≤[ν]=2×150/250=1.2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=4.904kN，R2=7.543kN，R3=7.829kN，R4=3.999kN 图二支座反力依次为R1=4.441kN，R2=7.697kN，R3=7.697kN，R4=4.441kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30 满足要求！八、立杆验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l0]/i=2633/16=164.562≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3042mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l0]/i=3042/16=190.125查表得，φ1=0.199M wd=γ0×φwγQ M wk=γ0×φwγQ(ζ2w k l a h2/10)=1×0.6×1.4×(1×0.035×1×1.52/10)=0.007kN·m N d=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[4.904,7.697,7.829,4.441]/0.6+1×1.35×0.15×5. 66=14.195kNf d=N d/(φ1A)+M wd/W＝14.195×103/(0.199×398)+0.007×106/4250=180.781N/mm2≤[σ]=2 05N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=5.66/17=0.333≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=1×0.548=0.548kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=1×1×0.25=0.25kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×5.662×0.548+5.66×0.25=10.193kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=172×1×[0.15×5.66/(1×1)+0.5]+2×1×17/2=406.861kN. m≥3γ0M ok =3×1×10.193=30.578kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算【本项简化计算了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=0.967，f t=0.992N/mm2，η=1，h0=h-20=1180mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=5120mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×0.967×0.992+0.25×0)×1×5120×1180/1000=4055.444 kN≥F1=14.195kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，A ln=ab=10000mm 2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×11.078×10000/1000=448.659kN≥F1=14.195kN满足要求！。
楼盖设计计算(1~20号)
混凝土楼盖课程设计计算书编制人：班级：学号：编制日期：混凝土楼盖课程设计计算书1基础设计资料（1）工业仓库楼盖，外围墙体为砖墙，采用Mu10烧结普通砖，M5混合砂浆砌筑，纵墙厚度370mm, 横墙厚度240mm，平面轴线尺寸如下图所示：（2）内柱为钢筋混凝土柱，截面尺寸400mm*400mm（3）材料：混凝土强度等级C25：f c=11.9N/mm2 , f t=1.27N/mm2 , f tk=1.78N/mm2；板筋、主次梁箍筋为HPB300级（f y=270N/mm2）；梁纵筋HRB335级（f y=300N/mm2，ξb=0.55）（4）荷载标准值：楼面活荷载标准值q k=4.0kN/m2;水磨石楼面自重标准值0.65KN/m2;钢筋混凝土自重标准值25kN/m3 ;顶棚水泥砂浆抹灰20mm厚，自重标准值17kN/m32 板的设计（按塑性理论方法）主次梁、板、柱的布置如上图，6000/2200>2，为单向板（1）确定板厚及次梁截面①板厚hh>=l/40=2200/40=55mm，并应不小于民用建筑楼面最小厚度70mm，取h=80mm。
②次梁截面b×h次梁截面高h按（l/18～l/12）初估，h在333～500mm之间，选h=450mm，截面宽b=（1/2～1/3）h，选b=200mm。
（2）板荷载计算楼面面层（水磨石） 0.65kN/m2板自重 0.08×25=2.00kN/m2板底抹灰 0.02×17=0.34kN/m2恒荷载g 1.2×2.99=3.588kN/m2活荷载q 1.3×4.0=5.2kN/m2g+q=3.588+5.2=8.788kN/m2q/g=5.2/3.588=1.45﹤3（3）计算简图取板宽b=1000mm作为计算单元，由板和次梁尺寸可得板的计算简图（实际9跨，可按5跨计算），如下图示。
其中中间跨的计算跨度l o=l n=2200-100*2=2000mm；边跨的计算跨度l o=l n+h/2=1980+80/2=2020mm。
楼盖设计计算书
钢筋混凝土楼盖课程设计计算书1. 设计资料（1）楼面做法：20mm 厚水泥砂浆面层（320/kN m γ=），钢筋混凝土现浇板12mm 厚纸筋灰粉底（316/kN m γ=）。
（2）楼面荷载：楼面均布活荷载标准值6.0KN/m 2（3）材料：混凝土强度等级C25；钢筋强度为HPB235和HRB335。
2. 楼盖的结构平面布置确定主梁的跨度为7.2m ，次梁的跨度为6m ，主梁每跨内布置两根次梁，板跨为2.4m 。
按跨高比条件，对工业建筑的楼盖板，要求h ≥80mm ，取板厚h=80mm 。
次梁截面高度应满足60006000/18/12333.35001812h l l mm mm =-=-=，考虑到楼面活荷载比较大，取h=400mm,截面宽度取为b=200mm. 主梁截面高度应满足72007200/15/104807201510h l l mm mm =-=-=-。
取h=600mm ，截面宽度取为b=300mm 。
3. 板的设计 （1）荷载板的恒荷载标准值：20mm 水泥砂浆面层 20.02200.4kN m ⨯= 80mm 钢筋混凝土板 20.08252kN m ⨯= 12mm 混合纸筋灰粉底 20.012160.192kN m ⨯= 小计 22.592kN m（1）板的活荷载标准值： 26.0/kN m恒荷载分项系数取1.2；因为是工业建筑楼盖且活荷载标准值大于24.0kN m ，所以活荷载分项系数取1.3。
于是板的恒荷载设计值 22.592 1.23.11g kN m =⨯= 活荷载设计值 26.0 1.37.8/q kN m =⨯=荷载总设计值 210.91/g q kN m +=，近似取为210.9g q kN m +=（2）计算简图次梁截面为200400mm mm ⨯，板伸入墙内120mm 。
按内力重分布设计，板的计算跨度：边跨：010200802400120222022402222n a hl l mm l mm =+=--+=+= 所以，012220l mm =中间跨： 0224002002200n l l mm ==-=因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算。
楼盖设计计算书
单向板肋梁楼盖设计计算书院系：建筑工程学院班级：土106姓名：凌子健学号：109044525指导老师：于峰1.设计资料：（1）楼面做法：20㎜水磨石面层，20㎜水泥砂浆打底，80㎜钢筋混凝土板，15㎜顶棚抹灰。
（2）材料：混凝土选用C25；梁、板受力钢筋采用HRB400级钢筋，梁箍筋、板构造筋采用HRB335级钢筋。
其中，板、次梁按考虑塑性内力重分布设计，主梁按弹性理论设计。
2.楼盖的结构平面布置主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置，主梁的跨度：A —B 、B —C 、C —D 之间均为6900。
根据所给资料选用300㎜×650㎜的截面，主梁每跨内布置两根次梁。
板的跨度为：6900/3=2300，ll 0102=6/2.3=2.61，可按单向板设计，适当增加长跨方向分布钢筋。
按跨高比条件，要求板厚h ；≥2300/40=57.5，对工业建筑楼板盖，h≥70㎜，取板厚h=80㎜。
次梁截面高度应满足h=18l ～12l =6600/18～6600/12=366.67—550㎜。
取h=500㎜。
截面宽度取为b=200㎜。
柱子截面：400㎜×400㎜.楼盖结构平面布置见A2图纸。
3.板的设计轴线①～②、⑤～⑥的板属于端区格单向板；轴线②～⑤的板为中间区格单向板。
（1）荷载计算板的永久荷载标准值水磨石面层及水泥砂浆打底合计 0.65 kN/㎡80㎜厚钢筋混凝土板 0.08×25 =2kN/㎡15㎜厚顶棚抹灰 0.015×17 =0.225 kN/㎡ 小记 2.905 k N/㎡ 板的可变荷载标准值 6 kN/㎡永久荷载分项系数取1.2，因楼面可变荷载标准值大于4.0 kN/㎡，所以取可变荷载分项系数为1.3。
于是板的永久荷载设计值 g=2.905 ×1.2=3.486kN/㎡ 可变荷载设计值 q=6×1.3=7.8 kN/㎡荷载总设计值 g ＋q=11.286kN/㎡ (2）计算简图次梁截面为200㎜×500㎜，据所给资料，板在墙上的支承长度为120㎜.按塑性内力重分布设计，板的计算跨度：边跨 l 0=l n ＋h/2=(2300-120-100)＋80/2=2120㎜<l n +a/2=2140㎜ 取l 0=2120㎜ 中间跨 l 0=2300-200=2100㎜。
楼盖楼板计算书
楼盖楼板计算书一、计算简图的确定1、板的类别的确定A区格：l y=7.0m，l x=3.5m，l y/l x=7.0/3.5=2，故按单向板计算；B区格：l y=7.0m，l x=2m，l y/l x=7.0/2=3.5＞2，故按单向板计算。
C区格：l y=7.0m，l x=2.5m，l y/l x=7.0/2.5=2.8>2，故按单向板计算。
D区格：l y=3m，l x=7m，l x/l y=7/3=2.33>2，故按单向板计算。
2、板厚δ的确定A区格：δ=3500/40=87.5mm，故取板厚为100mm。
取B、C、D区格板和A区格同厚。
二、荷载计算屋面板自重：g=4.18KN/m2×1.2=5.02KN/m2屋面板上活载： q=0.7KN/m 2×1.4=0.98KN/m 2 楼面板自重： g=4.31KN/m 2×1.2=5.17KN/m 2 楼面板上活载： q=5KN/m 2×1.4=7KN/m 2 ∴屋面： g+2q =5.02+20.98=5.51KN/m 2，2q =0.49KN/m 2，g+q=6 KN/m 2 楼面： g+2q =5.17+72=8.67KN/m 2，2q=3.5KN/m 2，g+q=12.17KN/m 2 三、板的内力计算1.屋盖计算(1)、A,B,C 区格计算 ①、 计算简图取1m 板宽作计算单元，(g+q) 1=6 1=6KN/m ，②、 弯矩计算③、 配筋计算有效高度h 0=h-a s =100-20=80mm截面 A 1 B 2 C 3 D 4 E 5 F Mmax2.775.54 -8.19 3.15 -3.99 0.16 -1.88 1.69 -4.22 2.81 1.41 调幅弯矩（调幅0.2) 2.226.65-6.553.78-3.190.19-1.502.03-3.383.371.13αS 0.021 0.062 0.061 0.035 0.030 0.002 0.014 0.019 0.032 0.032 0.011 ξ0.021 0.064 0.063 0.036 0.030 0.002 0.014 0.019 0.032 0.032 0.011A s93 2862821601358638514314347选配钢筋8@1508@1508@1508@2008@2008@2008@2008@2008@2008@20008@200实配面积335 335335251251251251251251251251(2)、次梁次梁截面为200X400mm①、荷载屋面板传来恒载 4.18 3.5=14.63KN/m次梁自重0.2*0.4*25=2KN/m恒载Σ=16.63KN/m活载0.7 3.5=2.45KN/m总荷载P=1.2g+1.4q=1.2*16.63+1.4*2.45=23.39KN/m②、计算简图l=l n =7.0-0.3/2*2=6.7m③、次梁弯矩计算截面 A 1 B 2 C 3弯矩系数-0.0417 0.0714 -0.0909 0.0625 -0.0714 0.0625弯矩-43.75 75.00 -95.45 65.62 -75.00 65.62④、次梁剪力计算截面 A B左B右C左C右剪力系0.3940 -0.6060 0.5260 -0.4740 0.5000⑤、配筋计算有效高度h0=400-35=365mma、正截面配筋316 218+220 216+218318316316b、斜截面配筋验算截面尺寸：Hw=h0-h’f=365-100=265mm，因hw/b=265/200<4，截面尺寸按下式验算：0.25f c bh 0=0.25*16.7*200*365=304.75KN>Vmax=94.97KN 截面尺寸满足要求 计算所需腹筋： 采用8双肢箍筋，计算支座B 左侧截面。
楼板计算书
2.2楼板结构布置选首层结构平面进行设计，楼盖梁板结构布置及构件编号和尺寸见结施图，由于是对称的选其中一部分进行计算，楼面板的布置如下图所示(图中尺寸单位为mm)：附图12.3 荷载计算（1）楼面板（不包括卫生间）（100mm）B1.B2.地砖地面 0.55 kN/m220mm厚水泥砂浆抹平 20*0.02＝0.40 kN/m2100mm厚现浇钢筋混凝土楼板 25*0.10＝2.50 kN/m215mm厚天棚抹灰 17*0.015＝0.25kN/m2—————————————————————————————————恒载标准值 = 3.70kN/m2恒载设计值g=3.70*1.2 = 4.44 kN/m2活载设计值 q=2.00*1.4 = 2.80 kN/m2合计 p=g+q=7.24 kN/m2（2）走廊楼面板（80mm）B3.B4地砖地面 0.55 kN/m220mm厚水泥砂浆抹平 20*0.02＝0.40 kN/m280mm厚现浇钢筋混凝土楼板 25*0.08＝2.00 kN/m215mm 厚天棚抹灰 17*0.015＝0.25kN/m 2—————————————————————————————————恒载标准值 = 3.20 kN/m 2恒载设计值 g=3.20*1.2= 3.84 kN/m 2活载设计值 q=2.50*1.4= 3.50 kN/m 2合计 p=g+q=7.34 kN/m 2（3）卫生间楼面板（100mm ）B6铺地面砖 0.55 kN/m 220mm 厚1：3水泥砂浆找坡 20*0.02＝0.40 kN/m 2100厚现浇钢筋混凝土楼板 25*0.10＝2.50 kN/m 2450厚煤渣 0.45*7＝3.20 kN/m 215mm 厚天棚抹灰 17*0.015＝0.25kN/m 2—————————————————————————————————恒载标准值 = 6.90kN/m 2恒载设计值 g=6.90*1.2= 8.28 kN/m 2活载设计值 q=2.50*1.4= 3.50 kN/m 2合计 p=g+q=11.78 kN/m 21.几何参数简化计算跨度: L x = 3600 mm; L y = 6000 mm板厚: h = 100 mm as = 20 mm h 0=100-20=80mm 2.材料信息混凝土等级: C30 f c =14.3N/mm 2 f t =1.43N/mm 2 f tk =2.0N/mm 2 E c =3.0*104 N/mm 2钢筋种类: HPB300 f y = 270 N/mm 2 E s = 2.0*105 N/mm 2保护层厚度: C = 15mm2.4 板的计算(按弹性理论计算)在求各区格板跨内正弯矩时，按恒荷载均布及活荷载棋盘式布置计算，取荷载为： ⎪⎪⎩⎪⎪⎨⎧+='='22q g g q q 在g '作用下，合内支座均可视为固定，某些区格板跨内最大弯矩不在板的中心点处在q '作用下，各区格板四边均可视为简支，跨内最大弯矩则在中心点处，计算时，可近似去二者之和作为跨内最大正弯矩值。
楼盖计算书
板厚80mm，h0 80 20 60mm，b 1000mm, C 30混凝土，a1 1.0, f c 14.3N/mm2 ; HPB235钢筋，f y 210N/mm2 .
对轴线②~⑤间的板带，考虑起拱作用，其跨内 2 截面和支座 C 截面的弯矩设计值 可折减 20%，为了方便，近似对钢筋面积折减 20%。板配筋计算过程见下表
3、次梁正截面承载力计算见下表： 截 面 1 65.33 0.009 B -65.33 0.103 2 42.75 0.006 C -48.86 0.077
弯矩 M (kN m)
s
M
2 1 f cbh0
或 s
M
2 1 f cb'f h0
1 1 2 s
( b 0.350)
截面位置 弯矩设计值（ 1 2.58 0.050 0.051
2
B -2.58 0.050 0.051<0.35
2 1.73 0.034 0.035
C -1.98 0.038 0.039<0.35
kN m ）
2
α s=M/α 1fcbh0
ξ 1 1 2 s
钢筋混凝土现浇楼盖设计计算书
钢筋混凝土现浇楼盖设计计算书1.楼盖平面布置图1 楼盖平面布置2.板的计算2.1板的荷载计算30mm 陶瓷地砖面层 20.7/kN m 80mm 钢筋混凝土板 20.0825 2.0/kN m ⨯= 15mm 水泥砂浆粉刷 20.015200.3/kN m ⨯= 永久荷载的标准值 20.7 2.00.3 3.0/k g kN m =++= 可变荷载的标准值 2k 6.0/q kN m = 荷载组合按由可变荷载效应控制的组合 21.2 3.0 1.3 6.011.4/p kN m =⨯+⨯= 按由永久荷载效应控制的组合 21.35 3.00.7 1.3 6.09.51/p kN m =⨯+⨯⨯= 取211.4/p kN m = 2.2板的内力计算及配筋0802060x h mm =-=，0803050y h mm =-=，取0.9γ=， t 1.430.450.450.2145%0.2%300y f f =⨯=>，2s,min 0.2145%100080171.6A mm =⨯⨯= a 、中间区格板1B计算跨度：033002003100x l mm =-=， 060003005700y l mm =-=， 1.84oy oxl n l == ，210.3n α==，取2β=， 2310.82.57122()(1)ox x pl n m kN m n αβ-==++ 截面位置弯矩设计值 （kN m ）0h （mm ）s y mA f h γ=实配钢筋短跨跨中 2.57x m =60158.6<171.6 6@160φ,177长跨跨中0.771y x m m α==50 57.1<171.6 6@160φ,177短跨支座'" 5.14x x x m m m β===60 317.3 10@200φ,393长跨支座 '" 1.542y y y m m m β===50 114.2<171.6 8@200φ,251b 、 边区格板2B (短边简支)计算跨度：033002003100x l mm =-=， 080600015012057702y l mm =--+=， 00 1.86y xl n l == ，210.29nα==，取2β=，8@200φ, 2251s A mm =， '0 2.9y s y m A f h kN m γ==2'(31)123.31222oxyx pl n m m kN m n n βα--==++ 截面位置 弯矩设计值 （kN m ）0h （mm ） 0s y mA f h γ=实配钢筋短跨跨中 3.31x m =60 204.3 8@200φ,251长跨跨中 0.96y x m m α==50 71.1<171.6 8@200φ,251短跨支座 '" 6.62x x x m m m β===60408.610@160φ,491c 、边区格板3B (长边简支) 计算跨度：080330010012031202x l mm =--+=， 060003005700y l mm =-=， 00 1.83y xl n l ==,210.3nα==，取2β=,10@200φ, 2393s A mm = '0x s y m A f h γ==6.37kN m2'(31)125.18222ox xx pl n nm m kN m n ααβ--==++ 截面位置 弯矩设计值 （kN m ）0h （mm ） 0s y mA f h γ=实配钢筋短跨跨中 5.18x m =60 319.8 10@160φ,491长跨跨中1.554y x m m α== 50115.11<171.68@200φ,251长跨支座 '" 3.108y y y m m m β===50 230.2 8@200φ,251d 、角区格板4B计算跨度：080330010012031202x l mm =--+=， 080600015012057702yl mm =--+=， 00 1.85y xl n l == ，210.29n α==，取2β=， 10@160φ, 2491s A mm =,3.052mm ,'08.0x s y m A f h kN m γ==8@200φ,2251s A mm =, '0 3.3885y s y m A f h kN m γ==2''(31)12 5.5822ox y xx pl n m nm m kN m n α---==+截面位置弯矩设计值 （kN m ）0h （mm ） 0s y mA f h γ=实配钢筋短跨跨中 5.58x m =60 344.44 10@160φ,491长跨跨中 1.6182y x m m α== 50119.9<171.68@200φ,2512.3板的配筋图（见附图1）3.次梁的计算（次梁按塑性内力重分布方法计算）3.1次梁荷载计算由板传来3 3.39.9kN/m⨯=次梁自重250.2=kN/m⨯⨯（0.45-0.08）1.85次梁梁侧抹灰200.15kN/m⨯⨯⨯（0.45-0.08）2=0.222恒载标准值kg=11.972kN/m活载标准值k 3.3 6.019.8/q kN m=⨯=荷载组合由可变荷载效应控制的组合q 1.211.972 1.0 1.319.840.1/kN m=⨯+⨯⨯=由永久荷载效应控制的组合q 1.3511.9720.7 1.319.834.18/kN m=⨯+⨯⨯=取q40.1/kN m=3.2次梁计算简图（见图2）各跨的计算跨度为：中间跨0n =60003005700l l mm =-=边跨0n250+=60001501205855 22al l mm =--+=取05855l mm=q40.1/kN m=58555700570057005855图2 次梁的计算简图3.3次梁内力计算跨度差585557002.7%10%5700-=<，可以按等跨连续梁计算内力。
(屋面板)楼板模板支撑体系荷载验算书
楼板(屋面板)现浇混凝土模板(扣件钢管式支架体系)计算书一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):l=1.1～1.2平均1.15，验算取不利值1.2；纵距(m): b=1.1～1.2平均1.15，验算取不利值1.2；步距(m):h=1.6～1.8平均1.70，验算取不利值1.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):a=0.08；模板支架搭设高度(m)最大值:H=7.9+4.2=12.1m；采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：(1.8+1.5)=3.3，其中“1.8”为施工人员及施工设备荷载，“1.5”为混凝土浇筑时的振动荷载；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm。
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):400.0～500.0平均450.0，验算取不利值500.0；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：Φ48×3.0；间距@8005.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400；楼板混凝土强度等级:C30；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):500.000；楼板的计算宽度(m):5.7，验算取不利值5.7；楼板的计算厚度(mm):100.00；楼板的计算长度(m):6.2，验算取不利值6.2；施工平均温度(℃):28.000；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 120×1.8×1.8/6 = 64.8 cm3；I = 120×1.8×1.8×1.8/12 = 58.32 cm4；模板面板按照三跨连续梁计算。
楼盖计算书
l l
0
=2.1-0.12-
0.2 0.08 + =1.92m 2 2
0
=2.1-0.20=1.9m
跨度差 （1.92-1.9）/1.9=1%＜10%，说明可按等跨连续板计算内力。取 1m 宽带作为计算单元，其计算简图如图(b)所示。 (b)
各截面的弯矩计算见下表： 连续板各截面弯矩计算 截 面 边跨跨中 离端第二支座 离端第二跨跨中 中间跨跨中 中间支座
l l
0
n
平均跨度 跨度差
l
6.03 6.0 6.02 m （计算支座弯矩用） 2 6.03 6.0 0.5 %<10%，则可按等跨连续梁计算。 6 .0
0
由于主梁的线刚度较柱的线刚度大得多 （ i梁 i柱 5.8 4 ） ， 故主梁可视为铰支 柱顶上的连续梁计算，计算简图如图所示： (主梁计算简图)
设计者： 邓宇
土木 08-2 班
混凝土楼盖计算书
共 20 页 第 8 页
Q=85.8KN
G=62.23 KN
在各种不同分布的荷载作用下的内力计算可采用等跨连续梁的内力系数表进行， 跨中和支 座截面最大弯矩及剪力按下式计算：
M=KG l +KQ l V=KG+KQ
【注】 边跨取 l =6.03m 中间跨取 l =6.00m 支座取 l =6.02m 具体计算结果及最不利内力组合见下表： 主梁弯矩计算（KN·M） 序 荷载简图及弯矩图 号 边跨跨中 中间支座
弯矩计算系数 α m
1 11
-
1 11
1 16
设计者： 邓宇
-
1 14
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混凝土楼盖计算书
共 20 页 第 5 页
挠度验算计算书
挠度验算计算书一、设计资料构件类型: 屋盖、楼盖及楼梯构件截面类型: 矩形截面截面尺寸:b ×h = 250 mm × 550 mm;h0 = h - a s = 550 - 60 ＝490 mm挠度系数: S = 5 / 48计算跨度: l0 = 6550 mm受拉区纵筋实配面积: A s = 1884.00 mm2受压区纵筋实配面积: A's = 0.00 mm2混凝土: C25f tk = 1.78N/mm2E c = 2.8 × 104 N/mm2主筋: HRB335(20MnSi)E s = 2.0 × 105 N/mm2按荷载效应的标准组合计算的弯矩值: M k = 170.27 kN·m按荷载效应的准永久值组合计算的弯矩值: M q = 151.45 kN·m250 55二、计算结果1．裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ有效受拉混凝土截面面积A te = 0.5bh = 0.5 × 250 × 550 = 68750 mm2按规范公式(8.1.2-4)，按有效受拉混凝土截面面积计算，纵向钢筋配筋率ρteρte = A sA te=188468750= 0.027404按规范公式(8.1.3-3)，按荷载效应的标准组合计算，钢筋混凝土构件纵向受拉钢筋的应力σsk =M k0.87h0A s=170270000.000.87 × 490 × 1884= 212.00 N/mm2按规范公式(8.1.2-2)，得ψ = 1.1 - 0.65f tkρteσsk= 1.1 - 0.65 ×1.780.027404 × 212.00= 0.90082．短期刚度B s钢筋、混凝土弹性模量的比值αE = E sE c=20000028000= 7.143纵向受拉钢筋配筋率ρ = A sbh0=1884250 × 490= 0.015380受压翼缘截面面积与腹板有效截面面积的比值γf' = 0 按规范公式(8.2.3-1)，得B s = E s A s h 021.15ψ + 0.2 + 6αE ρ1 + 3.5γf '= 200000 × 1884 × 49021.15 × 0.9008 + 0.2 + 6 × 7.1429 × 0.0153801 + 3.5 × 0.0000 × 10-9 = 47738.70 kN·m 23．长期刚度 B纵向受压钢筋配筋率 ρ' = A's bh 0 = 0250 × 490 = 0.0按规范公式(8.2.5-1)，得荷载长期作用对挠度增大的影响系数 θθ = 2.0 - 0.4ρ'ρ = 2.0 - 0.4 × 0.00.015380 = 2.0按规范公式(8.2.2)，得 B = M k M q (θ - 1) + M k B s = 170.27151.45 × (2.000 - 1) + 170.27 × 47738.70 = 25265.66 kN·m 24．挠度:挠度f = 548 M k l 02B = 548 × 170.27 × 6550225265.66 × 10-3 = 30.117 mmf l 0 = 30.1176550 = 1217 < 1200该构件挠度满足规范要求！。
混凝土楼盖设计计算书
设计条件1、该建筑为4层办公楼，框架结构体系，层高均为3.6m 。
2、建筑二层平面图的尺寸如图所示。
3、荷载:(1)永久荷载：楼面采用 30 mm 厚水磨石地面，自重为 22kN/m3,板底、梁底、梁侧采用20mm 厚混合砂浆抹灰，自重为20kN/m3，钢筋混凝土自为25kN/m3。
(2)可变荷载：活荷载查规范。
4、材料：混凝土强度等级为不低于C30,梁、柱的主筋采用HRB400级，其余钢筋均采用HPB300级。
5、内、外墙分别采用200mm 厚加气混凝土砌块，自重为18kN/m3。
设计资料：混凝土C30，mm N f c /3.14=²，mm N f t /43.1=²；HRB400钢筋mm N f f y y /360'==²；HPB300钢筋mm N f f y y /270'==²一、楼板的结构平面布置：确定主梁跨度为6600mm ，次梁跨度为4500mm ，主梁毎跨内布置两根次梁，板的跨度为2200mm 。
楼板的结构平面布置图见图1：图1 楼板平面布置图由《混凝土设计规范GB50010-2010》9.1.59知钢筋混凝土单向板跨厚比不大于30，则板厚h ≥2200/30=73.3mm ，对民用建筑楼板办的最小厚度要求h>60mm ，取板厚h=80mm 。
次梁截面高度应满足h=(1/8~1/12)L=4500/18~4500/12=(250~375)mm 。
由《建筑结构荷载规范GB50009-2012》5.1.1知办公楼楼面均布活荷载标准值为2.0KN/m ²。
考虑到楼面活荷载不是太大，取h=320mm ，截面宽度为180mm 。
主梁的截面高度应满足h=6600/15~6600/10=(440~660)mm,取h=600mm ，截面宽度取b=260mm 。
二、板的设计：（按考虑塑性内力重分布的方法计算）①荷载计算30mm 厚水磨石地面：0.03×22=0.66kn/m ²80mm 厚现浇钢筋混凝土板：0.08×25=2.0kn/m ²20mm 厚板底混合砂浆抹灰：0.02×20=0.40kn/m ²恒载标准值：k g =0.66+2.0+0.40=3.06kn/m ²活载标准值：k p =2.0kn/m ²荷载设计值应比较以下两种组合，并取最大值： 恒载分项系数区1.2，活载分项系数取1.4，则： a.由可变荷载效应控制的组合：q=1.2×3.06+1.4×2=6.472kn/m ²b.由永久荷载效应控制的组合：q=1.35×3.06+1.4×0.7×2=6.091kn/m ²因此近似取q=6.48kn/m ² ②计算简图图2 板的计算简图取1m 宽板带作为计算单元，由表2.2梁板的计算长度可知，当板两端与支撑构建整浇时：边跨计算长度：n o l l =2200-180=2020mm中间跨计算长度：n o l l ==2200-180=2020mm③内力计算各截面的弯矩计算如下表表1所示。
无梁楼盖中柱帽计算
本计算书根据<<混凝土结构设计规范>>GB50010-2002第7.7.1计算 验算截面: 柱帽下边缘与板 阳角柱 柱网尺寸 B= 6000 （mm） H= 6000 楼面恒载 11.54 KN/m2 楼面活载 2.5 KN/m2 恒载控制组合q 18.029 KN/m2 活载控制组合q 柱轴力增加值N 162.261 KN 柱或柱帽截面大小: b= 450 (mm) h= 验算截面处板厚h 400 (mm) as= 25 Fl=N-(b+2ho)(h+2ho)*0.25*q= 155.7706 (Kn) um= 825 (mm) η 1= 1 η 2= 2.772727 η = 1 截面抗冲切承载力= (0.7β hft+0.15σ pc,m)η umho = 238.2188 KN >Fl 满足要求 不须设置箍筋或弯起钢筋
本计算书根据<<混凝土结构设计规范>>GB50010-2002第7.7.1计算 验算截面: 柱帽上边缘与板 中柱 ft= 1.57 N/mm2 柱网尺寸 B= 3200 （mm） H= 3600 (mm) 楼面恒载 11.5 KN/m2 楼面活载 6 KN/m2 恒载控制组合q 21.405 KN/m2 活载控制组合q 22.2 KN/m2 柱轴力增加值N 255.744 KN 柱最大宽度 700 （mm） 柱或柱帽截面大小: b= 1000 (mm) h= 1000 (mm) 验算截面处板厚h 400 (mm) as= 25 有效高度ho 375 (mm) Fl=N-(b+2ho)(h+2ho)*q= 187.7565 (Kn) um= 5500 (mm) η 1= 1 η 2= 1.181818 η = 1 β h= 1 截面抗冲切承载力= (0.7β hft+0.15σ pc,m)η umho = 2266.688 KN >Fl 满足要求 不须设置箍筋或弯起钢筋 柱帽高度 150 (mm) 注：详见 《混规》6.5.1，和9.1.12
楼盖设计计算书
s s s第五章施工图的绘制5.1施工图绘制按照国家制图标准《房屋建筑制图统一标准》和《建筑结构制图标准》绘制施工图，合理图面布置，正确表达，文字规范，线条清楚，达到施工图设计深度要求。
5.2 结构平面布置图绘制结构平面布置图如图二，注意哪些用实线表示，哪些用虚线表示。
给板、主梁和次梁编号，尺寸标注要求清楚、完整。
5.3 板的配筋图板的钢筋负弯矩筋画在上边（左边），正弯矩筋画在下边（右边）。
图上标注的受力钢筋直径和间距与计算书上计算出来的要相对应。
沿墙四周、单向板的非受力方向和横向主梁上设计构造钢筋。
所有钢筋注明直径和间距，受力负筋和构造负筋注明尺寸。
所有钢筋均编号，编号相同的钢筋只需在一处注明钢筋直径、间距和尺寸。
钢筋用粗线表示，其他用细线表示。
5.4主、次梁的配筋图画出梁的纵断面图和每跨的跨中和支座处的横断面图见图纸。
主梁钢筋截断点和起弯点应根据弯矩包络图确定，钢筋在支座的锚固长度应根据构造要求确定。
在梁的纵断面图上标注钢筋的编号和断点位置。
除开计算得到的纵向受力钢筋和箍筋以外，还要设计构造钢筋：边支座的构造负筋和架力钢筋。
横断面图上应将钢筋的根数、钢筋位置、钢筋直径、钢筋编号表示清楚。
在一个横断面图上应标注断面宽度和高度。
横断面图上的钢筋编号与纵断面图应一致，且纵横断面图上的受力钢筋直径与根数与计算书上计算得到的应一致。
箍筋的直径与间距应与计算书上一致。
画抽筋图时应将梁上部钢筋画在上边，下部钢筋画在下边；钢筋的长短与纵断面图上的钢筋对应。
注意同一张图上，断面编号只能出现一次，如只能有一个1-1断面。
钢筋用粗线表示，其他均用细线。
Ⅱ级钢筋的断点用短斜线表示，Ⅰ级钢筋端头本身带有圆弯钩。
直径、长短和形状完全相同的钢筋用同样的编号。
3课程设计体会如果说理论学习和社会实践之间是一条河，那么课程设计是跨越河流，实现两岸连通的桥梁。
此次课程设计虽然只持续了一周时间，然而，却为我深入认识自己提供了一个平台，同时也使自己的理论学习与社会实践有了一次小小的结合，因此受益匪浅。
楼盖设计算书
现浇单向板肋梁楼盖课程设计计算书姓名：班级：学号：现浇单向板肋梁楼盖设计计算书楼盖平面图如下：1、设计资料：1）楼盖平面尺寸如上图所示2）楼面活荷标准值6.5KN/m23) 仓库四周外墙均为承重砖墙，内设钢筋混凝土柱，其截面尺寸为：350mm×350mm4) 构造层做法：水磨石面层，底板20mm厚混合砂浆天棚抹灰。
楼面面层水磨石地面γ=0.65KN/m2；钢筋混凝土容重γ=25KN/m3；混合砂浆容重γ=17KN/m3 。
5）材料：混凝土强度等级采用C20或C25，主梁及次梁受力筋用HRB335级钢筋，板内及梁内的其他钢筋可以采用HPB235级钢筋。
2、结构平面布置：1) 根据楼盖的平面尺寸及主梁、次梁、板跨度的一般规定，本单向板肋梁楼盖的相关跨度取值为：单向板跨度2.2m、次梁跨度5.4m、主梁跨度6.6m。
板的厚度根据最小允许厚度及h≥1/40L，h=100mm2)主、次梁截面尺寸次梁：h=(1/12～1/18)×5400=300mm～450mm 取h=450mmb=(1/3～1/2)h=150mm～225mm 取b=200mm 主梁：h2=(1/14～1/8)×6600=471mm～825mm 取h2=650mmb2=(1/3～1/2)h=216mm～325mm 取b2=250mm3）梁板结构平面布置图详见〖CAD 1号图〗附页13、单向板肋梁楼盖得板的设计：（按塑性理论计算）1>荷载计算板的荷载设计值计算如下： 恒载：水磨石地面 ————————— 1.2×0.65=0. 78KN /m 2 100mm 厚结构层——————— 1.2×0.1×25=3KN /m 2 20mm 厚混合砂浆顶棚抹灰层——1.2×0.02×17=0.408KN /m 2 恒载总和—— g=4.188KN /m 2活载：因为活载标准值为6.5KN /m 2， 活载系数为1.3 所以 q=1.3×6.5=8.45KN /m 2 荷载总和— g ＋q=12.638KN /m 22>计算简图取1m 宽板带作为计算单元，各跨的计算跨度如下： （a=120mm,h=100mm ） 边跨：L 0=L n ＋min 错误！未指定书签。
无梁楼盖计算书
无梁楼盖计算(WLB-2)项目名称构件编号日期设计校对审核执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002), 本文简称《混凝土规范》-----------------------------------------------------------------------1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载 : 22.00kN/m2_恒载分项系数 : 1.20均布活载 : 16.00kN/m2_活载分项系数 : 1.40板容重 : 25.00kN/m3配筋条件:混凝土等级 : C35__纵筋级别 : HRB400配筋调整系数: 1.0__保护层厚度 : 25mm弯矩调幅系数: 100.00弯矩分配系数:边支座跨中内支座柱上板带 0.75 0.55 0.75跨中板带 0.25 0.45 0.25板柱冲切:柱帽有无 : 有__箍筋级别 : HRB400柱帽高度 : 800mm__柱帽位置 : 下反柱帽配筋as : 35mm位置截面形状柱帽宽(mm) 柱帽长(mm) 柱帽直径(mm) 是否配箍筋左柱方形 3700 3700 ---- 不配中柱方形 3700 3700 ---- 不配右柱方形 3700 3700 ---- 不配几何信息:板厚: 300mm__板带宽: 8.100m左柱: 600×600mm__中柱: 600×600mm__右柱: 600×600mm柱帽影响:考虑柱帽对柱上板带配筋的影响(不考虑柱帽对跨中板带配筋的影响)3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m/m_纵筋面积:mm2/m_裂缝:mm----------------------------------------------------------------------------- 柱上板带--跨号: 1 左左柱帽边中右柱帽边右弯矩: -178.200 48.546 143.959 -75.150 -383.100上部纵筋: 2062 0 0 799 2062下部纵筋: 0 600 1581 0 0上纵实配: E18@120 ---- ---- E14@190 E18@120: (2121) (0) (0) (810) (2121) 下纵实配: ---- E14@250 E18@160 ---- ----: (0) (616) (1590) (0) (0)裂缝: 0.029 0.247 0.383 0.333 0.061----------------------------------------------------------------------------- 柱上板带--跨号: 2 左左柱帽边中右柱帽边右弯矩: -341.233 -58.489 123.858 -72.047 -363.115上部纵筋: 2062 617 0 765 2062下部纵筋: 0 0 1347 0 0上纵实配: E18@120 E14@240 ---- E14@200 E18@120: (2121) (641) (0) (770) (2121) 下纵实配: ---- ---- E18@180 ---- ----: (0) (0) (1414) (0) (0)裂缝: 0.055 0.323 0.362 0.338 0.058----------------------------------------------------------------------------- 柱上板带--跨号: 3 左左柱帽边中右柱帽边右弯矩: -370.792 -68.500 144.943 -66.842 -368.177上部纵筋: 2062 726 0 708 2062下部纵筋: 0 0 1592 0 0上纵实配: E18@120 E14@210 ---- E14@210 E18@120: (2121) (733) (0) (733) (2121) 下纵实配: ---- ---- E18@150 ---- ----: (0) (0) (1696) (0) (0)裂缝: 0.059 0.337 0.346 0.323 0.059----------------------------------------------------------------------------- 柱上板带--跨号: 4 左左柱帽边中右柱帽边右弯矩: -331.915 -58.082 110.866 -50.671 -319.639上部纵筋: 2062 613 0 600 2062下部纵筋: 0 0 1198 0 0上纵实配: E18@120 E14@250 ---- E14@250 E18@120: (2121) (616) (0) (616) (2121) 下纵实配: ---- ---- E16@160 ---- ----: (0) (0) (1257) (0) (0)裂缝: 0.053 0.343 0.336 0.269 0.051----------------------------------------------------------------------------- 柱上板带--跨号: 5 左左柱帽边中右柱帽边右弯矩: -344.770 -57.257 132.384 -52.024 -336.325上部纵筋: 2062 604 0 600 2062下部纵筋: 0 0 1445 0 0上纵实配: E18@120 E14@250 ---- E14@250 E18@120: (2121) (616) (0) (616) (2121) 下纵实配: ---- ---- E18@170 ---- ----: (0) (0) (1497) (0) (0)裂缝: 0.055 0.335 0.368 0.282 0.054----------------------------------------------------------------------------- 柱上板带--跨号: 6 左左柱帽边中右柱帽边右弯矩: -329.815 -56.602 111.374 -50.892 -320.355上部纵筋: 2062 600 0 600 2062下部纵筋: 0 0 1204 0 0上纵实配: E18@120 E14@250 ---- E14@250 E18@120: (2121) (616) (0) (616) (2121) 下纵实配: ---- ---- E16@160 ---- ----: (0) (0) (1257) (0) (0)裂缝: 0.053 0.328 0.339 0.271 0.051----------------------------------------------------------------------------- 柱上板带--跨号: 7 左左柱帽边中右柱帽边右弯矩: -375.064 -69.532 145.795 47.484 -181.230上部纵筋: 2062 737 0 0 2062下部纵筋: 0 0 1602 600 0上纵实配: E18@120 E14@200 ---- ---- E18@120: (2121) (770) (0) (0) (2121) 下纵实配: ---- ---- E18@150 E14@250 ----: (0) (0) (1696) (616) (0)裂缝: 0.060 0.318 0.349 0.237 0.029-----------------------------------------------------跨中板带--跨号: 1 左中右弯矩: -59.400 117.785 -127.700上部纵筋: 627 0 1391下部纵筋: 0 1277 0上纵实配: E14@240 ---- E18@180: (641) (0) (1414)下纵实配: ---- E16@150 ----: (0) (1340) (0)裂缝: 0.332 0.333 0.382-----------------------------------------------------跨中板带--跨号: 2 左中右弯矩: -113.744 101.338 -121.038上部纵筋: 1231 0 1314下部纵筋: 0 1090 0上纵实配: E16@160 ---- E16@150: (1257) (0) (1340)下纵实配: ---- E16@180 ----: (0) (1117) (0)裂缝: 0.351 0.353 0.350-----------------------------------------------------跨中板带--跨号: 3 左中右弯矩: -123.597 118.590 -122.726上部纵筋: 1344 0 1334下部纵筋: 0 1286 0上纵实配: E18@180 ---- E16@150: (1414) (0) (1340) 下纵实配: ---- E16@150 ----: (0) (1340) (0)裂缝: 0.360 0.337 0.358----------------------------------------------------- 跨中板带--跨号: 4 左中右弯矩: -110.638 90.709 -106.546上部纵筋: 1195 0 1149下部纵筋: 0 971 0上纵实配: E16@160 ---- E16@170: (1257) (0) (1183) 下纵实配: ---- E14@150 ----: (0) (1026) (0)裂缝: 0.335 0.306 0.348----------------------------------------------------- 跨中板带--跨号: 5 左中右弯矩: -114.923 108.314 -112.108上部纵筋: 1244 0 1212下部纵筋: 0 1169 0上纵实配: E16@160 ---- E16@160: (1257) (0) (1257) 下纵实配: ---- E16@170 ----: (0) (1183) (0)裂缝: 0.358 0.359 0.343----------------------------------------------------- 跨中板带--跨号: 6 左中右弯矩: -109.938 91.124 -106.785上部纵筋: 1187 0 1152下部纵筋: 0 975 0上纵实配: E16@160 ---- E16@170: (1257) (0) (1183)下纵实配: ---- E14@150 ----: (0) (1026) (0)裂缝: 0.331 0.309 0.350-----------------------------------------------------跨中板带--跨号: 7 左中右弯矩: -125.021 119.287 -60.410上部纵筋: 1360 0 638下部纵筋: 0 1294 0上纵实配: E18@180 ---- E14@240: (1414) (0) (641)下纵实配: ---- E16@150 ----: (0) (1340) (0)裂缝: 0.368 0.341 0.342-----------------------------------------------------------------------4 柱帽冲切：----------------------------------------------------------------------- 柱1冲切验算柱右侧的板与柱的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(35.235-4.545)=1773.856kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=4498.231kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!柱右侧的板与柱帽的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(35.235-10.215)=1446.130kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=1531.532kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!----------------------------------------------------------------------- 柱2冲切验算柱左侧的板与柱帽的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(32.805-8.946)=1379.024kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=1540.633kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!柱左侧的板与柱的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(32.805-3.726)=1680.740kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=3811.478kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(34.020-3.726)=1750.967kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=3811.478kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!柱右侧的板与柱帽的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(34.020-8.946)=1449.251kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=1540.633kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!----------------------------------------------------------------------- 柱3冲切验算柱左侧的板与柱帽的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(34.020-8.946)=1449.251kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=1540.633kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!柱左侧的板与柱的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(34.020-3.726)=1750.967kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=3811.478kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!柱右侧的板与柱的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(35.235-3.726)=1821.194kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=3811.478kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!柱右侧的板与柱帽的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(35.235-8.946)=1519.479kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=1540.633kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!----------------------------------------------------------------------- 柱4冲切验算柱左侧的板与柱帽的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(35.235-8.946)=1519.479kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=1540.633kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!柱左侧的板与柱的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(35.235-3.726)=1821.194kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=3811.478kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(32.805-3.726)=1680.741kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=3811.478kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!柱右侧的板与柱帽的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(32.805-8.946)=1379.025kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=1540.633kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!----------------------------------------------------------------------- 柱5冲切验算柱左侧的板与柱帽的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(32.805-8.946)=1379.025kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=1540.633kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!柱左侧的板与柱的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(32.805-3.726)=1680.741kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=3811.478kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!柱右侧的板与柱的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(34.020-3.726)=1750.968kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=3811.478kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!柱右侧的板与柱帽的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(34.020-8.946)=1449.252kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=1540.633kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!----------------------------------------------------------------------- 柱6冲切验算柱左侧的板与柱帽的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(34.020-8.946)=1449.252kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=1540.633kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!柱左侧的板与柱的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(34.020-3.726)=1750.968kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=3811.478kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(32.805-3.726)=1680.740kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=3811.478kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!柱右侧的板与柱帽的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(32.805-8.946)=1379.024kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=1540.633kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!----------------------------------------------------------------------- 柱7冲切验算柱左侧的板与柱帽的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(32.805-8.946)=1379.024kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=1540.633kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!柱左侧的板与柱的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(32.805-3.726)=1680.740kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=3811.478kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!柱右侧的板与柱的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(32.805-3.726)=1680.740kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=3811.478kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!柱右侧的板与柱帽的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(32.805-8.946)=1379.024kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=1540.633kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!----------------------------------------------------------------------- 柱8冲切验算柱左侧的板与柱帽的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(35.235-10.215)=1446.130kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=1531.532kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!柱左侧的板与柱的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=57.800*(35.235-4.545)=1773.856kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=4498.231kN冲切力F l<抗冲切力F t，冲切检算满足要求!----------------------------------------------------------------------- 5 所有简图：----------------------------------------------------------------------- 【理正结构工具箱V5.62】计算日期: 2010-11-02 16:15:42-----------------------------------------------------------------------。
结构验算 计算书
结构验算计算书1板的受力计算1.1选择A-C轴线和②-④轴线之间板（1）单双向板的判定L x / Ly= 4500 / 6300 = 0.714 (1/3 , 3) 双向板（2）荷载计算在承受均布荷载的四边支撑板跨中截出两个相互垂直的宽度均为1m的板带。
恒荷载：水磨石楼面 0.4 KN/㎡20mm厚水泥砂浆找平层 0.02×20=0.4 KN/㎡板自重 0.12×25=3 KN/㎡20mm厚天棚抹灰0.02×20=0.4 KN/㎡活荷载：标准值楼面 2 KN/㎡∴荷载设计值：q=(0.4+0.4+3+0.4)×1.2×1+2×1.4×1=7.84 KN/㎡（3）弯矩计算∴m 1(v)=0.0314+0.2×0.0118=0.0338 m 2(v)=0.0118+0.2×0.0314=0.0181∴M x =0.0338×4.5²×7.84=5.36 KN ·m M y =0.0181×4.5²×7.84=2.87 KN ·m（4）配筋计算b ·h 0·§ s ·f y设计混凝土C25，查表得混凝土的轴心抗压强度设计值f c =11.9 N/mm ² 板厚120mm 则板的有效厚度h 0= h-20 = 100 mm 钢筋采用Ф则抗拉强度设计值 210 N/mm 矩形应力图应力值系数α1 = 1 （∵C25） a 验算X 方向确定计算系数α=M x /（α1·f c ·b ·h 0²）=(5.36×10^6)/(1×11.9×1000×100²) =0.045 计算相对受压高度§=0.5×（1+α2-1）=0.977计算受压钢筋面积A s = M x /(§·h 0·f y )= (5.36×10^6)/( 0.977×100×210)=216.25 mm ²选配钢筋Ф8@150 查表得没米宽板带上钢筋面积335mm ²>A s 验算最小配筋率ρ= A s /bh=335/(1000×120)=0.28％>ρmin=0.2％b 验算Y 方向确定计算系数α=M y /（α1·f c ·b ·h 0²）=(2.87×10^6)/(1×11.9×1000×100²) =0.024 计算相对受压高度§=0.5×（1+α2-1）=0.988计算受压钢筋面积A s = M y /(§·h 0·f y )= (2.87×10^6)/( 0.988×100×210)=138.33 mm ²选配钢筋Ф8@150 查表得没米宽板带上钢筋面积335mm ²>A s 验算最小配筋率ρ= A s/bh=335/(1000×120)=0.28％>ρmin=0.2％综上可知验算该板配筋满足要求。
楼盖设计计算书1
钢筋混凝土楼盖设计任务书一题目:某市轻工业厂房楼盖设计图1二设计条件某市轻工业厂房承重体系为钢筋混凝土内框架，四周为370mm砖墙承重，厂房平面尺寸见下图，二楼可变荷载为7.0kN/m2，设计只考虑竖向荷载，要求学生完成二层钢筋混凝土整浇楼盖的设计。
二层平面尺寸见图一。
1.永久荷载：楼面面层采用20mm厚水泥砂浆，重度20kN/m3；板底、梁侧及梁底抹灰层15mm厚混合砂浆，重度17kN/m3；钢筋混凝土重度25kN/m3。
2.二楼楼面可变荷载7.0kN/m2。
3.材料：混凝土强度等级C25；主梁、次梁主筋采用HRB335级钢筋；其余钢筋采用HPB235级钢筋。
4.板伸入墙内120mm，次梁伸入墙内240mm，主梁伸入墙内370mm。
5.柱断面尺寸400×400mm。
三设计内容1.学生承担的具体设计题号见表一表一课程设计题号表注明：可变荷载的单位为kN/m22.设计计算书一份,内容包括:（1）二层楼面结构平面布置：柱网、主梁、次梁及板的布置。
（2）现浇板、次梁的承载力计算（内力计算按塑性内力重分布考虑）。
（3）主梁的承载力计算（内力计算按弹性理论考虑）。
3.A3图纸一张,内容包括:（1）二层楼面结构布置图，板的配筋图，板的配筋图画在结构布置图上。
（2）次梁的配筋图，主梁的配筋图。
（3）必要的结构设计说明。
钢筋混凝土楼盖设计楼盖a×b=(20.70×34.5)m,可变荷载为5.50kN/2m20.7÷3=6.9m 34.5÷5=6.9m 6.9÷3=2.3m3300÷35=94.2mm 3300÷40=82.5mm 取板厚为90mm故设计单向板 a×b×h=6900mm × 2300mm × 90mmh:6900÷12=575mm 6900÷18=383.33mm 取次梁高位400mm b:400÷3=133.3mm 400÷2=200mm 取次梁宽为160mm 设计次梁 a×b×h=6900mm × 160mm × 400mmh:6900÷15=460mm 6900÷12=575mm 取次梁高位540mm b:540÷3=180mm 540÷2=270mm 取次梁宽为240mm 设计主梁 a×b×h=6900mm × 240mm × 540mm单向板配筋计算钢筋混凝土重度25kN/3m 1×0.09×25 =2.25 kN/m 楼面面层水泥砂浆重度20kN/3m 1×0.02×20 =0.4 kN/m +板底抹灰混合砂浆17kN/3m 1×0.015×17=0.255 kN/m 板的恒荷载标准值k g=2.905 kN/m 板的活荷载标准值k q=1×5.50=5.5 kN/m 板的计算简图板在活荷载控制下的外力设计值：（g+q ）=G k g γ+ Q k q γ=1.2×2.905+1.3×5.50=10.636 kN/m 板在恒荷载控制下的外力设计值：（g+q ）=G k g γ +Q k q ψγ=1.2×2.905+0.7×1.3×5.50=8.491 kN/m 两者取大值，故 (g+q)=10.636 kN/m 边跨: l 边= l 净+t 2=(2.3-0.12-0.08)+ 0.092=2.145m l 边= l 净+ 2a =(2.3-0.12-0.08)+ 0.122=2.16m两者取小值，故l 边=2.145m 中跨：l 中=2.3m平均跨：l 均=（2.3+2.145）/2=2.223m 各跨以及支座弯矩设计值：1M =2111ql 边=111×10.636×22.145=4.45 kN ·m B M =2111ql -均=-111×10.636×22.223=-4.78 kN ·m2M =2116ql 中=116×10.636×22.3=3.52 kN ·m C M =2114ql -中=-114×10.636×22.3=-4.02 kN ·m3M =-2M =-3.52 kN ·m计算0h ：假定受力钢筋排一层，则0h =h -20=90-20=70mm 计算1x ，并判断是否属于超筋板1x =0h-=5.56mm<0h b ξ=0.550×70=38.5mm 不属于超筋板计算1s A =11/c y a f bx f =1.0×11.9×1000×5.56/210=3152mm 0.45/t y f f =0.45×1.27/300=0.19%，取min ρ=0.2%min bh ρ=0.2%×1000×90=1802mm < 1s A不属于少筋板 查表，选配Φ6@90。
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模板支架对混凝土楼盖影响分析计算书计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
一、工程属性
结构模型立面图
结构模型平面图
三、荷载参数
当前施工层每根立杆传递荷载(kN) 7 施工荷载(kN/m 2
) 4 振捣荷载(kN/m 2
) 2 钢筋混凝土自重(kN/m 3
)
25.1
模板自重(kN/m 2)
0.3
四、各楼层荷载计算
1、第3层荷载计算
模板类型
胶合板 本层砼的龄期(天)
7 砼的实测抗压强度f c (N/mm 2
) 8.294 砼的实测抗拉强度f tk (N/mm 2
)
0.829
砼的弹性模量实测值E(MPa)
22800
立杆传递荷载组合值：P 3＝7kN
楼盖自重荷载标准值：g 3=h 3/1000×25.1＝2.51kN/m 2 2、第2层荷载计算
模板类型胶合板本层砼的龄期(天) 14
砼的实测抗压强度f c(N/mm2) 11.154 砼的实测抗拉强度f tk(N/mm2) 1.115 砼的弹性模量实测值E(MPa) 27600
立杆传递荷载标准值：q2＝0.528kN/m
楼盖自重荷载标准值：g2=h2/1000×25.1＝2.51kN/m2
3、第1层荷载计算
模板类型胶合板本层砼的龄期(天) 21
砼的实测抗压强度f c(N/mm2) 12.87 砼的实测抗拉强度f tk(N/mm2) 1.287 砼的弹性模量实测值E(MPa) 29400
立杆传递荷载标准值：q1＝0.66kN/m
楼盖自重荷载标准值：g1=h1/1000×25.1＝2.51kN/m2
4、各楼层荷载分配：
假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即：
P1/(E1h13)＝P2/(E2h23)＝P3/(E3h33)...则有：P i'＝(E i h i3∑F i)/(∑(E i h i3))
根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：
楼层各楼层混凝土
弹性模量
E i(MP a)
各楼层板厚
h i(mm)
楼盖自重荷载
标准值
g i(kN/m2)
立杆传递荷载
标准值
q i(kN/m2)
分配后各楼层
恒载的设计值
G i(kN/m2)
分配后各楼层活
载的设计值
Q i(kN/m2)
3 22800 100 2.51 5.785 2.582 2.789 2 27600 100 2.51 0.528 3.125 3.376
1 29400 100 2.51 0.66 3.329 3.596
G i＝1.2×[E ci h ci3/(E ci h ci3+E ci-1h ci-13+E ci-2h ci-23)]×(g i+g i-1+g i-2)
Q i＝1.4×[E ci h ci3/(E ci h ci3+E ci-1h ci-13+E ci-2h ci-23)]×(q i+q i-1+q i-2)
五、板单元内力计算
1、第3层内力计算
第3层配筋图第3层板单元内力计算
依据《工程结构设计原理》板的正截面极限计算公式为：
A s(mm2) f y(N/mm2) b(mm) h0=h-20(mm) fcm(N/mm2) ζ251.327 300 1000 80 8.294 0.114 785.398 300 1000 80 8.294 0.355 备注ζ＝A s f y/bh0fcm
第2层配筋图第2层板单元内力计算
矩形截面受压区高度
A s(mm2
) f y(N/mm2
)
h0=h-20(
mm)
α1f c(Mpa) b(mm)
f y'(N/mm
2
)
A s'(mm2) χ(mm) αs' 比较
785.398 300 80 1 11.154 1000 300 785.398 0 20 χ<2αs'矩形截面相对受压区高度
A s(mm2) f y(N/mm2) b(mm) h0=h-20(mm) fcm(N/mm2) ζ
251.327 300 1000 80 11.154 0.084
785.398 300 1000 80 11.154 0.264
备注ζ＝A s f y/bh0fcm
第1层配筋图第1层板单元内力计算
矩形截面受压区高度
A s(mm2
) f y(N/mm2
)
h0=h-20(
mm)
α1f c(Mpa) b(mm)
f y'(N/mm
2
)
A s'(mm2) χ(mm) αs' 比较
785.398 300 80 1 12.87 1000 300 785.398 0 20 χ<2αs'
矩形截面相对受压区高度
A s(mm2) f y(N/mm2) b(mm) h0=h-20(mm) fcm(N/mm2) ζ251.327 300 1000 80 12.87 0.073 785.398 300 1000 80 12.87 0.229 备注ζ＝A s f y/bh0fcm
1、本结构按压弯构件进行计算
根据《混凝土结构设计规范（GB50010）》规定，受冲切承载力应满足下式。