汽轮机轴位移超标的原因分析及处理
#6机组轴向位移正向高报警原因分析与对策处理王纪刚
#6机组轴向位移正向高报警原因分析与对策处理王纪刚发布时间：2023-06-03T08:38:20.499Z 来源：《中国科技信息》2023年6期作者：王纪刚[导读] 江苏射阳港发电有限责任公司660MW汽轮机的推力轴承与支持轴承分开，位于高中压缸与低压缸A之间，采用倾斜平面式双推力盘结构，这种结构的推力轴承由沿圆周方向的10条油槽将推力瓦面分割10个扇形瓦块，每块沿圆周方向倾斜，以保证瓦块内径处的润滑流量均匀，轴向推力通过推力盘直接作用在推力轴承的工作面或非工作面上，传递给组装在推力盘轴承的瓦块上，经瓦块的支承块、平衡块、基环、推力轴承的外壳传递到机座上。
射阳港发电有限责任公司江苏盐城 224346摘要：江苏射阳港发电有限责任公司660MW汽轮机的推力轴承与支持轴承分开，位于高中压缸与低压缸A之间，采用倾斜平面式双推力盘结构，这种结构的推力轴承由沿圆周方向的10条油槽将推力瓦面分割10个扇形瓦块，每块沿圆周方向倾斜，以保证瓦块内径处的润滑流量均匀，轴向推力通过推力盘直接作用在推力轴承的工作面或非工作面上，传递给组装在推力盘轴承的瓦块上，经瓦块的支承块、平衡块、基环、推力轴承的外壳传递到机座上。
如果汽轮机轴向推力超过了推力承轴允许的负载限度，则会导致推力承轴的损坏，较常见到的就是推力瓦磨损和烧毁，严重时还会造成更大的设备损坏事故。
轴向位移报警严重影响机组的安全稳定运行。
本文针对东汽660MW机组轴向位移出现正向高报警的原因进行综合分析，同时也总结了一些对策措施和建议。
关键词：轴向位移正向报警原因分析对策处理0.引言江苏射阳港发电有限责任公司660MW超超临界机组是东方汽轮机厂生产的，在汽轮机运行过程中中，推力承轴承担汽流在其通道中流动时所产生的轴向推力。
不同负荷下，轴向推力的大小不同的，推力承轴在受压时产生的弹性变形也不同。
在运行中，我们将位移数值和准值相比较，从而判断机组运行是否正常。
轴向位移保护装置是用来检测汽轮机转子和静子之间相对位移，它根据推力轴承承载能力和流通部分间隙规定了报警值和停机值，当轴向位移骤增值超过规定值时，轴向位移保护装置能自动报警和自动停机，防止轴向位移增大时汽轮机受到损伤。
阿尔斯通公司600MW机组汽轮机轴向位移异常分析及处理
６ ．２ ［ 中图分类 号］ Ｔ Ｋ ２ ４ ４
［ 献标识 码］ Ｂ 文 ［ 章 编 号］ 文
１ ０２— ３ ４（ ０ ０ ３６ ２ ０７） ２ — ０ ５９—０３ １ ０
国电北仑 第一 发 电有 限公 司 （ 北仑 电厂 ） ２号 汽 轮 机 为法 国阿尔 斯 通 （ Ｓ ＯＭ ） 司设 计 生 产 的 Ｔ 一 ＡＬ Ｔ 公 ２ Ａ ６ ０３ ——６型亚 临 界 、 次 中间 再 热 、 轴 、 一 ５－０４４ 一 单 四缸 、
块 有磨损 以及 瓦块后 支撑 弹性板 变形等 。轴 向位 移 检
先减 小至 ＋０ ４ ＩＩ ． ２ＩＩ 再升 至 ＋ ０ ４ １ｍｍ ＴＴ ． ３ ２号 调 节
阀 ： 向位 移值 随着 调节 阀关 小增 大至 ＋０ ４ ４ ｍｍ， 轴 ． ５
又 随调节 阀开大 而减小 至 ＋０ ４ １ ． ３ ｍｍ； 调 节 阀 ： ３号 轴
四排 汽 、 冲动 凝汽 式 机组 ， 、 高 中压 缸 分别 设 有 ４个 主 汽 阀和 ４个 调 节 阀 ， ４根 高 压 导 汽管 与 高 压 缸 之 间 采
用上 、 １ ０垂直 的布置 方式 ， 下 ８。 ２号 、 ３号调 节 阀在上 半 弧段 ， １号 、 ４号 调 节 阀在 下半 弧 段 。汽 轮机 采 用全 周 进汽、 喷嘴调节 方式 。
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力 ， 时的轴 向位移值 应 为零 。机组在 满负 荷运 行 时 ， 此 轴 向推力 最大 不超 过 ２ ， 应 轴 向位 移 正 向值 不超 ０ｔ对 过＋ ０ ３ ． ０ｍｍ 的设计 报警 值 。在 调 试 期 间 机 组 负 荷 首次达 到 ３ ０Ｍｗ 时 ， 向位移值 已超 过＋０ ３ ０ 轴 ． ０ｍｍ。 由于 机 组 未 发 现 异 常 ， ＴＯＭ 公 司将 设 计 报 警 值 ＡＩ Ｓ 改为 ＋０ ４ ． ５ｍｍ， 余值 未变 。 其 １９ ９ ４年 ２号机 组投产 ，９ ５年底第 一次 大修 时解 １９ 体 检查推 力轴 承未见 异常 ， 其后 至 ２ ０ ０ ６年 ６月 经过 ８ 次检修 ， 每次 检查情 况虽稍 有不 同 ， 但从 未 发现 推力 瓦
汽轮机冲转过程中轴瓦振动超标原因分析及处理
汽轮机冲转过程中轴瓦振动超标原因分析及处理随着经济的快速发展，汽轮机行业成为了我国重要的经济增长，加强冲转过程中轴瓦振动超标原因分析，找出相應的处理措施，对我国汽轮机的发展起着至关重要的作用。
本文将从汽轮机本体轴系及联轴器简介、轴瓦振动超标原因分析及实际的案例分析等几个方面进行分析。
标签：汽轮机；冲转；轴瓦振动一、前言目前由于汽轮机产业的不断壮大，冲转过程中轴瓦振动超标的问题得到了人们的广泛关注。
虽然我国在此方面上有所完善和进步，但是仍然存在一些问题和不足需要改进。
在建设社会主义和谐社会的新时期，进一步加强汽轮机冲转过程中轴瓦振动超标原因的分析，保证汽轮机运行中的安全质量，是促进汽轮机发展的一个重要环节。
二、汽轮机本体轴系及联轴器简介聊城热电有限责任公司3号机汽轮机为哈尔滨汽轮机厂生产的N100/90/535型汽轮机。
汽轮机组整个轴系由高中压转子（为一体）、低压转子、发电机转子（发电机转子后有一小短轴）及励磁机转子组成，1～8号轴承分别支撑以上4个转子，如图1所示。
其中7号、8号轴承分别为支撑励磁机转子的前后两轴承，两轴瓦都为圆筒型轴瓦。
整个轴系除励发对轮外皆为刚性连接，发电机转子后连接一小短轴，其与励磁机转子连接方式为齿形连接。
热套时靠背轮与转轴一般要求0103～0106mm的紧力配合。
整个齿形联轴器安装在7号轴承箱中，机组运行时，齿形联轴器啮合所需润滑油通过来自润滑油母管的56mm的喷油管道由励磁机靠背轮后侧限位板进油槽处进入联轴器内，对联轴器进行强制润滑，然后润滑油通过发电机靠背轮前侧限位板圆周上排油孔泻入7号轴承箱内，同7号轴承回油一同回至主油箱。
三、轴瓦振动超标原因分析（1）在轴瓦水平振动大现象出现的同时，轴向振动也都有增大的趋势。
这是因为作为具有一定面积的轴瓦来说，动刚度的丧失不可能局限于水平或轴向的一条线上，往往是轴向和水平向综合作用的结果。
引起轴承座水平和轴向振动的原因绝大多数都是由于轴承座水平方向和轴向的动刚度分别存在差异引起的。
汽轮机轴位移装置的故障特征及处理
汽轮机轴位移装置的故障特征及处理陈式献【摘要】汽轮机组在进行检修后出现轴向位移检测不准.叙述了轴向位移监测保护装置的重要性及结构特点,分析了原因,采取了相应措施处理.【期刊名称】《冶金动力》【年(卷),期】2011(000)002【总页数】3页(P40-42)【关键词】汽轮机;轴位移;故障特征;处理措施【作者】陈式献【作者单位】新余钢铁股份公司第一动力厂,江西,新余,338001【正文语种】中文【中图分类】TK261 前言新钢公司一动力厂8#汽轮鼓风机为陕鼓集团公司生产的AV56-14轴流压缩机。
驱动用原动机为杭州汽轮机股份有限公司生产的NK40/56工业汽轮机，额定功率为18370KW，汽轮机工作转速为5940r/min。
汽轮机转子由两个轴承座支撑，由一级复速级和二十级压力级组成，轴承座座落在汽轮机汽缸上。
机组于2003年5月份完成整套机组的启动调试并投入正常运行。
2008年1月7日，机组在运行过程中突然发生跳闸停机故障，检查机组运行趋势图记录，各轴承振动、轴承温度、润滑油压等参数均在正常范围内。
在重新启动开机过程中轴向位移达到0.793 mm，机组轴向位移保护动作停机，经检查发现汽轮机推力瓦块磨损。
机组揭盖检修及更换汽机推力瓦后，在机组检修回装调校轴向间隙之时，出现现场打表测出的轴向间隙与控制室后台显示的数值不符。
打表测出轴向间隙为0.5 mm，后台轴向位移显示只有0.28 mm。
轴位移装置已不能有效保证汽轮机安全运行。
2 轴位移装置的作用及特点汽轮机运行过程中，蒸汽汽流在其通道中流动时会产生相当大的轴向推力。
因此在汽轮机上均设有推力轴承平衡这一轴向推力，并由它来维持汽轮机通流部分正常的动静轴向间隙。
在机组运行中，汽轮机转子轴的推力盘依靠油膜支持在推力轴承的乌金瓦上。
轴向推力增大的因素常有：（1）负载增加，则主蒸汽流量增大，各级整齐压差随之增大，使机组轴向推力增大。
（2）主蒸汽参数降低，各级的反动度都将增大，使机组轴向推力增大。
案例丨某厂空分机组汽轮机轴位移问题分析
案例丨某厂空分机组汽轮机轴位移问题分析1. 设备概述该空分机组由汽轮机驱动，工作机包括空压机和增压机。
其中，汽轮机型号为NKS50/63/28，空压机型号为RIK100-4，增压机型号为RZ35-7。
机组调速范围为4238r/min~5933r/min，额定运行转速为5650 r/min。
汽轮机进汽压力为3.72MPa，进汽温度为430°C，排汽压力为0.016MPa。
推力轴承型式为金斯伯雷，轴位移报警门限为±0.50mm，联锁门限为±0.70mm。
图1 机组总貌图2. 故障现象机组正常运行期间，各设备振动幅值均不高，其中汽轮机振动值保持在15μm左右，空压机振动幅值低于15μm，齿轮箱高、低速轴振动幅值均在15μm以下，增压机振动幅值在30μm，总体振动幅值趋势均比较平稳，从相关图谱评估，振动表现无异常。
机组中修后，自2020年2月15日起开始启机运行，起初各监测参数均比较稳定，但在一周后，汽轮机轴位移出现了缓慢变化的趋势，两通道轴位移数值分别从-0.12mm和-0.20mm缓慢变化，一直到2020年7月4日停机时，汽轮机轴位移数值分别变化至-0.45mm和-0.56mm，累计变化范围达到0.35mm，触发报警门限。
在此期间，汽轮机主推力轴承温度也有同步变化，从65°C缓慢上涨至80°C左右。
而同一时间段内，监测的压缩机低压缸和高压缸轴位移数值和推力轴承温度均无明显变化。
图2 汽轮机轴位移趋势图3. 故障分析及结论查看此时间段内，查看汽轮机轴位移传感器的GAP电压趋势，两通道GAP电压值分别从初始的-11V和-12V左右变化至-13.5V和-14.5V，变化范围达2.5V左右，经过计算，GAP电压值的变化量与位移值的变化基本吻合（1V对应125μm），评估此数值变化为设备真实轴位移数据，排除仪表方面的异常因素。
图3 汽轮机轴位移探头GAP电压趋势图另外，从GAP电压数值的变化上看，表现为位移盘在逐渐远离传感器探头，结合机组的结构和传感器布置位置，判断转子在向着主推力方向缓慢变化。
浅谈汽轮机TSI轴向位移保护误动原因分析及控制措施
汽轮机TSI轴向位移保护误动原因分析及控制措施神华神东电力新疆准东五彩湾发电有限公司左东明[摘要]汽轮机安全监视装置硬件配置，并针对系统使用中存在的问题提出了几点建议。
[关键词]汽轮机本体监测系统硬件配置、保护逻辑优化。
前言汽轮机TSI系统是用来测量汽轮机本体的位移、振动、转速、胀差、偏心等信号，并将其转换为电信号进行监视的系统。
做为火力发电机组热控系统的重要组成部分，该系统既向DCS的数据采集系统提供汽轮机轴系的各种监视参数，又向保护系统提供跳闸动作信号，因此TSI系统对于机组的安全稳定运行起着至关重要的作用。
1.事故经过2014年8月4日21时35分43秒至21时35分45秒，某电厂#1汽轮机轴向位移3号测点从-0.012mm升至-1.997mm、轴向位移4号测点从+0.058mm升至-1.927mm，满足轴向位移4取2跳机条件（保护动作值为≥+1.2mm或≥-1.65mm），触发“轴向位移大跳机”。
2.检查处理与原因分析：1）打开2瓦润滑油箱观察孔，检查轴向位移就地测点安装正常；2）检查轴向位移就地前置器及接线正常；3）检查轴向位移前置器公共端、输出端对地电阻，电源对地电压均正常；4）检查轴向位移前置器公共端与输出端信号正常，公共端与24V电源正常；5）检查#1机TSI板卡3瓦盖振、4瓦盖振与3号、4号轴向位移探头在同一板卡。
检查历史曲线（见下图），汽轮机轴向位移3号测点从-0.012mm升至-1.997mm、轴向位移4号测点从+0.058mm升至-1.927mm，23秒后两测点自动恢复正常显示，与轴向位移1、2测点显示值基本一致；3瓦盖振下降0.2um，1秒后恢复正常。
初步判断，轴向位移3与轴向位移4的板卡故障。
6）8月5日，联系厂家人员到厂，对上述2、3、4、5项内容再次进行核查，并检查#1机组TSI监控系统历史报警记录，排除就地设备故障或回路接地造成板卡电压降低等因素，判断为板卡故障，需返厂进行板卡故障诊断。
汽轮机轴向位移与胀差增大原因及处理
汽轮机轴向位移与胀差汽轮机轴向位移与胀差 (1)一、汽轮机轴向位移增大的原因 (1)二、汽轮机轴向位移增大的处理 (1)三、汽机轴向位移测量失灵的运行对策 (1)汽轮机的热膨胀和胀差 (2)相關提問： (2)1、轴向位移和胀差的概念 (3)2、轴向位移和胀差产生的原因（影响机组胀差的因素） (3)使胀差向正值增大的主要因素简述如下： (3)使胀差向负值增大的主要原因： (4)正胀差 - 影响因素主要有： (4)3、轴向位移和胀差的危害 (6)4、机组启动时胀差变化的分析与控制 (6)1、汽封供汽抽真空阶段。
(7)2、暖机升速阶段。
(7)3、定速和并列带负荷阶段。
(7)5、汽轮机推力瓦温度的防控热转贴 (9)1 润滑油系统异常 (9)2 轴向位移增大 (9)3 汽轮机单缸进汽 (10)4 推力轴承损坏 (10)5 任意调速汽门门头脱落 (10)6 旁路系统误动作 (10)7 结束语 (10)汽轮机轴向位移与胀差轴向位移增大原因及处理一、汽轮机轴向位移增大的原因1）负荷或蒸汽流量突变；2）叶片严重结垢；3）叶片断裂；4）主、再热蒸汽温度和压力急剧下降；5）轴封磨损严重，漏汽量增加；6）发电机转子串动；7）系统周波变化幅度大；8）凝汽器真空下降；9）汽轮机发生水冲击；10）推力轴承磨损或断油。
二、汽轮机轴向位移增大的处理1）当轴向位移增大时，应严密监视推力轴承的进、出口油温、推力瓦金属温度、胀差及机组振动情况；2）当轴向位移增大至报警值时，应报告值长、运行经理，要求降低机组负荷；3）若主、再热蒸汽参数异常，应恢复正常；4）若系统周波变化大、发电机转子串动，应与PLN调度联系，以便尽快恢复正常；5）当轴向位移达－1.0mm或+1.2mm时保护动作机组自动停机。
否则手动打闸紧急停机；6）轴向位移增大虽未达跳机值，但机组有明显的摩擦声及振动增加或轴承回油温度明显升高应紧急停机；7）若轴向位移增大而停机后，必须立即检查推力轴承金属温度及轴承进、回油温度，并手动盘车检查无卡涩，方可投入连续盘车，否则进行定期盘车。
火力发电厂汽轮机轴位移监测系统异常分析
火力发电厂汽轮机轴位移监测系统异常分析1 前言现在300MW、600MW的火力发电机组，为了提高效率，汽轮机的动静叶之间的间隙设计的都很小，其轴向间隙是靠转子的推力盘及推力轴承固定的。
汽轮机高速运转过程中，轴向间隙不当，汽轮机动、静部分就会磨损，转子前后窜动，造成推力瓦块温度升高损坏，严重时就会损坏汽轮机大轴，造成严重事故。
所以要对汽轮机的轴向间隙进行监视，一旦间隙达到危险值，就要停机，避免发生事故。
然而在现场实际测量中，轴向位移测量受到很多因素的影响。
2 电涡流传感器测量原理传感器系统的工作原理是电涡流效应。
当接通传感器系统电源时，前置器内会产生一个高频电流信号，该信号通过延伸电缆送到探头头部，在头部周围会产生一个交变磁场H1。
如果在磁场H1范围内没有金属导体材料接近，则发射到这一范围内的能量会全部释放；反之，如果有金属导体材料接近探头头部，则交变磁场H1将在导体的表面产生电涡流场，该电涡流场也会产生一个方向与H1相反的交变磁场H2.由于H2的反作用，就会改变探头头部线圈高频电流的幅度和相位，即改变了线圈的有效阻抗。
这种变化即与电涡流效应有关，又与静磁学效应有关，即与金属的电导率、磁导率、几何形状、线圈几何参数、励磁电流频率以及线圈到到金属导体的距离等参数有关。
3 轴位移出现异常原因3.1 被测体表面平整度对传感器的影响不规则的被测体表面，会给实际测量带来附加误差，因此对被测体表面应该平整光滑，不应存在凸起、洞眼、刻痕、凹槽等缺陷，一般要求位移测量被测表面粗糙度要求在0.4～1.6μm 。
3.2 轴位移零位不准机组的轴位移机械安装零位和监测系统保护零位不统一。
检修后经常发生机组因轴位移监测系统传感器的零位设置不当，使系统测量误差较大，检修后机组的轴位移传感器的零位设置直接影响到启机后轴位移监测系统能否正常工作。
轴位移定位基本是根据机组厂家设计的要求来定，我厂#3机组是将转子推向工作面来定位零位。
汽轮机常见故障分析及措施
汽轮机常见故障分析及措施Jenny was compiled in January 2021《汽轮机设备故障诊断》常见故障分析一、汽轮机原理简介汽轮机是用蒸汽做功的一种旋转式热力原动机，具有功率大、效率高、结构简单、易损件少，运行安全可靠，调速方便、振动小、噪音小、防爆等优点。
主要用于驱动发电机、压缩机、给水泵等，在炼油厂还可以充分利用炼油过程的余热生产蒸汽作为机泵的动力，这样可以综合利用热能。
一列喷嘴叶栅和其后面相邻的一列动叶栅构成的基本作功单元称为汽轮机的级，它是蒸汽进行能量转换的基本单元。
蒸汽在汽轮机级内的能量转换过程，是先将蒸汽的热能在其喷嘴叶栅中转换为蒸汽所具有的动能，然后再将蒸汽的动能在动叶栅中转换为轴所输出的机械功。
具有一定温度和压力的蒸汽先在固定不动的喷嘴流道中进行膨胀加速，蒸汽的压力、温度降低，速度增加，将蒸汽所携带的部分热能转变为蒸汽的动能。
从喷嘴叶栅喷出的高速汽流，以一定的方向进入装在叶轮上的动叶栅，在动叶流道中继续膨胀，改变汽流速度的方向和大小，对动叶栅产生作用力，推动叶轮旋转作功，通过汽轮机轴对外输出机械功，完成动能到机械功的转换。
排汽离开汽轮机后进入凝汽器，凝汽器内流入由循环水泵提供的冷却工质，将汽轮机乏汽凝结为水。
由于蒸汽凝结为水时，体积骤然缩小，从而在原来被蒸汽充满的凝汽器封闭空间中形成真空。
为保持所形成的真空，抽气器则不断的将漏入凝汽器内的空气抽出，以防不凝结气体在凝汽器内积聚，使凝汽器内压力升高。
集中在凝汽器底部及热井中的凝结水，通过凝结水泵送往除氧器作为锅炉给水循环使用。
只有一列喷嘴和一列动叶片组成的汽轮机叫单级汽轮机。
由几个单级串联起来叫多级汽轮机。
由于高压蒸汽一次降压后汽流速度极高，因而叶轮转速极高，将超过目前材料允许的强度。
因此采用压力分级法，每次在喷嘴中压力降都不大，因而汽流速度也不高，高压蒸汽经多级叶轮后能量既充分得到利用而叶轮转速也不超过材料强度许可范围。
汽轮机冲转过程中轴瓦振动超标原因及处理措施
汽轮机冲转过程中轴瓦振动超标原因及处理措施摘要：汽轮机在实际应用过程中常会出现轴瓦振动频率增加，最终超过额定标准等问题，一方面会影响设备本身的正常运作，另一方面将影响整个工业生产环节的效率，导致大量资源及能源的浪费。
基于此，本文从汽轮机冲转过程中轴瓦振动超标表现入手，分析导致轴瓦振动超标的具体原因，并提出有效的解决办法，以期避免在汽轮机冲转工作中出现轴瓦振动超标的问题，保证其正常运行，推动企业的平稳发展。
关键词：汽轮机；冲转过程；轴瓦振动超标引言：从实际情况进行分析，大多数汽轮机在正常运行期间，其振幅相对固定，不会出现较大差异，但在开启冲转模式时，由于整个设备的运行负荷不断增加，加之设备自身硬件出现磨损、松旷等问题，就极有可能导致振动异常，出现超标故障等问题。
但由于导致轴瓦振动超标的原因较为复杂，因此需要花费大量的时间排除故障，极大影响了企业的正常运作，经济效益降低。
一、故障表现为保证实验研究质量，本文选用X发电厂的汽轮机轴瓦振动超标现象为例，由此进行深入分析，该厂汽轮机驱动离心式氧压机组突发跳车问题，此时两个振动测点其中一个在发生跳车问题时数据变化不大，因此技术人员大体判断为探头故障导致的跳车问题。
为提升判断精确性，技术人员提高转速，发现汽轮机其他测点数据并无明显改变，通过检查延长电缆、测点探头、前置器等设备，发现故障原因为测点探头及前置器损坏，并立即更换设备。
排除故障后重新启动发现仍出现轴瓦振动超标问题，机组正式进入检修状态，通过数字电液控制系统得到的相关数据可知，当机组冲转速度在5500r/min以上时，将导致离心式氧压机组故障。
二、汽轮机冲转过程中轴瓦振动超标原因（一）长时间未开展全面检查若是在实际生产期间，汽轮机长期未开展全面检测工作，将极易导致冲转过程中出现轴瓦振动超标问题。
通过对以上案例进行分析可知，该汽轮机离心式氧压机组由于前置器及测点探头损坏，导致出现振动误差的问题，触发连锁跳车保护，一度造成车间停产，导致严重的经济损失。
轴向位移偏大处理处理
汽轮机轴向位移偏大处理科瑞公司朱海飞关键词：轴向位移处理一、概述某厂汽轮机采用日本三菱公司生产亚临界、单轴、单缸、单排汽、冲动式、凝汽式汽轮机，额定功率80MW,主汽压力：12.4,MPa主汽温度：535℃, 排汽压力：0.101kPa,排汽温度：56.2℃。
此机组于2001年8月投产，2007年5月份进行了第一次大修工作，大修后机组主保护轴向位移检测值不断变大，以致2008年1月份机组负荷升至40MW时轴向位移超出报警值，严重影响机组安全稳定运行及经济效益。
二、故障诊断1、原因分析：一般来说，引起汽轮机轴向位移指示变化的原因有以下几点：1)负荷变化2)叶片结垢严重3)汽温变化4)蒸汽流量变化5)高压轴封漏汽大，影响轴承座温度升高6)频率、电压变化7)运行中叶片脱落8)水冲击9)推力轴承磨损10)抽汽停用，轴向推力发生变化11)发电机转子蹿动12)真空变化13)探头损坏或松动2、现场检测与诊断1）2008年2月25日我们对#1机组运行情况进行了现场了解，当时机组负荷31.93MW,轴向位移0.46mm,胀差1.02mm,推力轴承工作面金属温度89℃, 非工作面金属温度59℃,各支持轴承温度、振动正常，汽水系统参数也正常。
经运行人员讲述，机组负荷升至40MW负荷时轴向位移增大至0.51mm,导致DCS报警(报警值:正向+0.50mm,负向-0.50mm)。
本机组在07年4月份小修后带30MW负荷时轴向位移指示0.28mm左右,升至满负荷时最大也只有0.33mm。
也就是说，机组大修后轴向位移指示明显变大，即在同等工况下（30MW）下,由原来的0.28mm变为0.46mm,变大了0.18mm。
2）经过进一步了解，在同等工况下，轴向位移指示自07年大修后有逐渐变大的趋势，而非突然变大,具体变化值如下表所示：3）综上所述，负荷变化、叶片结垢严重、汽温变化、蒸汽流量变化、高压轴封漏汽大、频率变化、电压变化、运行中叶片脱落水冲击、轴向推力发生变化、发电机转子蹿动、轴向位移探头松动、真空变化等导致轴向位移指示发生突发性变大的原因均可排除，找出轴向位移指示如何逐渐变大原因是解决问题的核心。
汽轮机轴向位移大和凝结水泵掉闸事故处理预案
汽轮机轴向位移大和凝结水泵掉闸事故处理预案一、汽轮机轴向位移大事故处理预案：（一）、事故前运行方式：1、机组正常运行，辅机正常运行方式；2、各参数均在正常范围内。
（二）、汽轮机轴向位移大事故现象：1、OS画面发轴向位移大一值（大二值）。
2、可能拌有以下现象：①、汽轮机推力瓦温度高报警，推力瓦回油温度高报警。
②、汽轮机声音异常，内部有清晰的金属摩擦声，机组振动加剧。
③、机组胀差以及各级的前后压力发生变化。
④、机组负荷下滑（水冲击）或上升（高加解列）。
（三）、汽轮机轴向位移大事故原因：1、高旁动作或者低旁动作。
2、汽轮机发生水冲击。
3、推力瓦发生故障。
4、加热器停用。
5、通流部分损坏。
6、叶片结垢严重。
7、凝汽器真空下降。
8、发电机转子窜动。
9、负荷变化急剧。
（四）、汽轮机轴向位移大处理：1、当出现轴向位移大现象时首先应根据有无汽轮机推力瓦温度高报警，推力瓦回油温度高报警，或者有无异常变化以及有无引发事故的内因存在而确定是否是测点的问题，当判明为热控测点问题时应汇报值长申请退出保护及时联系热控人员处理。
当判明非热控测点问题时应按以下原则处理。
2、当出现轴向位移大一值报警未达到大二值但是机组拌有振动加剧机组未有不正常的响声，此时应该立即破坏真空停机。
3、当出现轴向位移大二值时保护应该动作若保护拒动应该立即手动破坏真空停机。
4、破坏真空紧急停机步骤如下:4.1主控手打停机按钮或就地打闸；检查高中压主汽门及调汽门以及抽汽逆止门，高排逆止门及抽汽电动门应迅速关闭，检查机组负荷到零。
4.2发电机与系统解列，确认汽轮机转速下降；4.3启交流润滑油泵、检查油压正常；4.4开启凝汽器真空破坏门，停止水环真空泵；4.5检查下述操作自动完成，否则手动进行：①、机本体疏水联锁开启；②、凝结水再循环门自动开启，否则手动调整，注意凝汽器及除氧器水位；③、低压缸喷水阀开启；④、检查除氧器汽源切换正常；⑤、轴封汽源切换正常，并注意轴封温度调整；⑥、手动切除高、低旁；⑦、检查各加热器疏水自动动作正常。
汽轮机轴向位移和胀差零位的确定
汽轮机轴向位移和胀差零位的确定一、轴向位移气压机与汽轮机在运转中，转子沿着主轴方向的窜动称为轴向位移。
机组的轴向位移应保持在允许范围内，一般为0.8～1.0mm，超过这个数值就会引起动静部分发生摩擦碰撞，发生严重损坏事故，如轴弯曲，隔板和叶轮碎裂，汽轮机大批叶片折断等。
转子轴向位移（也被成为窜轴）这一指标主要是用以监督推力承轴的工作状况。
汽轮机运行中，汽流在其通道中流动时所产生的轴向推力是由推力承轴来承担的，并由它来保持转子和汽缸的相对轴向位置。
不同负荷下轴向推力的大小是不同的，推力承轴在受压时产生的弹性变形也相应变化，所以运行中应该将位移数值和准值作比较，借以查明机组运行是否正常。
作用在汽轮机转子的轴向推力，是由推力承轴来承受的，推力承轴承受转子的轴向推力并维持汽轮机通流部分正常的动静轴向间隙。
轴向推力的变化将影响推力承轴工况的变化，进而会影响到汽轮机动静轴向间隙。
从汽轮机安全运行的角度看来，动静轴向间隙是不允许由过大的变化的，所以通常均在推力承轴部位装设汽轮机转子轴向位移监测装置，以保证汽轮机组的安全工作。
推力承轴，包括承轴座架、瓦架、油膜，并非绝对刚性，也就是说在轴向推力用下会产生一定程度的弹性位移。
如果汽轮机轴向推力过大，超过了推力承轴允许的负载限度，则会导致推力承轴的损坏，较常见到的就是推力瓦磨损和烧毁，此时推力承轴将不能保持机组动静之间的正常轴向间隙，从而将导致动静碰磨，严重时还会造成更大的设备损坏事故轴向位移保护装置是用来检测汽轮机转子和静子之间相对位移，它根据推力轴承承载能力和流通部分间隙规定了报警值和停机值，当轴向位移骤增值超过规定值时，轴向位移保护装置能自动报警和自动停机，防止轴向位移增大时汽轮机受到损伤。
轴向位移为正值时，大轴向发电机方向移，若此时汽缸膨胀远小于轴的膨胀,差胀不一定向正值方向变化；如果机组参数不变，负荷稳定，差胀与轴向位移不发生变化。
机组启停过程中及蒸汽参数变化时，差胀将会发生变化，由于负荷的变化而轴向位移也一定发生变化。
#2汽轮机轴向位移异常分析及处理报告
＃2汽轮机轴向位移异常分析及处理报告章建叶一．＃2汽轮机轴向位移的设计值与调试值ALSTOM公司制造厂最初提供的轴向位移设计控制值为：跳闸报警报警跳闸-0.70mm -0.50mm +0.30mm +0.50mmALSTOM公司现场调试专家是这样解释上述设计控制值的:⑴汽轮机在3000r/mim时受轻微的轴向推力，因此习惯做法是将3000r/min 时的轴向位移确定为0mm。
⑵机组在设计工况下运行，轴向推力一般不大于20吨，对应推力盘位移量不超过0.30mm。
机组在调试期间，当负荷首次达300MW时，轴向位移已超过0.30mm的设计报警值；由于机组未发现异常，又找不到降低轴向位移显示值的具体办法，ALSTOM公司最终决定将正向报警值改为0.45mm，其余未变，移交电厂生产。
二．＃2汽轮机轴向位移异常现象由于本次（2000年）小修后发现推力轴承工作面瓦块左右侧温差达8℃，比小修前上升了4℃，因此决定在2001年春节调停时对推力瓦进行解体检查。
解体后发现工作面瓦块正常，而非工作面上有三个瓦块的两个定位销已断裂，从断口外形看断裂时间已经很久，断裂原因至今不明。
2001年春节调停后机组启动投运，推力轴承工作面瓦块温差依然为8℃。
但轴向位移在机组负荷500MW以上时，在某些工况下已达0.45mm的报警值。
根据运行规程的规定要求，＃2机组被迫降低出力运行。
三．轴向位移显示值的演变历史＃2汽轮机组于94年下半年调试至今已运行近7年，期间经历过大、中、小修各一次。
由于种种原因，目前已有很多调试、安装资料已经丢失，给问题的分析带来一定的困难。
现将不同时期典型状态下的轴向位移数据列表如下：盘车(50r/min) 3000r/min 600MW 从盘车到600MW的变化量投产到95年底大修前-0.05 / 0.39 0.44大修后到00年底小修前-0.30 0 0.29 0.592000年小修后-0.16 0.13 0.39 0.552001年春节消缺后-0.10 0.20 0.47 0.57说明：1．上述数据来源于“集控运行抄表”和“开停机记录”。
汽轮机轴向推力大的原因及处理方法
汽轮机轴向推力大的原因及处理方法在工业生产中，汽轮机是重要的生产设备，对于工业发展有重要的作用，所以汽轮机的正常运转对于工业生产有极大的影响。
在汽轮机运转的过程中，如果轴向推力过大，将会对汽轮机的运行造成巨大的影响。
所以文章对于汽轮机轴向推力过大的原因进行了分析，然后提出了处理的方法，为汽轮机的稳定运行奠定了坚实的基础。
标签：汽轮机；轴向推力；原因分析；处理措施汽轮机在运行的过程中，必须保证内部系统平衡稳定，为汽轮机的安全稳定运行提供基础的保障。
在运行的过程中，所产生的蒸汽会对动叶片产生一定的压力，在叶轮的两侧也会存在一定的压力差，由此会对转子产生一定的压力，推动其位移。
在运行中所产生的压力差有时会达到几兆牛顿，所以一定要采取相应的措施，保持转自的稳定性。
在实际运行中，如果因为安装或者是平时的检修工作不适合，都会对系统部件产生损伤，破坏原有的平衡结构，致使轴向推动力过大，如果严重的话，会造成比较严重的恶性事故。
所以对汽轮机轴向推力过大的原因进行分析，然后制定出解决措施具有非常重要的意义，对于汽轮机的安全运行与工业稳定发展具有非常重要的意义。
在下文中会通过某工厂的实际案例来进行说明。
1 机组情况简介对于汽轮机发生轴向位移增大的原因会有多方面的因素，有系统内部结构失稳导致的，也会因为外部环境的变化所导致的，所以要根据具体的情况进行具体的分析，找出事故的原因，及时的处理，并且为以后的运行提前制定出预防策略，保证机组的稳定运行，下面以某公司的汽轮发电机组为例，进行详细的分析。
某公司的2#汽轮发电机组为中压机组，在2007年正式投入运行。
作用在转子上的轴向推力主要是通过叶轮上的平衡孔来平衡的，并有推力轴承承担剩余的推力。
在机组长期的运行中，由于受到的负荷较大，所以在2011年机组产生了故障，轴向位移过大，对于机组中的推力瓦、推力盘以及叶片等相关构件都造成了极大的损伤，机组停止运行，对其进行检修。
在检修的过程中，由于受到当时的条件所限，所以只是对于损坏的部件进行了更换，对于其他的部件没有进行处理。
汽轮机冲转过程中轴瓦振动超标原因分析及处理
０ 引 言
在 正 常情 况下 ， 轮机 运行 是稳 定 的 ， 没有 对 汽 在 设 备 进行 大 的操 作 和 调 整 的情 况 下 ， 轮 机振 动 基 汽 本 不变 ， 当受 到某 一 因素 干 扰 时 ， 加 减 负 荷 过 快 、 如
ＭＦ Ｔ首 出条件 为 “ 汽轮 机跳 闸” 发 电机 跳 闸首 出条 ，
件为“ 热工 保 护动 作 ”， １机 组 ６ｋ 厂用 电备 自投 Ｖ
现 了汽 轮 机轴 瓦振 动 超 过 规 定 值 的现 象 ， 终 打 闸 最 停机 ， 机组 被迫 申请 转 入 临修状 态 。直 到 ２机组 冷
解体 检修 ， 修 时 间控制 在 １ 检 ０—１ ｉ。全 停 ５ｍｎ ２机
组 电动 盘车 和 润 滑 油泵 运 行 。１ ０ ２机 组 转 速 ７：７， 降至 ０ 停运 ２机 组 顶 轴 油 泵 及 调 速 油 泵 ， 好 安 ， 做
全措 施 后 由维修 人 员 开 始解 体 检查 润 滑 油 过 压 阀。
油母 管压 力 为 ０ １６ ａ ．３ 。运 行 丙值 班 长 安 排做 ２ ＭＰ 机组 交、 流润 滑油泵 的定期 启 动试验 工作。 直 ｌ ５ ， 地检 查 ２机 组 直 流 润 滑 油 泵 具 备 启 动 条 ３：Ｏ 就 件 后 ， 系 ２机 组 监盘 人员 在分 散 控制 系 统 （ Ｃ ） 联 Ｄ Ｓ 启 动 ２机 组直 流 润滑 油泵 运行 ； 动后 润滑 油母 管 启
第３ ４卷 第 ２期
２ ２年 ２ 月 ０１
华 电技 术
330 MW汽轮机轴位移偏移分析与处理
330 MW汽轮机轴位移偏移分析与处理王文彬;訾娟;赵言;贺强;赵闫涛【摘要】汽轮机轴位移保护装置可以很好地反映推力轴承的工作状况.某电厂3号机组在供热改造后频繁出现轴位移逐步增大的现象,且出现轴位移变化与推力瓦瓦温变化相矛盾的现象.通过解体推力瓦,认真排查,发现由于推力瓦与推力盘扬度不一致,导致轴位移在机组运行中逐渐增大.检修时改进了推力瓦检修工艺并更换了热工测点.检修后轴位移恢复至出厂时的水平,机组保持稳定运行.【期刊名称】《中国电力》【年(卷),期】2014(047)004【总页数】5页(P52-55,91)【关键词】汽轮机;轴位移;推力瓦;扬度【作者】王文彬;訾娟;赵言;贺强;赵闫涛【作者单位】内蒙古国华准格尔发电有限责任公司,内蒙古准格尔010300;内蒙古国华准格尔发电有限责任公司,内蒙古准格尔010300;内蒙古国华准格尔发电有限责任公司,内蒙古准格尔010300;内蒙古国华准格尔发电有限责任公司,内蒙古准格尔010300;内蒙古国华准格尔发电有限责任公司,内蒙古准格尔010300【正文语种】中文【中图分类】TK2670 引言汽轮机通流间隙调整是火力发电机组大修中的主要检修项目，直接影响汽轮机的安全、经济运行[1]；在检修中，对汽轮机轴向间隙的调整也越来越精细[2]。
在机组正常运行中，主要依靠轴向位移（轴位移）测点监视汽轮机通流部分轴向间隙的动态变化。
轴位移保护是汽轮机组主要的保护装置。
运行中，汽轮机转子的推力盘依靠油膜均匀地支持在推力轴承的乌金瓦块上，推力瓦与推力盘保持平行，此时轴位移和推力瓦温度存在正比例的线性关系。
北京北重汽轮电机有限责任公司（北重厂）生产的330 MW汽轮机由于推力瓦温度测点只布置在工作侧与非工作侧最上方的瓦块各1支，当推力盘与瓦块有夹角时，不能很及时地发现下部瓦温的升高或降低，而且在以往的推力瓦检修工艺中，不能很准确地消除推力瓦与推力盘之间的夹角以及推力瓦与推力盘水平方向的偏斜。
HNK50／80汽轮机轴位移超标的原因分析及处理
１ 引 言
广东 省韶关钢铁集 团有 限公 司热 电厂 Ａ Ｖ一８ ０ 轴流压 缩 机 自投 产 以后 ， 现 过 多 次 其 拖 动 原 动 出
表 １ Ｈ Ｋ０８ Ｎ ５ ／０汽轮机主要参数
额定功率 正常功率 额定转速 进汽压力 排气压力 进汽温度
／ Ｗ ｋ ３ ６ ７８０ ／ｋ Ｗ ２ ３ ７９ ６ ／ ｒ・ｍｉ ｎ一 ／ ＭＰａ ／ＭＰ ａ ／Ｃ ￣ ５ ５—５ ０ ３ ４
作用再 动 叶片和叶 轮上产生一个 从高 压指 向低压 的 轴 向推力 ， 汽轮机采用 气缸 内无 隔板 ， 喷嘴 叶片通 过
Ｈ Ｋ０８ Ｎ ５／０汽轮 机轴 位移超 标 的 原 因分 析及 处理
郑祖 光 ，张 平
（ 广东省韶关钢铁集团有限公司 ， 广东 韶关 ５ ２２ ） １１３
摘
要： 分析 Ａ ８ Ｖ一 Ｏ轴流压缩机拖动原 动机 一Ｈ Ｋ ０８ Ｎ ５ ／ ０汽轮机在运行过程中多次出现轴 位移超标的原 因 ， 以及
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总第 １９期 ５ ２０ ０７年 １ ２月
南方金来自属 Ｓ ｍ．１ ９ ｕ ５ Ｄ ｃ ｍｂ ｒ ２ ｏ ｅ ｅ ｅ ｏ ７
ＳＯＵＴ ＨＥＲＮ ＭＥＴ ＡＬＳ
文章编号：１０ ９０ （０ ７ ０ ０５ ０ ０９— ７ ０ ２ ０ ）６— ０４— ２
３ 汽 轮机 设计 中能 够平 衡 轴 向力 的几 个装 置
３ １ 蒸 汽室前端 装置汽封 ．
过大的问题 ， 确保压缩机稳定运行．
蒸 汽室前端 的汽封嵌 于汽封 内孔 的汽封 片与转
２ 汽轮机简介
Ａ ８ 流压缩 机原 动 机是 由杭 州 汽轮 机 股 Ｖ一 ０轴 份有 限公 司生产 的型号 为 ＨＮ ５ ／０的汽 轮机 ， Ｋ０８ 为 冷凝式汽 轮机 ， 主要 参数见 表 １ 其 ．
汽轮机TSI系统轴向位移测点故障诊断及消除
汽轮机TSI系统轴向位移测点故障诊断及消除摘要：本文简单介绍了轴位移的原理及安装工艺要求，并针对电厂机组在正常运行期间出现的波动现象及机组检修盘车运行后，轴位移1、3出现间歇性波动现象，通过对轴位移传输信号的检查、进行分析，提出了针对此类故障的处理方法，确定了合适的解决方案，保证了机组安全稳定并网。
关键词：轴位移；TSI；干扰；波动；改进1、前言随着汽轮机技术的发展，对机组的安全性和稳定性标准逐步提高，而汽轮机轴移信号是汽轮机一个非常重要的参数，轴位移测量与轴位移过大保护是汽轮机的一个重要组成部分，因此轴位移测量的准确性和稳定性要求更高。
它对汽轮机的安全稳定运行起着至关重要的作用，不准确的测量、安装工艺差及任何原因的保护拒动及误动都将导致严重后果。
同时汽轮机的轴位移关系到发电机组的安全稳定运行，保证供电质量的关键参数。
汽轮机轴向位移间接测量转子的轴向推力，我厂轴向位移共有四个探头，均为电涡流式，在键相盘前后分别装有两个探头来完成。
这种传感器具有结构简单、体积小、可靠性高、非接触测量、可用于恶劣工作环境等优点，但也存在一些难以克服的缺陷，如抗干扰能力差、对被测物表面要求高等。
2、TSI轴位移测量原理某电厂汽轮机为哈尔滨汽轮机厂有限责任公司制造的超超临界、一次中间再热、单轴、三缸、四排汽、高中压合缸、反动凝汽式汽轮机，型号是CCLN660-25/600/600。
其中配置轴位移传感器4只，4只轴位移探头都安装在机头前箱健相盘处，信号通过机头仪表柜内的前置器传输给汽机TSI机柜的相应卡键上，其中测点1、2接入位于汽机电子间的TSI机柜的R6位置MMS6210卡件上，同样，测点3、4接入R7位置MMS6210卡件上。
轴位移前置器中高频振荡电流通过延伸电缆流入探头线圈，在探头头部的线圈中产生交变的磁场。
当被测金属体靠近这一磁场，则在此金属表面产生感应电流，与此同时该电涡流场也产生一个方向与头部线圈方向相反的交变磁场，由于其反作用，使头部线圈高频电流的幅度和相位得到改变（线圈的有效阻抗），这一变化与金属体磁导率、电导率、线圈的几何形状、几何尺寸、电流频率以及头部线圈到金属导体表面的距离等参数有关。
汽轮机缸体位移的原因分析及处理
汽轮机缸体位移的原因分析及处理作者：程乐威梁勇来源：《中国化工贸易·下旬刊》2019年第07期摘要：汽轮机组是电厂的关键设备，机组长周期运行是保障电厂安全平稳运行的关键。
近年来由于汽轮机组出现汽缸偏导致漏气，轴振增大等问题，严重影响机组正常运行，作为维护部门应了解位移原因及处理措施以便做好汽轮机大修及日常维护工作。
关键词：汽轮机机组;滑销系统;偏移我电厂现有两台汽轮机25MW抽凝式汽轮发电机组，型号：CC25-90/13/2，单缸双抽凝气式机组。
1989年1#2#机组建设投产。
在历年1#2#机组的大修中发现，机组轴封及隔板中心都有偏移问题。
2002年1#机组大修，检查发现机组高压轴封与轴承洼窝中心偏差1.98mm，出现汽缸移位问题，我厂技术部门与厂家沟通，请同行业专家进行指导，多方调研发现，25MW背压式机组经常会出现汽缸移位的问题，造成的原因是多方面的，主要是由于抽气管道，导气管与汽缸安装连接出现应力，设计及基础沉降不均匀及滑销系统卡涩，立销松动等原因引起汽缸移位。
我厂在检查前轴承箱立销发现，销座松动移位，因此对汽缸进行校正后将立销销座两测进行了焊接。
问题得到了处理。
其他一些电厂也采用割除抽气及导气管重新安装或加装波纹管等方法解决汽缸移位问题，上述方法确实有普遍的适用性。
1 1#机组大修期间发现的问题2013年1#2#机组出现轴振增大，轴封泄漏量增大，严重影响到机组安全运行。
7月在1#机组大修中发现汽缸移位，滑销卡涩等问题，现对处理方法进行介绍与大家分享。
1.1 前轴承箱立销焊接部分开裂2013年7月1#机组大修，检查滑销系统时，发现在2002年处理过的立销销座两测焊缝处出现裂纹，销座有轻微移位。
立销焊缝裂紋可能的原因：①汽缸抽气及导气管应力变形造成与前轴承箱错位力过大。
立销定位圆柱销被剪切;②北侧猫爪横销卡涩严重，无法取出。
对北侧横销定位销进行扩孔才取出，取出发现横销销板及猫爪拉毛，拉毛长度80mm，高2mm。
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HNK50/80汽轮机轴位移超标的原因分析及处理
郑祖光，张平
(广东省韶关钢铁集团有限公司，广东曲江512123)
摘要：本文主要介绍了广东省韶关钢铁集团有限公司热电厂AV－80轴流压缩机拖动原动机—HNK50/80汽轮机在运行过程中多次出现轴位移超标的原因分析,以及消除这一故障的具体措施和检修的一些经验。
关键词：汽轮机；轴向力；轴位移
Roots Analysis and Settlements on The Axial Over-displacement
of NHK50/80 Steam Turbin e
Zheng Zu-guang,Zhangping
(Guangdong Shaoguan Iron and Steel Group Co. Ltd, Qujiang, 512123, Guangdong)
Abstract:This essay provides a general introduction on the root analysis of axial over-displacement which appears in the running of HNK50/80 steam turbine, which provides power to AV-80 compressor of Guangdong Shaoguan Iron and Steel Group Co. Ltd, Thermoelectricity plant. Meanwhile, some specific solutions and experiences for inspection and repairing are presented for reference.
Key Words: steam turbine; axial Force; axial Displacement.
1 引言
广东韶钢热电厂A V－80轴流压缩机自投产以后，出现过多次其拖动原动机——汽轮机轴位移超标造成机组自动脱扣停机的现象，A V－80轴流压缩机是7＃高炉生产的主要供风设备，对保证炼铁厂7＃高炉炉况的安全稳定运行起着非常重要的作用，需尽快解决汽轮机轴位移过大的问题，确保压缩机稳定运行。
2 汽轮机简介
韶钢A V－80轴流压缩机原动机是型号为HNK50/80的汽轮机，生产厂家为杭州汽轮机股份有限公司，为冷凝式汽轮机，其主要参数见表1。
表1 HNK50/80汽轮机主要参数
额定功率 正常功率 额定转速
进汽压力
排气压力
进汽温度
37860kW 27936kW 4150r/min 8.83～9.32MPa 0.01MPa 535～540℃
3 汽轮机设计中能够平衡轴向力的几个装置
3.1 蒸汽室前端装置汽封
蒸汽室前端的汽封嵌于汽封内孔的汽封片与转子上加工出来的汽封齿组合成迷宫式汽封，从轮室来的泄漏蒸汽的大部分在流经迷宫式汽封的中
间抽汽口被抽出，从而大大改善了轴向推力的平衡。
3.2 两个膨胀段之间的密封件——内汽封
内汽封使两个膨胀段相互密封，该汽封前后的压差将平衡蒸汽力在叶栅上所产生的轴向推力，见图1。
3.3 鼓式转子和平衡活塞
由于汽轮机叶片前后存在压力差,这个压力差作用再动叶片和叶轮上产生一个从高压指向低压的轴向推力,汽轮机采用气缸内无隔板,喷嘴叶片通过
持环直接装在气缸上,转子采用鼓式转子,动叶栅直接嵌装在鼓式转子的外缘上,减小了这一轴向推力；另外,高压端轴封还设有平衡活塞,用蒸汽连接管与凝汽器相同,使平衡活塞上产生一个与汽流的轴向力相反的平衡力。
见图2。
4 汽轮机转子轴位移超标的原因分析
该汽轮机在生产运行过程中由于转子轴位移超标而自动脱扣停机，结合检修中发现的实际情况，分析轴位移超标的原因可能有以下几个方面。
（1）检修中拆卸检查了推力轴承，发现推力轴承主推面8块止推瓦块已经被磨出了毛刺，其止推瓦块与推力盘之间的间隙已经远大于技术要求的最大值0.48㎜，推力轴承已经基本失效。
（2）检修中检查汽轮机与与A V －80轴流压缩机之间传动的膜片联轴器的同轴度，发现开口度较大，可能造成压缩机对汽轮机转子产生轴向作用力。
（3）汽轮机二级抽汽与另外两台发电机组的汽轮机共同提供3台除氧器的蒸汽，抽汽后压强为1.0Mpa ，可能造成二级抽汽后压强太大，导致抽
汽量无法保证，由于转子前后压力差产生轴向力。
5 实际运行及检修中为达到轴向力平衡所采取的措施
（1）更换被磨损的止推瓦块，调整转子轴向间隙，最终轴向间隙为0.43㎜，符合技术说明中轴向间隙在0.36㎜～0.48㎜的要求，使得推力轴承不失效，充分起到承受转子平衡活塞没有平衡的部分转子推力及给予转子轴向定位的作用。
（2）调整汽轮机与A V －80轴流压缩机之间传动的膜片联轴器的同轴度，保证水平方向及竖直方向的开口度小于0.01㎜/100㎜，减小应联轴器开口度太大造成的压缩机对汽轮机转子产生的轴向作用力。
（3）运行中将汽轮机的二级抽汽单独供应3台除氧器的蒸汽，抽汽后压力下降到0.6Mpa ，减小了二级抽汽
的抽汽后压强，保证了二级抽汽量，减小了由于转子前后压力差产生的轴向力。
6 总结
通过采取上述措施，A V－80轴流压缩机机组重新开机运行后汽轮机轴向位移稳定在0.12㎜左右，机组能够稳定运行供风，证明了检修中所采取的措施及处理方法是正确且有效果的。
参考文献
[1] 代云修，张灿勇.汽轮机设备及系统.北京：中国电力出版社，2006.2.
[2] 常咸伍，霍如恒.汽轮机本体检修实用技术.北京：中国电力出版社，2004.1.。