三角形钢管悬挑斜撑脚手架计算书
三角形钢管悬挑脚手架计算书
钢管悬挑脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
因斜屋面及构架结构外挑，取最大钢管外挑C1-C16轴立面及C16-C1轴立面中学实验楼进行计算，从六层梁板开始悬挑，采用三角形钢管支撑点，6*37mm钢丝绳卸荷设一道、Φ48×3.0钢管斜撑。
一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 7.2 m；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.2m，立杆的步距为1.8 m；三角形钢管支撑点竖向距离为 1.50 m；采用的钢管类型为Φ48×3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处福建厦门市，查荷载规范基本风压为0.800kN/m2，风荷载高度变化系数μz为0.740，风荷载体型系数μs为0.693；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.033kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×1.5/4=0.112kN/m ；活荷载标准值: Q=3×1.5/4=1.125kN/m；荷载的计算值: q=1.2×0.033+1.2×0.112+1.4×1.125=1.75kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:M qmax=ql2/8最大弯矩 M qmax =1.75×1.22/8=0.315kN·m；最大应力计算值σ=M qmax/W =70.154N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ =70.154N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.112+1.125=1.271kN/m ；νqmax=5ql4/384EI最大挠度ν=5.0×1.271×12004/(384×2.06×105×107800)=1.545 mm；小横杆的最大挠度 1.545 mm 小于小横杆的最大容许挠度 1200 / 150=8 与10 mm，满足要求！三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。
小区工程屋面挑檐钢管三角支撑架方案
小区工程屋面挑檐钢管三角支撑架方案方案：小区工程屋面挑檐采用Φ48钢管三角支撑架作为支撑体系。
为避免斜撑角度太大，斜撑设置在16层、17层。
17层设置垂直支撑。
每榀三角形悬挑架纵向间距1.2m，上口垂直支撑横向间距0.8m。
在17层设置一排斜撑杆，起到卸荷作用，减轻16层斜撑系统荷载，以增大整体支撑系统的稳定性。
工程概况：本工程位于***，地下一层，地上17层，由13幢17层高层住宅及6幢3层住宅组成。
总建筑面积为平方米，总工期为720天。
建筑物高度为49.95m，抗震设防类别为丙类，抗震等级为四级。
本工程采用Φ48钢管三角支撑架作为屋面挑檐的支撑体系。
技术要求：在14层、15层楼梁板混凝土浇筑时，必须沿建筑四周结构梁预埋Φ48钢管。
内脚手架的纵横扫地杆及大横杆与悬挑架水平杆相连，所有水平杆均采用旋转扣件连接。
搭设必须严格按照方案要求进行，钢管间距、角度必须符合设计计算要求。
遇边柱墙时，设置钢管抱箍，与悬挑架连接。
在16层和17层楼面标高处，外架满铺脚手板和钢管悬挑平台满铺脚手片。
悬挑架外侧立面满挂密目网，水平向张挂水平兜网。
混凝土浇筑时需要注意以下事项：1）浇筑屋面梁板混凝土时应先里后外进行；2）混凝土卸料时，不要堆放在挑檐处，应在框架边梁的内侧卸料，然后采用人工铲料到挑檐处，避免荷载集中，分布不均匀；3）操作人员不得集中作业在悬挑部位，尽量减少人员在悬挑部位作业；4）混凝土浇筑过程中需有专人看护支撑体系，时刻关注支撑体系的变化情况。
悬挑架的受力计算需要建立计算模型。
假设为一次超静定结构，根据钢管三角支撑架的受力情况，建立计算模型。
按照钢管脚手架安全技术规范及建筑结构荷载规范，施工荷载按2kN/m²计算，先计算P1、P2，再依据力法及图乘法求得其他杆件受力，最后根据计算的内力进行水平杆及斜支撑杆的受弯、受压验算。
在荷载设计方面，需要考虑面板模板及其支架自重标准值G、新浇筑混凝土自重标准值G、钢筋自重标准值G、施工人员及设备荷载标准值Q、振捣混凝土时产生的荷载标准值、基本风压ω、风荷载标准值ω、当计算支架立柱及其他支承结构构件时的标准值Q1、风压高度变化系数μz和风荷载体型系数μs。
角形钢管悬挑脚架计算书
角形钢管悬挑脚架计算书————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期：（屋面造型）三角形钢管悬挑脚手架计算书马鞍山方圆回转支承股份有限公司办公研发楼工程；工程建设地点:湖西路与超山路交叉口；属于框架结构；主楼7层，两附楼为5层；地下1层；建筑高度：31.2m；标准层层高：4.2m ；总建筑面积：14659平方米；总工期：215天。
本工程由马鞍山方圆回转支承股份有限公司投资建设，机械工业第一设计研究院设计，化工部马鞍山地质勘察院地质勘察，马鞍山华诚工程咨询有限公司监理，安徽江南建设工程有限公司组织施工；由费载常担任项目经理，费习祥担任技术负责人。
由于国家未对钢管悬挑脚手架作出相应规定，故本计算书参考《施工技术》2006.2期编制，仅供参考。
一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 3.2 m；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.2m，立杆的横距为0.5m，立杆的步距为1.5 m；内排架距离墙长度为0.25m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；三角形钢管支撑点竖向距离为 4.50 m；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3 m，水平间距3.6 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:1 层；3.风荷载参数本工程地处安徽芜湖市，查荷载规范基本风压为0.400kN/m2，风荷载高度变化系数μz为0.740，风荷载体型系数μs为0.214；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1161；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:1 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
三角形钢管悬挑脚手架计算书
钢管悬挑脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
因斜屋面及构架结构外挑，取最大钢管外挑C1-C16轴立面及C16-C1轴立面中学实验楼进行计算，从六层梁板开始悬挑，采用三角形钢管支撑点，6*37mm钢丝绳卸荷设一道、Φ48×3.0钢管斜撑。
一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 7.2 m；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.2m，立杆的步距为1.8 m；三角形钢管支撑点竖向距离为 1.50 m；采用的钢管类型为Φ48×3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处福建厦门市，查荷载规范基本风压为0.800kN/m2，风荷载高度变化系数μz为0.740，风荷载体型系数μs为0.693；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.033kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×1.5/4=0.112kN/m ；活荷载标准值: Q=3×1.5/4=1.125kN/m；荷载的计算值: q=1.2×0.033+1.2×0.112+1.4×1.125=1.75kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:M qmax=ql2/8最大弯矩 M qmax =1.75×1.22/8=0.315kN·m；最大应力计算值σ=M qmax/W =70.154N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ =70.154N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.112+1.125=1.271kN/m ；νqmax=5ql4/384EI最大挠度ν=5.0×1.271×12004/(384×2.06×105×107800)=1.545 mm；小横杆的最大挠度 1.545 mm 小于小横杆的最大容许挠度 1200 / 150=8 与10 mm，满足要求！三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。
三角形钢管悬挑斜撑脚手架计算书
三角形钢管悬挑斜撑脚手架计算书计算依据:1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ13020112、《建筑结构荷载规范》GB5000920123、《钢结构设计规范》GB5001720034、《施工技术》2006、2期由于国家未对钢管悬挑脚手架作出相应规定,故本计算书参考《施工技术》2006、2期编制,仅供参考。
一、参数信息1、脚手架参数双排脚手架搭设高度为5 m;搭设尺寸为:立杆得纵距为1、5m,立杆得横距为1、05m,立杆得步距为1、8 m;内排架距离墙长度为0、30m;横向水平杆在上,搭接在纵向水平杆上得横向水平杆根数为2 根;三角形钢管支撑点竖向距离为3、60 m;采用得钢管类型为Φ48×3;横杆与立杆连接方式为双扣件;取扣件抗滑承载力系数0、80;连墙件布置取两步三跨,竖向间距3、6 m,水平间距4、5 m,采用扣件连接;连墙件连接方式为双扣件;2、活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2、000;脚手架用途:结构脚手架;同时施工层数:2 层;3、风荷载参数本工程地处浙江温州市,查荷载规范基本风压为0、350kN/m2,风压高度变化系数μz 为0、920,风荷载体型系数μs为1、254;计算中考虑风荷载作用;4、静荷载参数每米立杆承受得结构自重荷载标准值(kN/m):0、1250;脚手板自重标准值(kN/m2):0、350;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0、170;安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0、010;脚手板铺设层数:2 层;脚手板类别:竹串片脚手板;栏杆挡板类别:竹串片脚手板挡板;二、横向水平杆得计算横向水平杆按照简支梁进行强度与挠度计算,横向水平杆在纵向水平杆得上面。
按照上面得脚手板与活荷载作为均布荷载计算横向水平杆得最大弯矩与变形。
1、均布荷载值计算横向水平杆得自重标准值:P1= 0、03kN/m ;脚手板得荷载标准值:P2= 0、35×1、5/3=0、17kN/m ;活荷载标准值:Q=2×1、5/3=1kN/m;荷载得计算值:q=1、2×0、03+1、2×0、17+1、4×1=1、65kN/m;横向水平杆计算简图2、强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下得弯矩,计算公式如下:M qmax=ql2/8最大弯矩M qmax =1、65×1、052/8=0、23kN·m;最大应力计算值σ=M qmax/W =50、64N/mm2;横向水平杆得最大弯曲应力σ =50、64N/mm2小于横向水平杆得抗弯强度设计值[f]=205N/mm2横向水平吧得弯曲应力满足要求！3、挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下得挠度荷载标准值q=0、03+0、17+1=1、21kN/m ;νqmax=5ql4/384EI最大挠度ν=5、0×1、21×10504/(384×2、06×105×107800)=0、86 mm;横向水平杆得最大挠度0、86 mm 小于横向水平杆得最大容许挠度1050 / 150=7 与10 mm横向水平杆得挠度满足要求！三、纵向水平杆得计算纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度与挠度计算,横向水平杆在纵向水平杆得上面。
三角形钢管悬挑架计算书
三角形钢管悬挑架扣件式脚手架计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《施工手册》（第五版）规范没有给定计算方法，本计算书是按照基本的结构力学原理并借鉴施工手册中的相关建议进行的计算。
二、脚手架参数脚手架状况全封闭，半封闭背靠建筑状况敞开、框架和开洞墙密目网每100cm^2的目数m 2000 每目面积A(cm^2) 0.01脚手架搭设地区北京(省)北京(市)地面粗糙程度C类密集建筑群的中等城市市区（图1）三角形悬挑架剖面图（图2）三角形悬挑架立面图三、横向水平杆验算由于纵向水平杆上的横向水平杆是均等放置的故，横向水平杆的距离为l a/(n+1），横向水平杆承受的脚手板及施工活荷载的面积。
承载能力极限状态q=1.2×(g+g K1×l a/(n+1))+1.4×Q K×l a/(n+1)=1.2×(0.04+0.1×1.5/(2+1))+1.4×3×1.5/(2 +1)=2.208kN/m正常使用极限状态q K=g+g K1×l a/(n+1)+Q K×l a/(n+1)=0.04+0.1×1.5/(2+1)+3×1.5/(2+1)=1.59kN/m根据规范要求横向水平杆按简支梁进行强度和挠度验算，故计算简图如下：1、抗弯验算（图3）强度计算受力简图（横杆）（图4）弯矩图M max= 0.292kN·mσ=M max/W=0.292×106/5260=55.504N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、挠度验算（图5）挠度计算受力简图（横杆）（图6）挠度图νmax=0.914mm≤[ν]＝min[l b/150，10]=7mm满足要求3、支座反力计算支座反力是纵向水平杆上集中力的反力，为了计算准确，计算简图按有悬挑的简支梁进行计算:由于支座反力的计算主要是为纵向水平杆承受的集中力的统计，故须分为承载能力极限状态和正常使用极限状态进行计算：承载能力极限状态V= 1.514kN正常使用极限状态V K=1.09kN四、纵向水平杆验算由上节可知F=V,F K=V Kq=1.2×0.04=0.048kN/mq K=g=0.04kN/m由于纵向水平杆按规范规定按三跨连续梁计算，那么施工活荷载可以自由布置。
斜支撑悬挑脚手架计算说明
悬挑脚手架局部验算说明书一、本说明书验算阳台处脚手架悬挑工字钢采用斜支撑方式加固，对悬挑和支撑的工字钢强度及稳定性验算；悬挑每段高度为2.95m×6层=17.70m，验算高度取17.7m。
悬挑钢梁拟采用16#工字钢，其钢梁间距等同于立杆纵距1.5m，立杆横杆0.80m，步距1.8m。
斜支撑采用16#工字钢。
计算模型二、主要材料：φ48×3.5钢管、扣件，HPB235级的16#工字钢，HPB235级的φ16钢筋套环。
三、验算方式：第一、验算悬挑钢梁（16#工字钢）时，钢丝绳的承载力不予考虑，仅作为安全储备；第二、验算斜支撑工字钢的稳定性。
四、高架体的强度和稳定性计算已在落地式脚手架部份进行了验算五、悬挑梁使用安全验算：1：荷载计算：①脚手架立杆承受的结构自重标准值：0.1248×17.7=2.209KN②毛竹脚手片自重标准值（按六层计算）：0.35×1.5×0.40×6=1.26KN③安全网自重标准值（按六层计算）：0.011×1.5×17.7=0.292KN④安全防护栏杆装置（按六层计算）：0.14×1.5×6=1.26KN⑤施工荷载（按两层荷载计算）： 1.5×0.40×3×2=3.6KN2：内、外力杆轴向力设计值：①F内=1.2N GK+1.4N QK=1.2×（2.209+1.26）+1.4×3.6=9.203 KN②F外= 1.2N GK+1.4N QK=1.2×（2.209+1.26+0.292+1.26）+1.4×3.6=11.065 KN3：内力计算：KN F F F A 567.467.334.121.0=⨯+⨯=）（外内 Vmax= F 内+ F 外+ A F =9.203+11.605+4.567=25.375KNKN V F 76.2946.395.2max x =⨯=KN V F 14.3955.495.2max =⨯=支 Mmax= A F ×3.67=17.76KN ·m4:悬挑工字钢强度验算：弯矩验算：弯矩图f x x x ≤⋅W R M其中：x R =1.05x W =140.9×103 3mm9.1191014105.11076.17x x x 36=⨯⨯⨯=⋅W R M N/2mm ≤f=215N/2mm （强度满足要求） 剪力验算：剪力图v f t ≤⋅⋅W Z I S V其中: S －工字钢的半截面面积矩 S=8.08×1043mmI —工字钢的惯性矩 I=1127×1044mmtw —工字钢的腹板宽度 tw =6.0mm2v 2443/125f /32.300.6101127108.081025.375t mm N mm N I S V W Z =≤=⨯⨯⨯⨯⨯=⋅⋅（抗剪刚度满足要求）挠度验算此处省略六、斜支撑验算斜支撑采用16#工字钢长度4.55m 两端铰支p 2pσλE⋅=π（p λ适用于欧拉公式的最小柔度值）p σ=200MPa （工字钢比例极限） E=206GPa （弹性模量）77.100102001020614.3692p 2p =⨯⨯⨯=⋅=σλE π长细比：i lμλ= )(AI i = 其中：mm l 4550=A=221026.131mm ⨯I=441093.1mm ⨯μ=1.0(两端铰支)241101.9310131.2645500.152=⨯⨯⋅⨯=λ λ≥p λ（斜支撑为细长杆，适用欧拉公式）临界应力：a 97.342411020614.323222cr MP E=⨯⨯=⋅=λσπKN A F 376.91cr cr =⋅=σcr 28.78k F KN F ≤=⨯支（k 为安全系数，取值2.0）（满足）注：1.以上验算仅建立在非斜支撑处，悬挑外架其他安全条件满足情况。
三角形钢管悬挑脚手架计算书
目录一、计算依据 (2)二、搭设简介 (2)三、参数信息 (4)四、横向水平杆的计算 (4)五、纵向水平杆的计算 (6)六、扣件抗滑力的计算 (7)七、脚手架立杆荷载的计算 (8)八、立杆的稳定性计算 (9)九、连墙件的计算 (9)十、三角形钢管悬挑支撑计算 (11)三角形钢管悬挑脚手架计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《施工技术》2006.2期由于国家未对钢管悬挑脚手架作出相应规定，故本计算书参考《施工技术》2006.2期编制，仅供参考。
二、搭设简介兴城商业广场外架采用落地式脚手架，具体方案详见《落地式外脚手架专项施工方案》，由于C区东侧（面向B区侧）在第五层处（第四层顶板）突出800mm，故原本的外架在此侧面需作出改变，由原来的落地式改为三角形钢管悬挑式（见下图）并在第六层采取钢丝绳卸荷稳定。
三角形钢管悬挑脚手架剖面图三、参数信息1.脚手架参数悬挑梁离地高度19.8m，双排脚手架架体高度为15 m；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为0.7m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.20m；横向水平杆在上，搭接在纵向水平杆上的横向水平杆根数为2 根；三角形钢管支撑点竖向距离为1.80 m；采用的钢管类型为Φ48×3；横杆与立杆连接方式为单扣件；单扣件连墙件布置取一步两跨，竖向间距1.8 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2)：2.000；脚手架用途：装修脚手架；同时施工层数：2 层；3.风荷载参数本工程地处广西梧州市，查荷载规范基本风压为0.200kN/m2，风压高度变化系数μz为0.722，风荷载体型系数μs为1.254；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m)：0.1250；脚手板自重标准值(kN/m2)：0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m)：0.170；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2)：0.010；脚手板铺设层数：8 层；脚手板类别：竹串片脚手板；栏杆挡板类别：竹串片脚手板挡板；四、横向水平杆的计算横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。
三角形钢管悬挑斜撑脚手架计算书
三角形钢管悬挑斜撑脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《施工技术》2006.2期由于国家未对钢管悬挑脚手架作出相应规定，故本计算书参考《施工技术》2006.2期编制，仅供参考。
一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为5 m；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30m；横向水平杆在上，搭接在纵向水平杆上的横向水平杆根数为2 根；三角形钢管支撑点竖向距离为3.60 m；采用的钢管类型为Φ48×3；横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2)：2.000；脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数：2 层；3.风荷载参数本工程地处浙江温州市，查荷载规范基本风压为0.350kN/m2，风压高度变化系数μz 为0.920，风荷载体型系数μs为1.254；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m)：0.1250；脚手板自重标准值(kN/m2)：0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m)：0.170；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2)：0.010；脚手板铺设层数：2 层；脚手板类别：竹串片脚手板；栏杆挡板类别：竹串片脚手板挡板；二、横向水平杆的计算横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。
按照上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向水平杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算横向水平杆的自重标准值：P1= 0.03kN/m ；脚手板的荷载标准值：P2= 0.35×1.5/3=0.17kN/m ；活荷载标准值：Q=2×1.5/3=1kN/m；荷载的计算值：q=1.2×0.03+1.2×0.17+1.4×1=1.65kN/m；横向水平杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下：M qmax=ql2/8最大弯矩M qmax =1.65×1.052/8=0.23kN·m；最大应力计算值σ=M qmax/W =50.64N/mm2；横向水平杆的最大弯曲应力σ =50.64N/mm2小于横向水平杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2横向水平吧的弯曲应力满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.03+0.17+1=1.21kN/m ；νqmax=5ql4/384EI最大挠度ν=5.0×1.21×10504/(384×2.06×105×107800)=0.86 mm；横向水平杆的最大挠度0.86 mm 小于横向水平杆的最大容许挠度1050 / 150=7 与10 mm横向水平杆的挠度满足要求！三、纵向水平杆的计算纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。
三角形钢管悬挑脚手架计算书剖析讲解
三角形钢管悬挑脚手架计算书剖析讲解三角形钢管悬挑脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《施工技术》2006.2期由于国家未对钢管悬挑脚手架作出相应规定，故本计算书参考《施工技术》2006.2期编制，仅供参考。
一、参数信息1.脚手架参数悬挑梁离地高度12m，双排脚手架架体高度为10 m；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25m；横向水平杆在上，搭接在纵向水平杆上的横向水平杆根数为2 根；三角形钢管支撑点竖向距离为3.60 m；采用的钢管类型为Φ48×3；横杆与立杆连接方式为单扣件；单扣件连墙件布置取一步一跨，竖向间距1.8 m，水平间距1.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2)：2.000；脚手架用途：装修脚手架；同时施工层数：2 层；3.风荷载参数本工程地处浙江杭州市，查荷载规范基本风压为0.300kN/m2，风压高度变化系数μz为0.796，风荷载体型系数μs为1.254；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m)：0.1250；脚手板自重标准值(kN/m2)：0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m)：0.160；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2)：0.010；脚手板铺设层数：5 层；脚手板类别：冲压钢脚手板；栏杆挡板类别：冲压钢脚手板挡板；二、横向水平杆的计算横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。
按照上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向水平杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算横向水平杆的自重标准值：P1= 0.033kN/m ；脚手板的荷载标准值：P2= 0.3×1.5/3=0.15kN/m ；活荷载标准值：Q=2×1.5/3=1kN/m；荷载的计算值：q=1.2×0.033+1.2×0.15+1.4×1=1.62kN/m；横向水平杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下：M qmax=ql2/8最大弯矩M qmax =1.62×1.052/8=0.223kN·m；最大应力计算值σ=M qmax/W =49.722N/mm2；横向水平杆的最大弯曲应力σ =49.722N/mm2小于横向水平杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2横向水平杆的弯曲应力满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.15+1=1.183kN/m ；νqmax=5ql4/384EI最大挠度ν=5.0×1.183×10504/(384×2.06×105×107800)=0.843 mm；横向水平杆的最大挠度0.843 mm 小于横向水平杆的最大容许挠度1050 /150=7mm 与10 mm横向水平杆的挠度满足要求！三、纵向水平杆的计算纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。
钢管三角悬挑支撑架方案设计
××××小区工程屋面挑檐钢管三角支撑架方案一、工程概况：本工程位于××××××，本工程地下一层，地上17层，由13幢17层高层住宅及6幢3层住宅组成；13幢高层采用框架剪力墙结构，采用钻孔灌注桩基础；6幢3层住宅，框架结构，采用预应力方桩基础；拟建场地设地下室一层，基坑开挖深度约3m。
总建筑面积：88398平方米；总工期：720天。
0.000相对于黄海标高8.200 室内外高差100mm, 建筑物高度(室外地面至主要屋面板的板顶):49.95m。
建筑抗震设防类别为丙类,建筑结构安全等级为二级,所在地区的抗震设防烈度为六度,剪力墙抗震等级为四级。
本工程砌体施工质量控制等级为B级。
本工程结构设计正常使用年限为50年。
本工程标准层高2.9m，共17层，屋面挑檐檐口高49.850m,挑檐跨度1.0m（从轴线至最外悬挑距离），如图1所示。
AE2图1 屋面挑檐剖面图 图2 屋面挑檐支撑体系的受力二、方案确定根据工程情况，如采用槽钢悬挑架作支撑，造价高，不经济，经反复论证，决定采用Φ48钢管三角悬挑支撑架作为屋面挑檐的支撑体系。
为避免斜撑角度太大，斜撑设置在16层、17层。
17层设置垂直支撑。
每榀三角形悬挑架纵向间距1.2m ，上口垂直支撑横向间距0.8m 。
三、 技术要求1）、14层，15层楼梁板混凝土浇筑时，必须沿建筑四周结构梁预埋Φ48钢管，钢管埋深20cm ，上部30cm ，并要求14层，15层预埋位置上下对应。
2）、内脚手架的纵横扫地杆及大横杆与悬挑架水平杆相连。
所有水平杆均采用旋转扣件连接，不得采用对接扣件。
所有扣件使用前必须进行检查，不得采用有裂纹、滑扣等缺陷的扣件；扣件必须拧紧，不脱扣。
3）、搭设必须严格按照方案要求进行，钢管间距、角度必须符合设计计算要求。
4)、在17层设置一排斜撑杆，起到卸荷作用，减轻16层斜撑系统荷载，以增大整体支撑系统的稳定性，5）、遇边柱墙时，设置钢管抱箍，与悬挑架连接。
三角形钢管悬挑斜撑脚手架计算介绍模板之欧阳体创编
三角形钢管悬挑斜撑脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《施工技术》2006.2期由于国家未对钢管悬挑脚手架作出相应规定，故本计算书参考《施工技术》2006.2期编制，仅供参考。
一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 5 m；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30m；横向水平杆在上，搭接在纵向水平杆上的横向水平杆根数为2 根；三角形钢管支撑点竖向距离为 3.60 m；采用的钢管类型为Φ48×3；横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2)：2.000；脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数：2 层；3.风荷载参数本工程地处浙江温州市，查荷载规范基本风压为0.350kN/m2，风压高度变化系数μz为0.920，风荷载体型系数μs为1.254；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m)：0.1250；脚手板自重标准值(kN/m2)：0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m)：0.170；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2)：0.010；脚手板铺设层数：2 层；脚手板类别：竹串片脚手板；栏杆挡板类别：竹串片脚手板挡板；二、横向水平杆的计算横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。
按照上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向水平杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算横向水平杆的自重标准值：P1= 0.03kN/m ；脚手板的荷载标准值：P2= 0.35×1.5/3=0.17kN/m ；活荷载标准值：Q=2×1.5/3=1kN/m；荷载的计算值：q=1.2×0.03+1.2×0.17+1.4×1=1.65kN/m；横向水平杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下：M qmax=ql2/8最大弯矩 M qmax =1.65×1.052/8=0.23kN·m；最大应力计算值σ=M qmax/W =50.64N/mm2；横向水平杆的最大弯曲应力σ =50.64N/mm2小于横向水平杆的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2横向水平吧的弯曲应力满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.03+0.17+1=1.21kN/m ；νqmax=5ql4/384EI最大挠度ν=5.0×1.21×10504/(384×2.06×105×107800)=0.86 mm；横向水平杆的最大挠度 0.86 mm 小于横向水平杆的最大容许挠度 1050 / 150=7 与10 mm横向水平杆的挠度满足要求！三、纵向水平杆的计算纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。
三角形钢管悬挑脚手架计算书剖析讲解
三角形钢管悬挑脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《施工技术》2006.2期由于国家未对钢管悬挑脚手架作出相应规定，故本计算书参考《施工技术》2006.2期编制，仅供参考。
一、参数信息1.脚手架参数悬挑梁离地高度12m，双排脚手架架体高度为10 m；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25m；横向水平杆在上，搭接在纵向水平杆上的横向水平杆根数为2 根；三角形钢管支撑点竖向距离为3.60 m；采用的钢管类型为Φ48×3；横杆与立杆连接方式为单扣件；单扣件连墙件布置取一步一跨，竖向间距1.8 m，水平间距1.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2)：2.000；脚手架用途：装修脚手架；同时施工层数：2 层；3.风荷载参数本工程地处浙江杭州市，查荷载规范基本风压为0.300kN/m2，风压高度变化系数μz为0.796，风荷载体型系数μs为1.254；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m)：0.1250；脚手板自重标准值(kN/m2)：0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m)：0.160；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2)：0.010；脚手板铺设层数：5 层；脚手板类别：冲压钢脚手板；栏杆挡板类别：冲压钢脚手板挡板；二、横向水平杆的计算横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。
按照上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向水平杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算横向水平杆的自重标准值：P1= 0.033kN/m ；脚手板的荷载标准值：P2= 0.3×1.5/3=0.15kN/m ；活荷载标准值：Q=2×1.5/3=1kN/m；荷载的计算值：q=1.2×0.033+1.2×0.15+1.4×1=1.62kN/m；横向水平杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下：M qmax=ql2/8最大弯矩M qmax =1.62×1.052/8=0.223kN·m；最大应力计算值σ=M qmax/W =49.722N/mm2；横向水平杆的最大弯曲应力σ =49.722N/mm2小于横向水平杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2横向水平杆的弯曲应力满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.15+1=1.183kN/m ；νqmax=5ql4/384EI最大挠度ν=5.0×1.183×10504/(384×2.06×105×107800)=0.843 mm；横向水平杆的最大挠度0.843 mm 小于横向水平杆的最大容许挠度1050 /150=7mm 与10 mm横向水平杆的挠度满足要求！三、纵向水平杆的计算纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。
三角形钢管悬挑脚手架计算书
三角形钢管悬挑脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《施工技术》2006.2期由于国家未对钢管悬挑脚手架作出相应规定，故本计算书参考《施工技术》2006.2期编制，仅供参考。
一、参数信息1.脚手架参数悬挑梁离地高度20m，双排脚手架架体高度为3.1 m；搭设尺寸为：立杆的纵距为2.49m，立杆的横距为1.2m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25m；横向水平杆在上，搭接在纵向水平杆上的横向水平杆根数为2 根；三角形钢管支撑点竖向距离为3.60 m；采用的钢管类型为Φ48×3；横杆与立杆连接方式为单扣件；单扣件连墙件布置取一步一跨，竖向间距1.8 m，水平间距2.49 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2)：1.000；脚手架用途：装修脚手架；同时施工层数：2 层；3.风荷载参数本工程地处浙江杭州市，查荷载规范基本风压为0.300kN/m2，风压高度变化系数μz 为0.796，风荷载体型系数μs为1.254；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m)：0.1420；脚手板自重标准值(kN/m2)：0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m)：0.160；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2)：0.010；脚手板铺设层数：5 层；脚手板类别：冲压钢脚手板；栏杆挡板类别：冲压钢脚手板挡板；二、横向水平杆的计算横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。
按照上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向水平杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算横向水平杆的自重标准值：P1= 0.033kN/m ；脚手板的荷载标准值：P2= 0.3×2.49/3=0.249kN/m ；活荷载标准值：Q=1×2.49/3=0.83kN/m；荷载的计算值：q=1.2×0.033+1.2×0.249+1.4×0.83=1.501kN/m；横向水平杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下：M qmax=ql2/8最大弯矩M qmax =1.501×1.22/8=0.27kN·m；最大应力计算值σ=M qmax/W =60.164N/mm2；横向水平杆的最大弯曲应力σ =60.164N/mm2小于横向水平杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2横向水平吧的弯曲应力满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.249+0.83=1.112kN/m ；νqmax=5ql4/384EI最大挠度ν=5.0×1.112×12004/(384×2.06×105×107800)=1.352 mm；横向水平杆的最大挠度 1.352 mm 小于横向水平杆的最大容许挠度1200 / 150=8 与10 mm横向水平杆的挠度满足要求！三、纵向水平杆的计算纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。
三角形钢管悬挑斜撑脚手架计算介绍模板
三角形钢管悬挑斜撑脚手架计算书之宇文皓月创作计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《施工技术》2006.2期由于国家未对钢管悬挑脚手架作出相应规定，故本计算书参考《施工技术》2006.2期编制，仅供参考。
一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 5 m；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30m；横向水平杆在上，搭接在纵向水平杆上的横向水平杆根数为 2 根；三角形钢管支撑点竖向距离为 3.60 m；采取的钢管类型为Φ48×3；横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件安插取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采取扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2)：2.000；脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数：2 层；3.风荷载参数本工程地处浙江温州市，查荷载规范基本风压为0.350kN/m2，风压高度变更系数μz为0.920，风荷载体型系数μs为1.254；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载尺度值(kN/m)：0.1250；脚手板自重尺度值(kN/m2)：0.350；栏杆挡脚板自重尺度值(kN/m)：0.170；平安设施与平安网自重尺度值(kN/m2)：0.010；脚手板铺设层数：2 层；脚手板类别：竹串片脚手板；栏杆挡板类别：竹串片脚手板挡板；二、横向水平杆的计算横向水平杆依照简支梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。
依照上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向水平杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算横向水平杆的自重尺度值：P1= 0.03kN/m ；脚手板的荷载尺度值：P2= 0.35×1.5/3=0.17kN/m ；活荷载尺度值：Q=2×1.5/3=1kN/m；荷载的计算值：q=1.2×0.03+1.2×0.17+1.4×1=1.65kN/m；横向水平杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下：M qmax=ql2/8最大弯矩 M qmax=1.65×1.052/8=0.23kN·m；最大应力计算值σ=M qmax/W =50.64N/mm2；横向水平杆的最大弯曲应力σ =50.64N/mm2小于横向水平杆的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2横向水平吧的弯曲应力满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载尺度值q=0.03+0.17+1=1.21kN/m ；νqmax=5ql4/384EI最大挠度ν=5.0×1.21×10504/(384×2.06×105×107800)=0.86 mm；横向水平杆的最大挠度 0.86 mm 小于横向水平杆的最大容许挠度1050 / 150=7 与10 mm横向水平杆的挠度满足要求！三、纵向水平杆的计算纵向水平杆依照三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。
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三角形钢管悬挑斜撑脚手架计算书计算依扌居：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规》GB50009-20123、《钢结构设计规》GB50017-20034、《施工技术》2006. 2期由于国家未对钢管悬挑脚手架作出相应规定，故本计算书参考《施工技术》2006. 2 期编制，仅供参考。
一、参数信息1. 脚手架参数双排脚手架搭设高度为5 m;搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m,立杆的横距为1.05m,立杆的步距为1.8 m;排架距离墙长度为0. 30m：横向水平杆在上，搭接在纵向水平杆上的横向水平杆根数为2根；三角形钢管支撑点竖向距离为3. 60 m;采用的钢管类型为648X3;横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80;连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.6 m,水平间距4.5 m,采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2. 活荷载参数施工均布荷载(kN/m2): 2. 000:脚手架用途：结构脚手架：同时施工层数：2层；3. 风荷载参数本工程地处市，查荷载规基本风压为0. 350kN/m2,风压高度变化系数—为0.920,风荷载体型系数“为1.254：计算中考虑风荷载.作用；4. 静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m) : 0. 1250;脚手板自重标准值(kN/m2): 0. 350;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m) : 0. 170:安全设施与安全网自重标准值(kN/m2): 0.010：脚手板铺设层数：2层；脚手板类别：竹串片脚手板；栏杆挡板类别：竹串片脚手板挡板；二、横向水平杆的计算横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。
按照上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向水平杆的最大弯矩和变形。
1. 均布荷载值计算横向水平杆的自重标准值：P F 0. 03kN/m ;脚手板的荷载标准值:P2= 0. 35 X 1.5/3=0. 17kN/m ;活荷载标准值：Q=2 X1.5/3=1 kN/m：荷载的计算值：q=1.2X0. 03+1.2X0.17+1.4X 1=1.65kN/m;1.65kNZm横向水平杆计算简图2. 强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下：M ona=q 178最大弯矩M" =1.65X1.0578=0. 23kN ・ m;最大应力计算值a二M“/W =50. 64N/mm2:横向水平杆的最大弯曲应力a =50. 64N/mm2小于横向水平杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2横向水平吧的弯曲应力满足要求！3. 挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q二0.03+0.17+1=1.21kN/m ;v 5”二5q 17384EI最大挠度v =5. 0X1.21 X10507(384X2. 06X105X107800) =0. 86 mm；横向水平杆的最大挠度0.86 mm小于横向水平杆的最大容许挠度1050 / 150=7与10 mm 横向水平杆的挠度满足要求！三、纵向水平杆的计算纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上而。
1 .荷载值计算横向水平杆的自重标准值：p,= 0. 03X1.05=0. 03kN;脚手板的荷载标准值：P2= 0. 35X1.05X1.5/3=0. 18kN;活荷载标准值：Q二2X1.05X1.5/3=1.05kN;荷载的设计值：P=(1.2X0. 03+1.2X0.18+1.4X1.05)/2=0. 87kN;纵向水平杆计算简图2. 强度验算最大弯矩考虑为纵向水平杆自重均布荷载与横向水平杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。
M^O. 08q 12均布荷载最大弯矩计算：M,TO =0. 08X0. 03X 1.5X 1.5=0. 01 kN・m：集中荷载最大弯矩计算公式如下：二0. 267PI集中荷载最大弯矩计算：M2…a =0.267X0. 87X1.5= 0. 35kN・m;M二Mg + M2na=0. 01+0. 35=0. 35kN ・ m最大应力计算值a=0. 35X1074490=78. 6N/mm2;纵向水平杆的最大弯曲应力计算值a =78. 6N/mm2小于纵向水平杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm z纵向水平杆的弯曲应力满足要求！3. 挠度验算最大挠度考虑为纵向水平杆自重均布荷载与横向水平杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；均布荷载最大挠度计算公式如下：v … =0. 677ql4/100EI纵向水平杆自重均布荷载引起的最大挠度：V®二0. 677X0. 03X15004 /(100X2. 06X 105X 107800) =0. 05 mm：集中荷载最大挠度计算公式如下：集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：横向水平杆传递荷载P二(0.03+0. 18+1.05)/2=0.63kNv 二1.883X0.63X15007 ( 100 X2. 06X 105X107800) =1.82 mm;最大挠度和：v 二Vg+ v =0. 05+1.82=1.87 mm;纵向水平杆的最大挠度1.87 mm小于纵向水平杆的最大容许挠度1500 / 150=10与10 mm纵向水平杆的挠度满足要求！四、扣件抗滑力的计算双扣件承载力设计值取12.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为9. 60kN o纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》5. 2. 5):R W &其中Rc ― 扣件抗滑承载力设计值，取9.60kN;R ~ 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横向水平杆的自重标准值：p,=0. 03X1.05X2/2=0. 035kN:纵向水平杆的自重标准值：PR 03 X 1.5=0. 05kN：脚手板的自重标准值:P3=0. 35X1.05X1.5/2=0. 28kN;活荷载标准值:0=2X1.05X1.5 /2=1.58kN;荷载的设计值：R=1.2X (0. 035+0. 05+0. 276)+1.4X1.58=2. 64kN;R < 9. 6kN,所以双扣件抗滑承载.力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值，为0. 1248kN/mN G1= [0. 1248+ (1.05X2/2) X0. 033/1.80] X5. 00=0. 721 kN;(2) 脚手板的自重标准值；釆用竹串片脚手板，标准值为0. 35kN/m2民二0. 35X2X1.5X (1.05+0. 3)72=0. 71 kN:(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹串片挡脚板，标准值为0. 17kN/m血二0. 17X2X1.5/2=0. 26kN;(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网：0.01kN/m2N M=0. 01 X 1.5 X 5=0. 08kN;经计算得到，静荷载标准值N G=N G1+N62+N63+N M=1.76kN;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值N F2X1.05X1.5X 2/2=3. 15kN;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N=1.2 N G+0. 9X1.4N Q=1.2 X1.76+ 0.9X1.4X3.15= 6. 08kN;不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N'=1.2N C+1.4N a=1.2X1.76+1.4X3. 15=6. 52kN;六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算co k= n z• u s• u)o其中C0o—基本风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载规》(GB50009-2001)的规定采用：3。
二0. 35kN/m2；“--风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规》(GB50009-2001)的规定采用：—二0.74：U5—风荷载体型系数：取值为1.25;经计算得到，风荷载标准值为：3k二0. 35X0. 74X1.25=0. 23kN/m2;风荷载设计值产生的立杆段弯矩札为：M =0. 9 X1.4w k L a h2/10=0. 9 X 1.4X0. 23X1.5X1.8710=0. 13kN ・ m：考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式a=N/(0A) + M./W W [f]立杆的轴心压力设计值：N=6. 081 kN;不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式o 二N/ (e A) W [f]立杆的轴心压力设计值：N=N'= 6.52kN;计算立杆的截面回转半径：i=1.59 cm;计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》(JGJ130-20") 第5.2.8条得：k=1.155,长细比验算时,k=1;计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》(JGJ130-2011)表5.2.8得：U 二1.5 ;长细比验算：计算长度，由公式iFkuh确定：I。
二2.7 m;长细比：Lo/i=170 ;立杆稳定性计满足要求！轴心受压杆件稳定性验算：计算长度，由公式I尸kuh确定：I。
二3.12 m：轴心受压立杆的稳定系数4),由长细比l</i的结果查表得到：©二0.19立杆净截而面积：A=4. 24 cm';立杆净截而模量(抵抗矩)：W=4. 49 cm3;钢管立杆抗压企度设计值：[f] =205N/mm2;考虑风荷载时a =6080. 85/(0. 19X424)+131485. 71/4490=105. 57N/mm2;立杆稳定性计算a=105.57N/mm z小于立杆的抗压强度设计值[f]二205N/mm2 立杆稳定性计满足要求！不考虑风荷载时a =6521.85/(0. 19X424) =81.82N/mm2;立杆稳定性计算a =81.82N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]二205N/mm2立杆稳定性满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：N,=N lw + No连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算— = 0.92, p s = 1.25, 3。
=0.35,3k二—・U 八wo=O. 92X1.25X0. 35=0. 4kN/m2:每个连墙件的覆盖而积脚手架外侧的迎风而积A F2. 7 m2;按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》(JGJ130-20们)5. 2. 12条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N o=3 kN;风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算：N*二1.4 X co k XA M=1.53kN;连墙件的轴向力设计值N,=N1W + N o= 4. 53kN：连墙件承载力设计值按下式计算：N f=4> ・ A ・ 0. 85* [f]其中e --轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=300/15. 9=18. 87;查表得到0=0. 95, I为排架距离墙的长度；A=4. 24 cm"; [f]=205N/mm i;连墙件轴向承载力设计值为N,二0. 95X4. 24X10_4X0. 85X205X103=70. 11kN; N,=4. 53kN < N尸70.11 kN连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。