《井身结构设计》PPT课件

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第一章 井身结构设计(3)-PPT文档资料25页

第一章 井身结构设计(3)-PPT文档资料25页

第五节 生产套管尺寸设计
[ 例 1 ] : 某 油 井 按 开 发 设 计 的 原 油 配 产 量 为 2 5 m3 /d。 原 油 井 下 粘 度 14.5mPa.s,油井不出砂,该油田采用注水开发,试选定生产套管尺寸。
第四节 井身结构设计
(3)计算中间尾管最大下入深度H3 校核尾管下入4146m井深压差卡钻可能性(条件改变)。
f
P 0 .00 (m 9 8 P m)1 H in N
地层压 p 力梯度
1450m
3826 m
=0.00981(1.776-1.543)3826 =8.745MPa
第四节 井身结构设计
当量密度 g/cm^3
设计
破裂
地 层 压
地压层力 破梯裂度

压力

梯度

H0
444.5 m mH 0
137. 9Hms
m
215.9 mmH
表层套管+油层套管
第一章 井身结构设计
两个奇异点 封堵漏失层 下入中间套管
至F层一定深度。
第四节 井身结构设计
当量密度 g/cm^3
据预测的泵的理论排量,选择泵的公称直径, 再查相应的泵参数表,得出联接油管尺寸和泵的 最大外径。再考虑油井是采用砾石充填防砂还是 不防砂来确定与各泵径相匹配的生产套管尺寸。 管式(整体)抽油泵井的油管、生产套管的选定 (表2-5) 潜油电泵(电潜泵)井生产套管尺寸的选定(表2 -6)
第一章 井身结构设计
=16.635MPa 其中:m即4878m井深之前最大地层压力梯度与Sw之和
m =2.113+0.036=2.149g/cm3 HN=4146m(4146~ 4878m井段最小地层压力对应井深)

第4节 井身结构与钻井工艺.ppt

第4节 井身结构与钻井工艺.ppt
第四节 井身结构与钻井工艺
• 一、井字的发明 • 二、井身结构 • 三、钻井工艺
一、井字的发明
古人傍水而居,河流两岸成为了人类的发源地。当人类需要摆脱江河湖 沼等天然水源的限制,向更广阔的生存空间发展时,水井就应运而生了。 甲骨文中的井字是由井的形状演变而来,井字表示井的主体及井壁的形
状,井字是一口井的俯视图。
• 探井试油气主要是了解地层的真实情况和生产
能力,为勘探的情况和生产能力做出评价。探
井试油气一般采用分层测试,从下到上,试完 一层封闭一层。如果试油气有生产价值,可保 持该油气井,进行临时弃井作业。
4、 完井
• 5.完井试油气
• 一般情况下,对于有自喷能力的油层,通过在井口更换3~4 个不同直径的油嘴进行测试,测试时油嘴直径的更换应该由 小到大。每一油嘴测试的时间为2~3天,直到油井的产量和 井底压力稳定为止。每个油嘴都要测得日产油量、日产气量 、日产水量、含砂量、井底压力。最后还要用一个小直径的 油嘴测试,以便进行深井取样。 • 待这些工作完了之后,还要将压力计下到油层部位关井,测 压力恢复及地层压力。关井时间一般需要3~5天,然后将压 力计取到地面上来,并从压力计中取出压力记录卡片。最后 ,将3~4个不同油嘴取得的各项资料和压力恢复资料,进行 整理分析,从而可以评价油井的产油能力,计算油层渗透率 以及其他油层参数等。
钻井工艺
钻 进 工 程
下表 层 套管 注水 泥 施工 二开施 工
一 开 钻 进
三开施 工
井身结 构
3、 固井 • 套管的种类
• 按使用目的不同分为:
• 表层套管固井起的是“泥浆通路 ,油气门户”的作用。
• 技术套管固井,它起的是“巩固
后方,安全探路”的作用。 • 油层套管起的是“严密封隔,油 气门户”的作用。

《井身结构设计》课件

《井身结构设计》课件

井身材料
常用井身材料包括钢筋混凝 土、混凝土、钢和玻璃钢等。
井身结构设计的目的
提高井身稳定性
井身结构设计的目的是为了提高 井身的稳定性,确保石油井的平 稳生产。
降低事故风险
合理的井身结构设计可以减少石 油井事故的概率,保障工人的生 命安全。
提高生产效率
通过优化井身结构设计,可以提 高石油井的生产效率,降低维护 成本。
1
基础工程
进行基础开挖、标出基坑轮廓线、安置钢筋骨架等。
2
混凝土浇筑
进行钢筋模板组装、浇筑混凝土等。
3
砼强度与养护
根据测量计算、检验、养护高强度混凝土的质量。
预应力混凝土结构井的施工
预应力钢筋制作
预应力混凝土井筒需要应用预应 力钢筋,进行钢筋的制作和预应 力张拉。
施工工艺
构件之间的连接
进行预制整体与预制分段两种工 艺,将预制件安装到已完成地基 的基础上,进行钢束拉紧与固定。
井身结构设计实例分享
பைடு நூலகம்
1
长江三峡水电站井身设计
针对高水压和高岸坡等复杂工况,设计了多层钢筋混凝土结构的井身,确保水电 站的正常运行。
2
渤海海洋油田厂房井身设计
针对海洋环境的复杂性,设计高强度钢结构井身,提高了设施稳定性和运行效率。
3
南海油田纯海上井身设计
针对纯海上井身不稳定等特点,设计了预制单元式混凝土井身结构,解决了海上 施工难度大的问题。
井身结构的安全性检查
1 验收检查
在施工完成后,进行对井身结构的检查,确认是否符合设计要求。
2 日常检查
对井身结构进行日常管护与维修,确保井身结构的稳定性和安全性。
3 保护检查

第2讲_井身结构设计

第2讲_井身结构设计

测技术得到发展,特别是近平衡钻井的推广和井控技术的掌
握,使井身结构中套管层次和下入深度的设计,逐步总结出 一套较为科学的设计方法。
在“六五”期间,我国开始应用这套方法.首先在中原
油田取得很大效益。如在3500到4700m深井中,使平均事故 时间大幅度下降、建井周期缩短、钻井成本下降。
长江大学石油工程学院钻井工程研究所
5.1、中间套管设计
2.2、发生溢流(井涌)时

f 2
剖面图中最大地层压力梯度点对应的深度(m)

p m ax
Sb S
f

D p m ax D 21
Sk
井涌条件允许值
地层设计破裂压当量密度
激动压力系数
剖面图中最大地层压力对应的当量密度值 破裂压力安全增值 中间套管下入深度的初始假定点深度(m)
长江大学石油工程学院钻井工程研究所
3、井身结构设计中所需要的基础数据
地层破裂安全增值Sf由地区统计资料得到,一般取 0.031 g/cm3; 井涌条件允许值Sk由地区统计资料得到,一般取 0.051-0.10 g/cm3; 最大回压pwh由工艺条件决定,一般取2.0-4.0MPa;
. 钻压差允许值 卡
7、水泥返深设计
对于油层,生产套管的管外水泥返深至少应该在油 层顶部200m以上。对于气层,生产套管的管外水泥 返深至少应该在油层顶部300m以上;
中间套管的管外水泥返深至少应该在复杂或大断层
100m以上; 尾管的管外水泥返深至少在尾管的悬挂器以上;
表层套管的管外水泥返到地面。
长江大学石油工程学院钻井工程研究所
长江大学石油工程学院钻井工程研究所
5.1、中间套管设计
(2)中间套管下入深度 的初始假定点D21 在压力剖面图的横坐标 上,找出前面已经确定的

井身结构课件

井身结构课件

套 入 公 位 ( 射 部 开 部 的 位套 下 管 单 ( 人 度 套 部 面 的 位套 井 心 的 位 射 部 开 部 的 位管 油 称 为 开 深 井 至 距 为m管 入 的 位 m工 : 管 水 至 距 为补 时 与 距 为 开 深 井 至 距 为m直 层 直 毫 油 度 段 方 离 米)深 油 深 为 井 完 内 泥 方 离 米距 的 套 离 米 油 度 段 方 离 米)(径 套 径 米 层 : 最 补 ,。度 层 度 米 底 井 最 顶 补 , (: 方 管 , (层 : 最 补 , (mmmm。: 管 , 底 射 下 心 单: 套 , 深 时 下 界 心 单钻 补 头 单 顶 射 上 心 单))))。下 的 单。。 。
井身结构简介
井口


井壁
井径




井底
钻井
下套管

固井
地面与地 下连通完井Leabharlann 采油目的层与井 筒连接
井身结构介绍 井身结构类型 完井技术简介
一、井身结构
1、概念 井身结构——采油目的层以上井段须
下入专用套管的层次、深 度以及相应的井眼(钻头) 尺寸。
油层套管
一、井身结构
导管 表层套管 水泥返高 技术套管
完井方式
射孔完井 裸眼完井
适用的地质条件
有气顶,或有底水,或有含水夹层及易塌夹层等复杂地质条件, 因而要求实施分隔层段的储层
各分层之间存在压力、岩性等差异,因而要求实施分层测试、分 层采油、分层注水、分层处理的油层
要求实施大规模水力压裂作业的低渗透储层
含油层段长、夹层厚度大、不适于裸眼完井的构造复杂的油气藏 岩性坚硬致密、天然裂隙发育、井壁稳定不坍塌的碳酸盐岩或砂 岩储层

井身结构设计课件16页PPT文档

井身结构设计课件16页PPT文档
mEma x Sg
– Sg:激动压力梯度当量密度; g/cm3; – Sg=0.024-0.048 g/cm3
井身结构设计
井身结构设计关键参数
最大井内压力梯度(续)
发生液流时:为了制止液流,如压井时井内压力 增高值为Sk,则最大井内压力梯度为:
mE maxSK
– Sk=0.060 g/cm3
生产套管根据采油方面要求来定。勘探井则按照勘探方 要求来定。
套管与井眼之间有一定间隙,间隙过大则不经济,过小 会导致下套管困难及注水泥后水泥过早脱水形成水泥桥 。间隙值一般最小在9.5~12.7mm(3/8~1/2in)范围,最 好为19mm(3/4in)。
四、套管尺寸与井眼尺寸选择及配合
3.套管及井眼尺寸标准组合
81/2
、卡钻等井下复杂情况,为全井 安全、优质、快速和经济地钻 进创造条件; 当实际地层压力超过预测值使 井出现液流时,在一定范围内 ,具有压井处理溢流的能力。
井身结构设计
套管类型
导管
钻表层井眼时,将钻井液从地表引导 到钻台平面上来。
表层套管
防止浅层水受污染,封闭浅层流砂、 砾石层及浅层气,支撑井口设备装置 ,悬挂依次下入的各层套管的载荷。
mEf Sf
ρf:上一层套管下入深 度处裸露地层的破裂 压力梯度; g/cm3
Sf:为避免将上一层套管 下入深度处裸露地层压裂 的安全值, Sf =0.0240.048 g/cm3
Gf Gp
当量泥浆密度
井身结构设计
最大允许压差
为了在下套管过程中,不致于发生压差粘卡 套管的事故,应该限制井内钻井液液柱压力 与地层压力的压力差值,即规定最大允许压 差。
井身结构设计

井身结构图模版课件

井身结构图模版课件
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井身结构图的绘制方法
确定井身结构图 的尺寸和比例
绘制井身结构图 的基本框架
标注井身结构图 的主要参数
绘制井身结构图 的辅助线
绘制井身结构图 的细节部分
检查井身结构图 的准确性和完整

井身结构图的分析与解读
井身结构图的组成:包括井筒、套管、油管、水泥环、地层等
井身结构图的作用:展示井身结构,便于理解和分析井身情况
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05
PPT模版常见问题 及解决方案
PPT模版无法打开或显示问题
原因:文件损坏、版本不兼容、软件故障等 解决方案:尝试修复文件、更新软件、更换版本等 预防措施:定期备份文件、使用正版软件、及时更新等 注意事项:不要随意修改文件、避免使用盗版软件等
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《钻井与完井工程》课件-2井身结构设计

《钻井与完井工程》课件-2井身结构设计
《钻井与完井工程》课件 -2井身结构设计
井身结构设计是钻井与完井工程中的重要环节,涉及到井筒的稳定性和安全 性。本课件将介绍井身结构设计的重要性、目标、原则以及主要方法。
井身结构的重要性
井身结构设计的合理性直接影响到井筒的稳定性和钻井、完井操作的安全性。 良好的井身结构设计可以减少井筒塌陷、井漏等问题,降低事故发生的风险。
井身结构设计的目标
井身结构设计的目标是保证井筒的稳定性和安全性,确保钻井、完井操作的 顺利进行。通过合理的设计,可以避免井筒失稳、井漏等问题,减少工作量 和成本。
井身结构设计的原则
井身结构设计应遵循以下原则:
1 强度与稳定性
井身结构要具备足够的强 度和稳定性,以承受地质 力学和工程力学的作用。
2 材料选择
3 施工过程控制
完井过程中,要 控制好施工参数和工况, 保证井身结构的完整性和 稳定性。
主要的井身结构设计方法
经验法
根据以往的经验和类似工程的 数据,进行井身结构设计。
计算法
依据地质力学和工程力学原理, 对井身结构进行计算和分析。
1 油藏工况
考虑油藏工况和井筒温度 等因素,选择合适的材料 和工艺。
2 套管设计
设计套管参数和套管布置 方案,保证油井的产能和 安全。
3 完井液体设计
确定完井液体的性质和配 方,满足井身结构和油藏 要求。
结论和总结
井身结构设计是钻井与完井工程中的关键环节。合理的结构设计可以提高井筒的稳定性和钻井、完井操作的安 全性,降低事故风险,提高工作效率。
仿真法
运用计算机仿真技术,对井身 结构进行模拟和优化设计。
钻井井身设计要点
地层评价
对钻井地层进行评价,了解地层的性质和特点。

井身结构图ppt模版课件

井身结构图ppt模版课件

Ra
0123456789
R3
Ω·m
曲线与地层中点不对称,正
对高阻层处视电阻率值增大。
R2
曲线在地层顶界面出现极小 值,在底界面出现极大值。
在地层中部有一平行于井轴 的直线段,其长度随地层厚度的 减小而变短,该直线段对应的视 电阻率值等于地层电阻率。
R1
高阻厚层理想底部梯度 电极系视电阻率曲线 h=10L;R2=5Ω·m;R1=R3=1Ω·m19
25
横向测井存在的问题
由于横向测井所测视电阻率曲线较多,野外测井工作量 大,室内解释工作繁琐,特别是薄层有屏蔽影响时误差较 大,很难求准地层真电阻率,除在个别地区新探井中作对 比研究外,一般不采用横向测井。
26
微电极测井
1.电极系结构
为了减少井眼的影响, 电极系采用了特殊结构, 测井时借助弹簧片的力 量使电极系紧贴井壁, 这样电流不经泥浆而直 接进入井壁附近介质, 一般不受泥浆的影响。
础大测量井。测数这井据阶新处段方理,法成发已果明经以了成图地熟像层,形倾测式角井为测技主井术,、已成地成像层为测电石井缆油不
测地仅质兼试学容和和传碳油统氧藏的比工常测程规井学测等研井新究系方的列法关,。键还典学配型科备的。了测这新井一型系阶的统段成
为测像阿井和特系拉统殊斯的测的主井3要仪60代器0测表如井为声系斯电统伦成、贝像西谢测安的井石C仪S油U器仪测、器井核厂系磁的统共、
MA MA
N
B
的一种测井方法。
测量时先给介质通入电
流造成人工电场,测量两
测量电极间的电位差,进
M A
A M
而将电位差转换为电阻率。
B
N
所以只要测出各种介质中 的电场分布特点就可确定 介质的电阻率。

第二章第四节 井身结构设计1PPT课件

第二章第四节  井身结构设计1PPT课件
最大允许压差(避免压 差卡钻)
▪ ΔPN(ΔPa)
Gf Gp
当量泥浆密度
井身结构设计
1、正常作业时(起下钻、钻进): 起钻: 最大钻井液密度:某一层套管的钻进井段中所用的最大钻井液密
度应不小于和该井段中的最大地层压力梯度当量密度与最大抽吸 压力梯度当量密度之和。
ma x PmaxSw
ρmax:某层套管的钻进井段中所使用的最大钻井液密度,g/cm3; ρpmax该井段的最大地层压力梯度, g/cm3; Sw:考虑到上提钻柱时抽吸作用使井底压力降低,为了平衡地层压力
井底压力随作业不同而变化: (1)静止状态,井底压力=环形空间静液压力; (2)正常循环时,井底压力=环形空间静液压力+环形空间压力损失; (3)用旋转防喷器循环钻井液时,井底压力=环形空间静液压力+环形空间压力损
失+旋转防喷器的回压, (4)循环出气涌时,井底压力=环形空间静液压力十环形空间压力损失+节流器压
压力的差值过大.除使机械钻速降低外,而且也 是造成压差卡钻的直接原因,这会使下套管过程 中,发生卡套管事故。)。
套管层次和下入深度确定
考虑的因素
地层压力剖面
地层破裂压力剖面
工程参数(必封点确定)
正常作业:抽吸压力系
数地层Sw压、裂激安动全压增力值系S数f Sg、井深
出现井涌:抽吸压力系 数Sw、地层压裂安全增 值Sf、考虑液流情况下 地层压力增加值 SK
Sk
pa 0.00981H x
关井后井内压力平衡方程 pmE pm pa
mEH (p Sw)H Sk Hx
mE p
Sw Sk
Hx H
x
井身结构设计
井身结构设计关键参数

第10章_井身结构设计

第10章_井身结构设计
Gm t Gs t
正文: p 表示压力; G 表示压 力梯度;t表示时间。
下标: f 表示破裂; m 表示泥 浆(钻井液);p表示孔隙; s 表示坍塌。
二、套管柱类型及井身结构概念
1. 套管作用 2. 套管柱的不同类型 3. 井身结构示例 4. 井身结构定义
二、套管柱类型及井身结构概念
四、井身结构设计中所需要的基础数据
地质方面的数据 工程类数据
四、井身结构设计中所需要的基础数据
4.1 地质方面的数据
(1)岩性剖面及其故障提示; (2)地层孔隙压力剖面; (3)地层破裂压力剖面。
四、井身结构设计中所需要的基础数据
4.2 工程类数据
(1)抽汲压力允许值(Sb)与激动压力允许值(Sg) (2)地层压裂安全增值(Sf) (3)井涌条件(Kick size)允许值(Sk) (4)压差允许值 正常压力地层ΔpN 异常压力地层ΔpA
(1)各层套管(油层套管除外)下入深度初选点Hn
的确定; ( 2 )校核各层套管下到初选点深度 Hni 时是否发生 压差卡套管; (3)当中间套管下入深度浅于初选点(Hn<Hni)时,
则需要下尾管并要确定尾管下入深度Hn+1;
(4)必封点的确定。
五、井身结构设计方法及步骤
5.1 确定各层套管(油层套管除外)下入深度初选点Hn
五、井身结构设计方法及步骤
5.1 确定各层套管(油层套管除外)下入深度初选点 Hn (2)最大钻井液密度ρmmax 由起钻时的压力平衡条件确定 最大钻井液密度
m Sb p
取临界状态
m max p max Sb
钻井液密度 地层孔隙压力梯度 意义:起钻时,井内压力要大于地层压力。
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岩;钻进过程中的地层压力 H
监测和完钻后区块地层压力 统计分析。
adΒιβλιοθήκη 14地层压力理论及预测方法
Dc指数法预测的原理
D指数
钻速方程:
Vm
Kne( P Db
)d
D指数
0.0547 V
log
d
n
log 0.0684 P
Db
V:钻速,m/h;N:转速:r/min P:钻压,kN;Db:钻头尺寸,mm
异常地层压力
正常地层压力一般为盐 水液柱压力PW。不在正 常地层压力范围内的压 力称为异常地层压力。
异常低压
PP<Pw
异常高压
PP>Pw
H
a
P
Po Pw
10
地层压力理论及预测方法
异常低压产生原因
生产层长期开采衰竭 地下水位很低
异常高压产生原因
特点
异常高压地层与正常地层之间有一个封闭层
a
15
y
d
1.5
1
0.5
0
0
2
4
6
8
10
12
-0.5
-1
-1.5
log(x)
3.5 3
2.5 2
1.5 1
0.5 0 0
5
10
15
20
25
30
-log(0.0547V/N)
地层压力理论及预测方法
dc指数法预测的原理
dc指数
对钻井液密度变化进行修正
dc指数
dc
d
mN m
ρmN:正常地层压力梯度,g/cm3; ρm:实际钻井液密度, g/cm3;
第二章:井身结构设计
a
1
第二章:井身结构设计
第一节:地层压力理论及预测方法
Dc指数 声波时差 地震层速度法
第二节:地层破裂压力预测
理论计算 地破试验
第三节:地层坍塌压力预测 第四节:井身结构设计 第五节:生产套管尺寸设计(自学)
a
2
井身结构
定义
套管层次、套管下入深度以及井眼尺寸(钻头尺寸 )与套管尺寸的配合。
骨架应力(matrix pressure)
由岩石颗粒之间来支撑的那 部分上覆岩层压力。
P0 Pp
a
Po
Pp
7
地层压力理论及预测方法
地层破裂压力(fracture pressure)
在井中,当地层压力达到某一值时会使地层 破裂,这个压力称为地层破裂压力。
地层坍塌压力(Caving pressure)
计算地层压力
提示
如有必要,必须对钻头尺寸进行校正;
一个构造上的正常压力可以通过多个井得到,以提 高预测的准确程度;
Dc指数预测地层压力所得到的结果可能与其它方法 所得到的结果不尽一致。
a
19
地层压力理论及预测方法
地层压力计算
反算法
p
dcnn
dcp
P——所求井深地层压力当量密度,g/cm3; n——所求井深正常地层压力当量密度,g/cm3 dCN——所求井深处正常趋势线上的dc指数值; dca——所求井深实际dc指数。
有效密度(当量密度)
钻井液在流动过程中有效地作用在井内的压 力为有效液柱压力
通过有效压力换算得到的液体密度称为等效 密度。
a
5
地层压力理论及预测方法
上覆岩层压力 PO
定义:
某处地层的上覆岩层压力是指覆 盖在该地层以上的地层基质(岩 石)和孔隙中流体(油气水)的 总重力造成的压力。
计算
a
17
地层压力理论及预测方法
d指数
dc指数
a
18
地层压力理论及预测方法
dc指数监测地层压力的方法
按一定深度取点,一般1.5-3m取一点,如果钻速 高可以5-10m一个点,重点井段1m一点,同时记 录每个记录点的钻头尺寸、钻速、钻压、转速、地 层水和钻井液密度。
计算dc指数
通过统计分析的方法建立正常压力趋势线
a
20
地层压力理论及预测方法
地层压力计算
等效深度法:若地层具有相同的dc指数,则 认为其骨架应力相等。
P p H 0 G H E (G 0 G N )
PP——所求深度的地层压力,MPa; H——所求地层压力点的深度,m; G0——上覆地层压力梯度,MPa/m; Gn——等效深度处的正常地层压力梯度,MPa/m HE——等效深度,m。
原因
沉积物的快速沉积 渗透作用 构造作用 储集层的机构
油田注水
a
11
地层压力理论及预测方法
压实效应
海面/地面
PO D
P P
a
12
地层压力理论及预测方法
流体运移
a
13
地层压力理论及预测方法
地层压力预测(监测)方法
Dc指数法 原理:机械钻速随压差的减 少而增加。正常情况下,钻 速随井深的增加而减小,Dc 增加,在异常地层压力地层 ,钻速增加而dc减小。 适用范围:岩性为泥岩、页
a
21
地层压力理论及预测方法
等效深度计算
H E(G 0G N)H0 G Pp
在等效深度处,地层骨 架应力相等
地层压力计算步骤
钻井参数录入
钻速、钻压、转速、地层 水密度、钻井液密度
计算dc指数
回归正常趋势线
H
计算地层压力
dc HE
H
a
22
地层压力理论及预测方法
P h0.009 H8(M 1a)P
ρ:液体密度,(g/cm3) H:液柱垂直高度,m
Ph
a
4
地层压力理论及预测方法
压力梯度(Pressure gradient)
单位高度(或深度)增加的压力值
G hP H h0.009 8M 1a/P m
在油田,为方便起见,有时压力梯度单位直 接用密度单位。或直接用压力系数的概念。
当井内液柱压力低于某一值时,地层出现坍 塌,我们称这个压力为地层坍塌压力。
在有异常压力段、使岩石的液体释放造成井 塌。
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地层压力理论及预测方法
井底环空压力
1、不循环时:
P a0.0098H 1
2、钻进时:
Pb Ph Pfa
3、起下钻时:
Pb Ph Pg
Pg为起下钻波动压力
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地层压力理论及预测方法
主要内容
确定套管的层数 确定各层套管的下深 确定套管尺寸与井眼尺寸的配合
影响因素
地层压力(地层压力、破裂压力、地层坍塌压力) 工程参数 地层必封点
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地层压力理论及预测方法
静液柱压力(Hydrostatic pressure) Ph
定义
静液压力是由液柱重力引起的 压力。
计算
P 0 0 . 0H 0 1 9 r m 8 1
P0:上覆岩层压力;MPa;Φ:无量纲的小数 ρrm:岩石基质密度,g/cm3; ρ:地层空隙中流体密度,g/cm3; H:井深,m.
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Po
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地层压力理论及预测方法
地层压力( Formation Pressure) PP
地层压力是指作用在岩石孔 隙流体(油气水)上的压力 ,也叫地层孔隙压力。
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