模板高支撑架计算书汇总
梁模板支架计算(300x600)
梁模板碗扣钢管高支撑架计算书计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。
计算参数:模板支架搭设高度为3.6m ，梁截面 B ×D=300mm ×600mm ，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m ，立杆的步距 h=1.50m ， 梁底增加3道承重立杆。
面板厚度15mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。
木方90×90mm,木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。
梁底支撑顶托梁长度 1.00m 。
梁顶托采用80×80mm 木方。
梁底按照均匀布置承重杆3根计算。
模板自重0.50kN/m 2，混凝土钢筋自重25.50kN/m 3，施工活荷载4.50kN/m 2。
扣件计算折减系数取1.00。
360图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q 1 = 25.500×0.600×1.200=18.360kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q 2 = 0.500×1.200×(2×0.600+0.300)/0.300=3.000kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P 1 = (2.500+2.000)×0.300×1.200=1.620kN均布荷载 q = 1.20×18.360+1.20×3.000=25.632kN/m 集中荷载 P = 1.40×1.620=2.268kN面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 截面抵抗矩 W = 45.00cm 3； 截面惯性矩 I = 33.75cm 4；A计算简图0.0004.98变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：21.36kN/mA变形计算受力图经过计算得到从左到右各支座力分别为 N 1=4.979kN N 2=4.979kN最大弯矩 M = 0.458kN.m 最大变形 V = 1.095mm (1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.458×1000×1000/45000=10.178N/mm 2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm 2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 1.095mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 4.979/1.200=4.149kN/m最大弯矩 M = 0.125ql 2=0.125×4.15×1.20×1.20=0.747kN.m 最大剪力 Q=0.5×1.200×4.149=2.489kN 最大支座力 N=1.0×1.200×4.149=4.979kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 截面抵抗矩 W = 121.50cm 3； 截面惯性矩 I = 546.75cm 4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.747×106/121500.0=6.15N/mm 2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm 2,满足要求!(2)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.670kN/m最大变形 v =5/3.84×2.670×1200.04/(100×9000.00×5467500.0)=1.465mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
高支模架体计算书
高支模架体计算书一、梁模板高支撑架计算；梁模板支架按断面最大400×1000的框架梁进行计算：模板支架搭设高度按最高点38.5米考虑；梁截面 B ×D=400mm ×1000mm ，龙骨采用50×80mm 木方，梁侧模方木间距250mm 。
梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.75米，立杆的步距 h=1.50米，梁底水平横杆间距250mm ，采用48×3.0的钢管。
梁模板支撑架立面简图如下：``1、梁底模板传递给方木背楞的荷载计算梁底模板按三跨连续梁计算、板底设三道方木背楞，作用荷载包括梁900与模板自重荷载，施工活荷载。
自重荷载：模板自重 = 0.350kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
支模架（按折合高度计算）： 0.129kN/m；1.1、荷载计算：⑴、钢筋混凝土自重(kN/m)： q1 = 25.500×1.00×0.40=10.2kN/m⑵、模板自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.35×(2×1.00+0.40)=0.84kN/m⑶、活荷载 (kN)：施工活荷载标准值 P1 = 2.5×0.400=1.0kN计算得出：均布荷载 q = 1.2×10.2+1.2×0.84= 13.248kN/m集中荷载 P = 1.4×1.0=1.40kN梁底模板受力计算简图如下：A经计算得到从左到右各支座力分别为N1= N4=1.8890kN； N2= N3=3.7786kN1.2、根据《混凝土结构工程施工及验收规范》的规定，立杆承受荷载N=1.1×(N1+ N2+N3+N4) =11.336kN1）立杆强度验算:每根立管支撑：48×3.0钢管要乘以折减系数0.90，则N= 0. 9×24 kN =21.6 kNN=11.336kN < 21.6KN(横杆步距为1500和立杆采用对接时，立杆允许的荷载21.6KN)满足要求。
满堂楼板模板支架计算(板厚120mm高度2.88m)
计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
计算参数:
模板支架搭设高度为3.0m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方40×90mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载2.5+2.0kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。
7
= Asfy/bh0fcm = 2563.00×300.00/(4500.00×100.00×6.95)=0.245 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
s=0.241 此层楼板所能承受的最Байду номын сангаас弯矩为：
M1= sbh02fcm = 0.241×4500.000×100.0002×6.95×10-6=75.37kN.m 结论：由于 Mi = 75.3> Mmax=41.388 所以第7天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。
三、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。
2.44kN
2.44kN
2.44kN
A
B
900
900
900
支撑钢管计算简图
13.3m高,150厚顶板高支撑架计算书
㈠、150厚顶板，13.3m高，满堂支撑架(间距900×880) 验算计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称新浇混凝土楼板板厚(mm) 150 新浇混凝土楼板边长L(m) 6 新浇混凝土楼板边宽B(m) 5 二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 6000 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×2.5] ×1=7.32kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM max＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[7.32×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4]= 0.24kN·m σ＝M max/W＝0.24×106/37500＝6.33N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.15)×1=3.86kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.86×3004/(384×6000×281250)＝0.24mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！五、小梁验算因[B/l b]取整＝[5000/880]取整＝5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.26kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.15)×0.3＝1.32kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.94kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×1.32×0.882+0.121×0.94×0.882＝0.2kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.1kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.1×0.882+0.21×3.15×0.88，0.107×0.1×0.882+0.181×3.15×0.88]＝0.59kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.26×0.252/2，0.1×0.252/2+3.15×0.25]＝0.79kN·mM max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.2，0.59，0.79]＝0.79kN·mσ＝M max/W＝0.79×106/64000＝12.35N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.32×0.88+0.62×0.94×0.88＝1.22kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.1×0.88+0.681×3.15＝2.2kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.26×0.25，0.1×0.25+3.15]＝3.17kNV max＝max[V1，V2，V3]＝max[1.22，2.2，3.17]＝3.17kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×3.17×1000/(2×80×60)＝0.99N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.22kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.22×8804/(100×9350×2560000)＝0.19mm≤[ν]＝l/400＝880/400＝2.2mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.22×2504/(8×9350×2560000)＝0.02mm≤[ν]＝l1/400＝250/400＝0.62mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm) Ф48×3.25可调托座内主梁根数 1 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125主梁截面惯性矩I(cm4) 11.5 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.791、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.15)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.95kN/mq1静＝0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.15)×0.3＝1.55kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.57kN/mq2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.15)×0.3=1.28kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，R max＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.55×0.88+1.223×0.57×0.88＝2.17kN 按悬臂梁，R1＝q1l=1.95×0.25＝0.49kNR＝max[R max，R1]＝2.17kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，R max＝1.143q2L＝1.143×1.28×0.88＝1.29kN按悬臂梁，R1＝q2l=1.28×0.25＝0.32kNR＝max[R max，R1]＝1.29kN;2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)M max＝0.58kN·mσ＝M max/W＝0.58×106/4790＝122.1N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝4.5kNτmax＝2V max/A=2×4.5×1000/457＝19.7N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.67mm跨中νmax=0.67mm≤[ν]=900/400=2.25mm悬挑段νmax＝0.58mm≤[ν]=250/400=0.62mm满足要求！七、立柱验算1、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1600=2808mmλ=l0/i=2808/15.9=176.6≤[λ]=210长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.217×1.386×(1500+2×200)=3204.848mmλ1＝l01/i＝3204.848/15.9＝201.563，查表得，υ1＝0.179M w=0.92×1.4ωk l a h2/10=0.92×1.4×0.25×0.9×1.62/10＝0.07kN·mN w＝0.9[1.2ΣN Gik+0.9×1.4Σ(N Qik+M w/l b)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×0.9×0 .88+0.92×1.4×0.07/0.88＝4.63kNf＝ N w/(υA)+ M w/W＝4631.08/(0.18×457)+0.07×106/4790＝70.36N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.217×1.755×1600=3417.336mmλ2＝l02/i＝3417.336/15.9＝214.927，查表得，υ2＝0.159非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.217×1.755×1600=3417.336mmλ2＝l02/i＝3417.336/15.9＝214.927，查表得，υ2＝0.159M w=0.92×1.4ωk l a h2/10=0.92×1.4×0.25×0.9×1.62/10＝0.07kN·mN w＝0.9[1.2ΣN Gik+0.9×1.4Σ(N Qik+M w/l b)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×0.9×0.88+0.92×1.4×0.07/0.88＝4.84kNf＝ N w/(υA)+ M w/W＝4844.92/(0.16×457)+0.07×106/4790＝80.42N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！八、扣件抗滑移验算按上节计算可知，扣件受力N＝4.63kN≤R c=k c×8=0.8×8=6.4kN满足要求！㈡、250×500框架主梁扣件钢管支撑架（1000mm×900mm，13.3m高）验算计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度1000mm，按简支梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.5)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.5)+1.4×0.7×2]×1＝17.38kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.5]×1＝12.85kN/m1、强度验算M max＝q1l2/8＝17.38×0.252/8＝0.14kN·mσ＝M max/W＝0.14×106/37500＝3.62N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5qL4/(384EI)=5×12.85×2504/(384×6000×281250)＝0.387mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R2=0.5q1l=0.5×17.38×0.25＝2.17kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R2'=0.5q2l=0.5×12.85×0.25＝1.61kN五、小梁验算为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{2.17+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.25/2+0.5×(0.5-0.15)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2]×max[0.5-0.25/2，(1-0.5)-0.25/2]/2×1，2.17+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.25/2}=3.75kN/mq2＝max[1.61+(0.3-0.1)×0.25/2+0.5×(0.5-0.15)+(0.5+(24+1.1)×0.15)×max[0.5-0.25/2，(1-0.5)-0.25/2]/2×1，1.61+(0.3-0.1)×0.25/2]＝2.61kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.75×0.452，0.5×3.75×0.22]＝0.08kN·m σ＝M max/W＝0.08×106/64000＝1.27N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.75×0.45，3.75×0.2]＝1.025kN τmax＝3V max/(2bh0)=3×1.025×1000/(2×60×80)＝0.32N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.61×4504/(100×9350×2560000)＝0.03mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mmν2＝q2l24/(8EI)＝2.61×2004/(8×9350×2560000)＝0.02mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm 满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.75×0.45，0.393×3.75×0.45+3.75×0.2]＝1.93kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R2＝1.93kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.61×0.45，0.393×2.61×0.45+2.61×0.2]＝1.34kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'2＝1.34kN六、主梁验算主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.733×106/4790＝153.11N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝1.93kNτmax＝2V max/A=2×1.93×1000/457＝8.45N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝2.17mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R2]＝1.93kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.93kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、纵向水平钢管验算计算简图如下：R＝max[R1，R2]=1.93kN，R'＝max[R1'，R2']＝1.34kN1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m) σ＝M max/W＝0.3×106/4790＝61.92N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max＝2.589kNτmax＝2V max/A=2×2.589×1000/457＝11.33N/mm2≤[τ]＝170N/mm2 满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.45mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm满足要求！4、扣件计算R＝4.25kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝4.25kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！八、立柱验算λ=h/i=1600/15.9=100.63≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，υ＝0.591、风荷载计算M w＝0.92×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.9×1.62/10＝0.06kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.5)+0.9×1.4×2]×1＝16.15kN/m2)小梁验算q1＝max{2.02+(0.3-0.1)×0.25/2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×max[0.5-0.25/2，(1-0.5)-0.25/2]/2×1，2.02+(0.3-0.1)×0.25/2}=3.12kN/m 同上四～七计算过程，可得：R1＝3.52kN，R2＝3.52kN立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2+N边2]+M w/l b＝max[3.52+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.5-0.25/2)/2×0.9，3.52+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.9+1-0.5-0.25/2)/2×0.9]+0.06/1＝7.03kNf＝N/(υA)+M w/W＝7027.52/(0.59×457)+0.06×106/4790＝38.15N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！。
大跨度高支撑模板计算书
近年来，全国范围内发生因模板高支架坍塌而导致重大恶性事故多起，因此对此方面的安全监理工作应特别引起施工现场人员的重视。
根据《建设工程安全生产管理条例》和建设部建质〔2004〕213号文件《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》要求，模板工程施工前施工单位应当单独编制安全专项施工方案，对水平砼构件模板支撑系统高度超过8m或跨度超过18m，施工总荷载大于10KN/m2或集中荷载大于15KN/m2的模板支撑系统必须由建筑施工企业组织不少于5人的专家组，对编制的安全专项施工方案进行论证审查。
1. 工程概况由南京图腾置业发展有限公司开发的大观·天地MALL项目位于南京市下关区建宁路300号，东邻阅江楼、静海寺，西面热河路，北抵郑和路，为阅江楼旅游观光风景区的一个重要组成部分。
中庭大圆井字梁，截面500×2000，跨度27m，支模架高度17m；影剧院屋面梁截面550×2100，板厚200，跨度17m，支模架高度11m。
2. 高支架搭设方案结合本工程的结构形式和施工特点（26-35轴线屋顶构架模板支撑体系属于大跨度高支模，其搭设方案：2.1整体钢管排架采用48×3.0钢管，竖向立杆间距不大于800×800，水平连杆双向在离楼面上150设扫地杆，以上水平连杆1500每步设置，大圆弧处井字量扫地杆150设置，以上每步1450到-0.1顶紧再按每步1450到 5.7顶紧再每步1200到梁底。
小影剧院550×2100的每步1250到15.7处顶紧每步1250到梁底。
支撑架与整体排架连接要连接牢固。
2.2框架梁小影剧院550×2100实行梁宽方向竖向立杆间距500+300+500即两侧从楼面到楼板底及梁顶面，中间加二根立杆从楼面到梁底，顺梁方向立杆间距统一按800设置，如果梁底中间加一根立杆从楼面到梁底，顺梁方向立杆间距按400设置，梁处水平杆按每步1250搭设在中间砼梁顶紧支撑架与整体排架连接处要连接牢固。
150厚屋面板模板支撑架计算书
楼板模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
计算参数:模板支架搭设高度为7.8m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.80m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方50×100mm，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.15+0.30)+1.40×2.50=8.378kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.15+0.7×1.40×2.50=7.533kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为48×2.8。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9×(25.100×0.150×0.900+0.300×0.900)=3.293kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9×(0.000+2.500)×0.900=2.025kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 48.60cm3；截面惯性矩 I = 43.74cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×3.293+1.40×2.025)×0.300×0.300=0.061kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.061×1000×1000/48600=1.257N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.293×3004/(100×6000×437400)=0.069mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9×(25.100×0.150×1.200+0.300×1.200)=4.390kN/m面板的计算跨度 l = 300.000mm经计算得到 M = 0.200×0.9×1.40×2.5×0.300+0.080×1.20×4.390×0.300×0.300=0.227kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.227×1000×1000/48600=4.669N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!二、支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。
板厚300层高4.2米楼板模板扣件钢管高支撑架计算书
楼板模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范:《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为4.2m，立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方38×80mm，间距150mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁顶托采用80×80mm木方。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。
倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.30+0.20)+1.40×2.50=12.776kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.30+0.7×1.40×2.50=12.616kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为φ48×2.8。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
梁模板支撑架计算书
k1—— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.75 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度； a = 0.50m； 公式(1)的计算结果：f = 163.23，立杆的稳定性计算 f < [f],满足要求! 公式(2)的计算结果：f = 135.48，立杆的稳定性计算 f < [f],满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a)
(3)
k2—— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.042； 公式(3)的计算结果：f = 192.85，立杆的稳定性计算 f < [f],满足要求! 表1 模板支架计算长度附加系数 k1
h≤0.9 1.243 0.9<h≤1.2 1.185 1.2<h≤1.5 1.167 1.5<h≤2.1 1.163
———————————————————————————————————————————————
以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》 三、梁底支撑脚手架钢管的计算: 梁底支撑钢管按照三跨连续梁的计算如下
15.59k N5.59k N5.59k N 1 1
120 0
110 0
120 0
———————————————————————————————————————
步距 h(m) k1
———————————————————————————————————————
表2 模板支架计算长度附加系数 k2
—————————————————————————————————————————————
×3.600)/2=23.387kN 二、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
完整版 模板支架计算书
模板支架计算书一、概况：现浇钢筋砼楼板，板厚（max=160mm），最大梁截面为300×600mm，沿梁方向梁下立杆间距为800mm，最大层高4.7m，施工采用Ф48×3.5mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100mm。
剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m －15m设置。
应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。
搭设示意图如下：二、荷载计算：1.静荷载楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/m3楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2楼板钢筋自重标准值：1.1KN/m3浇注砼自重标准值：24KN/m32.动荷载施工人员及设备荷载标准值：1.0KN/m2掁捣砼产生的荷载标准值：2.0KN/m2架承载力验算：大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下：q作用大横向水平杆永久荷载标准值：qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32KN/m作用大横向水平杆永久荷载标准值：q1＝1.2qK1＝1.2×4.32＝5.184KN/m作用大横向水平杆可变荷载标准值：qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m作用大横向水平杆可变荷载设计值：q2＝1.4qK2＝1.4×3＝4.2KN/m大横向水平杆受最大弯矩M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01KN/m抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/m2＜205N/m2＝f滿足要求挠度：V＝14×（0.667q1＋0.99qK2）/100EI＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104＝2.6mm＜5000/1000＝5mm滿足要求3.扣件抗滑力计算大横向水平杆传给立杆最大竖向力R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。
300,700梁高支撑架计算书
梁模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范:《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为6.0m，梁截面 B×D=300mm×700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h=1.80m，梁底增加0道承重立杆。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方50×80mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁两侧立杆间距 1.00m。
梁底按照均匀布置承重杆2根计算。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。
倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
6000图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.70+0.20)+1.40×2.00=24.460kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.70+0.7×1.40×2.00=26.058kN/m 2由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为φ48×3.0。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D 4-d 4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D 4-d 4)/32D 。
模板高支撑架计算
模板高支撑架计算1．立杆计算长度几何不可变杆系结构()()ha a h k k l 1'5.02210-≤+=μ且非几何不可变杆系结构121210'''μμμm m hk k l ==1k --考虑安全保证要求（即亦按“单一系数法”复核时，稳定计算要达到k>2.0的要求）的立杆计算长度附加系数；2k --考虑搭设高度影响的立杆计算长度附加系数；'μ--———“非几何不可变杆系结构”支架立杆的计算长度系数，即计算扣件式钢管脚手架单肢立杆稳定性的μ值，分别按角立杆、边立杆和中部立杆给出，可查《建筑施工脚手架实用手册》1μ--将“非几何不可变杆系结构”支架立杆视为“有侧移框架柱”，按其两端交汇杆件线刚度比值1k ，2k 确定的计算长度系数，可查《钢结构设计规范》GB17-88，附表4.2:；m 1、m 2——考虑扣件式钢管脚手架稳定约束条件中连墙杆和纵向水平杆作用的调整系数，见表5-88。
当支架的边排立杆有附墙连结时，其靠边两排立杆按实际的附墙连结情况考虑，其内各排立杆按无附墙连结考虑；当支架边排无附墙连结时，横向立杆排数≥5排的支架按“两步三跨”边墙考虑，横向立杆排数≤4排的支架按“三步三跨”连墙考虑。
2．荷载计算模板支架参与计算的荷载项及其取值3．模板支撑架稳定承载能力计算不组合风载 fA .4N1.2N1N QKGKϕ≤+= 组合风载 fA )WM .4(N1.2N1NWK QKGKϕ≤++=WKGK N N N 、、QK --分别为恒载、活载和风载的作用效应（即轴力N ）；A 、ϕ—分别为受压杆件的稳定系数(由0l 求长细比确定)和立杆横截面积；f--材料强度设计值；立杆纵距-==a s z k a l hl 02k WK 7.010M ωμμωω支架的材料抗力R d （＝φAf ），当立杆为φ48×3.5普碳钢管，其A ＝489mm 2，f ＝205N/mm 2，则有：R d ＝100.245φ （kN ）支架立杆稳定承载能力R d 的数值列入表5-89中。
梁模板钢管支撑架计算书
梁模板钢管支撑架计算书梁模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)、《混凝土结构工程施工规范》(GB506666-2011)、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《组合钢模板技术规范》(GB50214-2001)、《木结构设计规范》(GB 50005━2003)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)等编制。
模板支架搭设高度为8.40米，基本尺寸为：梁截面 B×D=350mm×1100mm，梁两侧楼板厚度110mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米，梁底布置3道龙骨，梁底小横杆间距0.450m，梁底增加2道承重立杆。
梁顶托采用双钢管: 48×3.5。
立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30米。
采用的钢管类型为48×3.5，采用扣件连接方式。
梁模板支撑架立面简图一、模板面板计算使用模板类型为：胶合板。
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板按照多跨连续梁计算。
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.500×1.100×0.450=12.623kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.350×0.450×(2×1.100+0.350)/0.350=1.148kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：q13 = 2.500×0.450=1.125kN/m均布线荷载标准值为：q = 25.500×1.100×0.450+0.350×0.450×(2×1.100+0.350)/0.350=13.770kN/m均布线荷载设计值为：q1 = 1.0×[1.35×(12.623+1.148)+1.4×0.9×1.125]=20.007kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W = 45.00×1.80×1.80/6 = 24.30cm3；I = 45.00×1.80×1.80×1.80/12 = 21.87cm4；施工荷载为均布线荷载：计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.313kNN2=4.377kNN3=1.313kN最大弯矩 M1 = 0.077kN.m(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.077×1000×1000/24300=3.152N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故采用均布线荷载标准值q = 13.77kN/m为设计值。
300mmX800mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书
（1）300mmX800mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书梁段:6KL4(4)一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.30；梁截面高度D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：1.05；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：1.15；梁支撑架搭设高度H(m)：10.80；梁两侧立杆间距(m)：1.15；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为Φ48×3.5；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：19.2；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：云南松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：12.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：70.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：300；主楞竖向根数：1；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；主楞到梁底距离依次是：550mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：70.00；高度(mm)：70.00；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，得5.714h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
高支模计算书
高支模计算书一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.70；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm。
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料为：12.6号槽钢；5.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C35；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):3.80；楼板的计算厚度(mm):120.00；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):15.000；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100×1.52/6 = 37.5 cm3；I = 100×1.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：= 25×0.12×1+0.35×1 = 3.35 kN/m；q1(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：= 2.5×1= 2.5 kN/m；q22、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5= 7.52kN/m最大弯矩M=0.1×7.52×0.252= 0.047 kN·m；面板最大应力计算值σ= 47000/37500 = 1.253 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.253 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q = 3.35kN/m面板最大挠度计算值v = 0.677×3.35×2504/(100×9500×1706666.667)=0.005 mm；面板最大允许挠度 [V]=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.005 mm 小于面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4×8×8/6 = 42.67 cm3；I=4×8×8×8/12 = 170.67 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：= 25×0.25×0.12 = 0.75 kN/m；q1(2)模板的自重线荷载(kN/m):= 0.35×0.25 = 0.088 kN/m ；q2(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：= (2.5+2)×1×0.25 = 1.125 kN；p12.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2×(0.75 + 0.088) = 1.005 kN/m；集中荷载 p = 1.4×1.125=1.575 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.575×1 /4 + 1.005×12/8 = 0.519 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.575/2 + 1.005×1/2 = 1.29 kN ；方木的最大应力值σ= M / w = 0.519×106/42.667×103 = 12.173 N/mm2；方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 12.173 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力: V = 1×1.005/2+1.575/2 = 1.29 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 ×1290/(2 ×40 ×80) = 0.605 N/mm2；方木抗剪强度设计值 [T] = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.605 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2= 0.75+0.088=0.838 kN/m；集中荷载 p = 1.125 kN；方木最大挠度计算值 V= 5×0.838×10004 /(384×9500×1706666.67) +1125×10003 /( 48×9500×1706666.67) = 2.118 mm；方木最大允许挠度值 [V]= 1000/250=4 mm；方木的最大挠度计算值 2.118 mm 小于方木的最大允许挠度值 4 mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：12.6号槽钢；W=62.137 cm3；I=391.466 cm4；托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.005×1 + 1.575 = 2.58 kN；托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN.m)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 M= 0.968 kN.m ；max= 0.085 mm ；最大变形 Vmax= 11.288 kN ；最大支座力 Qmax托梁最大应力σ= 0.968×106/62137=15.573 N/mm2；托梁抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；托梁的计算最大应力计算值 15.573 N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 0.085 mm 小于1000/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
高支模计算书
计算书一 100mm厚板模板支撑计算书（按120mm厚板计算）1.计算参数结构板厚120mm，层高19.450m，结构表面考虑隐蔽；面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。
木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。
支撑采用Φ48×3.5mm钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm,壁厚3.5mm,截面积5.08cm2,回转半径i=1.58cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度f=125.00N/mm2。
v2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算（自重时计算宽度为1m）荷载类型标准值单位计算宽度(m) 板厚(m) 系数设计值①底模自重 0.30 kN/m2× 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m②砼自重 24.00 kN/m3× 1.0 × 0.12 × 1.2 = 3.46 kN/m③钢筋荷载 1.10 kN/m3× 1.0 × 0.12 × 1.2 = 0.16 kN/m④施工人员及施工设备荷载 3.00 kN/m2× 1.0 × 1.4 = 4.20 kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1= 8.17 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2= 3.31 kN/m （2）楼板底模板验算第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨。
底模厚度18mm,板模宽度=900mm；W=bh2 /6=900×182/6=48600mm3，I=bh3/12=900×183/12=437400mm4。
1）内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数KM=-0.105M 1=KMq1L2 =-0.105×8.17×3002=-77207N.mm剪力系数KV=0.606V 1=KVq1L=0.606×8.17×300=1485Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数KM=-0.105M 2=KMq2L2 =-0.105×3.97×3002=-37517N.mm跨中弯矩系数KM=0.077M 3=KMq2L2 =0.078×3.97×3002=27870N.mm剪力系数KV=0.606V 2=KVq2L=0.606×3.97×300=722N挠度系数Kυ=0.644υ2=Kυq2L4/(100EI)=0.644×(3.97/1.2)×3004/(100×6000×437400)=0.07mmC施工人员及施工设备荷载按3.00kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.4×3.00=4.20kN ,计算简图如下图所示。
高支模计算书汇总
8.1、顶板模板支架计算书依据规范:《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为21.0m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
内龙骨采用40×90mm木方，间距250mm，木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁顶托采用90×90mm木方。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。
倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.16+0.20)+1.40×2.50=8.559kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.16+0.7×1.40×2.50=7.872kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为φ48×3.0。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
400mmx800mm梁模板扣件钢管支撑架计算书
400mmx800mm 梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数:钢管强度为205.0 N/mm 2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为7.8m ，梁截面 B ×D=400mm ×800mm ，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m ，立杆的步距 h=1.20m ，梁底增加2道承重立杆。
面板厚度15mm ，剪切强度 1.5N/mm 2，抗弯强度14.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。
内龙骨采用40.×80.mm 木方。
木方剪切强度1.6N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。
梁底支撑顶托梁长度 0.90m 。
顶托梁采用单钢管：Φ48×3.0。
梁底承重杆按照布置间距250,400mm 计算。
模板自重0.20kN/m 2，混凝土钢筋自重25.50kN/m 3。
振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m 2，施工均布荷载标准值2.50kN/m 2。
扣件计算折减系数取1.00。
775图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.80+0.20)+1.40×2.00=27.520kN/m 2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.80+0.7×1.40×2.00=29.500kN/m 2由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为φ48×3.0。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
模板高支撑架计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。
为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):7.50；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m):0.200；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6.000×8.000×8.000/6 = 64.00 cm3；I=6.000×8.000×8.000×8.000/12 = 256.00 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：= 25.000×0.250×0.200 = 1.250 kN/m；q1(2)模板的自重线荷载(kN/m):q= 0.350×0.250 = 0.088 kN/m ；2(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：= (1.000+2.000)×1.000×0.250 = 0.750 kN；p12.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2×(1.250 + 0.088) = 1.605 kN/m；集中荷载 p = 1.4×0.750=1.050 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.050×1.000 /4 + 1.605×1.0002/8 = 0.463 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.050/2 + 1.605×1.000/2 = 1.328 kN ；方木的最大应力值σ= M / w = 0.463×106/64.000×103 = 7.236 N/mm2；方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 7.236 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13.0N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力: V = 1.000×1.605/2+1.050/2 = 1.328 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 ×1327.500/(2 ×60.000 ×80.000) = 0.415 N/mm2；方木抗剪强度设计值 [T] = 1.400 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.415 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2= 1.250+0.088=1.337 kN/m；集中荷载 p = 0.750 kN；方木最大挠度计算值 V= 5×1.337×1000.0004 /(384×9500.000×2560000.00) +750.000×1000.0003 /( 48×9500.000×2560000.00) = 1.359 mm；方木最大允许挠度值 [V]= 1000.000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值 1.359 mm 小于方木的最大允许挠度值 4.000 mm,满足要求!三、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.605×1.000 + 1.050 = 2.655 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(kN.m)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 M= 0.996 kN.m ；max= 2.795 mm ；最大变形 Vmax= 11.616 kN ；最大支座力 Qmax钢管最大应力σ= 0.996×106/5080.000=196.021 N/mm2；钢管抗压强度设计值 [f]=205.000 N/mm2；支撑钢管的计算最大应力计算值 196.021 N/mm2小于钢管的抗压强度设计值205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10 mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 11.616 kN；R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1= 0.129×7.500 = 0.968 kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
(2)模板的自重(kN)：NG2= 0.350×1.000×1.000 = 0.350 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3= 25.000×0.200×1.000×1.000 = 5.000 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3= 6.318 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ= (1.000+2.000 ) ×1.000×1.000 = 3.000 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ= 11.782 kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 11.782 kN；φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm；A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2；W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.000 N/mm2；---- 计算长度 (m)；L如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算= h+2alk---- 计算长度附加系数，取值为1.155；1u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700；a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m；上式的计算结果：= h+2a = 1.500+0.100×2 = 1.700 m；立杆计算长度 LL/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.530 ；钢管立杆的最大应力计算值；σ=11781.900/（0.530×489.000） = 45.460 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ= 45.460 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l 0 = k1k2(h+2a)k1-- 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2-- 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.012 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.185×1.012×(1.500+0.100×2) = 2.039 m；Lo/i = 2038.674 / 15.800 = 129.000 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.401 ；钢管立杆的最大应力计算值；σ=11781.900/（0.401×489.000） = 60.084 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ= 60.084 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
以上表参照杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。