各层楼板面荷载计算共6页文档

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荷载传递计算

（一）转换层梁、板混凝土约560m3，下部支撑体系承受的荷载是相当大的，现对在转换层以下各楼层的支撑体系作如下调整，用以卸荷：转换层的支撑体系中，立杆底部在梁板间位置须垫上木枋和模板，将大梁的荷载传递至下层的梁再由梁传递至柱。

1、转换层现浇结构施工时三层、四层的楼板必须进行支撑加固，加固钢管立杆，加固钢管上下层必须在同一支撑点上，这才能使它更好的传递荷载。

板卸荷简图如下：2、转换层梁转换层梁主要承受荷载体。

2．1、在转换层和加固层相同轴线位置都有梁的梁宽大于或等于600mm在梁底加两根立杆作为卸荷顶撑杆，间距为1500mm，设两道水平杆，在二层、三层、四层梁底进行加固，采用钢管支撑架加固；加固简图如图所示：在转换层和加固层相同轴线位置都有梁的梁宽小于600mm在梁底加一根立杆作为卸荷顶撑杆，间距为1500mm，设两道水平杆，在三层、四层梁底进行加固；采用钢管加固；加固简图如图所示：2.2、在转换层和加固层相同轴线位置加固层没有梁的，在相应位置板底进行加固，从二层加固至四层；采用钢管加固，加固搭设方式同转换层梁。

加固简图如图所示：梁板加固立杆应在同一垂直线上。

加固如图所示：（二）转换层下各层楼板分担荷载计算一）、板荷载传递计算如下：楼板厚度180，每层楼面荷载设计值为3.5 KN/m2。

1、模板及支撑系统自重0.35KN/m22、现浇混凝土自重25KN/m3×0.18=4.5KN/m23、钢筋自重 1.1×0.18=0.198KN/m24、施工人员及设备荷载标准值q=2.5 KN/m25、振捣混凝土时产生的荷载P=2.0 KN/m2F4= F砼+F模+F钢筋+ F人+ F捣=4.5+0.35+0.198+2.5+2.0=9.55KN/m2F3= F4-3.5+ F模=9.55-3.5+0.35=6.4 KN/m2>3.5 KN/m2不安全，故：四层单层加固不安全，需再在下层卸荷：F2= F3-3.5+ F模=6.4-3.5+0.35=3.25KN<3.5KN/m2安全，故：三层、四层两层加固能满足板的卸荷要求。

荷载计算

3 荷载计算3.1竖向荷载计算3.1.1楼面与屋面恒荷载楼面与屋面的恒荷载包括结构构件自重和构造层重量等重力荷载，其标准值按结构构件的设计尺寸、构造层材料和设计厚度以及材料容重标准值计算。

1、标准层楼面恒荷载标准值：水泥花砖面层，水泥粗砂打底，水泥砂浆擦缝 260.0kN/m 30厚1:2.5水泥砂浆底层纯水泥浆一道 2260.020030.0kN/m kN/m =⨯120mm 厚钢筋混凝土楼板 23312025kN/m m .kN/m =⨯ 20mm 厚混合砂浆板底抹灰 2334.002017kN/m m .kN/m =⨯合计： 254.4kN/m 2、厨房楼面恒荷载标准值：荷载计算小瓷砖地面，水泥粗砂打底 255.0kN/m 20厚水泥砂浆结合层 2240.020020.0kN/m kN/m =⨯ 5厚聚合物水泥防水涂料 205.0kN/m 2%找坡层，最薄处15mm 2240.020020.0kN/m kN/m =⨯120mm 厚钢筋混凝土楼板 23312025kN/m m .kN/m =⨯ 20mm 厚混合砂浆板底抹灰 2334.002017kN/m m .kN/m =⨯合计： 274.4kN/m 3、卫生间楼面恒荷载标准值：小瓷砖地面，水泥粗砂打底 255.0kN/m 20mm 水泥砂浆结合层 2240.020020.0kN/m kN/m =⨯ 5mm 厚聚合物水泥防水涂料 205.0kN/m 50mm 厚细石混凝土 2275.025050.0kN/m kN/m =⨯ 200mm 厚建筑碎料填实 22315200.0kN/m kN/m =⨯120mm 厚钢筋混凝土楼板 23312025kN/m m .kN/m =⨯ 20mm 厚混合砂浆板底抹灰 2334.002017kN/m m .kN/m =⨯合计： 254.8kN/m 4、屋面层楼面恒荷载标准值：50mm 厚素混凝土面层 2325.10500025kN/m m .kN/m .=⨯ 1:3水泥砂浆结合层 235.002500020kN/m m .kN/m .=⨯ 80mm 厚聚苯乙烯泡沫塑料 2304.0080500kN/m m .kN/m .=⨯ 5mm 厚改性沥青 205.0kN/m 20mm 厚1:3水泥砂浆 234000200020kN/m .m .kN/m .=⨯1:6水泥焦渣找坡 239000900010kN/m .m .kN/m .=⨯120mm 厚钢筋混凝土楼板 2300.31200025kN/m m .kN/m .=⨯ 20mm 厚混合砂浆抹灰 233400200017kN/m .m .kN/m .=⨯合计： 248.6kN/m3.1.2楼面与屋面活荷载标准值根据《建筑结构荷载规范》（GB50009—2012）第5.1.1条和第5.3.1条的规定可知：楼面活荷载标准值： 200.2kN/m 卫生间楼面活荷载标准值： 250.2kN/m 上人屋面活荷载标准值： 200.2kN/m 本设计位于攀枝花，常年无雪，故不考虑雪荷载。

楼面荷载的计算范文

楼面荷载的计算范文楼面荷载是指楼板和屋面等建筑构件所承受的重力荷载。

计算楼面荷载的目的是为了确保建筑结构的安全性和稳定性。

楼面荷载的计算应该基于国家规范或者设计标准，并结合具体的建筑结构和用途，因为不同的建筑和用途会有不同的荷载要求。

在计算楼面荷载时，首先需要考虑的是建筑的用途。

不同的建筑用途有不同的荷载要求，例如住宅楼与商业办公楼的荷载标准会有所不同。

其次，还需要考虑建筑的结构类型和建筑材料。

不同结构类型和材料的强度和稳定性会影响楼面荷载的计算。

楼面荷载通常可以分为以下几种类型：1.活动荷载：这是指在楼面上活动人员、家具、设备等的荷载。

根据国家规范，活动荷载通常按每平方米人员和物品所产生的荷载来计算。

例如，在一般办公室和商业建筑中，活动荷载通常为3.0千牛/平方米。

而在住宅建筑中，活动荷载通常为1.5千牛/平方米。

2.死荷载：这是指楼面本身的重量和固定设备、管道等固定荷载的重力。

死荷载通常根据建筑的结构类型和材料来计算。

例如，在混凝土结构楼板上，死荷载通常为4.0千牛/平方米。

而在钢结构楼板上，死荷载通常为2.0千牛/平方米。

3.风荷载：这是指风力对建筑外墙和屋顶的压力荷载。

风荷载计算可能涉及复杂的气象参数和建筑结构的风力系数，通常需要进行风洞试验或使用计算软件进行计算。

4.地震荷载：这是指地震对建筑结构的压力荷载。

地震荷载的计算是根据建筑的地震烈度、设计基准地震加速度和土壤的地震参数等进行的。

在进行楼面荷载的计算时1.参考相关的国家规范或者设计标准，确保计算满足规范要求。

2.考虑建筑的实际用途和结构类型，并根据实际情况进行荷载的合理分配。

3.如果楼面荷载涉及到复杂的参数和计算，可以寻求专业的结构工程师的帮助，使用专业的计算软件进行计算。

最后，楼面荷载的计算是建筑设计和结构工程的重要环节。

正确计算楼面荷载可以确保建筑的结构安全性和稳定性，并满足相关的规范要求。

各层楼板面荷载计算

各层楼板面荷载计算楼板面荷载计算是建筑设计中的重要环节之一，它用于确定楼板在使用过程中所承受的作用力，以保证楼板的安全和可靠。

楼板面荷载通常分为活荷载和恒荷载两部分。

本文将介绍楼板面荷载计算的基本原理和步骤。

楼板面荷载计算的基本原理是根据建筑用途和具体情况，按照相关标准和规范确定楼板承受的荷载大小。

主要以以下几个因素为基础进行计算：1.建筑用途：不同的建筑用途对楼板的荷载要求不同，如住宅楼、办公楼、商业楼等。

每种用途的建筑都有相应的标准和规范，规定了楼板的荷载计算方法和数值。

2.建筑结构：楼板的荷载计算需要考虑到建筑结构的类型和布局。

根据结构的承载能力和楼板的几何形状，确定楼板受力的方式和作用面积。

3.活荷载和恒荷载：活荷载是指在使用过程中产生的可变荷载，如人员、家具、设备等。

恒荷载是指在使用过程中始终存在的固定荷载，如楼板自重、墙体压力等。

计算楼板荷载时需要综合考虑这两个因素。

楼板面荷载计算的步骤如下：1.确定建筑用途和结构类型：根据建筑用途和结构类型，确定所需的楼板荷载标准和规范。

2.确定活荷载：根据建筑用途和建筑特点，确定活荷载的大小。

一般根据标准和规范，按照建筑面积或人员数量计算，并考虑到不同区域的荷载分布情况。

3.确定恒荷载：根据楼板自重和其他恒定荷载的大小，计算楼板的恒荷载。

楼板自重可以通过结构设计参数和材料密度计算得出，其他恒定荷载可以根据具体情况确定。

4.综合荷载计算：将活荷载和恒荷载相加，得出楼板承受的综合荷载。

根据荷载分布情况，确定楼板上各个区域的荷载大小。

5.检查和设计：将楼板的综合荷载与结构的承载能力进行对比，确保楼板在使用过程中不会发生失稳或破坏。

根据具体情况，可能需要进行结构优化、加固设计等。

以上是楼板面荷载计算的基本原理和步骤。

在实际工程中，还需要根据具体的建筑结构和使用要求，结合相关的标准和规范进行详细计算和设计。

楼板面荷载的准确计算是保证建筑安全和可靠性的重要保障，应当引起工程师的高度重视。

板传梁梁传柱荷载计算

§6.1.1.板传荷载计算计算单元见下图所示：因为楼板为整体现浇，本板选用双向板，可沿四角点沿45°线将区格分为小块，每个板上的荷载传给与之相邻的梁，板传至梁上的三角形或梯形荷载可等效为均布荷载。

图6-1 框架结构计算单元图6-2 框架结构计算单元等效荷载一.B ～C, (D ～E)轴间框架梁：屋面板传荷载：恒载：2226.09KN/m 1.5m [1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=17.128KN/m ⨯⨯+⨯活载：2222.0KN/m 1.5m [1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=5.625KN/m ⨯⨯⨯+⨯楼面板传荷载：恒载：2223.83KN/m 1.5m [1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=10.772KN/m ⨯⨯⨯+⨯活载：2222.0KN/m 1.5m [1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=5.625KN/m ⨯⨯⨯+⨯梁自重：3.95KN/mB ～C, (D ～E)轴间框架梁均布荷载为：屋面梁：恒载＝梁自重＋板传荷载＝17.128 KN/m+3.95 KN/m=21.103 KN/m活载＝板传荷载＝5.625 KN/m楼面板传荷载：恒载＝梁自重＋板传荷载＝3.95 KN/m+10.772 KN/m=14.747 KN/m活载＝板传荷载＝5.625 KN/m二. C ～D 轴间框架梁：屋面板传荷载：恒载：26.09KN/m 1.2m 5/82=9.135KN/m ⨯⨯⨯活载：22.0KN/m 1.5m 5/82=3KN/m ⨯⨯⨯楼面板传荷载：恒载：23.83KN/m 1.25/82=5.745KN/m ⨯⨯⨯活载：22.0KN/m 1.2m 5/82=3.75KN/m ⨯⨯⨯梁自重：3.95KN/mC ～D 轴间框架梁均布荷载为：屋面梁：恒载＝梁自重＋板传荷载＝2.349 KN/m+9.135 KN/m=11.484 KN/m活载＝板传荷载＝3 KN/m楼面板传荷载：恒载＝梁自重＋板传荷载＝2.349 KN/m+5.745KN/m=8.09KN/m活载＝板传荷载＝3.75 KN/m三.B 轴柱纵向集中荷载计算：顶层柱：女儿墙自重：（做法：墙高900㎜,100㎜的混凝土压顶）330.240.918/25/0.10.24m m kn m KN m m m ⨯⨯+⨯⨯+()1.220.240.5 5.806/m m m KN m ⨯+⨯=顶层柱恒载＝女儿墙＋梁自重＋板传荷载＝5.806/6 3.975/(60.6)KN m KN m m m ⨯+⨯-⨯()()2212 1.5/6 1.5/66/42 6.09/ 1.55/832123.247KN m m KN ⎡⎤-⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=⎣⎦顶层柱活载＝板传荷载＝()()222.0/ 1.512 1.5/6 1.5/66/42KN m m ⎡⎤⨯⨯-⨯+⨯⨯+⎣⎦2.0/ 1.55/83219.688KN m m KN ⨯⨯⨯⨯=标准层柱恒载＝墙自重＋梁自重＋板荷载=7.794/(60.6) 3.975/(60.6) 3.83/ 1.55/832KN m KN m KN m m ⨯-+⨯-+⨯⨯⨯⨯(2.332311.52)61/42 2.3325/61/42KN m ++⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+()()223.83 1.512 1.5/6 1.5/66/42124.172m m KN ⎡⎤⨯⨯-⨯+⨯⨯=⎣⎦标准层柱活载＝板传荷载＝()()222.0 1.512 1.5/6 1.5/63 2.0 1.55/83219.688m m m m KN ⎡⎤⨯⨯-⨯+⨯+⨯⨯⨯⨯=⎣⎦基础顶面荷载＝底层外纵墙自重＋基础自重＝9.738/(60.6) 2.5/(60.6)16.085KN m m m KN m m m KN ⨯-+⨯-=四.C 柱纵向集中力计算：顶层柱荷载＝梁自重＋板传梁荷载＝3.975/(90.9) 2.349/(1.20.3) 6.09/ 1.55/832KN m m KN m m KN m m ⨯-+⨯-+⨯⨯⨯⨯ 6.09/ 1.25/8 1.22(2.3323/11.52/)61/42KN m m KN m KN m m +⨯⨯⨯⨯++⨯⨯⨯154.318KN =顶层柱活载=板传荷载＝()()222.0 1.512 1.5/6 1.5/63m m ⎡⎤⨯⨯-⨯+⨯+⎣⎦()()222.0 1.212 1.2/6 1.2/63 2.0 1.2m m m m ⎡⎤⨯⨯-⨯+⨯+⨯⎣⎦5/8 1.22 2.0 1.55/83239.272m m KN ⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=标准柱恒载=墙＋梁自重＋板传荷载＝11.52/(30.6)15.12/(30.6)15.12/(30.6)KN m m KN m m KN m m ⨯-+⨯-+⨯-+2.349/(1.20.3)3.975/(60.6) 6.09/ 1.55/832KN m m KN m m KN m m ⨯-+⨯-+⨯⨯⨯⨯+26.09/61/21/2 2.67/ 2.4/26 3.83/36200.173KN m m KN m m KN m m m KN ⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=标准层活载＝板传荷载＝222.0/36 2.5/ 1.2654KN m m m KN m m m KN ⨯⨯+⨯⨯=基础顶面恒载=底层外纵墙自重＋基础自重9.738/(60.6) 2.5/(60.6)66.085KN m m m KN m m m KN ⨯-+⨯-=（3）.框架柱自重：柱自重：底层：1.2×0.6m ×0.6m ×253/KN m ×4.55m=49.14KN其余柱：1.2×0.6m ×0.6m ×253/KN m ×3.6m=38.88KN§6.2恒荷载作用下框架的内力§6.2.1.恒荷载作用下框架的弯矩计算一.恒荷载作用下框架可按下面公式求得：21/12ab M ql =- (61)-21/12ba M ql = (62)-故：2771/1221.03663.09.B C M KN m =-⨯⨯=-7763.09.C B M KN m =2771/1211.4846 5.512.C D M KN m =-⨯⨯=-77 5.512.C D M KN m =2661/1214.747644.241.B C M KN m =-⨯⨯=-6644.241.C B M KN m =2661/128.096 3.883.C D M KN m =-⨯⨯=-66 3.883.D C M KN m =恒荷载作用下框架的受荷简图如图6-3所示:图6-3竖向受荷总图：注：1.图中各值的单位为KN2.图中数值均为标准值3.图中括号数值为活荷载图6-4：恒载作用下的受荷简图(2).根据梁，柱相对线刚度，算出各节点的弯矩分配系数ij μ:/()ij c b i i i μ=∑+∑ (63)-分配系数如图6－5 , 图6－6所示：图6-5 B 柱弯矩各层分配系数简图B 柱：底层：0.801/(0.8010.609 1.0)0.332i ++=下柱＝1.0/(0.8010.609 1.0)0.415i ++=上柱＝0.609/(0.8010.609 1.0)0.253i ++=左梁＝标准层： 1.0/(0.609 1.0 1.0)0.383i ++=上柱＝1.0/(0.609 1.0 1.0)0.383i ++=下柱＝0.609/(0.609 1.0 1.0)0.234i ++=左梁＝顶层： 1.0/(0.609 1.0)0.622i +=下柱＝0.609/(0.609 1.0)0.622i +=左梁＝图6－6 C 柱弯矩各层分配系数简图C 柱： 0.609/(0.609 1.00.2110.801)0.232i +++=右梁＝1.0/(0.609 1.00.2110.801)0.382i +++=上柱＝ 0.801/(0.609 1.00.2110.801)0.306i +++=下柱＝0.211/(0.609 1.00.2110.801)0.081i +++=左梁＝标准层： 1.0/(0.609 1.00.2110.801)0.355i +++=下柱＝1.0/(0.609 1.00.2110.801)0.355i +++=上柱＝0.609/(0.609 1.00.2110.801)0.216i +++=右梁＝0.211/(0.609 1.00.2110.801)0.074i +++=左梁＝顶层： 1.0/(0.609 1.00.211)0.549i ++=下柱＝0.211/(0.609 1.00.211)0.116i ++=左梁＝0.609/(0.609 1.00.211)0.335i ++=右梁＝三.恒荷载作用下的弯矩剪力计算，根据简图（6－4）梁：A M 0∑= 21/2.0A B B M M ql Q l ---=/1/2B A B Q M M l ql =--B M 0∑= 21/2.0A B A M M ql Q l -+-=/1/2A A B Q M M l ql =-+ （6－4）柱：C M 0∑= .0C D D M M Q h ---=()/D C D Q M M h =-+D M 0∑= .0C D C M M Q h ---=()/C C D Q M M h =-+ （6－5）四.恒荷载作用下的边跨框架的轴力计算，包括连梁传来的荷载及柱自重.7123.24721.1036/2186.556N KN=+⨯=67124.17214.7476/238.88393.849N N KN =++⨯+=56124.17214.7476/238.88601.142N N KN =++⨯+=45124.17214.7476/238.88808.435N N KN =++⨯+=34124.17214.7476/238.881015.728N N KN =++⨯+=23124.17214.7476/238.881223.021N N KN =++⨯+=12124.17214.7476/238.881382.487N N KN =++⨯+=恒荷载作用下的中跨框架的轴力计算：7154.31811.484 2.4/2168.099N KN =+⨯=67200.1738.09 2.4/238.88416.88N N KN =++⨯+=56200.1738.09 2.4/238.88665.621N N KN =++⨯+=45200.1738.09 2.4/238.88808.435N N KN =++⨯+=34200.1738.09 2.4/238.881015.728N N KN =++⨯+=23200.1738.09 2.4/238.881223.021N N KN =++⨯+=12200.1738.09 2.4/238.881382.487N N KN=++⨯+=图6－5 恒荷载作用下的计算简图五.弯矩分配及传递弯矩二次分配法比分层法作了更进一步的简化。

楼面恒载

楼面恒载：楼面恒载包括构件自重，面层自重，板底抹灰自重（或吊顶自重），PKPM软件可以自动计算构件自重，所以输入的荷载只为后两项之和。

后两项要根据具体工程的建筑做法，查《建筑结构荷载规范》得出。

例1：楼面做法：（从上向下）12厚大理石地面；30厚细实混凝土；现浇楼板；天棚抹灰。

楼面恒载：）12厚大理石地面：0.012×28 KN/m3=0.34 KN/m230厚细实混凝土：0.03×24KN/m3=0.72 KN/m2天棚抹灰（15mm）：0.015×17KN/m3=0.26 KN/m2楼板恒荷载标准值：0.34+0.72+0.26=1.32具体工程按照上述方法计算，PKPM输入时再将计算结果稍微加大，可以乘以1.1的增大系数。

如果板上有隔墙，处理方法如下：1、隔墙下有梁，则隔墙的荷载以线性荷载的形式加到梁上。

120厚烧结砖重量： 2.96 KN/m2240厚烧结砖重量： 5.24 KN/m2360厚烧结砖重量：7.62 KN/m2490厚烧结砖重量：9.99 KN/m2用面荷载乘以层高（可以适当减小）就得到梁上的线荷载。

2、隔墙下没有梁，多用在卫生间，可以先算出隔墙的总重，然后除以隔墙所在房间的楼板的面积，以面荷载的形式加到楼板上，同时由于有设备，可以将活荷载取大些。

3、根据《建筑结构荷载规范》的附录B来计算，特殊情况下使用。

简化计算楼面恒载的方法：将各种建筑做法的容重取平均值，近似取为20 KN/m3，主要楼面的做法厚为90mm、100mm、110mm，次要楼面（如走道，楼梯等）的做法厚可取50mm，吊顶或抹灰取最大值0.5 KN/m2这样，主要楼面的恒荷载为：0. 1×20 KN/m3+0.5 KN/m2=2.5KN/m2（100厚）次要楼面的恒荷载为：0. 05×20 KN/m3+0.5 KN/m2=1.5KN/m2（50厚）最后再加上隔墙等效的面荷载。

楼板计算书[共7页]

LB-1矩形板计算项目名称B期设计者校对者一、构件编号:LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《混凝土结构设计规范》GB50010-2010四、计算信息1.几何参数计算跨度:Lx = 3500 mm; Ly = 5700 mm板厚：h = 100 mm2.材料信息混凝土等级：C25 fc=11.9N/mm2 ft=l. 27N/mm2 ftk=l. 78N/mm"Ec=2. 80X 104N/mm2钢筋种类:HRB400 fy = 360 N/mm2 Es = 2.0X105 N/mm2最小配筋率：P = 0. 200%纵向受拉钢筋合力点至近边距离：as = 20mm保护层厚度：c = 10mm3.荷载信息（均布荷载）永久荷载分项系数：Y G=1.200可变荷载分项系数：Y Q = 1.400准永久值系数：* q = 0. 500永久荷载标准值：q gk = 4. 000kN/m2可变荷载标准值：q qk = 2. 000kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件（上端/下端/左端/右端）：简支/简支/固定/固定6.设计参数结构重要性系数：丫。

=1.00泊松比：口= 0. 200五、计算参数：1.计算板的跨度：Lo = 3500 mm2.计算板的有效高度：ho = h-as=100-20=80 mm六、配筋计算Q算ly=3500/5700=0. 614<2. 000所以按双向板计算):3.X向底板钢筋D确定X向板底弯矩Mx =表中系数(Y G* q gk+ 丫Q* q qk) *Lo2=(0. 0399+0. 0046*0. 200) *(1. 200*4. 000+1. 400*2. 000)*3. 52=3. 803 kN*m2)确定计算系数a s = yo*Mx/(a l*fc*b*ho*ho)=1. 00*3. 803X107(1. 00*11. 9*1000*80*80)=0. 0503)计算相对受压区高度€ = 1-sqrt(1-2* a s) = l-sqrt(1-2*0. 050) = 0. 0514)计算受拉钢筋面积As = a l*fc*b*ho* g /fy = 1.000*11.9*1000*80*0.051/360=136mm'5)验算最小配筋率P = As/(b*h) = 136/(1000*100) = 0.136%P<Pmin = 0. 200%不满足最小配筋要求所以取面积为As = P min*b*h = 0. 200%* 1000* 100 = 200 mm2采取方案80200,实配面积251 mm24. Y向底板钢筋D确定Y向板底弯矩My =表中系数(yG*qgk+yQ*qqk)*L<)2=(0. 0046+0. 0399*0. 200) *(1. 200*4. 000+1. 400*2. 000)*3. 52=1.174 kN*m2)确定计算系数a s = y o*My/(a l*fc*b*ho*ho)=1. 00*1. 174X107(1. 00*11. 9*1000*80*80)=0. 0153)计算相对受压区高度€ = 1-sqrt (1-2* a s) = l-sqrt (1-2*0. 015) = 0. 0164)计算受拉钢筋面积As = a l*fc*b*ho* g/fy = 1.000*11.9*1000*80*0.016/360=41mm"5)验算最小配筋率P = As/(b*h) = 41/(1000*100) = 0.041%p < P min = 0. 200%不满足最小配筋要求所以取面积为As = p min*b*h = 0. 200%* 1000* 100 = 200 mnr采取方案8@200,实配面积251 mm25.X向支座左边钢筋1）确定左边支座弯矩M°x =表中系数(y G* q gk+y Q* q qk)*Lo?=0. 0832*(1. 200*4. 000+1.400*2. 000)*3. 52=7. 744 kN*m2)确定计算系数a s = Y o*Nf'x/( Q l*fc*b*ho*ho)=1. 00*7. 744X107(1. 00*11. 9*1000*80*80)= 0. 1023)计算相对受压区高度€ = 1-sqrt (1-2* a s) = l-sqrt(1-2*0.102) = 0. 1074)计算受拉钢筋面积As = a l*fc*b*ho* g/fy = 1.000*11.9*1000*80*0.107/360=284mm25)验算最小配筋率P = As/(b*h) = 284/(1000*100) = 0.284%P > P min = 0. 200% 满足最小配筋要求采取方案8@160,实配面积314 mm26. X向支座右边钢筋1)确定右边支座弯矩Nf'x =表中系数(yG*q gk+ 丫Q* q qk)*L(「=0. 0832*(1. 200*4. 000+1.400*2. 000)*3. 52=7. 744 kN*m2)确定计算系数a s = y o*Mx/ ( a l*fc*b*ho*ho)=1.00*7. 744X107(1.00*11. 9*1000*80*80)=0. 1023)计算相对受压区高度€ = 1-sqrt(1-2* a s) = 1-sqrt(1-2*0. 102) = 0. 1074)计算受拉钢筋面积As = a l*fc*b*ho* g/fy = 1. 000*11. 9*1000*80*0.107/360=284mm25)验算最小配筋率P = As/(b*h) = 284/(1000*100) = 0.284%P 2 P min = 0. 200% 满足最小配筋要求采取方案8@160,实配面积314 nun2七、跨中挠度计算：Mk --------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq --------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算荷载效应Mk = Mgk + Mqk=(0. 0399+0. 0046*0. 200) * (4. 000+2. 000) *3. 52 = 3. 002 kN*mMq = Mgk+ 3 q*Mqk=(0. 0399+0. 0046*0. 200) * (4. 000+0. 5*2. 000) *3. 52 = 2. 502 kN*m2.计算受弯构件的短期刚度Bs1)计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力osk = Mk/ (0. 87*ho*As) 混规(7. L 4-3)= 3. 002X107(0.87^80*251) = 171.841 N/mmo sq = Mq/ (0. 87*ho*As) 混规(7. L 4-3)=2. 502X107(0.87*80*251) = 143. 201 N/mm2)计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积：Ate = 0.5*b*h = 0. 5*1000*100= 50000mm2P te = As/Ate 混规(7. L 2-4)=251/50000 = 0.502%3)计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数2*k = 1. 1-0. 65*ftk/(Pte*osk) 混规(7. L 2-2)= 1. 1-0. 65^1. 78/(0. 502%*171. 841);-0. 241因为中不能小于最小值0.2,所以取3k = 0.2力q = 1. 1-0. 65*ftk/(P te*o sq) 混规(7. 1.2-2)=1. 1-0. 65*1. 78/(0. 502%*143. 201) = -0. 509因为*不能小于最小值0.2,所以取3q = 0. 24)计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值aEa E = Es/Ec = 2.0X1072. 80X10' = 7. 1435)计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值Yf矩形截面，Yf=06)计算纵向受拉钢筋配筋率PP 二As/(b*ho)= 251/(1000*80)= 0.314%7)计算受弯构件的短期刚度BsBsk = Es*As*ho7[l. 15 * k+0. 2+6* a E*P/(1+ 3. 5 丫f')](混规(7. 2. 3-1))=2 . 0X 105*25 U807[l. 15*-0. 241+0. 2+6*7. 143*0. 314%/(1+3. 5*0.0)]=5.692X 1()2 kN*/Bsq = Es*As*h02/[L 15 Aq+0.2+6*aE*p/(l+ 3. 5 丫f')](混规(7. 2. 3-1)) =2. OX l(r*251*807[L 15*-0. 509+0. 2+6*7. 143*0. 314%/(1+3. 5*0. 0)]=5. 692 X102 kN*m23.计算受弯构件的长期刚度B1)确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数()当p=0时，9=2.0 混规(7.2.5)2)计算受弯构件的长期刚度BBk = Mk/(Mq*(6-l)+Mk)*Bs (混规(7. 2. 2-1))=3. 002/ (2. 502* (2. 0-1)+3. 002) *5. 692 X 102=3. 105 X 102 kN*m2Bq = Bsq/ 0 (混规(7. 2. 2-2))=5. 692X1072.0=2. 846 X102 kN*m2B = min(Bk,Bq)=min (310. 460, 284. 588)=284. 5884.计算受弯构件挠度fmax = f*(qgk+吗*qqk)*Lc)4/B=0. 00254*(4. 000+0. 5*2. 000)*3. 572. 846 X102=6. 686iiun5.验算挠度挠度限值fo=Lo/200=3500/200=17. 500mmfmax=6. 686mmWfo=l7. 500mm,满足规范要求！八、裂缝宽度验算：6.跨中X方向裂缝1)计算荷载效应Mx =表中系数(qgk+2 q qk) *Lo2=(0. 0399+0. 0046*0. 200) * (4. 000+0. 50*2. 000) *3. 52=3. 002 kN*m2)带肋钢筋，所以取值5=1取3)因为C < 20,所以取C = 204)计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力。

斜屋面荷载折算

结构设计中的各类荷载取值1.楼板厚度：1.1 最小楼板厚度：1）梁板式阳台板(外挑式)： h＝90mm，2）挑板式阳台板：h＝100mm，3）楼梯梯段及中间平台： h＝90mm，4）楼梯间楼层平台：h＝120mm5）户内楼板：h＝100mm，6）大屋面板（平）：h＝120mm7）坡屋面板：h＝100mm8）凸窗挑板及空调板：h＝80mm，9）阳台栏板及上人屋面女儿墙： h＝100mm。

1.2 楼板厚度取值：1）悬挑板h≥L/12；2） a／b＞2时，h≥b/30；3）1＜a／b≤2时，h≥b/38，2. 楼板荷载标准值：2.1 面层恒载取值：1）楼层面层荷载： 1.2 KN/M2。

板底抹灰或吊顶：0.4 KN/M2。

2）上人屋面及露台(板顶+板底）：3.5 KN/M2。

3）坡屋面恒载(板顶+板底、斜向）2.5 KN/M2。

坡屋面恒载换算成水平投影面时，应按坡度计算，如：屋面起坡30°时，q恒＝2.5／cos30°=2.9 KN/M2屋面起坡45°时，q恒＝2.5／cos45°=3.5 KN/M24）楼梯面层荷载：0.6 KN/M2楼梯板底抹灰：0.4 KN/M22.2活荷载取值：1）厅、卧室、户内走廊2.0 KN/M22）厨房、卫生间：2.0 KN/M23）阳台：2.5 KN/M24）公共楼梯（含平台）3.5 KN/M25）户内楼梯（含平台）2.0 KN/M26）上人屋面及露台：2.0 KN/M27）不上人屋面：0.7KN/M23.隔墙面荷载标准值：3.1外墙面荷载：墙厚190，空心率：35%（KM1型非承重空心砖）0.19×65%×19×1.1=2.60 KN/M2内侧粉刷：0.4 KN/M2外墙瓷砖+保温：1.1 KN/M2q恒=2.60+0.40 +1.1=4.1 KN/M23.2楼梯间隔墙及分户墙(含阁楼分户墙)面荷载：墙厚190，空心率：35%（KM1型非承重空心砖）0.19×65%×19×1.1=2.60 KN/M2双面粉刷：2×0.4 KN/M2q恒=2.6+0.40 +0.4=3.4 KN/M23.3 120厚厨房、卫生间墙面荷载：墙厚115，空心率：15%（KP1型承重多孔砖）0.115×85%×19=1.90 KN/M2单面粉刷：0.4 KN/M2单面瓷砖：0.5 KN/Mq恒=1.90+0.40 +0.5=2.8 KN/M23.4 100厚内墙面荷载：墙厚90，空心率：35%（KM1型非承重空心砖）0.09×65%×19×1.1=1.20 KN/M2双面粉刷：2×0.4 KN/M2q恒=1.2+0.40 +0.4=2.0 KN/M24.按跨度确定板厚及面荷载标准值选用表：(kN/M2)双向板短向跨度板厚楼层上人屋面及露台≤3300 h=90 q恒=3.9 不用300＜L≤3800 h=100 q恒=4.1 6.03800＜L≤4200 h=110 q恒=4.4 6.34200＜L≤4500 h=120 q恒=4.6 6.54500＜L≤4900 h=130 q恒=4.9 6.84900＜L≤5300 h=140 q恒=5.1 7.05300＜L≤5700 h=150 q恒=5.4 7.35700＜L≤6000 h=160 q恒=5.6 7.5注：单向板及坡屋面板应另行计算。

屋面荷载计算表

编号
名称
用料及做法
总厚度： 331.2
厚度
（mm）
屋 Ⅱ6
水泥砂浆面层屋面（二道设防、高分子，卷材、涂膜各一，有保温，不上
1 2
. 20 厚1:2.5水泥砂浆保护层，每lm 见方半缝分格．以下同屋Ⅱ5 4--9 ，保温层可增选E
人）
总厚度：
20.0 288.2
308.2
总重量：
容重（kN/m3
第23页
编号
名称
对应《陕02J01》屋面做法的屋面荷载计算用表
用料及做法
总厚度： 808.5
厚度
（mm）
总重量：
容重（kN/m3
）
10.49
重量（kN/m2
）
与上述不同时，应换算
备注
1 . 40 厚200x200 或250x250 彩色铺地砖用3 厚1:1水泥
砂浆（加建筑胶）粘贴，缝宽10 用1:1水砂砂浆（加建筑
人）
20.0 287.4
20.0
0.40 4.35
第24页
水泥砂桨面层屋面（二道
屋 Ⅱ2 高分子卷材设防，不上
人）
编号
名称
对应《陕02J01》屋面做法的屋面荷载计算用表
用料及做法
总厚度： 307.4
厚度
（mm）
总重量：
容重（kN/m3
）
4.75
重量（kN/m2
）
备注
1 . 8--10厚铺地砖用3厚1:1水泥砂浆（加建筑胶)粘贴，
备注
保温层厚度80，容重5 找坡层厚度100，容重14 楼板重按80厚现浇板计算与上述不同时，应换算
保温层厚度80，容重5 找坡层厚度100，容重14 楼板重按80厚现浇板计算与上述不同时，应换算种植土厚度400，容重10

荷载-结构设计新手必看

4.荷载设计时应注意：
4.1：足够的覆盖层厚度指：足够的覆土厚度指：汽车轮压通过土层的扩散、交替和重叠，达到在某一平面近似均匀分布时的覆土层厚度。足够的覆土厚度数值应根据工程经验确定，当无可靠设计经验时，可按后轴轮压的扩散面积不小于按荷重比例划分的汽车投影面积确定（如：300kN 级汽车，汽车的合理投影面 2 积为（8+0.6）×（2.5+0.6）=26.66m ，后轴轮压占全车重量的比例为 240/300=0.8，取后 2 轴轮压的扩散面积为 0.8×26.66=21.33m ，相应的覆土厚度为 hmin，当实际覆土厚度 h≥hmin 时，可认为覆土厚度足够）取表中 hmin 数值。下表提供不同汽车类型时“覆土厚度足够时”的覆土层厚度的估算值，供参考。不同汽车类型“覆土厚度足够时”的覆土层厚度汽车类型覆土厚度最小值 hmin（m） 100kN 汽车 2.5 车 2.41 150kN 汽车 2.32 200kN 汽车 2.50 300kN 汽车 2.56 550kN 汽
2 2 2 2
2.活载：
2.1：住宅客厅、卧室、书房、餐厅、过道等：2.0 kN / m 。 2.2：公共楼梯、消防疏散楼梯、住宅楼梯、商场：3.5 kN / m 。 2.3：厨房、卫生间、公共卫生间：2.5 kN / m 。 2.4：阳台：2.5 kN /kN / m2 。 2.6：上人屋面：2.0 kN / m2 ，不上人屋面：0.5 kN / m2 。 2.7：花园：5.0 kN / m2 。 2.8：消防控制室：7.0 kN / m2 。 2.9：电梯机房：7.0 kN / m2 。 2.10：车库：4.0 kN / m2 。 2.11：消防车道：20.0 kN / m2 （当有 1.2~1.5m 覆土时，消防荷载取 8 kN / m2 ）。注：对于隔墙灵活布置的情况，按隔墙自重的 1/3 且不小于 1 kN / mm 作为面荷载即可。

楼面活荷载取值参考

活荷载取值参考结构设计 2010-04-21 11:30:16 阅读86 评论0 字号：大中小订阅地下室小型汽车停车库：4KN/㎡地下室顶板施工活荷载：10KN/㎡（未计覆土）消防车折标等效均布荷载标准值：20KN/㎡屋面花园：3KN/㎡上人屋面：2KN/㎡裙房层面施工活荷载：4KN/㎡电梯机房：7KN/㎡空调机房：8N/㎡发电机房、变配电房：10N/㎡住宅：厅、厨房、卫生间、幼儿园：2KN/㎡；阳台：2.5KN/㎡会所：3.5N/㎡活荷载如何选取:1,活动的人较少, 2.02,活动的人较多且有设备, 2.53,活动的人很多且有较重设备, 3.04,活动的人很集中,有时很挤或有较重设备, 3.55,活动的性质很剧烈, 4.06,储存物品的仓库, 5.07,有大型的机械设备, 6.0-7.5普通瓷砖楼面：80厚4kn/m2 90厚4.2kn/m2 100厚4.5kn/m2 120厚 5.05kn/m2地暖楼面：80厚4.8kn/m2 90厚5.1kn/m2 100厚5.1kn/m2 120厚5.8kn/m2工业建筑楼面，操作荷载对板面一般取2.0KN/M2对堆料较多的车间,取2.5KN/M2如果在某个时期有成品,半成品堆放的特别严重时,取4.0KN/M2会所一般房间取2.5，活动的人较多的房间取3.0比较合适。

还有比较特殊的建筑如医院的医技楼和住院楼，设备的种类多，这类房间的活荷载取值就需要按等效换算来确定。

公共卫生间8。

0 住宅有120隔墙的我取3.0楼面活荷载：（KN/M2)设不冲按摩式浴缺的卫生间 4有分隔的蹲而公共卫生间（包括填料、隔墙）8或按实际阶梯教室 3微机电子计算机房 3大中型电子计算机房>5或按实际银行金库及标据仓库10制冷机房8水泵房10变配电房10发电机房10管道转换层 4电梯井管下有人到达房间的顶板>5通风机平台<5号通风机 68号通风机8贵宾休息室2。

0科技教室3。

确定使用楼板的楼面允许活荷载设计值

第一题确定使用楼板的楼面允许活荷载设计值假定某工程现场抽取简支空心楼板，在试验室测定其极限承载力为q kN/m2, 试确定使用该楼板的楼面允许活荷载设计值一、导语设计房屋和结构物时，首先应判明它所承受的各种荷载(力)的量值、位置和方向。

由于房屋和构筑物所处自然环境的差异，使用情况与使用要求的不同，以及各部分构件在整个建筑物中所起的作用与所处地位的不同，作用于其上的荷载多种多样，我们不可能预见到该结构物在其整个寿命中，所要承受的各种荷载，所以这种判明是不能完全精确的。

但是必须考虑由于该结构物的用途及其使用情况与所有可能发生的荷载，同时应注意查明标准荷载的实际量值，各种荷载效应组合的客观可能性，及其在结构物使用过程中可能产生的变化。

所以应采用概率论与数理统计学方法进行分析。

二、计算随着计算机结构分析软件的广泛应用和普及，它使人们摆脱了过去必须进行的大量的手工计算，使人们的工作效率得以大幅度的提高。

因此，本题可以利用结构计算软件计算。

结构设计的主要任务是进行结构计算，目前在钢筋混凝土结构计算中常用的计算程序主要有：PKPM系列（TAT、SATWE）、TBSA系列（TBSA、TBWE、TBSAP）等，这些计算软件具有模拟施工加载过程的功能，恒、活荷载可以分开计算，并可以考虑梁上的活荷载不利布置作用，只要在计算软件中输入试验结果和结构的具体条件，并给出具体的要求，软件就能自动进行从楼板到次梁、次梁到承重梁的荷载传导并自动计算结构自重，自动计算人机交互方式输入的荷载，形成整栋建筑的荷载数据库，并可由用户随时查询修改任何一部位数据。

由此数据可自动给各结构计算软件提供数据文件，也可为连续次梁和楼板计算提供数据。

也就达到了确定使用该楼板的楼面允许活荷载设计值的目的。

不过用计算机进行计算，并不能保证计算结果一定可以在施工图中用，必须根据工程设计的经验，对计算结果进行分析、判断，根据其正确与否，决定能否作为设计的依据。

楼面活荷载取值参考

还有比较特殊的建筑如医院的医技楼和住院楼，设备的种类多，这类房间的活荷载取值就需要按等效换算来确定。

公共卫生间8。

0科技教室3。

荷载计算方法

建筑结构恒荷载的计算一、建筑结构荷载计算的详尽过程（以楼面荷载的计算方法为例）名称做法厚度（mm) 容重(KN/m 3 ) 2备注重量KN(m) 1:2 水泥沙浆面 2520 0.50 水泥沙浆楼面纯水泥浆一道 220 0.04 详尽工程结合相应的建筑做法 12025 3.00 钢筋混凝土楼板板底20厚粉刷抹平 2017 0.34 静载分项系数 1.2楼面静载 3.9 活载分项系数 1.4楼面活载 2.0 设计值 7.5二、建筑结构荷载计算的一般方法（注意结合自己所在地的详尽做法）（一）、外墙（外墙容重13.5KN/m3）1、240墙体荷载面砖外墙面荷载:4.3KN/m213.5x0.24+0.4（20厚抹灰）+0.6（20厚抹灰+面砖）=4.24 涂料外墙面荷载：4.3KN/m2干挂花岗岩外墙面荷载:4.6KN/m213.5x0.24+0.4（20厚抹灰）+0.03x28(30厚花岗岩)+0.1(支撑钢架)=4.582、200墙体荷载面砖外墙面荷载:3.7KN/m213.5x0.20+0.4（20厚抹灰）+0.6（20厚抹灰+面砖）=3.7 涂料外墙面荷载：3.7KN/m2干挂花岗岩外墙面荷载:4.0KN/m213.5x0.20+0.4（20厚抹灰）+0.03x28(30厚花岗岩)+0.1(支撑钢架)=4.04（二）、内墙（内墙容重9.0KN/m3）120墙体荷载一般内墙面荷载:2.0KN/m29.0x0.12+0.8（20厚双面抹灰）=1.88卫生间内墙：2.5KN/m29.0x0.12+0.8（20厚双面抹灰）+0.6(面砖)=2.48（三）、幕墙（门窗）荷载1、局部幕墙1.5KN/m22、对大片幕墙宜取2.0KN/m2（四）、楼板荷载1、带地下室首层150厚楼板:5.5KN/m225x0.15+0.5(吊顶)+0.4（面层）+0.025x28（大理石）=5.352、楼层120厚楼板:4.5KN/m225x0.12+0.4(底粉)+0.4（面层）+0.6（贴瓷砖）=4.4对100~130板厚的都可大体取4.5KN/m23、坡屋面荷载 6.0KN/m2/Cosα吊顶: 0.5120板厚25x0.12=3.020厚沙浆找平20x0.02=0.4防水保温层：0.240厚沙浆保护层20x0.04=0.8屋面瓦 1.0合计： 5.9KN/m24、覆土地下室顶板吊顶: 0.5250板厚25x0.25=6.25覆土厚（完成面-结构面)x205、建筑找坡上人屋面7.0KN/m2底粉20厚20*0.02=0.4120板厚25x0.12=3.020厚沙浆结合层20*0.02=0.4找坡(2%L=7.0m)140厚（）*13.5=1.6 防水保温层：0.240厚细石混凝土20x0.04=0.820厚沙浆结合层20x0.02=0.4面砖0.2合计：7.0KN/m26、建筑找坡露台 6.0KN/m2底粉20厚20*0.02=0.4120板厚25x0.12=3.020厚沙浆结合层20*0.02=0.4找坡(2%L=3.5m)70厚（）*13.5=0.67防水保温层：0.240厚细石混凝土20x0.04=0.820厚沙浆结合层20x0.02=0.4面砖0.2合计： 6.07KN/m27、不上人屋面(楼梯、机房顶) 5.5KN/m2底粉20厚20*0.02=0.4120板厚25x0.12=3.020厚沙浆结合层20*0.02=0.4找坡(2%L=4.0m)80厚（）*13.5=0.8防水保温层：0.220厚沙浆保护层20x0.02=0.4面砖0.2合计： 5.4KN/m2三、建筑结构荷载有关规定（一）对荷载规范的增补（二）水压力（三）土压力（四）隔墙荷载。

荷载计算

第3章荷载计算3.1竖向荷载标准值计算3.1.1板竖向恒荷载计算 1、屋面荷载的标准值：（1）不上人屋面面砖（7~8mm ） 2/2.02001.0m kN =⨯ 轻质隔热板 2/6.0m kN 40mm 厚C20级细石混凝土防水层 0.04 2.5 1.00/kN m ⨯= 10mm 厚纸筋灰隔离层（纸筋石灰泥） 2/16.01601.0m kN =⨯ 20mm 厚1:3水泥石浆找平 2/40.02002.0m kN =⨯ 120mm 厚钢筋混凝土板 2/00.32512.0m kN =⨯ 15mm 厚混合粉刷 20.015170.26/kN m ⨯= 恒荷载合计 2/62.5m kN （2）上人屋面30 厚配筋C25 细石混凝土保护层 0.03×25=0.75kN/m 2 面砖（7~8mm ） 2/2.02001.0m kN =⨯ 轻质隔热板 2/6.0m kN 40mm 厚C20级细石混凝土防水层 0.04 2.5 1.00/kN m ⨯= 10mm 厚纸筋灰隔离层（纸筋石灰泥） 2/16.01601.0m kN =⨯ 20mm 厚1:3水泥石浆找平 2/40.02002.0m kN =⨯ 120mm 厚钢筋混凝土板 2/00.32512.0m kN =⨯15mm 厚混合粉刷 20.015170.26/k N m ⨯=恒荷载合计 2/37.6m k 2、楼面荷载的标准值：面砖（7~8mm ） 20mm 厚水泥沙浆找平素水泥浆结合层一道 2/60.020030.0m kN =⨯ 100mm 现浇混凝土楼板 2/5.22510.0m kN =⨯15mm白灰砂浆天花抹灰2kN=⨯17m.0/26.0015恒载合计：2kN/4.3m 3、电梯机房地面：20mm厚水泥沙浆找平2⨯=k N m0.02200.4/恒载：120mm混凝土板2kN.0m=⨯123/25恒载合计：2k N m3.4/4、厕所活载： 2.5kN/m2恒载：铺地砖0.4kN/m2 20厚1:3水泥砂浆找平0.02×14=0.28kN/m2 100厚现浇钢筋混凝土楼板0.1×25=2.5kN/m2 15厚板底水泥砂浆抹面0.015×20=0.3kN/m2 恒载合计 3.88kN/m2 5、楼梯间（1）与楼板相连的板活载： 3.5kN/m2恒载：水磨石面层（包括水泥砂浆打底）0.65kN/m2 100厚现浇钢筋混凝土楼板0.1×25=2.5kN/m2 15厚板底水泥砂浆抹面0.015×20=0.3kN/m2 恒载合计 3.45kN/m2（2）梯段板活载： 3.5kN/m2恒载：水磨石面层（包括水泥砂浆打底）(0.26+0.15)×0.65/0.26=1.025kN/m2三角形踏步0.5×0.26×0.15×25/0.26=1.875kN/m2 120厚现浇钢筋混凝土楼板0.12×25/0.859=3.4924kN/m2 15厚板底水泥砂浆抹面0.015×20/0.859=0.4657kN/m2 恒载合计 6.5577kN/m2（3）平台板活载： 3.5kN/m 2 恒载：水磨石面层（包括水泥砂浆打底） 0.65kN/m 2 80厚现浇钢筋混凝土楼板 0.08×25=2.00kN/m 2 15厚板底水泥砂浆抹面 0.015×20=0.3kN/m 2 恒载合计 2.95kN/m 2 6、雨篷20厚1:3水泥砂浆找平 0.02×14=0.28kN/m 2 100厚现浇钢筋混凝土屋面板 0.1×25=2.5kN/m 2 15厚板底水泥砂浆抹面 0.015×20=0.3kN/m 2 40mm 厚C20级细石混凝土防水层 0.04 2.51.00k N m⨯=恒载合计 4.08 kN/m 2 3.1.2梁、柱的自重 1、梁的自重：梁的自重由构件的几何尺寸和材料单位体积的自重计算。

各类常用荷载标准值

1.1 风荷载：1.2 正常使用活荷载标准值（KN/m2）：（1）住宅、宿舍取2.0；其走廊、楼梯、门厅取2.0；（2）办公、教室取2.0；其走廊、楼梯、门厅取2.5；（3）食堂、餐厅取2.5；其走廊、楼梯、门厅取2.5；（4）一般阳台取2.5；（5）人流可能密集的走廊/楼梯/门厅/阳台、高层住宅群间连廊/平台取3.5；（6）卫生间取2.0~2.5（按荷载规范）；设浴缸、座厕的卫生间取4.0；（7）住宅厨房取2.0，中小型厨房取4.0，大型厨房取8.0（超重设备另行计算）；（8）多功能厅、阶梯教室有固定坐位取3.0；无固定坐位取3.5；（9）商店、展览厅、娱乐室取3.5；其走廊、楼梯、门厅取3.5；（10）大型餐厅、宴会厅、酒吧、舞厅、健身房、舞台取4.0；（11）礼堂、剧场、影院、有固定坐位的看台、公共洗衣房取3.0；（12）小汽车通道及停车库取4.0；（13）消防车通道：单向板取35.0；双向板楼盖、无梁楼盖取20.0；注：消防车超过300KN时，应按结构等效原则，换算为等效均布荷载。

结构荷载输入：无覆土的双向板（板跨≥2.7m）：板、次梁取28，主梁取20；覆土厚度≥0.5m 的双向板（板跨≥2.7m）：板取≤28, 梁参考院部《消防车等效荷载取值计算表》；（14）书库、档案库取5.0；（15）密集柜书库取12.0；（16）大型宾馆洗衣房取7.5；（17）微机房取3.0；大中型电子计算机房取≥5.0，或按实际；（18）电梯机房、通风机房取7.0；通风机平台取6（≤5号风机）或8（8号风机）；（19）制冷机房、宾馆储藏室、布草间、公共卫生间（包括填料隔墙）取8.0；（20）水泵房、变配电房、发电机房、银行金库及票据仓库取10.0；（21）管道转换层取4.0；（22）电梯井道下有人到达房间的顶板取5.0。

1.3 屋面活荷载标准值（KN/m2）：（1）上人屋面取2.0；（2）不上人屋面取0.5；（3）屋顶花园取3.0（不包括花圃土石材料）；注：施工或维修荷载较大时，屋面活荷载应按实际情况采用；因排水不畅、堵塞等，应加强构造措施或按积水深度采用。

05,楼面和屋面活荷载

5 楼面和屋面活荷载5.1 民用建筑楼面均布活荷载5.1.1民用建筑楼面均布活荷载的标准值及其组合值系数、频遇值系数和准永久值系数的取值，不应小于表5.1.1的规定。

注：1，本表所给各项活荷载适用于一般使用条件，当使用荷载较大、情况特殊或有专门要求时，应按实际情况采用；2，第6项书库活荷载当书架高度大于2m时，书库活荷载尚应按每米书架高度不小于2.5 kN/m2确定；3，第8项中的客车活荷载仅适用于停放载人少于9人的客车；消防车活荷载适用于满载总重为300kN的大型车辆；当不符合本表的要求时，应将车轮的局部荷载按结构效应的等效原则，换算为等效均布荷载；4，第8项消防车活荷载，当双向板楼盖板跨介于3m×3m～6m×6m之间时，应按跨度线性插值确定；5，第12项楼梯活荷载，对预制楼梯踏步平板，尚应按1.5kN集中荷载验算；6，本表各项荷载不包括隔墙自重和二次装修荷载；对固定隔墙的自重应按永久荷载考虑，当隔墙位置可灵活自由布置时，非固定隔墙的自重应取不小于1/3的每延米长墙重(kN/m)作为楼面活荷载的附加值（kN/m2）计入，且附加值不应小于1.OkN/m2。

5.1.2设计楼面梁、墙，柱及基础时，本规范表5.1.1中楼面活荷载标准值的折减系数取值不应小于下列规定：1，设计楼面梁时：1)第1(1)项当楼面梁从属面积超过25m2时，应取0.9；2)第1(2)～7项当楼面梁从属面积超过50m2时，应取0.9；3)第8项对单向板楼盖的次梁和槽形板的纵肋应取0.8，对单向板楼盖的主梁应取0.6．对双向板楼盖的梁应取0.8；4)第9～13项应采用与所属房屋类别相同的折减系数。

2，设计墙、柱和基础时：1)第1(1)项应按表5.1.2规定采用；2)第1(2)～7项应采用与其楼面梁相同的折减系数；3)第8项的客车，对单向板楼盖应取0.5，对双向板楼盖和无梁楼盖应取0.8；4)第9～13项应采用与所属房屋类别相同的折减系数。

框架结构计算书模板

泰安市宏成御苑D2#楼结构计算书审定复核设计泰安市城市建设设计院1.荷载统计1.1建筑楼面屋面均布活荷载标准值.详施工图设计说明1..2荷载标准值统计屋面荷载1)非上人屋面（不包含现浇板自重）20厚1：3水泥砂浆抹平压光20×0.02=0.40KN/㎡3厚改型沥青防水层20mm厚1:3水泥砂浆找平20×0.02=0.40KN/㎡50厚挤塑性聚苯板0.14 KN/㎡35厚C20细石混凝土找平层35×22=0.77KN/㎡平瓦0. 55 KN/㎡屋面恒荷载合计g k = 4.0KN/㎡2）铺地砖楼面：（不包含现浇板自重）50厚C20细石混凝土找平层50×22=1.1KN/㎡10厚铺地砖0.22KN/㎡20厚水泥砂浆找平0.4 KN/㎡2.5厚TS-F卷材防水层楼面荷载合计：g k = 1.72KN/㎡4.4墙体作用在梁上的线荷载统计外隔墙：200厚混凝土加气混凝土砌块，容重为6.0KN/ m3，双面抹灰；内隔墙：200厚混凝土加气混凝土砌块，容重为6.0KN/ m3，双面抹灰；荷载统计：1）外墙荷载：（墙下均布线荷载）5KN/m2）内墙荷载：（墙下均布线荷载）6KN/m5．各层楼（屋）面现浇板面荷载（包括恒荷载和活荷载）输入简图（见附图）（在实际荷载输入模型中根据房间功能的不同，恒荷载和活荷载考虑不利因素的作用可能比上述计算值有所增加）6．各层楼（屋）面梁线荷载、集中力（包括恒荷载和活荷载）输入简图（见附图）建筑结构的总信息总信息..............................................结构材料信息: 钢砼结构混凝土容重(kN/m3): Gc = 26.00钢材容重(kN/m3): Gs = 78.00水平力的夹角(Degree) ARF = 0.00地下室层数: MBASE= 0竖向荷载计算信息: 按模拟施工3加荷计算风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力“规定水平力”计算方法: 楼层剪力差方法(规范方法)结构类别: 框架结构裙房层数: MANNEX= 0转换层所在层号：MCHANGE= 0嵌固端所在层号：MQIANGU= 1墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 1.00弹性板与梁变形是否协调是墙元网格: 侧向出口结点是否对全楼强制采用刚性楼板假定是（计算内力配筋时采用弹性模楼板假定）地下室是否强制采用刚性楼板假定: 是墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点是计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘否采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法结构所在地区全国风荷载信息..........................................修正后的基本风压(kN/m2): WO = 0.40风荷载作用下舒适度验算风压(kN/m2): WOC= 0.40地面粗糙程度: B 类结构X向基本周期（秒）: Tx = 0.6651结构Y向基本周期（秒）: Ty = 0.6584是否考虑顺风向风振: 否风荷载作用下结构的阻尼比(%): WDAMP= 5.00风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%): WDAMPC= 2.00是否计算横风向风振: 否是否计算扭转风振: 否承载力设计时风荷载效应放大系数: WENL= 1.00体形变化分段数: MPART= 1各段最高层号: NSTi = 4 各段体形系数: USi = 1.30地震信息 ............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC计算振型数: NMODE= 12 地震烈度: NAF = 6.00 场地类别: KD =II设计地震分组: 三组特征周期TG = 0.45 地震影响系数最大值Rmax1 = 0.04 用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值Rmax2 = 0.28 框架的抗震等级: NF = 4 剪力墙的抗震等级: NW = 5 钢框架的抗震等级: NS = 4 抗震构造措施的抗震等级: NGZDJ =不改变重力荷载代表值的活载组合值系数: RMC = 0.50 周期折减系数: TC = 0.70结构的阻尼比(%): DAMP = 5.00 中震(或大震)设计: MID =不考虑是否考虑偶然偏心: 是是否考虑双向地震扭转效应: 是按主振型确定地震内力符号: 否斜交抗侧力构件方向的附加地震数= 0活荷载信息..........................................考虑活荷不利布置的层数从第1 到4层柱、墙活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算考虑结构使用年限的活荷载调整系数 1.00------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------计算截面以上的层数---------------折减系数1 1.002---3 0.854---5 0.706---8 0.659---20 0.60> 20 0.55调整信息 ........................................梁刚度放大系数是否按2010规范取值：是托墙梁刚度增大系数：BK_TQL = 1.00 梁端弯矩调幅系数：BT = 0.85梁活荷载内力增大系数：BM = 1.00连梁刚度折减系数：BLZ = 0.60梁扭矩折减系数：TB = 0.40全楼地震力放大系数：RSF = 1.00 0.2Vo 调整分段数：VSEG = 00.2Vo 调整上限：KQ_L = 2.00框支柱调整上限：KZZ_L = 5.00顶塔楼内力放大起算层号：NTL = 0顶塔楼内力放大：RTL = 1.00框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是实配钢筋超配系数CPCOEF91 = 1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1弱轴方向的动位移比例因子XI1 = 0.00强轴方向的动位移比例因子XI2 = 0.00是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB = 0薄弱层判断方式：按高规和抗规从严判断强制指定的薄弱层个数NWEAK = 0薄弱层地震内力放大系数WEAKCOEF = 1.25强制指定的加强层个数NSTREN = 0配筋信息 ........................................梁箍筋强度(N/mm2): JB = 360柱箍筋强度(N/mm2): JC = 360墙水平分布筋强度(N/mm2): FYH = 210墙竖向分布筋强度(N/mm2): FYW = 300边缘构件箍筋强度(N/mm2): JWB = 210梁箍筋最大间距(mm): SB = 100.00柱箍筋最大间距(mm): SC = 100.00墙水平分布筋最大间距(mm): SWH = 200.00墙竖向分布筋配筋率(%): RWV = 0.30结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW = 0结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率: RWV1 = 0.60梁抗剪配筋采用交叉斜筋时箍筋与对角斜筋的配筋强度比: RGX = 1.00设计信息 ........................................结构重要性系数: RWO = 1.00柱计算长度计算原则: 有侧移梁端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域柱端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域是否考虑P-Delt 效应：否柱配筋计算原则: 按单偏压计算按高规或高钢规进行构件设计: 否钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85梁保护层厚度(mm): BCB = 20.00柱保护层厚度(mm): ACA = 20.00剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4: 是框架梁端配筋考虑受压钢筋: 是结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件: 是是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应: 否荷载组合信息 ........................................恒载分项系数: CDEAD= 1.20活载分项系数: CLIVE= 1.40风荷载分项系数: CWIND= 1.40水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50温度荷载分项系数: CTEMP = 1.40吊车荷载分项系数: CCRAN = 1.40特殊风荷载分项系数: CSPW = 1.40活荷载的组合值系数: CD_L = 0.70风荷载的组合值系数: CD_W = 0.60重力荷载代表值效应的活荷组合值系数: CEA_L = 0.50重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C = 0.50吊车荷载组合值系数: CD_C = 0.70温度作用的组合值系数:仅考虑恒载、活载参与组合: CD_TDL = 0.60考虑风荷载参与组合: CD_TW = 0.00考虑地震作用参与组合: CD_TE = 0.00砼构件温度效应折减系数: CC_T = 0.30********************************************************** 各层的质量、质心坐标信息**********************************************************层号塔号质心X 质心Y 质心Z 恒载质量活载质量附加质量质量比(m) (m) (t) (t)4 1 32.755 3.260 12.400 1153.3 31.5 0.0 1.043 1 32.860 3.014 9.900 1107.2 32.7 0.0 0.672 1 32.866 3.421 6.900 1467.3 229.20.0 0.981 1 32.854 3.445 3.900 1498.6 229.2 0.0 1.00活载产生的总质量(t): 522.721恒载产生的总质量(t): 5226.367附加总质量(t): 0.000结构的总质量(t): 5749.088恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t = 1000kg)********************************************************** 各层构件数量、构件材料和层高**********************************************************层号(标准层号) 塔号梁元数柱元数墙元数层高累计高度(混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (m) (m)1( 1) 1 316(30/ 360) 76(30/ 360) 0(30/ 360) 3.900 3.9002( 2) 1 316(30/ 360) 76(30/ 360) 0(30/ 360) 3.000 6.9003( 3) 1 164(30/ 360) 36(30/ 360) 0(30/ 360) 3.000 9.9004( 4) 1 138(30/ 360) 84(30/ 360) 0(30/ 360) 2.500 12.400********************************************************** 风荷载信息**********************************************************层号塔号风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y4 1 19.27 19.3 48.2 124.24 124.2 310.63 1 23.44 42.7 176.3 139.78 264.0 1102.72 1 23.44 66.2 374.8 140.09 404.1 2315.01 1 30.47 96.6 751.6 182.11 586.2 4601.3================================================================== =========各楼层偶然偏心信息================================================================== =========层号塔号X向偏心Y向偏心1 1 0.05 0.052 1 0.05 0.053 1 0.05 0.054 1 0.05 0.05================================================================== =========各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)================================================================== =========层号塔号面积形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX 最小宽BMIN1 1 1303.47 32.87 3.08 89.80 14.59 89.80 14.592 1 1303.47 32.87 3.08 89.80 14.59 89.80 14.593 1 1303.47 32.87 3.08 89.80 14.59 89.80 14.594 1 1272.32 32.87 3.26 90.05 14.20 90.05 14.20================================================================== =========各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)================================================================== =========层号塔号单位面积质量g[i] 质量比max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])1 1 1325.58 1.022 1 1301.59 1.493 1 874.51 0.944 1 931.17 1.06===================================================================== ======各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Floor No : 层号Tower No : 塔号Xstif，Ystif : 刚心的X，Y 坐标值Alf : 层刚性主轴的方向Xmass，Ymass : 质心的X，Y 坐标值Gmass : 总质量Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度)Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)RJX3，RJY3，RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)===================================================================== ======Floor No. 1 Tower No. 1Xstif= 32.8656(m) Ystif= 4.2424(m) Alf = 0.0000(Degree)Xmass= 32.8543(m) Ymass= 3.4448(m) Gmass(活荷折减)= 1957.0985( 1727.8534)(t)Eex = 0.0004 Eey = 0.0289Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 0.9596 Raty1= 0.9624薄弱层地震剪力放大系数= 1.25RJX1 = 4.8369E+06(kN/m) RJY1 = 4.8369E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m) RJX3 = 8.9276E+05(kN/m) RJY3 = 8.9710E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) ---------------------------------------------------------------------------Floor No. 2 Tower No. 1Xstif= 32.8656(m) Ystif= 4.2566(m) Alf = 0.0000(Degree)Xmass= 32.8656(m) Ymass= 3.4211(m) Gmass(活荷折减)= 1925.8271( 1696.5820)(t)Eex = 0.0000 Eey = 0.0303Ratx = 1.3000 Raty = 1.3000Ratx1= 1.5886 Raty1= 1.5645薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 6.2880E+06(kN/m) RJY1 = 6.2880E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 1.0701E+06(kN/m) RJY3 = 1.0863E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) ---------------------------------------------------------------------------Floor No. 3 Tower No. 1Xstif= 32.8656(m) Ystif= 3.2601(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= 32.8597(m) Ymass= 3.0143(m) Gmass(活荷折减)= 1172.6360( 1139.8999)(t)Eex = 0.0002 Eey = 0.0089Ratx = 0.6870 Raty = 0.6870Ratx1= 0.9440 Raty1= 0.9999薄弱层地震剪力放大系数= 1.25RJX1 = 4.3200E+06(kN/m) RJY1 = 4.3200E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m) RJX3 = 9.6231E+05(kN/m) RJY3 = 9.9191E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) ---------------------------------------------------------------------------Floor No. 4 Tower No. 1Xstif= 32.8656(m) Ystif= 3.2601(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= 32.7545(m) Ymass= 3.2600(m) Gmass(活荷折减)= 1216.2478( 1184.7527)(t)Eex = 0.0041 Eey = 0.0000Ratx = 1.7760 Raty = 1.7760Ratx1= 1.0000 Raty1= 1.0000薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 7.6723E+06(kN/m) RJY1 = 7.6723E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m) RJX3 = 1.4563E+06(kN/m) RJY3 = 1.4172E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) ---------------------------------------------------------------------------X方向最小刚度比: 0.9440(第3层第1塔)Y方向最小刚度比: 0.9624(第1层第1塔)================================================================== ==========结构整体抗倾覆验算结果================================================================== ==========抗倾覆力矩Mr 倾覆力矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%)X风荷载2675221.2 798.8 3349.25 0.00Y风荷载447608.2 4846.1 92.36 0.00X 地震2581340.5 13996.0 184.43 0.00Y 地震431900.5 14349.4 30.10 0.00================================================================== ==========结构舒适性验算结果(仅当满足规范适用条件时结果有效)================================================================== ==========按高钢规计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.014按高钢规计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.006按荷载规范计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.015按荷载规范计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.029按高钢规计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.070按高钢规计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.007按荷载规范计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.082按荷载规范计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.088================================================================== ==========结构整体稳定验算结果================================================================== ==========层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y 刚重比1 0.893E+06 0.897E+06 3.90 77353. 45.01 45.232 0.107E+07 0.109E+07 3.00 52950. 60.63 61.553 0.962E+06 0.992E+06 3.00 28924. 99.81 102.884 0.146E+07 0.142E+07 2.50 14721. 247.31 240.67该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应********************************************************************** * 楼层抗剪承载力、及承载力比值***********************************************************************Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比----------------------------------------------------------------------层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------4 1 0.8068E+04 0.7697E+04 1.00 1.003 1 0.8401E+04 0.7816E+04 1.04 1.022 1 0.1124E+05 0.1142E+05 1.34 1.461 1 0.9410E+04 0.9325E+04 0.84 0.82X方向最小楼层抗剪承载力之比: 0.84 层号: 1 塔号: 1Y方向最小楼层抗剪承载力之比: 0.82 层号: 1 塔号: 1================================================================== ====周期、地震力与振型输出文件================================================================== =考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数(X+Y) 扭转系数1 0.6651 178.38 0.88 ( 0.88+0.00 ) 0.122 0.6584 88.19 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.003 0.6347 176.77 0.12 ( 0.12+0.00 ) 0.884 0.2166 179.49 1.00 ( 0.99+0.00 ) 0.005 0.2155 89.43 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.006 0.2075 166.69 0.01 ( 0.00+0.00 ) 0.997 0.1136 90.91 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.008 0.1131 1.08 0.94 ( 0.94+0.00 ) 0.069 0.1088 178.39 0.06 ( 0.06+0.00 ) 0.9410 0.0796 90.04 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.0011 0.0778 0.07 0.99 ( 0.99+0.00 ) 0.0112 0.0754 176.69 0.01 ( 0.01+0.00 ) 0.99地震作用最大的方向= -89.371 (度)============================================================仅考虑X 向地震作用时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-x-x : X 方向的耦联地震力在X 方向的分量F-x-y : X 方向的耦联地震力在Y 方向的分量F-x-t : X 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)4 1 425.58 -12.46 4164.383 1 380.60 -10.50 3678.732 1 435.36 -12.05 4285.681 1 262.68 -7.34 2597.41振型 2 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)4 1 0.49 15.40 -3.883 1 0.43 13.68 -3.352 1 0.50 15.78 -3.681 1 0.30 9.57 -2.20振型 3 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)4 1 60.43 -2.92 -4390.603 1 52.10 -3.18 -3852.142 1 61.13 -3.74 -4400.711 1 36.92 -2.24 -2664.47振型 4 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)4 1 -154.97 1.41 -271.553 1 -60.40 0.50 -117.162 1 164.92 -1.46 247.841 1 220.22 -1.95 471.03振型 5 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)4 1 -0.02 -1.61 0.643 1 -0.01 -0.60 0.192 1 0.02 1.68 -0.811 1 0.02 2.26 -1.01振型 6 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)4 1 -0.88 0.19 327.043 1 -0.24 0.10 121.492 1 1.11 -0.22 -340.411 1 1.05 -0.30 -458.91振型7 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)4 1 0.01 -0.72 0.173 1 -0.01 0.50 -0.192 1 -0.02 1.26 -0.391 1 0.02 -1.50 0.46振型8 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)4 1 41.78 0.79 304.543 1 -27.07 -0.53 -172.022 1 -76.44 -1.42 -544.931 1 89.56 1.68 599.14 振型9 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)4 1 2.77 -0.07 -302.773 1 -2.02 0.03 203.942 1 -5.15 0.17 539.211 1 6.46 -0.18 -638.09振型10 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)4 1 0.00 0.00 0.003 1 0.00 -0.01 0.002 1 0.00 0.00 0.001 1 0.00 0.00 0.00振型11 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)4 1 -8.19 -0.01 -19.893 1 13.83 0.02 30.822 1 -8.92 -0.01 -21.561 1 4.15 0.00 7.74振型12 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)4 1 -0.08 0.01 26.623 1 0.14 -0.01 -45.822 1 -0.10 0.01 30.171 1 0.06 0.00 -13.95各振型作用下X 方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)1 1504.222 1.723 210.584 169.785 0.026 1.047 0.018 27.8310 0.0012 0.01各层X 方向的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fx : X 向地震作用下结构的地震反应力Vx : X 向地震作用下结构的楼层剪力Mx : X 向地震作用下结构的弯矩Static Fx: 静力法X 向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------Floor Tower Fx Vx (分塔剪重比) (整层剪重比) Mx Static Fx(kN) (kN) (kN-m) (kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)4 1 502.50 502.50( 4.24%) ( 4.24%) 1256.25 716.903 1 429.90 926.05( 3.98%) ( 3.98%) 4029.37 550.702 1 521.49 1391.05( 3.46%) ( 3.46%) 8144.21 571.261 1 382.53 1693.07( 2.94%) ( 2.94%) 14634.18 328.84抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比= 0.80%X 方向的有效质量系数: 99.50%============================================================仅考虑Y 向地震时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-y-x : Y 方向的耦联地震力在X 方向的分量F-y-y : Y 方向的耦联地震力在Y 方向的分量F-y-t : Y 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)4 1 -11.98 0.35 -117.243 1 -10.72 0.30 -103.572 1 -12.26 0.34 -120.661 1 -7.40 0.21 -73.13振型 2 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)4 1 15.44 488.08 -123.093 1 13.71 433.30 -106.122 1 15.76 500.01 -116.531 1 9.51 303.11 -69.75振型 3 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)4 1 -3.47 0.17 251.943 1 -2.99 0.18 221.042 1 -3.51 0.21 252.521 1 -2.12 0.13 152.89振型 4 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)4 1 1.37 -0.01 2.403 1 0.53 0.00 1.032 1 -1.46 0.01 -2.191 1 -1.95 0.02 -4.16振型 5 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)4 1 -1.55 -156.40 61.873 1 -0.59 -58.04 18.562 1 1.69 163.19 -78.171 1 2.17 218.88 -97.72振型 6 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)4 1 0.19 -0.04 -69.533 1 0.05 -0.02 -25.832 1 -0.24 0.05 72.371 1 -0.22 0.06 97.57 振型7 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)4 1 -0.71 45.51 -10.843 1 0.46 -31.54 11.712 1 1.30 -79.59 24.851 1 -1.51 95.18 -29.35振型8 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)4 1 0.78 0.01 5.713 1 -0.51 -0.01 -3.222 1 -1.43 -0.03 -10.211 1 1.68 0.03 11.23振型9 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)4 1 -0.07 0.00 8.093 1 0.05 0.00 -5.452 1 0.14 0.00 -14.401 1 -0.17 0.00 17.04振型10 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)4 1 0.01 -8.66 0.343 1 -0.01 15.12 -2.292 1 0.01 -10.29 1.781 1 0.00 4.87 -0.83振型11 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)4 1 -0.01 0.00 -0.023 1 0.02 0.00 0.042 1 -0.01 0.00 -0.031 1 0.00 0.00 0.01振型12 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)4 1 0.00 0.00 -0.973 1 -0.01 0.00 1.672 1 0.00 0.00 -1.101 1 0.00 0.00 0.51各振型作用下Y 方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)1 1.192 1724.493 0.694 0.015 167.636 0.057 29.568 0.019 0.0010 1.0311 0.0012 0.00各层Y 方向的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fy : Y 向地震作用下结构的地震反应力Vy : Y 向地震作用下结构的楼层剪力My : Y 向地震作用下结构的弯矩Static Fy: 静力法Y 向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------Floor Tower Fy Vy (分塔剪重比) (整层剪重比) My Static Fy(kN) (kN) (kN-m) (kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)4 1 513.92 513.92( 4.34%) ( 4.34%) 1284.79 723.513 1 438.62 945.73( 4.07%) ( 4.07%) 4116.59 555.772 1 532.92 1424.92( 3.54%) ( 3.54%) 8334.96 576.521 1 388.62 1735.81( 3.02%) ( 3.02%) 14995.95 331.87抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比= 0.80%Y 方向的有效质量系数: 99.50%==========各楼层地震剪力系数调整情况[抗震规范(5.2.5)验算]==========层号塔号X向调整系数Y向调整系数1 1 1.000 1.0002 1 1.000 1.0003 1 1.000 1.0004 1 1.000 1.000**本文件结果是在地震外力CQC下的统计结果，内力CQC统计结果见WV02Q.OUTSATWE 位移输出文件所有位移的单位为毫米Floor : 层号Tower : 塔号Jmax : 最大位移对应的节点号JmaxD : 最大层间位移对应的节点号Max-(Z) : 节点的最大竖向位移h : 层高Max-(X)，Max-(Y) : X,Y方向的节点最大位移Ave-(X)，Ave-(Y) : X,Y方向的层平均位移Max-Dx ，Max-Dy : X,Y方向的最大层间位移Ave-Dx ，Ave-Dy : X,Y方向的平均层间位移Ratio-(X),Ratio-(Y): 最大位移与层平均位移的比值Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最大层间位移与平均层间位移的比值Max-Dx/h，Max-Dy/h : X,Y方向的最大层间位移角DxR/Dx,DyR/Dy : X,Y方向的有害位移角占总位移角的百分比例Ratio_AX,Ratio_AY : 本层位移角与上层位移角的1.3倍及上三层平均位移角的1.2倍的比值的大者X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点X,Y,Z方向的位移=== 工况 1 === X 方向地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX4 1 618 4.54 4.47 2500.618 0.35 0.35 1/7189. 99.9% 1.003 1 499 4.20 4.14 3000.499 0.97 0.96 1/3088. 35.1% 1.792 1 289 3.25 3.19 3000.289 1.32 1.30 1/2267. 12.2% 1.571 1 78 1.93 1.90 3900.78 1.93 1.90 1/2019. 99.9% 1.36X方向最大层间位移角: 1/2019.(第1层第1塔)=== 工况 2 === X 双向地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX4 1 618 4.54 4.47 2500.618 0.35 0.35 1/7189. 99.9% 1.003 1 499 4.20 4.14 3000.499 0.97 0.96 1/3088. 35.1%1.792 1 289 3.25 3.19 3000.289 1.32 1.30 1/2267. 12.2% 1.571 1 78 1.93 1.90 3900.78 1.93 1.90 1/2019. 99.9% 1.36X方向最大层间位移角: 1/2019.(第1层第1塔)=== 工况 3 === X+ 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX4 1 618 4.57 4.48 2500.618 0.35 0.35 1/7144. 99.9% 1.003 1 499 4.23 4.14 3000.499 0.98 0.96 1/3069. 35.1%1.792 1 289 3.27 3.20 3000.289 1.33 1.30 1/2250. 12.2% 1.571 1 78 1.95 1.90 3900.78 1.95 1.90 1/2004. 99.9% 1.36X方向最大层间位移角: 1/2004.(第1层第1塔)=== 工况 4 === X- 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX4 1 618 4.51 4.47 2500.618 0.35 0.35 1/7235. 99.9% 1.003 1 499 4.17 4.14 3000.499 0.97 0.96 1/3108. 35.0%1.792 1 289 3.23 3.19 3000.289 1.31 1.30 1/2284. 12.2% 1.571 1 78 1.92 1.90 3900.78 1.92 1.90 1/2035. 99.9% 1.36X方向最大层间位移角: 1/2035.(第1层第1塔)=== 工况 5 === Y 方向地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY4 1 618 4.55 4.53 2500.618 0.36 0.36 1/6850. 99.9% 1.003 1 499 4.20 4.18 3000.499 0.96 0.95 1/3129. 37.6%1.692 1 289 3.26 3.24 3000.289 1.32 1.31 1/2277. 13.5% 1.571 1 78 1.94 1.94 3900.78 1.94 1.94 1/2008. 99.9% 1.38Y方向最大层间位移角: 1/2008.(第1层第1塔)=== 工况 6 === Y 双向地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY4 1 618 4.71 4.62 2500.618 0.38 0.37 1/6649. 99.9% 1.003 1 499 4.35 4.26 3000.499 0.99 0.97 1/3029. 37.4%1.692 1 289 3.38 3.31 3000.289 1.37 1.34 1/2196. 13.3% 1.581 1 78 2.01 1.97 3900.78 2.01 1.97 1/1937. 99.3% 1.38Y方向最大层间位移角: 1/1937.(第1层第1塔)=== 工况7 === Y+ 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Max-Dy/h DyR/DyRatio_AY4 1 699 5.71 4.53 2500.699 0.45 0.36 1/5509. 99.9% 1.003 1 614 5.27 4.18 3000.614 1.20 0.95 1/2499. 37.6%1.692 1 494 4.09 3.24 3000.494 1.66 1.31 1/1811. 13.5% 1.571 1 283 2.44 1.94 3900.283 2.44 1.94 1/1597. 99.9% 1.38Y方向最大层间位移角: 1/1597.(第1层第1塔)=== 工况8 === Y- 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY4 1 618 5.75 4.53 2500.618 0.46 0.36 1/5454. 99.9% 1.003 1 499 5.31 4.18 3000.499 1.21 0.95 1/2478. 37.6%1.682 1 289 4.12 3.24 3000.289 1.67 1.31 1/1799. 13.5% 1.571 1 78 2.46 1.94 3900.78 2.46 1.94 1/1587. 99.9% 1.38Y方向最大层间位移角: 1/1587.(第1层第1塔)=== 工况9 === X 方向风荷载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX4 1 618 0.23 0.23 1.01 2500.618 0.01 0.01 1.00 1/9999.99.9% 1.003 1 499 0.22 0.22 1.01 3000.499 0.04 0.04 1.00 1/9999.44.2% 2.002 1 289 0.17 0.17 1.01 3000.289 0.07 0.06 1.01 1/9999.26.1% 1.741 1 78 0.11 0.11 1.01 3900.78 0.11 0.11 1.01 1/9999.99.9% 1.61X方向最大层间位移角: 1/9999.(第4层第1塔)X方向最大位移与层平均位移的比值: 1.01(第1层第1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.01(第1层第1塔)=== 工况10 === Y 方向风荷载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY4 1 699 1.39 1.39 1.00 2500.699 0.09 0.09 1.00 1/9999.99.9% 1.003 1 614 1.30 1.30 1.00 3000.614 0.27 0.27 1.00 1/9999.44.8% 1.842 1 289 1.03 1.03 1.00 3000.471 0.39 0.39 1.00 1/7722.26.8% 1.701 1 78 0.64 0.64 1.00 3900.78 0.64 0.64 1.00 1/6090.99.9% 1.60Y方向最大层间位移角: 1/6090.(第1层第1塔)Y方向最大位移与层平均位移的比值: 1.00(第4层第1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.00(第4层第1塔)=== 工况11 === 竖向恒载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Z)4 1 654 -4.323 1 550 -8.232 1 298 -5.421 1 87 -5.35=== 工况12 === 竖向活载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Z)4 1 672 -0.663 1 577 -0.662 1 485 -1.841 1 87 -1.78=== 工况13 === X 方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx4 1 618 4.55 4.52 1.01 2500.618 0.35 0.35 1.003 1 499 4.20 4.17 1.01 3000.499 0.97 0.97 1.002 1 289 3.23 3.20 1.01 3000.289 1.32 1.30 1.011 1 78 1.91 1.90 1.01 3900.78 1.91 1.90 1.01X方向最大位移与层平均位移的比值: 1.01(第1层第1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.01(第1层第1塔)=== 工况14 === X+偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx4 1 618 4.58 4.52 1.01 2500.618 0.35 0.35 1.013 1 499 4.23 4.17 1.01 3000.499 0.98 0.97 1.01289 1.33 1.31 1.0278 1.93 1.90 1.02X方向最大位移与层平均位移的比值: 1.02(第1层第1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.02(第1层第1塔)=== 工况15 === X-偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx4 1 618 4.51 4.51 1.00 2500.620 0.35 0.35 1.013 1 499 4.17 4.17 1.00 3000.501 0.97 0.97 1.002 1 289 3.21 3.20 1.00 3000.289 1.31 1.30 1.001 1 78 1.90 1.90 1.00 3900.78 1.90 1.90 1.00X方向最大位移与层平均位移的比值: 1.00(第2层第1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.01(第4层第1塔)=== 工况16 === Y 方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy4 1 618 4.59 4.58 1.00 2500.618 0.37 0.36 1.003 1 499 4.23 4.21 1.00 3000.499 0.96 0.96 1.002 1 289 3.26 3.26 1.00 3000.289 1.32 1.32 1.001 1 78 1.94 1.94 1.00 3900.78 1.94 1.94 1.00Y方向最大位移与层平均位移的比值: 1.00(第4层第1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.00(第4层第1塔)=== 工况17 === Y+偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy4 1 699 5.78 4.58 1.26 2500.699 0.46 0.36 1.25614 1.21 0.96 1.26494 1.67 1.32 1.261 1 283 2.45 1.94 1.26 3900.283 2.45 1.94 1.26Y方向最大位移与层平均位移的比值: 1.26(第2层第1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.26(第2层第1塔)=== 工况18 === Y-偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy4 1 618 5.81 4.58 1.27 2500.618 0.46 0.36 1.263 1 499 5.35 4.21 1.27 3000.499 1.22 0.96 1.272 1 289 4.13 3.26 1.27 3000.289 1.67 1.32 1.271 1 78 2.46 1.94 1.27 3900.78 2.46 1.94 1.27Y方向最大位移与层平均位移的比值: 1.27(第2层第1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.27(第2层第1塔) +------------------------------------------------------------+JCCAD 计算结果文件+------------------------------------------------------------+[总参数]室外地坪标高(m) -0.45地下水距天然地坪深度(m) 40.00结构重要性系数 1.0基础人防等级无基础混凝土强度等级C30结构抗震等级 4柱钢筋连接方式闪光对接焊接自动按楼层折减活荷载否[地基承载力参数]确定地基承载力时采用的规范中华人民共和国国家标准地基规范GB50007-2011 5.2.4 综合法地基承载力特征值fak (kPa) 240.0基础宽度的地基承载力修正系数ηb 3.00基础埋深的地基承载力修正系数ηd 4.40基础底面以下土的重度(或浮重度) γ(kN/m3) 20.0基础底面以上土的加权平均重度γm (kN/m3) 20.0确定地基承载力所用的基础埋置深度d (m) 1.20单位面积覆土重[γ'H] (kN/m2) 自动计算地基抗震承载力调整系数: 1.000[浅基础参数]浅基础底标高(m) -1.50 (相对于正负0)浅基础底面积计算归并系数0.20独立基础最小高度(mm) 600独立基础底板最小配筋率(%) 0.15独立基础计算考虑线荷载作用是独立基础底面长宽比0.800拉梁间隙(mm) 0毛石条基台阶宽度(mm) 150毛石条基台阶高度(mm) 300毛石条基上部宽度(mm) 600条基砖放脚参数6060条基刚性参数 1.50墙下条基底板受力钢筋最小配筋率(%) 0.20独立基础详图中绘制柱不画柱条基详图中墙不加厚+------------------------------------------------------------++ JCCAD 计算结果文件++------------------------------------------------------------+荷载代码Load 荷载组合公式548 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活549 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*风x553 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*风y557 SATWE标准组合:1.00*恒-1.00*风x561 SATWE标准组合:1.00*恒-1.00*风y573 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活+0.60*1.00*风x577 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活-0.60*1.00*风x581 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活+0.60*1.00*风y585 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活-0.60*1.00*风y。

(整理)各层楼板面荷载计算.

目录第一部分主体设计一、计算依据二、荷载计算三、内力分析及结构设计第二部分人防设计一、计算依据二、荷载计算三、内力分析及配筋设计第三部分基础设计一、计算依据第一部分：主体设计：一、计算依据：1.我国现行的《建筑结构荷载规范（GB50009-2001）》、《混凝土结构设计规范（GB50010-2002）》、《建筑抗震设计规范（GB50011-2001）》、《高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ 3-2002）》以及《建筑用料说明（陕02J）》。

2.建筑施工图中的用料说明表；以及相关专业的互提资料。

二、荷载计算：1.各层楼板面荷载计算：根据建施平面及功能布置，以及（GB50038-2001）相关章节之规定。

未注荷载单位为kN/m²（面荷载）。

1)地下室顶板荷载统计：a.恒载合计为6.00，其中各项如下：顶棚粉刷（20厚水泥砂浆）为： 0.02×20 = 0.40顶板自重（200厚）为： 0.20×25 = 5.00水泥砂浆地面（30厚）为： 0.03×20 = 0.60设计时按6.2考虑。

b.活荷载为：疏散楼梯间、电梯厅3.5；其余2.0。

2)夹层顶至十层顶板面荷载统计（阳台、卫生间、厨房及交通核除外）：a.恒载合计分别为：4.90（板厚100）；5.40（板厚120）；5.90（板厚140）；其中各项如下：顶棚粉刷（20厚水泥砂浆）为： 0.02×20 = 0.40楼板自重（100厚）为： 0.10×25 = 2.50楼板自重（120厚）为： 0.12×25 = 3.00楼板自重（140厚）为： 0.14×25 = 3.50暖通垫层（70厚豆石混凝土）为： 0.07×20 = 1.40地砖楼面（30厚）为： 0.03×20 = 0.60设计时分别按5.0（板厚100）；5.5（板厚120）；6.0（板厚140）考虑。